JPH04103324A - 射出成形用圧油供給回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、射出成形機の射出シリンダ等の負荷に圧油
を供給する射出成形用圧油供給回路に関する。

〔従来の技術〕

射出成形機は、熱可塑性樹脂等の材料を使用して各種の
成形品を製造する装置であり、第１５図に示すように、
ヒータＳ５によって加熱される加熱シリンダ５２内に設
けたスクリュ５３を射出シリンダ５０のピストン５０ａ
に連結し、ホッパ５４から材料を供給して、そのスクリ
ュ５３を油圧モータ５１によって回転させなから射呂シ
リンダ５０によって矢示Ｐ方向へ押し込む。

それによって、加熱シリンダ５２内で溶融した材料がス
クリュ５３によって移送されて、ノズル５２ａから金型
５６内に射出され、その内部空間に充満して成形及び冷
却される。

このような射出成形機のスクリュ５３を矢示Ｐ方向に往
動及び反対方向に復動させるために、射出シリンダ５０
のピストン５０ａの両側の油室に矢示方向あるいはその
反対方向に圧油を供給しなければならない。

そのための圧油供給回路として、従来から例えば第１６
図に示すような主ポンプと補助ポンプとを用いたポンプ
吐出油合流供給回路が使用されている。

この回路は、可変吐出量ポンプである主ポンプ１を有す
る主ポンプ回路Ｌユと、固定吐出量ポンプである補助ポ
ンプ２を有する従ポンプ回路Ｌ２からの吐出油をチエツ
ク弁６，７を介して合流して、負荷に供給する合流回路
を構成している。

この合流回路から供給される流量Ｑの圧油を、電磁切換
弁５（ピストン５０ａの往動、停止、復動を切り換える
三位置を有する）を介して射出シリンダ５０に供給する
と共に、他の多くのアクチュエータ回路にも供給する。

そして、主ポンプ１の吐出油圧を比例電磁三方向制御弁
（以下単に「三方向制御弁」ともいう）３６及び圧力補
償弁３３を通して、自己の制御シリンダ１ａに作用させ
て、吐出油量及び負荷への供給油圧を制御するようにし
ている。

また、主ポンプ回路Ｌ１と従ポンプ回路Ｌ２の合流点と
タンクとの間にピークカット弁１３を接続し、そのベン
トラインを電磁リリーフ弁１４を介してタンクへ連通さ
せている。

一方、従ポンプ回路Ｌ２とタンクとの間にリリーフ弁４
を接続し、そのベントラインとタンクとの間に電磁切換
弁９（連通位置とストップ位置の二位置切換）を介挿し
ている。

なお電気回路として、入力電気信号Ｑｉｎに応じて三方
向制御弁３６及び電磁切換弁９を駆動制御するためのア
ンプ１５Ａと１５Ｂを、入力信号Ｐｉｎに応じて電磁リ
リーフ弁１４を駆動制御するためのアンプ１５Ｃをそれ
ぞれ設けている。

そして、主ポンプ回路Ｌ１からの流量Ｑ１は常時供給さ
れ、従ポンプ回路Ｌ２からの流量Ｑ２は、負荷での必要
に応じて、リリーフ弁４を電磁弁９によってオンロード
してＱｌに合流させるか、アンロード（図示の状態）に
してタンクへ流量させるかを制御される。

したがって、射呂シリンダ５０等の負荷に供給される圧
油の流量Ｑは、Ｑｌ又はＱｌ＋Ｑ２となる。

〔発明が解決しようとする課題〕

ところで、射出成形機においては、射出工程での射出速
度（樹脂の充填速度）は油圧源からの圧油供給流量に依
存するため、高速射出を行なう場合には大流量の油圧源
が必要になる。そのため、射出工程では上述のような圧
油供給回路を、その主ポンプ回路Ｌ１の流量Ｑ１に従ポ
ンプ回路Ｌ２からの流量Ｑ２を合流させて使用する。

しかし、樹脂が第１５図の金型５６に充填されると樹脂
圧が上昇し、射出シリンダ５０は保圧状態に移る。この
とき、第１６図の合流供給回路の主ポンプ回路Ｌｌ側は
、三方向制御弁３６による流量制御状態から電磁リリー
フ弁１４が作動して圧力制御状態に入る。

このとき、射出シリンダ５０におけるピストン５０ａの
移動速度は非常に遅くなり、必要な圧油供給流量が非常
に少なくなるので、電磁弁９がストップ位置から図示の
ようにリリーフ弁４のベントボートをタンクに連通させ
る位置に切り換わり、リリーフ弁４が作動して補助ポン
プ２をアンロードにする。

その際、電磁リリーフ弁１４の応答遅れ等により、回路
圧が一時的に落ち込んでショックが発生する。このショ
ックが射出成形品に悪影響を及ぼすという問題があった
。

この発明は上記の点に鑑みてなされたものであり、この
ような射出成形用圧油供給回路において、従ポンプ回路
のオンロード／アンロードの切り換え時、すなわち射出
工程から保圧状態に移る際に発生するショックを大幅に
軽減し、射出成形品に悪影響を及ぼすことがないように
することを目的とする。

〔課題を解決するための手段〕

この発明は上記の目的を達成するため、それぞれポンプ
を有する主ポンプ回路と従ポンプ回路がらの吐呂油を合
流して負荷に供給する合流回路と、従ポンプ回路をオン
ロードとアンロードに切り換える回路とを備えたポンプ
射出成形用圧油供給回路において、 主ポンプ回路及び従ポンプ回路のそれぞれにリリーフ回
路を設けると共に、主ポンプ回路のリリーフ回路のリリ
ーフ動作を検知して従ポンプ回路のリリーフ回路の設定
圧を低下させる回路を設けたものである。

そして、その主ポンプ回路のリリーフ回路のリリーフ動
作を検知して従ポンプ回路のリリーフ回路の設定圧を低
下させる回路を、主ポンプ回路のリリーフ回路のリリー
フ動作により該主ポンプ回路の絞り部に発生する差圧の
増加によって作動するプランジャ部と、このプランジャ
部の作動により従ポンプ回路のリリーフ弁のベントライ
ンをリリーフさせるリリーフ弁部とが一体に設けられた
プランジャ付リリーフ弁によって構成するとよい。

また、上記射出成形用圧油供給回路における主ポンプ回
路のポンプを可変吐出量ポンプにし、従ポンプ回路のポ
ンプを固定吐出量ポンプとするとよいが、いずれも固定
吐出量ポンプあるいは可変吐出量ポンプにすることもで
きる。

〔作　用〕

この発明による射出成形用圧油供給回路によれば、主ポ
ンプ回路のリリーフ動作を検知して、従ポンプ回路のリ
リーフ設定圧を低下させることにより、従ポンプ回路の
ポンプを主ポンプ回路のリリーフ圧力よりやや低い圧力
で運転することができ、しかも主ポンプのリリーフ設定
圧を変化させても、それに応じて従ポンプのリリーフ圧
も変化するので、どの圧力においてもオンロード／アン
ロードの切り換え時のショックを最少にし、その圧油が
供給される射出シリンダに射出成形品に悪影響を及ぼす
ようなショックが生じないようにする。

例えば、上記プランジャ付リリーフ弁を用いた場合には
、主ポンプ回路のリリーフ回路のリリーフ動作により主
ポンプ回路の絞り部に発生する差圧の変化により、その
プランジャが徐々に移動し、それにより従ポンプのリリ
ーフ圧が徐々に変化し、それによって従ポンプのリリー
フ弁からのリリーフ量も徐々に変化するので、合流回路
への流入流量も滑らかに変化する。

すなわち、従ポンプのアンロード／オンロードの切り換
えが滑らかに行なわれる。

そして、少なくとも主ポンプ回路のポンプとして可変吐
呂量ポンプを使用することによって、供給油量を比例的
に制御することができる。

また、主ポンプ回路と従ポンプ回路のいずれのポンプに
も固定吐出量ポンプを使用すれば、回路構成が極めて簡
単になる。

〔実施例〕

以下、この発明の実施例を図面に基づいて具体的に説明
する。

見よ失産舊 第１図はこの発明の第１実施例を示す油圧及び電気回路
図であって、第１６図に示した従来例と同一あるいは対
応する部分には同一の符号を付しである。

この実施例では、主ポンプ１として定吐呂量ポンプを用
いた主ポンプ回路Ｌ１に、補助ポンプ２として同じく定
吐出量ポンプを用いた従ポンプ回路Ｌ２をチエツク弁７
のみを介して合流させて、圧力ＰＬ、流量Ｑ　（Ｑ＝Ｑ
１又はＱ　１　＋Ｑ　２）の圧油を電磁切換弁５を介し
て射呂シリンダ５０へ供給すると共に、他のアクチュエ
ータ回路にも供給する。

その合流供給ラインともなる主ポンプ回路Ｌ１とタンク
との間にピークカット弁１３（ここではリリーフ弁とし
て作用する）を接続し、そのベントラインを電磁リリー
フ弁１４を介してタンクへ連通させいてる。

一方、従ポンプ回路Ｌ２の補助ポンプ２とチエツク弁７
との間からアンロード弁を兼ねた圧力補償弁８（第１６
図に示した従来例のリリーフ弁４に相当する）を介して
タンクへ連通させ、その入力油圧が絞りを介して導入さ
れるベントラインを電磁切換弁９によって、ブロックす
るかタンクに連通させるように切り換え制御する。

この圧力補償弁８のベントラインをさらに、プランジャ
付リリーフ弁１０のリリーフ弁部１２を介してタンクへ
連通させている。

そして、このリリーフ弁部１２を制御するプランジャ部
１１の前部油室及び後部油室には、それぞれ主ポンプ回
路Ｌユの合流出力油圧とピークカット弁１３のベントラ
インの油圧（電磁リリーフ弁１４の入口油圧と同じ）を
導入している。

また、主ポンプ回路側の電磁リリーフ弁１４は入力信号
Ｐｉｎに応じたアンプ１５Ｃの出力信号によって、従ポ
ンプ回路側の電磁切換弁９は入力信号Ｑｉｎに応じたア
ンプ１５Ａの出力信号によって、それぞれ駆動制御さ九
る。

プランジャ付リリーフ弁１０は、第２図に概略断面図を
示すように、プランジャ部１１のシリンダｌｌａと、リ
リーフ弁部１２のハウジング１２ａとが一体に形成ある
いは固着されている。

そして、そのシリンダｌｌａ内には、先端部をハウジン
グ１２ａ内へ突出させたピストンｌｉｄが摺動自在に収
納され、スプリングｌｉｅによって突出方向に付勢され
ており、その前部油室に通ずる前ポートｌｌｂと、後部
油室（スプリング室）に通ずる後ポートｌｌｃとがシリ
ンダｌｌａに設けられている。

リリーフ弁部１２のハウジング１２ａには流入口１２ｂ
と流出口１２ｃが設けられ、流入口１２ｂは内側からポ
ペット１２ｄによって閉鎖され、そのポペット１２ｄは
、ピストンｌｌｄの突出端との間に介装したスプリング
１２ｅによって、閉じ昇方向に押圧付勢されている。

第１図の実施例において、電磁リリーフ弁１４のリリー
フ動作が始まると、ピークカット弁１３の絞り１３ａの
前後に差圧が発生しくＰａ＜ＰＬ）、プランジャ付リリ
ーフ弁１０のプランジャ部１１の前ポートｌｌｂの油圧
ＰＬに対して後ポート１１ｃの油圧Ｐａが低下するため
、ピストン１１ｄをその受圧面積差とスプリングｌｌｅ
の付勢力によって突出方向に押し付けていた力が徐々に
弱まる。

それによって、リリーフ弁部１２のポペット１２ｄの押
圧力が弱まるので、圧油が入口１２ｂから出口１２ｃヘ
リークするようになり、圧力補償弁８の設定油圧Ｐｄを
低下させる。

それによってチエツク弁７が閉じ、更に圧力ＰＬが上昇
するとピークカット弁１３がそのリリーフ作用によって
流出を始める。

この時、従ポンプ回路圧は主ポンプ回路圧より低くなっ
ている。そして、ピークカット弁１３からリリーフする
のは主ポンプ１からの吐出流量のみとなる。

したがって、主ポンプ１の流量を小さくすれば、ピーク
カット弁１３は小型のものでよい。

このように、固定ポンプの組み合わせで、主ポンプ回路
のリリーフ弁のリリーフが始まると、設定圧に関係なく
、従ポンプ回路のリリーフ弁が連動してリリーフする構
成により、ショックなく流量及び圧力の滑らかな変化を
得ることができる。

ｉ主失ｌ叢 第３図はこの発明の第２実施例の油圧回路図であり、第
１図と同じ部分には同一の符号を付して、それらの説明
は省略する。

この実施例では、第１図の第１実施例における圧力補償
弁８と電磁切換弁９を省略して、プランジャ付リリーフ
弁１０のリリーフ弁部１２によって直接、従ポンプ回路
Ｌ２の圧油をタンクにリリーフさせるようにすると共に
、主ポンプ回路Ｌｌ中に流量調整弁１６を介挿し、その
主ポンプ１側とタンクとの間にリリーフ弁１８を設けた
ものである。

この実施例によっても、第１実施例と同様に主ポンプ回
路Ｌ１と従ポンプ回路Ｌ２の合流／分離をショックを発
生することなく滑らかに行なうことができる。

また、流量調整弁１６を制御することによって、供給流
量を比例的に変化させることもできる。

夷＾失嵐五 第４図はこの発明の第３実施例の油圧回路図であり、第
３図の第２実施例と異なるのは、プランジャ付リリーフ
弁１０のリリーフ弁部１２に対して、電磁切換弁１９に
よるアンロード回路（消磁でアンロード）を付加した点
のみである。

この電磁切換弁１９を、流量調整弁１６と共に電気信号
によって制御することによって、広範囲に亘って射呂シ
リンダ５０等の負荷への圧油供給流量Ｑを比例制御する
ことができる。

なお、この電磁切換弁１９を消磁して従ポンプ回路Ｌ２
をアンロードにする際には、前述の第１実施例で説明し
たように、プランジャ付リリーフ弁１０の作用によって
その設定油圧が低下して、チエツク弁７が閉じているた
め、ショックが起きるようなことはない。

ｉ土失嵐！ 第５図はこの発明の第４実施例を示す油圧及び電気回路
図であって、上述の各実施例と対応する部分には同一の
符号を付しである。

この実施例においては、主ポンプ回路Ｌ１の主ポンプ１
として可変吐出量ポンプ、例えば斜板角コントロール式
の電気ダイレクトポンプを採用している。

そして、その主ポンプ回路Ｌ１の流量Ｑ１を従ポンプ回
路Ｌ２側から供給される流量Ｑ２の圧油と合流させて、
電磁切換弁５を介して射出シリンダ５０に供給すると共
に、他の多くのアクチュエータ回路にも供給する。

また、この主ポンプ回路Ｌｌ側には、主ポンプ１からの
吐出油量を制御するために、比例電磁三方向制御弁３６
を設け、負荷への供給油圧ＰＬを制御するために、合流
点から固定絞り４１及び電磁リリーフ弁１４を介してタ
ンクへ連通させると共に、その絞り４１の前後差圧によ
って作動する圧力補償弁３３を設けている。

そして、主ポンプ１の吐出油圧を三方向制御弁３６及び
圧力補償弁３３を通して、自己の制御シリンダ１ａに作
用させて、吐出油量を制御するようにしている。

一方、従ポンプ回路Ｌ２の補助ポンプ２は、ベーンポン
プ等の定吐出量ポンプであり、その吐出油を固定絞り４
２とカートリッジ弁２０（ＡポートとＢボート間）を通
して合流回路に供給しく流量Ｑ２）、主ポンプ回路Ｌ１
からの油量Ｑ１に合流させて射出シリンダ５０等の負荷
に供給するようにしている。

また、カートリッジ弁２０のＸポートに８０ボートＣを
接続し、入口ポートＢを吐出油合流側に接続したシャト
ル弁３ｏを設けている。

補助ポンプ２の吐出側とタンクとの間にアンロード弁の
機能も持つ圧力補償弁８を設け、そのベントポートをプ
ランジャ付リリーフ弁１０のリリーフ弁部１２を介して
タンクへ連通させている点は前述の第１実施例（第１図
）と同様であるが、その電磁切換弁９に代えて、電磁式
方向切換弁４３を設けて、それによってシャトル弁３０
の入口ポートＡと圧力補償弁８のベントポートのうちの
一方を固定絞り４２の出口側（カートリッジ弁１０のＡ
ポート側）に、他方をタンクに切り換え接続するように
構成している。

なお、プランジャ付リリーフ弁１０のプランジャ部１１
の前部油室及び後部油室には、それぞれ負荷への供給油
圧ＰＬと固定絞り４１の８口側（電磁リリーフ弁１４の
入口側）油圧Ｐａが導入される。

また、この実施例の電気回路としては、入力電気信号Ｑ
ｉｎに応じて三方向制御弁３６及び方向切換弁４３を駆
動制御するためにアンプ１５Ａと１５Ｂを、入力信号Ｐ
ｉｎに応じて電磁リリーフ弁１４を駆動制御するために
アンプ１５ｃをそれぞれ使用する。

また、回度吐出量ポンプである主ポンプ１の吐出圧力を
検出するために圧力計３５を設け、その検出信号Ｓｐを
アンプユ５Ｃに、主ポンプ１の斜板角検出用センサ（ポ
テンショメータ等）３４の検出信号Ｓｆをアンプ１５Ｂ
にそれぞれフィードバックしている。

ここで、この実施例に使用しているカートリッジ弁２０
とシャトル弁３０の構造例を、第６図及び第７図によっ
て簡単に説明する。

カートリッジ弁は近年開発された既に公知の弁であり、
第６図に示すように、規格化された寸法のカートリッジ
エレメント２１を規格化されたマニホールドブロック２
２の穴に組み込み、種々のカバー２３と組み合わせるこ
とにより、複合機能を持たせることができる。

カートリッジエレメント２１は、スリーブ２４とポヘッ
ト２５とシート２６とスプリング２７からなり、ポペッ
ト方式の二方向切換要素を構成している。

マニホールドブロック２２には、Ａボート、Ｂポート、
及びＸポートが形成されており、第５図め実施例で使用
しているカートリッジ弁２０は、カバー２３内にオリフ
ィス２８を形成したパイロット油路を設けており、それ
がマニホールドブロック２２のＸボートに接続されてい
る。

シャトル弁３０も公知のものであるが、第７図に示すよ
うに、２つの入口ポートＡ、Ｂとその中間に１つの出口
ボートＣを形成したボディ３１内に、タマ３２が摺動自
在に内蔵されている。３８ａ、３８ｂはシート、３９は
止めネジである。

そして、入口ポートＡの方がＢよりも油圧が高い場合に
は、タマ３２が実線で示す位置になり、入口ポートＡと
出口ポートＣとが連通する。

逆に、入口ポートＢの方がＡよりも油圧が高い場合には
、タマ３２が仮想線で示す位置になり、入口ポートＢと
出口ポートＣとが連通ずる。

このように、出口ポートＣは２つの入口ボートＡ、Ｂの
いずれか高圧側に常に接続され、同時に低圧側は閉じら
れる。

次に、この第４実施例の作用を説明する。

ここで、補助ポンプ回路Ｌ２側の吐出容量が最大合流流
量Ｑｍａｘの４０％を占める場合について説明すると、
第８図に示すように入力電気信号Ｑｉｎが最大値の４０
％に達するまでは、アンプ１５Ａから電気信号Ｓａのみ
が入力電気信号Ｑｉｎに比例して出力される。

その電気信号Ｓａによって、アンプ１５Ｂが主ポンプ回
路Ｌｌ側の三方向制御弁３６を制御し、主ポンプ１の制
御シリンダ１ａに作用する油圧を変化させて斜板角を制
御し、その吐出量を直線的に増加させる。

この間は、アンプ１５Ａから方向切換弁４３への電気信
号ｓｂは出力されず、方向切換弁４３はＯＦＦになって
第５図に示すように切り換わったアンロード状態となっ
ており、圧力補償弁８はそのベントポートがタンクに接
続されてアンロード弁として作用する。

また、シャトル弁３０の入口ボートＡには固定絞り４２
の出口側の油圧が導入されるため、この入口ボートＡが
ａロボートＣと連通して、カートリッジ弁２０のＸボー
トにその油圧が導かれる。

そのため、カートリッジ弁２０はＡポートとＢポートの
間を遮断し、補助ポンプ回路Ｌ２側からの漏れ流量によ
り負荷に供給される合流流量Ｑが変化するのを防止する
。

その後、入力電気信号Ｑｉｎが最大値の４０％に達する
と、アンプ１５Ａからの電気信号Ｓａは第８図に示すよ
うに一旦ゼロになり、それから再び入力電気信号Ｑｉｎ
に比例して出力され、主ポンプ回ｊｌＬｌ側は前述と同
様に制御される。

一方、アンプ１５Ａから電気信号５ｎｂ６”Ｂカされ、
方向切換弁４３が！＆磁されて（ＯＮになって）第５図
に示した状態から左行位置に切り換わるため、圧力補償
弁８のベントボートを固定絞り４２の出力側に、シャト
ル弁３０の入口ポートＡをタンクにそれぞｔ接続してオ
ンロード状態にする。

それによって、シャトル弁３０の入口ポートＢが出口ボ
ートＣに連通し、カートリッジ弁２０のＸボートに合流
側の油圧を導入するが、Ａボートの油圧の方が大きいた
めＡポートとＢポート間が開いて、補助ポンプ２から吐
出される圧油を主ポンプ回路Ｌｌ側の吐呂油（流量Ｑｌ
）に合流させて負荷に供給する。

この時、圧力補償弁８が同定絞り４２の入口と８口との
間の圧力差を補償することになるので、負荷圧力ＰＬに
係わらず一定流量Ｑ２を確保することができる。

したがって、合流流量Ｑは第９図に示すようになり、直
線性のよい特性を得ることができる。

また、主ポンプ回路Ｌｌからの吐呂油と従ポンプ回路Ｌ
２からの吐呂油の合流供給状態において、その合流側の
油圧がシャトル弁３０を介してカートリッジ弁２ｏのＸ
ポートに導入されるため、カートリッジ弁２０内のポペ
ット２５は全開にはならず、スプリング２７の力でバラ
ンスした位置にあるため、方向切換弁１７が切り換わっ
て閉弁する際に極めて短時間で閉じるので１合流側から
の逆流を完全に防止できる。

この第４実施例↓こおいても、負荷圧力ＰＬが上昇し、
電磁リリーフ弁１４の設定圧に近づくと。

電磁リリーフ弁１４がクランキングして洩れ流れが生ず
る。

さらに負荷圧力が上昇すると、次第にその流量が増加し
、絞り４１に生じる圧力損失すなわち差圧が増加する。

この差圧（ＰＬ−Ｐａ）が圧力補償弁３３とプランジャ
付リリーフ弁１ｏのプランジャ部１１に同時に作用する
。

圧力補償弁３３は、この差圧の増加に伴って徐々にシフ
トし、主ポンプ１をカットオフさせて負荷圧力ＰＬを維
持する。

一方、プランジャ付リリーフ弁１０のプランジャ部１１
では、ピストンｌｉｄをその受圧面積差とスプリング１
１ｅの付勢力によって突出方向に押し付けていた力が上
記差圧の増加によって徐々に弱まり、リリーフ弁部１２
のポペットの押圧力が弱まるので、入口から出口へ圧油
がリークするようになり、圧力補償弁８のベントポート
油圧Ｐｄを低下させる。

それによって、圧力補償弁８からリリーフが始まり、補
助ポンプ回路Ｌ２の回路圧が徐々に低下し、主ポンプ回
路Ｌ１の回路圧を下回るようになる。したがって、カー
トリッジ弁２０は閉じる。

この時点で、負荷圧力ＰＬは主ポンプ回路Ｌｌ側によっ
てのみ制御されるようになる。

これら一連の動作は、負荷圧力によって自動的に起るも
のであるが、電磁リリーフ弁１４によるリリーフから主
ポンプ１のカットオフに至るところの遷移点やカットオ
フした時の主ポンプ回路圧と従ポンプ回路圧の差等は、
プランジャ付リリーフ弁１０のスプリングｌｉｅ及びピ
ストンｌｉｄと、固定絞り４１を適当に設計することに
より、所望の特性が得られる。

また、通常は省エネルギのため、カットオフ後方向切換
弁４３を消磁して従ポンプ回路Ｌ２をアンロードにする
が、その時は既にカートリッジ弁２０が閉じているため
、従来回路のようなショックが起きることはない。

！旦叉嵐五 第１０図はこの発明の第５実施例を示す油圧及び電気回
路図であり、第５図と同じ部分には同一符号を付してあ
り、それらの説明は省略する。

この第５実施例は、第５図の第４実施例におけるカート
リッジ弁２０とシャトル弁３ｏに代えて、第１図の第１
実施例と同様にチエツク弁７と電磁切換弁９とを用いた
ものである。

このように構成しても、第４実施例とほぼ同様な作用効
果を得ることができる。

！且失１轟 第１１図はこの発明の第６実施例を示す油圧及び電気回
路図であり、第５図と同じ部分には同一符号を付してあ
り、それらの説明は省略する。

この第６実施例は、第５図の第４実施例における固定絞
り４１に代えて、第１図の第１実施例と同様に入口ポー
トとベントポートとを絞り（オリフィス）１３ａを介し
て連通したピークカット弁１３を設けたものである。

ピークカット弁１３は負荷油圧ＰＬのサージを吸収する
ために設けたものであるが、電磁リリーフ弁１４のリリ
ーフ動作によってその絞り１３ａの前後に発生する差圧
（ＰＬ−Ｐａ）を、プランジャ付リリーフ弁１０のプラ
ンジャ部に作用させるようにしている。

このピークカット弁１３は、電磁リリーフ弁１４による
正常な圧力制御時には開かず、電磁リリーフ弁１４に多
くの流れが発生し、呂カラインにピーク圧力が発生して
ピークカット弁１３の絞り１３ａに流れる油量が多くな
り、その前後差圧が大きくなると開くように、そのクラ
ンキング圧力はスプリングによって高めに設定されてい
る。

そして、負荷である射出成形機の射出シリンダ５０が射
出工程から保圧状態になると、流量制御による速度制御
から圧力制御に移るが、その変換過程でピークカット弁
１３が働き、電磁リリーフ弁１４の設定値に対してピー
ク量を抑制し、圧力制御工程に移ると、電磁リリーフ弁
１４によってその圧力値が制御される。

この実施例によれば、第１図の第１実施例及び第５図の
第４実施例を組み合わせたような作用効果を得ることが
できる。

見ユ大見何 第１２図はこの発明の第７実施例を示す油圧及び電気回
路図であり、第１１図の第６実施例における圧力フィー
ドバック用の圧力計（センサ）３５を、圧力補償弁３３
のベントラインに設けたものである。

その他の構成及び作用、効果は第１１図の第６実施例と
同様であるので、その説明を省略する。

！互叉ｌ舅 第１３図はこの発明の第８実施例を示す油圧及び電気回
路図であり、第１１図と同じ部分には同一符号を付して
あり、それらの説明は省略する。

この第８実施例は、第１１図の第６実施例における主ポ
ンプ回路Ｌ１に電磁式流量制御弁１６を介挿し、三方向
制御弁３６に代えてロードセンシング弁３７を使用した
ものである。

ロードセンシング弁３７は、流量制御弁１６のポンプ側
油圧Ｐｓと負荷側油圧ＰＬをパイロット圧として導入し
、その差圧ΔＰ＝Ｐｓ−ＰＬが所定値より小さい時は、
図示のように圧力制御弁３３を介して主ポンプ１の制御
シリンダ１ａの油をタンクへ抜いて斜板の傾きを大きく
し、その・吐出量を増加させる。

逆に、差圧ΔＰが所定値より大きくなると、スプールが
スプリングに打勝って図で左方に移動し、主ポンプ１の
制御シリンダ１ａヘポンプ側油圧ＰＳによる制御油圧を
導入して斜板の傾きを小さくし、その吐出量を減少させ
る。

差圧ΔＰが所定値付近の時には、スプリングによるオフ
セット圧と差圧とのバランスにより、各ポートをわずか
ずつ導通させてで、主ポンプ１の制御シリンダ１ａに制
御油圧を導入しつつタンクへも一部逃して、吐出流量を
略一定に制御している。

この実施例によっても、第１１図の第６実施例と略同様
な作用効果が得られる。

！且失豊■ 第１４図はこの発明の第９実施例を示す油圧路図であり
、上記各実施例と同じ部分には同一符号を付しである。

この実施例は、主ポンプ１も補助ポンプ２も可変吐出量
ポンプを使用したものであり、主ボンポンプ回路Ｌｌ側
には、圧力補償弁３３Ａ、絞り４４、及び電磁リリーフ
弁１４を設け、従ポンプ回路Ｌ２側には、圧力補償弁３
３Ｂ、絞り４５゜及びプランジャ付リリーフ弁１０を設
け、そのプランジャ弁部１１には、補助ポンプ２の吐呂
圧と電磁リリーフ弁１４の入口圧を導入している。

なお、従ポンプ回路Ｌ２側に、オンロードとアンロード
の切換回路を設けるようにしてもよい。

この実施例のよっても、上述の各実施例と略同様な作用
効果を得ることができる。

土μ」ＩυＬ艷舛 上述の各実施例における電磁リリーフ弁１４をマニュア
ル弁に代えてもよい。

また、各実施例における補助ポンプ２を多段に設けるよ
うにしてもよい。

〔発明の効果〕

以上説明してきたように、この発明による射出成形用圧
油供給回路は、従ポンプ回路のオンロード／アンロード
の切り換え時のショックを大幅に軽減し、主ポンプ回路
との合流／分離を滑らかに行なうことができるので、射
出成形機が射出工程から保圧状態に移る際などにショッ
クが発生して射出成形品に悪影響を及ぼすようなことが
なくなる。

また、ポンプを多段に設けることにより、大出力のポン
プや電動機をコストの低い小型のものの組合せでまかな
うことができる。

一方、プランジャ付リリーフ弁を用いることにより、第
１６図に示したような従来の合流回路に比較して、その
チエツク弁６を削除することができ、且つリリーフ弁を
小さいサイズのものにできる等によるコストダウンを期
待できる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の第１実施例を示す油圧及び電気回路
図、 第２図は第１回におけるプランジャ付リリーフ弁１０の
構造を示す断面図、 第３図及び第４図はこの発明の第２実施例及び第３実施
例を示す油圧回路図、 第５図はこの発明の第４実施例を示す油圧及び電気回路
図、 第６図は第５図におけるカートリッジ弁２０の構造を示
す断面図、 第７図は第５図におけるシャトル弁３０の構造を示す断
面図、 第８図及び第９図は第５図の実施例の作用を説明するた
めの線図 第１０図乃至第１３図はそれぞれこの発明の第５実施例
乃至第８実施例を示す油圧及び電気回路図、 第１４図はこの発明の第９実施例を示す油圧回路図、 第１５図は射出成形機の概略構成を示す縦断面図、第１
６図は従来の射出成形用圧油供給回路の一例を示す油圧
及び電気回路図である。 １・・・主ポンプ　　　　　２・・・補助ポンプ５・・
・電磁切換弁　　　　７・・・チエツク弁８・・・圧力
補償弁（アンロード弁） ９．１９・・・電磁切換弁 １０・・・プランジャ付リリーフ弁 １１・・・プランジャ部　　　１２・・・リリーフ弁部
１３・・・ピークカット弁　　１４・・・電磁リリーフ
弁１５Ａ、１５Ｂ、１５Ｃ・・・アンプ １６・・・電磁式流量調整弁 １７．１８・・・リリーフ弁 ２０・・・カートリッジベン　　３０・・・シャトル弁
３３．３３Ａ、３３Ｂ・・・圧力補償弁３５・・・圧力
計　　　３６・・・電磁比例式流量制御弁３７・・・ロ
ードセンシング弁 ４０・・・シーケンス弁　　　４１．４２・・・固定絞
り４３・・・電磁式方向切換弁 ４４．４５・・・絞り ５０・・・射出シリンダ ５２・・・加熱シリンダ ５４・・・ホッパ ５１・・・油圧モータ ５３・・・スクリュ ５６・・・金型 第６ 図 第７図 第８図 第９図 ｉＪ＋ｎ（’Ａｌ 手続補正書（自 発） 平成３年９月６日 特 許 庁 長 官 殿 １、事件の表示 特願平２−２２０００５号 ２、発明の名称 射出成形用圧油供給回路 株式会社 ト キ メ ツ ク ５、補正の対象 図 面 ６、補正の内容 図面の「第３図及び第４図」 を、！紙訂正−面のと

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　それぞれポンプを有する主ポンプ回路と従ポンプ回
   路からの吐出油を合流して射出シリンダ等の負荷に供給
   する合流回路と、前記従ポンプ回路をオンロードとアン
   ロードに切り換える回路とを備えた射出成形用圧油供給
   回路において、 前記主ポンプ回路及び従ポンプ回路のそれぞれにリリー
   フ回路を設けると共に、主ポンプ回路のリリーフ回路の
   リリーフ動作を検知して従ポンプ回路のリリーフ回路の
   設定圧を低下させる回路を設けたことを特徴とする射出
   成形用圧油供給回路。 ２　請求項１記載の射出成形用圧油供給回路において、 主ポンプ回路のリリーフ回路のリリーフ動作を検知して
   従ポンプ回路のリリーフ回路の設定圧を低下させる回路
   を、前記主ポンプ回路のリリーフ回路のリリーフ動作に
   よつて該主ポンプ回路の絞り部に発生する差圧の増加に
   よつて作動するプランジャ部と、このプランジャ部の作
   動により前記従ポンプ回路のリリーフ弁のベントライン
   をリリーフさせるリリーフ弁部とが一体に形成されたプ
   ランジャ付リリーフ弁によつて構成したことを特徴とす
   る射出成形用圧油供給回路。 ３　請求項１又は２記載の射出成形用圧油供給回路にお
   いて、 主ポンプ回路のポンプが可変吐出量ポンプであり、従ポ
   ンプ回路のポンプが固定吐出量ポンプであることを特徴
   とする射出成形用圧油供給回路。 ４　請求項１又は２記載の射出成形用圧油供給回路にお
   いて、 主ポンプ回路及び従ポンプ回路のポンプがいずれも固定
   吐出量ポンプであることを特徴とする射出成形用圧油供
   給回路。 ５　請求項１又は２記載の射出成形用圧油供給回路にお
   いて、 主ポンプ回路及び従ポンプ回路のポンプがいずれも可変
   吐出量ポンプであることを特徴とする射出成形用圧油供
   給回路。