JPH0367971A - 輸送機関用冷凍装置及びその加熱能力を向上させる方法 - Google Patents
輸送機関用冷凍装置及びその加熱能力を向上させる方法Info
- Publication number
- JPH0367971A JPH0367971A JP2099148A JP9914890A JPH0367971A JP H0367971 A JPH0367971 A JP H0367971A JP 2099148 A JP2099148 A JP 2099148A JP 9914890 A JP9914890 A JP 9914890A JP H0367971 A JPH0367971 A JP H0367971A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heating
- receiver
- accumulator
- cycle
- condenser
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 96
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 title claims description 49
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 9
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims abstract description 54
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 49
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 27
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 11
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims 3
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims 3
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims 3
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 abstract description 2
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 11
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 4
- 238000010257 thawing Methods 0.000 description 4
- PXBRQCKWGAHEHS-UHFFFAOYSA-N dichlorodifluoromethane Chemical compound FC(F)(Cl)Cl PXBRQCKWGAHEHS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 241000219321 Caryophyllaceae Species 0.000 description 1
- 235000002845 Dianthus plumarius Nutrition 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 1
- 230000001351 cycling effect Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25D—REFRIGERATORS; COLD ROOMS; ICE-BOXES; COOLING OR FREEZING APPARATUS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F25D29/00—Arrangement or mounting of control or safety devices
- F25D29/003—Arrangement or mounting of control or safety devices for movable devices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
- F25B41/20—Disposition of valves, e.g. of on-off valves or flow control valves
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の分野〕
本発明は、−ｉに輸送機関用冷凍装置に関し、より詳細
には、圧縮機からの高温排出ガスを利用する加熱サイク
ル及び冷却サイクルを有する輸送機関用冷凍装置に関す
る。
には、圧縮機からの高温排出ガスを利用する加熱サイク
ル及び冷却サイクルを有する輸送機関用冷凍装置に関す
る。
トランク又はトレーラ−の積載物又は積み荷を状態１ｌ
ｉ１節するための輸送機関用冷凍装置は、冷却モード、
中立モード及び加熱モードを有する。加熱モードは、蒸
発器コイルを霜取りするための加熱サイクルだけでなく
、積載物の温度をセットポイントに調節するための加熱
サイクルをも含む。
ｉ１節するための輸送機関用冷凍装置は、冷却モード、
中立モード及び加熱モードを有する。加熱モードは、蒸
発器コイルを霜取りするための加熱サイクルだけでなく
、積載物の温度をセットポイントに調節するための加熱
サイクルをも含む。
冷凍装置が冷却又は中立モードから加熱モードに切り換
わると、圧縮機からの高温排出ガスが、適当な５１手段
により、凝縮器と受液器と膨張弁と蒸発器とアキュムレ
ータとを含む通常の冷媒回路から、圧縮機と舊発器とア
キュムレータとを含む回路へ差し向けられる。
わると、圧縮機からの高温排出ガスが、適当な５１手段
により、凝縮器と受液器と膨張弁と蒸発器とアキュムレ
ータとを含む通常の冷媒回路から、圧縮機と舊発器とア
キュムレータとを含む回路へ差し向けられる。
加熱サイクル中に利用できる液状冷媒の量を多ぐするた
め、従来方式では通常、圧縮機からの高温排出ガスで受
液器を加圧し、液状冷媒を受液器から送り出して冷媒冷
却回路内へ送り込んでいる。
め、従来方式では通常、圧縮機からの高温排出ガスで受
液器を加圧し、液状冷媒を受液器から送り出して冷媒冷
却回路内へ送り込んでいる。
膨張弁に設けられたブリード孔により、この液状冷媒は
加熱サイクル中、薄光器内へ流入するので、加熱能力又
は霜取り能力の向上が可能になる。
加熱サイクル中、薄光器内へ流入するので、加熱能力又
は霜取り能力の向上が可能になる。
本出願人に譲渡された米国特許第４，７４８，８１８号
号は、受液器に通しる圧力ラインを不要にし、加熱サイ
クル中、受液器の出口（又は出力部）をアキュムレータ
に連結することにより通常の従来方式を改良した発明を
開示している。かかる方法により、幾分かの冷媒は４ｆ
縮器から受液器に流入できるが、本発明者は、特に周囲
温度が低い場合、例えば、約−９，４４°Ｃ（−１−１
５°Ｆ）である場合、相当多量の冷媒が凝縮器内に依然
として取り込まれたままであることに気付いた。
号は、受液器に通しる圧力ラインを不要にし、加熱サイ
クル中、受液器の出口（又は出力部）をアキュムレータ
に連結することにより通常の従来方式を改良した発明を
開示している。かかる方法により、幾分かの冷媒は４ｆ
縮器から受液器に流入できるが、本発明者は、特に周囲
温度が低い場合、例えば、約−９，４４°Ｃ（−１−１
５°Ｆ）である場合、相当多量の冷媒が凝縮器内に依然
として取り込まれたままであることに気付いた。
簡単に述べると、本発明は、］二述の米国特許第４．７
４８，８１８号の構成を改良する新規且つ改良型の輸送
機関用冷凍装置及びその作動方法である。かかる米国特
許と同様、本発明においても、受液器とアキュムレータ
を電磁弁を用いて直接的な流体連通状態に連結するが、
かかる流体連通状態を、加熱サイクルと同時にではなく
、その開始直前に得る。この流体連通路が得られた後、
実際の加熱サイクルの開始を所定時間遅らせ、かかる所
定時間の間、圧縮機からの高温ガスを引き続き凝縮器に
流入させる。受液器とアキュムレータを互いに流体連通
させた状態で、アキュムレータの低い圧力と受液器の出
口の圧力との比較結果により、遅延時間中に凝縮器に差
し向けられた高温高圧のガスが凝縮器内に取り込まれた
液状冷媒をフラフシングさせ、受液器内へ、そして受液
器からアキュムレータに流入させる。
４８，８１８号の構成を改良する新規且つ改良型の輸送
機関用冷凍装置及びその作動方法である。かかる米国特
許と同様、本発明においても、受液器とアキュムレータ
を電磁弁を用いて直接的な流体連通状態に連結するが、
かかる流体連通状態を、加熱サイクルと同時にではなく
、その開始直前に得る。この流体連通路が得られた後、
実際の加熱サイクルの開始を所定時間遅らせ、かかる所
定時間の間、圧縮機からの高温ガスを引き続き凝縮器に
流入させる。受液器とアキュムレータを互いに流体連通
させた状態で、アキュムレータの低い圧力と受液器の出
口の圧力との比較結果により、遅延時間中に凝縮器に差
し向けられた高温高圧のガスが凝縮器内に取り込まれた
液状冷媒をフラフシングさせ、受液器内へ、そして受液
器からアキュムレータに流入させる。
遅延時間の経過後、加熱サイクルが開始するが、たとえ
周囲が非常に低い温度状態の場合でも、加熱及び霜取り
サイクル中、はぼ最大の加熱能力を得るに十分な量の液
状冷媒がアキュムレータ内に供給される。
周囲が非常に低い温度状態の場合でも、加熱及び霜取り
サイクル中、はぼ最大の加熱能力を得るに十分な量の液
状冷媒がアキュムレータ内に供給される。
本発明の好ましい実施例では、通常、磨縮器と連携して
用いられていた逆止め弁は、凝縮器から、電磁弁を介し
てアキュムレータに分岐するＴ継手の手前に位置する受
液器の出口に移しである。加熱サイクル中、膨張弁が開
放状態にあるので高温のガス状冷媒が液体ラインに流入
し、ここで凝縮し、その後、かかる液体ラインを介して
受液器に戻る恐れのあることが判明した。本発明の実施
例では、受液器逆止め弁と呼ぶ逆止め弁を上記の新しい
位置に配設しであるので液体ラインから受液器への液状
冷媒の流入が阻止される。
用いられていた逆止め弁は、凝縮器から、電磁弁を介し
てアキュムレータに分岐するＴ継手の手前に位置する受
液器の出口に移しである。加熱サイクル中、膨張弁が開
放状態にあるので高温のガス状冷媒が液体ラインに流入
し、ここで凝縮し、その後、かかる液体ラインを介して
受液器に戻る恐れのあることが判明した。本発明の実施
例では、受液器逆止め弁と呼ぶ逆止め弁を上記の新しい
位置に配設しであるので液体ラインから受液器への液状
冷媒の流入が阻止される。
好ましい実施例では、フラフシング・サイクルの後、そ
して次の加熱サイクルの間、受液器の出口とアキュムレ
ータの人口の直接的な流通連通状態が維持される。受液
器逆止め弁の出口からアキュムレータに至る流路の維持
により、液体ライン中の凝縮後の冷媒はアキュムレータ
に戻るしかなく、これにより加熱サイクルの能力向上に
利用できる状態が保たれる。
して次の加熱サイクルの間、受液器の出口とアキュムレ
ータの人口の直接的な流通連通状態が維持される。受液
器逆止め弁の出口からアキュムレータに至る流路の維持
により、液体ライン中の凝縮後の冷媒はアキュムレータ
に戻るしかなく、これにより加熱サイクルの能力向上に
利用できる状態が保たれる。
本発明の内容は、例示的に作成したに過ぎない添付の図
面を参照して以下の詳細な説明を読むと一層容易に明ら
かになろう。
面を参照して以下の詳細な説明を読むと一層容易に明ら
かになろう。
本出願人に譲渡された上述の米国特許第４，７４８．８
１８号並びに同しく本出願人に譲渡された米国特許第３
，２１９，１０２号、第４．３２５２２４号及び第４，
４１９，８６６号は、輸送機関用冷凍装置を詳細に説明
しており、かかる冷凍装置についての一層深い理解を望
む場合には上記米国特許を参照するのが良い。
１８号並びに同しく本出願人に譲渡された米国特許第３
，２１９，１０２号、第４．３２５２２４号及び第４，
４１９，８６６号は、輸送機関用冷凍装置を詳細に説明
しており、かかる冷凍装置についての一層深い理解を望
む場合には上記米国特許を参照するのが良い。
今、第１図を参照すると、本発明に従って構成された輸
送機関用冷凍装置１０が示されている。
送機関用冷凍装置１０が示されている。
冷凍装置１０は、トラック又はトレーラ−の前部壁１２
に取付けられている。冷凍装置ＩＯは、全体を参照符号
１６で指示するような原動機、例えば、内燃機関により
駆動される冷媒圧縮機１４を含む閉鎖冷媒流体回路を有
する。圧Ｗ６機１４の吐出しボートは送出しサービス弁
２０及び高温ガス導管又はライン２２を経て三方弁１８
の流入ボートに連結されている。加熱サイクル位置と冷
却サイクル位置を有する三方弁Ｉ８の機能を果たすため
、所望ならば、別々の弁を用いても良い。
に取付けられている。冷凍装置ＩＯは、全体を参照符号
１６で指示するような原動機、例えば、内燃機関により
駆動される冷媒圧縮機１４を含む閉鎖冷媒流体回路を有
する。圧Ｗ６機１４の吐出しボートは送出しサービス弁
２０及び高温ガス導管又はライン２２を経て三方弁１８
の流入ボートに連結されている。加熱サイクル位置と冷
却サイクル位置を有する三方弁Ｉ８の機能を果たすため
、所望ならば、別々の弁を用いても良い。
三方弁１８の流出ボートのうち一つは、凝縮器コイル２
４の入口側２３に連結されている。この流出ボートは、
三方弁１日の冷却モード位置で用いられ、また、圧′ｌ
＃Ｊ機１４を第１の冷媒回路内へ連結している。三方弁
１８のこの流出ボートは、後述のフラツシング・サイク
ル又はモードにおいても用いられる。凝縮器コイル２４
の出口側２５は、サービス弁が設けられた出口側２８を
有する受液器又は受液タンク２６の入口側２７に連結さ
れている。米国特許第４，７４８，８１８号では、凝縮
器２４の出口側２５に位置している一方向擬縮器逆止め
弁ＣＶＩは、本発明では受液器２６の出口側２８に移さ
れている。かくして、この逆止め弁ＣＶＩにより流体は
受液器２６の出口側２８から液体ライン３２の方向へし
か流れず、しかも、液体冷媒が出口２日を通って受液器
２６内へ逆流することはない。逆止め弁ＣＶＩの出口側
は、脱水器３４が設けられた液体ライン３２によって熱
交換器３０に連結されている。
４の入口側２３に連結されている。この流出ボートは、
三方弁１日の冷却モード位置で用いられ、また、圧′ｌ
＃Ｊ機１４を第１の冷媒回路内へ連結している。三方弁
１８のこの流出ボートは、後述のフラツシング・サイク
ル又はモードにおいても用いられる。凝縮器コイル２４
の出口側２５は、サービス弁が設けられた出口側２８を
有する受液器又は受液タンク２６の入口側２７に連結さ
れている。米国特許第４，７４８，８１８号では、凝縮
器２４の出口側２５に位置している一方向擬縮器逆止め
弁ＣＶＩは、本発明では受液器２６の出口側２８に移さ
れている。かくして、この逆止め弁ＣＶＩにより流体は
受液器２６の出口側２８から液体ライン３２の方向へし
か流れず、しかも、液体冷媒が出口２日を通って受液器
２６内へ逆流することはない。逆止め弁ＣＶＩの出口側
は、脱水器３４が設けられた液体ライン３２によって熱
交換器３０に連結されている。
０
液体ライン３２からの液状冷媒は熱交換器３０内のコイ
ル３６を通って膨張弁３８へ流れ続ける。
ル３６を通って膨張弁３８へ流れ続ける。
膨張弁３８の出口は、冷媒を蒸発器コイル４２の入口側
に設けられた人口に分配する分配弁４０に連結されてい
る。蒸発器コイル４２の出口側は熱交換器３０を介して
、閉鎖されたアキュムレータ・タンク４４の入口側に連
結されている。膨張弁３８は、これと連携状態にある感
温部４６及び均圧ライン４８により制御される。アキュ
ムレータ・タンク４４内のガス状冷媒は、吸込みライン
５０、吸込みライン・サービス弁５２及び吸込み絞り弁
５４を経てアキュムレータ・タンク４４の出口側から圧
縮機１４の吸込みボートに差し向けられる。
に設けられた人口に分配する分配弁４０に連結されてい
る。蒸発器コイル４２の出口側は熱交換器３０を介して
、閉鎖されたアキュムレータ・タンク４４の入口側に連
結されている。膨張弁３８は、これと連携状態にある感
温部４６及び均圧ライン４８により制御される。アキュ
ムレータ・タンク４４内のガス状冷媒は、吸込みライン
５０、吸込みライン・サービス弁５２及び吸込み絞り弁
５４を経てアキュムレータ・タンク４４の出口側から圧
縮機１４の吸込みボートに差し向けられる。
三方弁１８の加熱サイクル位置では、高温ガスライン５
６が三方弁１８の第２の出口ポートから、渾発器コイル
４２の下に位置した霜取りパンヒータ５８を経て蒸発器
コイル４２の入口側に繋がる。
６が三方弁１８の第２の出口ポートから、渾発器コイル
４２の下に位置した霜取りパンヒータ５８を経て蒸発器
コイル４２の入口側に繋がる。
通常はバイパス弁及びサービス逆止め弁を介して高温ガ
スライン５６を受液タンク２６に繋ぐ、米重量 国特許第４，４１９，８６６号の第１図に示されている
ような圧力タップは本発明では不要であるが、膨張弁３
８にブリード孔を設ける必要がある。
スライン５６を受液タンク２６に繋ぐ、米重量 国特許第４，４１９，８６６号の第１図に示されている
ような圧力タップは本発明では不要であるが、膨張弁３
８にブリード孔を設ける必要がある。
：方弁１８は、ピストン６０、スプール６２及びバネ６
４を有している。導管６６が、常態では閉鎖されたパイ
ロ・２ト式電磁弁ＰＳを介してピストン６０の前方側又
はバネ側を圧縮機１４の吸込み側に連結している。電磁
弁ＰＳが閉鎖状態にある場合、三方弁１８は冷却サイク
ル位置へバネ押しされていて、圧縮機１４からの高温高
圧のガスを凝縮器コイル２４に差し向ける。弁ハウジン
グ７０に設けたブリード孔６８により、圧縮機１４から
の圧力は、三方弁１８を冷却サイクル位置に保つのを助
ける新たな力をピストン６０に及ぼす。
４を有している。導管６６が、常態では閉鎖されたパイ
ロ・２ト式電磁弁ＰＳを介してピストン６０の前方側又
はバネ側を圧縮機１４の吸込み側に連結している。電磁
弁ＰＳが閉鎖状態にある場合、三方弁１８は冷却サイク
ル位置へバネ押しされていて、圧縮機１４からの高温高
圧のガスを凝縮器コイル２４に差し向ける。弁ハウジン
グ７０に設けたブリード孔６８により、圧縮機１４から
の圧力は、三方弁１８を冷却サイクル位置に保つのを助
ける新たな力をピストン６０に及ぼす。
凝縮器コイル２４は冷媒ガスから熱を奪ってガスを一層
低圧の液体状態にする。
低圧の液体状態にする。
蒸発器４２の霜取りが必要な場合、また、状態調節中の
積載物又は積み荷のサーモスタット設定値の維持のため
加熱モードが必要な場合、後述のように所定の遅延時間
の経過後に、冷凍装置用の２ 電気的制御機能手段７２の発生電圧によりパイロット式
電磁弁ＰＳを開く。かくしてピストン６０に作用してい
る圧力は、冷凍装置の低圧側に抜ける。すると、ピスト
ン６０の後方側の圧力はバネ６４の付勢力に打ち勝って
ピストン６０とスプール６２を含む集成体を移動させる
ので、三方弁１８は、凝縮器２４への冷媒の流れを止め
ると共に冷媒を蒸発器４２へ流す加熱サイクル位置へ動
作が切り換わる。電磁弁ＰＳを動作させる適当な制御手
段又はコントロール７２が本願の第２図に示されており
、以下、これにつき説明する。
積載物又は積み荷のサーモスタット設定値の維持のため
加熱モードが必要な場合、後述のように所定の遅延時間
の経過後に、冷凍装置用の２ 電気的制御機能手段７２の発生電圧によりパイロット式
電磁弁ＰＳを開く。かくしてピストン６０に作用してい
る圧力は、冷凍装置の低圧側に抜ける。すると、ピスト
ン６０の後方側の圧力はバネ６４の付勢力に打ち勝って
ピストン６０とスプール６２を含む集成体を移動させる
ので、三方弁１８は、凝縮器２４への冷媒の流れを止め
ると共に冷媒を蒸発器４２へ流す加熱サイクル位置へ動
作が切り換わる。電磁弁ＰＳを動作させる適当な制御手
段又はコントロール７２が本願の第２図に示されており
、以下、これにつき説明する。
（以 下 余 白 ）
三方弁１８の加熱サイクル位置では、圧縮器１４からの
高温高圧の排出ガスは、第１又は冷却モードの冷媒回路
から、導管５６、霜取りパンヒータ５８、分配弁４０及
び蒸発器コイル４２を含む第２又は加熱モードの冷媒回
路へ差し向けられる。加熱モード中、膨張弁３８はバイ
パスされる。加熱モードを霜取りサイクルで開始する場
合、蒸発器用ファン（図示せず）を非動作状態にし、或
いは蒸発器用ファンを動作状態にする場合は、空気ダン
パー（図示せず）を閉鎖して温風が積載空間へ送られな
いようにする。サーモスタット・セットポイント温度の
維持に必要な加熱サイクルの間、凝縮器用ファンを動作
状態にすると共に任意の空気ダンパーを開放状態のまま
にしておく。
高温高圧の排出ガスは、第１又は冷却モードの冷媒回路
から、導管５６、霜取りパンヒータ５８、分配弁４０及
び蒸発器コイル４２を含む第２又は加熱モードの冷媒回
路へ差し向けられる。加熱モード中、膨張弁３８はバイ
パスされる。加熱モードを霜取りサイクルで開始する場
合、蒸発器用ファン（図示せず）を非動作状態にし、或
いは蒸発器用ファンを動作状態にする場合は、空気ダン
パー（図示せず）を閉鎖して温風が積載空間へ送られな
いようにする。サーモスタット・セットポイント温度の
維持に必要な加熱サイクルの間、凝縮器用ファンを動作
状態にすると共に任意の空気ダンパーを開放状態のまま
にしておく。
高温ガスライン５６と受液タンク２６とを繋ぐ圧力タッ
プを用いない代わりに、ライン又は導管７６が、アキュ
ムレータ４４の入口側に位置したＴ継手７７から受液器
２６の出口側に位置したＴ継手７９まで延びる状態で逆
止め弁ＣＶＩと液体ライン３２との間に設けられている
。ライン７６には、常態では閉鎖４ ３ した電磁弁７８が設けられている。周囲が低温の場合、
冷媒が７キユムレータ４４から受液器２６へ流れないよ
うにするためにライン７６に設けられる逆止め弁は、」
二連の米国特許第４，７４８，８１８号では必要であっ
たが、本発明では逆止め弁Ｃｖｌを新しい位置に配置し
たので不要である。
プを用いない代わりに、ライン又は導管７６が、アキュ
ムレータ４４の入口側に位置したＴ継手７７から受液器
２６の出口側に位置したＴ継手７９まで延びる状態で逆
止め弁ＣＶＩと液体ライン３２との間に設けられている
。ライン７６には、常態では閉鎖４ ３ した電磁弁７８が設けられている。周囲が低温の場合、
冷媒が７キユムレータ４４から受液器２６へ流れないよ
うにするためにライン７６に設けられる逆止め弁は、」
二連の米国特許第４，７４８，８１８号では必要であっ
たが、本発明では逆止め弁Ｃｖｌを新しい位置に配置し
たので不要である。
加熱モード・コントロール７２は、例えばセットポイン
トの維持のため、或いは霜取り開始のため加熱サイクル
の実施が必要であることを検知すると、出力導体８０を
付勢する「加熱信号Ｊ Ｉｓを発生する。
トの維持のため、或いは霜取り開始のため加熱サイクル
の実施が必要であることを検知すると、出力導体８０を
付勢する「加熱信号Ｊ Ｉｓを発生する。
加熱信号Ｈ５により導体８０が付勢されると、ライン７
６の電磁弁７８は即座に付勢されて開き、液体ライン３
２とアキュムレータ４４の入口（又は入力部）が流体連
通ずる。しかしながら、パイロット式電磁弁ＰＳは即座
には付勢されない。というのは、加熱モード・コントロ
ール７２とパイロット式電磁弁ＰＳの間には、常態では
開路した時間遅れスイッチ８２が設けられているからで
ある。加熱モード・コントロール７２によって導体８０
が付勢されると、時間遅れスイッチ８２は所定の遅延時
間の調時な即座に開始する。これにより所定の遅延時間
を得た後１時間遅れスイッチ８２は閉路し、パイロット
式電磁弁ＰＳを付勢して加熱サイクルを開始させる。
６の電磁弁７８は即座に付勢されて開き、液体ライン３
２とアキュムレータ４４の入口（又は入力部）が流体連
通ずる。しかしながら、パイロット式電磁弁ＰＳは即座
には付勢されない。というのは、加熱モード・コントロ
ール７２とパイロット式電磁弁ＰＳの間には、常態では
開路した時間遅れスイッチ８２が設けられているからで
ある。加熱モード・コントロール７２によって導体８０
が付勢されると、時間遅れスイッチ８２は所定の遅延時
間の調時な即座に開始する。これにより所定の遅延時間
を得た後１時間遅れスイッチ８２は閉路し、パイロット
式電磁弁ＰＳを付勢して加熱サイクルを開始させる。
第２図は、冷凍装置コントロール７２に用いることがで
きる例示的な略図である。電源の導体８Ｂと８８の間に
は、セットポイント・セレクタ８０の選択状態に応動す
るサーモスタット８４が接続されている。導体８８は接
地されている。サーモスタット８４は、センサ８４によ
り、状態調節する空間８２の温度を検出し、これに応動
して温度継電器ＩＫ及び速度継電器２Ｋを介して高速及
び低速の加熱及び冷却サイクルを開始させる。
きる例示的な略図である。電源の導体８Ｂと８８の間に
は、セットポイント・セレクタ８０の選択状態に応動す
るサーモスタット８４が接続されている。導体８８は接
地されている。サーモスタット８４は、センサ８４によ
り、状態調節する空間８２の温度を検出し、これに応動
して温度継電器ＩＫ及び速度継電器２Ｋを介して高速及
び低速の加熱及び冷却サイクルを開始させる。
温度継電器ＩＫは消勢状態では冷却サイクル又は冷却モ
ードを実施する必要があること、付勢状態では加熱サイ
クル又は加熱モードを実施する必要があることを指示す
る。温度継電器ＩＫは、電源の導体８Ｂと端子Ｈ３を備
えた導体８０との間に接続されている常態では開離した
接点の組ＩＫ−１を有する。端子Ｈ３は上述の加熱信号
Ｈ３を発生する。時間運上５ ６ れスイッチ又はファンクション８２及び電磁弁７８は、
端子Ｉｓと接地導体８８との間に接続されている。
ードを実施する必要があること、付勢状態では加熱サイ
クル又は加熱モードを実施する必要があることを指示す
る。温度継電器ＩＫは、電源の導体８Ｂと端子Ｈ３を備
えた導体８０との間に接続されている常態では開離した
接点の組ＩＫ−１を有する。端子Ｈ３は上述の加熱信号
Ｈ３を発生する。時間運上５ ６ れスイッチ又はファンクション８２及び電磁弁７８は、
端子Ｉｓと接地導体８８との間に接続されている。
加熱信号Ｈ３を発生する温度継電器ＩＫとは別に、全体
を９６で指示した霜取り継電器及び関連のコントロール
が、並列接続の接点の組ＩＫ−１に接続されている常態
では開離した接点の組Ｄ−１を制御する。かくして、コ
ントロール８６が蒸発器４２の霜取りが必要であること
を検知すると、霜取りコントロール８６の霜取り継電器
は接点の組Ｄ −１を閉成して真の加熱信号Ｈ３を発生
させる。
を９６で指示した霜取り継電器及び関連のコントロール
が、並列接続の接点の組ＩＫ−１に接続されている常態
では開離した接点の組Ｄ−１を制御する。かくして、コ
ントロール８６が蒸発器４２の霜取りが必要であること
を検知すると、霜取りコントロール８６の霜取り継電器
は接点の組Ｄ −１を閉成して真の加熱信号Ｈ３を発生
させる。
速度継電器２には付勢状態では原動機１６の高速モード
、例えば２２０ＯＲＰＭを選択し、消勢状態では低速モ
ード、例えば１４ＱＯＲＰＫを選択する。速度継電器２
には、常態では開離しているが閉成状態になると絞り電
磁弁ＴＳを付勢する接点の組２に−１を有し、絞り電磁
弁ＴＳは第１図に示す原動機１６と連携している。
、例えば２２０ＯＲＰＭを選択し、消勢状態では低速モ
ード、例えば１４ＱＯＲＰＫを選択する。速度継電器２
には、常態では開離しているが閉成状態になると絞り電
磁弁ＴＳを付勢する接点の組２に−１を有し、絞り電磁
弁ＴＳは第１図に示す原動機１６と連携している。
時間遅れファンクション８２によって得られた遅延時間
中、冷凍装置１０は、液状冷媒を凝縮器２４及び受液器
２６からアキュムレータ４４に移送するフラッシング・
モード又はフラッシング・サイクル状態にある。弁１８
はフラッシング・サイクル中は依然としてその冷却サイ
クル位置にあるので、圧縮器１４からの高温高圧のガス
状冷媒は凝縮器２４へ差し向けられる。今、ライン７６
が開放状態にありしかも比較的低い圧力がアキュムレー
タ４４内に存立している場合を考えると、凝縮器２４内
の液状冷媒及び受液器２８内の液状冷媒は圧力差によっ
てほぼ全てアキュムレータ４４へ流れる。逆止め弁ＣＶ
ｌを通過した液状冷媒はＴ継手７８に至ると、抵抗が最
も少ない進路をとり、Ｔ継手７９と蒸発器コイル４２の
間で冷凍装置に生じている絞り部ではなくアキュムレー
タ４４に存在する冷凍装置の低圧側に向って流れる。凝
縮器及び受液器の「フラッシング」の発生原因である圧
力差は、周囲温度及び使用する冷媒の種類に応じて約１
４ｐｓｉ〜約７５ｐｓ ｉの範囲にわたる。
中、冷凍装置１０は、液状冷媒を凝縮器２４及び受液器
２６からアキュムレータ４４に移送するフラッシング・
モード又はフラッシング・サイクル状態にある。弁１８
はフラッシング・サイクル中は依然としてその冷却サイ
クル位置にあるので、圧縮器１４からの高温高圧のガス
状冷媒は凝縮器２４へ差し向けられる。今、ライン７６
が開放状態にありしかも比較的低い圧力がアキュムレー
タ４４内に存立している場合を考えると、凝縮器２４内
の液状冷媒及び受液器２８内の液状冷媒は圧力差によっ
てほぼ全てアキュムレータ４４へ流れる。逆止め弁ＣＶ
ｌを通過した液状冷媒はＴ継手７８に至ると、抵抗が最
も少ない進路をとり、Ｔ継手７９と蒸発器コイル４２の
間で冷凍装置に生じている絞り部ではなくアキュムレー
タ４４に存在する冷凍装置の低圧側に向って流れる。凝
縮器及び受液器の「フラッシング」の発生原因である圧
力差は、周囲温度及び使用する冷媒の種類に応じて約１
４ｐｓｉ〜約７５ｐｓ ｉの範囲にわたる。
試験中、アキュムレータ４４に取付けた特別な覗きゲー
ジを用いると、アキュムレータ４４内の液状冷媒のレベ
ルは、フラッシング・モード中、ア７ ８ キュムレータ・タンク４４の底部近傍からその全高の１
／２〜２／３まで上背することが判明した。
ジを用いると、アキュムレータ４４内の液状冷媒のレベ
ルは、フラッシング・モード中、ア７ ８ キュムレータ・タンク４４の底部近傍からその全高の１
／２〜２／３まで上背することが判明した。
冷凍装置１０は冷却サイクル中は従来型輸送機関用冷凍
装置と同様に作動する。冷凍装置コントロール７２が加
熱サイクルの必要性があることを検知すると、真の加熱
信号Ｒ３が発生する。加熱信号Ｒ３は導体８０を付勢し
、電磁弁７８をピンクアップしてライン７８を開放し、
また、導体８０は時間遅れファンクション８２を付勢す
る。すると冷凍装置１０はフラッシング・モードで作動
する。遅延時間の経過の際、パイロット式電磁弁ＰＳが
付勢されて弁１８をその加熱サイクル位置に切り換える
。液体ライン３２内の液状冷媒がアキュムレータ４４に
戻る流路が得られるよう、電磁弁７８は加熱サイクル中
は付勢状態のままである。
装置と同様に作動する。冷凍装置コントロール７２が加
熱サイクルの必要性があることを検知すると、真の加熱
信号Ｒ３が発生する。加熱信号Ｒ３は導体８０を付勢し
、電磁弁７８をピンクアップしてライン７８を開放し、
また、導体８０は時間遅れファンクション８２を付勢す
る。すると冷凍装置１０はフラッシング・モードで作動
する。遅延時間の経過の際、パイロット式電磁弁ＰＳが
付勢されて弁１８をその加熱サイクル位置に切り換える
。液体ライン３２内の液状冷媒がアキュムレータ４４に
戻る流路が得られるよう、電磁弁７８は加熱サイクル中
は付勢状態のままである。
逆止め弁ＣＶＩにより、液状冷媒は受液器２６に再び流
入しないようになる。加熱サイクル中は膨張弁３８が開
放するので高温のガス状冷媒が液体ライン３２及び凝縮
器に流入することが判明している。逆止め弁ＣＶＩを用
いなければ、この液状冷媒は受液器２６に戻るので、各
加熱サイクル開始後の加熱能力が低下することになる。
入しないようになる。加熱サイクル中は膨張弁３８が開
放するので高温のガス状冷媒が液体ライン３２及び凝縮
器に流入することが判明している。逆止め弁ＣＶＩを用
いなければ、この液状冷媒は受液器２６に戻るので、各
加熱サイクル開始後の加熱能力が低下することになる。
かくして、逆止め弁ＣＶＩはこのような事態の発生を防
止する。
止する。
液体ラインを液体で満ちた状態（これは弁７Ｂが加熱サ
イクル中にもし万一閉鎖した場合に生じる）にさせない
ようにするため、弁７８を加熱サイクル中ば伺勢開放状
態に保ち、それにより、液体ライン３２内の液状冷奴が
アキュムレータに戻る流路を形成する。
イクル中にもし万一閉鎖した場合に生じる）にさせない
ようにするため、弁７８を加熱サイクル中ば伺勢開放状
態に保ち、それにより、液体ライン３２内の液状冷奴が
アキュムレータに戻る流路を形成する。
時間遅れスイッチ８２の遅延時間は、液状冷媒を凝縮器
２４及び受液器２６からフラッシングするに必要な時間
になるよう選択される。この遅延時間は、周囲温度、凝
縮器２４のサイズ、ライン７４の直径及び電磁弁７８の
オリフィスのサイズで決まる。
２４及び受液器２６からフラッシングするに必要な時間
になるよう選択される。この遅延時間は、周囲温度、凝
縮器２４のサイズ、ライン７４の直径及び電磁弁７８の
オリフィスのサイズで決まる。
冷媒Ｒ１２が９ボンド、ライン７Ｂの開口直径が６．３
５ｍｍ（０，２５インチ）、電磁弁７８のオリフィスの
開口が３．９８ｍｍ（０，１５８インチ）の状態では、
周囲温度が−２８，８９°Ｃ〜−１７．８°Ｇ （−２
０°Ｆ〜０°Ｆ）については約２分間の遅延時間が適当
であることが判明した。
５ｍｍ（０，２５インチ）、電磁弁７８のオリフィスの
開口が３．９８ｍｍ（０，１５８インチ）の状態では、
周囲温度が−２８，８９°Ｃ〜−１７．８°Ｇ （−２
０°Ｆ〜０°Ｆ）については約２分間の遅延時間が適当
であることが判明した。
９
０
周囲温度が唯一の変数なので、時間遅れスイッチを所望
ならば、遅延時間が周囲温度と比例関係になるようプロ
グラムしても良く、この場合、周囲温度が約−９，４４
°Ｇ （＋１５°Ｆ）を越える場合は遅延時間を０、約
−２８，ＨｏＧ（−２０°Ｆ）では最大にする。
ならば、遅延時間が周囲温度と比例関係になるようプロ
グラムしても良く、この場合、周囲温度が約−９，４４
°Ｇ （＋１５°Ｆ）を越える場合は遅延時間を０、約
−２８，ＨｏＧ（−２０°Ｆ）では最大にする。
遅延時間を可変にしないで、周囲温度が所定の値、例え
ば−９，４４°Ｇ（＋ｔｓ°Ｆ）を下回る場合にのみ、
時間遅れファンクション８２を動作可能状態にすること
も実用的であり、この場合、遅延時間を例えば約２分間
に予め設定する。第３図は、常態では閉成した接点の組
１０２及び常態では開離した接点の組１０４を有する継
電器１００及び周囲温度が例えば−９，４４°Ｇ（＋１
５°Ｆ）以下では閉成し、それ以外の場合、常態では開
離した熱動スイッチ１０５を用いる実施例を記載してい
る。周囲温度が−９，４４°Ｃ（＋１５ °Ｆ）よりも
高い場合には接点の組１０２は閉成状態にあり、コント
ロール７２が導体８０を付勢すると、パイロット式電磁
弁ＰＳと電磁弁７Ｂは共に同時に付勢される。周囲温度
が−９，４４°Ｇ（＋１５°Ｆ）以下では、熱動スイッ
チ１０５が閉成して継電器１００を付勢し、それにより
接点の組１０２が開離すると共に接点の組＋０４が閉成
するので時間遅れファンクション８２が動作可能になる
。
ば−９，４４°Ｇ（＋ｔｓ°Ｆ）を下回る場合にのみ、
時間遅れファンクション８２を動作可能状態にすること
も実用的であり、この場合、遅延時間を例えば約２分間
に予め設定する。第３図は、常態では閉成した接点の組
１０２及び常態では開離した接点の組１０４を有する継
電器１００及び周囲温度が例えば−９，４４°Ｇ（＋１
５°Ｆ）以下では閉成し、それ以外の場合、常態では開
離した熱動スイッチ１０５を用いる実施例を記載してい
る。周囲温度が−９，４４°Ｃ（＋１５ °Ｆ）よりも
高い場合には接点の組１０２は閉成状態にあり、コント
ロール７２が導体８０を付勢すると、パイロット式電磁
弁ＰＳと電磁弁７Ｂは共に同時に付勢される。周囲温度
が−９，４４°Ｇ（＋１５°Ｆ）以下では、熱動スイッ
チ１０５が閉成して継電器１００を付勢し、それにより
接点の組１０２が開離すると共に接点の組＋０４が閉成
するので時間遅れファンクション８２が動作可能になる
。
上述の従来型冷凍装置及び本発明による冷凍装置（使用
する冷媒は共にＲ１２）の試験結果を比較すると、従来
型装置は、サーモスタットを１．６７０Ｃ（３５°Ｆ）
に設定した場合、周囲温度が−１７，８Ｇ（０°Ｆ）で
は約２７００〜５４００ＢＴＵ／ＨＲの加熱能力、周囲
温度が−２８，８９°Ｇ（−２０°Ｆ）では加熱能力が
ＯＢＴＵ／ＨＲ１即ち加熱能力のないことが判明した。
する冷媒は共にＲ１２）の試験結果を比較すると、従来
型装置は、サーモスタットを１．６７０Ｃ（３５°Ｆ）
に設定した場合、周囲温度が−１７，８Ｇ（０°Ｆ）で
は約２７００〜５４００ＢＴＵ／ＨＲの加熱能力、周囲
温度が−２８，８９°Ｇ（−２０°Ｆ）では加熱能力が
ＯＢＴＵ／ＨＲ１即ち加熱能力のないことが判明した。
従来型冷凍装置と類似しているが、本発明に従って構成
された冷凍装置、即ち各冷却サイクルの後、各加熱サイ
クルの前に行なわれるフラッシング・サイクルを有する
冷凍装置は、周囲温度が−１７，８。
された冷凍装置、即ち各冷却サイクルの後、各加熱サイ
クルの前に行なわれるフラッシング・サイクルを有する
冷凍装置は、周囲温度が−１７，８。
Ｃ（ＯｏＦ）の場合には１５？００ＢＴｔｌ／ＨＲの加
熱能力、周囲温度が−２８，８８°Ｃ（−２０°Ｆ）の
場合には１５０００ＢＴＵ／ＨＲの加熱能力を発揮した
。
熱能力、周囲温度が−２８，８８°Ｃ（−２０°Ｆ）の
場合には１５０００ＢＴＵ／ＨＲの加熱能力を発揮した
。
第４図及び第５図は、本発明に従って構成され、周囲温
度がそれぞれ−１７，８°Ｃ（０°Ｆ）及び−２１ ２ ８．８９８Ｃ（−２０°Ｆ）で作動した場合の輸送機関
用冷凍装置（冷媒Ｒ１２を使用）の効率を示すグラフで
ある。この輸送機関用冷凍装置を、状態調節される空間
９２内を温度＋１．８７°Ｃ（＋３５°Ｆ）にするよう
設定されたサーモスタット８４により制御した。
度がそれぞれ−１７，８°Ｃ（０°Ｆ）及び−２１ ２ ８．８９８Ｃ（−２０°Ｆ）で作動した場合の輸送機関
用冷凍装置（冷媒Ｒ１２を使用）の効率を示すグラフで
ある。この輸送機関用冷凍装置を、状態調節される空間
９２内を温度＋１．８７°Ｃ（＋３５°Ｆ）にするよう
設定されたサーモスタット８４により制御した。
第４図において、曲線１０Ｂは、−１７，８°Ｇ（０’
Ｆ）の周囲温度に対する時間（単位二時間）の関係を表
わし、曲ｖＡ１０８は、積載空間８２の温度に対する侍
間の関係をプロッｌ＝ Ｌ、曲線１１０は、輸送機関用
冷凍装置の蒸発器に流入する空気の温度と蒸発器から流
出する空気の温度の差をプロットしている。グラフの０
レベルより上の差分（「Δ」）は、流出空気が流入空気
よりも冷たく、即ち冷却サイクルであること、θレベル
より下のΔは流出空気が流入空気より暖かく、即ち加熱
サイクルであることを指示している。積載空間の温度は
当初−１７，８°Ｇ（０°Ｆ）であり、冷凍装置は点１
１２に至るまで高速加熱モード状態で作動し、かかる点
１１２で低速加熱モードにシフトされた。点１１４にお
いて、冷凍装置は低速冷却モードに切り換わり、次に、
＋］、８７ °Ｇ（３５°Ｆ）のセットポイントの維持
のため低速加熱モードと低速冷却モードの間でサイクル
動作した。曲線１１０によって表された蒸発器の空気入
口温度と出口温度の差分（Δ）は、本発明の冷凍装置の
効率を表わしており、従来型冷凍装置の場合、周囲温度
が−８，４４°Ｃ（１５°Ｆ）以下では、加熱能力が各
冷却サイクルの後、低下し、冷媒が凝縮器内へ取込まれ
ていることを指示している。ピーク１１６は冷却サイク
ル、谷１１８は加熱サイクルを表わしている。谷１１８
はほぼ一定の深さになっているが、これは、加熱能力が
サイクル動作モード中、実質的に一定であることを示し
ている。
Ｆ）の周囲温度に対する時間（単位二時間）の関係を表
わし、曲ｖＡ１０８は、積載空間８２の温度に対する侍
間の関係をプロッｌ＝ Ｌ、曲線１１０は、輸送機関用
冷凍装置の蒸発器に流入する空気の温度と蒸発器から流
出する空気の温度の差をプロットしている。グラフの０
レベルより上の差分（「Δ」）は、流出空気が流入空気
よりも冷たく、即ち冷却サイクルであること、θレベル
より下のΔは流出空気が流入空気より暖かく、即ち加熱
サイクルであることを指示している。積載空間の温度は
当初−１７，８°Ｇ（０°Ｆ）であり、冷凍装置は点１
１２に至るまで高速加熱モード状態で作動し、かかる点
１１２で低速加熱モードにシフトされた。点１１４にお
いて、冷凍装置は低速冷却モードに切り換わり、次に、
＋］、８７ °Ｇ（３５°Ｆ）のセットポイントの維持
のため低速加熱モードと低速冷却モードの間でサイクル
動作した。曲線１１０によって表された蒸発器の空気入
口温度と出口温度の差分（Δ）は、本発明の冷凍装置の
効率を表わしており、従来型冷凍装置の場合、周囲温度
が−８，４４°Ｃ（１５°Ｆ）以下では、加熱能力が各
冷却サイクルの後、低下し、冷媒が凝縮器内へ取込まれ
ていることを指示している。ピーク１１６は冷却サイク
ル、谷１１８は加熱サイクルを表わしている。谷１１８
はほぼ一定の深さになっているが、これは、加熱能力が
サイクル動作モード中、実質的に一定であることを示し
ている。
第５図において、曲線１２０は、はぼ−２１１８９゜Ｃ
（−２０°Ｆ）の周囲温度に対する時間（単位：時間）
の関係を表わし、曲線１２２は、積載空間の温度をプロ
ットシ、曲線１２４は蒸発器のΔを示している。積載空
間の初期温度が−２８，１２°Ｇ（−１５°Ｆ）の場合
、冷凍装置は点１２６に至るまで高速加熱モードで作動
し、かかる点１２６で圧縮器の原動機１６は３ ４ 低速加熱モードにシフトした。冷凍装置は点１２８に至
るまでは低速加熱モーＩＺ状態のままであり点１２８で
低速冷却モードにシフトした。点１３０では、冷凍装置
は低速加熱モードに戻り、次に低速加熱モードと低速冷
却モードとの間でサイクル動作した。蒸発器のΔを表わ
すｄｌ＋線１２４のビーク１３２は冷却サイクル、谷１
３４は加熱サイクルを指示している。谷１３４は各冷却
サイクルの後、実質的に同一 の深さに戻っているが、
これ又、各冷却サイクルの後、加熱能力がほとんど低下
してないことを指示していることに注目されたい。
（−２０°Ｆ）の周囲温度に対する時間（単位：時間）
の関係を表わし、曲線１２２は、積載空間の温度をプロ
ットシ、曲線１２４は蒸発器のΔを示している。積載空
間の初期温度が−２８，１２°Ｇ（−１５°Ｆ）の場合
、冷凍装置は点１２６に至るまで高速加熱モードで作動
し、かかる点１２６で圧縮器の原動機１６は３ ４ 低速加熱モードにシフトした。冷凍装置は点１２８に至
るまでは低速加熱モーＩＺ状態のままであり点１２８で
低速冷却モードにシフトした。点１３０では、冷凍装置
は低速加熱モードに戻り、次に低速加熱モードと低速冷
却モードとの間でサイクル動作した。蒸発器のΔを表わ
すｄｌ＋線１２４のビーク１３２は冷却サイクル、谷１
３４は加熱サイクルを指示している。谷１３４は各冷却
サイクルの後、実質的に同一 の深さに戻っているが、
これ又、各冷却サイクルの後、加熱能力がほとんど低下
してないことを指示していることに注目されたい。
第１図は、本発明に従って構成された輸送機関用冷凍装
置を示す略図である。 第２図は、第１図に示す輸送機関用冷凍装置と併用され
る冷凍装置コントロールの略図である第３図は、第１図
の輸送機関用冷凍装置の利用可能な変形例を示す図であ
る。 第４図は、周囲温度が−１７，８°Ｇ（０８Ｆ）で作動
した場合において、本発明に従って構成された輸送＠開
用冷凍装置と関連のある特定の温度と時間の関係をプロ
ットしたグラフ図である。 第５図は、第２図と類似したグラフであるが、本発明に
従って構成された輸送機関用冷凍装置が−２８，８９°
Ｇ（−２０°Ｆ）の周囲温度で作動した場合のグラフ図
である。 ［主要な参照符号の説明１ １０・・・輸送機関用冷凍装置 １４・・・圧縮器 １８・・・モード切換え弁 ２１・・・冷媒回路 ２４・・◆凝縮器 ２６・・・受液器 ２７・・・受液器の入口 ２日・・・受液器の出口 ４２・・・蒸発器 ４４・・・アキュムレータ ７２・・◆コントロール ７８・・・電磁弁 ５ ６ ８２・ ・時間遅れスイッチ
置を示す略図である。 第２図は、第１図に示す輸送機関用冷凍装置と併用され
る冷凍装置コントロールの略図である第３図は、第１図
の輸送機関用冷凍装置の利用可能な変形例を示す図であ
る。 第４図は、周囲温度が−１７，８°Ｇ（０８Ｆ）で作動
した場合において、本発明に従って構成された輸送＠開
用冷凍装置と関連のある特定の温度と時間の関係をプロ
ットしたグラフ図である。 第５図は、第２図と類似したグラフであるが、本発明に
従って構成された輸送機関用冷凍装置が−２８，８９°
Ｇ（−２０°Ｆ）の周囲温度で作動した場合のグラフ図
である。 ［主要な参照符号の説明１ １０・・・輸送機関用冷凍装置 １４・・・圧縮器 １８・・・モード切換え弁 ２１・・・冷媒回路 ２４・・◆凝縮器 ２６・・・受液器 ２７・・・受液器の入口 ２日・・・受液器の出口 ４２・・・蒸発器 ４４・・・アキュムレータ ７２・・◆コントロール ７８・・・電磁弁 ５ ６ ８２・ ・時間遅れスイッチ
Claims (8)
- （１）圧縮機、凝縮器、受液器、蒸発器及びアキュムレ
ータを含む冷媒回路と、加熱サイクル位置及び冷却サイ
クル位置を備えたモード切換え弁手段と、加熱サイクル
の必要性が検知されると、加熱信号を発生する制御手段
とを有していて、加熱サイクルと冷却サイクルによりセ
ットポイント温度を維持する輸送機関用冷凍装置におい
て、加熱信号に応動して、受液器とアキュムレータを直
接的な流体連通状態に連結する手段と、加熱信号に応動
して、所定の遅延時間の経過後、モード切換え弁手段を
冷却サイクル位置から加熱サイクル位置に動作を切り換
える時間遅れ手段とを有し、凝縮器内に溜まっている液
状冷媒を受液器を経てアキュムレータへ流す凝縮器フラ
ッシング・モードが、各加熱サイクルの開始前に生じ、
それにより、輸送機関用冷凍装置の加熱能力を向上させ
ることを特徴とする輸送機関用冷凍装置。 - （２）受液器は、凝縮器に連結された入口と、出口とを
有し、逆止め弁が、冷媒を受液器の出口に流入させない
ように配設されていることを特徴とする請求項第（１）
項記載の輸送機関用冷凍装置。 - （３）加熱信号は遅延時間の経過後も持続し、加熱信号
に応動して受液器とアキュムレータを直接的な流体連通
状態に連結する前記手段は、遅延時間の経過後の加熱サ
イクル中、受液器とアキュムレータの流体連通状態を維
持することを特徴とする請求項第（２）項記載の輸送機
関用冷凍装置。 - （４）周囲温度が所定値を下回ると、周囲温度信号を発
生する手段が設けられ、時間遅れ手段は、周囲温度信号
にも応動し、周囲温度信号が生じているときにのみ、モ
ード切換え弁手段を所定の遅延時間の経過後に切り換え
ることを特徴とする請求項第（１）項記載の輸送機関用
冷凍装置。 - （５）圧縮機、凝縮器、受液器、蒸発器及びアキュムレ
ータを含む冷媒回路と、加熱サイクルと冷却サイクルの
うち選択された一つのサイクルをを開始できるモード切
換え弁手段とを有していて、加熱サイクルと冷却サイク
ルによって積載空間内を選択したセットポイント温度に
維持する輸送機関用冷凍装置の加熱能力を向上させる方
法において、冷却サイクル中、加熱サイクルの必要性が
検知されると加熱信号を発生させ、加熱信号が発生する
と、受液器とアキュムレータを直接的な流体連通状態に
連結し、加熱信号に応答して所定の遅延時間の調時を開
始し、モード切換え弁手段を、該遅延時間中、冷却サイ
クル位置に維持し、モード切換え弁手段の動作を前記遅
延時間の経過の際に加熱サイクルに選択し、受液器をア
キュムレータに連結した状態で前記遅延時間中、冷却サ
イクルを続行させて、凝縮器内の液状冷媒をアキュムレ
ータに移送し、加熱サイクル中に利用することを特徴と
する方法。 - （６）凝縮器からの冷媒を除き、冷媒を受液器に流入さ
せないようにする段階を含むことを特徴とする請求項第
（５）項記載の方法。 - （７）加熱サイクル中、受液器とアキュムレータの流体
連通状態を維持し、受液器に向かって逆流する恐れのあ
る液状冷媒を蒸発器からアキュムレータへ移送する段階
を含むことを特徴とする請求項第（６）項記載の方法。 - （８）周囲温度が所定値を下回ると、周囲温度信号を発
生させる段階を更に含み、モード切換え弁手段の動作を
加熱サイクルに選択する前記段階の実施時期は、周囲温
度信号が生じていない状態では加熱信号の発生直後であ
り、受液器とアキュムレータを直接的な流体連通状態に
連結する前記段階、加熱信号に応答して所定の遅延時間
の調時を開始する前記段階及びモード切換え弁手段を該
遅延時間中、冷却サイクル位置に維持する前記段階は、
周囲温度信号が生じているときにだけ実施されることを
特徴とする請求項第（５）項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/338,919 US4912933A (en) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | Transport refrigeration system having means for enhancing the capacity of a heating cycle |
| US338,919 | 1994-11-14 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0367971A true JPH0367971A (ja) | 1991-03-22 |
| JP3042855B2 JP3042855B2 (ja) | 2000-05-22 |
Family
ID=23326693
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2099148A Expired - Lifetime JP3042855B2 (ja) | 1989-04-14 | 1990-04-13 | 輸送機関用冷凍装置及びその加熱能力を向上させる方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4912933A (ja) |
| EP (1) | EP0392673B1 (ja) |
| JP (1) | JP3042855B2 (ja) |
| CN (1) | CN1049973C (ja) |
| BR (1) | BR9001704A (ja) |
| CA (1) | CA2011741C (ja) |
| DE (1) | DE69000952T2 (ja) |
| DK (1) | DK172376B1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100588846B1 (ko) * | 2004-11-02 | 2006-06-14 | 주식회사 대우일렉트로닉스 | 히트펌프 공기조화기 |
| US20150153097A1 (en) * | 2013-11-29 | 2015-06-04 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Refrigerator |
Families Citing this family (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5046326A (en) * | 1990-10-24 | 1991-09-10 | Thermo King Corporation | Transport refrigeration system |
| US5074329A (en) * | 1990-11-13 | 1991-12-24 | Thermo King Corporation | Three-way valve for a refrigeration system |
| US5056324A (en) | 1991-02-21 | 1991-10-15 | Thermo King Corporation | Transport refrigeration system having means for enhancing the capacity of a heating cycle |
| US5157933A (en) * | 1991-06-27 | 1992-10-27 | Carrier Corporation | Transport refrigeration system having means for achieving and maintaining increased heating capacity |
| US5172559A (en) * | 1991-10-31 | 1992-12-22 | Thermo King Corporation | Compartmentalized transport refrigeration system having means for enhancing the capacity of a heating cycle |
| US5168713A (en) * | 1992-03-12 | 1992-12-08 | Thermo King Corporation | Method of operating a compartmentalized transport refrigeration system |
| JP3635665B2 (ja) * | 1992-05-28 | 2005-04-06 | 三菱電機株式会社 | 空気調和装置 |
| US5333468A (en) * | 1993-11-02 | 1994-08-02 | Rice Harold D | Apparatus for prevention of loss of refrigerant |
| US5415006A (en) * | 1993-11-18 | 1995-05-16 | Thermo King | Transport refrigeration unit having means for increasing the amount of refrigerant charge available |
| JP3341500B2 (ja) * | 1994-11-25 | 2002-11-05 | 株式会社日立製作所 | 冷凍装置およびその運転方法 |
| CA2212640C (en) * | 1995-02-08 | 2002-11-26 | Thermo King Corporation | Transport temperature control system having enhanced low ambient heat capacity |
| FR2779216B1 (fr) * | 1998-05-28 | 2000-08-04 | Valeo Climatisation | Dispositif de climatisation de vehicule utilisant un fluide refrigerant a l'etat supercritique |
| US6560978B2 (en) | 2000-12-29 | 2003-05-13 | Thermo King Corporation | Transport temperature control system having an increased heating capacity and a method of providing the same |
| US6708510B2 (en) * | 2001-08-10 | 2004-03-23 | Thermo King Corporation | Advanced refrigeration system |
| US6910341B2 (en) * | 2003-09-26 | 2005-06-28 | Thermo King Corporation | Temperature control apparatus and method of operating the same |
| BG65811B1 (bg) * | 2004-02-09 | 2009-12-31 | "Солкав България" Оод | Инсталация за нагряване и охлаждане |
| US20090250190A1 (en) * | 2006-07-20 | 2009-10-08 | Carrier Corporation | Heating for a transport refrigeration unit operating in cold ambients |
| US20100083679A1 (en) * | 2008-10-06 | 2010-04-08 | Thermo King Corporation | Temperature control system with a directly-controlled purge cycle |
| ES2552222T3 (es) | 2008-10-24 | 2015-11-26 | Thermo King Corporation | Control del estado refrigerado de una carga |
| EP2379959B1 (en) * | 2008-12-29 | 2019-02-06 | Carrier Corporation | Truck trailer refrigeration system |
| JP2011047622A (ja) * | 2009-08-28 | 2011-03-10 | Sanyo Electric Co Ltd | 空気調和装置 |
| JP5465491B2 (ja) * | 2009-08-31 | 2014-04-09 | 三洋電機株式会社 | 空気調和装置 |
| JP5283586B2 (ja) * | 2009-08-28 | 2013-09-04 | 三洋電機株式会社 | 空気調和装置 |
| WO2012102787A1 (en) * | 2011-01-26 | 2012-08-02 | Carrier Corporation | Efficient control algorithm for start-stop operation of refrigeration unit powered by an engine |
| US8522564B2 (en) * | 2011-06-07 | 2013-09-03 | Thermo King Corporation | Temperature control system with refrigerant recovery arrangement |
| CN102745040B (zh) * | 2012-07-16 | 2014-07-16 | 苏州博阳制冷设备有限公司 | 一种直流电驱动的冷冻冷藏汽车 |
| CN103453727A (zh) * | 2013-09-13 | 2013-12-18 | 柳州职业技术学院 | 一种面向仓储冷库的分布式制冷控制系统及其控制方法 |
| CA2995779C (en) | 2017-02-17 | 2022-11-22 | National Coil Company | Reverse defrost system and methods |
| JP6980731B2 (ja) * | 2019-09-03 | 2021-12-15 | 東プレ株式会社 | 冷凍装置及び冷凍装置の運転方法 |
| US11668477B2 (en) | 2021-01-08 | 2023-06-06 | Kentuckiana Curb Company, Inc. | System and method for ventilating and dehumidifying a space |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2693683A (en) * | 1951-05-03 | 1954-11-09 | Edward A Danforth | Defrosting machine |
| US2878654A (en) * | 1954-12-30 | 1959-03-24 | Mercer Engineering Co | Reversible air conditioning system with hot gas defrosting means |
| US3219102A (en) * | 1961-12-22 | 1965-11-23 | Thermo King Corp | Method and apparatus for deriving heat from refrigerant evaporator |
| US3257819A (en) * | 1963-09-26 | 1966-06-28 | Blissfield Mfg Company | Continuous operation compressor system |
| US4122688A (en) * | 1976-07-30 | 1978-10-31 | Hitachi, Ltd. | Refrigerating system |
| US4122686A (en) * | 1977-06-03 | 1978-10-31 | Gulf & Western Manufacturing Company | Method and apparatus for defrosting a refrigeration system |
| US4437317A (en) * | 1982-02-26 | 1984-03-20 | Tyler Refrigeration Corporation | Head pressure maintenance for gas defrost |
| US4602485A (en) * | 1983-04-23 | 1986-07-29 | Daikin Industries, Ltd. | Refrigeration unit including a hot gas defrosting system |
| US4742689A (en) * | 1986-03-18 | 1988-05-10 | Mydax, Inc. | Constant temperature maintaining refrigeration system using proportional flow throttling valve and controlled bypass loop |
| US4748818A (en) * | 1987-06-15 | 1988-06-07 | Thermo King Corporation | Transport refrigeration system having means for enhancing the capacity of a heating cycle |
-
1989
- 1989-04-14 US US07/338,919 patent/US4912933A/en not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-03-08 CA CA002011741A patent/CA2011741C/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-03-15 DE DE9090302793T patent/DE69000952T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-03-15 EP EP90302793A patent/EP0392673B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-04-10 BR BR909001704A patent/BR9001704A/pt unknown
- 1990-04-11 DK DK093090A patent/DK172376B1/da not_active IP Right Cessation
- 1990-04-13 CN CN90102057A patent/CN1049973C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1990-04-13 JP JP2099148A patent/JP3042855B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100588846B1 (ko) * | 2004-11-02 | 2006-06-14 | 주식회사 대우일렉트로닉스 | 히트펌프 공기조화기 |
| US20150153097A1 (en) * | 2013-11-29 | 2015-06-04 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Refrigerator |
| US9939189B2 (en) * | 2013-11-29 | 2018-04-10 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Refrigerator |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1051973A (zh) | 1991-06-05 |
| CN1049973C (zh) | 2000-03-01 |
| DK93090A (da) | 1990-10-15 |
| DK93090D0 (da) | 1990-04-11 |
| BR9001704A (pt) | 1991-06-04 |
| EP0392673B1 (en) | 1993-02-24 |
| CA2011741A1 (en) | 1990-10-14 |
| CA2011741C (en) | 1999-11-30 |
| EP0392673A2 (en) | 1990-10-17 |
| JP3042855B2 (ja) | 2000-05-22 |
| DE69000952T2 (de) | 1993-06-09 |
| EP0392673A3 (en) | 1991-04-03 |
| DK172376B1 (da) | 1998-04-27 |
| DE69000952D1 (de) | 1993-04-01 |
| US4912933A (en) | 1990-04-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0367971A (ja) | 輸送機関用冷凍装置及びその加熱能力を向上させる方法 | |
| JP3026884B2 (ja) | 輸送機関用冷凍装置及びその加熱能力を向上させる方法 | |
| US4711095A (en) | Compartmentalized transport refrigeration system | |
| US5596878A (en) | Methods and apparatus for operating a refrigeration unit | |
| EP0529882B1 (en) | Methods and apparatus for operating a refrigeration system | |
| US4748818A (en) | Transport refrigeration system having means for enhancing the capacity of a heating cycle | |
| US4326868A (en) | Refrigeration system utilizing a gaseous refrigerant bypass | |
| US5201185A (en) | Method of operating a transport refrigeration unit | |
| US4977752A (en) | Transport refrigeration including methods and apparatus for optmizing same | |
| US5065587A (en) | Compartmentalized transport refrigeration system | |
| US5172559A (en) | Compartmentalized transport refrigeration system having means for enhancing the capacity of a heating cycle | |
| JPH02263073A (ja) | 輸送機関用冷凍装置及びその加熱サイクルの能力を向上させる方法 | |
| US4685306A (en) | Compartmentalized transport refrigeration system | |
| US5634347A (en) | Method of controlling a transport refrigeration system without refrigerant modulation | |
| US4712383A (en) | Compartmentalized transport refrigeration system | |
| US5669223A (en) | Transport temperature control system having enhanced low ambient heat capacity | |
| JPH0135269B2 (ja) | ||
| WO2023223898A1 (en) | Method for starting a thermal management system for electric vehicles and thermal management system therefor | |
| JP4427310B2 (ja) | 冷凍装置及びその運転制御方法 | |
| JPS6155017B2 (ja) | ||
| JP7610443B2 (ja) | 車両用空調装置 | |
| US5107686A (en) | Compartmentalized transport refrigeration system | |
| JP2000304397A (ja) | 冷温蔵装置 | |
| JPS61159072A (ja) | 冷凍装置 | |
| JPS6032535Y2 (ja) | 熱回収式空気調和装置 |