JPH03287734A - 耐食性に優れたチタン合金 - Google Patents
耐食性に優れたチタン合金Info
- Publication number
- JPH03287734A JPH03287734A JP8891190A JP8891190A JPH03287734A JP H03287734 A JPH03287734 A JP H03287734A JP 8891190 A JP8891190 A JP 8891190A JP 8891190 A JP8891190 A JP 8891190A JP H03287734 A JPH03287734 A JP H03287734A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- corrosion resistance
- alloy
- weight
- titanium alloy
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims abstract description 30
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 15
- 229910052741 iridium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052703 rhodium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 18
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 238000002161 passivation Methods 0.000 description 9
- 239000002772 conduction electron Substances 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000004138 cluster model Methods 0.000 description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910001020 Au alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000053208 Porcellio laevis Species 0.000 description 1
- BLRPTPMANUNPDV-UHFFFAOYSA-N Silane Chemical compound [SiH4] BLRPTPMANUNPDV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 239000003353 gold alloy Substances 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- -1 hydrogen ions Chemical class 0.000 description 1
- GPRLSGONYQIRFK-UHFFFAOYSA-N hydron Chemical compound [H+] GPRLSGONYQIRFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 229910000077 silane Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐食性に優れたＴｉ合金に関するものである
。
。
Ｔｉは不働態化され易く、この不働態皮膜により高い耐
食性を示す特徴を有している。しかし上記不働態皮膜が
破壊され易い塩酸、硫酸などの還元性環境では腐食され
易い、そのため従来からＴ１に種々の合金用元素を添加
することにより、耐食性を改善したＴｉ合金の開発が行
われてきた。
食性を示す特徴を有している。しかし上記不働態皮膜が
破壊され易い塩酸、硫酸などの還元性環境では腐食され
易い、そのため従来からＴ１に種々の合金用元素を添加
することにより、耐食性を改善したＴｉ合金の開発が行
われてきた。
この従来のＴｉ合金の開発、特性の管理においては、該
Ｔｉ合金の単数ないし複数の性質に及ぼす合金用元素の
影響を実験・測定により求め、これらのデータに基づい
て最適合金組成を決定する、いわゆる試行錯誤的な方法
が常用的に行われている。
Ｔｉ合金の単数ないし複数の性質に及ぼす合金用元素の
影響を実験・測定により求め、これらのデータに基づい
て最適合金組成を決定する、いわゆる試行錯誤的な方法
が常用的に行われている。
しかしながら、上記従来の試行錯誤的手法による場合は
、多大な費用と時間を要し極めて非能率的であり、特に
多元系の合金について、このような方法を実施するのは
極めて困難である。さらにこの試行錯誤的手法による場
合は、その評価も不正確であるため材料の向上や高性能
化を図る上で大きな問題となっている。
、多大な費用と時間を要し極めて非能率的であり、特に
多元系の合金について、このような方法を実施するのは
極めて困難である。さらにこの試行錯誤的手法による場
合は、その評価も不正確であるため材料の向上や高性能
化を図る上で大きな問題となっている。
本発明は、上記従来の問題点を解決するためになされた
もので、予め合金の電子構造を求め、これに基づいて耐
食性を予測し、限定された範囲での合金についてのみ実
験することにより、耐食性に優れたＴｉ合金を提供する
ことを目的としている。
もので、予め合金の電子構造を求め、これに基づいて耐
食性を予測し、限定された範囲での合金についてのみ実
験することにより、耐食性に優れたＴｉ合金を提供する
ことを目的としている。
本発明者等は、耐食Ｔｉ合金を開発するにあたり、不働
態皮膜がどの程度安定的に形成されるかということが問
題となる点に着目し、不働態皮膜が安定に形成するため
の合金の電子構造を評価する技術を開発し、これに基づ
き耐食Ｔｉ合金を設計した。
態皮膜がどの程度安定的に形成されるかということが問
題となる点に着目し、不働態皮膜が安定に形成するため
の合金の電子構造を評価する技術を開発し、これに基づ
き耐食Ｔｉ合金を設計した。
ここでＴｉ合金におけるアノード部での不働態化反応は
、次の（１１式となる。
、次の（１１式となる。
Ｍ 十Ｈｔ Ｏ＝Ｍ −０＋ ２ Ｈ”＋ ２
ｅ−（１）一方、カソード部での反応は、次の（２
）式となる。
ｅ−（１）一方、カソード部での反応は、次の（２
）式となる。
２ Ｈ”＋ ２ ｅ−＝ Ｈ＊
（２）第１図は上記（１１式及び（２）式で表わされ
る反応を図示したものである。
（２）第１図は上記（１１式及び（２）式で表わされ
る反応を図示したものである。
図において、上記臼）式で示されるようにカソード部に
おいて水素イオンＷに電子ｅ−が与えられて水素分子Ｈ
８が発生するほど、（１１式で示されるようにアノード
部においては１１１式の右辺にずれ、Ｍ・０が形成され
、不働態化反応が促進する。即ち、カソード部において
水素イオンに電子が与えられて水素が活発に発生するほ
ど不働態化反応が促進し、耐食性が向上することとなる
。
おいて水素イオンＷに電子ｅ−が与えられて水素分子Ｈ
８が発生するほど、（１１式で示されるようにアノード
部においては１１１式の右辺にずれ、Ｍ・０が形成され
、不働態化反応が促進する。即ち、カソード部において
水素イオンに電子が与えられて水素が活発に発生するほ
ど不働態化反応が促進し、耐食性が向上することとなる
。
そして上記カソード部で水素イオンに電子を与え、水素
を発生させるためには、まずカソード部がアノード部か
ら電子を受容する必要がある０次に受容した電子をＨ髪
放電する必要がある。即ち、カソード部がアノード部か
ら電子を受容する能力が大きく、「セ放電し易いほど不
働態化が促進されるものと推定される。
を発生させるためには、まずカソード部がアノード部か
ら電子を受容する必要がある０次に受容した電子をＨ髪
放電する必要がある。即ち、カソード部がアノード部か
ら電子を受容する能力が大きく、「セ放電し易いほど不
働態化が促進されるものと推定される。
本発明者等は、カソード部をクラスター法でシミニレ−
シランすることにより、電子状態を評価し、不働態の形
成能を評価する方法を考案した。
シランすることにより、電子状態を評価し、不働態の形
成能を評価する方法を考案した。
第１図のカソード部において、○をＴｉ原子、・を合金
元素Ｍと考え、クラスターモデルによりカソード部を評
価した。用いたクラスターモデルは、第２図に示したも
のである。第２図において、格子定数から原子間距離を
設定し、クラスターの原子構造をスレータ−（Ｓｌ ａ
ｔｅｒ）の提案したＸαポテンシャルを用いて、セルフ
コンシステントに解く、但し通常の方法とは異なり永年
方程式を解くとき、空間にランダムに選んだサンプル点
でハミルトニアンと重なり積分の行列要素を計算し、電
子エネルギー固有値で固有関数を求める。なおこのクラ
スター法はバンド計算法とは異なり、局所電子状態を調
べるのに適しており、合金表面の局所的なカソード部の
電子状態をシミュレーシツンするのに有効な方法である
。
元素Ｍと考え、クラスターモデルによりカソード部を評
価した。用いたクラスターモデルは、第２図に示したも
のである。第２図において、格子定数から原子間距離を
設定し、クラスターの原子構造をスレータ−（Ｓｌ ａ
ｔｅｒ）の提案したＸαポテンシャルを用いて、セルフ
コンシステントに解く、但し通常の方法とは異なり永年
方程式を解くとき、空間にランダムに選んだサンプル点
でハミルトニアンと重なり積分の行列要素を計算し、電
子エネルギー固有値で固有関数を求める。なおこのクラ
スター法はバンド計算法とは異なり、局所電子状態を調
べるのに適しており、合金表面の局所的なカソード部の
電子状態をシミュレーシツンするのに有効な方法である
。
合金元素Ｍを含むカソード部を計算することにより、フ
ェルミエネルギー準位付近の電子状態を評価することが
できる。アノード部からカソード部へ流れ込む電子は、
フェルミエネルギー準位を基準にして、０．０１ｅＶ以
内に励起された電子空孔を伝導する。即ち、カソード部
のクラスターモデルにおいて、フェルミエネルギー準位
及びその０゜ＱｌｅＶ以内近傍の電子空孔の量が伝導電
子の量を決定することになる。フェルミエネルギー準位
及び０．０１ ｅ Ｖ以内の電子空孔数は、本計算によ
って求めることが可能で、電子空孔数が大きいほどカソ
ード部に流入する伝導電子量は大きくなる。また、フェ
ルミエネルギー準位が大きいほどＨ“に放電し易く、水
素分子の発生も活発化し、耐食性良好となる。
ェルミエネルギー準位付近の電子状態を評価することが
できる。アノード部からカソード部へ流れ込む電子は、
フェルミエネルギー準位を基準にして、０．０１ｅＶ以
内に励起された電子空孔を伝導する。即ち、カソード部
のクラスターモデルにおいて、フェルミエネルギー準位
及びその０゜ＱｌｅＶ以内近傍の電子空孔の量が伝導電
子の量を決定することになる。フェルミエネルギー準位
及び０．０１ ｅ Ｖ以内の電子空孔数は、本計算によ
って求めることが可能で、電子空孔数が大きいほどカソ
ード部に流入する伝導電子量は大きくなる。また、フェ
ルミエネルギー準位が大きいほどＨ“に放電し易く、水
素分子の発生も活発化し、耐食性良好となる。
本発明は以上の知見に基づいてなされたもので、Ｒｈ、
Ｉｒ、Ｐｔの一種以上を０．００５〜２．０重量％Ｎｉ
を０．１〜２．０重量％、Ｔａを０．５〜１０．０重
量％含み、残部Ｔｉからなることを特徴とする耐食性に
優れたチタン合金であり、また第２項の発明は第１項の
発明において、Ｔａの一部又は全てをＺ ｒ ＋ Ｈｆ
＋ Ｎ ｂの一種以上で置換したことを特徴としてい
る。
Ｉｒ、Ｐｔの一種以上を０．００５〜２．０重量％Ｎｉ
を０．１〜２．０重量％、Ｔａを０．５〜１０．０重
量％含み、残部Ｔｉからなることを特徴とする耐食性に
優れたチタン合金であり、また第２項の発明は第１項の
発明において、Ｔａの一部又は全てをＺ ｒ ＋ Ｈｆ
＋ Ｎ ｂの一種以上で置換したことを特徴としてい
る。
ここで本発明における各構成要件の限定理由について説
明する。
明する。
！、Ｒｈ、Ｉｒ、Ｐｔは、カソード部に流入する伝導電
子量が大きく、不働態化反応を促進する元素である。こ
れらの元素がｏ、ｏｏｓ重量％未満では、その効果が小
さく、一方２．０％以上添加しても上記不働態化促進効
果が飽和するとともに、これらの元素は高価であること
から経済性の点で望ましくない、従ってＲｈ、Ｉｒ、Ｐ
ｔの添加量は０．００５〜２．０重量％とする。
子量が大きく、不働態化反応を促進する元素である。こ
れらの元素がｏ、ｏｏｓ重量％未満では、その効果が小
さく、一方２．０％以上添加しても上記不働態化促進効
果が飽和するとともに、これらの元素は高価であること
から経済性の点で望ましくない、従ってＲｈ、Ｉｒ、Ｐ
ｔの添加量は０．００５〜２．０重量％とする。
１［、Ｎｉもカソード部への伝導電子量を促進する元素
である＊Ｒｂ＋Ｉｒ＋Ｐｔはどの効果は有していないが
、安価であるため比較的多量に添加することより全体と
しての効果が得られる。０．５重量％未満ではその効果
は小さく、一方２．０重量％以上添加すると合金の加工
性に問題を生じる。従ってＮｉの添加量は０．００５〜
２．０重量％とする。
である＊Ｒｂ＋Ｉｒ＋Ｐｔはどの効果は有していないが
、安価であるため比較的多量に添加することより全体と
しての効果が得られる。０．５重量％未満ではその効果
は小さく、一方２．０重量％以上添加すると合金の加工
性に問題を生じる。従ってＮｉの添加量は０．００５〜
２．０重量％とする。
ｍ、Ｔａを０．５〜１０．０重量％添加したのは次の理
由による。即ち耐食性を向上させるには、不働態皮膜の
形成能が重要であることは上述の通りである。しかし苛
酷な条件下では不働態皮膜が破壊される場合がある。従
って苛酷な条件下では、金属素地の原子間結合力が重要
となる。Ｔｉの原子間結合力を増加させる元素としてＴ
ａの添加が有効である。そこで、Ｔａを添加するのであ
るが、０．５重量％未満の添加では効果がなく、一方１
０．０重量％以上添加すると加工性に問題を生じるため
、０．５〜１０．０重量％の範囲を定めた。
由による。即ち耐食性を向上させるには、不働態皮膜の
形成能が重要であることは上述の通りである。しかし苛
酷な条件下では不働態皮膜が破壊される場合がある。従
って苛酷な条件下では、金属素地の原子間結合力が重要
となる。Ｔｉの原子間結合力を増加させる元素としてＴ
ａの添加が有効である。そこで、Ｔａを添加するのであ
るが、０．５重量％未満の添加では効果がなく、一方１
０．０重量％以上添加すると加工性に問題を生じるため
、０．５〜１０．０重量％の範囲を定めた。
■、上記原子間結合力を増加させる元素としては、Ｚｒ
、Ｈｆ、 Ｎｂも有効であることから、第２項の発明
では上記Ｔａの一部又は全部をこれらの元素で置換する
こととした。
、Ｈｆ、 Ｎｂも有効であることから、第２項の発明
では上記Ｔａの一部又は全部をこれらの元素で置換する
こととした。
以下本発明の詳細な説明する。
まず表１に示す化学組成を有する従来材（隘１〜階７）
、比較材（嵐８〜１１１０） 、本発明材（Ｉｌｍｌｌ
〜＆１６）を溶製し、１０％Ｈ！ Ｓｏ、水溶液沸騰
の条件で浸漬試験により腐食速度を測定した。
、比較材（嵐８〜１１１０） 、本発明材（Ｉｌｍｌｌ
〜＆１６）を溶製し、１０％Ｈ！ Ｓｏ、水溶液沸騰
の条件で浸漬試験により腐食速度を測定した。
嵐１の純Ｔｉは、耐食性が極めて悪い。
−２の合金は、Ｐｄの単独添加合金であるが耐食性に問
題がある。特にＰｄは本来原子間結合力を弱める元素で
あるため、腐食環境が苛酷となって不働態皮膜が破壊さ
れる条件では、腐食量は大きくなる。
題がある。特にＰｄは本来原子間結合力を弱める元素で
あるため、腐食環境が苛酷となって不働態皮膜が破壊さ
れる条件では、腐食量は大きくなる。
隊３は、Ｒｕ ＊ Ｎ ｔを添加した合金である。Ｎｉ
だけでは不働態化するのに不充分であり、Ｒｕを結合さ
せても耐食性に問題がある。
だけでは不働態化するのに不充分であり、Ｒｕを結合さ
せても耐食性に問題がある。
隘４は、Ｎｉ、ＭＯを添加した合金であるが、耐食性は
極めて悪い。
極めて悪い。
−５は、Ｔａを添加しているが、上述のようにＰｄが本
来原子間結合力を弱める元素であるため、腐食量は大き
くなる。
来原子間結合力を弱める元素であるため、腐食量は大き
くなる。
Ｉｋ６．ｍ７は、Ｔａ以外にＮｂ、Ｚｒを複合添加した
合金であるが、Ｒｕは不働態化能力が小さく、Ｐｄは磁
５と同様の理由をもっているため、耐食性に問題がある
。
合金であるが、Ｒｕは不働態化能力が小さく、Ｐｄは磁
５と同様の理由をもっているため、耐食性に問題がある
。
嵐８の場合、Ｉｒの添加量が少ないため、耐食性は劣っ
ている。
ている。
磁９の場合、Ｒｈの添加量が少ないため、耐食性は劣っ
ている。
ている。
阻１０の場合、Ｔａの添加量が少ないために、耐食性に
問題がある。
問題がある。
一方、磁１１〜Ｎａ１６に示した本発明合金は、極めて
良好な耐食性を示しており、化学プラント材料などに好
適であることが判る。
良好な耐食性を示しており、化学プラント材料などに好
適であることが判る。
なお、本発明合金における耐食性成分の設定方法は、種
々の金属・合金、金属間化合物に適用できるものである
０例えば、Ｆｓ金合金おいて、カソードが伝導電子を受
容し易く、Ｈ＋に受容した電子を放電し易くし、不働態
化を促進する元素は、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｒｅである。
々の金属・合金、金属間化合物に適用できるものである
０例えば、Ｆｓ金合金おいて、カソードが伝導電子を受
容し易く、Ｈ＋に受容した電子を放電し易くし、不働態
化を促進する元素は、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｒｅである。
Ｎ１合金において、同様の働きをする元素は、Ｃｕであ
る。また、不働態皮膜が破壊し易い条件で、金属素地の
原子間結合力を高めるよう電子状態の計算を行う手法も
、金属・合金、金属間化合物など、種々の材料に応用で
きるものである。
る。また、不働態皮膜が破壊し易い条件で、金属素地の
原子間結合力を高めるよう電子状態の計算を行う手法も
、金属・合金、金属間化合物など、種々の材料に応用で
きるものである。
以上のように本発明に係るＴｉ合金によれば、カソード
部への伝導電子量の大きいＲｈ、Ｉｒ、Ｐｔの一種以上
をｏ、ｏｏｓ〜２．０重量％及びＮｉを０．１〜２．０
重量％添加するとともに、原子間結合力の大きいＴａを
０．５〜１０．０重量％添加するようにしたので、従来
の思考錯誤的方法に比べて掻めて容易確実に耐食性を向
上できる効果がある。
部への伝導電子量の大きいＲｈ、Ｉｒ、Ｐｔの一種以上
をｏ、ｏｏｓ〜２．０重量％及びＮｉを０．１〜２．０
重量％添加するとともに、原子間結合力の大きいＴａを
０．５〜１０．０重量％添加するようにしたので、従来
の思考錯誤的方法に比べて掻めて容易確実に耐食性を向
上できる効果がある。
！１１
幕とり）ρｉ９に乙イヒｌｂ党ｉｔシ０
第１図は本発明の成立過程を説明するための不働態化反
応を示す図、第２図ｆａｎ、 （ｂｌはクラスタモデル
を示す図である。
応を示す図、第２図ｆａｎ、 （ｂｌはクラスタモデル
を示す図である。
Claims (2)
- （１）Ｒｈ、Ｉｒ、Ｐｔの一種以上を０．００５〜２．
０重量％、Ｎｉを０．１〜２．０重量％、Ｔａを０．５
〜１０．０重量％含み、残部Ｔｉからなる耐食性に優れ
たチタン合金。 - （２）上記Ｔａの一部又は全てをＺｒ、Ｈｆ、Ｎｂの一
種以上で置換したことを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の耐蝕性に優れたチタン合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8891190A JPH03287734A (ja) | 1990-04-02 | 1990-04-02 | 耐食性に優れたチタン合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8891190A JPH03287734A (ja) | 1990-04-02 | 1990-04-02 | 耐食性に優れたチタン合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03287734A true JPH03287734A (ja) | 1991-12-18 |
Family
ID=13956128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8891190A Pending JPH03287734A (ja) | 1990-04-02 | 1990-04-02 | 耐食性に優れたチタン合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03287734A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1878808A1 (en) * | 2005-04-08 | 2008-01-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Ti ALLOY, Ti ALLOY MEMBER AND METHOD FOR PRODUCING SAME |
-
1990
- 1990-04-02 JP JP8891190A patent/JPH03287734A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1878808A1 (en) * | 2005-04-08 | 2008-01-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Ti ALLOY, Ti ALLOY MEMBER AND METHOD FOR PRODUCING SAME |
| EP1878808A4 (en) * | 2005-04-08 | 2010-04-14 | Sumitomo Metal Ind | TI ALLOY, TI ALLOY ELEMENT AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
| US9243309B2 (en) | 2005-04-08 | 2016-01-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Ti alloy and Ti alloy member having Zr and Hf, or Zr and Nb, or Zr, Hf, and Nb for hydrogen embrittlement resistance |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Jargelius‐Pettersson et al. | Examination of the role of molybdenum in passivation of stainless steels using AC impedance spectroscopy | |
| Vitos et al. | Elastic property maps of austenitic stainless steels | |
| Macchi et al. | Relativistic analytical wave functions and scattering factors for neutral atoms beyond Kr and for all chemically important ions up to I− | |
| JP2004185998A (ja) | 燃料電池用セパレータ | |
| Hermas et al. | Accumulation of copper layer on a surface in the anodic polarization of stainless steel containing Cu at different temperatures | |
| Uesugi et al. | Enthalpies of solution in Ti–X (X= Mo, Nb, V and W) alloys from first-principles calculations | |
| Lizlovs et al. | Anodic polarization behavior of 25% chromium ferritic stainless steels | |
| Lee et al. | XPS core‐level shifts and XANES studies of Cu–Pt and Co–Pt alloys | |
| Laurent et al. | Silicon enrichment of an austenitic stainless steel–Impact on electrochemical behavior in concentrated nitric acid with oxidizing ions | |
| JPS61210143A (ja) | 高耐食アモルフアス合金 | |
| Li et al. | The strengthening effects of Re-X (XMo, W, Cr Ta, Re) mediated by their local partitioning behaviors at γ/γ′ interface in Ni-based single crystal superalloys | |
| Örnek et al. | Understanding the passive behaviour of low-chromium high-strength Hybrid steel in corrosive environments | |
| JPH03287734A (ja) | 耐食性に優れたチタン合金 | |
| Qiao et al. | Native oxide film powered corrosion protection of underlying Pb-free Sn solder substrate | |
| Rosalbino et al. | Effect of copper alloying addition on the electrochemical corrosion behaviour of Fe3Al intermetallic in sulphuric acid solution | |
| Glass et al. | Transpassive behaviour of titanium molybdenum alloys in 1 N H2SO4 | |
| Katagiri et al. | Synergistic effect of three corrosion-resistant elements on corrosion resistance in concentrated hydrochloric acid | |
| Becerra Araneda et al. | Effect of thiosulfate on pitting corrosion of Ni-Cr-Fe alloys in chloride solutions | |
| Veys et al. | Electrochemical behavior of approximant phases in the Al–(Cu)–Fe–Cr system | |
| JPH03287735A (ja) | 耐食性に優れたチタン合金 | |
| Myburg et al. | Surface composition of Ru containing duplex stainless steel after passivation in non-oxidizing media | |
| GB2163180A (en) | Titanium alloy superior in resistance to pitting corrosion in bromide ion environment | |
| JP2887871B2 (ja) | 耐食性に優れたＴｉ合金の合金成分設定方法 | |
| JP2004115915A (ja) | 耐蝕性を改善したチタン部材 | |
| Stypula et al. | Corrosion behaviour of stainless steel in hot concentrated sulfuric acid–effect of fluoride impurities |