JPH03239159A - 直流電源装置 - Google Patents
直流電源装置Info
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- JPH03239159A JPH03239159A JP2034346A JP3434690A JPH03239159A JP H03239159 A JPH03239159 A JP H03239159A JP 2034346 A JP2034346 A JP 2034346A JP 3434690 A JP3434690 A JP 3434690A JP H03239159 A JPH03239159 A JP H03239159A
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- 239000003990 capacitor Substances 0.000 abstract description 25
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 abstract description 2
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-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H3/00—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection
- H02H3/24—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection responsive to undervoltage or no-voltage
- H02H3/247—Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection responsive to undervoltage or no-voltage having timing means
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野Ｊ
この発明は、入力側に接読された交？ｆ７Ｌ電源に停電
が発生したときに、警報信号を発生する直流電源装置に
関するものである。
が発生したときに、警報信号を発生する直流電源装置に
関するものである。
〔従来の技術）
第１Ｏ図は従来の直流電源を示すブロック図である。第
１Ｏ図において、（ｌ）は交流電源、（２）は交４：Ｘ
源ｆｉ＋が出力する交流を直流に変換する交流・直流変
換手段としてのＡ Ｃ／Ｄ Ｃコンバータ、（３）は交
流電源の停電を検出する停電検出手段としての停電検出
回路、（４）は停電検出回路（３）が出力する停電検出
信号、（５）は停電検出信号（４）が入力されたとき一
定時間後に出力信号を発生する遅延回路、（６１、（７
１はＡ Ｃ／Ｄ Ｃコンバータ（２）の入力端子、ｆ８
１ 、 ｆ９）はＡ Ｃ／Ｄ Ｃコンバーク（２）の出
力端子、（１０）はＡ Ｃ／Ｄ Ｃコンバータ（２）の
出力端子＋８１ 、 ＋９１間に接続される負荷（１１
）はＡ Ｃ／Ｄ Ｃコンバータ（２）の出力端子（８）
（９）の信号が入力され、ＡＣ／ＤＣコンバータ（２）
の出力電圧の低下を検出する直流出力電圧低下検出回路
、（１２）は遅延回路（５）の出力と直流出力電圧低下
検出回路（１１）の出力とがＯＲ接続された警報信号１
例えばリセット信号であり、このリセット信号（１２）
は負荷に接続される電子回路の停電時の処理動作を起動
する信号として利用される。
１Ｏ図において、（ｌ）は交流電源、（２）は交４：Ｘ
源ｆｉ＋が出力する交流を直流に変換する交流・直流変
換手段としてのＡ Ｃ／Ｄ Ｃコンバータ、（３）は交
流電源の停電を検出する停電検出手段としての停電検出
回路、（４）は停電検出回路（３）が出力する停電検出
信号、（５）は停電検出信号（４）が入力されたとき一
定時間後に出力信号を発生する遅延回路、（６１、（７
１はＡ Ｃ／Ｄ Ｃコンバータ（２）の入力端子、ｆ８
１ 、 ｆ９）はＡ Ｃ／Ｄ Ｃコンバーク（２）の出
力端子、（１０）はＡ Ｃ／Ｄ Ｃコンバータ（２）の
出力端子＋８１ 、 ＋９１間に接続される負荷（１１
）はＡ Ｃ／Ｄ Ｃコンバータ（２）の出力端子（８）
（９）の信号が入力され、ＡＣ／ＤＣコンバータ（２）
の出力電圧の低下を検出する直流出力電圧低下検出回路
、（１２）は遅延回路（５）の出力と直流出力電圧低下
検出回路（１１）の出力とがＯＲ接続された警報信号１
例えばリセット信号であり、このリセット信号（１２）
は負荷に接続される電子回路の停電時の処理動作を起動
する信号として利用される。
（１３）は停電検出信号（４）を出力する停電検出信号
端子、 （１４１はリセット信号（Ｌ２）を出力るす
リセット信号端子である。
端子、 （１４１はリセット信号（Ｌ２）を出力るす
リセット信号端子である。
広に逆来の直流電源装置の動作につｑ＼て第１１図およ
び第１２図の動作タイムチャートにより説明する。＠１
１図は負荷（ｌｏｔに流れる電流が小さい場合における
交流電ＴｙＩＡｆｌｉ に停電が発生した時の動作タイ
ムチャートである。第１１図において、（Ａ）は交流電
源（１）の電圧波形であり、ｆ１０２）は交流電源（１
）に停電がおきた停電発生時、屯を示す、（Ｃ）は停電
検出信号（４）の電圧波形であり、交流電源ｉｌ＋ に
停電が発生する以前はインアクチブであり、停電発生時
点（１０２１かも時間（Ｔ１）を経た時点（１０４１よ
り以降はアクチブになっている。（Ｄ）はり七ソ１、信
号（１２）の電圧波形であり、時点、 ｔ１０４１から
時間汀２）を経た時、壱（１０６１以前はインアクチブ
であり、日前、占： ｆ１０６１以降はアクチブ゛にな
っている。なお、（Ｔｌｌおよび（Ｔ２）は固定された
時間である。（Ｂ）はへＣ／ＤＣコンバータ（２）の出
力電圧波形であり、この場合は負荷い０）に流れる電流
が小さいので、ＡＣ／ｌ）Ｃコンバーク（２） 内に設
けられた＝１ンデノリ （図示ゼず）番こ叶えられた？
「１句番こよりＡＣ／ＤＣコンバータ（２）の出力電圧
が保持され、時５点１１０６１ においてなお４直流出
力電圧低下検出回路（１１）がＡＣ／ＤＣＣ／式−ク（
２）の出力電圧の低下を検出せず、さらに時間（Ｔ３）
の後の時点１１０８１ で始めて低下している。
び第１２図の動作タイムチャートにより説明する。＠１
１図は負荷（ｌｏｔに流れる電流が小さい場合における
交流電ＴｙＩＡｆｌｉ に停電が発生した時の動作タイ
ムチャートである。第１１図において、（Ａ）は交流電
源（１）の電圧波形であり、ｆ１０２）は交流電源（１
）に停電がおきた停電発生時、屯を示す、（Ｃ）は停電
検出信号（４）の電圧波形であり、交流電源ｉｌ＋ に
停電が発生する以前はインアクチブであり、停電発生時
点（１０２１かも時間（Ｔ１）を経た時点（１０４１よ
り以降はアクチブになっている。（Ｄ）はり七ソ１、信
号（１２）の電圧波形であり、時点、 ｔ１０４１から
時間汀２）を経た時、壱（１０６１以前はインアクチブ
であり、日前、占： ｆ１０６１以降はアクチブ゛にな
っている。なお、（Ｔｌｌおよび（Ｔ２）は固定された
時間である。（Ｂ）はへＣ／ＤＣコンバータ（２）の出
力電圧波形であり、この場合は負荷い０）に流れる電流
が小さいので、ＡＣ／ｌ）Ｃコンバーク（２） 内に設
けられた＝１ンデノリ （図示ゼず）番こ叶えられた？
「１句番こよりＡＣ／ＤＣコンバータ（２）の出力電圧
が保持され、時５点１１０６１ においてなお４直流出
力電圧低下検出回路（１１）がＡＣ／ＤＣＣ／式−ク（
２）の出力電圧の低下を検出せず、さらに時間（Ｔ３）
の後の時点１１０８１ で始めて低下している。
従って、ＡＣ／ＤＣコンバータ（２） の出力電圧が低
下する以前に停電が復旧する瞬時停電の場合、リセット
信号（１２）を発生する必要がないにもかかわらず時点
１１１）６）でリセット信号（１２）を発生する。
下する以前に停電が復旧する瞬時停電の場合、リセット
信号（１２）を発生する必要がないにもかかわらず時点
１１１）６）でリセット信号（１２）を発生する。
第１２図は負荷（１０）に流れる電流が大きい場合にお
ける交流を源（１１に停電が発生した時の動作タイムチ
ャートである。第１２図においては、負荷（１０１に流
れる電流が大きいのでＡＣ／ＤＣコンバータ（２）内に
設けられた上記コンデンサ（図示せず）に貯えられた電
荷はすみやかに放電され、第１１図における時戸（１０
６１以前の時点ｆ１０９１においてＡＣ／ＤＣＣ／式−
ク（２）の出力電圧の低下を直流電圧低下検出回路（１
１）が検出し、リセット信号（１２）をアクチブにして
いる。この場合、直流出力電圧低下検出回路の精度が十
分に上げられず、ＡＣ／ＤＣコンバータの出力電圧変動
が大きい一般の直流４４＃！装置においては、正常電圧
であるにもかかわらず直流出力電圧低下検出回路が作動
し異常を検出することがないようにするため、直流出力
電圧低下検出回路の異常弁別電圧レベルを負荷に接続さ
れる電子回路に使用される回路素子の動作保証電圧より
かなり低目に設定するので、停電発生時、リセット信号
（１２）がアクチブになる直前における上記電子回路の
動作は、上記回路素子の仕様以上の実力に頼ることにな
り信頼性に欠けている。例λば、リセット信号（１２）
がアクチブになる直前の上記電子回路の誤動作の結果、
誤りの情報が生じ、この誤りの情報が停電復旧後に使用
されるということが発生しやすい。
ける交流を源（１１に停電が発生した時の動作タイムチ
ャートである。第１２図においては、負荷（１０１に流
れる電流が大きいのでＡＣ／ＤＣコンバータ（２）内に
設けられた上記コンデンサ（図示せず）に貯えられた電
荷はすみやかに放電され、第１１図における時戸（１０
６１以前の時点ｆ１０９１においてＡＣ／ＤＣＣ／式−
ク（２）の出力電圧の低下を直流電圧低下検出回路（１
１）が検出し、リセット信号（１２）をアクチブにして
いる。この場合、直流出力電圧低下検出回路の精度が十
分に上げられず、ＡＣ／ＤＣコンバータの出力電圧変動
が大きい一般の直流４４＃！装置においては、正常電圧
であるにもかかわらず直流出力電圧低下検出回路が作動
し異常を検出することがないようにするため、直流出力
電圧低下検出回路の異常弁別電圧レベルを負荷に接続さ
れる電子回路に使用される回路素子の動作保証電圧より
かなり低目に設定するので、停電発生時、リセット信号
（１２）がアクチブになる直前における上記電子回路の
動作は、上記回路素子の仕様以上の実力に頼ることにな
り信頼性に欠けている。例λば、リセット信号（１２）
がアクチブになる直前の上記電子回路の誤動作の結果、
誤りの情報が生じ、この誤りの情報が停電復旧後に使用
されるということが発生しやすい。
〔発明が解決しようとする課題１
従来の直流電７ＴＡ装置は以上のように構成されている
ので、交流・直流変換手段としての、ＡＣ／ＤＣコンバ
ータ（２）の出力電圧が低下する時点ｆ１０８１以前に
停電が復旧する瞬時停電の場合に。
ので、交流・直流変換手段としての、ＡＣ／ＤＣコンバ
ータ（２）の出力電圧が低下する時点ｆ１０８１以前に
停電が復旧する瞬時停電の場合に。
不必要な警報信号としてのリセット信号（１２）が発生
するという課坏があり、さらに、リセット信号（１２）
が発生する直前における負荷に接続される電子回路の動
作が保証されないという課題があった。
するという課坏があり、さらに、リセット信号（１２）
が発生する直前における負荷に接続される電子回路の動
作が保証されないという課題があった。
この発明は、上記のような課題を解決するためになされ
たもので、停電が発生したとき、交流・直流変換手段の
出力電圧が低下する直前に７報信号を出力し、警報信号
が発生する直前における負荷に接続される電子回路の動
作が保証される直流電源装置を得ることを目的とする。
たもので、停電が発生したとき、交流・直流変換手段の
出力電圧が低下する直前に７報信号を出力し、警報信号
が発生する直前における負荷に接続される電子回路の動
作が保証される直流電源装置を得ることを目的とする。
〔課題を解決するための手段］
この発明に係る直流電ａ装＃は、交ｆＬ電源から出力さ
れる交流を直流に変換する交流直流変換手段と、上記交
流をもとに上記交流ｔｉｔ源に停電が発生したとき停電
検出信号を発生する停電検出手段と、上記停電検出信号
を入力し、上記停４：Ｌ検出信号の入力後、上記交流・
直流変換手段の負荷電流値に対応して設定さｉた時間だ
け遅れて警報信号を出力する警報信号発生手段とを備え
るようにしたものである。
れる交流を直流に変換する交流直流変換手段と、上記交
流をもとに上記交流ｔｉｔ源に停電が発生したとき停電
検出信号を発生する停電検出手段と、上記停電検出信号
を入力し、上記停４：Ｌ検出信号の入力後、上記交流・
直流変換手段の負荷電流値に対応して設定さｉた時間だ
け遅れて警報信号を出力する警報信号発生手段とを備え
るようにしたものである。
〔イ乍用］
この発明における停電検出手段は交流電源の停電を検出
して停電検出信号を出力し、警報信号発生手段は上記停
電検出信号が入力された後、交流・直流変換手段の負荷
電流値に対応して設定された時間だけ遅れて警報信号を
発生する。
して停電検出信号を出力し、警報信号発生手段は上記停
電検出信号が入力された後、交流・直流変換手段の負荷
電流値に対応して設定された時間だけ遅れて警報信号を
発生する。
［発明の実施例］
以下、この発明の一実施例について１図により説明する
。第１図はブロック構成図であり、図において（１）〜
（４＋ 、 （６１〜（ｌＯ）、（１３）は第１０図
における従来例と同じである。（１５）は負荷（ｌＯ）
に流れる電流値を検出する負荷電流検出回路、（１６）
は負荷電流値検出回路（１５）から出力される負荷電流
値信号、（１７）は停電検出信号（４）と負荷電流値信
号（１６）が入力され、停電検出信号（４）の発生後、
負荷電流値信号（１６）の大きさに対応した時間後に警
報信号、例えばリセット信号（１８）を発生する警報信
号発生手段、例えばリセット信号発生回路、（１９）は
リセット信号（１８）が出力されるリセット信号端子、
（■）は負荷（ｌＯ）に流れる負荷電流である。
。第１図はブロック構成図であり、図において（１）〜
（４＋ 、 （６１〜（ｌＯ）、（１３）は第１０図
における従来例と同じである。（１５）は負荷（ｌＯ）
に流れる電流値を検出する負荷電流検出回路、（１６）
は負荷電流値検出回路（１５）から出力される負荷電流
値信号、（１７）は停電検出信号（４）と負荷電流値信
号（１６）が入力され、停電検出信号（４）の発生後、
負荷電流値信号（１６）の大きさに対応した時間後に警
報信号、例えばリセット信号（１８）を発生する警報信
号発生手段、例えばリセット信号発生回路、（１９）は
リセット信号（１８）が出力されるリセット信号端子、
（■）は負荷（ｌＯ）に流れる負荷電流である。
第２図は動作タイムチャートであり１図において、ｆ１
０２１ 、 ｆ１０４１および（Ａｌ、ｆＢｌ、ｔｃ）
、（ＴＩＩは第１１図および第１２図における従来例
に示したものと同じである。 ｆＤｌｌはリセット信号
（１８）の電圧波形を示し−（１０５ａｌは重負荷時に
おけるリセット信号（１８）の電圧波形、（１０５ａｌ
は軽負荷時におけるリセット信号（１８）の電圧波形、
［１０７ａｌは重負荷時におけるＡ Ｃ／Ｄ Ｃコ
ンバータ（２）の出力電圧波形、ｆ１０７ｂｌは重負荷
時におけるＡ Ｃ／Ｄ Ｃコンバータ（２）の出力電圧
波形、（Ｔ４ａｌ は重負荷時において交流電源停電信
号（４）がアクチブになった後、リセット信号（１８）
がアクチブになるまでの時間、（Ｔ４ｂｌは軽負荷時に
おいて停電検出信号（４）がアクチブになった後、リセ
ット信号（１８）がアクチブになるまでの時間である。
０２１ 、 ｆ１０４１および（Ａｌ、ｆＢｌ、ｔｃ）
、（ＴＩＩは第１１図および第１２図における従来例
に示したものと同じである。 ｆＤｌｌはリセット信号
（１８）の電圧波形を示し−（１０５ａｌは重負荷時に
おけるリセット信号（１８）の電圧波形、（１０５ａｌ
は軽負荷時におけるリセット信号（１８）の電圧波形、
［１０７ａｌは重負荷時におけるＡ Ｃ／Ｄ Ｃコ
ンバータ（２）の出力電圧波形、ｆ１０７ｂｌは重負荷
時におけるＡ Ｃ／Ｄ Ｃコンバータ（２）の出力電圧
波形、（Ｔ４ａｌ は重負荷時において交流電源停電信
号（４）がアクチブになった後、リセット信号（１８）
がアクチブになるまでの時間、（Ｔ４ｂｌは軽負荷時に
おいて停電検出信号（４）がアクチブになった後、リセ
ット信号（１８）がアクチブになるまでの時間である。
次に動作について説明する。第１図においてリセット信
号発生回路（１７）は負荷電流値検出回路（１５）が出
力する負荷電流値信号（１６）が示す負荷電流（口の大
きさにより、負荷電流（１１が大きいときは停電検出信
号（４）がアクチブになった後、短時間経過してリセッ
ト信号（１８）をアクチブにし、負荷電流ｆｉｌが小さ
いときは停電様８信号（４；がアクチブになった後、長
時間経過してからリセット信号（１８）をアクチブにす
る。第２０は停電発生時、軽負荷時および重負荷時のそ
れぞれの場合について、交流電源［１）の電圧波形ｆＡ
）と、停電検出信号（４）の電圧波形（Ｃ１と、リセッ
ト信号発生回路（１７）が発生するリセット信号（１８
）の電圧波形ｆａｌｌと、ＡＣ／ＤＣＣ／式−タ（２）
の出力電圧波形ｆＢｌを示す動作タイムチャートである
０図において、 （１’４ａｌは停電検出手段（４）が
アクチブになった後Ａ Ｃ／Ｄ Ｃコンバーク（２）の
重負荷時における出力電圧波形（１０７ａｌが低下する
直前までの時間とし、ｆＴ４ｂ）は停′！！Ｘ枝出信号
（４）がアクチブになった後ＡＣ／ＤＣコンバーク（２
）の軽負荷時における出力電圧波形ｆ１０７ｂｌが低下
する直前までの時間に設定されている。
号発生回路（１７）は負荷電流値検出回路（１５）が出
力する負荷電流値信号（１６）が示す負荷電流（口の大
きさにより、負荷電流（１１が大きいときは停電検出信
号（４）がアクチブになった後、短時間経過してリセッ
ト信号（１８）をアクチブにし、負荷電流ｆｉｌが小さ
いときは停電様８信号（４；がアクチブになった後、長
時間経過してからリセット信号（１８）をアクチブにす
る。第２０は停電発生時、軽負荷時および重負荷時のそ
れぞれの場合について、交流電源［１）の電圧波形ｆＡ
）と、停電検出信号（４）の電圧波形（Ｃ１と、リセッ
ト信号発生回路（１７）が発生するリセット信号（１８
）の電圧波形ｆａｌｌと、ＡＣ／ＤＣＣ／式−タ（２）
の出力電圧波形ｆＢｌを示す動作タイムチャートである
０図において、 （１’４ａｌは停電検出手段（４）が
アクチブになった後Ａ Ｃ／Ｄ Ｃコンバーク（２）の
重負荷時における出力電圧波形（１０７ａｌが低下する
直前までの時間とし、ｆＴ４ｂ）は停′！！Ｘ枝出信号
（４）がアクチブになった後ＡＣ／ＤＣコンバーク（２
）の軽負荷時における出力電圧波形ｆ１０７ｂｌが低下
する直前までの時間に設定されている。
第１図に示した上記実施例において、負荷電流値検出回
路（【５）およびリセフト（ｇ号発生回路（１７）を卓
−のブロックで示したが、この発明の主要ｇ（Ｈを為す
部分であるから、これ靭・の回路の構成とチア１作につ
いて補足説明する。
路（【５）およびリセフト（ｇ号発生回路（１７）を卓
−のブロックで示したが、この発明の主要ｇ（Ｈを為す
部分であるから、これ靭・の回路の構成とチア１作につ
いて補足説明する。
第３図は、上記負荷電流値検出回路（１５１およびリセ
ット信号発生回路（１７）の回路構成を示す図であり、
負荷電流値検出回路（１５）はＡ Ｃ／Ｄ Ｃコンバー
タ（２）の出力線に負荷（ｌＯ）と直列に挿入された抵
抗器ＲＯにて構成され、負荷電流Ｉに比例して発生する
抵抗器ＲＯの端子電圧を上記負ＷＩ電流ＩＯ）検出値、
すなわち負荷電ｆｉＬ値信号（１６）とする。
ット信号発生回路（１７）の回路構成を示す図であり、
負荷電流値検出回路（１５）はＡ Ｃ／Ｄ Ｃコンバー
タ（２）の出力線に負荷（ｌＯ）と直列に挿入された抵
抗器ＲＯにて構成され、負荷電流Ｉに比例して発生する
抵抗器ＲＯの端子電圧を上記負ＷＩ電流ＩＯ）検出値、
すなわち負荷電ｆｉＬ値信号（１６）とする。
リセット信号発生回路（１７）は演算増幅器（ＩＣ１〕
、トランジスタＴＲｌ−ＴＲ２、コンデンサＣ１比較器
（２２）および抵抗器Ｒ１−Ｒ１１にて構成されており
、図においてｖｃｅはｉｔ［電圧、ｖｏはコンデンサＣ
の充ｉｆ電圧を示す。
、トランジスタＴＲｌ−ＴＲ２、コンデンサＣ１比較器
（２２）および抵抗器Ｒ１−Ｒ１１にて構成されており
、図においてｖｃｅはｉｔ［電圧、ｖｏはコンデンサＣ
の充ｉｆ電圧を示す。
第４図は第２図に示したリセット信号発生回路（１７）
において、負荷電流■、すなわち負荷電流値検出回路（
１５）が出力する負荷ｔｉ流値信号（１６）の増減によ
りコンデンサＣの充電電圧ＶＣが逆に減増１′る関係を
示す図、第５図は負荷Ｗ ７Ｍ Ｉの大、小により、交
流電源の断に基ずく停電検出信号（４）の入力から、リ
セット信号（１つ）が出力されるまでの遅延時間ｔ、〜
ｔ、が変化する関係を示す図である。次に、第４図、第
５図を用いて第３図に示した回路の動作について、さら
に詳細に説明する。
において、負荷電流■、すなわち負荷電流値検出回路（
１５）が出力する負荷ｔｉ流値信号（１６）の増減によ
りコンデンサＣの充電電圧ＶＣが逆に減増１′る関係を
示す図、第５図は負荷Ｗ ７Ｍ Ｉの大、小により、交
流電源の断に基ずく停電検出信号（４）の入力から、リ
セット信号（１つ）が出力されるまでの遅延時間ｔ、〜
ｔ、が変化する関係を示す図である。次に、第４図、第
５図を用いて第３図に示した回路の動作について、さら
に詳細に説明する。
第３図において、負荷電流値検出回路（１５）は抵抗器
ＲＯにＡＣ／ＤＣコンバータ（２）の出力である負荷電
流Ｉに比例した発生電圧を負荷電流値信号（１６）とし
て出力する。この負荷電流値信号（１６）はリセット信
号発生回路（１７）へ、すなわち、抵抗器Ｒ３を介して
演算増巾器ＩＣＩに入力される。
ＲＯにＡＣ／ＤＣコンバータ（２）の出力である負荷電
流Ｉに比例した発生電圧を負荷電流値信号（１６）とし
て出力する。この負荷電流値信号（１６）はリセット信
号発生回路（１７）へ、すなわち、抵抗器Ｒ３を介して
演算増巾器ＩＣＩに入力される。
また、演算増巾器ＩＣＩの入力端子には抵抗器Ｒ１１を
介して負極性の定電圧電源■２が、さらに、抵抗器Ｒ４
を介して演算増巾器ＩＣＩの出力が帰還されており、抵
抗器Ｒ３、Ｒ４、Ｒ１１および演算増巾器ＩＣＩにより
構成される回路により、抵抗器Ｒ３を介して演算増巾器
ＩＣ１に入力された負荷電流値信号（１６）は （演算増巾器ＩＣＩの出力電圧）＝ Ｒ４Ｒ４ 一−ＶＭ−−（負荷電流値信号（１６１）Ｒ１１Ｒ３ で表わされる関係式にもとづく電圧を演算増巾器ＩＣＩ
の出力電圧として生せしめる。演算増巾器ＩＣＩの出力
電圧は、抵抗器Ｒ５を介して、コンデンサＣの充を電圧
ＶＣとして、出力されるが、この電圧ｖｃは定常状態に
おいて、第４図に示すように、負荷電流１の増減、すな
わち信号（１６）の増減により逆に滅増し、コンデンサ
Ｃは負荷電漆工が大のときは充電電圧■。が低く、負荷
電漆工が小のときは逆に、充電電圧ｖｃが高く充電され
・この電圧■。が比較器（２２）へ入力される。比較器
（２２）は上記電圧ｖｃが、比較器（２２）のスレッシ
ョルド電圧Ｖ、まで低下すると信号を出力するので、通
常状態において、コンデンサＣの充電電圧ＶＣは比較１
（２２１のスレッショルド電圧■３より高い値に設定す
る。
介して負極性の定電圧電源■２が、さらに、抵抗器Ｒ４
を介して演算増巾器ＩＣＩの出力が帰還されており、抵
抗器Ｒ３、Ｒ４、Ｒ１１および演算増巾器ＩＣＩにより
構成される回路により、抵抗器Ｒ３を介して演算増巾器
ＩＣ１に入力された負荷電流値信号（１６）は （演算増巾器ＩＣＩの出力電圧）＝ Ｒ４Ｒ４ 一−ＶＭ−−（負荷電流値信号（１６１）Ｒ１１Ｒ３ で表わされる関係式にもとづく電圧を演算増巾器ＩＣＩ
の出力電圧として生せしめる。演算増巾器ＩＣＩの出力
電圧は、抵抗器Ｒ５を介して、コンデンサＣの充を電圧
ＶＣとして、出力されるが、この電圧ｖｃは定常状態に
おいて、第４図に示すように、負荷電流１の増減、すな
わち信号（１６）の増減により逆に滅増し、コンデンサ
Ｃは負荷電漆工が大のときは充電電圧■。が低く、負荷
電漆工が小のときは逆に、充電電圧ｖｃが高く充電され
・この電圧■。が比較器（２２）へ入力される。比較器
（２２）は上記電圧ｖｃが、比較器（２２）のスレッシ
ョルド電圧Ｖ、まで低下すると信号を出力するので、通
常状態において、コンデンサＣの充電電圧ＶＣは比較１
（２２１のスレッショルド電圧■３より高い値に設定す
る。
この状態において、交流ｉｉｔ源の断に基づく、停電検
出信号（４）が抵抗器Ｒ１を介して、トランジスタＴＲ
Ｉに入力されると、トランジスタＴＲＩが導通し、コン
デンサＣの充電電圧は抵抗器Ｒ２トランジスタＴＲＩを
介して放電される。この放電によるコンデンサＣの電圧
Ｖｃが比較器（２２）のスレッショルド電圧Ｖｓのレベ
ルまで低下すると、比較器（２２）はＯＮ１０ Ｆ Ｆ
反転信号を出力し、この信号が抵抗器ＲＩＯを介してト
ランジスタＴＲ３に入力されて増巾され、リセット端子
（１９）から所定の電圧レベルのＯＮ１０ Ｆ Ｆ信号
として出力される。そして、コンデンサＣの放電前の充
電電圧■ｏは負荷電ｆｆ１Ｉの大小により異なっている
ので、第５図に示すように、上記電圧ＶＣが比較器（２
２）のスレ・ンショルド電圧Ｖ５のレベルに達する時間
ｔが異なり、すなわち、負荷を流Ｉが大のときはノセッ
ト信号（１９）を出力するまでの遅延時間ｔ１が短く、
逆に負荷電流Ｉが小のときは遅延時間ｔ３が長くなる。
出信号（４）が抵抗器Ｒ１を介して、トランジスタＴＲ
Ｉに入力されると、トランジスタＴＲＩが導通し、コン
デンサＣの充電電圧は抵抗器Ｒ２トランジスタＴＲＩを
介して放電される。この放電によるコンデンサＣの電圧
Ｖｃが比較器（２２）のスレッショルド電圧Ｖｓのレベ
ルまで低下すると、比較器（２２）はＯＮ１０ Ｆ Ｆ
反転信号を出力し、この信号が抵抗器ＲＩＯを介してト
ランジスタＴＲ３に入力されて増巾され、リセット端子
（１９）から所定の電圧レベルのＯＮ１０ Ｆ Ｆ信号
として出力される。そして、コンデンサＣの放電前の充
電電圧■ｏは負荷電ｆｆ１Ｉの大小により異なっている
ので、第５図に示すように、上記電圧ＶＣが比較器（２
２）のスレ・ンショルド電圧Ｖ５のレベルに達する時間
ｔが異なり、すなわち、負荷を流Ｉが大のときはノセッ
ト信号（１９）を出力するまでの遅延時間ｔ１が短く、
逆に負荷電流Ｉが小のときは遅延時間ｔ３が長くなる。
第６図はリセット信号発生回路（１月の別の実施例であ
り、第３図に示したものと同じ機能を有するトランジス
タＴＲ１，ＴＲ３、コンデンサＣ１比較器（２２１，抵
抗器Ｒ１、Ｒ６〜ＲＩＯ共に、トランジスタＴＲＩとコ
ンデンサＣ間に接続されたトランジスタＴＲ４ａ−ＴＲ
４ｃと、抵抗器Ｒ１２ａ〜Ｒ１２ｃの直並列回路、電源
とコンデンサＣ間に挿入された抵抗器Ｒ１３、第１図に
おける負荷電流値検出回路（１５）からの負荷電流■に
比例したアナログ信号としての負荷電流値信号（１６）
をデジタルデータに変換するＡ／Ｄ変換器（２３）、Ａ
／Ｄ変換器（２３１からの信号入力により負荷Ｗ流Ｉに
応じてトランジスタＴＲ４ａ−ＴＲ４ｃをＯＮする信号
を出力すべく演算するＣ Ｐ Ｕ （２４１、このＣＰ
Ｕ（２４）の第１のポート（２４ａｌ とＡ／Ｄ変換器
（２３）の間に挿入されたインターフェイス（２５）、
トランジスタＴ Ｒ４ａ ＝ Ｔ Ｒ４ｃのベースにそ
れぞれ接続された抵抗器Ｒ１１ａ−Ｒ１１ｃとＣＰ Ｕ
ｆ２４１の第２のボー１− （２４ｂｌの間に挿入さ
れたラッチ機能を有するインターフェイス（２６）とか
ら構成される。
り、第３図に示したものと同じ機能を有するトランジス
タＴＲ１，ＴＲ３、コンデンサＣ１比較器（２２１，抵
抗器Ｒ１、Ｒ６〜ＲＩＯ共に、トランジスタＴＲＩとコ
ンデンサＣ間に接続されたトランジスタＴＲ４ａ−ＴＲ
４ｃと、抵抗器Ｒ１２ａ〜Ｒ１２ｃの直並列回路、電源
とコンデンサＣ間に挿入された抵抗器Ｒ１３、第１図に
おける負荷電流値検出回路（１５）からの負荷電流■に
比例したアナログ信号としての負荷電流値信号（１６）
をデジタルデータに変換するＡ／Ｄ変換器（２３）、Ａ
／Ｄ変換器（２３１からの信号入力により負荷Ｗ流Ｉに
応じてトランジスタＴＲ４ａ−ＴＲ４ｃをＯＮする信号
を出力すべく演算するＣ Ｐ Ｕ （２４１、このＣＰ
Ｕ（２４）の第１のポート（２４ａｌ とＡ／Ｄ変換器
（２３）の間に挿入されたインターフェイス（２５）、
トランジスタＴ Ｒ４ａ ＝ Ｔ Ｒ４ｃのベースにそ
れぞれ接続された抵抗器Ｒ１１ａ−Ｒ１１ｃとＣＰ Ｕ
ｆ２４１の第２のボー１− （２４ｂｌの間に挿入さ
れたラッチ機能を有するインターフェイス（２６）とか
ら構成される。
第７図はインターフェイス（２５）を介してＡ／Ｄ変換
器（２３）の出力であるデジタルデータを第１のポート
ｔ２４ａｌ より入力し、トランジスタＴＲ４ａ〜ＴＲ
４ｃを０Ｎ１０ＦＦさせる信号としてのデータを第２の
ポート＋２４ｂｌ より出力するＣＰＵ（２４）の動作
を示すフローチャート、第８図は第６図に示すリセット
信号発生回路（１月の各部の出力を表形式にまとめた図
であり負荷電流Ｉの大小（Ａ）、すなわち、入力される
負荷電流値信号（１６）の大小に対応するＡ／Ｄ変換器
（２３）の出力信号としてのデジタル値００〜ＦＦ（Ｂ
）とＣＰＵ（２４）の第２のポートから出力される３ビ
ツト（ＤＯ〜Ｄ２）からなる出力値０１〜０７（実際に
は２進数の００１−１ｌｌ ） （Ｃ） 、抵抗器Ｒ
１２ａ−Ｒ１２ｃのうち対応するトランジスタＴＲ４ａ
〜１°Ｒ４ｃの導通によりコンデンサＣ、トランジスタ
ＴＲ１間に挿入される抵抗器（Ｄ）、抵抗器Ｒ１２ａ〜
Ｒ１２ｃの値を、例えば、それぞれ６にΩ、４にΩ、３
にΩと設定した場合における上記コンデンサＣ、トラン
ジスタＴＲ１間に挿入される抵抗器の合成抵抗値Ｒｉ（
ｋΩ）（Ｅｌ、およびリセット信号（１９）として出力
されるＯ Ｎ１０ Ｆ Ｆ反転信号の遅延の長短（Ｆ）
の関係を表形式にて示したものである。以下、第７図、
第８図を用いて、第６図に示したリセット信号発生回路
（１７）の動作について説明する。
器（２３）の出力であるデジタルデータを第１のポート
ｔ２４ａｌ より入力し、トランジスタＴＲ４ａ〜ＴＲ
４ｃを０Ｎ１０ＦＦさせる信号としてのデータを第２の
ポート＋２４ｂｌ より出力するＣＰＵ（２４）の動作
を示すフローチャート、第８図は第６図に示すリセット
信号発生回路（１月の各部の出力を表形式にまとめた図
であり負荷電流Ｉの大小（Ａ）、すなわち、入力される
負荷電流値信号（１６）の大小に対応するＡ／Ｄ変換器
（２３）の出力信号としてのデジタル値００〜ＦＦ（Ｂ
）とＣＰＵ（２４）の第２のポートから出力される３ビ
ツト（ＤＯ〜Ｄ２）からなる出力値０１〜０７（実際に
は２進数の００１−１ｌｌ ） （Ｃ） 、抵抗器Ｒ
１２ａ−Ｒ１２ｃのうち対応するトランジスタＴＲ４ａ
〜１°Ｒ４ｃの導通によりコンデンサＣ、トランジスタ
ＴＲ１間に挿入される抵抗器（Ｄ）、抵抗器Ｒ１２ａ〜
Ｒ１２ｃの値を、例えば、それぞれ６にΩ、４にΩ、３
にΩと設定した場合における上記コンデンサＣ、トラン
ジスタＴＲ１間に挿入される抵抗器の合成抵抗値Ｒｉ（
ｋΩ）（Ｅｌ、およびリセット信号（１９）として出力
されるＯ Ｎ１０ Ｆ Ｆ反転信号の遅延の長短（Ｆ）
の関係を表形式にて示したものである。以下、第７図、
第８図を用いて、第６図に示したリセット信号発生回路
（１７）の動作について説明する。
第６図において、Ａ／Ｄ変換器（２３）へ、第８図の（
Ａ）に示すごとき、アナログ信号としての負荷電流■に
比例した、負荷電流値信号（１６）が入力されると、こ
の信号（１６）はＡ／Ｄ変換器（２３）にて、第８図の
（Ｂ）に示すごとき００〜ＦＦ（１６進数）の範囲のデ
ジタルデータに変換されて出力される。
Ａ）に示すごとき、アナログ信号としての負荷電流■に
比例した、負荷電流値信号（１６）が入力されると、こ
の信号（１６）はＡ／Ｄ変換器（２３）にて、第８図の
（Ｂ）に示すごとき００〜ＦＦ（１６進数）の範囲のデ
ジタルデータに変換されて出力される。
ＣＰ Ｕ （２４１は第７図に示したフローチャートに
おいて、ステップ（２００１で起動され、ステップ（２
０１）でインターフェイス（２６）を介してＡ／Ｄ変換
器（２３）の出力データを入力し、ステップ１２０２］
で予めプログラムされた手順により、トランジスタＴＲ
４ａ−ＴＲ４ｃのうち０Ｎ（４通）させるものを決定す
るための演算を行ない、ステップ（２（１３）で演算結
果として、第８図の（Ｃ）に示すごとき３ビツト（Ｄｏ
〜Ｄ２）からなるデジタル信号０ｌ−０７（２進数表示
では００１−１１１ ）をラッチ機能を有するインター
フェイス（２６）へ出力する。
おいて、ステップ（２００１で起動され、ステップ（２
０１）でインターフェイス（２６）を介してＡ／Ｄ変換
器（２３）の出力データを入力し、ステップ１２０２］
で予めプログラムされた手順により、トランジスタＴＲ
４ａ−ＴＲ４ｃのうち０Ｎ（４通）させるものを決定す
るための演算を行ない、ステップ（２（１３）で演算結
果として、第８図の（Ｃ）に示すごとき３ビツト（Ｄｏ
〜Ｄ２）からなるデジタル信号０ｌ−０７（２進数表示
では００１−１１１ ）をラッチ機能を有するインター
フェイス（２６）へ出力する。
次にステップ（２０１）に戻り、以下上記ステップ（２
０１１〜（２０３１をエンドレスに実行する。そして。
０１１〜（２０３１をエンドレスに実行する。そして。
インターフェイス（２６）の出力ラッチから出力された
信号が抵抗器Ｒ１１ａ−Ｒ１１ｃを介してトランジスタ
ＴＲ４ａ−ＴＲ４ｃへ入力され、対応するトランジスタ
を導通させる。上記結果として、負荷電流Ｉの大、小に
応じて、トランジスタＴＲ４ａ〜１’ Ｒ４ｃのいずれ
か、もしくは複数が導通し、第８図の（Ｄ）に示すよう
に導通ラインの抵抗器が通電され、その合成抵抗値Ｒｉ
は第８図の（Ｅ）に示すように１．３３にΩ〜６にΩに
段階的に変化する。
信号が抵抗器Ｒ１１ａ−Ｒ１１ｃを介してトランジスタ
ＴＲ４ａ−ＴＲ４ｃへ入力され、対応するトランジスタ
を導通させる。上記結果として、負荷電流Ｉの大、小に
応じて、トランジスタＴＲ４ａ〜１’ Ｒ４ｃのいずれ
か、もしくは複数が導通し、第８図の（Ｄ）に示すよう
に導通ラインの抵抗器が通電され、その合成抵抗値Ｒｉ
は第８図の（Ｅ）に示すように１．３３にΩ〜６にΩに
段階的に変化する。
一方、コンデンサＣは抵抗器Ｒ１３を介して電源電圧Ｖ
ｃｃが印加され、定常状態においてコンデンサ電圧■
。は上記電圧Ｖｃｃに保持されている。次に、交流電源
断が発生し、アクチブな停電検出信号（４）が入力され
、抵抗器Ｒ１を介してトランジスタＴＲＩへ入力され、
このトランジスタＴＲＩが導通すると、上記コンデンサ
ＣはトランジスタＴＲ４ａ＝ＴＲ４ｃに対応する抵抗Ｒ
１２ａ −Ｒ１２Ｃ１およびトランジスタＴＲＩを介し
て放電され、コンデンサＣの電圧ＶＣはコンデンサＣの
容量と上記合成抵抗値Ｒｉにより定まる時定数℃に応じ
て低下し、この電圧■、が後段の比較器（２２）のスレ
ッショルド電圧Ｖ３レベルに達すると、比較器（２２）
から、ＯＮ１０ Ｆ Ｆ反転信号が出力され、この信号
が抵抗器ＲＩＯを介してトランジスタＴＲ３に入力され
て増巾され、所定の電圧レベルのリセット信号（１９）
が出力される。それ故に、停電検出信号（４）が入力さ
れてから、リセット信号（１９）が８カされるまでの遅
延時間ｔは定常状態におけるコンデンサ電圧■。が比較
器（２２）のスレッショルド電圧Ｖ、レベルまで低下す
る時間で定まり、この時間はコンデンサＣの容量と上記
合成抵抗値Ｒ１により定まる時定数℃により定まり、上
：己合成抵抗（ａＲｉは上述のごとく例えば６にΩ〜１
．３３にΩまで段階的に変化させ得るので、結果として
、上記リセット信号（１９）が出力される遅延時間ｔは
負荷電流が大の場合には比較的短（、負荷電流が小の場
合には比較的長く設定することができる。
ｃｃが印加され、定常状態においてコンデンサ電圧■
。は上記電圧Ｖｃｃに保持されている。次に、交流電源
断が発生し、アクチブな停電検出信号（４）が入力され
、抵抗器Ｒ１を介してトランジスタＴＲＩへ入力され、
このトランジスタＴＲＩが導通すると、上記コンデンサ
ＣはトランジスタＴＲ４ａ＝ＴＲ４ｃに対応する抵抗Ｒ
１２ａ −Ｒ１２Ｃ１およびトランジスタＴＲＩを介し
て放電され、コンデンサＣの電圧ＶＣはコンデンサＣの
容量と上記合成抵抗値Ｒｉにより定まる時定数℃に応じ
て低下し、この電圧■、が後段の比較器（２２）のスレ
ッショルド電圧Ｖ３レベルに達すると、比較器（２２）
から、ＯＮ１０ Ｆ Ｆ反転信号が出力され、この信号
が抵抗器ＲＩＯを介してトランジスタＴＲ３に入力され
て増巾され、所定の電圧レベルのリセット信号（１９）
が出力される。それ故に、停電検出信号（４）が入力さ
れてから、リセット信号（１９）が８カされるまでの遅
延時間ｔは定常状態におけるコンデンサ電圧■。が比較
器（２２）のスレッショルド電圧Ｖ、レベルまで低下す
る時間で定まり、この時間はコンデンサＣの容量と上記
合成抵抗値Ｒ１により定まる時定数℃により定まり、上
：己合成抵抗（ａＲｉは上述のごとく例えば６にΩ〜１
．３３にΩまで段階的に変化させ得るので、結果として
、上記リセット信号（１９）が出力される遅延時間ｔは
負荷電流が大の場合には比較的短（、負荷電流が小の場
合には比較的長く設定することができる。
なお、上記実施例では負荷電流値信号（１６）は負荷電
流検出回路（１５）により検出しているが、負荷電流値
が既知の一定値であれば、スイッチ等により設定し、こ
れをもとにして負荷電流値信号（１６）を発生しりセン
ト信号発生回路（１７）に与えるようにしてもよい。
流検出回路（１５）により検出しているが、負荷電流値
が既知の一定値であれば、スイッチ等により設定し、こ
れをもとにして負荷電流値信号（１６）を発生しりセン
ト信号発生回路（１７）に与えるようにしてもよい。
さらに、電流消費量が既知である各種ユニットの中から
選択的に１つまたは複数のユニット負荷に接読するとき
、あらがじめ、上記各種ユニットの１！流消費量を記憶
装置！Ｆ（図示せず）に記憶しでおき、ｉｉ電流消費量
短針は計算処理袋５！（図示せず）により計算して求め
、これをもとに負荷Ｎ ａ値信号（１６）を発生し、リ
セット信号発生回路（１７）に与えるようにしてもよい
。
選択的に１つまたは複数のユニット負荷に接読するとき
、あらがじめ、上記各種ユニットの１！流消費量を記憶
装置！Ｆ（図示せず）に記憶しでおき、ｉｉ電流消費量
短針は計算処理袋５！（図示せず）により計算して求め
、これをもとに負荷Ｎ ａ値信号（１６）を発生し、リ
セット信号発生回路（１７）に与えるようにしてもよい
。
また、第９図に示すように、さらに、動作の信頼性を高
めるため直流出方電圧低下横出回路（１１）を設は直流
出力電圧低下検出回路（１１）の出力とリセット信号発
生回路で１７１の出方を０８回Ｍ （２１１によりＯＲ
接続したものをリセット信号（２ｏ）としてもよい、こ
の場合は、リセット信号発生回路（Ｌ７）が、何等かの
原因でリセット信号を発生しない交流電源（１１の出方
異常時には直流出力電圧低下検出回路（１月によりリセ
ット信号ｆｌｕ）を発生するが、通常の停電の場合は第
１図の実施例にて示されたものと同じ動作をし、同じ効
果を有している。
めるため直流出方電圧低下横出回路（１１）を設は直流
出力電圧低下検出回路（１１）の出力とリセット信号発
生回路で１７１の出方を０８回Ｍ （２１１によりＯＲ
接続したものをリセット信号（２ｏ）としてもよい、こ
の場合は、リセット信号発生回路（Ｌ７）が、何等かの
原因でリセット信号を発生しない交流電源（１１の出方
異常時には直流出力電圧低下検出回路（１月によりリセ
ット信号ｆｌｕ）を発生するが、通常の停電の場合は第
１図の実施例にて示されたものと同じ動作をし、同じ効
果を有している。
［発明の効果］
以上のように、この発明によれはば、交流電源の停電を
検出後、交流直流変換手段の負荷を流値に対応して設定
された時間だけ遅れて警報信号を発生するように構成し
たので、停電発生後上記交流・直流変換手段の出力が低
下する直前に警報信号を出力する直流電源装置が得られ
、これを電源として使用した装置の信頼性を向上する効
果がある。
検出後、交流直流変換手段の負荷を流値に対応して設定
された時間だけ遅れて警報信号を発生するように構成し
たので、停電発生後上記交流・直流変換手段の出力が低
下する直前に警報信号を出力する直流電源装置が得られ
、これを電源として使用した装置の信頼性を向上する効
果がある。
第１図は、この発明の一実施例による直流を源装置のブ
ロック構成図であり、第２図はこの発明の一実施例によ
り直流電源装置の停電時における動作タイムチャート、
第３図は負荷電流値検出回路およびリセット信号発生回
路の実施例の詳細を示す図、第４図は負荷を流Ｔとコン
デンサ充電々圧ＶＣの関係を示す図、第Ｓ図は負荷電流
Ｉとリセット信号発生遅延時間の関係を示す図、第６図
はリセット信号発生回路の別の実施例を示す図、第７図
は第６図に示したリセット信号発生回路におけるＣＰＵ
の動作フローチャート、第８図は第６図に示したリセッ
ト信号発生回路における各部の出力を表形式にまとめた
図である。第９図はこの発明の他の実施例を示す直流ｔ
ｉｆ源装置のブロック構成図、第１０図は従来の直流電
源装置のブロック構成図、第１１図は従来の直流電源装
置の軽負荷時における停電時の動作タイムチャート、第
１２図は従来の直流電源装置の重負荷時に８ける停電時
の動作タイムチャートである。 （２）は交流・直流変換手段、（３）は停電検出手段、
ｆ１５）は負荷４４流検出回路、（１７）は警報信号
発生回路。 なお、図中、同一符号は同一、または相当部分を示す。
ロック構成図であり、第２図はこの発明の一実施例によ
り直流電源装置の停電時における動作タイムチャート、
第３図は負荷電流値検出回路およびリセット信号発生回
路の実施例の詳細を示す図、第４図は負荷を流Ｔとコン
デンサ充電々圧ＶＣの関係を示す図、第Ｓ図は負荷電流
Ｉとリセット信号発生遅延時間の関係を示す図、第６図
はリセット信号発生回路の別の実施例を示す図、第７図
は第６図に示したリセット信号発生回路におけるＣＰＵ
の動作フローチャート、第８図は第６図に示したリセッ
ト信号発生回路における各部の出力を表形式にまとめた
図である。第９図はこの発明の他の実施例を示す直流ｔ
ｉｆ源装置のブロック構成図、第１０図は従来の直流電
源装置のブロック構成図、第１１図は従来の直流電源装
置の軽負荷時における停電時の動作タイムチャート、第
１２図は従来の直流電源装置の重負荷時に８ける停電時
の動作タイムチャートである。 （２）は交流・直流変換手段、（３）は停電検出手段、
ｆ１５）は負荷４４流検出回路、（１７）は警報信号
発生回路。 なお、図中、同一符号は同一、または相当部分を示す。
Claims (1)
- 交流電源から出力される交流を直流に変換する交流・直
流変換手段と、上記交流をもとに上記交流電源に停電が
発生したとき停電検出信号を発生する停電検出手段と、
上記停電検出信号を入力し、上記停電検出信号の入力後
、上記交流・直流変換手段の負荷電流値に対応して設定
された時間だけ遅れて警報信号を出力する警報信号発生
手段とを備えた直流電源装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2034346A JPH03239159A (ja) | 1990-02-15 | 1990-02-15 | 直流電源装置 |
| EP19910100692 EP0442287A3 (en) | 1990-02-15 | 1991-01-21 | A direct current power supply device |
| US07/644,795 US5105182A (en) | 1990-02-15 | 1991-01-23 | Direct current power supply device having an alarm provided for power failure under varying load conditions |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2034346A JPH03239159A (ja) | 1990-02-15 | 1990-02-15 | 直流電源装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03239159A true JPH03239159A (ja) | 1991-10-24 |
Family
ID=12411578
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2034346A Pending JPH03239159A (ja) | 1990-02-15 | 1990-02-15 | 直流電源装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5105182A (ja) |
| EP (1) | EP0442287A3 (ja) |
| JP (1) | JPH03239159A (ja) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5437040A (en) * | 1991-12-20 | 1995-07-25 | Codar Technology | Electronic system with variable threshold power failure signaling |
| US5575807A (en) * | 1994-06-10 | 1996-11-19 | Zmd Corporation | Medical device power supply with AC disconnect alarm and method of supplying power to a medical device |
| US5663711A (en) * | 1995-06-07 | 1997-09-02 | Aliter Industries | Power failure alarm |
| US5801522A (en) * | 1996-09-26 | 1998-09-01 | Compaq Computer Corporation | Power limit circuit for computer system |
| US6005373A (en) * | 1998-10-27 | 1999-12-21 | Micron Technology, Inc. | System with anticipatory power supply load signal |
| US6922644B2 (en) * | 2002-04-11 | 2005-07-26 | International Business Machines Corporation | System and method of detecting fire causing card shorts |
| BR0203311A (pt) * | 2002-08-16 | 2004-05-18 | Multibras Eletrodomesticos Sa | Sistema detector de sub-tensão em um aparelho elétrico |
| JP2004340660A (ja) * | 2003-05-14 | 2004-12-02 | Oki Electric Ind Co Ltd | 異常検出回路 |
| GB2405753A (en) * | 2003-09-03 | 2005-03-09 | Bombardier Transp Gmbh | Converter with input line monitoring |
| US8004208B2 (en) * | 2006-08-05 | 2011-08-23 | JDO Labs Pte Ltd. | Power supply system and method |
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