【発明の詳細な説明】[Detailed description of the invention]
（産業上の利用分野）
本発明は、溶接後熱処理後においても良好な破壊靭性と
シャルピー衝撃特性が得られる７０キロ及び８０キロ級
高張力鋼用ＭＩＧワイヤに関するものである。
（従来の技術及び解決しようとする課題）近年において
、鋼構造物、特に高圧タンク、圧力容器、ペンストック
等の安全性を確保するための弾塑性破壊力学の導入及び
それに伴う溶接部へのより高い破壊靭性値の要求が設計
思想面での動向として特筆される。
要求特性値としては、脆性破壊発生温度と関連を有する
シャルピー衝撃試験での破面遷移温度（νＴｒｓ）、設
計温度での破壊靭性値（Ｋｉｃ）等が代表的なものであ
る。
従来、これらの構造物、特に高圧タンクや圧力容器等で
は、溶接部の靭性の確保が困難なことから、低強度の材
料で製作されることが殆どであるが、許容応力を高くし
得る高張力鋼化への要望はより高まりつつある。
そのためには、この高張力鋼化に対処し？１？る溶接材
料の開発が必須であるが、従来より若干の提案がなされ
ている。例えば、特公昭５３−２７２１６号公報では、
７０キロ、８０キロ級高張力鋼用のＭＩＧワイヤとして
、高Ｓｉ、Ｔｉ系のワイヤをＡｒ−Ｃ０−混合ガス（Ｃ
Ｏ２混合比：５−７５％）を用いて溶接するものが提案
されている。しかし、破壊靭性観点からは検討されてい
ないので、鋼構造物の安全性に問題なしとは云えない。
本発明は、上記要望に応えるへくなされたものであって
、溶接後熱処理後においても良？ｆな破壊靭性とシャル
ピー衝撃特性が得られる７０キロ及び８０キロ級高張力
鋼用ＭＩＧワイヤを提供することを目的とするものであ
る。
（課題を解決するための手段）
前記目的を達成するため、本発明者は、高強度溶接金属
の特異点並びに新たな観点（特に破壊靭性値に１ｃ）に
着目し、溶接のまま及び後熱処理後の状態において、良
好な破壊靭性が得られる７０キロ及び８０キロ級高張力
鋼用ＭＩＧワイヤについて鋭意研究を重ねた。
その結果、特定の化学成分に調整すると共にシールドガ
ス組成を規制することによって、焼入れ性を阻害する酸
素量を少なく保持できること、靭性に有害な固溶Ｎを少
なくできること、靭性に有害な過剰Ｔｉを少なく保てる
こと、特にＭｎ、Ｎｉ及びＴ１によって結晶粒を微細化
し得ること、Ｃｕ、Ｍｎ及びＮｉを適量とすることによ
って粒界を安定化し得ること、焼戻し脆化元素であるＳ
ｂ、Ａｓ及びＳｎの制限によって安定した破壊靭性値を
有する高強度溶接金属が得られることを見い出し、ここ
に本発明をなしたものである。
すなわち、本発明は、７０キロ、８０キロ級高張力鋼を
Ａｒ−ＣＯ２混合ガス（ＣＯ２混合比＝１５〜２５％）
を用いて溶接するＭＩＧワイヤであって、Ｃ：０．０３
〜０．０９％、Ｓｉ：０．３０−０゜５５％、Ｍｎ：
１．ＯＯ〜１．８０％、Ｐ ： ０．０１０％以下、ｓ
： ｏ、ｏ ｉ ｏ％以下、Ｃｕ：０．０７〜０．３
０％、Ｎｉ：２．４０〜３．００％、ＭＯ＝０．２０〜
０．５０％、Ｃｒ： ０．２０〜０．９０％、Ｔｉ：０
．００５〜０．０５０％、Ａｌ：０．００３〜０．０２
０％、Ｂ：Ｏ，０．０００５％以下、Ｎｅｏ。
ｏｏｓｏ％以下、Ｓｂ： ０．００５％以下、ＡＳ：０
．００５％以下、Ｓｎ：０．００５％以下、但し。
Ｔｉ／Ｎの比＝１６０以上、残部二ＦＣと不可避的不純
物からなることを特徴とする高張力鋼用ＭＩＧワイヤを
要旨とするものである。
以下に本発明を更に詳述する。
（作用）
まず、本発明における化学成分の限定理由について説明
する。
Ｃ：０．０３〜０．０９％
Ｃは一般に強度を確保する元素として知られているが、
本発明者の研究によれば、Ｃは脱酸剤としても作用し、
低すぎると酸Ｍ量が増加して焼入れ性が低下し、靭性が
劣化することが判明した（第１図参照）、したがって、
少なくとも０．０３％は必要である５しかし、多すぎる
と高炭素マルテンサイトを生成してＫｉＣが劣化するの
で、上限値を０．０９％とする。
ｓｉ： ０．３０−０．５５％
Ｓｉは作業性を維持するために不可欠の元素であり、少
なくとも０．３０％が必要である。しかし、多すぎると
結晶粒内に脆化が生し、ＫＩＣが劣化するので、上限値
を０．５５％とする。
Ｍｎ： １．ＯＯ〜１．８０％
Ｍｎは結晶粒微細化と共に脱酸剤としても作用し、１．
００％よりも低すぎると結晶粒の粗大化と酸素量の増加
を伴って靭性が劣化する。しかし。
多すぎる場合には一次品粒界が発達して粒界破壊を生し
るようになり、ＫＩＣが著しく劣化するので、上限値を
１．８０％とする。
Ｐ、Ｓ：０．０１０％以下、
ＰとＳは不純物であり、できるだけ少ない方が望ましく
、それぞれ０．０１０％以下に規制する。
Ｃｕ： ０．０７−０．３０％
Ｃｕは結晶粒界の安定化に有効で、ｖＴｒｓは大きく変
化しないが、Ｋ、ｃを改善する作用がある。そのために
は０．０７％以上が必要である。しかし、多すぎる場合
には溶接凝固割れが生じ易くなるので、上限値を０．３
０％とする。
Ｎｉ： ２．４０〜３．００％
Ｎｉは結晶粒微細化能を有し、靭性安定化元素である。
そのためには２．４０％以上が必要である。しかし、多
すぎると一次品粒界が発達するようになり、ｖＴｒｓは
大きく変化しないかに、ｃが著しく劣化するので、上限
値を３．００％とする。
Ｍｏ： ０．２０−０．５０％
ＭｏはＣｒと同様、強度の向上に有効であり、０゜２０
％以上が必要である。しかし、析出硬化による靭性の劣
化を防止するために、上限値を０．５０％とする。
Ｃｒ：０．２０〜０．９０％
Ｃｒは強度の向上に有効な元素であり、０．２０％以上
が必要である。しかし、多すぎると熱処理による析出硬
化がひどくなり、靭性が劣化するので、上限値を０．９
０％とする。
Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％
ＴｉはＮと反応してＴｉＮを形威し、固溶Ｎを低減して
靭性を改善する効果がある（第２図参照）。
また、脱酸剤としても作用し、少なすぎると酸素量が増
加し、固溶Ｎが増加して靭性が低下する（第１図参照）
。そのため、少なくとも０．００５％以上が必要である
。しかし、多すぎると、固溶Ｔｉ及びＴｉ炭化物を生成
するようになり、ｖＴｒｓは大きく変化しないが、Ｋｌ
ｃが著しく劣化するので、上限値を０．０５０％とする
。
Ａｌ：０．００３〜０．０２０％
Ａｌは少量で脱酸剤として作用するが、多すぎると脱酸
生成物のＡｌ２０．が溶接金属中に多く残存するように
なるため、脱酸効果が消失する。その限度は０．０２０
％であるが、脱酸を期待し得る範囲としては、０．００
３〜０．０２０％が好ましい（第１図参照）。
Ｂ：Ｏ，０．０００５％以下
Ｂは焼入れ性を向上し、強度の確保に有効な元素である
が、多すぎるとミクロ組織がラス状化或いは針状化して
に、ｃが劣化するので、ｏ、ｏ ｏ 。
５％以下とする。
Ｎ：０．００８０％以下
Ｎは靭性面で有害な元素で、少ない方が望ましい。多す
ぎると、固溶Ｎによる内部歪みの増加によって強度が高
くなりすぎ、靭性が劣化するので（第２図）、０．００
８０％以下とする。
Ｓｂ、Ａｓ、Ｓｎ： ０．００５％以下Ｓｂ、Ａｓ＝
Ｓｎは、いずれも焼戻し脆化を示す元素であり、ｖＴｒ
ｓに及ぼす影響はそれ程大きくないものの、切欠の鋭い
破壊靭性試験でのに、ｃを著しく劣化させるので、それ
ぞれ０．００５％以下とする。
Ｔｉ／Ｎの比：１．０以上
Ｔｉ／Ｎは、固溶Ｎを抑制するために必要な比である。
この比が１．０未満になると、固溶Ｎが増加し、に１ｃ
が劣化するので、１．０以上とする。
次に、シールドガスについて説明する。
シールドガス： Ａｒ＋（１５〜２５％）ＣＯ２シール
ドガスとしては、Ａｒ−Ｃｏ２混合ガスを使用するが、
溶接金属の酸素量を固定すると共に、作業性を維持する
ために、その混合比を規制する必要がある。すなわち、
ＣＯ□混合比が２５％より多くなると、ワイヤ成分を適
正に調整しても酸素量が０．０３％を超えるようになり
、性能が劣化する。一方、Ｃ○２混合比が１５％より少
ないとアークの安定性が劣化し、耐ブローホール性が劣
化するので、ＧＯ□混合割合は１５〜２５％の範囲とす
る。
なお、他のＭＩＧ溶接条件は特に制限されないことは云
うまでもなく、母材も各種の７０キロ及び８０キロ級高
張力鋼を対象とすることができる。
次に本発明の実施例を示す。
（実施例）
第↓表に示す化学成分を有する１、２ｍｍφのワイヤを
準備した。
母材鋼板として、板厚５０ｕ＋の７０キロ級高張力鋼に
Ｘ開先を取り、パルス電源により、１３０Ａ（ＤＣ）、
３０ＫＪ／ｃｍの入熱でＭＩＧ溶接を行った。なお、シ
ールドガスは、Ａｒ＋２０％ＣＯ２を用いた。
溶接後、溶接金属から、引張試験片、シャルピー衝撃試
験片（２ｍｍＶノツチ）及び破壊靭性試験片（ＡＳＴＭ
Ｅ８１３に従う２ＴＣＴ試験片）を採取して試験を実施
し、機械的性質を調べた。また溶接金属の酸素量も調へ
た。それらの結果を第２表に示す。
第２表より、以下の如く考察される。
Ａ１〜Ａ８の本発明例ワイヤは、いずれも作業性が良好
であり、更には、ｖＴｒｓは全て一５０℃以下で、−２
０’Ｃでの破壊靭性値（Ｋ工Ｃ）も５００ｋｇｆ／ｍｍ
”以上の良好な結果を示した。
一方、Ｂ９〜Ｂ２８は比較例ワイヤの場合であり、まず
、比較例ワイヤＢ９は、ＣがＯ９Ｏ↓％と少なすぎるた
めに溶接金属の酸素量が増加して低靭性を示した。ＢＩ
Ｏでは、Ｃが０．１２％と多すぎるためにに工Ｃが低値
を示した。
Ｂｌｌは、Ｓｉが０．２３％と少なすぎるために作業性
が悪く、その後の試験を中止した。Ｂ１２は、Ｓｉが０
．７２％と多すぎるためにに工Ｃが低値を示した。
Ｂ１３は、Ｍｎが０．８７％と少ないために酸素量が増
加し、結晶粒が粗大化して低靭性を示した。
Ｂ１４は、Ｍｎが１．９６％と多すぎるために粒界破壊
を生してに１ｃが低値を示した。
Ｂ１５は、Ｃｕが０．０１％と少ないためにに１Ｃが低
値を示した。Ｂ１６は、Ｃｕが０．３９％と多すぎるた
めに溶接時に凝固割れを生じたので、試験を中止した。
Ｂ１７は、Ｎｉが２．１２％と低すぎるために靭性が低
く、Ｂ１８は、Ｎｉが３．２８％と多すぎるために粒界
破壊を生じてＫｉＣが低値を示した。
Ｂ１９は、ＣｒとＭＯの量が少なすぎるために強度が低
く、７０〜８０キロ級高張力鋼用としては不適当である
。Ｂ２０は、Ｃｒが１．１０％と多すぎるために、また
Ｂ２１は、ＭＯが０．６１％と多すぎるために、それぞ
れ析出硬化＠象がひどくなって靭性が低下した。
Ｂ２２は、Ｔｉが０．００２％で、Ａｌが０．００１％
以下とそれぞれが少なすぎるために酸素量が増加し、固
溶Ｎの増加、結晶粒の粗大化を生じて低靭性を示した。
Ｂ２３は、Ｔｉが０．０６８％と多いために、ｖＴｒｓ
は良好であったが、Ｋ、ｃ力１低値を示した。
Ｂ２４は、Ｔｉ／Ｈの比が０．８と小さいために固溶Ｎ
の増加を生してに１ｃが低値を示した。
Ｂ２５は、Ａｌが０．０３７％と多すぎるため、酸素量
の増加を生じて低靭性を示した。
Ｂ２６は、Ｎが０．００９７％と多すぎるために、固溶
Ｎの増加を生じて靭性が劣化した。
Ｂ２７は、Ｂが０．０００９％と多いために、針状マル
テンサイトを生成してに工Ｃが低値を示した。
Ｂ２８は、Ｓｂ、Ａｓ、Ｓｎをそれぞれ多く含有する例
で、ｖＴｒｓは比較的良好であるが、Ｋ ｉ、 ｒ、
ｌよ著しく劣化した。
なお、上記実験例は全て、溶接後、５８０℃で４ ｈｒ
ｓの熱処理を施し、その後、各種機械試験を実施した結
果であるが、溶接のままの状態においても、本発明例ワ
イヤは良好な結果を示すことが確認された。(Field of Industrial Application) The present invention relates to a MIG wire for 70 kg and 80 kg class high tensile strength steels that can obtain good fracture toughness and Charpy impact properties even after post-weld heat treatment. (Prior art and problems to be solved) In recent years, elastoplastic fracture mechanics has been introduced to ensure the safety of steel structures, especially high-pressure tanks, pressure vessels, penstocks, etc., and the associated reinforcement of welded parts has been introduced. The demand for high fracture toughness values is noteworthy as a trend in design philosophy. Typical required characteristic values include the fracture surface transition temperature (νTrs) in the Charpy impact test, which is related to the temperature at which brittle fracture occurs, and the fracture toughness value (Kic) at the design temperature. Conventionally, these structures, especially high-pressure tanks and pressure vessels, have been made of low-strength materials because it is difficult to ensure the toughness of welded parts. The demand for tensile steel is increasing. To that end, should we deal with this high-strength steel? 1? Although it is essential to develop welding materials that can For example, in Japanese Patent Publication No. 53-27216,
As MIG wire for 70 kg and 80 kg class high tensile strength steel, high Si and Ti wires are heated with Ar-C0-mixture gas (C
It has been proposed that welding is performed using an O2 mixture ratio of 5-75%. However, since it has not been studied from the perspective of fracture toughness, it cannot be said that there are no problems with the safety of steel structures. The present invention has been devised to meet the above-mentioned needs, and can be used even after post-weld heat treatment. The object of the present invention is to provide a MIG wire for use in 70 kg and 80 kg class high tensile strength steels, which provides excellent fracture toughness and Charpy impact properties. (Means for Solving the Problem) In order to achieve the above object, the present inventor focused on the singularity of high-strength weld metal and a new viewpoint (particularly 1c in the fracture toughness value), and welded as-welded and post-heat treated. We have conducted extensive research on MIG wires for 70kg and 80kg class high tensile strength steels that provide good fracture toughness in the latter state. As a result, by adjusting the shielding gas composition to a specific chemical composition, it is possible to maintain a low amount of oxygen that inhibits hardenability, to reduce solid solution N that is harmful to toughness, and to reduce excess Ti that is harmful to toughness. In particular, Mn, Ni, and T1 can make crystal grains finer. Grain boundaries can be stabilized by controlling Cu, Mn, and Ni in appropriate amounts. S, which is a tempering embrittlement element
It was discovered that a high-strength weld metal having a stable fracture toughness value can be obtained by limiting the amounts of B, As, and Sn, and the present invention has been made based on this discovery. That is, in the present invention, 70 kg and 80 kg class high tensile strength steel is heated with Ar-CO2 mixed gas (CO2 mixing ratio = 15 to 25%).
MIG wire welded using C: 0.03
~0.09%, Si: 0.30-0°55%, Mn:
1. OO~1.80%, P: 0.010% or less, s
: o, oio% or less, Cu: 0.07-0.3
0%, Ni: 2.40~3.00%, MO=0.20~
0.50%, Cr: 0.20-0.90%, Ti: 0
．． 005-0.050%, Al: 0.003-0.02
0%, B:O, 0.0005% or less, Neo. ooso% or less, Sb: 0.005% or less, AS: 0
．． 0.005% or less, Sn: 0.005% or less, however. The gist of the present invention is a MIG wire for high tensile strength steel, which is characterized by having a Ti/N ratio of 160 or more, with the remainder consisting of 2FC and unavoidable impurities. The present invention will be explained in further detail below. (Function) First, the reason for limiting the chemical components in the present invention will be explained. C: 0.03-0.09% C is generally known as an element that ensures strength, but
According to the research of the present inventor, C also acts as a deoxidizing agent,
It was found that if the acid M content is too low, the amount of acid M increases, the hardenability decreases, and the toughness deteriorates (see Figure 1). Therefore,
At least 0.03% is necessary.5 However, if it is too large, high carbon martensite is produced and KiC deteriorates, so the upper limit is set at 0.09%. Si: 0.30-0.55% Si is an essential element to maintain workability, and at least 0.30% is required. However, if it is too large, embrittlement will occur within the crystal grains and KIC will deteriorate, so the upper limit is set at 0.55%. Mn: 1. OO~1.80% Mn not only refines grains but also acts as a deoxidizing agent.1.
If it is too low than 00%, the toughness deteriorates due to coarsening of crystal grains and an increase in the amount of oxygen. but. If the amount is too high, primary product grain boundaries will develop and grain boundary fracture will occur, resulting in significant deterioration of KIC, so the upper limit is set at 1.80%. P, S: 0.010% or less, P and S are impurities, and it is desirable to have as little as possible, so each is regulated to 0.010% or less. Cu: 0.07-0.30% Cu is effective in stabilizing grain boundaries, and although vTrs does not change significantly, it has the effect of improving K and c. For that purpose, 0.07% or more is required. However, if the amount is too high, weld solidification cracking is likely to occur, so the upper limit is set at 0.3.
0%. Ni: 2.40 to 3.00% Ni has the ability to refine grains and is a toughness stabilizing element. For that purpose, 2.40% or more is required. However, if it is too large, primary grain boundaries will develop, and vTrs will not change much, but c will deteriorate significantly, so the upper limit is set at 3.00%. Mo: 0.20-0.50% Mo, like Cr, is effective in improving strength, and 0°20
% or more is required. However, in order to prevent deterioration of toughness due to precipitation hardening, the upper limit is set to 0.50%. Cr: 0.20-0.90% Cr is an element effective in improving strength, and 0.20% or more is required. However, if the amount is too high, precipitation hardening due to heat treatment will become severe and toughness will deteriorate, so the upper limit is set at 0.9.
0%. Ti: 0.005 to 0.050% Ti reacts with N to form TiN, which has the effect of reducing solid solution N and improving toughness (see Figure 2). It also acts as a deoxidizing agent, and if it is too small, the amount of oxygen increases, solute N increases, and toughness decreases (see Figure 1).
. Therefore, at least 0.005% or more is required. However, if the amount is too large, solid solution Ti and Ti carbides will be generated, and vTrs will not change significantly, but Kl
Since c deteriorates significantly, the upper limit is set to 0.050%. Al: 0.003-0.020% Al acts as a deoxidizing agent in a small amount, but if it is too large, the deoxidized product Al20. remains in the weld metal, and the deoxidizing effect disappears. Its limit is 0.020
%, but the range in which deoxidation can be expected is 0.00
3 to 0.020% is preferred (see Figure 1). B: O, 0.0005% or less B is an effective element for improving hardenability and ensuring strength, but if it is too much, the microstructure becomes lath-like or acicular, and c deteriorates. o, o o. 5% or less. N: 0.0080% or less N is a harmful element in terms of toughness, and the smaller the amount, the better. If it is too large, the strength will become too high due to the increase in internal strain due to solid solution N, and the toughness will deteriorate (Figure 2), so 0.00
80% or less. Sb, As, Sn: 0.005% or less Sb, As=
Sn is an element that exhibits tempering embrittlement, and vTr
Although the effect on s is not so great, it significantly deteriorates c in fracture toughness tests with sharp notches, so each content is set at 0.005% or less. Ti/N ratio: 1.0 or more Ti/N is a ratio necessary to suppress solid solution N. When this ratio becomes less than 1.0, solute N increases and 1c
is deteriorated, so it should be set to 1.0 or more. Next, the shielding gas will be explained. Shielding gas: Ar+(15-25%) CO2 As the shielding gas, Ar-Co2 mixed gas is used.
In order to fix the amount of oxygen in the weld metal and maintain workability, it is necessary to regulate the mixing ratio. That is,
If the CO□ mixing ratio exceeds 25%, the oxygen content will exceed 0.03% even if the wire components are properly adjusted, and the performance will deteriorate. On the other hand, if the C○2 mixing ratio is less than 15%, the arc stability will deteriorate and the blowhole resistance will deteriorate, so the GO□ mixing ratio should be in the range of 15 to 25%. Note that it goes without saying that other MIG welding conditions are not particularly limited, and the base metal can also be made of various 70 kg and 80 kg class high tensile strength steels. Next, examples of the present invention will be shown. (Example) Wires of 1 to 2 mmφ having chemical components shown in Table ↓ were prepared. As the base material steel plate, a 70kg class high tensile steel with a plate thickness of 50u+ was prepared with an X groove, and was heated to 130A (DC) using a pulse power source
MIG welding was performed with a heat input of 30 KJ/cm. Note that Ar+20% CO2 was used as the shielding gas. After welding, tensile test pieces, Charpy impact test pieces (2 mm V notch) and fracture toughness test pieces (ASTM
2TCT specimens according to E813) were taken and tested to investigate mechanical properties. The amount of oxygen in the weld metal was also controlled. The results are shown in Table 2. From Table 2, the following considerations can be made. All of the wires A1 to A8 of the present invention have good workability, and all have vTrs of -2 below -50°C.
Fracture toughness value at 0'C (K-C) is also 500kgf/mm
On the other hand, B9 to B28 are comparative example wires. First, in comparative example wire B9, the amount of oxygen in the weld metal increased because the C content was too low at O9O↓%. showed low toughness.BI
In case of O, C showed a low value because C was too high at 0.12%. Bll had poor workability because its Si content was too low at 0.23%, and subsequent tests were discontinued. B12 has 0 Si
．． Because the amount was 72%, which was too high, Ni-C showed a low value. In B13, since the Mn content was as low as 0.87%, the amount of oxygen increased, the crystal grains became coarse, and the toughness was low. In B14, the Mn content was too high at 1.96%, causing grain boundary destruction and resulting in a low value of 1c. B15 showed a low value of 1C due to its low Cu content of 0.01%. In B16, the test was discontinued because solidification cracking occurred during welding due to the excessively high Cu content of 0.39%. B17 had low toughness because the Ni content was too low at 2.12%, and B18 had a low KiC value due to intergranular fracture due to the too high Ni content at 3.28%. B19 has low strength because the amounts of Cr and MO are too small, and is unsuitable for use in 70-80 kg class high tensile strength steel. B20 had too much Cr at 1.10%, and B21 had too much MO at 0.61%, so precipitation hardening became severe and the toughness decreased. B22 has 0.002% Ti and 0.001% Al.
Since each of the following was too small, the amount of oxygen increased, resulting in an increase in solid solution N and coarsening of crystal grains, resulting in low toughness. B23 has a high Ti content of 0.068%, so vTrs
was good, but K and c forces showed 1 low value. B24 has a small Ti/H ratio of 0.8, so there is no solid solution N.
1c showed a low value. In B25, since Al was too high at 0.037%, the amount of oxygen increased and showed low toughness. In B26, since N was too high at 0.0097%, solid solution N increased and the toughness deteriorated. Since B27 has a high B content of 0.0009%, it produced acicular martensite and exhibited a low value of C. B28 is an example containing a large amount of Sb, As, and Sn, and has relatively good vTrs, but K i, r,
It has deteriorated significantly. In addition, in all the above experimental examples, after welding, the temperature was 580℃ for 4 hours.
The results show that the wires of the present invention exhibited good results even in the as-welded state after being subjected to the heat treatment of s and then various mechanical tests.
【以下余白】[Left below]
（発明の効果）
以上詳述したように、本発明によれば、溶接のままは勿
論のこと、溶接後熱処理後においても、特に良好な破壊
靭性が得られると共にシャルピー衝撃特性も良好である
ので、７０キロ及び８０キロ級高張力鋼のＭＩＧ用とし
て好適であり、鋼構造物の安全性を充分確保でき、産業
の発展に大きく貢献する効果は顕著である。(Effects of the Invention) As detailed above, according to the present invention, particularly good fracture toughness can be obtained not only as welded, but also after post-weld heat treatment, and Charpy impact properties are also good. It is suitable for MIG of 70kg and 80kg class high tensile strength steel, can sufficiently ensure the safety of steel structures, and has a remarkable effect of greatly contributing to the development of industry.
【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]
第１図はＣ，Ｔｉ、Ａｌ量と溶接金属の酸素量の関係を
示す図、第２図はワイヤ中のＮ量と溶接金属の固溶ＮＪ
ｉの関係を示す図である。Figure 1 shows the relationship between the amounts of C, Ti, and Al and the amount of oxygen in the weld metal, and Figure 2 shows the relationship between the amount of N in the wire and the solid solution NJ in the weld metal.
It is a figure showing the relationship of i.