JPH03217064A - 励起光共振型レーザ - Google Patents
励起光共振型レーザInfo
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- JPH03217064A JPH03217064A JP1169990A JP1169990A JPH03217064A JP H03217064 A JPH03217064 A JP H03217064A JP 1169990 A JP1169990 A JP 1169990A JP 1169990 A JP1169990 A JP 1169990A JP H03217064 A JPH03217064 A JP H03217064A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
- H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
- H01S3/08—Construction or shape of optical resonators or components thereof
- H01S3/081—Construction or shape of optical resonators or components thereof comprising three or more reflectors
- H01S3/082—Construction or shape of optical resonators or components thereof comprising three or more reflectors defining a plurality of resonators, e.g. for mode selection or suppression
-
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
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- H01S3/09—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping
- H01S3/091—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping
- H01S3/094—Processes or apparatus for excitation, e.g. pumping using optical pumping by coherent light
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は励起光の外部への漏れを極めて小さ《した励起
光共振型レーザに関するものである。
光共振型レーザに関するものである。
［従来の技術］
従来の励起光源を半導体レーザ（ＬＤ）とした固体レー
ザの基本的構成図を第４図に示す。ＬＤＩから発振した
励起光は、凸レンズ２等の結合光学系により収束され共
振ミラー５を通じてＹＡＧ結晶等のレーザ媒質３へ入射
される。レーザ媒質３へ入射した励起光は、レーザ媒質
３を励起し発振光を生じ、該発振光は共振ミラー５，５
゜で構成される共振器により共振し、所定の強度に達し
たところで共振ミラー５゜より出射する。該発振光を短
波長化するためのＫＨ２ＰＯ４， ＫＴｉＯＰＯ．ＫＮ
ｂＯ．等の非線形光学結晶４が該発振光の光軸上に配置
されており、短波長化しない場合は配置されない。従来
、共振ミラー５，５゜は発振光に対しては高い反射率で
励起光に対しては極力低い反射率となるような光学膜が
形成されていた。
ザの基本的構成図を第４図に示す。ＬＤＩから発振した
励起光は、凸レンズ２等の結合光学系により収束され共
振ミラー５を通じてＹＡＧ結晶等のレーザ媒質３へ入射
される。レーザ媒質３へ入射した励起光は、レーザ媒質
３を励起し発振光を生じ、該発振光は共振ミラー５，５
゜で構成される共振器により共振し、所定の強度に達し
たところで共振ミラー５゜より出射する。該発振光を短
波長化するためのＫＨ２ＰＯ４， ＫＴｉＯＰＯ．ＫＮ
ｂＯ．等の非線形光学結晶４が該発振光の光軸上に配置
されており、短波長化しない場合は配置されない。従来
、共振ミラー５，５゜は発振光に対しては高い反射率で
励起光に対しては極力低い反射率となるような光学膜が
形成されていた。
［発明の解決しようとする課題］
ここで、例えばレーザ結晶としてＹＡＧを用い、９４６
ｎｍの光を発振する場合、あるいはさらにレーザ共振器
内に非線形光学結晶を挿入し、４７３ｎｍの青色光を発
生させる場合、発振光の自己吸収の関係からレーザ結晶
の長さを１ｍｍ以下に抑えることが多い。
ｎｍの光を発振する場合、あるいはさらにレーザ共振器
内に非線形光学結晶を挿入し、４７３ｎｍの青色光を発
生させる場合、発振光の自己吸収の関係からレーザ結晶
の長さを１ｍｍ以下に抑えることが多い。
しかしながらこの場合結晶の長さが短いため励起光のう
ち約４０％程度がＹＡＧ結晶に吸収され残りはそのまま
共振器の外部へ散逸する。そのため充分に高いレーザ出
力が得られない。
ち約４０％程度がＹＡＧ結晶に吸収され残りはそのまま
共振器の外部へ散逸する。そのため充分に高いレーザ出
力が得られない。
［問題点を解決するための手段］
本発明は、前述の問題点を解決すべくなされたものであ
り、レーザ媒質を外部より励起する励起光源と、レーザ
媒質と、レーザ媒質より発振した発振光を共振させ所定
の強度に達した発振光を出力する共振ミラーと、該励起
光源からの励起光をレーザ媒質を挾んで多重反射させ共
振器外部への励起光の散逸を防ぐ励起光共振可能なミラ
ー対とからなることを特徴とする励起光共振型レーザを
提供するものである。
り、レーザ媒質を外部より励起する励起光源と、レーザ
媒質と、レーザ媒質より発振した発振光を共振させ所定
の強度に達した発振光を出力する共振ミラーと、該励起
光源からの励起光をレーザ媒質を挾んで多重反射させ共
振器外部への励起光の散逸を防ぐ励起光共振可能なミラ
ー対とからなることを特徴とする励起光共振型レーザを
提供するものである。
従来共振ミラーはレーザ発振光に対する波長に対しての
み共振器を構成していたが、本発明は以下に示すような
励起光に対しても共振を生ずる反射率を有する共振ミラ
ーを用いるか、あるいは励起光の共振を生ずる別個のミ
ラー対を用いるという２種の構成により、レーザ出力を
向上させ得る。
み共振器を構成していたが、本発明は以下に示すような
励起光に対しても共振を生ずる反射率を有する共振ミラ
ーを用いるか、あるいは励起光の共振を生ずる別個のミ
ラー対を用いるという２種の構成により、レーザ出力を
向上させ得る。
第１の方法として、共振ミラーと別個にもう１つのミラ
ー対をレーザ媒質を挟んで共振器外部に付加し、付加し
たミラー対の反射率を励起光に対して共振器を構成する
ように調整する。
ー対をレーザ媒質を挟んで共振器外部に付加し、付加し
たミラー対の反射率を励起光に対して共振器を構成する
ように調整する。
その基本的構成を第３図に示す。励起光源のＬＤＩから
出た励起光は凸レンズ２等の結合光学系により収束され
、該励起光が入射する第１のミラー６を通じてレーザ媒
質３、非線形光学結晶４を通過した後、第２のミラー６
゜によって反射され再び非線形光学結晶４、レーザ媒質
３を通過してミラー対６，６゜間で反射を繰り返す。こ
のとき、ミラー対６，６゜はレーザ媒質を挟んで共振器
外部に、励起光の光軸が発振光の光軸と同一となるよう
設けてもよく、その場合共振ミラーは励起光に対しては
反射率を極力小さくする。また、励起光はレーザ媒質３
のみを通過するよう構成してもよい。
出た励起光は凸レンズ２等の結合光学系により収束され
、該励起光が入射する第１のミラー６を通じてレーザ媒
質３、非線形光学結晶４を通過した後、第２のミラー６
゜によって反射され再び非線形光学結晶４、レーザ媒質
３を通過してミラー対６，６゜間で反射を繰り返す。こ
のとき、ミラー対６，６゜はレーザ媒質を挟んで共振器
外部に、励起光の光軸が発振光の光軸と同一となるよう
設けてもよく、その場合共振ミラーは励起光に対しては
反射率を極力小さくする。また、励起光はレーザ媒質３
のみを通過するよう構成してもよい。
通常第２のミラー６゛の光学膜はその反射率をｒｏｕｔ
とすると励起光に対して約１００％の反射率とするが、
入力側の第１のミラー６の反射率ｒ．。を、レーザ媒質
、非線形光学結晶等の共振器内部の合計の透過率をｔと
して、ｒｌｎ・ｊ” ｒｏｕｔとなるように選ぶとＬＤ
からの励起光はほぼ１００％共振器に入り、多重反射を
繰り返す。
とすると励起光に対して約１００％の反射率とするが、
入力側の第１のミラー６の反射率ｒ．。を、レーザ媒質
、非線形光学結晶等の共振器内部の合計の透過率をｔと
して、ｒｌｎ・ｊ” ｒｏｕｔとなるように選ぶとＬＤ
からの励起光はほぼ１００％共振器に入り、多重反射を
繰り返す。
ｒ．。は１００％以下の反射率であるのにもかかわらず
、励起光の光源側への反射（戻り）はほぼＯになる。こ
の時、励起光は反射を繰り返しながらほとんどがレーザ
媒質に吸収される。
、励起光の光源側への反射（戻り）はほぼＯになる。こ
の時、励起光は反射を繰り返しながらほとんどがレーザ
媒質に吸収される。
第２の方法は、レーザ光発振用の共振ミラーを励起光に
対する共振器としても兼用にするものである。その基本
的構成は第３図の従来例と同じであるが、共振ミラー５
，５゜の光学膜の励起光に対する反射率を上述のように
調整する。
対する共振器としても兼用にするものである。その基本
的構成は第３図の従来例と同じであるが、共振ミラー５
，５゜の光学膜の励起光に対する反射率を上述のように
調整する。
１つの光学膜で励起光と発振光の２つの波長？対ルてお
のおの最適の反射率となるよう調整する。即ち、発振光
に対しては高い反射率（励起光源側はほぼ１００％で出
力側は９０％以上１００％未満）となるようにし、励起
光に対しては上述の共振を生ずる反射率とする。この場
合、共振ミラーが励起光の共振用のミラーを兼用してい
るので、第１の方法よりも構成が簡単になるという利点
がある。また、レーザ媒質３の励起光人射側の面に光学
膜を形成して共振器を構成してもよ《、その場合共振ミ
ラー５がなくなるのでさらに簡単な構成になる。
のおの最適の反射率となるよう調整する。即ち、発振光
に対しては高い反射率（励起光源側はほぼ１００％で出
力側は９０％以上１００％未満）となるようにし、励起
光に対しては上述の共振を生ずる反射率とする。この場
合、共振ミラーが励起光の共振用のミラーを兼用してい
るので、第１の方法よりも構成が簡単になるという利点
がある。また、レーザ媒質３の励起光人射側の面に光学
膜を形成して共振器を構成してもよ《、その場合共振ミ
ラー５がなくなるのでさらに簡単な構成になる。
これらの方法はＹＡＧの９４６ｎｍの発振光だけでなく
、たとえばルビー（Ｔｉ：Ａｌ■Ｏａ）、アレキサンド
ライト（Ｃｒ：ＢｅＡｌ２０＋）等を６００ 〜７００
ｎｍの短波長の半導体レーザで励起する時にも有効であ
る。従来、この波長帯の励起光に対しては、これらのレ
ーザ媒質は吸収率が低く、従来の方法では励起が困難で
あったものが、本発明により高出力のレーザ発振が可能
になる。
、たとえばルビー（Ｔｉ：Ａｌ■Ｏａ）、アレキサンド
ライト（Ｃｒ：ＢｅＡｌ２０＋）等を６００ 〜７００
ｎｍの短波長の半導体レーザで励起する時にも有効であ
る。従来、この波長帯の励起光に対しては、これらのレ
ーザ媒質は吸収率が低く、従来の方法では励起が困難で
あったものが、本発明により高出力のレーザ発振が可能
になる。
本発明においては、励起光源としてＬＤ以外の各種固体
レーザ、ガスレーザ、液体レーザ、ｄｙｅ色素レーザ等
が使用できるが、ＬＤがコンパクト化、軽量化の点で好
ましい。レーザ媒質としては上記の固体のものの他に気
体、液体等各種のものが使用できる。また、非線形光学
結晶は青色レーザ等の短波長化されたレーザを得る場合
、発振光の光軸上の出力側へ設けられるが、短波長化し
ない場合は設けない。その材料としてはＫＮｂＯ．，Ｋ
ＴｉＯＰＯ４，ＫＨ．Ｐ０４， β−ＢａＢ２０４結晶
等が用いられる。
レーザ、ガスレーザ、液体レーザ、ｄｙｅ色素レーザ等
が使用できるが、ＬＤがコンパクト化、軽量化の点で好
ましい。レーザ媒質としては上記の固体のものの他に気
体、液体等各種のものが使用できる。また、非線形光学
結晶は青色レーザ等の短波長化されたレーザを得る場合
、発振光の光軸上の出力側へ設けられるが、短波長化し
ない場合は設けない。その材料としてはＫＮｂＯ．，Ｋ
ＴｉＯＰＯ４，ＫＨ．Ｐ０４， β−ＢａＢ２０４結晶
等が用いられる。
［作用］
本発明の励起光共振による励起光共振器外への励起光の
散逸を防ぐという機能について以下に示す。
散逸を防ぐという機能について以下に示す。
今、励起光源から出た励起光の強度なＰ１、励起光共振
器内部を通過し励起光源側の第１のミラーから励起光源
へ戻ってくる励起光の強度をＰｒとし、励起光源側の第
１のミラーの励起光に対する反射率をｒａｎ、レーザ媒
質を挾んで反対側の位置にある第２のミラーの励起光に
対する反射率をｒ０。い励起光共振器内部の励起光が通
過するレーザ媒質、非線形光学結晶等の励起光に対する
合計の透過率をｔとすると、Ｐ１とＰｒの比は ？あらわされる。但し、φは励起光共振器内部の位相シ
フト量で、ｒ■” ’ｌ：２ｒｏｕｔである。このとき
、励起光共振器長あるいは励起光波長をψ＝Ｏ、即ち最
も強い共振状態にするよう選ぶと、となる。ここで、ｒ
＋＋＋ ＝ ｒｍ＝ ｔ２ｒ＋＋ｕｔとするとＰｒ／Ｐ
＋＝Ｏとなり、反射波の強度をＯにできる。即ち、すべ
てのＰ１は励起光共振器内に入り外部へ出てこない。
器内部を通過し励起光源側の第１のミラーから励起光源
へ戻ってくる励起光の強度をＰｒとし、励起光源側の第
１のミラーの励起光に対する反射率をｒａｎ、レーザ媒
質を挾んで反対側の位置にある第２のミラーの励起光に
対する反射率をｒ０。い励起光共振器内部の励起光が通
過するレーザ媒質、非線形光学結晶等の励起光に対する
合計の透過率をｔとすると、Ｐ１とＰｒの比は ？あらわされる。但し、φは励起光共振器内部の位相シ
フト量で、ｒ■” ’ｌ：２ｒｏｕｔである。このとき
、励起光共振器長あるいは励起光波長をψ＝Ｏ、即ち最
も強い共振状態にするよう選ぶと、となる。ここで、ｒ
＋＋＋ ＝ ｒｍ＝ ｔ２ｒ＋＋ｕｔとするとＰｒ／Ｐ
＋＝Ｏとなり、反射波の強度をＯにできる。即ち、すべ
てのＰ１は励起光共振器内に入り外部へ出てこない。
このことの物理的意味は、第１のミラーで直接励起光源
側へ反射される励起光Ｐ１゜と、励起光共振器内で多重
反射している励起光が第１のミラーから励起光源側へ漏
れてくる励起光Ｐ２とが、強度が同じで互いに逆位相の
とき反射波がＯとなり、このときｒ＋ｎ ＝ｔ２ｒｏｕ
ｔであり１ψ；０である。
側へ反射される励起光Ｐ１゜と、励起光共振器内で多重
反射している励起光が第１のミラーから励起光源側へ漏
れてくる励起光Ｐ２とが、強度が同じで互いに逆位相の
とき反射波がＯとなり、このときｒ＋ｎ ＝ｔ２ｒｏｕ
ｔであり１ψ；０である。
［実施例］
本発明の１実施例を第１図に示す。
レーザ媒質のＮｄ ： ＹＡＧ結晶１６の励起光入力側
の面１５と出力側の共振ミラー１９（曲率半径はＲ＝
５ ｃｍ ）で共振器を構成する。面１５の反射率ｒｉ
ｎは発振波長（９４６ｎｍ）に対して９９．９％、励起
光波長（ ８０９ｎｍ）に対して約３６％である。Ｎｄ
：ＹＡＧ結晶の長さは１ｍｍである。共振ミラーｌ９の
反射面ｌ８の反射率ｒｏｕｔは９４６ｎｍ及び８０９ｎ
ｍに対して９９．９％である。励起光源のＬＤ１には、
ＧａＡＩＡｓ半導体レーザでＳｏｎｙ社製ＳＬＤ−３０
３−Ｖである。結合光学系にはコリメータレンズ１２、
シリンドリ力ルレンズ１３、フォー力シングレンズ１４
を使用する。レーザ媒質と非線形光学結晶であるκＮｂ
０． １ ７の励起光に対する透過率は合計で約６０％
なので、ｊ”ｒｏｕｉは０．３６となりｒｌｎは３６％
とした。このとき、８０９ｎｍで２００ｍＷの励起光に
対して４７３ｎｍで２ｍＷの青色出力が得られた。非線
形光学結晶のＫＮｂ０３１ ７はβ＝３．７ｍｍのもの
を使用した。
の面１５と出力側の共振ミラー１９（曲率半径はＲ＝
５ ｃｍ ）で共振器を構成する。面１５の反射率ｒｉ
ｎは発振波長（９４６ｎｍ）に対して９９．９％、励起
光波長（ ８０９ｎｍ）に対して約３６％である。Ｎｄ
：ＹＡＧ結晶の長さは１ｍｍである。共振ミラーｌ９の
反射面ｌ８の反射率ｒｏｕｔは９４６ｎｍ及び８０９ｎ
ｍに対して９９．９％である。励起光源のＬＤ１には、
ＧａＡＩＡｓ半導体レーザでＳｏｎｙ社製ＳＬＤ−３０
３−Ｖである。結合光学系にはコリメータレンズ１２、
シリンドリ力ルレンズ１３、フォー力シングレンズ１４
を使用する。レーザ媒質と非線形光学結晶であるκＮｂ
０． １ ７の励起光に対する透過率は合計で約６０％
なので、ｊ”ｒｏｕｉは０．３６となりｒｌｎは３６％
とした。このとき、８０９ｎｍで２００ｍＷの励起光に
対して４７３ｎｍで２ｍＷの青色出力が得られた。非線
形光学結晶のＫＮｂ０３１ ７はβ＝３．７ｍｍのもの
を使用した。
第２の実施例を第２図に示す。励起光源のＬＤ２１には
、ＧａＡＩＡｓ半導体レーザで波長８０９ｎｍのＳｏｎ
ｙ社製ＳＬＤ−３０３−Ｖであり、結合光学系にはコリ
メータレンズ２２、シリンドリ力ルレンズ２３、フォー
カシングレンズ２４を使用した。
、ＧａＡＩＡｓ半導体レーザで波長８０９ｎｍのＳｏｎ
ｙ社製ＳＬＤ−３０３−Ｖであり、結合光学系にはコリ
メータレンズ２２、シリンドリ力ルレンズ２３、フォー
カシングレンズ２４を使用した。
レーザ媒質は長さ１ｍｍのＮｄ ： ＹＡＧ結晶２７で
、非線形光学結晶は長さ３．７ｍｍ （Ｄ ＫＮｂＯｓ
である。
、非線形光学結晶は長さ３．７ｍｍ （Ｄ ＫＮｂＯｓ
である。
共振器用の共振ミラー２６、２６゜は凹型内面の曲率半
径は１ ０ｃｍで、ＹＡＧレーザの発振光ω（波長９４
６ｎｍ）と第２高調波２ω（波長４７３ｎｍ）に対する
各々の反対率は、ｒ２６（ω）：＝９９．９％， ｒ２
ｓ’ （ω）＝９９．９％、ｒ２ｇ （２ω）＝９９．
９％、ｒ２６゜（２ω）＝９７％である。また、励起光
共振器用のミラー対２５、２５゜は凹型内面の曲率半径
は２０ｃｍで、励起光（ ８０９ｎｍ）に対する反射率
はＮｄ ： ＹＡＧ結晶２７の励起光透過率が約６１％
なので、ｒ２５＝０．６１２ｒｔ５゜＝０．６１” ｘ
Ｏ．９９９ ＝０．３７となり３７％とした。このとき
、波長８０９ｎｍで２００ｍＷの励起光に対して、波長
４７３ｎｍで１ｍＷの青色レーザ出力が得られた。
径は１ ０ｃｍで、ＹＡＧレーザの発振光ω（波長９４
６ｎｍ）と第２高調波２ω（波長４７３ｎｍ）に対する
各々の反対率は、ｒ２６（ω）：＝９９．９％， ｒ２
ｓ’ （ω）＝９９．９％、ｒ２ｇ （２ω）＝９９．
９％、ｒ２６゜（２ω）＝９７％である。また、励起光
共振器用のミラー対２５、２５゜は凹型内面の曲率半径
は２０ｃｍで、励起光（ ８０９ｎｍ）に対する反射率
はＮｄ ： ＹＡＧ結晶２７の励起光透過率が約６１％
なので、ｒ２５＝０．６１２ｒｔ５゜＝０．６１” ｘ
Ｏ．９９９ ＝０．３７となり３７％とした。このとき
、波長８０９ｎｍで２００ｍＷの励起光に対して、波長
４７３ｎｍで１ｍＷの青色レーザ出力が得られた。
［発明の効果］
本発明は、励起光源からの励起光が共振器の外部へほと
んど散逸せず、同じ励起光源で高出力のレーザ発振が可
能、即ち、高効率のレーザ発振が可能になるという優れ
た効果を有する。
んど散逸せず、同じ励起光源で高出力のレーザ発振が可
能、即ち、高効率のレーザ発振が可能になるという優れ
た効果を有する。
例えばＮｄ：ＹＡＧレーザの場合高効率の９４６ｎｍレ
ーザの発振及び４７３ｎｍの第２高調波発振が可能とな
り、また従来ＩｎＧａＡＩＰ系半導体レーザの波長６０
０〜７００ｎｍの励起光がほとんど透過して励起が困難
であったＴｉ：Ａｌ２０３レーザの励起が、前記の小型
化された半導体レーザで可能となるものである。
ーザの発振及び４７３ｎｍの第２高調波発振が可能とな
り、また従来ＩｎＧａＡＩＰ系半導体レーザの波長６０
０〜７００ｎｍの励起光がほとんど透過して励起が困難
であったＴｉ：Ａｌ２０３レーザの励起が、前記の小型
化された半導体レーザで可能となるものである。
第１図〜第３図は本発明の実施例を示し、励起光共振型
レーザの基本的構成図であり、ｌ１ 第４図は従来例の基本的構成図である。 １，１１ ・・・ＬＤ， ５． ５ １６．１９・・・共振ミラー ３，ｌ６ ・・・レーザ媒質。 渚・ ｌ ２
レーザの基本的構成図であり、ｌ１ 第４図は従来例の基本的構成図である。 １，１１ ・・・ＬＤ， ５． ５ １６．１９・・・共振ミラー ３，ｌ６ ・・・レーザ媒質。 渚・ ｌ ２
Claims (5)
- （１）レーザ媒質を外部より励起する励起光源と、レー
ザ媒質と、レーザ媒質より発振した発振光を共振させ所
定の強度に達した発振光を出力する共振ミラーと、該励
起光源からの励起光をレーザ媒質を挟んで多重反射させ
共振器外部への励起光の散逸を防ぐ励起光共振可能なミ
ラー対とからなることを特徴とする励起光共振型レーザ
。 - （２）該励起光共振用ミラー対は、レーザ媒質を挟んで
励起光源側の第１のミラーとそれに反対する位置にある
第２のミラーとからなり、第１のミラーの反射率をｒ＿
ｉ＿ｎ、第２のミラーの反射率をｒ＿ｏ＿ｕ＿ｔ、該共
振器内部の励起光に対する透過率ををとするとｒ＿ｉ＿
ｎ＝ｔ＾２ｒ＿ｏ＿ｕ＿ｔである請求項１記載の励起光
共振型レーザ。 - （３）該励起光共振用ミラー対は、該共振ミラーを兼用
して設けられ、該共振ミラーの励起光源側のミラーは発
振光に対してはほぼ１００％の反射率で励起光に対して
はｒ＿ｉ＿ｎ＝ｔ＾２ｒ＿ｏ＿ｕ＿ｔであり、出力側の
ミラーは発振光に対しては ９０％以上１００％未満の反射率で励起光に対してはｒ
＿ｏ＿ｕ＿ｔである請求項１又は２記載の励起光共振型
レーザ。 - （４）該励起光共振用ミラー対は、該共振器外部で励起
光の光軸が発振光の光軸と異なる位置に設けられる請求
項１又は２記載の励起光共振型レーザ。 - （５）該励起光共振用ミラー対は、該共振器外部で励起
光の光軸が発振光の光軸と同一の位置に設けられる請求
項１又は２記載の励起光共振型レーザ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1169990A JP2870918B2 (ja) | 1990-01-23 | 1990-01-23 | 励起光共振型レーザ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1169990A JP2870918B2 (ja) | 1990-01-23 | 1990-01-23 | 励起光共振型レーザ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03217064A true JPH03217064A (ja) | 1991-09-24 |
| JP2870918B2 JP2870918B2 (ja) | 1999-03-17 |
Family
ID=11785288
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1169990A Expired - Fee Related JP2870918B2 (ja) | 1990-01-23 | 1990-01-23 | 励起光共振型レーザ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2870918B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004520709A (ja) * | 2001-01-24 | 2004-07-08 | ハイ キュー レーザー プロダクション ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | コンパクトな超高速レーザー |
| CN111092360A (zh) * | 2018-10-23 | 2020-05-01 | 海罗尼克株式会社 | 激光系统 |
-
1990
- 1990-01-23 JP JP1169990A patent/JP2870918B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004520709A (ja) * | 2001-01-24 | 2004-07-08 | ハイ キュー レーザー プロダクション ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | コンパクトな超高速レーザー |
| CN111092360A (zh) * | 2018-10-23 | 2020-05-01 | 海罗尼克株式会社 | 激光系统 |
| KR20200045788A (ko) * | 2018-10-23 | 2020-05-06 | 주식회사 하이로닉 | 레이저 시스템 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2870918B2 (ja) | 1999-03-17 |
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|---|---|---|---|
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