JPH03163777A - スパークプラグ - Google Patents
スパークプラグInfo
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- JPH03163777A JPH03163777A JP30299189A JP30299189A JPH03163777A JP H03163777 A JPH03163777 A JP H03163777A JP 30299189 A JP30299189 A JP 30299189A JP 30299189 A JP30299189 A JP 30299189A JP H03163777 A JPH03163777 A JP H03163777A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は自動車等の内燃機関に用いられるスパークプラ
グに関する. [従来の技術] 内燃機関に使用されるスパークプラグでは、燃焼ガスに
晒される接地電極の湾曲部での異常腐食や早期着火を防
止するために、耐蝕性や熱伝導性に優れる材料によって
接地電極を形成することが知られている。
グに関する. [従来の技術] 内燃機関に使用されるスパークプラグでは、燃焼ガスに
晒される接地電極の湾曲部での異常腐食や早期着火を防
止するために、耐蝕性や熱伝導性に優れる材料によって
接地電極を形成することが知られている。
例えば、特開昭60−41785号公報では、合金元素
総1!.10重量%以下のNi基低合金もしくは純Ni
からなる芯材の外周をCrlO重量%以上を含むNi基
耐熱合金からなる被覆材で被覆した接地電極が提案され
ている。
総1!.10重量%以下のNi基低合金もしくは純Ni
からなる芯材の外周をCrlO重量%以上を含むNi基
耐熱合金からなる被覆材で被覆した接地電極が提案され
ている。
[発明が解決しようとする課題]
接地電極の耐蝕性、特に耐高温酸化腐食性Cよ、Ni基
合金に含まれる添加元素量が多い稈優れるが、逆に、熱
伝導性は添加元素量が多い程劣化する.また、添加元素
量が増すと、Ni合金の融点が低下し、電気抵抗の増大
および?A (R導性の低下との複合効果によって、火
花消耗性が劣1ヒする。
合金に含まれる添加元素量が多い稈優れるが、逆に、熱
伝導性は添加元素量が多い程劣化する.また、添加元素
量が増すと、Ni合金の融点が低下し、電気抵抗の増大
および?A (R導性の低下との複合効果によって、火
花消耗性が劣1ヒする。
ところが、上記公報に開示された従来技術では、芯材を
形戒するNi基低合金に含まれる合金元素総量が10重
量%以下であるとともに、芯材の外周を被覆する被覆材
が、CrlO重量%以上を罰むNi基耐熱合金で形戒さ
れており、添加元素量が多いことから、上述のように、
耐蝕性には優れるが、熱伝導性を向上させる効果はなく
、且つ、耐火花消耗性が低下する課題を有している。
形戒するNi基低合金に含まれる合金元素総量が10重
量%以下であるとともに、芯材の外周を被覆する被覆材
が、CrlO重量%以上を罰むNi基耐熱合金で形戒さ
れており、添加元素量が多いことから、上述のように、
耐蝕性には優れるが、熱伝導性を向上させる効果はなく
、且つ、耐火花消耗性が低下する課題を有している。
本発明は上記事情に基づいて戒されたもので、その目的
は、耐蝕性を低下させることなく、熱伝導性および耐火
花消耗性に優れた接地電極を有するスパークプラグの提
供にある。
は、耐蝕性を低下させることなく、熱伝導性および耐火
花消耗性に優れた接地電極を有するスパークプラグの提
供にある。
[課題を解決するための手段]
本発明のスパークプラグは、上記目的を達戒するために
、総添加元素量が5重量%以下のNi基合金あるいは純
Niより成る第1部材を中心層として、該第l部材と、
総添加元素量が5重量%以上のNi基合金より成る第2
部材とを三層以上に積層して形成された接地電極を有す
ることを技術的手段とする。
、総添加元素量が5重量%以下のNi基合金あるいは純
Niより成る第1部材を中心層として、該第l部材と、
総添加元素量が5重量%以上のNi基合金より成る第2
部材とを三層以上に積層して形成された接地電極を有す
ることを技術的手段とする。
[作用および発明の効果コ
Ni基合金の添加元素量と、酸化腐食度および火花消耗
度との関係をそれぞれ調べると、酸化腐食度は、添加元
素量の減少とともに低下し、特に、添加元素量が5重量
%を越えると急速に低下する.また、火花消耗度は、添
加元素量の増加とともに大きくなり、特に、添加元素量
が5重量%を越えると急速に大きくなる。
度との関係をそれぞれ調べると、酸化腐食度は、添加元
素量の減少とともに低下し、特に、添加元素量が5重量
%を越えると急速に低下する.また、火花消耗度は、添
加元素量の増加とともに大きくなり、特に、添加元素量
が5重量%を越えると急速に大きくなる。
以上の結果、総添加元素量が5重量%以下のNi基合金
あるいは純Niより成る第l部材を中心層として、該第
1部材と、総添加元素量が5g量%以上のNi基合金よ
り成る第2部材とを三層以上に積層して接地電極を形成
することにより、耐蝕性を低下させることなく、熱伝導
性および耐火花消耗性に優れた接地電極を得ることがで
きる。
あるいは純Niより成る第l部材を中心層として、該第
1部材と、総添加元素量が5g量%以上のNi基合金よ
り成る第2部材とを三層以上に積層して接地電極を形成
することにより、耐蝕性を低下させることなく、熱伝導
性および耐火花消耗性に優れた接地電極を得ることがで
きる。
[実施例]
次に、本発明の点火栓を図面に示す一実施例に基つき説
明する。
明する。
第l図はスパークプラグ1の接地電極2を含む主要部の
側面図である。
側面図である。
スパークプラグ1は、大別すると,ハウジング3、絶縁
ガイシ4、中心電極5、および接地電陽2等より構成さ
れている。
ガイシ4、中心電極5、および接地電陽2等より構成さ
れている。
ハウジング3は、絶縁ガイシ4および接地電極2を保持
するとともに、スパークブラグ1をエンジン(図示しな
い)へ取り付けるための役目を有するもので、先端外周
部に取付用のねじ部3aが形成されている。
するとともに、スパークブラグ1をエンジン(図示しな
い)へ取り付けるための役目を有するもので、先端外周
部に取付用のねじ部3aが形成されている。
絶縁ガイシ4は、高純度アルミナ磁器を材料として筒状
に形戒され、中央内部に中心電極5が嵌め込まれている
。
に形戒され、中央内部に中心電極5が嵌め込まれている
。
中心電極5には、酸化焼損を防止するため,高純度のニ
ッケルや特殊ニッケル合金が使用されている。また、中
心電極5は、熱伝導性を良くするために、中心部に銅《
図示しない)を埋込んだ銅プレス電極として構成されて
いる。
ッケルや特殊ニッケル合金が使用されている。また、中
心電極5は、熱伝導性を良くするために、中心部に銅《
図示しない)を埋込んだ銅プレス電極として構成されて
いる。
接地電極2は、中心電極5との間に火花ギャップGを形
戒するもので、以下に示す第1部材2aと第2部材2b
とから成り、第1部材加を第2部材2bで挟み込んだ三
層構造を有する。
戒するもので、以下に示す第1部材2aと第2部材2b
とから成り、第1部材加を第2部材2bで挟み込んだ三
層構造を有する。
第1部材2aは、総添加元素量が5重量%以下のNi基
合金あるいは純Niより或り、第2図に示すように、方
形状に形戒されている。また、第2部材2bは、総添加
元素量が5重量%以上のNi基合金より成る。なお、第
2図は接地電極2の拡大端面図です。
合金あるいは純Niより或り、第2図に示すように、方
形状に形戒されている。また、第2部材2bは、総添加
元素量が5重量%以上のNi基合金より成る。なお、第
2図は接地電極2の拡大端面図です。
ここで、総添加元素量の異なる各種Ni基合金の温度変
化に対する熱伝導率の変化を第3図のグラフに示す。
化に対する熱伝導率の変化を第3図のグラフに示す。
なお、下記の第1表に、各種Ni基合金の成分元素の割
合を示す. 第l表 第3図のグラフからも分かるように、Ni基合金の熱伝
導率は、総添加元素量が多くなる程低下する。そこで、
接地電f!2の中心層として熟伝導性が要求される第1
部材2aには、総添加元素量が5重量%以下のNi基合
金あるいは純Niを使用する。望ましくは、総添加元素
量0.5重量%以下が良い。
合を示す. 第l表 第3図のグラフからも分かるように、Ni基合金の熱伝
導率は、総添加元素量が多くなる程低下する。そこで、
接地電f!2の中心層として熟伝導性が要求される第1
部材2aには、総添加元素量が5重量%以下のNi基合
金あるいは純Niを使用する。望ましくは、総添加元素
量0.5重量%以下が良い。
次に、添加元素量と酸化腐食度との関係を第4図のグラ
フに示す。
フに示す。
このグラノでは、添加元素量の増加に伴って、高温にお
ける酸化腐食度が低下するのを示している。これは、添
加元素が選択的に酸化されて酸化保護被膜を形成するか
らであり、添加元素量が5重量%より少ないと、その効
果は十分でない。
ける酸化腐食度が低下するのを示している。これは、添
加元素が選択的に酸化されて酸化保護被膜を形成するか
らであり、添加元素量が5重量%より少ないと、その効
果は十分でない。
なお、酸化腐食度は、次式で算出される.また、材料強
度も添加元素量に影響され、添加量が少ないと強度不足
による折損の問題が生じる.ところが、火花消耗性は、
第5図のグラフに示すように、添加元素量が多い程劣化
する傾向がある。これは、Ni合金の融点が低下すると
ともに、電気抵抗の増加および熱伝導率の悪化による複
合効果によって火花消耗量が増大するためと考えられる
からである。なお、火花消耗度は、次式で算出される. 以上の結果、耐蝕性を得るためには、添加元素量が多い
程良く、逆に、熱伝導率を高めて耐火花消耗性を向上さ
せるためには、添加元素量が少ない程良い.従って、本
実施例では、耐蝕性を低下させない範囲で耐火花消耗性
を向上させるため、第2部材2bを、総添加元素量が5
重量%以上のNi基合金により形戒した。
度も添加元素量に影響され、添加量が少ないと強度不足
による折損の問題が生じる.ところが、火花消耗性は、
第5図のグラフに示すように、添加元素量が多い程劣化
する傾向がある。これは、Ni合金の融点が低下すると
ともに、電気抵抗の増加および熱伝導率の悪化による複
合効果によって火花消耗量が増大するためと考えられる
からである。なお、火花消耗度は、次式で算出される. 以上の結果、耐蝕性を得るためには、添加元素量が多い
程良く、逆に、熱伝導率を高めて耐火花消耗性を向上さ
せるためには、添加元素量が少ない程良い.従って、本
実施例では、耐蝕性を低下させない範囲で耐火花消耗性
を向上させるため、第2部材2bを、総添加元素量が5
重量%以上のNi基合金により形戒した。
以上のように、本実施例の接地電極2は、総添加元素量
が5重量%以下のNi基合金あるいは純Niより成る第
1部材2aを中心層として、該第1部材2aと、総添加
元素量が5重量%以上のNi基合金より成る第2部材2
bとを三層以上に積層したllTiとしたことにより、
耐蝕性を低下させることなく、熱伝導性および耐火花消
耗性を向上させることができる。
が5重量%以下のNi基合金あるいは純Niより成る第
1部材2aを中心層として、該第1部材2aと、総添加
元素量が5重量%以上のNi基合金より成る第2部材2
bとを三層以上に積層したllTiとしたことにより、
耐蝕性を低下させることなく、熱伝導性および耐火花消
耗性を向上させることができる。
《変形例)
接地電極2の積層構造の変形例を、第6図ないし第10
図に示す. 第6図に示す接地電極2は、第1部材2aの中心電極5
側と背面側とに第2部材2bを配置した三層横造である
. 第7図は、第6図の構造を有する接地電極2において、
中心電極5側に、白金チップ6を接合したものである.
この場合、接地電極2の温度が低くなるため、熱応力に
よる白金チップ6の剥離性が改善される. 第8図に示す接地電極2は、第1部材2aを中心層とし
て、第1部材2aと第2部材2bとを五層に積層したも
のである。
図に示す. 第6図に示す接地電極2は、第1部材2aの中心電極5
側と背面側とに第2部材2bを配置した三層横造である
. 第7図は、第6図の構造を有する接地電極2において、
中心電極5側に、白金チップ6を接合したものである.
この場合、接地電極2の温度が低くなるため、熱応力に
よる白金チップ6の剥離性が改善される. 第8図に示す接地電極2は、第1部材2aを中心層とし
て、第1部材2aと第2部材2bとを五層に積層したも
のである。
第9図に示す接地電極2は、五層構造を示すものである
が、中心層に第1部材2aである純Niを配置し、その
純Niの両側に、純Niより総添加元素量の多い第1部
材2aであるAニッケルを配置し、さらに、その人ニッ
ケルの両側に、第2部材2bを配置したものである。
が、中心層に第1部材2aである純Niを配置し、その
純Niの両側に、純Niより総添加元素量の多い第1部
材2aであるAニッケルを配置し、さらに、その人ニッ
ケルの両側に、第2部材2bを配置したものである。
第10図に示す接地電極2は、第1実施例と同様に三層
II造を威すものであるが、中心層である第1部材2a
が、台形状(中心電極5側が広く、背面側が狭い)を呈
する. このように、第1部材2aを中心層として、第l部材2
aと第2部材2bとをfFi層した構造であれば、」−
記実施例および変形例に示した構造以外でも良い。
II造を威すものであるが、中心層である第1部材2a
が、台形状(中心電極5側が広く、背面側が狭い)を呈
する. このように、第1部材2aを中心層として、第l部材2
aと第2部材2bとをfFi層した構造であれば、」−
記実施例および変形例に示した構造以外でも良い。
第1図はスパークプラグの接地電極を含む主要部のII
I面図、第2図は接地電極の端面目、第3図は熱伝導率
の変化を示すグラフ、第4図は添加元素量と酸化腐食度
との関係を示すグラフ、第5図は添加元素量と火花消耗
度との関係を示すグラフ,第6図ないし第10図は接地
電極の変形例を示すもので、その接地電極の端面図であ
る。 図中
I面図、第2図は接地電極の端面目、第3図は熱伝導率
の変化を示すグラフ、第4図は添加元素量と酸化腐食度
との関係を示すグラフ、第5図は添加元素量と火花消耗
度との関係を示すグラフ,第6図ないし第10図は接地
電極の変形例を示すもので、その接地電極の端面図であ
る。 図中
Claims (1)
- 1)総添加元素量が5重量%以下のNi基合金あるいは
純Niより成る第1部材を中心層として、該第1部材と
、総添加元素量が5重量%以上のNi基合金より成る第
2部材とを三層以上に積層して形成された接地電極を有
するスパークプラグ。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30299189A JPH03163777A (ja) | 1989-11-21 | 1989-11-21 | スパークプラグ |
BR9005951A BR9005951A (pt) | 1989-11-21 | 1990-11-20 | Velas de ignicao |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30299189A JPH03163777A (ja) | 1989-11-21 | 1989-11-21 | スパークプラグ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03163777A true JPH03163777A (ja) | 1991-07-15 |
Family
ID=17915618
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP30299189A Pending JPH03163777A (ja) | 1989-11-21 | 1989-11-21 | スパークプラグ |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03163777A (ja) |
BR (1) | BR9005951A (ja) |
-
1989
- 1989-11-21 JP JP30299189A patent/JPH03163777A/ja active Pending
-
1990
- 1990-11-20 BR BR9005951A patent/BR9005951A/pt unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BR9005951A (pt) | 1991-09-24 |
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