JPH0251024A - 体積測定方法及びその装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は、タンク内に収納された液体、粉体、粒体、
異形状物体等の体積を測定する体積測定方法及びその装
置に関するものである。

［従来の技術］ 従来のこの種の体積測定装置としては第９図乃至第１３
図に示す如きものがある。以下、この従来例について具
体的に述べる。

第９図は液面位測定開始の初期状態を示し、また第１０
図は液面位の測定過程における状態を示す図であって、
ピストン（体積変化手段）７がシリンダ（体積変化量）
８の最深部まで６動させられたとき、すなわち最大スト
ローク移勤したときの状態を示す。

第９図においてタンク３の体積をＶア、その空洞部分す
なわち液体４が満たされていない部分の体積■２、シリ
ンダ８の最大体積変化量に対応する体積をｖｏ　（（■
１．■２）、補正室９の体積をＶ１％　タンク３内の圧
力をＰＯとし、かつバルブ１０が解放されているものと
すると、ポアッソン（Ｐｏｉｓｓｏｎ）の法則に基づい
てＰＧ（Ｖ２　＋ＶＯ＋Ｖｌ）γｅ＋　ｎ　ＲＴ。

が成立する。なお、ｎはシリンダ８、補正室９及びタン
ク３の夫々の空洞部の気体のモル数、Ｒはガス定数、”
ｒｏは気体の絶対温度、γは定圧比熱と定積比熱の比を
示す。

ここでピストン７が、断熱を保持した状態で最大ストロ
ーク移動させられると、第１０図の如（Ｖ、＝Ｏとなる
と共にタンク３内圧力がΔＰ０だけ増加し、 （ｐｏ＋ΔＰａ　）　　（Ｖ２　＋Ｖｌ）γ＝ｎＲＴ。

が成立する。これより、 ＰＧ（Ｖ２＋　ＶＯ＋　Ｖｌ）γ　＝　　（Ｐｏ＋ＡＰ
ｏ）　　（Ｖ２＋Ｖｌ）γ・・・（１） 式（１）は、近似的に となり、タンク３の空洞部分の体積■２は、となる。

次に第９図及び第１０図においてバルブ１゜を閉成する
と、補正室９とタンク３との通気性は完全に遮断され、
上記の如く第９図においては、 Ｐｏ　　（Ｖｏ　　＋Ｖ＋　　）γ　＝ｎＲＴ。

が成立し、また第１０図においてはＶ、＝Ｏとなり、タ
ンク３内圧力がΔＰ０゛だけ増加するので、 （ｐｏ　　＋ΔＰｏ’）Ｖ＋γ　＝　ｎ　ＲＴ。

が成立する。これにより、 ｐｏ（ｖ０＋Ｖ＋）γ＝（Ｐ０＋ΔＰｏ’）Ｖ＋γ　−
（３）式（３）は、近似的に ７Ｐｏ　Ｖｏ　＝ΔＰ０°　となりこれよりｖｌ−γＰ
＝■・ ユ、。・　　　　　　　　　　°（４）となる。ここで
シリンダ８の最大体積変化量に対応する体積ｖ、）及び
補正室９の体積Ｖｌは既知で、かつΔＰ０°は測定する
ことができるので、γＰ０の値を求めることができる。

これによって、式　（２）におけるタンク３の空洞部分
の体積■２は、算出可能となり液体４の体積Ｖ。

は、ｖＴ−ｖ２によって求めることがでとる。

なお、第９図および第１０図における３ａはエンジンに
ガソリン等の液体４を供給するパイプである。

次に、上記の如く説明した発明の原理に基づく具体的装
置の例の構成を第１１図及び第１２図を参照して説明す
る。なお、第１１図において第９図と同一構成の部分に
は同一符号を付してその説明を省略する。

７はピストンで、周面に磁極を有する円盤状の永久磁石
からなると共にその周面には磁性流体７ａが吸着され、
後述のシリンダ８との隙間を塞ぎ、通気を防止し、かつ
シリンダ８内をピ・ストン７が摺動するときの摩擦を小
さくしている。なお、ピストン７の周面にＯリングを取
り付けることによフて通気を防止してもよい。８はシリ
ンダで、その一端開口部８ａは補正室９に連通されると
共に、他端を開口している。９は補正室で、その体積Ｖ
ｌがタンク３の全体積■７に対して十分に小さく設定さ
れていると共に、シリンダ８の最大体積変化量すなわち
ピストン７の摺動によって変化する最大体積ｖ０に対し
て、例えば１０倍の体積に設定されて、ピストン７の一
往復によって、内部の圧力変化は、正弦波状に変化する
（これは後述のモータ１６の定速回転による）、また補
正室９は、電磁バルブ１０及び第１のパイプ１１を直列
に介してタンク３の液体注入口５の開口縁の近くに接続
され、気体がタンク３内と補正室９との間を流通できる
ように設定されている。なお第１のバイブ１１の液体注
入口５、電磁バルブ１０間の一部は、該液体注入口の開
口縁より高く位置せしめられており、液体４が液体注入
口５の開口縁まで注入されても補正室９内に液体４が流
れ込まないように設定されている。１２は圧力センサで
、基準圧力室ｔ２ａ　％検出圧力室１２ｂ、その双方の
圧力室１２ａ、１２ｂを仕切り、かつその双方の圧力室
の圧力の差に比例して歪む歪板１２ｃ及び該歪板に貼付
けられているストレインゲージ等の圧力センサ本体１２
ｄからなり、その基準圧力室１２ａは空洞室１３及び微
細管の第２のバイブ１４に直列に第１のバイブ１１に連
通され、その空洞室１３及び第２のバイブ１４は、タン
ク３内の圧力変動を吸収し空気圧フィルタを構成してい
る。また検出圧力室１２ｂは補正室９に連通され、圧力
センサ本体１２ｄは歪板１２ｃが受ける双方の圧力室１
２ａ、１２ｂの圧力差を検出して電気信号に変換する。

１５は円板で、透孔１５ａが設けられていると共に、ピ
ストン７を往復直線運動させるためのクランク１５ｂの
一端が連結させられている。また円板１５は、後述のモ
ータ１６の回転軸に図示されない減速ギアを介して連結
されている。

１７は光センサで、ピストン７が最大に後退した位置で
透孔１５ａに対面するように設けられており、円板１５
の透孔１５ａを検出する。１８はモータ駆動制御回路で
、電源投入直後にモータ１６を回転せしめるための信号
の供給を後述の演算処理回路２１から受け、光センサ１
７の位置に円板１５の透孔１５ａを一致させる為の信号
をモータ１６に供給する。またモータ駆動制御回路１８
は後述の演算処理回路２１から前記信号とは別の信号を
受けて、モータ１６を一定角速度ω。で回転駆動せしめ
るための駆動信号をモータ１６に供給する。１９はバン
ドパスフィルタで、モータ１６の角速度ω。に対応する
周波数成分のみを抽出して出力するように設定されてお
り、圧力センサ１２で発生するノイズ成分、タンク３内
の温度上昇に対応して圧力センサ１２で発生するドリフ
ト成分等を除去する。２０は振幅検出回路で、バンドパ
スフィルタ１９の出力を入力し、その波高値を検出する
。２１は演算処理回路で、ＣＰＵ　（ＣＥＮＴＲＡＬＰ
ＲＯＣＥＳＳＯＲＵＮＩＴ）、ＲＯＭ　（ＲＥＡＤ　０
ＮＬＹ　ＭＥＭＯＲＹ）等からなり、振幅検出回路２０
の出力を入力して、次のごとき演算処理を実行すること
によってタンク３内の液面位を算出し、算出結果を表示
部２２に供給して表示せしめる。

次に演算処理回路２１の作動を第１３図に示すフローチ
ャートに基づいて説明する。

第２１図に於て、電源を没入すると、スタートステップ
１００から初期設定ステップ１０１に進み、演算処理回
路２１を構成するＣＰＵ等が初期設定され、かつその初
期設定径所定時間が経過するとバルブ閉成信号の出力開
始ステップ１０２では、バルブ１０を閉成するための信
号を演算処理回路２１から図示されない駆動回路を介し
てバルブ１０に供給する。次に係数推定ステップ１０３
に進み、ピストン７を複数回往復運動させることによっ
て式　（４）における係数γＰ０値を推定する。すなわ
ち、ＲＯＭに記憶された補正室９の体積■１及びシリン
ダ８の最大体積変化量に対応する体積Ｖ。並びに圧力セ
ンサ１２によって測定された補正室９内の圧力変化幅Δ
ｐｏ’（前記ピストン７の複数回の往復運動の圧力変化
幅の平均値）によってγＰ０を式　（４）のγＰｏ”Δ
Ｐｏ’Ｖ＋／ｖａに基づいて求める。求めた後、バルブ
閉成信号の出力停止ステップ１０４に進み、バルブ１０
を開放するためにバルブ１０へのバルブ閉成信号の供給
が停止され、次のタンク内空洞体積の算出ステップ１０
５に進み、前記係数推定ステップ１０３でのピストン７
の往復運動の回数よりも多い回数ピストン７を往復運動
させることによって、ステップ１０５では、前のステッ
プ１０３で求めた係数γＰ０、ＲＯＭに記憶されたシリ
ンダ８の最大体積変化量に対応する体積Ｖ。、該体積ｖ
０と同様にＲＯＭに記憶された補正室９の体積■１及び
圧力センサ１２によって検出された圧力ΔＰａ（前記ピ
ストン７の複数回の往復運動の圧力変化幅の平均値）に
基づいてタンク３内空洞部分の体積■２を求め、次の液
面位算出ステップ１０６に進み、直前のステップ１０５
で求めたタンク３内空洞部分の体積Ｖ２をＲＯＭに記憶
されたタンク３の全体積Ｖ７から減算することによって
液体４の体積ｖＬを算出する。更に次の液何位信号発生
ステップ１０７に進み、このステップ１０７で表示部２
２に対して液面位を表示させるための信号を演算処理回
路２１から供給し、その後バルブ閉成信号の出力開始ス
テップ１０２に戻る。その後は、上記の動作が周期的又
は非周期的に繰り返される。なおタンク内空洞体積の算
出ステップ１０５と液面位算出ステップ１０６との間に
は、タンク３内の空洞部分の体積が大きく変化した場合
のキャンセルステップ（図示せず）が設けられている。

［作　　　用］ 次に、上記構成の作動を説明する。電源が投入されると
光センサ１７からモータ駆動制御回路１８に透孔１５ａ
を光センサ１７の位置に一致させるための信号が供給さ
れ、モータ１６が回転されて光センサ１７の位置に円板
１５の透孔１５ａが一致せしめられる。なおこの作動は
電源投入直後から所定時間内に終了させられる。その後
、演算処理回路２１からバルブ１０にバルブ閉成信号が
供給されることによってバルブ１０が閉成され、更に演
算処理回路２１からモータ駆動制御回路１８にモータ１
６の複数回の回転開始を指示する信号が供給される。該
信号が供給されるとモータ駆動制御回路１８は、モータ
１６を一定角速度ω。で一方向に指示された回転数だけ
回転せしめ、モータ１６の回転軸に連結された円板１５
が回転させられることによってクランク１５ｂを介して
ピストン７がシリンダ８内を往復運動し、シリンダ８の
最大体積変化量に相当する体積Ｖ１の部分の空気を補正
室９に送り込んだり、補正室９の空気を吸い込んだりし
、補正室９内の圧力を正弦波状に変化ゼしめると、圧力
センサ１２の検出圧力室１２ｂの圧力は、補正室９の圧
力が伝わることによって正弦波状に変化し、タンク３内
圧力と等しい基準圧力室１２ａの圧力との差が、圧力セ
ンサ本体１２ｃによって検出され、正弦波状の電気信号
に変換される。その信号はバンドパスフィルタ１９を介
して振幅検出回路２ｏに供給され、その波高値が検出さ
れる。検出された波高値は、演算処理回路２１に供給さ
れ平均化されることによって、係数γＰ０が算出され、
ＣＰＵ内のレジスタ等に記憶される。その後、演算処理
回路２１からバルブ１０にバルブ閉成信号の供給が停止
されて、バルブ１０は開放され、さらにモータ１６は係
数γＰＧを算出するときよりも多くの回数回転させられ
ることによって式（２）の演算がなされ、タンク３内の
液体４の体積が算出され、その算出結果は表示部２２に
・表示される。以後、上記動作が繰り返され、バルブ１
０が閉成される毎に係数γＰ０が更新されて記憶され、
再度新たに液面位が算出される。

［発明が解決しようとする課題］ しかしながら、このような従来の体積測定装置にあって
は、係数γＰ０を推定するために、タンク３と補正室９
とをバルブ１０を介して連結する構成となり装置全体の
形状が大型化するという問題点があった。

また、バルブ１０に開口断面積の小さなものを用いると
流量抵抗が大きくなり、バルブ１０を開口し、加圧した
場合に、補正室９とタンク３内の空調部分とが連通した
１つの空間として見做されず、別個の空間となってしま
い、測定誤差を生じさせる原因となる問題点があり、こ
れを避けるために、ピストン７の駆動角周波数ω。を非
常に小さくすると測定時間が長くなるという問題点があ
った。そこで開口断面積の大ぎなバルブを用いることが
考えられるが、そうするとコストアップになるという問
題点があった。

［課題を解決するための手段］ この発明は、このような従来の問題点に着目してなされ
たもので、密閉されたメインタンク内に密閉された補正
ンクを設置し、それら双方のタンク間に気体圧力差をも
たせるための圧力付与手段を介装し、この圧力付与手段
の駆動前のメインタンク内気圧と圧力付与手段駆動後の
メインタンク内気圧及び補正タンク内気圧を検出し、そ
の検出値に基づいてメインタンク内に収容されている被
測定物（流体、粉体、粒体等）の体積を算出することが
できるようにした体積測定方法及びその装置を提供する
ことにある。

以下に本発明を第１図乃至第８図に示す実施例に基づい
て詳細に説明する。

実施例Ｉ 第１図において、５０はガラス粒体である被測定物５１
を収容し、かつ密閉されるメインタンクでありて、この
メインタンク５０内には密閉される補正タンク５２が設
置されている。この補正タンク５２内には、エアポンプ
（圧力付与手段）５３が内装され、このポンプ５３に接
続され”〔いる吐出管５４の先端は、メインタンク５０
内の上部空間部に開口さｉ′１４でいる。５５は、メイ
ンタンク５０外に設備されている圧力センサであって、
この圧力センサ５５には圧力供給管５６が接続され、さ
らにこの圧力供給管５６には２木の導圧管５６ａと５８
ｂとが分岐されて接続され、その一方の導圧管５６ｂは
前記の補正タンク５２内で開口さねており、また他方の
導圧管５６ａは、メインタンク５０内で開口されている
。またそれぞれの導圧管５６ａ及び５６ｂにはそれぞれ
のバルブＡ及びＢが具備されている。５７はバンドパス
フィルタ機能を有するアンプフィルタ、５８は演算回路
、５９はレコーダｔ・示す。

以Ｊが木実層側の構成であるが、次にその測定原理につ
いて説明する。

初期状態（ポンプ５３を動かす前）では、バルブＡ及び
Ｂを開状態にするので空洞部分の全容積■↑のメインタ
ンク５０、及び空洞部分の体積■８の補正タンクＳ２と
も圧力Ｐｏ、絶対温度Ｔ。とする。ここでメインタンク
５０の空洞８１Ｓ分の体積Ｖ。にはｎ。［ｍｏ月、補正
タンク５２の空洞部分の体積■８にはｎ＊［ｍｏＭ］の
空気が含まれているとするとメインタンク５０、補正タ
ンク５２のそれぞれについて、次の状態方程式が成り立
つ。

ＰＯＶＧ　−ｎ（Ｉ　ＲＴｏ　　　　”・（１）ＰＯＶ
Ｒ＝ｎＲＲＴＯ”１２） （ただしＲはガス定数） ここでバルブＡ及びＢを閉状態にしてポンプ５３を始乃
させると補正タンク５２からメインタンク５０に△ｎ　
（ｔ）　［ｍｏ１］の気体が送り込まれるため、メイン
タンク５０の圧力はΔＰＧ上昇する。よって、メインタ
ンク５０内の状態方程式は次のようになる。

（Ｐｏ＋ΔＰａ）Ｖａ＝　　　（ｎｏ＋Δｎ　（ｔ））
ＲＴｏ　　　　　　＝　　（３）（１）　、　（３）式
より △ＰａＶ、＝△ｎ（ｔ）Ｒｒｏ （４）　、　（５）式より 以上メインタンク５０の空洞部分の体積Ｖ。

は　（７）式のようにして求められる。従ってメインタ
ンク５０と補正タンク５２の圧力変化△Ｐ（ｌと△ＰＲ
を圧力センサ５５で測定することによって、メインタン
）ｊ５０の空洞部分の体積ＶＧを算出することができる
。すなわち、圧力センサ５５の出力をバンドパスフィル
タ機能を有するアンプフィルタ５７に供給し、さらに割
算機能。引算機能及び掛は算機能を有する演算回路５８
に供給することによって上記　（７）式の演算が行なわ
れ、メインタンク５ｏ内の空洞部分の体積ｖＧが算出さ
れ、さらにその算出値ｖｏがメインタンク５０の空洞部
分の全容積■アから引き算されてメインタンク５０内に
収納された被測定物５１の体積が算出される。

次に上記理論に基づいて行なわれた実験を順に説明する
。

実験方法 ■　被測定物５１を粒体とし、その粒体（直径２ｍｌ１
１及び０．１〜０．３ｍｍ程度のガラス玉）を３００［
ｃｃ］ずつデシケータ−（メインタンク）５０にいれる
。

■　ポンプ５３を作動させる。（第２図（八））■　バ
ルブＡ、Ｂを開けて、双方のタンク５０゜５２内の圧力
差をＯにした状態で、タンク内圧力Ｐ０を測る。（第２
図（（）　、　（０）並びに（：）の区間Ｉ） ■　バルブＡを閉じて補正タンク５２の圧力ＰＲをアン
プフィルタ５７の出力からペンレコーダー５９を用いて
記ｆ意することによフて測る。（第２図（ニ）の区間Ｉ
Ｉ　） ■　バルブＡを開け、バルブＢを閉じ、メインタンク５
０の圧力Ｐ。をアンプフィルタ５７の出力からペンレコ
ーダー５９を用いて記憶することによって測る。（第２
図（ニ）の区間ＩＩ！　） ■　以上■、■、■、■を５回繰返して測定する。

とすると式（７）より粒体の体積：■２はと表すことが
でとる。

以上のことを含めて実験結果を表１及び第３図に示す。

ただし、ＶＴ　＝６．７４［ｆｌｌ、Ｖ＊　＝１．３３
［ｆｆ１ｌ　　とする。

表１　実験結果 次に、上記原理を具体例に基づいて説明する。

第１図においてバルブＡ及びＢとポンプ５３とは図示さ
れない制御回路によって第２図（イ）。

（ロ）、（八）に示すタイミングチャートに従フて駆動
されるものとすると、演算回路５８は０、第２図（ニ）
に示す区間Ｉにおいて圧力センサ５５によって検出され
たメインタンク５ｏ及び補正タンク５２内の等しい気圧
Ｐ。を入力し、さらに次の区間■１において補正タンク
５２内の気圧ＰＲを人力し、その圧力差の絶対値ＰＲ−
ＰＯＩを求める。次に上記区間！■につづく区間Ｉ１１
においてメインタンク５０内の気圧ＰＧを入力し、上記
気圧ＰＯとの差の絶対値ＰＲＰＯＩを求め、その求めた
圧力差の絶対結果に対して、補正タンク５２の空洞部分
の体積ｖＲを掛は算し、その後、メインタンク５゜の空
洞部分の体積■□から引き算を行ない、メインタンク５
０内に収納された被測定物５１の体積Ｖ、を求め、その
算出結果が、図示されない表示部に被測定物の体積とじ
てか表示される。

実施例ＩＩ 第４図及び第５図において、６０はガソリン等の液体で
ある被測定物６１を収容するための密閉されたメインタ
ンクであって、このメインタンク６０内上部には、被測
定物６１内に浸漬されないように補正タンク６２が取付
けられている。この補正タンク６２内には、エアポンプ
６３が内装され、このポンプ６３に接続されている吸気
管６４の先端は、メインタンク６０内の上部空間部に開
口されている。６５は補正タンク６２の底壁に形成され
ている排液孔であって、この排液孔６５には、その補正
タンク６２内の気圧でその排液孔６５を密閉することが
できる弁６６が設けられている。６７はメインタンク６
０外に設備されている圧力センサであフて、この圧力セ
ンサ６７には圧力供給管６８が接続され、さらにこの圧
力供給管６８には分岐される２木の導圧管６８ａと６８
ｂが接続され、その一方の導圧管６８ｂは前記の補正タ
ンク６２内で開口されており、また他方の導圧管６８ａ
は、メインタンク６０内で開口されている。またそれぞ
れの導圧管６８ａ及び６８ｂには、それぞれのバルブＡ
及びＢが具備されている。なお′！Ｊ５図は、補正タン
ク６２の底壁に形成された排液孔６５を開閉する弁６６
構造の他の実施例を示すものであって、この実施例にあ
っては、弁６６は、補正タンク６２内の内圧がメインタ
ンク６０の内圧よりも低い場合に排液孔６５が閉塞され
るものであるから、この排液孔６５を開口するときは、
ソレノイド６７に通電させることにより、ロンドロ８を
押し下げて弁６６を押し下げ、排気孔６５を開口させる
ことができるように構成されているものである。なお、
ロッド６８は常時はマグネット６９に吸着されている。

上記第４図及び第５図に示す第２実施例にあフては、メ
インタンク６０内にガソリン等の液体を収容する場合の
体積測定に有効なものである。即ち第１図の実施例では
、メインタンク６０内に粒体５１を収容する場合である
が、この実施例のように、被測定物が液体である場合は
エアの循環作用により、気化された液体が補正タンク６
２内に入り込むため、この補正タンク６２内の気化液体
は低温度により結露し、もし排気孔６５がなければ長期
の使用により補正タンク６２内に液体が溜ることになり
、補正タンク６２内に液体が溜れば補正タンク６２内の
容積が変動するために正確な体積測定ができなくなるた
め、その結露液を適宜排出することが必要となる。

この必要性にせまられて、第２実施例がなされたもので
、第４図の第２実施例においては補正タンク６２内の内
圧をメインタンク６０内の内圧よりも下げることで排液
孔６５が開口し排液される。また第５図の実施例ではソ
レノイド６７を動作させることで排液孔６５が開口して
排液されるものである。

なお、この第２実施例による被測定物の体積の測定は、
前記第１実施例と変りないのでその測定方法についての
説明は省略する。

実施例ＩＩＩ 第６図において、７０は粒体である被測定物７１を収容
し、かつ密閉されるメインタンクであって、このメイン
タンク７０内の上方空間部には補正タンク７２と、この
補正タンク７２に仕切壁７３を介して隣接される圧力基
準室７４が設けられている。上記補正タンク７２内には
エアポンプ７５が内装され、このポンプ７５に接続され
ている吐出管７６の先端はメインタンフッＯ内の上部空
間部に開口されている。７７は前記仕切壁７３に穿設さ
れて、補正タンク７２内と圧力基準室７４内を連通ずる
微細孔であり、７８は圧力基準室７４内と、メインタン
ク７０内を連通ずる微細孔である。また５５１及び５５
２は気体圧力センサであって、その気体圧力センサ５５
１は、圧力基準室７４内の気圧に対する補正タンク７２
内の気圧との差、を検出する圧力セン廿であり、また気
体圧力センサ５５２は圧力基準室７４内の気圧に対する
メインタンク７０内の気圧との差を検出する圧力センサ
である。

次に作用説明を第７図及び第８図に基づいて説明する。

ポンプ７５がＯＦＦ、すなわち非駆動状態にあると圧力
基準室７４、メインタンク７０及び補正タンク７２のそ
れぞれの気圧は第８図（ロ）、（八）に示すように等し
くＰｏとなる。次にポンプ７５をＯＮ、すなわち駆動状
態にするとメインタンク７０内の気圧は徐々にＰ。まで
上昇し、また補正タンク７２内の気圧は徐々にＰＲまで
低化するが、圧力基準室７４内の気圧は、気体の流通が
極めて小さいので圧力変動を起さない。

すなわち、静的圧力変化のみで、動的圧力変化は極めて
小さい。それゆえ、圧力基準室７４内の気圧に対するメ
インタンク７０内の気圧の差（ＰＧ　−ＰＯ）は一方の
圧力センサ５５２によって検出され、アンプフィルタ５
７に供給される。また圧力基準室７４内の気圧に対する
補正タンク７２内の気圧の差（ｐＨ−ＰＯ）は他方の圧
力センサ５５１によって検出され、アンプフィルタ５７
に供給される。アンプフィルタ５７では、それぞれの圧
力センサ５５１及び５５２からの出力に重畳されたノイ
ズ成分、ドリフト成分が除去され、割算口 われ、その結果は増幅器５８２でｖＲ倍（ｖ８：補正タ
ンク７２の空洞部分の体積）され、さらに引き算回路５
８３で、設定されたメインタンク７０の全容積■１から
引き算され、その結果被測定物７１の体積■、が求めら
れる。

なお、上記説明におけるポンプ７５は、ポンプの最大規
格まで、すまわち、圧力変化を与える最大のところまで
ポンプを駆動した場合を示しているが、双方のタンク７
０及び７２内の圧力が変化している時の圧力差に基づい
て被測定物７１の体積Ｖｒの演算を行なってもよい。

［発明の効果］ 以上のように本発明は、略密閉状態にされ、内部に被測
定物を収納するメインタンク内又は外に、補正タンクを
配設して、双方のタンクの内部流体に、圧力付与手段を
用いて圧力差を発生せしめ、該圧力差が零のときのタン
ク内圧と、該圧力差が発生しているときの双方のタンク
の内部圧力とに基づいて前記被測定物の体積を測定する
ものであるから、そのメインタンク内収容物の残存量を
、圧力と電気信号によってきわめて容易かつ正確に検出
することができる。さらにこの発明による測定装置は構
造が簡単でありコンパクト化でき、しかも耐振性に優れ
ているため、車載用としての設備に適し、その上経済性
にも優れている等の効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明よりなる体積測定装置の第１実施例を示
した説明図、第２図はそのタイミングチャート、第３図
は実験結果を示すグラフ、第４図及び第５図は本発明の
第２実施例を示したそれぞれの断面説明図、第６図は本
発明の第３実施例を示した断面説明図、第７図はその処
理回路図、第８図は第３実施例のフローチャート、第９
図乃至第１３図は従来例の説明図である。 ５０．６０．７０・・・メインタンク ５１．６１．７１・・・被測定物　５２，５２．７２・
・・補正タンク５３．８３．７５・・・エアポンプ ５４．７６・・・吐出管 ５５．６７．５５１，５５２・・・圧力センナ５６・・
・圧力供給管　　　５６ａ、５６ｂ・・・導圧管５７・
・・アンプフィルタ　５８・・・演算回路５９・・・レ
コーダ　　　　６４・・・吸気管６５・・・排液孔　　
　　　６６・・・弁７３・・・仕切壁　　　　　７７．
７８・・・微細孔７４・・・圧力基準室 第３図 粉体の体積（比重から求めた値）　　［ＣＣ］第 図 第 図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　略密閉状態にされ、内部に被測定物を収納するメイ
   ンタンク内又は外に、補正タンクを配設して、双方のタ
   ンクの内部流体に、圧力付与手段を用いて圧力差を発生
   せしめ、該圧力差が零のときのタンク内圧と、該圧力差
   が発生しているときの双方のタンクの内部圧力とに基づ
   いて前記被測定物の体積を算出する体積測定方法。 ２　略密閉状態にされ、内部に被測定物を収納するメイ
   ンタンクと、該メインタンクと熱伝導可能に配設された
   補正タンクと、該補正タンクと前記メインタンクとの間
   の液体路に介装され、その双方に含まれた流体を、その
   一方のタンクから他方のタンクに流出せしめ、双方のタ
   ンクの間に圧力差を零から所定値まで変動せしめる圧力
   付与手段と、該双方のタンクの間の圧力差の零のとき及
   び所定値のときの圧力を検出する圧力センサと、該圧力
   センサの出力に基づいて前記被測定体の体積を算出する
   演算手段とを備えてなることを特徴とする体積測定装置
   。