JPH02295677A - 多電極潜弧溶接方法 - Google Patents
多電極潜弧溶接方法Info
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- JPH02295677A JPH02295677A JP11626689A JP11626689A JPH02295677A JP H02295677 A JPH02295677 A JP H02295677A JP 11626689 A JP11626689 A JP 11626689A JP 11626689 A JP11626689 A JP 11626689A JP H02295677 A JPH02295677 A JP H02295677A
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- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、大径溶接鋼管をいわゆるＵＯ成形プロセス等
にて製造する際などにおいて採用するタンデム式の多電
極潜弧（サブマージド・アーク）溶接方法に関する。
にて製造する際などにおいて採用するタンデム式の多電
極潜弧（サブマージド・アーク）溶接方法に関する。
［従来の技術］
一般に、大径鋼管の製造においては、ＵＯ成形後の鋼管
側端部を突合せ溶接する際に、多電極を用いるタンデム
潜弧溶接により、溶接の高速処理を図っている。かかる
溶接においては、通常、突合せ部の始端、終端には、溶
込み不良、クレータ部の欠陥排除等のためタブ板を用い
るとともに、その終端においては、複数の溶接電極への
通電を同時に停止した後、溶接機の走行を停止していた
。
側端部を突合せ溶接する際に、多電極を用いるタンデム
潜弧溶接により、溶接の高速処理を図っている。かかる
溶接においては、通常、突合せ部の始端、終端には、溶
込み不良、クレータ部の欠陥排除等のためタブ板を用い
るとともに、その終端においては、複数の溶接電極への
通電を同時に停止した後、溶接機の走行を停止していた
。
これを詳説すると、従来法に係る溶接終端部付近での処
理手順は、第４図に示すように、電極数を４とした場合
、溶接（Ｉ）を続け、終端に達したと同時に、溶接線の
下流（終端）側から上流にかけてタンデムに配置した各
第１〜第４電極１、２、３、４への通電を同時に停止（
■）し、その後溶接送りを停止（■）していた。この溶
接送り停止には、鋼管が固定され溶接機が速く動く場合
にはその溶接の送り、溶接機が固定され鋼管が動く場合
にはその鋼管の送りを停止することによって行われる。
理手順は、第４図に示すように、電極数を４とした場合
、溶接（Ｉ）を続け、終端に達したと同時に、溶接線の
下流（終端）側から上流にかけてタンデムに配置した各
第１〜第４電極１、２、３、４への通電を同時に停止（
■）し、その後溶接送りを停止（■）していた。この溶
接送り停止には、鋼管が固定され溶接機が速く動く場合
にはその溶接の送り、溶接機が固定され鋼管が動く場合
にはその鋼管の送りを停止することによって行われる。
この時の溶接状況を示したのが第５図であり、溶接線の
終端部には、クレータ５の発生がみられ、そのクレー夕
長さしは、第３図のように、被溶接材の肉厚によって異
なるけれども、１００〜３００市とかなり長い。
終端部には、クレータ５の発生がみられ、そのクレー夕
長さしは、第３図のように、被溶接材の肉厚によって異
なるけれども、１００〜３００市とかなり長い。
このクレータ５のある部分は、製品として用いることか
できないので、予め対象溶接品、この場合には鋼管６の
端部に突出してタブ板７を添設し、このタブ板７上に上
記クレータ５を形成せしめ、溶接終了後このタブ板７を
切断することにより、製品部に影響を与えないようにし
ていた。
できないので、予め対象溶接品、この場合には鋼管６の
端部に突出してタブ板７を添設し、このタブ板７上に上
記クレータ５を形成せしめ、溶接終了後このタブ板７を
切断することにより、製品部に影響を与えないようにし
ていた。
［発明が解決しようとする課題コ
しかしながら、上記従来のように、溶接終端部において
、各溶接電極への通電を同時に停止した後、溶接送りを
停止するのでは、クレー夕長さＬが前述のように、きわ
めて長くなる。したがって、製品部へのクレータの影響
を避けるために添設するタブ板の長さとして長いものを
用いなければならない。タブ板を長くすると、タブ板に
かかるコストの増加を招くばかりでなく、溶接長が長《
なることによる作業能率の悪化および溶接材料の使用量
増大によるコスト高を招《。
、各溶接電極への通電を同時に停止した後、溶接送りを
停止するのでは、クレー夕長さＬが前述のように、きわ
めて長くなる。したがって、製品部へのクレータの影響
を避けるために添設するタブ板の長さとして長いものを
用いなければならない。タブ板を長くすると、タブ板に
かかるコストの増加を招くばかりでなく、溶接長が長《
なることによる作業能率の悪化および溶接材料の使用量
増大によるコスト高を招《。
そこで本発明の主目的は、クレータの長さを大幅に短く
できる潜弧溶接方法を提供することにある。
できる潜弧溶接方法を提供することにある。
［上記課題を解決するための手段］
上記課題は、溶接線に沿ってタンデムにかつ３電極以上
の電極を配置した多電極潜弧溶接機を用いて溶接線に沿
って潜弧溶接を行い、溶接終端部における溶接送り終了
と実質的に同時に溶接線の下流側から数えて第１番目の
電極への通電を停止し、この第１電極への通電停止時か
ら溶接線の最上流のｎ番目の電極への通電停止時まで時
間間隔をもたせるとともに、下流側の電極への通電停止
時が上流側への通電停止時より後れないようにする、 より好適には、溶接線に沿ってタンデムにかつ３電極以
上の電極を配置した多電極潜弧溶接機を用いて溶接線に
沿って潜弧溶接を行い、溶接終端部における溶接送り終
了と実質的に同時に溶接線の下流側から数えて第１番目
の電極への通電を停止し、この通電停止後Ｔ１時間経過
後、第２番目の電極への通電を停止し、次いでその通電
停止時からＴ２時間経過後第３番目の電極への通電を停
止し、以下順次同様にＴｎ時間経過後に最後のｎ番目の
電極への通電を停止させる際に、これらの通電停止時間
間隔Ｔ１〜Ｔｎに次記（１）式の関係を持たせた、 Ｔｎ≧Ｔｎ−１≧−・・≧Ｔｉ≧−≧Ｔ１・・・・・・
（１）（ここに、０≦Ｔｉ≦１０秒、ただしＴｎ≠０）
ことで解決できる。
の電極を配置した多電極潜弧溶接機を用いて溶接線に沿
って潜弧溶接を行い、溶接終端部における溶接送り終了
と実質的に同時に溶接線の下流側から数えて第１番目の
電極への通電を停止し、この第１電極への通電停止時か
ら溶接線の最上流のｎ番目の電極への通電停止時まで時
間間隔をもたせるとともに、下流側の電極への通電停止
時が上流側への通電停止時より後れないようにする、 より好適には、溶接線に沿ってタンデムにかつ３電極以
上の電極を配置した多電極潜弧溶接機を用いて溶接線に
沿って潜弧溶接を行い、溶接終端部における溶接送り終
了と実質的に同時に溶接線の下流側から数えて第１番目
の電極への通電を停止し、この通電停止後Ｔ１時間経過
後、第２番目の電極への通電を停止し、次いでその通電
停止時からＴ２時間経過後第３番目の電極への通電を停
止し、以下順次同様にＴｎ時間経過後に最後のｎ番目の
電極への通電を停止させる際に、これらの通電停止時間
間隔Ｔ１〜Ｔｎに次記（１）式の関係を持たせた、 Ｔｎ≧Ｔｎ−１≧−・・≧Ｔｉ≧−≧Ｔ１・・・・・・
（１）（ここに、０≦Ｔｉ≦１０秒、ただしＴｎ≠０）
ことで解決できる。
［作 用］
本発明では、溶接の送りの停止と同時に、各電極への通
電停止を同時に行うことなく、溶接線の下流の第１電極
から上流の最終の第ｎ電極に至るまでこの順序で、順次
通電を停止し、かつ隣接する各電極間の通電停止時間間
隔を同一順序で次第に長くなるようにしたものであるか
ら、第１電極への通電停止により生じたクレータを、第
２電極による溶接材料が埋め、この第２電極への通電停
止により生じたクレータを第３電極による溶接材料が埋
め、以下順次同様に第ｎ電極の停止時点までにその前の
クレー夕を埋めていくから、最終的に残るクレー夕の長
さを第３図のように極めて短くすることができる。
電停止を同時に行うことなく、溶接線の下流の第１電極
から上流の最終の第ｎ電極に至るまでこの順序で、順次
通電を停止し、かつ隣接する各電極間の通電停止時間間
隔を同一順序で次第に長くなるようにしたものであるか
ら、第１電極への通電停止により生じたクレータを、第
２電極による溶接材料が埋め、この第２電極への通電停
止により生じたクレータを第３電極による溶接材料が埋
め、以下順次同様に第ｎ電極の停止時点までにその前の
クレー夕を埋めていくから、最終的に残るクレー夕の長
さを第３図のように極めて短くすることができる。
さらにクレー夕を短かくできることにより、タブ板の長
さを短くでき、作業能率の向上と、溶接材料のコスト低
減を図ることができる。
さを短くでき、作業能率の向上と、溶接材料のコスト低
減を図ることができる。
他方、下流側電極への通電停止時が、上流側電極への通
電停止時より後れない条件下で、上記Ｔｉはゼロとする
（ただし、Ｔｎはゼロでない）としても、上記例の効果
より劣るものの、従来例より、クレー夕長さしを短くで
きる。
電停止時より後れない条件下で、上記Ｔｉはゼロとする
（ただし、Ｔｎはゼロでない）としても、上記例の効果
より劣るものの、従来例より、クレー夕長さしを短くで
きる。
［発明の具体的構成］
以下本発明を図面を参照しつつ、さらに具体的に詳述す
る。
る。
本発明法では、第１図および第２図に示すように、溶接
線に沿ってタンデムにかつ３電極以上、たとえば４電極
を配置した多電極潜弧溶接機を用いて溶接線に沿って潜
弧溶接を行うにあたり、溶接終端部における溶接送り終
了と実質的に同時に溶接線の下流側から数えて第１番目
の電極ｌ（第５図参照）への通電を停止し、この通電停
止後、Ｔ１時間経過後、第２番目の電極２への通電を停
止し、次いでその通電停止時からＴ２時間経過後第３番
目の電極３への通電を停止し、以下順次回様にＴｎ時間
経過後に最後のｎ番目の電極への通電を停止させる際に
、これらの通電停止時間間隔Ｔ ｉ − Ｔ ｎに次記
（１）式の関係を持たせるようにする。
線に沿ってタンデムにかつ３電極以上、たとえば４電極
を配置した多電極潜弧溶接機を用いて溶接線に沿って潜
弧溶接を行うにあたり、溶接終端部における溶接送り終
了と実質的に同時に溶接線の下流側から数えて第１番目
の電極ｌ（第５図参照）への通電を停止し、この通電停
止後、Ｔ１時間経過後、第２番目の電極２への通電を停
止し、次いでその通電停止時からＴ２時間経過後第３番
目の電極３への通電を停止し、以下順次回様にＴｎ時間
経過後に最後のｎ番目の電極への通電を停止させる際に
、これらの通電停止時間間隔Ｔ ｉ − Ｔ ｎに次記
（１）式の関係を持たせるようにする。
Ｔｎ≧Ｔｎ−１≧・・−≧ＴＩ≧ −・≧Ｔ ＋ ・−
−−−・（ｔ）（ここに、０≦Ｔｉ≦１０秒、ただしＴ
ｎ≠０）上記各Ｔｉに関して、Ｔｎがゼロでない条件下
で、Ｔｉはゼロでもよい。たとえば、４電極下で、第１
〜第３電極への通電を同時に停止し、その後第４電極へ
の通電停止を後れて行う態様である。
−−−・（ｔ）（ここに、０≦Ｔｉ≦１０秒、ただしＴ
ｎ≠０）上記各Ｔｉに関して、Ｔｎがゼロでない条件下
で、Ｔｉはゼロでもよい。たとえば、４電極下で、第１
〜第３電極への通電を同時に停止し、その後第４電極へ
の通電停止を後れて行う態様である。
もちろん、Ｔｉがゼロでない、すなわち、第１電極から
最終電極にかけて、順次時間間隔をもって通電停止する
のがより好ましい。
最終電極にかけて、順次時間間隔をもって通電停止する
のがより好ましい。
Ｔｉが１０秒を超えると、溶落もしくはフラックス不足
によるオーブンアークとなり、ビード不良となる。
によるオーブンアークとなり、ビード不良となる。
本発明は対象鋼管の肉厚が５〜５０ｍｍ１特に１０〜４
０ｍｎ＋の肉厚の溶接に際して本発明の効果が顕著とな
る。各電極間隔（第６図参照）は１０〜３０ｍｍが好ま
しい。人熱量は２万Ｊ／ｃｍ〜１０万／（１）を通常用
いることができる。
０ｍｎ＋の肉厚の溶接に際して本発明の効果が顕著とな
る。各電極間隔（第６図参照）は１０〜３０ｍｍが好ま
しい。人熱量は２万Ｊ／ｃｍ〜１０万／（１）を通常用
いることができる。
前記Ｔｉの配分の好ましい具体例を、肉厚（ ｍｍ ）
、溶接送り速度（ｖｍｍ／分）との関係で第１表に示す
。
、溶接送り速度（ｖｍｍ／分）との関係で第１表に示す
。
第 １ 表
○：クレータ長さが比較的短くなった条件△：クレータ
長さがあまり短くならない条件Ｘ：オーブンアークとな
り、ビードとならない（オープンアークとは、入熱過大
で、溶接不可能となること） なお、本表のデータ作成に採用した条件は第３表にしめ
すものである。また第３表中に記載されている電極の間
隔（Ｅ．ｊｌ’ｌｊ７２、ｎｉ）の定義を第６図に示す
。
長さがあまり短くならない条件Ｘ：オーブンアークとな
り、ビードとならない（オープンアークとは、入熱過大
で、溶接不可能となること） なお、本表のデータ作成に採用した条件は第３表にしめ
すものである。また第３表中に記載されている電極の間
隔（Ｅ．ｊｌ’ｌｊ７２、ｎｉ）の定義を第６図に示す
。
次に、’ｒｌ， Ｔ２、Ｔ３の大小関係について説明す
る。第２表は、肉厚：２０ｍｍ，溶接送り速度：２００
０ｍｍ／分、入熱：４０ｋＪ／ａｎとした時のＴ，，Ｔ
２、Ｔ，の各数値とクレータ長さ等およびその評価につ
いて示したもので、評価記号の意味は下記の通りである
。
る。第２表は、肉厚：２０ｍｍ，溶接送り速度：２００
０ｍｍ／分、入熱：４０ｋＪ／ａｎとした時のＴ，，Ｔ
２、Ｔ，の各数値とクレータ長さ等およびその評価につ
いて示したもので、評価記号の意味は下記の通りである
。
上記第２表から明らかなように、ＴＩ＜Ｔ２〈Ｔ，の関
係を満たすもののみがクレー夕の短小化に有効であるこ
とが判る。この大小関係を満たす限り、Ｔ１、Ｔ２、Ｔ
，の具体的数値については、各種溶接条件に応じて最適
な組合せを選択すればよい。
係を満たすもののみがクレー夕の短小化に有効であるこ
とが判る。この大小関係を満たす限り、Ｔ１、Ｔ２、Ｔ
，の具体的数値については、各種溶接条件に応じて最適
な組合せを選択すればよい。
次に、本発明法の効果を従来法と対照して第３図に示す
。ただし、入熱条件は、２０〜１００ｋＪ／のとした。
。ただし、入熱条件は、２０〜１００ｋＪ／のとした。
第３図から、本発明法によれば肉厚が変化しても、クレ
ータ長さは従来法に比して極めて短小であることが明ら
かとなった。
ータ長さは従来法に比して極めて短小であることが明ら
かとなった。
［発明の効果］
以上の通り、本発明によれば、クレータ長さを短くでき
、タブ板および溶接材料にかかるコスト低減ととともに
、作業能率の向上を図ることができる。
、タブ板および溶接材料にかかるコスト低減ととともに
、作業能率の向上を図ることができる。
第１図は本発明法の概要説明図、第２図はそのフローチ
ャート例示図、第３図はクレータ長さの本発明法と従来
法との比較グラフ、第４図は従来法の概要説明図、第５
図は終端部における溶接状態の正面および平面図、第６
図は電極の間隔の説明図である。
ャート例示図、第３図はクレータ長さの本発明法と従来
法との比較グラフ、第４図は従来法の概要説明図、第５
図は終端部における溶接状態の正面および平面図、第６
図は電極の間隔の説明図である。
Claims (2)
- （１）溶接線に沿ってタンデムにかつ３電極以上の電極
を配置した多電極潜弧溶接機を用いて溶接線に沿って潜
弧溶接を行い、溶接終端部における溶接送り終了と実質
的に同時に溶接線の下流側から数えて第１番目の電極へ
の通電を停止し、この第１電極への通電停止時から溶接
線の最上流のｎ番目の電極への通電停止時まで時間間隔
をもたせるとともに、下流側の電極への通電停止時が上
流側への通電停止時より後れないようにすることを特徴
とする多電極潜弧溶接方法。 - （２）溶接線に沿ってタンデムにかつ３電極以上の電極
を配置した多電極潜弧溶接機を用いて溶接線に沿って潜
弧溶接を行い、溶接終端部における溶接送り終了と実質
的に同時に溶接線の下流側から数えて第１番目の電極へ
の通電を停止し、この通電停止後Ｔ＿１時間経過後、第
２番目の電極への通電を停止し、次いでその通電停止時
からＴ＿２時間経過後第３番目の電極への通電を停止し
、以下順次同様にＴｎ時間経過後に最後のｎ番目の電極
への通電を停止させる際に、これらの通電停止時間間隔
Ｔｉ〜Ｔｎに次記（１）式の関係を持たせた、Ｔｎ≧Ｔ
ｎ−１≧・・・≧Ｔｉ≧・・・≧Ｔ＿１・・・・・・（
１）（ここに、０≦Ｔｉ≦１０秒、ただしＴｎ≠０）こ
とを特徴とする多電極潜弧溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1116266A JPH0647175B2 (ja) | 1989-05-10 | 1989-05-10 | 多電極潜弧溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1116266A JPH0647175B2 (ja) | 1989-05-10 | 1989-05-10 | 多電極潜弧溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02295677A true JPH02295677A (ja) | 1990-12-06 |
| JPH0647175B2 JPH0647175B2 (ja) | 1994-06-22 |
Family
ID=14682835
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1116266A Expired - Lifetime JPH0647175B2 (ja) | 1989-05-10 | 1989-05-10 | 多電極潜弧溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0647175B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013123740A (ja) * | 2011-12-15 | 2013-06-24 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ２電極プラズマトーチによる溶接方法 |
| TWI554351B (zh) * | 2011-12-15 | 2016-10-21 | 日鐵住金溶接工業股份有限公司 | 採用雙電極電漿火炬之熔接方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS566569U (ja) * | 1979-06-22 | 1981-01-21 |
-
1989
- 1989-05-10 JP JP1116266A patent/JPH0647175B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS566569U (ja) * | 1979-06-22 | 1981-01-21 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013123740A (ja) * | 2011-12-15 | 2013-06-24 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ２電極プラズマトーチによる溶接方法 |
| TWI554351B (zh) * | 2011-12-15 | 2016-10-21 | 日鐵住金溶接工業股份有限公司 | 採用雙電極電漿火炬之熔接方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0647175B2 (ja) | 1994-06-22 |
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