JPH02219631A

JPH02219631A - 発泡成形体のセル膜破壊装置

Info

Publication number: JPH02219631A
Application number: JP1039257A
Authority: JP
Inventors: Takaharu Kishii; 岸井　隆治; Akinori Takemia; 竹宮　明徳
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 1989-02-21
Filing date: 1989-02-21
Publication date: 1990-09-03
Also published as: US4963085A; DE4005180A1; DE4005180C2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）この発明は、ウレタンフオームその他からなる発泡成形
体のセル膜を破壊して、独立発泡を連続気泡とする発泡
成形体のセル膜破壊装置に関するものであり、とくには
、金属、合成樹脂などからなる、二次元もしくは三次元
形状の埋込補強材を有する発泡成形体のセル膜を、その
発泡成形体および埋込補強材に、損傷、変形などを生じ
させるおそれなしに破壊して、発泡成形体の弾力性を大
きく向上させるものである。

（従来の技術）発泡成形体のセル膜の破壊は、従来から、相互に逆回転
する二本のロール間にその成形体を通過させること、成
形体を真空槽内に入れた状態でその真空槽を、４００〜
７００ｍｍＨｇ程度の真空度に減圧すること、エアピス
トルのような装置で、圧縮空気を成形体内へ押込むこと
などによって行うことが一般的であった。

（発明が解決しようとする課題）ところが、これらの従来技術のうち、二本のロール間に
通過させるものにあっては、発泡成形体が埋込補強材を
、有する場合に、その埋込補強材に破損、変形などが生
じるおそれが高く、また、三次元形状を有する埋込補強
材によって、発泡成形体に彼れが生じるという問題があ
り、また、真空槽内を、４００〜７ＱＱｍｍＨｇ程度の
真空度とする従来技術にあっては、セル膜の破壊率が小
さく、発泡成形体の弾力性がそれほど改善されないとい
う問題があり、さらに、エアピストル様の装置を用いる
技術にあっては、セル膜を局部的にしか破壊することが
できないため、体積の大きい発泡成形体にたいしては、
作業工数が嵩むとともに、全てのセル膜を均一に破壊す
ることが甚だ困難であり、しかも、圧縮空気の押込み部
分にて成形体が破れるという問題があった。

この発明は、従来技術のかかる問題を有利に解決するも
であり、埋込補強材の形状のいかんにかかわらず、その
補強材および発泡成形体の破損、変形などを十分に防止
することができる他、成形体の大小を問わず、セル膜を
、その成形体全体にわたって十分に均一に、しかも、高
い破壊率にて能率的に破壊することができる発泡成形体
のセル膜破壊装置を提供するもである。

（課題を解決するための手段）この発明の、発泡成形体のセル膜破壊装置は、発泡成形
体の搬送装置の上方に、往復駆動手段によって昇降作動
される装置フレームを設け、また、この装置フレームに
、複数の下向き抑圧手段を、それに対して上向きに附勢
して取付けるとともに、これらのそれぞれの押圧手段を
下方へ移動させるそれぞれのカムを取付け、さらに、そ
れぞれのカムの同期回転をもたらす一の回転駆動手段を
その装置フレーに設けたものである。

（作　用）このセル膜破壊装置によっ゛て、発泡成形体のセル膜を
破壊するに際しては、まず、発泡成形体が所定位置に搬
入されたときに搬送装置を停止し、次いで、往復駆動手
段の作動によって装置フレームを下降させることにより
、押圧手段を、発泡成形体の厚さに応じた適正位置まで
下降させ、そこで、回転駆動手段を作動させて、それぞ
れのカムの回転運動、ひいては、各押圧手段の、カムに
よる下降移動と、その押圧手段を上向きに附勢するたと
えばコイルスプリングによるそれの上昇移動とを交互に
もたらす。

このことにより、複数の押圧手段のそれぞれは、その下
端部に設けた押圧部、好ましくは球状をなす押圧部によ
り所定の順序で発泡成形体を、所要の厚さに圧縮し、か
かる圧縮を、複数回、たとえば５〜１５回程度繰返すこ
とにより、圧縮部分のセル膜をほぼ完全に破壊する。

このようにして特定部分についてのセル膜の破壊作業が
終了した後は、回転駆動手段の停止と、装置フレームの
上昇とを順次にもたらした後、搬送装置を一定量作動さ
せ、そこにて上述したと同様の操作を繰り返し、これら
のことを、発泡成形体の全長もしくは全幅にわたって行
う。

従ってここでは、複数の抑圧手段の各々で、発泡成形体
をそれぞれ別個に、かつ所定の順序で押圧することによ
り、たとえ一の押圧手段が、埋込補強材と対応する位置
を圧縮することがあったとしても、その補強材の他の部
分は、他の押圧手段によって拘束されることがなく、発
泡成形体内で比較的に自由に変位することができるので
、その埋込補強材の変形および損傷はもちろん、発泡成
形体の彼れをもまた有効に防止することができる。

なおこのことは、押圧手段に、所定押込力以上の力が作
用しないようにしたときにとくに顕著である。

またここでは、発泡成形体を、各抑圧手段で所定の圧縮
率にて機械的に押圧することにより、押圧部分に存在す
るセル膜の破壊率を大きく向上させることができるので
、発泡成形体の全体にわたってかかる押圧を施すことに
より、発泡成形体に彼れを生じさせることなく、少ない
作業工数にて、全てのセル膜を均一に破壊することがで
き、その発泡成形体の弾性力を所期した通りに向上させ
ることができる。

（実施例）以下にこの発明の実施例を図面に基づいて説明する。

第１図はこの発明の一実施例を示す部分断面側面図であ
る。

図中１は、正面形状および側面形状がともに門形をなす
固定フレームを示し、２は、固定フレーム内に配設した
それぞれのセル膜破壊装置を示す。

また３は、搬送装置の一例としてのスラットコンベアを
示し、このスラットコンベア３は、ワークとしての発泡
成形体を固定フレームに通過させるべく機能する。

ここで、固定フレーム内の、スラットコンベア３の上方
位置には装置フレーム４を配設し、この装置フレーム４
を、固定フレーム１に取付けた往復駆動手段、図では、
固定フレーム１の中間横桟５に垂直姿勢で取付けた二本
のエアシリンダ６に連結することにより、その装置フレ
ーム４を、それぞれのエアシリンダ６の同期作動によっ
て、四本のガイドロッド７０作用下で、スラットコンベ
ア３に対して円滑に昇降運動可能ならしめる。

そして、かかる装置フレーム４の下端部には、図の右半
部に示すことから明らかなように、ロッド状部分８と、
このロッド状部分８の下端部に位置する、好ましくは球
状の押圧部９とからる押圧手段１０の複数個をたとえば
四列に配置し、これらの各列内での押圧手段１０の配置
個数を、これもたとえば、第２図に平面図で示すように
、左側の列から順次に、三個、四個、三個および四個と
するとともに、相互に隣接する列でのそれぞれの押圧手
段１０を千鳥状配置とする。

ところで、このように配置されるそれぞれの押圧手段１
０は、装置フレーム４に垂直姿勢で取付けた筒状部材１
１の内側へ、それのロッド状部分８を挿入するとともに
、そのロッド状部分８の中間部と、筒状部分１１の下端
部とに設けたそれぞれのばね座１２間へコイルスプリン
グ１３を介装することにより、装置フレーム４に、それ
に対して上向き附勢状態にて取付けられる。

゛なおここで、押圧手段１０の押圧部９の、水平面への
投影面積は、面圧分布との関連の下で、１０〜３９ｃｍ
”とすることが好ましく、また、好ましくは球状をなす
その押圧部９の曲率半径は５〜５０ｍｍの範囲内にて適
宜に選択することができ、さらに、押圧部９１０の配置
個数は、それらが相互に干渉しない程度に近接させた状
態で、たとえば５〜２０個の範囲内の個数とすることが
できる。

さらにこの例では、列状配置をなすそれぞれの押圧手段
１０の各列の直上位置に、同一の水平面内に位置する四
本の軸１４を、第３図に平面図で示すように相互に平行
に枢支し、これらの軸１４のいずれか一方の端部を、そ
れらの各々に取付けた平歯車１５の相互の噛み合いによ
って駆動連結するとともに、それらの軸１４の他端部の
いずれか一本に、駆動力入力手段の一例としてのチェー
ンスプロケット１６を取付け、また、各軸１４の、それ
ぞれの押圧手段１０と対応する位置に、相互に所要の位
相差を有するそれぞれのカム１７を設ける。

ここにおいて、それぞれのカム１７は、それぞれの押圧
手段１０の上端に接触して、その押圧手段１０を、コイ
ルスプリング１３のばね力に抗して下降させるべく機能
し、図示例では円板状としたこれらのカム１７のそれぞ
れは、第３図に示すところにおいては、左端軸１４上で
、図の上方側から、左方、右方および上方へ、またその
右側に隣接する軸上で、左方、上方、右方および下方へ
それぞれ偏心し、そして、それのさらに右側に隣接する
軸上では、下方、右方および上方へ、右端軸上では、左
方、上方、右方および下方へそれぞれ偏心する。

かかるそれぞれの軸１４、ひいては、それらに設けたそ
れぞれのカム１７の同期回転をもたらすため、ここでは
、装置フレーム４上に、第４図に平面図で示すように、
無段変速手段を取付けたモータ１８および減速機１９を
それぞれ配設し、これらの両者を図示しないベルトによ
って相互連結するとともに、その減速機１９に出力用の
チェーンスプロット２０を取付け、そしてこのチェーン
スプロケット２０と軸１４に取付けたチェーンスプロケ
ット１６とを、第１図に示すように、チェーン２１によ
って相互連結する。

従ってここでは、モータ１８、減速機１９、チェーンス
プロケット１６．２０およびチェーン２１と、それぞれ
の軸１４に取付けた平歯車１５とによって、それぞれの
カム１７の同期回転のための一回転駆動手段が構成され
ることになる。

なお第１図に示すところにおいて、２２は、スラットコ
ンベア３の一方の側部に位置し、シリンダその他によっ
て、スラットコンベア３の移動方向と直交する方向へ移
動されるワーク位置決めブレ−トを示し、このワーク位
置決めプレート２２は、スラットコンベア３の他方の側
部に固定した位置決めプレート２２との協働下で、装置
内へ搬入される発泡成形体を、スラットコンベア上の所
定位置に維持すべく機能する。

また２３は、発泡成形体のセル膜の破壊によって発生す
るガスを屋外へ排出するための吸引ダクトを示す。

以上のように構成してなる装置によって、発泡成形体の
セル膜を破壊するに際しては、その発泡成形体を、スラ
ットコンベア３の作動によって装置内へ搬入し、発泡成
形体の、装置内への侵入量が所定値に達したきに、たと
えば光電装置の作用に基づいてそのスラットコンベア３
を停止する。

次いで、エアシリンダ６を作動させることによって、装
置フレーム４を下降させて、押圧手段１０を、発泡成形
体の厚さに応じた適正位置へ下降させ、併せて、回転駆
動手段の作動に基づくそれぞれのカム１７の回転によっ
て、各列の押圧手段１０のそれぞれを、コイルスプリン
グ１３のばね力に抗し、それぞれのカム１７の偏心方向
に応じた順序で圧下する。

このことにより、それぞれの押圧手段１０の押圧部９は
、発泡成形体の同一箇所を、好ましくは０．５〜５．０
回／ｓ　ｅ　ｃの速度で、−船釣には、フオーム圧縮量
が５０〜９０％の範囲内にて圧縮してセル膜の破壊をも
たらす。

なお、このようにしてセル膜を破壊する場合にふいて、
いずれの押圧部９も、成形体への補強材の埋込み位置を
押圧しないように押圧位置を選択することが好ましいが
、成形体の搬入姿勢その他との関連において、たとえ一
の押圧部９が、補強材の埋込み位置を押圧することがあ
ったとしても、他の押圧部９の大部分は押圧位置まで下
降しておらず、埋込補強材の他の部分は、押圧部９の拘
束を受けることなしに、発泡成形体内で比較的自由に変
位することができるので、その埋込補強材の変形および
損傷を十分に防止することができ、また、発泡成形体の
彼れをも有効に防止することができる。

そして、これらのことは、各押圧部９に作用する押圧力
の上限値を特定し、たとえば、１０ｋｇ以上の押圧力の
作用に対しては、その押圧反力に基づき、エアシリンダ
６にて支持されている装置フレーム４の上昇移動をもた
らすことによって、−層顕著なものとなる。

さらには、押圧部９による同一箇所の圧下を、たとえば
５〜１５回の範囲内で繰り返すことによって、セル膜の
ほぼ完全な破壊をもたらした後、回転駆動手段の作動を
停止させるとともに、エアシリンダ６による装置フレー
ム４の再上昇をもたらし、しかる後、スラットコンベア
３を所定量だけ移動させることによって、発泡成形体の
、コア膜未破壊部分を、それぞれの押圧手段１０の下方
に位置させ、以下、前述したところと同様の操作を、好
ましくは、発泡成形体の全長もしくは全幅にわたって繰
返す。

ところで、このようなコア膜破壊作業において、補強材
埋込部分におけるコア膜の破壊を作為的に避ける場合に
は、上述したコア膜破壊作業の開始前もしくは終了後、
好ましくは開始前に、発泡成形体を真空槽内に収納し、
その成形体のコア膜を、２０〜１００　＋ｎｍＨｇの真
空度にて予め破壊することが好ましい。

ちなみに、コア膜を真空破壊した値に、この発明の装置
にて破壊した場合における発泡成形体の振動伝達特性（
ＪＡＳｏ　８４０８−８４）は、第５図に実線で示す通
りとなり、これによれば、真空破壊だけを行った場合の
振動伝達特性（図の破線参照）に比し、とくに共振振動
数での伝達率が著しく大きくなるとともに、その共振振
動数が小さくなることが明らかであり、この故に、真空
破壊と機械破壊とを併用することにより、弾力性を大き
く改善し得ることが解かる。

また、真空破壊と機械破壊の両方を施した成形体の通気
性（ＪＡＳＯＭ３１３−８３フラジ一ル形通気性）は、
２４．０ｃｃ／ｃｍ”／ｓｅｃであるに対し、真空破壊
だけを行った場合の通気性は８．２ｃｃ／ｃｍ２７ｓｅ
ｃであった。

（発明の効果）かくして、この発明によれば、少ない作業工数で、全て
のセル膜を均一に、かつ高い破壊率にて破壊することが
できる。しかも、それぞれの押圧手段を、所定の順序で
１、それぞれ別個に下降作動させることにより、埋込補
強材の変形および損傷ならびに発泡成形体の彼れを有効
に防止することができ、このことは、発泡成形体の補強
材埋込位置の押圧を作為的に回避した場合にとくに効果
的である。

【図面の簡単な説明】

第１図は、この発明の一実施例を示す部分断面側面図、第２図は、押圧手段の配置例を示す平面図、第３図は、
カムの配置例を示す平面図、第４１１Ａは、回転駆動源
の取付例を示す平面図、第５図は、振動伝達率を示すグ
ラフである。２・・・セル膜破壊装置　　３・・・スラットコンベア
４・・・装置フレーム　　　６・・・エアシリンダ８・
・・ロッド状部分　　　９・・・抑圧部１０・・・押圧
手段　　　　　１１・・・筒状部材１３・・・コイルス
プリング　１４・・・軸１５・・・平歯車

Claims

【特許請求の範囲】

１、発泡成形体の搬送装置と、搬送装置の上方に位置し
、往復駆動手段によって、その搬送装置に対して昇降作
動される装置フレームと、この装置フレームに、それに
対して上向きに附勢して取付けた複数の押圧手段と、こ
れらのそれぞれの押圧手段の下向き移動をもたらすそれ
ぞれのカムと、それぞれのカムの同期回転をもたらす一
の回転駆動手段とを具えてなる発泡成形体のセル膜破壊
装置。