JPH02179737A - 防振材料 - Google Patents
防振材料Info
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- JPH02179737A JPH02179737A JP33472688A JP33472688A JPH02179737A JP H02179737 A JPH02179737 A JP H02179737A JP 33472688 A JP33472688 A JP 33472688A JP 33472688 A JP33472688 A JP 33472688A JP H02179737 A JPH02179737 A JP H02179737A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
- Vibration Dampers (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔概 要〕
騒音を発生する各種の装置に用いる防振材料に関し、
Ａ １−Ｚｎ系防振材料の耐食性を向上することを目的
とし、 重量比でＡ１を２０〜２４％含み、残部がＺｎ及び不可
避不純物からなる合金粉末の圧粉成形物の少なくとも一
面をＡｌ板又はＡ１合金板で覆いクラツド化するように
構成する。
とし、 重量比でＡ１を２０〜２４％含み、残部がＺｎ及び不可
避不純物からなる合金粉末の圧粉成形物の少なくとも一
面をＡｌ板又はＡ１合金板で覆いクラツド化するように
構成する。
本発明は騒音を発生する各種装置に用いる防振材料に関
する。
する。
従来から、各種装置で行われている騒音対策としては、
騒音源をグラスウール、ウレタンフォムなどの吸音材を
大量に使用して包み込む方法が用いられており、騒音の
発生源の構成部材に防振材料を用いるといった直接働き
かける方法はとられていない。ところが近年、これらの
騒音発生源に直接使用できる防振特性を有する合金が種
々開発されている。
騒音源をグラスウール、ウレタンフォムなどの吸音材を
大量に使用して包み込む方法が用いられており、騒音の
発生源の構成部材に防振材料を用いるといった直接働き
かける方法はとられていない。ところが近年、これらの
騒音発生源に直接使用できる防振特性を有する合金が種
々開発されている。
このような防振合金にはＦｅ−Ｃｒ−Ａ＃系、Ｃｕ−Ｍ
ｎ系、Ａｊ２を２０〜２４％含むＡ １−Ｚｎ系合金な
どがある。
ｎ系、Ａｊ２を２０〜２４％含むＡ １−Ｚｎ系合金な
どがある。
ところが、例えばＦｅ−Ｃｒ−Ａ／系、Ｃｕ−Ｍｎ系な
どは比重が大きいため重く、近年の小型軽量化の要求を
満足しない欠点がある。一方Ａβ−Ｚｎ系は軽量ではあ
るがＺｎが大量に含まれているため耐食性に乏しい欠点
がある。
どは比重が大きいため重く、近年の小型軽量化の要求を
満足しない欠点がある。一方Ａβ−Ｚｎ系は軽量ではあ
るがＺｎが大量に含まれているため耐食性に乏しい欠点
がある。
本発明は、上記従来の問題点に鑑み、Ａ ｊｌ’ −Ｚ
ｎ系防振材料の耐食性を向上し、且つ機械加工も可能と
した防振材料を提供することを目的とする。
ｎ系防振材料の耐食性を向上し、且つ機械加工も可能と
した防振材料を提供することを目的とする。
上記目的を達成するために、本発明の防振材料は、重量
比でＡ１を２０〜２４％含み、残部がＺｎ′Ｆｉび不可
避不純物からなる合金粉末の圧粉成形物の少な（とも−
面をＡｌ板で覆ったものであることを特徴とする。
比でＡ１を２０〜２４％含み、残部がＺｎ′Ｆｉび不可
避不純物からなる合金粉末の圧粉成形物の少な（とも−
面をＡｌ板で覆ったものであることを特徴とする。
Ａ ｌ−Ｚｎ系合金粉末を圧粉成形することにより軽量
で且つ良好な防振特性が得られ、該圧粉成形物の表面に
Ａｌ又は７１．Ｊ合金板を配置してクラツド化すること
により良好な耐食性と加工性が得られる。
で且つ良好な防振特性が得られ、該圧粉成形物の表面に
Ａｌ又は７１．Ｊ合金板を配置してクラツド化すること
により良好な耐食性と加工性が得られる。
第１図は本発明の防振材料の実施例を示す図である。
本実施例は同図に示すように、重量比でＡＺを２０〜２
４％含み、残部がＺｎ及び不可避不純物からなる合金の
粉末を圧粉成形した成形材１の少なくとも一方の面（図
では両面）にＡＩ又はＡ１合金板２を配置してクラツド
化したものである。
４％含み、残部がＺｎ及び不可避不純物からなる合金の
粉末を圧粉成形した成形材１の少なくとも一方の面（図
では両面）にＡＩ又はＡ１合金板２を配置してクラツド
化したものである。
このように構成された本実施例は、Ａ ｊｌ！−Ｚｎ合
金粉末の圧粉成形材１が軽量であり、且つ防振性能が良
く、またその面にＡ６又は／１合金板２が配置されたこ
とにより耐食性が向上される。
金粉末の圧粉成形材１が軽量であり、且つ防振性能が良
く、またその面にＡ６又は／１合金板２が配置されたこ
とにより耐食性が向上される。
なお本実施例は、クラツド化する場合の冷間圧延により
結晶粒が平均２如と微細化されており、室温でも通常の
板金加工が可能であり、さらに２７０°Ｃに加熱すれば
超塑性加工が可能である。
結晶粒が平均２如と微細化されており、室温でも通常の
板金加工が可能であり、さらに２７０°Ｃに加熱すれば
超塑性加工が可能である。
次に本発明の防振材料の製造方法について第２図により
説明する。
説明する。
先ず重量比でＡＡを２０〜２４％、残部Ｚｎとなるよう
に原料を秤量し、第２図（ａ）の如く、底にＱ、５ ＋
ｎφのノズル３を有するルツボ４に装入し、それをＡｒ
ガス中で誘導加熱により５００℃に加熱して溶融し、そ
の溶湯５をルツボ４のノズル３から噴射し、それにＨｅ
ガスを大量に吹き付けて粉末化する。その時の冷却速度
は１０５℃／Ｓであり、粉末の結晶粒径は平均３ｔｍと
微細である。
に原料を秤量し、第２図（ａ）の如く、底にＱ、５ ＋
ｎφのノズル３を有するルツボ４に装入し、それをＡｒ
ガス中で誘導加熱により５００℃に加熱して溶融し、そ
の溶湯５をルツボ４のノズル３から噴射し、それにＨｅ
ガスを大量に吹き付けて粉末化する。その時の冷却速度
は１０５℃／Ｓであり、粉末の結晶粒径は平均３ｔｍと
微細である。
次に得られた合金粉末を分級して一１００メソシュの粉
末とし、この粉末を第２図（ｂ）の如く成形型６に入れ
、プレス機により４ ｔｏｎ／ｃ＋＋！の圧力で圧縮
し、厚さ５ ａｍの板状の圧粉成形体７を形成する。
末とし、この粉末を第２図（ｂ）の如く成形型６に入れ
、プレス機により４ ｔｏｎ／ｃ＋＋！の圧力で圧縮
し、厚さ５ ａｍの板状の圧粉成形体７を形成する。
次に第２図（ｃ）に示すように圧粉成形体７の両面に厚
さ２龍のＡｌ１００ （ＪＩＳ ４０００、純／ｌ）の
板８，８′を配置し、冷間圧延を行い、第７図（ｄ）の
如く全体の厚さを２１１とする。この圧延により圧粉成
形体７とＡｌ板８，８′は強固に接合しクラツド化する
。
さ２龍のＡｌ１００ （ＪＩＳ ４０００、純／ｌ）の
板８，８′を配置し、冷間圧延を行い、第７図（ｄ）の
如く全体の厚さを２１１とする。この圧延により圧粉成
形体７とＡｌ板８，８′は強固に接合しクラツド化する
。
このようにして得られた防振材料から２０Ｘ２０ｍｍの
試験片を採取し、従来のＡ １−Ｚｎ系合金（溶製材）
と比較して塩水噴霧試験を行った結果、第１表の如〈従
来のＡ １−Ｚｎ系合金では８時間でＺｎの溶出による
錆を生じたが、本発明品では４８時間においても錆の発
生は全（認められず高い耐食性を有することが確認され
た。
試験片を採取し、従来のＡ １−Ｚｎ系合金（溶製材）
と比較して塩水噴霧試験を行った結果、第１表の如〈従
来のＡ １−Ｚｎ系合金では８時間でＺｎの溶出による
錆を生じたが、本発明品では４８時間においても錆の発
生は全（認められず高い耐食性を有することが確認され
た。
第１表 塩水噴霧試験結果
また第３図に示す方法で減衰率を測定したところ第２表
の如〈従来品と同等の結果を得た。なお減衰率ｔａｎδ
は次式による。
の如〈従来品と同等の結果を得た。なお減衰率ｔａｎδ
は次式による。
但し Ｗ、は減衰曲線の１番目の波高
Ｗ７は減衰曲線のｎ番目の波高
第２表 振動減衰率測定結果
第４図はＡ １−Ｚｎ系合金の内部摩擦（Ｑ−’）の組
成依存性を示す図である。図中〇−〇（白丸）は室温で
の測定値、・−・（黒丸）は１００°Ｃでの測定値であ
る。
成依存性を示す図である。図中〇−〇（白丸）は室温で
の測定値、・−・（黒丸）は１００°Ｃでの測定値であ
る。
なお、室温で、通常の金属材料のＱ −ｌ ｘ ｌ Ｑ
−’Ｊは０、５〜２である。Ａ １−Ｚｎ系合金の内
部摩擦（ＱＸＩＯ−３）の組成依存性を示す第４図から
、室温下、ＡＥが約１８〜２９重量％以上で、一般の金
属よりも、内部摩擦が大となることが判る。
−’Ｊは０、５〜２である。Ａ １−Ｚｎ系合金の内
部摩擦（ＱＸＩＯ−３）の組成依存性を示す第４図から
、室温下、ＡＥが約１８〜２９重量％以上で、一般の金
属よりも、内部摩擦が大となることが判る。
Ａ １−Ｚｎ系合金ではＺｎ ５９．４ｏｔ％（Ａｆ
２２．０ｗＬ％Ｚｎ７８ｗｔ％）に共析変態があり、微
細な共析相が析出する。この共析相中のβ相は粒界に不
連続析出物し、応力緩和するとされ、これがエネルギー
損失＝内部摩擦（振動減衰効果）の原因とされる。
２２．０ｗＬ％Ｚｎ７８ｗｔ％）に共析変態があり、微
細な共析相が析出する。この共析相中のβ相は粒界に不
連続析出物し、応力緩和するとされ、これがエネルギー
損失＝内部摩擦（振動減衰効果）の原因とされる。
Ｚｎ量が多くなりすぎると、β相が粗大化し、劣化する
。
。
本発明では、室温において、一般の金属よりも高いＱ−
’が得られるより好ましいＡ （１−Ｚｎ系合金として
ＡＥを２０〜２４重量％のものとするものである。
’が得られるより好ましいＡ （１−Ｚｎ系合金として
ＡＥを２０〜２４重量％のものとするものである。
〔発明の効果］
以上説明した様に、本発明によればへβ−Ｚｎ系合金粉
末の圧粉成形物をＡＥ板又はＡＮ合金板でクラツド化し
たことにより、Ａ １−Ｚｎ合金系防振材料の耐食性を
向上すると共に板金加工も可能となる。
末の圧粉成形物をＡＥ板又はＡＮ合金板でクラツド化し
たことにより、Ａ １−Ｚｎ合金系防振材料の耐食性を
向上すると共に板金加工も可能となる。
第１図は本発明の防振材料の実施例を示す図、第２図は
本発明の防振材料の製造方法を説明するための図、 第３図は減衰率測定方法を示す図、 第４図はＡ １−Ｚｎ系合金における内部摩擦の組成依
存性を示す図である。 図において、 １はＡ ｌｌ−Ｚｎ合金の圧粉成形材、２はＡＥ又はＡ
１合金板 を示す。
本発明の防振材料の製造方法を説明するための図、 第３図は減衰率測定方法を示す図、 第４図はＡ １−Ｚｎ系合金における内部摩擦の組成依
存性を示す図である。 図において、 １はＡ ｌｌ−Ｚｎ合金の圧粉成形材、２はＡＥ又はＡ
１合金板 を示す。
Claims (1)
- １、重量比でＡｌを２０〜２４％含み、残部がＺｎ及び
不可避不純物からなる合金粉末の圧粉成形物（１）の少
なくとも一面をＡｌ板又はＡｌ合金板（２）で覆ったこ
とを特徴とする防振材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33472688A JPH02179737A (ja) | 1988-12-29 | 1988-12-29 | 防振材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33472688A JPH02179737A (ja) | 1988-12-29 | 1988-12-29 | 防振材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02179737A true JPH02179737A (ja) | 1990-07-12 |
Family
ID=18280531
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33472688A Pending JPH02179737A (ja) | 1988-12-29 | 1988-12-29 | 防振材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02179737A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013522069A (ja) * | 2010-03-12 | 2013-06-13 | サントル ナショナル ドゥ ラ ルシェルシュ シアンティフィク | 金属集成体の製造方法 |
-
1988
- 1988-12-29 JP JP33472688A patent/JPH02179737A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013522069A (ja) * | 2010-03-12 | 2013-06-13 | サントル ナショナル ドゥ ラ ルシェルシュ シアンティフィク | 金属集成体の製造方法 |
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