JPH01279428A - Current/voltage conversion circuit - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
Ｃ発明の目的］
（産業上の利用分野）
この発明は、例えば光デイスク装置の光学ヘッドに、受
光手段として使用されるフォトダイオードから出力され
る電流を処理する電流電圧変換回路に関する。Detailed Description of the Invention CObject of the Invention] (Industrial Application Field) The present invention provides a current/voltage processing method for processing a current output from a photodiode used as a light receiving means, for example, in an optical head of an optical disk device. Regarding conversion circuits.
（従来の技術）
例えば光デイスク装置の光学ヘッドにおいては、光ディ
スクからの反射光を複数のフォトダイオードを使用して
検出している。これらフォトダイオードの出力電流は電
流電圧変換回路によって電圧に変換され、これを適宜組
合わせることにより、対物レンズのフォーカシング信号
、光ディスクのトラッキング信号、情報信号を生成して
いる。(Prior Art) For example, in an optical head of an optical disk device, reflected light from an optical disk is detected using a plurality of photodiodes. The output currents of these photodiodes are converted into voltages by a current-voltage conversion circuit, and by appropriately combining these voltages, a focusing signal for an objective lens, a tracking signal for an optical disk, and an information signal are generated.
ここで、フォーカシング信号、トラッキング信号の帯域
は、ＤＣ〜２０ｋＨｚ程度であり、情報信号の帯域は、
ＤＣ〜数ＭＨｚの広帯域を有している。Here, the band of the focusing signal and the tracking signal is approximately DC to 20kHz, and the band of the information signal is as follows.
It has a wide band from DC to several MHz.
第５図は、従来の電圧電流変換回路を示すものである。FIG. 5 shows a conventional voltage-current conversion circuit.
例えばフォトダイオードからなる第１、第２の電流ＩＩ
ＩＸＰＤ１０、ＰＤ１２の出力電流は、それぞれ演算増
幅器ＯＰ、、％０Ｐ１２に供給され電圧値に変換される
。これら演算増幅器ＯＰ、１．０Ｐ１２の出力電圧は、
それぞれ低域通過フィルタＬＰＦＩ、ＬＰＦ２を介して
低域信号ＶＩ ｚ 、Ｖｌ ２が生成され、これら低域
信号ｖ、ｌ 、ｖ、□からフォーカシング信号、トラッ
キング信号が生成される。また、前記演算増幅器ＯＰＩ
Ｉ ｓ ＯＰ Ｉ ２の出力電圧は、合成回路ＡＤに
よって合成され、情報信号■２が生成される。For example, the first and second currents II consisting of photodiodes
The output currents of IXPD10 and PD12 are supplied to operational amplifiers OP, %0P12, respectively, and converted into voltage values. The output voltages of these operational amplifiers OP and 1.0P12 are:
Low-pass signals VI z and Vl 2 are generated through low-pass filters LPFI and LPF2, respectively, and focusing signals and tracking signals are generated from these low-pass signals v, l , v, and □. Further, the operational amplifier OPI
The output voltages of I s OP I 2 are combined by a combining circuit AD to generate an information signal 2.
ところで、上記従来の回路においては、ＤＣ〜数ＭＨ２
の信号が含まれている電流源ＰＤ１０、ＰＤ１□の出力
電流を演算増幅器ｏｐ、、、０Ｐ１２によって直接電圧
値に変換している。したがって、演算増幅器０Ｐ１０．
０Ｐ１２は広帯域特性を有している必要があり、これら
の出力電圧を合成する合成回路ＡＤの演算増幅器も広帯
域特性を有する必要がある。しかも、電流源の出力電流
を直接電流電圧変換しているため、最低限電流源の数だ
け高価な広帯域特性を有する演算増幅器を必要としてお
り、電流源の数が多くなるに従って、回路の製造コスト
が高くなるという問題を有していた。By the way, in the above conventional circuit, DC to several MH2
The output currents of the current sources PD10 and PD1□ containing the signals are directly converted into voltage values by operational amplifiers op, . . . , 0P12. Therefore, operational amplifier 0P10.
0P12 needs to have wideband characteristics, and the operational amplifier of the synthesis circuit AD that synthesizes these output voltages also needs to have wideband characteristics. Moreover, since the output current of the current source is directly converted into voltage, it requires at least as many expensive operational amplifiers with broadband characteristics as the number of current sources, and as the number of current sources increases, the manufacturing cost of the circuit increases. The problem was that the
（発明が解決しようとする課題）
この発明は、電流源の数に対応して広帯域特性を有する
演算増幅器を必要とすることに係わる課題を解決するも
のであり、その目的とするところは、広帯域特性を有す
る演算増幅器の数を削減することができ、回路の製造コ
ストを低廉化することが可能な電流電圧変換回路を提供
しようとするものである。(Problems to be Solved by the Invention) The present invention solves the problem of requiring an operational amplifier having wideband characteristics corresponding to the number of current sources. It is an object of the present invention to provide a current-voltage conversion circuit that can reduce the number of operational amplifiers having such characteristics and reduce the manufacturing cost of the circuit.
［発明の構成］
（課題を解決するための手段）
この発明は、電流源と、この電流源より出力される電流
が供給される第１の手段と、前記電流源より出力される
電流が供給される第２の手段と、前記第１の手段を介し
て取出される電流源からの低域信号成分を電流電圧変換
する第１の演算増幅器と、この第１の演算増幅器の出力
信号、および前記第２の手段を介して取出される前記電
流源の高域信号成分を合成して電流電圧変換する第２の
演算増幅器とから構成されている。[Structure of the Invention] (Means for Solving the Problems) The present invention includes a current source, a first means to which the current output from the current source is supplied, and a first means to which the current output from the current source is supplied. a first operational amplifier that converts a low-frequency signal component from a current source extracted through the first means into a current voltage; an output signal of the first operational amplifier; and a second operational amplifier that synthesizes high-frequency signal components of the current source extracted via the second means and converts the current into voltage.
（作用）
この発明は、第１の手段、および第２の手段とからなる
帯域分割回路によって電流源の出力電流を低域信号成分
と高域信号成分とに分け、低域信号成分は第１の演算増
幅器によって電流電圧変換を行ない、この第１の演算増
幅器の出力信号、および前記帯域分割回路によって分割
された高域信号成分を第２の演算増幅器によって電流電
圧変換を行なうことにより、高価な広帯域特性を有する
演算増幅器の数を削減するようにしている。(Function) The present invention divides the output current of the current source into a low-frequency signal component and a high-frequency signal component by a band division circuit comprising a first means and a second means, and the low-frequency signal component is divided into a low-frequency signal component and a high-frequency signal component. The output signal of the first operational amplifier and the high-frequency signal component divided by the band division circuit are converted into current and voltage by the second operational amplifier, thereby reducing the cost of the expensive The number of operational amplifiers having broadband characteristics is reduced.
（実施例）
以下、この発明の一実施例について図面を参照して説明
する。(Example) Hereinafter, an example of the present invention will be described with reference to the drawings.
第１図において、例えばフォトダイオードからなる電流
源Ｐ Ｄ １１、Ｐ Ｄ Ｉ ２の一端は接地され、他
端は抵抗ＲＩ Ｉ 、Ｒ１２をそれぞれ介して演算増幅
器Ａｌ ｌ 、ＡＩ ２の反転入力端に接続されている
。これら演算増幅器Ａ１□、Ａ１□の非反転入力端は接
地され、出力端は抵抗Ｒ３１、Ｒ３２をそれぞれ介して
前記反転入力端に接続されている。In FIG. 1, one end of current sources P D 11 and P DI 2 made of photodiodes, for example, is grounded, and the other ends are connected to the inverting input terminals of operational amplifiers Al l and AI 2 via resistors RI I and R12, respectively. It is connected. The non-inverting input terminals of these operational amplifiers A1□ and A1□ are grounded, and the output terminals are connected to the inverting input terminal via resistors R31 and R32, respectively.
一方、前記電流源ＰＤ１１、ＰＤ１□の他端は、それぞ
れコンデンサＣ１１、Ｃ１□、抵抗Ｒ２１、Ｒ２２の直
列回路を介して演算増幅器Ａ２の反転入力端に接続され
ている。この演算増幅器Ａ２の非反転入力端は接地され
、出力端は抵抗Ｒ４を介して反転入力端に接続されてい
る。On the other hand, the other ends of the current sources PD11 and PD1□ are connected to the inverting input terminal of the operational amplifier A2 via a series circuit of capacitors C11 and C1□ and resistors R21 and R22, respectively. The non-inverting input terminal of this operational amplifier A2 is grounded, and the output terminal is connected to the inverting input terminal via a resistor R4.
また、前記演算増幅器Ａ１１、Ａ１２の出力端には、抵
抗Ｒ５１、Ｒ５２の一端がそれぞれ接続されており、こ
れら抵抗Ｒ５１Ｓ Ｒ５２の他端は、演算増幅器Ａ３の
反転入力端に接続されている。Furthermore, one ends of resistors R51 and R52 are connected to the output ends of the operational amplifiers A11 and A12, respectively, and the other ends of these resistors R51S and R52 are connected to the inverting input end of the operational amplifier A3.
この演算増幅器Ａ３の非反転入力端は接地され、出力端
は抵抗Ｒ６を介して演算増幅器Ａ３の反転入力端に接続
されるとともに、抵抗Ｒ７を介して前記演算増幅器Ａ２
の反転入力端に接続されている。The non-inverting input terminal of this operational amplifier A3 is grounded, the output terminal is connected to the inverting input terminal of the operational amplifier A3 via a resistor R6, and the operational amplifier A2 is connected via a resistor R7.
is connected to the inverting input terminal of
上記構成において、電流源ＰＤ１０、ＰＤ１２の出力電
流１１、Ｉ２は抵抗Ｒ１ｌ 、Ｒ１□、コンデンサＣ１
１、Ｃ１２、抵抗Ｒ２１、Ｒ２２による帯域分割フィル
タによって低域信号成分１１１、Ｉ２１、高域信号成分
■１□、Ｉ２２にそれぞれ分割されるようになっている
。ここで、１１１％Ｉ１２は次のような関係にある。但
し、ＣＩ １−ＣＩ ２−ＣＳＲ＋ ｔ Ｒ１２■Ｒ１
１Ｒ２１”Ｒ２２−Ｒ２とする。In the above configuration, the output currents 11 and I2 of current sources PD10 and PD12 are resistors R1l, R1□, and capacitor C1.
1, C12, and resistors R21 and R22, the signal is divided into low frequency signal components 111, I21, and high frequency signal components 1□, I22, respectively. Here, 111%I12 has the following relationship. However, CI 1-CI 2-CSR+ t R12■R1
1R21''R22-R2.
１＋ １− （１＋ｊωＣＲ２）／
（１＋ｊωＣ（Ｒ１＋Ｒ２） ｌ Ｉ、ＩＩ ２−ｊω
ＣＲ，／
（１＋ｊωＣ（Ｒ１＋Ｒ２） ） Ｉ ｔ１２．１２１
．１２２の関係も同様である。1+ 1- (1+jωCR2)/ (1+jωC(R1+R2) l I, II 2-jω
CR, / (1+jωC(R1+R2)) I t12.121
．． The relationship of 122 is similar.
したがって、演算増幅器Ａ１□の出力電圧Ｖ１１ （低
域信号成分）は、
Ｖｔ 】−（１＋ｊωＣＲ２）／
（１＋ｊωＣ（Ｒ１＋Ｒ２）ｌ Ｉ Ｉ Ｒ３但し、Ｒ
３１−Ｒ３゜−Ｒ３
となり、演算増幅器ＡＩ２の出力電圧Ｖ１□ （低域信
号成分）も同様の関係となる。これら出力電圧ｖ１０、
ｖ１２より、トラッキング信号、フォーカシング信号が
生成される。Therefore, the output voltage V11 (low frequency signal component) of the operational amplifier A1□ is Vt ]-(1+jωCR2)/(1+jωC(R1+R2)l I I R3 However, R
31-R3°-R3, and the output voltage V1□ (low frequency signal component) of the operational amplifier AI2 has a similar relationship. These output voltages v10,
A tracking signal and a focusing signal are generated from v12.
また、演算増幅器ＡＩ Ｉ Ｎ Ａｌ ２の出力電圧ｖ
１１、ｖ１２は演算増幅器Ａ３によって合成され、この
合成された信号と前記帯域分割フィルタによって分割さ
れた高域信号成分が、演算増幅器Ａ２によって電流電圧
変換される。ここで、Ｒ５・Ｒ７／ Ｒ３・Ｒ６＝１
（Ｒ３１−Ｒ３２−Ｒ３、Ｒ５□−Ｒ５２−Ｒ５）とす
ると、演算増幅器Ａ３の出力電圧ｖ３は、
Ｖ３− Ｒ６（Ｖｔ ＋Ｖ２ ） ／Ｒｓ−（１＋、
’ωＣＲ２）／
（１＋ｊωＣ（Ｒ，＋Ｒ２） １
・（１１＋Ｉ２）・Ｒ３・（Ｒ６／Ｒｓ）となる。よっ
て、演算増幅器Ａ２の出力電圧Ｖ２は、
Ｖ２ ＝−Ｒ４（（１１２＋Ｉ２ □）＋Ｖ３／Ｒ７
１
−Ｒ４［ｊωＣＲ，／
（１＋ｊωＣ（Ｒ１＋Ｒ２） ）
−（Ｉｆ ＋Ｉ２） ＋ ＜１＋ｊωＣＲ２）／ ｆ
ｌ＋ｊωＣ（Ｒ１＋Ｒ２） １− （１，＋１２）
・Ｒ３・Ｒ６／Ｒ５・Ｒ７］
＝ −Ｒ４（Ｌ＋ ＋ １２ ）
（但し、Ｒ９ｌｌＲ７／Ｒ３ΦＲ６−１）となる。した
がって、演算増幅器Ａ２の出力電圧Ｖ２には、入力電流
の総和が全帯域に亙って電流電圧変換された出力が現わ
れ、これが情報信号として使用される。Also, the output voltage v of the operational amplifier AI I N Al 2
11 and v12 are combined by an operational amplifier A3, and this combined signal and the high frequency signal component divided by the band division filter are converted into current and voltage by the operational amplifier A2. Here, R5・R7/R3・R6=1
(R31-R32-R3, R5□-R52-R5), the output voltage v3 of operational amplifier A3 is V3- R6(Vt +V2) /Rs-(1+,
'ωCR2)/(1+jωC(R,+R2) 1 ・(11+I2)・R3・(R6/Rs). Therefore, the output voltage V2 of operational amplifier A2 is V2 = -R4((112+I2 □)+V3/R7
1 −R4[jωCR,/ (1+jωC(R1+R2)) −(If +I2) + <1+jωCR2)/ f
l+jωC(R1+R2) 1- (1, +12) ・R3・R6/R5・R7] = −R4(L+ + 12) (However, R9llR7/R3ΦR6-1). Therefore, the output voltage V2 of the operational amplifier A2 is an output obtained by converting the sum of input currents into a current voltage over the entire band, and this is used as an information signal.
第２図は演算増幅器Ａｌ １ 、Ａｌ ２の出力電圧Ｖ
１□、■、２の周波数特性を示し、第３図は演算増幅器
Ａ２の出力電圧ｖ２の出力電圧を示している。Figure 2 shows the output voltage V of operational amplifiers Al 1 and Al 2.
The frequency characteristics of 1□, ■, and 2 are shown, and FIG. 3 shows the output voltage of the output voltage v2 of the operational amplifier A2.
このように、演算増幅器Ａｌ ｌ 、Ａｌ ２およびＡ
３は、第２図に示すような低域周波数帯ω１＝ １／
（Ｒ１＋Ｒ２） Ｃ
ｆ−１／２π（Ｒｔ ＋Ｒ２） Ｃ
で電流電圧変換を行えばよく、演算増幅器Ａ２のみ周波
数ｆより広帯域の変換特性を有する演算増幅器とすれば
よいこととなる。このため、抵抗Ｒ１１・Ｒ１２・Ｒ２
１・Ｒ２２・コンデンサｃ１１ 、Ｃ１２を適当に選択
すれば、演算増幅器Ａ１□、Ａ１２およびＡ３は、比較
的安価な演算増幅器を使用することができるものである
。Thus, operational amplifiers Al l , Al 2 and A
3 is the low frequency band ω1 = 1/ as shown in Figure 2.
(R1+R2) C f-1/2π(Rt +R2) C It is sufficient to perform the current-voltage conversion, and only the operational amplifier A2 needs to be an operational amplifier having conversion characteristics wider than the frequency f. For this reason, the resistors R11, R12, R2
1, R22, and capacitors c11 and C12, relatively inexpensive operational amplifiers can be used as the operational amplifiers A1□, A12, and A3.
第４図は、上記電流電圧回路が適用される光デイスク装
置を示すものである。この電流電圧回路は光デイスク装
置に好適なものである。FIG. 4 shows an optical disk device to which the above current/voltage circuit is applied. This current/voltage circuit is suitable for optical disk devices.
光ディスク１はモータ２によって例えば一定の速度で回
転される。このモータ２は、モータ制御回路１８によっ
て制御されている。光ディスク１に対する情報の記録再
生は、光学ヘッド３によって行なわれる。この光学ヘッ
ド３は、リニアモータの可動部を構成する駆動コイル１
３に固定されており、この駆動コイル１３はりニアモー
タ制御回路１７に接続されている。The optical disc 1 is rotated by a motor 2 at a constant speed, for example. This motor 2 is controlled by a motor control circuit 18. Recording and reproduction of information on the optical disc 1 is performed by an optical head 3. This optical head 3 includes a drive coil 1 that constitutes a movable part of a linear motor.
3, and this drive coil 13 is connected to a near motor control circuit 17.
このリニアモータ制御回路１７には、リニアモータ位置
検出器２６が接続されており、このリニアモータ位置検
出器２６は、光学ヘッド３に設けられた光学スケール２
５を検出することにより、位置信号を出力するようにな
っている。A linear motor position detector 26 is connected to this linear motor control circuit 17, and this linear motor position detector 26 is connected to an optical scale 2 provided on the optical head 3.
5, a position signal is output.
また、リニアモータの固定部には、図示せぬ永久磁石が
設けられており、前記駆動コイル１３がりニアモータ制
御回路１７によって励磁されることにより、光学ヘッド
３は、光ディスク１の半径方向に移動されるようになっ
ている。Further, a permanent magnet (not shown) is provided in the fixed part of the linear motor, and when the drive coil 13 is excited by the linear motor control circuit 17, the optical head 3 is moved in the radial direction of the optical disk 1. It has become so.
前記光学ヘッド３には、対物レンズ６が図示せぬワイヤ
あるいは板ばねによって保持されており、この対物レン
ズ６は、駆動コイル５によってフォーカシング方向（レ
ンズの光軸方向）に移動され、駆動コイル４によってト
ラッキング方向（レンズの光軸と直交方向）に移動可能
とされている。An objective lens 6 is held in the optical head 3 by a wire or a leaf spring (not shown), and the objective lens 6 is moved in the focusing direction (optical axis direction of the lens) by a drive coil 5. It is possible to move in the tracking direction (direction orthogonal to the optical axis of the lens).
また、レーザ制御回路１４によって駆動される半導体レ
ーザ９より発生されたレーザ光は、コリメータレンズ１
１ａ１ハーフプリズム１１ｂ１対物レンズ６を介して光
デイスク１上に照射され、この光ディスク１からの反射
光は、対物レンズ６、ハーフプリズムｌｌｂを介してハ
ーフプリズム１１ｃに導かれ、このハーフプリズムｌｌ
ｃによって分光された一方は、集光レンズ１０を介して
一対のトラッキング位置センサ８に導かれる。Further, the laser beam generated by the semiconductor laser 9 driven by the laser control circuit 14 is transmitted to the collimator lens 1.
1a1 half prism 11b1 is irradiated onto the optical disk 1 through the objective lens 6, and the reflected light from the optical disk 1 is guided to the half prism 11c via the objective lens 6 and the half prism llb, and the half prism llb
One of the spectra separated by c is guided to a pair of tracking position sensors 8 via a condenser lens 10 .
また、前記ハーフプリズム１１Ｃによって分光された他
方は、集光レンズ１１ｄ１ナイフエツジ１２を介して一
対のフォーカス位置センサ７に導かれる。The other light beam separated by the half prism 11C is guided to a pair of focus position sensors 7 via a condenser lens 11d1 and a knife edge 12.
前記トラッキング位置センサ８は、第１図に示す電流源
ＰＤ１０、ＰＤ１□に相当するものであり、このトラッ
キング位置センサ８の出力信号は、電流電圧変換回路３
０に供給される。この電流電圧変換回路３０は第１図に
示す回路に相当するもであり、この電流電圧変換回路３
０により前述した出力電圧ｖ１１ ％ Ｖｌ ２および
Ｖ２が生成される。このうち出力電圧ｖ、１ 、Ｖｌ
２は、差動増幅器ＯＰＩを介してトラッキング制御回路
１６に供給される。このトラッキング制御回路１６より
出力されるトラック差信号は、リニアモータ制御回路１
７に供給されるとともに、増幅器２７を介して前記トラ
ッキング方向の駆動コイル４に供給される。The tracking position sensor 8 corresponds to the current sources PD10 and PD1□ shown in FIG.
0. This current-voltage conversion circuit 30 corresponds to the circuit shown in FIG.
0, the aforementioned output voltages v11% Vl2 and V2 are generated. Among these, the output voltage v,1, Vl
2 is supplied to the tracking control circuit 16 via the differential amplifier OPI. The tracking difference signal output from the tracking control circuit 16 is the linear motor control circuit 1.
7 and is also supplied via an amplifier 27 to the drive coil 4 in the tracking direction.
また、前記出力電圧Ｖ２は、映像回路１９に供給され、
この映像回路１９において画像情報、アドレス情報が再
生される。Further, the output voltage V2 is supplied to the video circuit 19,
Image information and address information are reproduced in this video circuit 19.
さらに、前記フォーカス位置センサ７からは、レーザ光
のフォーカス点に関する信号が出力され、この信号は差
動増幅器ＯＰ２を介して、フォーカシング制御回路１５
に供給される。このフォーカシング制御回路１５の出力
信号は、増幅器２８を介してフォーカシング駆動コイル
５に供給され、レーザ光が光デイスク１上で常時ジャス
トフォーカスとなるように制御される。Further, the focus position sensor 7 outputs a signal regarding the focus point of the laser beam, and this signal is sent to the focusing control circuit 15 via the differential amplifier OP2.
is supplied to The output signal of the focusing control circuit 15 is supplied to the focusing drive coil 5 via the amplifier 28, and is controlled so that the laser beam is always in just focus on the optical disk 1.
また、上記トラッキング制御回路１６は、上記ＣＰＵ２
３からＤ／Ａ変換器２２を介して供給されるトラックジ
ャンプ信号に応じて対物レンズ６を移動させ、１トラッ
ク分、ビーム光を移動させるようになっている。The tracking control circuit 16 also controls the CPU 2.
The objective lens 6 is moved in response to a track jump signal supplied from the D/A converter 22 from the D/A converter 22, and the beam light is moved by one track.
上記レーザ制御回路１４、フォーカシング制御回路１５
、トラッキング制御回路１６、リニアモータ制御回路１
７、モータ制御回路１８、映像回路１９等は、パスライ
ン２０を介してＣＰＵ２３によって制御されるようにな
っており、このＣＰＵ２３はメモリ２４に記憶されたプ
ログラムによって所定の動作を行なうようになされてい
る。The laser control circuit 14 and the focusing control circuit 15
, tracking control circuit 16, linear motor control circuit 1
7. The motor control circuit 18, video circuit 19, etc. are controlled by a CPU 23 via a pass line 20, and this CPU 23 is configured to perform predetermined operations according to a program stored in a memory 24. There is.
上記実施例によれば、電流源ＰＤ１１゜ＰＤ１２の出力
電流を抵抗Ｒ１１ｓ Ｒ１２、コンデンサｃ１１ 、Ｃ
１２からなる帯域分割フィルタによって低域信号成分と
高域信号成分に分割し、低域信号成分は演算増幅器Ａ１
０、Ａ１□によって電流電圧変換し、演算増幅器Ａ３に
よって合成された前記演算増幅器Ａ１１、ＡＩ□の出力
電圧、および前記帯域分割された高域信号成分を広帯域
特性を有する演算増幅器Ａ２によって電流電圧変換して
いる。しｔがって、従来のように電流源の数だけ広帯域
特性を有する演算増幅器を必要としないため、広帯域特
性を有する演算増幅器の数を削減することが可能であり
、回路の製造コストを低廉化することが可能である。According to the above embodiment, the output current of the current source PD11゜PD12 is connected to the resistor R11s R12, the capacitor c11, C
The signal is divided into a low frequency signal component and a high frequency signal component by a band division filter consisting of 12, and the low frequency signal component is divided into a low frequency signal component and a high frequency signal component by an operational amplifier A1.
0 and A1□, and the output voltage of the operational amplifier A11 and AI□ synthesized by the operational amplifier A3, and the band-divided high-frequency signal component are converted into current and voltage by the operational amplifier A2 having wideband characteristics. are doing. Therefore, it is not necessary to have as many operational amplifiers with wideband characteristics as there are current sources, as in the past, so it is possible to reduce the number of operational amplifiers with wideband characteristics, and the manufacturing cost of the circuit can be reduced. It is possible to convert
尚、上記実施例では、電流源が２個の場合について説明
したが、これに限定されるものではなく、原理的には電
流源が１つの場合においてもこの発明を適用することが
可能であり、さらに、電流源の数が増加した場合におい
ても、この発明を適用することが可能である。また、電
流源の数が多いほどこの発明の効果が顕著となる。In the above embodiment, the case where there are two current sources has been explained, but the present invention is not limited to this, and in principle, it is possible to apply the present invention even when there is one current source. Furthermore, the present invention can be applied even when the number of current sources increases. Furthermore, the greater the number of current sources, the more remarkable the effect of the present invention becomes.
その他、この発明の要旨を変えない範囲において、種々
変形実施可能なことは勿論である。It goes without saying that various other modifications can be made without departing from the gist of the invention.
［発明の効果コ
以上、詳述したよるにこの発明によれば、第１の手段、
および第２の手段とからなる帯域分割回路によって電流
源の出力電流を低域信号成分と高域信号成分とに分け、
低域信号成分は第１の演算増幅器によって電流電圧変換
を行ない、この第１の演算増幅器の出力信号、および前
記帯域分割回路によって分割された高域信号成分を第２
の演算増幅器によって電流電圧変換を行なうことにより
、高価な広帯域特性を有する演算増幅器の数を削減する
ことができ、しかも、確実に電流電圧変換を行うことが
可能な電流電圧変換回路を提供できる。[Effects of the Invention] As described above in detail, according to the present invention, the first means,
and a second means to divide the output current of the current source into a low frequency signal component and a high frequency signal component,
A first operational amplifier performs current-voltage conversion on the low-frequency signal component, and converts the output signal of the first operational amplifier and the high-frequency signal component divided by the band division circuit into a second operational amplifier.
By performing current-voltage conversion using an operational amplifier, it is possible to reduce the number of expensive operational amplifiers having broadband characteristics, and to provide a current-voltage conversion circuit that can reliably perform current-voltage conversion.
第１図はこの発明の一実施例を示す回路構成図、第２図
、第３図はそれぞれ第１図に示す演算増幅器の動作特性
を説明するために示す図、第４図はこの発明が適用され
る光デイスク装置を示す構成図、第５図は従来の電流電
圧変換回路を示す回路構成図である。
ＰＤｌ１％ ＰＤ１２・・・電流源、Ｒ１１、Ｒ１１、
Ｒ２１、Ｒ２２、Ｃ１１ＳＣＩ２・・・帯域分割フィル
タ、Ａｌ ｌ 、ＡＩ ２・・・第１の演算増幅器、Ａ
２・・・第２の演算増幅器、Ａ３・・・第３の演算増幅
器。
出願人代理人 弁理士 鈴江武彦
第１図
Ｖａｌ、Ｖｉ２ Ｖ２第２図FIG. 1 is a circuit configuration diagram showing one embodiment of the present invention, FIGS. 2 and 3 are diagrams each shown to explain the operating characteristics of the operational amplifier shown in FIG. 1, and FIG. 4 is a circuit diagram showing an embodiment of the present invention. FIG. 5 is a circuit diagram showing a conventional current-voltage conversion circuit. PDl1% PD12...Current source, R11, R11,
R21, R22, C11SCI2... band division filter, Al l, AI 2... first operational amplifier, A
2...Second operational amplifier, A3...Third operational amplifier. Applicant's agent Patent attorney Takehiko Suzue Figure 1 Val, Vi2 Figure 2 V2
Claims (3)
と、 前記電流源より出力される電流が供給される第２の手段
と、 前記第１の手段を介して取出される電流源からの低域信
号成分を電流電圧変換する第１の演算増幅器と、 この第１の演算増幅器の出力信号、および前記第２の手
段を介して取出される前記電流源の高域信号成分を合成
して電流電圧変換する第２の演算増幅器と、 を具備したことを特徴とする電流電圧変換回路。(1) a current source; a first means to which the current output from the current source is supplied; a second means to which the current output from the current source is supplied; and through the first means. a first operational amplifier that converts a low-frequency signal component from a current source taken out through the current source into a current voltage; and an output signal of the first operational amplifier and the current source taken out through the second means. A current-voltage conversion circuit comprising: a second operational amplifier that synthesizes high-frequency signal components and converts current to voltage.
（Ｒ＿１）と、 前記電流源より出力される電流が供給される第２の抵抗
（Ｒ＿２）およびコンデンサ（Ｃ）と、前記第１の抵抗
を介して取出される電流源からの低域信号成分を電流電
圧変換する第１の演算増幅器と、 この第１の演算増幅器の出力信号、および前記第２の抵
抗、コンデンサを介して取出される前記電流源の高域信
号成分を合成して電流電圧変換する第２の演算増幅器と
を具備し、前記第２の演算増幅器は帯域が周波数ｆ ｆ＝１／２π（Ｒ＿１＋Ｒ＿２）・Ｃ より広いことを特徴とする電流電圧変換回路。(2) A current source, a first resistor (R_1) to which the current output from the current source is supplied, a second resistor (R_2) to which the current output from the current source is supplied, and a capacitor ( C), a first operational amplifier that converts a low frequency signal component from a current source taken out via the first resistor into a current voltage; an output signal of the first operational amplifier; and a second operational amplifier that synthesizes high-frequency signal components of the current source taken out through a resistor and a capacitor and converts the high-frequency signal components into current and voltage, and the second operational amplifier has a band of a frequency f f = 1/ A current-voltage conversion circuit characterized by being wider than 2π(R_1+R_2)・C.
第１の抵抗（Ｒ＿１）と、 前記電流源より出力される電流がそれぞれ供給される第
２の抵抗（Ｒ＿２）およびコンデンサ（Ｃ）からなる回
路と、 前記第１の抵抗を介して取出される電流源からの低域信
号成分をそれぞれ電流電圧変換する第１の演算増幅器と
、 これら第１の演算増幅器の入出力端間にそれぞれ接続さ
れた第３の抵抗（Ｒ＿３）と、 前記第２の抵抗、コンデンサを介して取出される前記電
流源の高域信号成分が供給される第２の演算増幅器と、 この第２の演算増幅器の入出力端間に接続された第４の
抵抗（Ｒ＿４）と、 前記第１の演算増幅器の出力信号がそれぞれ供給される
第５の抵抗（Ｒ＿５）と、 これら第５の抵抗によって導かれる前記第１の演算増幅
器の出力信号を合成する第３の演算増幅器と、 この第３の演算増幅器の入出力端間に接続された第６の
抵抗（Ｒ＿６）と、 前記第３の演算増幅器の出力信号を前記第２の演算増幅
器に供給する第７の抵抗（Ｒ＿７）とを具備し、 前記第３、第５、第６、第７の抵抗の値が Ｒ＿５・Ｒ＿７／Ｒ＿３・Ｒ＿６＝１ なる関係に設定されていることを特徴とする電流電圧変
換回路。(3) A plurality of current sources, a first resistor (R_1) to which the current output from these current sources is respectively supplied, and a second resistor (R_2) to which the current output from the current sources is respectively supplied. ) and a capacitor (C); a first operational amplifier that converts the low-frequency signal components from the current source taken out via the first resistor into currents and voltages; a third resistor (R_3) connected between the input and output terminals; a second operational amplifier to which a high-frequency signal component of the current source taken out via the second resistor and the capacitor is supplied; a fourth resistor (R_4) connected between the input and output terminals of the second operational amplifier; a fifth resistor (R_5) to which the output signal of the first operational amplifier is respectively supplied; a third operational amplifier that combines the output signals of the first operational amplifier guided by the resistors; a sixth resistor (R_6) connected between the input and output terminals of the third operational amplifier; a seventh resistor (R_7) that supplies the output signal of the operational amplifier No. 3 to the second operational amplifier, and the values of the third, fifth, sixth, and seventh resistors are R_5·R_7/ A current-voltage conversion circuit characterized in that the following relationship is established: R_3・R_6=1.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10847388A JPH01279428A (en) | 1988-04-30 | 1988-04-30 | Current/voltage conversion circuit |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP10847388A JPH01279428A (en) | 1988-04-30 | 1988-04-30 | Current/voltage conversion circuit |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01279428A true JPH01279428A (en) | 1989-11-09 |
Family
ID=14485646
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10847388A Pending JPH01279428A (en) | 1988-04-30 | 1988-04-30 | Current/voltage conversion circuit |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01279428A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0508522A2 (en) * | 1991-04-08 | 1992-10-14 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Optical recording and/or reading apparatus |
| WO1999046766A3 (en) * | 1998-03-09 | 1999-11-04 | Koninkl Philips Electronics Nv | Optical read/write apparatus |
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|---|---|---|---|---|
| JPS61115246A (en) * | 1984-11-09 | 1986-06-02 | Nec Corp | Optical information reproducing device |
-
1988
- 1988-04-30 JP JP10847388A patent/JPH01279428A/en active Pending
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| US6219310B1 (en) | 1998-03-09 | 2001-04-17 | U.S. Philips Corporation | Optical read/write apparatus |
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