JPH01175209A

JPH01175209A - 永久滋石の製造方法

Info

Publication number: JPH01175209A
Application number: JP62335687A
Authority: JP
Inventors: Osamu Kobayashi; 理小林; Nobuyasu Kawai; 河合　伸泰
Original assignee: Seiko Epson Corp; Kobe Steel Ltd
Current assignee: Seiko Epson Corp; Kobe Steel Ltd
Priority date: 1987-12-28
Filing date: 1987-12-28
Publication date: 1989-07-11

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、希土類、鉄及びボロンを基本成分とする永久
磁石の製造方法に関するものである。

〔従来の技術〕

永久磁石は、一般家庭の各種電気製品から大型コンピュ
ーターの周辺端末機器まで幅広い分野で使用されている
重要な電気、電子材料の一つである。

最近の電気製品の小型化、高効率化の要求にともない、
永久磁石も益々高性能化が求められている。現在使用さ
れている永久磁石のうち代表的なものはアルニコ・ハー
ドフェライト及び希土類−遷移金属系磁石である。特に
希土類−遷移金属系磁石であるＲ−Ｇｏ系永久磁石やＲ
−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石は、高い磁気性能が得られるので
従来から多くの研究開発が成されている。

従来、これらＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の製造方法に関し
ては、以下の文献に示すような方法がある。

（１）粉末冶金法に基づく焼結による方法、（文献１、
文献２）（２）アモルファス合金を製造するに用いる急冷薄帯製
造装置で、厚さ３０μｍ程度の急冷薄片を作り、その薄
片を樹脂結合法で磁石にするメルトスピニング法による
急冷薄片を用いた樹脂結合方法、（文献３、文献４）（３）上記（２）の方法で使用した急冷薄片を２段…の
ホットプレス法でｍ械的配向処理を行う方法、（文献４
、文献５）ここで、文献１：特開昭５９−４６００８号公報；文献２　：　
Ｍ、　Ｓａｇａ＊ａ、　Ｓ　、　Ｆｕｊｉｍｕｒａ、　
Ｎ、　Ｔｏｇａｗａ、　　　Ｈ、Ｙａｍａｍｏｔｏ　　
ａｎｄ　　　　Ｙ　　、　　　Ｈａｔｕｕｒａ；Ｊ　　
、　　　八ｏｏｌ。

Ｐｈｙｓ、　　Ｖｏｌ　　、５５（６）　　１５　Ｍａ
ｒｃｈ　　１９８４．　　Ｐ２Ｏ８３文献３：特開昭５
９−２１１５４９号公報；文献４　：　Ｒ，Ｗ、　Ｌｅ
ｅ；　Ａｔ）Ｉｌｌ、　Ｐｈｙｓ、　Ｌｅｔｔ、Ｖｏｌ
。

４６（８）、１５＾ｐｒｉｌ　１９８５．　Ｐ７９０；
文献５：特開昭６０−１００４０２号公報次に上記の従
来方法について説明する。

先ず（１）の焼結法では、溶解・鋳造により合金インゴ
ットを作製し、粉砕して、適当な粒度（数μｍ）の磁石
粉を得る。磁石粉は成形助剤のバインダーと混練され、
磁場中でプレス成形されて成形体が出来上がる。成形体
はアルゴン中で、１１００℃前後の温度で１時間焼結さ
れ、その後室温まで急冷される。焼結後、６００°Ｃ前
後の温度で熱処理することにより、更に保磁力を向上さ
せる。（２）のメルトスピニング法による急冷薄片を用
いた樹脂結合方法では、先ず急冷薄帯製造装置の最適な
回転数でＲ−Ｆｅ−Ｂ合金の急冷薄帯を作る。得られた
厚さ３０μｍのリボン状薄帯は、直径が１０００Å以下
の結晶の集合体であり、脆くて割れ易く、結晶粒は等方
向に分布しているので、磁気的にも等方性である。こめ
薄帯を適当な粒度に粉砕して、樹脂と混練してプレス成
形すれば７　ｔｏｎ／ａａ程度の圧力で、約８５体積％
の充填が可能となる。

（３）の製造方法は、始めにリボン状の急冷薄帯あるい
は薄帯の片を、真空中あるいは不活性雰囲気中で約７０
０℃で予備加熱したグラファイトあるいは他の耐熱用の
プレス型に入れる。該リボンが所望の温埠に到達した時
−軸性の圧力が加えられる。温度、時間は特定しないが
、充分な塑性が出る条件としてＴ＝７２５±２５℃、圧
力はＰＮ２　、４　ｔｏｎ／ａＪ程度が適している。こ
の段階では磁石は僅かにプレス方向に配向しているとは
言え、全体的には等方性である０次のホットプレスは、
大面積を有する型で行なわれる。ｆｋも一般的には７０
０℃で０　、７　ｉｏｎ／ａＪで数秒間プレスする。す
ると試料は最初の厚みの１７２になりプレス方向と平行
に配向して、合金は異方性化する。これらの工程による
方法は二段階ホットプレス法と呼ばれている。この方法
で緻密で異方性を有するＲ−Ｆｅ−Ｂ磁石を得るもので
ある。

尚、最初のメルトスピニング法で作られるリボン薄帯の
結晶粒は、それが最大の保磁力を示す時の粒径よりも小
さめにしておき、後のホットプレス中に結晶粒の粗大化
が生じて最適の粒径になるようにしておく。

しかし、この方法では高温例えば８００’Ｃ以上では結
晶粒の粗大化が著しく、それによって保持力ｉ　Ｈｃが
極端に低下し、実用的な永久磁石にはならない。

〔発明が解決しようとする問題点〕

蒸上の従来技術で一応Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁石は製造出来る
が、これらの′Ａ′ｆｉ方法には次の如き欠点を有して
いる。

（１）の焼結法では、合金を粉末にするのが必須である
が、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金は大変酸素に対して活性である
ので、粉末化すると余計酸化が激しくなり、焼結体中の
酸素濃度はどうしても高くなってしまう、又粉末を成形
するときに、例えばステアリン酸亜鉛のような成形助剤
を使用しなければならず、これは焼結工程で前もって取
り除かれるのであるが、散開は磁石体の中に炭素の形で
残ってしまう、この炭素は著しくＲ−Ｆｅ−Ｂの磁気性
能を低下させ好ましくない。

成形助剤を加えてプレス成形した後の成形体はグリーン
体と言われる。これは大変脆く、ハンドリングが難しい
、従って焼結炉にきれいに並べて入れるのには、相当の
手間が掛かることも大きな欠点である。

これらの欠点があるので、−船釣に言ってＲ−Ｆｅ−Ｂ
系の焼結磁石の製造には、高価な設備が必要になるばか
りでなく、生産効率が悪く、結局磁石の製造コストが高
くなってしまう、従って、比較的原料費の安いＲ−Ｆｅ
−Ｂ光磁石の長所を活かすことが出来る方法とは言い龍
い。

次に（２）並びに（３）の方法は、真空メルトスピニン
グ装置を使用するがこの装置は現在では、大変生産性が
悪くしかもも高価である。

（２）の方法では原理的に等方性であるので低エネルギ
ー積であり、ヒステリシスループの角形性もよくないの
で温度特性に対しても、使用する面においても不利であ
る。

（３）の方法は、ホットプレスを二段階に使うというユ
ニークな方法であるが、実際に量産を考えると大変非効
率になることは否めないであろう。

更にこの方法では、高温例えば８００℃以上では結晶粒
の■大化が著しく、それによって保磁力ｉＨｃが極端に
低下し、実用的な永久磁石にはならない。

本発明は、以上の従来技術の欠点を解決するものであり
、その目的とするところは鋳造法をベースの工程とし熱
間加工を併用することにより高性能且つ低コストな希土
類−鉄系永久磁石の製造方法を提供することにある。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明の永久磁石の製造方法の第１は、希土類元素（但
しＹを含む）と遷移金属とボロンを基本成分とする永久
磁石の製造方法において、少なくとも、前記基本成分か
らなる合金を溶解及び鋳造する工程、鋳造後熱間加工を
加工度２０％以上で施す工程とからなることを特徴とす
る永久磁石の製造方法であり、第２の方法は、第１の方
法の鋳造後熱間加工を加工度２０％以上で施す工程に、
次いで熱処理する工程を付加したことを特徴とする永久
磁石の製造方法であり、第３の方法は、第２の方法の熱
処理する工程の後、合金を粉砕する工程と、次いで粉砕
された合金の粉末を有機バインダーと共に混練し加圧成
形する工程とからなることを特徴とする永久磁石の製造
方法である。

〔作　用〕

前記のように希土類−鉄系永久磁石の製造方法である焼
結法、急冷法は夫々粉砕による粉末管理の困難さ、生産
性の悪さといった大きな欠点を有している。

本発明者等は、これらの欠点を改良するなめ、バルクの
状態での磁石化の研究に着目し、先ず前記希土類元素、
鉄及びボロンを基本成分とする磁石の組成域で熱間加工
による異方性化が出来、更にこの鋳造インゴットを粉砕
して粉末化し、有機物バインダーと混練硬化させて樹脂
結合型磁石を得ることが出来ることを知見した。

この方法における異方性化と高保磁力化の為の熱間加工
は、前記文献４に示すような急冷法のような２段階でな
く、１段階のみでよく、バルクのまま加工出来るので生
産性は著しく高い、また鋳造インゴットを粉砕する必要
がないので、焼結法はどの厳密な雰囲気管理を行う必要
はなく、設備費が大きく低減される。

更に樹脂結合磁石においても、急冷法によった磁石のよ
うに原理的に等方性があるといった問題点がなく、異方
性の樹脂結合磁石が得られ、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ磁石の高性能
、低コストという特徴を生かすことが出来る。

バルク状態で磁石化するという研究（文献６）は、Ｎ　
ｄ　１６，２Ｆ　６５Ｇ、７ＣＯ２２，６Ｖ　１．３　
Ｂ　＊、ｔという組成でのアルゴンガス吹付は大気中溶
解で吸い上げた小型サンプルによる試験であり、これは
少量採取による急冷の効果が出たものと考えられる。

文献６：三保広晃他（日本金属学会、昭和６０年度秋期
講演会、講演番号＜５４４）この組成では、通常の鋳造では主相であるＮｄ２Ｆｅ＋
Ｊ相が粗大化してしまい少々の塑性加工では良好な磁気
特性は得られない。

従来のＲ−Ｆｅ−Ｂ光磁石の組成は、文献２に示される
ようなＲ＋ｓＦ　ｅ　？７Ｂ　ｓが最適とされていた。

この組成は主相Ｒ２Ｆｅ１．Ｂ化合物を原子百分率にし
た組成Ｒｒｌ、ｔＦ　ｅ　１１２．４Ｂ　ｓ、　ｅに比
してＲ・Ｂに富む側に移行している。このことは保磁力
を得るためには、主相のみでなく、Ｒリッチ相・Ｂリッ
チ相という非磁性相が必要であるという点から説明され
ている。

ところが本発明では逆にＢが少ない側に移行したところ
に保磁力のピーク値が存在する。この組成域では、焼結
法の場合、保磁力が激減するので、これまであまり問題
にされていなかった。しかし、鋳造法ではむしろこの組
成域で高い保磁力が得られ熱間加工を施すことによって
さらに高い保磁力が得られる。

これらの点は以下のように考えられる。先ず焼結法を用
いても鋳造法を用いても、保磁力機構そのものはｎｕｃ
＋ｅａｔｒｏｎ　ｌ１Ｏｄ＋３１に従っている。これは
、両者の動磁化曲線がＳｍＣｏ５のように、急峻な立上
がりを、示すことかられかる。このタイプの磁石の保磁
力は基本的には単磁区モデルによっている。即ちこの場
合、大きな結晶磁気異方性を有するＲ２Ｆｅ、、Ｂ化合
物が、大きすぎると粒内に磁壁を有するようになるため
、磁化の反転は磁壁の移動によって容易に起きて、保磁
力は小さい。

一方、粒子が小さくなって、ある寸法以下になると、粒
子内に磁壁を有さなくなり、磁化の反転は回転のみによ
って進行するため、保磁力は大きくなる。つまり適切な
保磁力を得るためにはＲ２Ｆ　６１４Ｂ相が適切な粒径
を有することが必要である。この粒径としてはｌＯμｍ
前後が適当であり、焼結タイプの場合は、焼結前の粉末
粒度の調整によって粒径を適合させることが出来る。

ところが鋳造法と熱間加工法とを組合わせな場合、Ｒ２
Ｆｅ＋、Ｂ化合物の結晶の大きさは先ず初めに溶湯から
凝固する段階で決定されるが、熱間加工によって結晶が
微細化されるので、磁石の最終の結晶の大きさは熱間加
工の処理条件を選定することによって調節出来、十分な
保磁力を作り出すことが出来る。

次に、樹脂結合化であるが前記文献４の急冷法でも確か
に樹脂結合磁石は作成出来る。

しかし、急冷法で作成される粉末は、直径が１０００Ａ
以下の多結晶が等友釣に集合したものであるため磁気的
にも等方性であり、異方性磁石は作成出来ず、Ｒ−Ｆｅ
−Ｂ系の低コスト・高性能という特徴が生かせない０本
発明の場合、水素粉砕のような機械的な歪みの小さな粉
砕を行えば、保磁力がかなり維持出来るので樹脂結合化
を行なえる。この方法の最大のメリットは、文献４と異
なり、異方性磁石の作成が可能な点にある。

以下、本発明による永久磁石の好ましい組成範囲につい
て説明する。

希土類としては、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、
Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ５Ｄｙ、、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、
Ｌｕが候補として挙げられ、これらのうちの１種あるい
は２種以上を組合わせて用いられる。最も高い磁気性能
は、Ｐｒ、Ｎｄで得られる。従って実用的にはＰｒ、Ｎ
ｄ、Ｐｒ−Ｎｄ合金、Ｃｅ−Ｐｒ−Ｎｄ合金等が用いら
れる。また少量の添加元素、例えば重希土元素のＤ３／
、Ｔｂ等は保磁力の向上に有効である。

Ｒ−Ｆｅ−Ｂ光磁石の主相はＲ２Ｆｅ＋、Ｂである。従
ってＲが８原子％未溝では、もはや上記化合物を形成せ
ずα−鉄と同一構造の立方晶組繊となるため高磁気特性
は得られない。一方Ｒが３０原子％を越えると非磁性の
Ｒリッチ相が多くなり磁気特性は著しく低下する。よっ
てＲの範囲８〜３０原子％が適当である。しかし高い残
留磁束密度とするため、好ましくはＲ８〜２５８〜２５
原子である。

Ｂは、Ｒ２Ｆｅ＋ａＢ相を形成するための必須元素であ
り、２原子％未満では菱面体のＲ−Ｆｅ系になるため、
高保磁力は望めない、まな２８原子％を越えるとＢに富
む非磁性相が多くなり、残留磁束密度は著しく低下して
くる。しかじ高保磁力を得るため、好ましくはＢ８８原
子以下がよく、それ以上では特殊な冷却を施さないかぎ
り、微細なＲ２Ｆｅ＋ｔＢ相を得ることが出来ず、保磁
力は小さい。

Ｃｏは本系磁石のキュリー点を増加させるのに有効な元
素であり、基本的にＦｅのサイトを置換しＲ２Ｃ０１４
Ｂを形成するのだが、この化合物は結晶異方性磁界が小
さく、その量が増すにつれて磁石全体としての保磁力は
小さくなる。そのため永久磁石として考えられるＩＫＯ
ｅ以上の保磁力を与えるには５０原子％以内がよい。

ＡＩは保磁力の増大効果を示す、（文献７　：　Ｚｈａ
ｎａ　Ｈａｏｃａｉｆｌ！！Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎａｓ　
ｏｆ　ｔｈｅ　８ｔｈ　Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　
Ｗｏｒｋｓｈｏｐ　ｏｎ　Ｒａｒｅ−Ｅａｒｔｈ　Ｈａ
ａｎｅｔｓ、　１９８５゜Ｐ５４１　）この文献７は焼結磁石に対する効果を示したものである
が、その効果は鋳造磁石でも同様に存在する。しかしＡ
Ｉは非磁性元素であるため、その添加量を増すと、残留
磁束密度が低下し、１５原子％を越えるとハードフェラ
イト以下の残留磁束密度になってしまうので、希土類磁
石としての目的を果たし得ない、よって、ＡＩの添加量
は１５原子％以下がよい。

また、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｇａ、Ｍｏ、Ｓｔ等も保磁力の向上
に有効である。

又、本発明において、熱間加工とは冷間加工に対する概
念であり、塑性加工によって生じる加工歪みの大半を加
工中に取除きながら加工する高温での塑性加工を指す。

従って、熱間加工中には、再結晶による結晶粒のｌａ細
化及びそれに続く結晶粒の成長も起こり、これらの現象
も熱間加工にば含まれることは明らかである。

熱間加工における温度は再結晶温度以上が望ましく、本
発明Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系合金においては好ましくは５００℃
以上である。

そして、本発明においてはその加工度が重要な因子とな
ってくる。なぜなら、本発明における熱間加工は、結晶
軸の配向という現象と、結晶粒の微細化及びそれに続く
結晶粒の成長という現象の２種類の現象を引き起してい
るからである。すなわち、加工度の増加と比例して増加
する配向度と、２０％以上の加工度で急激に増加し、そ
れ以上の加工度でピークを持ち現象に転する保磁力が熱
間加工により得られる。このため、高い保磁力を得るた
めには２０〜９０％の加工度が好ましく、また高い配向
度のためには６０％以上の加工度が好ましい。

次に本発明の実施例について述べる。

〔実　施　例〕

（実施例１）本発明による製造法の工程図を第１図に示す。

先ず第１図に示す如く所望の組成の合金を誘導炉で溶解
し、鋳型に鋳造する。

次に磁石に異方性を付与するために、各種の熱間加工を
施す。

各種の熱間加工として第２図に押出し加工の説明図、第
３図に圧延加工の説明図、第４図にスタンプ加工の説明
図を示す。

押出し加工については、等方向に力が加わるようにダイ
側からも力が加わるように工夫した。

圧延加工及びスタンプ加工については、極力歪速度が小
さくなるようにロール、スタンプの速度を調整した。

いずれの方法でも、高温領域（５００〜１１００℃）に
おいて矢視する如く合金の押される方向に平行になるよ
うに結晶の磁化容易軸は配向する。

本発明者等は、希土類元素、鉄及びボロンを基本成分と
する合金を溶解・鋳造した後、塑性加工実験を広範囲に
亘り行い次の実験結果を得な。

（１）室温から５００°Ｃの間の低温で歪速度の大きい
条件で塑性加工すると大半の組成の合金インゴットには
割れが生じる。

割れていない小片を用いて磁気測定すると保磁力ｉＨｃ
は加工度に見合って増大するが、結晶の配向はほとんど
起こらず、従って残留磁束密度Ｂｒはほとんど増大しな
い。このようなことから、この範囲の塑性加工では、最
大エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘはほとんど増大しない。

（２）一方、１１００℃を越える高温で塑性加工すると
大きな歪速度でも割れ欠けは発生せず、加工性は良好と
なるとともに良好な結晶配向が生じる。しかし、保磁力
ＩＨｃは低下してくる。

（３）５００〜１１００℃の間で熱間加工すると歪速度
が大きくとれるとともに、残留磁束密度Ｂｒ及び保磁力
ｉＨｃが増大し、最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘも増
大する。なかでも塑性加工温度は８００〜１０５０℃が
良好である。

（４）本発明の合金組成を鋳造したインゴットはその融
点近くまで加熱しても結晶粒の粗大化はわずかじか生じ
ない。

第１表の組成の合金を溶解し、第１図に示す工程で磁石
を作製した。ただし用いた熱間加工法は、第１表中に併
記した。

第１表に示す組成の合金において熱間加工は、加工温度
が５００〜１１００℃、加工度が１０〜９０％、歪速度
が１０−４〜１／秒の間で種々の条件を組合わせて行い
、その中から加工温度が１０００℃、加工度が８０％、
歪速度が１０−４〜１〇−３／秒、アニール処理が１０
００℃Ｘ２４時間の場合の磁気特性を第２表に示す、参
考データとして熱間加工を行なわない試料の特性も示し
た。

アニール処理の最適条件即ち温度と時間は合金の組成と
加工条件によって変化する。組成によっては５００〜８
００°Ｃ２熱間加工条件によっては８００〜１０００℃
が良好になる。

第２表より、押出し、圧延、スタンプのすべての熱間加
工法で残留磁束密度が増加し磁気的に異方化されたこと
がわかる。なかでも押出し法が勝れている。

（実施例２）第３表は、組成としてＰｒ＋フＦｅｔ９Ｂ４、Ｎｄ５ｏ
Ｆ　ｅ　ｓｓＢ　＋ｓ及びＣｅ　ｓ　Ｎ　ｄ　ｒｏＰ　
ｒ　１ｏＦ　ｅ　ｓａｃ　０１７Ｚｒ　２　Ｂ　ｇを、
代表例にとり、押出加工を行なった場合の塑性加工温度
と加工性・１Ｈｃ−Ｃ軸配向度との関係を示したもので
ある。加工度は８０％を目標としΔ印は塑性加工中割れ
が生じたもの、Ｘ印は塑性加工できなかったものを指す
。

塑性加工温度は５００〜１１００℃に亘って良好である
が、その中でも８００〜１０５０℃が優れている。磁気
特性と生産性の双方を併せて評価すると９００〜１０５
０℃が！＆迩である。歪速度は高温になる程そして希土
類元素とボロンの含有量が低い程大きくとることができ
る。

本実験での歪速度は１０−４〜ｌＯ′／秒の範囲で変化
させ、第３表の特性値は歪速度が１０−２〜１０−’／
秒の場合の値を示す、１０００℃前後では歪速度を１〜
１０２／秒とすることが押出成形においては加工応力が
圧縮応力が主で引張応力が小さいため可能であることが
判明した。

又、Ｃ軸配向度が高くなると残留磁束密度Ｂｒが大きく
なり、（Ｂ　Ｈ）　ｍ　ａ　ｘは急激に増大する。

（実施例３）第４表は、組成としてＰ　ｒ　１７Ｆ　ｅ　ｔ＊Ｂ＊　
、Ｎ　ｄ、。Ｆｅ５ｓＢ＋ｓの鋳造合金に対して、ホッ
トプレスを施した加工度と１）ｉｃ−Ｃ軸配向率との関
係を示したものである。この時、加工温度は１０００°
Ｃ１歪速度は１０−ｓ〜１０−’／秒の範囲内であった
。

（実施例４）第５表に示す組成の合金を溶解、鋳造し、得られたイン
ゴットを表中に示す加工法により１０〜９５％の加工度
で加工した。この時、圧延によるものは、温度９００℃
、歪速度１０−１〜１／秒で加工され、押出法によるも
のは、温度９５０℃、歪速度１０−２〜１０−’／秒で
加工された。そして加工された磁石は、９００℃、１０
時間の熱処理後磁気特性が測定された。その結果を第６
表に示す。

（実施例５）Ｐｒ＋７Ｆｅ　　フｓＢ＜　　Ｃｕ　　と　Ｐ　　ｒ　
　＋ｏＮ　　ｄ　　ｌｏＦ　　ｅ　　６０ＣＯ＊Ｂ、＋
ｏＡＪの２種類の組成の合金を溶解し、そのマクロ組織
が柱状晶となるように妨遺して合金インゴットを得た。

このインゴットの側面周囲にステンレスのリングをはめ
込み、これを９５０℃、歪速度１０−１〜１７秒でホッ
トプレスを各種加工度で行なった。加工後、１０００℃
、２４時間のアニール処理を施し、磁気特性を測定した
。保磁力ＩＨｃと配向度を加工度に対してグラフ化した
ものを第５図に示す。

第　　１　　表第　　２　　表第３表力匡丁Ｊ曵　８０％　　　１シｘｉｏ−”〜１０−’／
８′第　　４　　表第　　５　　表第６表（実施例６）先ず第７表のような組成の合金を誘導炉で溶解し鉄鎖型
にて鋳造し、１０００℃におけるホットプレスの後イン
ゴットを磁気的に硬化させるため１０００℃Ｘ２４時間
のアニール処理を施した。

このときアニール後の平均粒径は約１５μｍであった。

この階段で切断・研削を施せば、異方性磁石となる。

樹脂結合タイプの磁石の場合は、室温において１８−８
ステンレスＩＩ４製容器中、１０気圧程度の水素ガス雰
囲気のものでの水素の吸蔵と１０−’ｔ。

ｏｒｒでの脱水素をくりかえし行ない粉砕後、エポキシ
樹脂を４重量％混練した、１ＯＫＯｅの磁場で横磁場成
形を行った。

以上の結果を第８表に示す。

第　　７　　表第　　８　　表〔発明の効果〕蒸上の如く本発明の永久磁石の製造方法によれば、希土
類元素等を鋳造した後、加工度が２０％以上の熱間加工
を施すことにより、次の如き効果を奏するものである。

（１）Ｃ軸配向率を高めることができ、残留磁束密度Ｂ
ｒを著しく改善することができた。

（２）又、結晶粒を微細化することにより、保磁力ｉＨ
ｃを著しく高めることができた。

（３）（１）及び、（２）の相乗効果により最大エネル
ギー積（ＢＨ）ｍａｘを各段に高めることができた。

（４）従来の焼結法と比較し、加工工数及び生産設備投
資額を著しく低減させることができた。

（５）従来のメルトスピニング法と比較し、高性能でし
かも低コストの磁石をつくることができた。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明のＲ−Ｆｅ−Ｂ光磁石の製造工程図。第２図は、熱間押出しによる磁石合金の配向処理図。１・・・油圧プレス２・・・ダイ（型）３・・・磁石合金４・・・圧力を示す矢印５・・・磁石合金の磁化容易方向を示す矢印第３図は、
熱間圧延による磁石合金の配向処理図。１・・・ロール２・・・磁石合金３・・・ロールの回軸方向を示す矢印４・・・磁石合金の進行方向を示す矢印５・・・磁化容
易方向を示す矢印第４図は、熱間スタンプ加工による磁石合金の配向処理
図。１・・・スタンプ２・・・磁石合金３・・・基板４・・・磁化容易方向を示す矢印５・・・スタンプの上下動を示す矢印６・・・基板の移動方向を示す矢印第５図はＰ　ｒ　１７Ｆ　ｅ　ｔｓＢ４ＣｕとＰ　ｒ　
＋ｏＮ　ｄ　ｒ。Ｆｅ６゜Ｃｏ８Ｂｔ。Ａ１１．の加工度に対する保磁力
ｉＨｃとＣ軸配向度を示す図。以上出願人　セイコーエプソン株式会社

Claims

【特許請求の範囲】

（１）希土類元素（但しＹを含む）と遷移金属とボロン
を基本成分とする永久磁石の製造方法において、少なく
とも、前記基本成分からなる合金を溶解及び鋳造する工
程、鋳造後熱間加工を加工度２０％以上で施す工程とか
らなることを特徴とする永久磁石の製造方法。
（２）希土類元素（但しＹを含む）と遷移金属とボロン
を基本成分とする永久磁石の製造方法において、少なく
とも、前記基本成分からなる合金を溶解及び鋳造する工
程、鋳造後熱間加工を加工度２０％以上で施す工程、次
いで熱処理する工程とからなることを特徴とする永久磁
石の製造方法。
（３）希土類元素（但しＹを含む）と遷移金属とボロン
を基本成分とする永久磁石の製造方法において、少なく
とも、前記基本成分からなる合金を溶解及び鋳造する工
程、鋳造後熱間加工を加工度２０％以上で施す工程、熱
処理後前記合金を粉砕する工程と、次いで粉砕された合
金の粉末を有機バインダーと共に混練し加圧成形する工
程とからなることを特徴とする永久磁石の製造方法。