JP7597611B2 - 転がり軸受、軸受装置およびモータ - Google Patents

Description

本発明は、転がり軸受、軸受装置およびモータに関する。

玉軸受等の転がり軸受には、通常、内輪、外輪、転動体および保持器の潤滑性能を高めるため、内輪と外輪との間の軸受空間にグリースが保持されている。特許文献１には、冠型保持器の開口部側に、内輪および外輪の軌道面に触れないようにグリースを配置する軸受が記載されている。

ところで、複数の軸受に対してスリーブおよびシャフトが接着されている軸受カートリッジは、複数の軸受の同軸度が高いため高速回転用途に有利である（特許文献２）。

特開２０１４－１２９８７２号公報 特開２０１０－１９６７０７号公報

しかしながら、軸受カートリッジの軸受において、特許文献１のように、冠型保持器の開口部側にグリースを配置した軸受を用いると、トルクが高く、高速で回転させると寿命が短いという問題があった。

本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、トルクが低く、高速で回転させても寿命が長い転がり軸受を提供することにある。

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の一態様に係る転がり軸受は、外輪と、上記外輪の内周側に配置された内輪と、上記外輪の軌道溝と上記内輪の軌道溝との間に設けられた複数の転動体と、上記転動体を回転可能に保持するポケットを備えた保持器と、上記外輪および上記内輪で囲まれた軸受空間に配置されたグリースと、を備え、上記グリースは、上記軸受空間のうち、上記複数の転動体を挟んで軸方向の一方側と上記軸方向の他方側との双方において、上記外輪の内周面側に充填され、上記グリースは、温度が２５℃、周波数が１Ｈｚ、ひずみ量が０．０７（固定）％の条件で測定した時の損失正接が０．１以上０．２以下の値であり、合成炭化水素油、ウレア系増ちょう剤およびリン系摩擦調整剤を含み、さらに、上記外輪の軌道溝および上記内輪の軌道溝に、防錆油が付着しており、上記防錆油は、合成炭化水素油およびリン系摩擦調整剤を含む。

本発明の一態様によれば、トルクが低く、高速で回転させても寿命が長い転がり軸受を提供することができる。

図１は、実施形態に係る転がり軸受における冠型保持器の非開口部側の一部破断平面図である。 図２は、実施形態に係る転がり軸受における冠型保持器の開口部側の一部破断平面図である。 図３は、図１の縦断面図である。 図４は、変形例に係る転がり軸受における冠型保持器の非開口部側の一部平面図である。 図５は、実施形態に係るモータの断面図である。

以下、実施の形態について、添付図面を参照して詳細に説明する。なお、以下の実施の形態により何ら限定されるものではない。

以下、実施例に基づいて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。

＜転がり軸受＞
図１は、実施形態に係る転がり軸受における冠型保持器の非開口部側の一部破断平面図である。図２は、実施形態に係る転がり軸受における冠型保持器の開口部側の一部破断平面図である。図３は、図１の縦断面図である。転がり軸受１は、外輪２と、外輪２の内周側に配置された内輪３と、複数の転動体４と、保持器５とを有し、グリース６が配置されている。複数の転動体４は、外輪２の軌道溝２１と内輪３の軌道溝３１との間に設けられている。保持器５は、転動体４を回転可能に保持するポケットを備える。グリース６は、外輪２および内輪３で囲まれた軸受空間Ｓに配置されている。また、グリース６は、軸受空間Ｓのうち、複数の転動体４を挟んで軸方向の一方側と軸方向の他方側との双方において、外輪２の内周面側に充填されている。

さらに、転がり軸受１は、軸方向の一端側で、外輪２と内輪３との間を塞ぐ、一方のシールド板７１と、軸方向の他端側で、外輪２と内輪３との間を塞ぐ、他方のシールド板７２とを備える。したがって、軸受空間Ｓは、外輪２、内輪３、一方のシールド板７１および他方のシールド板７２で囲まれている。また、グリース６は、軸受空間Ｓのうち、外輪２の内周面と一方のシールド板７１とで形成される一方の隅部Ｘ１と、外輪２の内周面と他方のシールド板７２とで形成される他方の隅部Ｘ２とに配置されている。

具体的には、外輪２は、鋼材などの金属材料からなる。軌道溝２１は、外輪２の内周面に円周方向に延びるように形成されている。この軌道溝２１の表面は軌道面を構成している。また、内輪３は、鋼材などの金属材料からなる。軌道溝３１は、内輪３の外周面に円周方向に延びるように形成されている。この軌道溝３１の表面は軌道面を構成している。

転動体４は、鋼材などの金属材料からなる。軌道溝２１と軌道溝３１とは軌道を構成しており、転動体４は軌道溝２１、３１の軌道面に接触しながら軌道を転動する。なお、図１、図２では、転動体４の数は８であるが、転動体４の数は特に限定されない。

保持器５は、合成樹脂製または金属製の冠型保持器であり、複数の転動体４を軌道内に等間隔に配置する。また、保持器５は、軸方向の一端側に複数の転動体４をそれぞれ収納する複数の開口部５１（ポケット）を有し、軸方向の他端側に非開口部５２を有する。

一方および他方のシールド板７１、７２は、亜鉛メッキ鋼板、ステンレス鋼板、ゴム板などからなる略円環形状の板材である。一方および他方のシールド板７１、７２は、それぞれの外周部で外輪２に取り付けられている。具体的には、外輪２の各内周縁部にはそれぞれ取付溝８が形成されており、一方および他方のシールド板７１、７２は、その外周部が各取付溝８内に収容され、止輪９によって固定されている。一方、一方および他方のシールド板７１、７２は、その内周部が内輪３の直近まで延びている。これにより、一方および他方のシールド板７１、７２は、外輪２と内輪３との間を覆い、転動体４およびグリース７を保護する。なお、転がり軸受１では、一方および他方のシールド板７１、７２と内輪３とが離間しているため、外輪２に対して内輪３が相対回転する場合は、内輪３の振動は一方および他方のシールド板７１、７２へ伝搬し難い。その結果、グリース６の形状や位置の保持性がより一層向上する。

なお、上記のように、軸受空間Ｓは、外輪２、内輪３、一方のシールド板７１および他方のシールド板７２で囲まれている空間である。具体的には、軸受空間Ｓは、外輪２および内輪３とともに、一方のシールド板７１の内周部の端部を内輪３まで延長した面、および他方のシールド板７２の内周部の端部を内輪３まで延長した面で囲まれている空間である。

グリース６は、より具体的には、隅部Ｘ１（保持器５の開口部側）および隅部Ｘ２（保持器５の非開口部側）において、内輪３の外周面に接触しないように、外輪２の内周面側に偏って、かつ円周方向に沿って連続する円環状となるように充填されている。また、グリース６は、外輪２の軌道溝２１および内輪３の軌道溝３１から離れて保持されている。

転がり軸受１では、グリース６が隅部Ｘ１、Ｘ２において上記のように配置されているため、転動体４が転動すると、転動体４はグリース６にわずかに接触してグリース６の一部を取り去る。さらに、取り去られたグリース６は、外輪２の軌道溝２１、保持器５および内輪３の軌道溝３１と、転動体４との接触面にも適切な量で供給される。これにより、これらの接触面が良好に潤滑されるとともに、外輪２と内輪３との回転に伴うグリース６の撹拌が最小限になるため、トルクが低減される。したがって、転がり軸受の寿命は長くなる。ここで、グリース６が隅部Ｘ２のみでなく、隅部Ｘ１においても上記のように配置されているため、トルク安定化までの時間を短縮できる。

また、通常、転がり軸受が回転すると、保持器には、回転に伴って遠心力が発生する。冠型保持器の場合は、回転周方向への広がりのみならず、非開口部側の方向に変形移動し、シールド板に接触することがある。この接触により、摩耗が発生して、転がり軸受が短寿命となったり騒音が発生したりすることがある。特に小径玉軸受けの外径２２ｍｍ以下のベアリングであり、とりわけ外径１３ｍｍ以下のベアリングにおいては、高速回転（たとえば１５万ｒｐｍ以上）の際には、このような問題が顕著となる。これに対して、転がり軸受１では、グリース６が隅部Ｘ２において上記のように配置されているため、保持器５と他方のシールド板７２との間での摩耗が抑えられる。したがって、高速回転の際にも、転がり軸受の寿命は長くなり、騒音の発生も抑えられる。

以上のように、転がり軸受１では、グリース６が隅部Ｘ１、Ｘ２において上記のように配置されているため、高速回転（たとえば１５万ｒｐｍ以上）の際にも、寿命を長くできる。

なお、グリース６は、外輪２の内周面から内輪３の外周面の近傍まで充填した場合は、充分な量を保持できるため、より長期にわたって良好な潤滑性能を維持できる。また、グリース６は、連続して円環状に充填されているため、充填が簡単であり、充填の自動化も容易である。

また、グリース６は、所定の測定条件、すなわち温度が２５℃、周波数が１Ｈｚ、ひずみ量が０．０７（固定）％の条件で測定した時の損失正接ｔａｎδが、０．１以上０．２以下の値である。これにより、回転トルクの低減と長期にわたる良好な潤滑性能の維持とをより好適に両立できる。

具体的には、損失正接ｔａｎδが０．２以下であることで、転動体４がグリース６にわずかに接触したときに取り去られるグリース６の量が適切となる。しかし、損失正接ｔａｎδが０．２より大きいと、グリースの粘性が高くなり、グリースがボールに引き摺られてしまうため、転動体の一回の接触あたりに取り去られるグリースの量が多くなり、供給過多となる懸念がある。このため、回転トルクが増大するとともに、グリースが早く減少するため、良好な潤滑性能を維持できる期間も短くなる。一方、損失正接ｔａｎδが０．１より小さいと、グリースの弾性が高くなるため、外輪と内輪との間の軸受空間にグリースを適正な量および形状で充填し難くなる。また、損失正接ｔａｎδが上記範囲内にあると、上述したグリース６の配置を維持しやすくなる。上記理由により、グリース６の損失正接ｔａｎδは、０．１以上０．２以下の値であることが好ましい。

また、グリース６は、損失正接ｔａｎδが上記範囲内にあるとともに、合成炭化水素油、ウレア系増ちょう剤およびリン系摩擦調整剤（リン含有摩擦調整剤）を含む。

合成炭化水素油は、転がり軸受におけるトルクの低減および長寿命化の観点から、基油として好適に用いられる。合成炭化水素油としては、たとえばノルマルパラフィン、イソパラフィン、ポリブテン、ポリイソブチレン、１－デセンオリゴマー、１－デセントエチレンオリゴマーなどのポリアルファオレフィンが挙げられる。合成炭化水素油は、単独または混合して使用できる。グリース１００ｗｔ％における合成炭化水素油の含有量は、たとえば７０ｗｔ％以上９０ｗｔ％以下の範囲であるが、上記損失正接ｔａｎδの範囲を実現できれば特に限定されない。

ウレア系増ちょう剤は、耐熱性および静音性の点から好適に用いられる。グリース１００ｗｔ％におけるウレア系増ちょう剤の含有量は、たとえば１０ｗｔ％以上３０ｗｔ％以下の範囲であるが、上記損失正接ｔａｎδの範囲を実現できれば特に限定されない。

ウレア系増ちょう剤としては、ジウレア化合物、トリウレア化合物、ポリウレア化合物などのウレア化合物を使用できる。ウレア化合物は、単独または混合して使用できる。特に、耐熱性および静音性の点から、ジウレア化合物が好ましい。ジウレア化合物は、下記式（１）で示すことができる。
Ｒ₁－ＮＨＣＯＮＨ－Ｒ₂－ＮＨＣＯＮＨ－Ｒ₃ （１）
ここで、Ｒ₁、Ｒ₃は脂肪族炭化水素基でも脂環族炭化水素基でも芳香族炭化水素基でもよく、炭素数に特に限定はない。Ｒ₂は、芳香族炭化水素基であり、フェニル基が１個もしくは２個置換したものである。これらを合成する際に使用する原料には、アミン化合物およびイソシアネート化合物を用いる。アミン化合物として、ヘキシルアミン、オクチルアミン、ドデシルアミン、ヘキアデシルアミン、オクタデシルアミン、ステアリルアミン、オレイルアミンなどに代表される脂肪族アミンや、ヘキシルアミンなどに代表される脂環式アミンの他に、アニリン、ｐ－トルイジン、エトキシフェニルアミンなどに代表される芳香族アミンが用いられる。イソシアネート化合物として、フェニレンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート、ジフェニルジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、オクタデカンジイソシアネート、デカンジイソシアネート、ヘキサンジイソシアネートが用いられる。脂肪族アミンおよび芳香族アミンをアミン原料に用いて、芳香族イソシアネートとで合成する脂肪－芳香族ジウレア化合物（脂肪族芳香族ジウレア化合物）を用いることが好ましい。いいかえると、ジウレア化合物は、Ｒ₁、Ｒ₃は脂肪族炭化水素基または芳香族炭化水素基であり、Ｒ₂は、芳香族炭化水素基であることが好ましい。

リン系摩擦調整剤は、転がり軸受における長寿命化の観点から好適に用いられる。リン系摩擦調整剤としては、たとえばトリクレジルホスフェート（ＴＣＰ）、トリフェニルホスホロチオエート（ＴＰＰＴ）等のリン酸エステル、亜リン酸エステル、ジアルキルジチオリン酸亜鉛（ＺｎＤＴＰ）等のチオリン酸塩が挙げられる。リン系摩擦調整剤は、単独または混合して使用できる。グリース１００ｗｔ％におけるリン系摩擦調整剤の含有量は、たとえば０．５ｗｔ％以上３．０ｗｔ％以下の範囲であるが、上記損失正接ｔａｎδの範囲を実現できれば特に限定されない。

さらに、グリース６には、その他の添加剤として、分散剤、酸化防止剤、金属不活性剤、錆止め剤、油性剤、粘度指数向上剤などを必要に応じて含有させてもよい。

さらに、転がり軸受１において、外輪２の軌道溝２１および内輪３の軌道溝３１に、防錆油が付着している。この防錆油は、合成炭化水素油およびリン系摩擦調整剤を含む。上記のようにグリースが配置されている転がり軸受の場合、軌道溝にグリースが配置されていないため、特に高速回転の際には、回転初期の潤滑性が悪く、軌道面、玉および保持器に摩耗が発生し、転がり軸受が短寿命になる懸念がある。これに対して、転がり軸受１では、上記部位に特定の防錆油が付着しているため、高速回転の際にも、回転初期の潤滑性が向上し、転がり軸受におけるトルクの低減および長寿命化が達成できる。なお、防錆油は、少なくとも軌道溝２１、３１に付着していればよく、転がり軸受１におけるその他の部位、たとえば、軌道溝２１、３１以外の外輪２および内輪３の内周面や外周面、保持器５に付着していてもよい。

防錆油においても、上述したグリース６と同様に、基油として合成炭化水素油が好適に用いられる。なお、合成炭化水素油の詳細についても、グリース６のものと同様である。防錆油には、基油としてエステル系基油を用いるよりも、合成炭化水素油を用いた方が、リン系摩擦調整剤との相溶性が低いため、リン系摩擦調整剤が金属面に吸着しやすくなり、潤滑性を向上できる。また、回転初期の潤滑性向上の観点から、合成炭化水素油は、４０℃での動粘度が３０ｍｍ²／ｓ以上であることが好ましい。防錆油１００ｗｔ％における合成炭化水素油の含有量は、たとえば８０ｗｔ％以上９８ｗｔ％以下の範囲であることが好ましい。

リン系摩擦調整剤は、潤滑性向上の観点から好適に用いられる。なお、リン系摩擦調整剤の詳細については、グリース６のものと同様である。防錆油１００ｗｔ％におけるリン系摩擦調整剤の含有量は、たとえば０．５ｗｔ％以上３．０ｗｔ％以下の範囲であることが好ましい。

防錆油は、硫黄系防錆添加剤を含んでいることが好ましい。硫黄系防錆添加剤は、単独または混合して使用できる。硫黄系防錆添加剤を用いる場合は、防錆油１００ｗｔ％における硫黄系防錆添加剤の含有量は、たとえば０．５ｗｔ％以上３．０ｗｔ％以下の範囲であることが好ましい。なお、防錆油には、通常、摩擦調整剤および硫黄系防錆添加剤以外にもその他の添加剤が含まれている。

さらに、転がり軸受１において、開口部５１側の一方の隅部Ｘ１に配置されたグリース６の量が、非開口部５２側の他方の隅部Ｘ２に配置されたグリース６の量と同じであることが好ましい。あるいは、開口部５１側の一方の隅部Ｘ１に配置されたグリース６の量が、非開口部５２側の他方の隅部Ｘ２に配置されたグリース６の量よりも少ないことが好ましい。これにより、高速回転の際にも、転がり軸受における、さらなるトルクの低減および長寿命化が達成できる。

また、転がり軸受１において、軸受空間Ｓの空間容積を１００％としたときに、一方の隅部Ｘ１および他方の隅部Ｘ２に配置されるグリース６の容積は、合計で５％以上２０％以下の範囲であることが好ましく、７．５％以上１２．５％以下であることがより好ましい。また、グリースの全容積量（一方の隅部Ｘ１および他方の隅部Ｘ２に配置されるグリース６の合計容積量）を１００％としたときに、一方の隅部Ｘ１に配置されるグリース６の容積は２０％以上６０％以下の範囲であり、他方の隅部Ｘ２に配置されるグリース６の容積は４０％以上８０％以下の範囲であることが好ましい。これにより、高速回転の際にも、転がり軸受における、さらなるトルクの低減および長寿命化が達成できる。

転がり軸受１は、たとえば以下のようにして作製できる。まず、外輪２、内輪３、転動体４および保持器５を組み合わせる。組み合わせた外輪２、内輪３、転動体４および保持器５を防錆油に浸漬する。次に、開口部５１側および非開口部５２側から、グリース６を充填する。グリース６を充填した後、外輪２の両端部に、一方および他方のシールド板７１、７２を取付ける。これにより、転がり軸受１が得られる。

ここで、外輪２を固定して内輪３を回転させるように使用する場合について、転がり軸受１の動作をまとめて説明する。転がり軸受１の動作を開始すると、転動体４は軌道溝２１と軌道溝３１とにより構成される軌道を転動する。動作開始時には、グリース６は、軌道溝２１および軌道溝３１から離れて保持されている。しかしながら、軌道溝２１および軌道溝３１に付着している防錆油により、転動体４と軌道溝２１および軌道溝３１との間は好適に潤滑される。転動体４が転動し続けるにしたがって、転動体４はグリース６にわずかに接触してグリース６の一部を取り去っていく。さらに、取り去ったグリース６が外輪２の軌道溝２１、保持器５および内輪３の軌道溝３１と、転動体４との接触面にも適切な量で供給されていく。これにより、これらの接触面が良好に潤滑され続ける。また、隅部Ｘ２に配置されたグリース６により、保持器５と他方のシールド板７２との間での摩耗も抑えられる。このようにして、転がり軸受におけるトルクの低減および長寿命化が達成できる。

なお、転がり軸受１は、内輪３を固定して外輪２を回転させるように使用してもよい。この場合、外輪２の回転により、グリース６に遠心力が作用すると、グリース６は、外輪２側に移動しようとするので、内輪３に接触することがなく、回転トルクの増大を抑えられる利点がある。

従来、転がり軸受では、グリースは一般的にグリースポケット上または軌道面に塗布されるため、初期トルクが高く安定せず高速回転に至らないといった問題がある。また、多量のグリースが塗布されているため、グリースが回転障害となる。これによる振動の発生に伴い軌道面や玉および保持器に摩耗が発生して、転がり軸受が短寿命になるといった問題がある。これに対して、上述のように、実施形態に係る転がり軸受では、特定のグリースおよび防錆油をそれぞれ特定の部位に配置しているため、高速回転の際にも、回転初期の潤滑性が向上し、転がり軸受におけるトルクの低減および長寿命化が達成できる。

＜変形例＞
図４は、変形例に係る転がり軸受における冠型保持器の非開口部側の一部平面図である。実施形態に係る転がり軸受では、隅部Ｘ２において、グリース６を、外輪２に円周方向に沿って連続する円環状となるように配置している。しかしながら、図４に示す転がり軸受１Ａのように、隅部Ｘ２において、複数のグリース６Ａを、外輪２に円周方向に沿って互いに離間するように配置してもよい。このとき、グリースの充填間隔および径方向での充填長さを調整することにより、軸受空間へのグリースの充填量を容易に制御できる。また、隅部Ｘ１においても、複数のグリース６Ａを、外輪２に円周方向に沿って互いに離間して配置するように配置してもよい。なお、複数のグリース６Ａは、離間している場合に限らず、互いに一部接触するように配置されてもよい。

また、転がり軸受において、グリースは、軸受空間のうち、複数の転動体を挟んで軸方向の一方側と軸方向の他方側との双方において、外輪の内周面側に充填されていればよい。すなわち、一方および他方のシールド板７１、７２が設けられていなくてもよい。また、保持器は、冠型保持器に限らず、円環状保持器であってもよい。

いずれの変形例においても、実施形態に係る転がり軸受と同様に、高速回転の際にも、回転初期の潤滑性が向上し、転がり軸受におけるトルクの低減および長寿命化が達成できる。

＜軸受装置およびモータ＞
図５は、実施形態に係るモータの断面図である。モータ１００は、シャフト１０１と、シャフト１０１に取り付けられたロータコア１０２および軸受装置１０３とを有する。軸受装置１０３は、一対の上述した転がり軸受１と、転がり軸受１のそれぞれに予圧を付与するばね１０４と、一対の転がり軸受１を包囲するスリーブ１０５とを有する。一対の転がり軸受１における外輪２の外周面は、スリーブ１０５に固着されている。また、一対の転がり軸受１における内輪３の内周面は、シャフト１０１に固着されている。このようなモータ１００は、上述した転がり軸受１を有するため、高速回転用途に用いた場合も長寿命を達成できる。

モータ１００は、さらに羽根車１０６が取り付けられ、ロータ組立体を構成することができる。このロータ組立体は、高速回転用途、たとえばドライヤー、扇風機、加湿器のファン、掃除機などに好適に用いられる。

［実施例］
＜グリースおよび防錆油＞
実施例および比較例では、下記グリースＡ～Ｅを作製し、その動的粘弾性の評価試験を行い、損失正接を求めた。
・グリースＡ：損失正接ｔａｎδ＝０．１５
基油としてＰＡＯ８（ポリαオレフィン、１００℃における動粘度８ｍｍ²／ｓ）８１ｗｔ％、ウレア系増ちょう剤として脂肪－脂環式ウレア１２ｗｔ％、およびリン系摩擦調整剤としてＺｎＤＴＰ ２ｗｔ％を含む。
・グリースＢ：損失正接ｔａｎδ＝０．１４
基油としてＰＡＯ８（ポリαオレフィン、１００℃における動粘度８ｍｍ²／ｓ）８１ｗｔ％、ウレア系増ちょう剤として脂環式ウレア１２ｗｔ％、およびリン系摩擦調整剤としてＴＣＰ ２ｗｔ％を含む。
・グリースＣ：損失正接ｔａｎδ＝０．１５
基油としてＰＡＯ８（ポリαオレフィン、１００℃における動粘度８ｍｍ²／ｓ）８１ｗｔ％、ウレア系増ちょう剤として脂環式ウレア１２ｗｔ％、およびリン系摩擦調整剤としてＴＰＰＴ ２ｗｔ％を含む。
・グリースＤ：損失正接ｔａｎδ＝０．１５
基油としてＰＡＯ８（ポリαオレフィン、１００℃における動粘度８ｍｍ²／ｓ）８３ｗｔ％、およびウレア系増ちょう剤として脂環式ウレア１２ｗｔ％を含む。
・グリースＥ：損失正接ｔａｎδ＝０．１５
基油としてＰＥＴ油（エステル油）８１ｗｔ％、ウレア系増ちょう剤として脂肪－芳香族ウレア１２ｗｔ％、およびリン系摩擦調整剤としてＴＣＰ ２ｗｔ％を含む。

ここで、動的粘弾性の評価試験は下記の手順で行った。評価試験はレオメータとして、応力制御型のＰａａｒ Ｐｈｙｓｉｃａ製のＭＣＲ３００を用い周波数依存性測定を行った。上部プレートと下部プレート間にグリースを挟み、上部のプレートを一定のひずみ量で周波数を徐々に変化させていき、応答性を評価した。周波数依存性測定により、サンプルのネットワーク構造の時間的応答から力学的緩和時間の評価を行った。
測定条件は、ギャップを０．５ｍｍに設定した直径２５ｍｍのパラレルプレート間に測定対象のグリースを挟み、温度が２５℃、周波数が１Ｈｚ、ひずみ量が０．０７（固定）％の条件にて測定を行い、貯蔵弾性率（Ｇ’）および損失弾性率（Ｇ”）を測定した。また、貯蔵弾性率（Ｇ’）および損失弾性率（Ｇ”）より、下記式（２）により損失正接ｔａｎδを算出した。損失正接ｔａｎδは、数値が大きいとその物質が粘性的で、小さいと弾性的であることを意味する。
損失正接ｔａｎδ＝Ｇ”／Ｇ’ （２）

また、下記防錆油Ｉ～ＩＩを作製した。
・防錆油Ｉ：
基油としてＰＡＯ８（ポリαオレフィン、４０℃における動粘度４８ｍｍ²／ｓ）９３ｗｔ％、およびリン系摩擦調整剤としてＺｎＤＴＰ ２ｗｔ％を含む。
・防錆油ＩＩ：
基油としてＰＥＴ油（エステル油）９３ｗｔ％、およびリン系摩擦調整剤としてＺｎＤＴＰ ２ｗｔ％を含む。
上記のサンプルにはいずれもその他添加剤として金属不活性剤・酸化防止剤・防錆剤を５％含む。

［実施例１］
表１のようにグリースＡおよび防錆油Ｉを用いて、図１～３に示す転がり軸受１を得た。まず、外輪２、内輪３、転動体４および保持器５を組み合わせた。組み合わせた外輪２、内輪３、転動体４および保持器５を防錆油Ｉに塗布した。次に、開口部５１側および非開口部５２側から、グリースＡを充填した。ここで、隅部Ｘ１、Ｘ２において、グリースＡを、外輪２に円周方向に沿って連続する円環状となるように配置した。グリースＡを充填した後、外輪２の両端部に、一方および他方のシールド板７１、７２（鋼シールド）を取付けた。
得られた転がり軸受１において、軸受空間Ｓの空間容積を１００％としたときに、一方の隅部Ｘ１および他方の隅部Ｘ２に配置されるグリースＡの容積は、合計で１２．５％であった。また、充填したグリース全量を１００ｗｔ％としたときに、開口部５１側の一方の隅部Ｘ１に配置されたグリースＡの量は６０ｗｔ％であり、非開口部５２側の他方の隅部Ｘ２に配置されたグリースＡの量は４０ｗｔ％であった。なお、外輪２の外周の径は１３ｍｍであり、内輪３の内周の径は８ｍｍであり、軸方向の長さは４ｍｍであった。

［実施例２］
開口部５１側の一方の隅部Ｘ１に配置されたグリースＡの量と、非開口部５２側の他方の隅部Ｘ２に配置されたグリースＡの量とを変更した以外は、実施例１と同様にして転がり軸受１を得た。なお、充填したグリース全量を１００ｗｔ％としたときに、開口部５１側の一方の隅部Ｘ１に配置されたグリースＡの量は５０ｗｔ％であり、非開口部５２側の他方の隅部Ｘ２に配置されたグリースＡの量は５０ｗｔ％であった。

［実施例３］
開口部５１側の一方の隅部Ｘ１に配置されたグリースＡの量と、非開口部５２側の他方の隅部Ｘ２に配置されたグリースＡの量とを変更した以外は、実施例１と同様にして転がり軸受１を得た。なお、充填したグリース全量を１００ｗｔ％としたときに、開口部５１側の一方の隅部Ｘ１に配置されたグリースＡの量は４０ｗｔ％であり、非開口部５２側の他方の隅部Ｘ２に配置されたグリースＡの量は６０ｗｔ％であった。

［実施例４］
開口部５１側の一方の隅部Ｘ１に配置されたグリースＡの量と、非開口部５２側の他方の隅部Ｘ２に配置されたグリースＡの量とを変更した以外は、実施例１と同様にして転がり軸受１を得た。なお、充填したグリース全量を１００ｗｔ％としたときに、開口部５１側の一方の隅部Ｘ１に配置されたグリースＡの量は２０ｗｔ％であり、非開口部５２側の他方の隅部Ｘ２に配置されたグリースＡの量は８０ｗｔ％であった。

［実施例５］
グリースＢを用いた以外は、実施例４と同様にして転がり軸受１を得た。

［実施例６］
グリースＣを用いた以外は、実施例４と同様にして転がり軸受１を得た。

［比較例１］
表１のようにグリースＡおよび防錆油Ｉを用いて、転がり軸受を得た。まず、外輪２、内輪３、転動体４および保持器５を組み合わせた。組み合わせた外輪２、内輪３、転動体４および保持器５を防錆油Ｉに浸漬した。次に、非開口部５２側のみから、グリースＡを充填した。ここで、隅部Ｘ２において、グリースＡを、外輪２に円周方向に沿って連続する円環状となるように配置した。グリースＡを充填した後、外輪２の両端部に、一方および他方のシールド板７１、７２（鋼シールド）を取付けた。
得られた転がり軸受１において、軸受空間Ｓの空間容積を１００％としたときに、一方の隅部Ｘ１および他方の隅部Ｘ２に配置されるグリースＡの容積は、合計で１２．５％であった。また、充填したグリース全量を１００ｗｔ％としたときに、開口部５１側の一方の隅部Ｘ１に配置されたグリースＡの量は０ｗｔ％であり、非開口部５２側の他方の隅部Ｘ２に配置されたグリースＡの量は１００ｗｔ％であった。なお、外輪２の外周の径は１３ｍｍであり、内輪３の内周の径は８ｍｍであり、軸方向の長さは４ｍｍであった。

［比較例２］
表１のようにグリースＡおよび防錆油Ｉを用いて、転がり軸受を得た。まず、外輪２、内輪３、転動体４および保持器５を組み合わせた。組み合わせた外輪２、内輪３、転動体４および保持器５を防錆油Ｉに浸漬した。次に、開口部５１側のみから、グリースＡを充填した。ここで、隅部Ｘ１において、グリースＡを、外輪２に円周方向に沿って連続する円環状となるように配置した。グリースＡを充填した後、外輪２の両端部に、一方および他方のシールド板７１、７２（鋼シールド）を取付けた。
得られた転がり軸受１において、軸受空間Ｓの空間容積を１００％としたときに、一方の隅部Ｘ１および他方の隅部Ｘ２に配置されるグリースＡの容積は、合計で１２．５％であった。また、充填したグリース全量を１００ｗｔ％としたときに、開口部５１側の一方の隅部Ｘ１に配置されたグリースＡの量は１００ｗｔ％であり、非開口部５２側の他方の隅部Ｘ２に配置されたグリースＡの量は０ｗｔ％であった。なお、外輪２の外周の径は１３ｍｍであり、内輪３の内周の径は８ｍｍであり、軸方向の長さは４ｍｍであった。

［比較例３］
グリースＡおよび防錆油ＩＩを用いた以外は、実施例４と同様にして転がり軸受を得た。

［比較例４］
グリースＤおよび防錆油Ｉを用いた以外は、実施例４と同様にして転がり軸受を得た。

［比較例５］
グリースＥおよび防錆油ＩＩを用いた以外は、実施例４と同様にして転がり軸受を得た。

［比較例６］
表１のようにグリースＡおよび防錆油Ｉを用いて、転がり軸受を得た。まず、外輪２、内輪３、転動体４および保持器５を組み合わせた。組み合わせた外輪２、内輪３、転動体４および保持器５を防錆油Ｉに浸漬した。次に、転送部および保持器のグリースポケットに、グリースＡを充填した後、外輪２の両端部に、一方および他方のシールド板７１、７２を取付けた。
得られた転がり軸受１において、軸受空間Ｓの空間容積を１００％としたときに、グリースＡの容積は、１２．５％であった。なお、外輪２の外周の径は１３ｍｍであり、内輪３の内周の径は８ｍｍであり、軸方向の長さは４ｍｍであった。

＜評価方法および評価結果＞
・寿命特性
転がり軸受を試験用モータにより内輪回転するようにして室温で回転させた。軸方向の予圧Ｆａは１２Ｎとした。回転数は１５０，０００ｒｐｍとした。この条件で５００時間以上回転を維持したものを合格（○）とした。一方５００時間未満回転を維持したものを不合格（×）とした。
・トルク安定化時間
転がり軸受を試験用モータにより内輪回転するようにして室温で回転させた。軸方向の予圧Ｆａは１２Ｎとした。規定回転数（１５０，０００ｒｐｍ）まで上昇するのにかかる時間を測定した。このトルク安定化時間が３００秒以下のものを合格（○）とした。一方、３００秒を超えるものを不合格（×）とした。
表１に評価結果を示す。

１、１Ａ：転がり軸受、２：外輪、２１：軌道溝、３：内輪、３１：軌道溝、４：転動体、５：保持器、５１：開口部、５２：非開口部、６、６Ａ：グリース、７１：一方のシールド板、７２：他方のシールド板、８：取付溝、９：止輪、１００：モータ、１０１：シャフト、１０２：ロータコア、１０３：軸受装置、１０４：ばね、１０５：スリーブ、１０６：羽根車

Claims (10)

1. 外輪と、
   前記外輪の内周側に配置された内輪と、
   前記外輪の軌道溝と前記内輪の軌道溝との間に設けられた複数の転動体と、
   前記転動体を回転可能に保持するポケットを備えた保持器と、
   前記外輪および前記内輪で囲まれた軸受空間に配置されたグリースと、
   を備え、
   前記グリースは、前記軸受空間のうち、前記複数の転動体を挟んで軸方向の一方側と前記軸方向の他方側との双方において、前記外輪の内周面側に充填され、
   前記グリースは、温度が２５℃、周波数が１Ｈｚ、ひずみ量が０．０７（固定）％の条件で測定した時の損失正接が０．１以上０．２以下の値であり、基油として合成炭化水素油のみと、ウレア系増ちょう剤と、リン系摩擦調整剤とを含み、
   さらに、前記外輪の軌道溝および前記内輪の軌道溝に、防錆油が付着しており、
   前記防錆油は、基油として合成炭化水素油のみと、リン系摩擦調整剤とを含む
   転がり軸受。
2. 前記軸方向の一端側で、前記外輪と前記内輪との間を塞ぐ、一方のシールド板と、
   前記軸方向の他端側で、前記外輪と前記内輪との間を塞ぐ、他方のシールド板と、
   をさらに備え、
   前記軸受空間は、前記外輪、前記内輪、前記一方のシールド板および前記他方のシールド板で囲まれ、
   前記グリースは、前記軸受空間のうち、前記外輪の内周面と前記一方のシールド板とで形成される一方の隅部と、前記外輪の内周面と前記他方のシールド板とで形成される他方の隅部とに配置されている
   請求項１に記載の転がり軸受。
3. 前記保持器が、冠型保持器であり、前記軸方向の一端側に前記複数の転動体をそれぞれ収納する複数の開口部を有し、前記軸方向の他端側に非開口部を有する
   請求項１または２に記載の転がり軸受。
4. 前記保持器が、冠型保持器であり、前記軸方向の一端側に前記複数の転動体をそれぞれ収納する複数の開口部を有し、前記軸方向の他端側に非開口部を有し、
   前記開口部側の前記一方の隅部に配置された前記グリースの量が、前記非開口部側の前記他方の隅部に配置された前記グリースの量と同じであるか、または、前記開口部側の前記一方の隅部に配置された前記グリースの量が、前記非開口部側の前記他方の隅部に配置された前記グリースの量よりも少ない
   請求項２に記載の転がり軸受。
5. 前記グリースは円環状である
   請求項４に記載の転がり軸受。
6. 前記グリースの全容積量を１００％としたときに、前記一方の隅部に配置される前記グリースの容積は２０％以上６０％以下の範囲であり、前記他方の隅部に配置される前記グリースの容積は４０％以上８０％以下の範囲である、
   請求項４または５に記載の転がり軸受。
7. 前記軸受空間の空間容積を１００％としたときに、前記一方の隅部および前記他方の隅部に配置される前記グリースの容積は、合計で５％以上２０％以下である
   請求項１～６のいずれか１項に記載の転がり軸受。
8. 前記防錆油が、さらに硫黄系防錆添加剤を含む
   請求項１～７のいずれか１項に記載の転がり軸受。
9. 一対の請求項１～８のいずれか１項に記載の転がり軸受と、前記転がり軸受のそれぞれに予圧を付与するばねと、前記一対の転がり軸受を包囲するスリーブとを有し、
   前記一対の転がり軸受における前記外輪の外周面は、前記スリーブに固着されている、
   軸受装置。
10. シャフトと、前記シャフトに取り付けられたロータコアおよび請求項９に記載の軸受装置とを有する、
    モータ。

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