JP7376026B2 - 育苗ポット - Google Patents
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Description
本発明の実施形態において、例えば以下の項目が提供される。
(項目1)
おからと樹脂とを加熱溶融混練したおから混練樹脂を含む育苗用組成物。
(項目2)
おから混練樹脂の成形品である、項目1に記載の育苗用組成物。
(項目3)
培養土を中に収容する構造を有する育苗ポットである、項目1に記載の育苗用組成物。
(項目4)
前記育苗用組成物に占めるおからの重量割合が10重量%以上70重量%以下であることを特徴とする、項目1~3のいずれか一項に記載の育苗用組成物。
(項目5)
前記おから混練樹脂に占める前記おからおよび前記樹脂の合計重量割合が80重量%以上である、項目1~4のいずれか一項に記載の育苗用組成物。
(項目6)
前記樹脂が、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネートから選択された一種以上を主成分とする、項目1~5のいずれか一項に記載の育苗用組成物。
(項目7)
前記おからが1重量%以上15重量%以下の油分を含むことを特徴とする、項目1~6のいずれか一項に記載の育苗用組成物。
(項目8)
前記育苗用組成物1gを蒸留水100mlに25℃で1時間浸漬した場合、蒸留水中のカリウムイオン濃度が1mg/L以上かつリン酸イオン濃度が0.1mg/L以上となることを特徴とする、項目1~7のいずれか一項に記載の育苗用組成物。
(項目9)
おからと樹脂とが剥離しないものである、項目1~8のいずれか一項に記載の育苗用組成物。
発明者らは、本開示のおから混練樹脂が育苗に好適であることを見出した。本明細書において、「育苗」とは、発芽促進、成長促進(重量増大、高さ増大など)、枯死防止、果実肥大化など植物の健康および成長の増進を指す。本明細書における「植物」は、光合成を行う任意の生物であり得、藻類、微細藻類なども含まれる。例えば、植物は、コケ植物、シダ植物、種子植物、樹木性植物、草本性植物、単子葉植物、双子葉植物などに分類することもできる。食用部を有する農業用の植物、鑑賞用の植物などが、本開示のおから混練樹脂の好適な適用対象であり得る。
本開示のおから混練樹脂は、単独で存在してもよいし、組成物中に未加工の状態で存在してもよいし、加工された成形品中に存在してもよい。おから混練樹脂は、未加工のものおよび加工後のもの両方を指す。そのため、本明細書におけるおから混練樹脂に関する任意の記載は、成形品におけるおから混練樹脂にも適用され得る。本明細書において、おから混練樹脂またはおから混練樹脂ペレットを材料または材料の一部として使用して加工することで得られる物品を成形品という。おから混練樹脂自体を固形肥料として使用して育苗することもでき、おから混練樹脂の成形品を使用して育苗することもできる。おから混練樹脂を含む組成物は、おから混練樹脂からなる組成物であってもよいし、おから混練樹脂を5重量%以上、10重量%以上、30重量%以上、50重量%以上、70重量%以上、90重量%以上、または95重量%以上含む組成物であってもよい。おから混練樹脂を含む組成物には、おから混練樹脂の成形品も含まれる。一つの実施形態において、本開示のおから混練樹脂を含む組成物は、乾燥している。
(樹脂の材質)
おからと混練する樹脂の種類は、融点が220℃以下であるポリプロピレン、ポリエチレン、ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネートのいずれかであることが好ましい。なお、これらの樹脂は複数種類混合されていても良い。特に溶解パラメーターが近い樹脂(例えば、ポリプロピレンおよびポリエチレン、ポリ乳酸およびポリブチレンサクシネート)は混合が容易であるため、好ましい。本発明における複数種類混合された樹脂としては、例えば、ポリブチレンサクシネートとポリ乳酸とを含む樹脂またはポリプロピレンとポリエチレンとを含む樹脂などが挙げられ得る。複数種類混合された樹脂における各樹脂の重量割合は任意であり得るが、一つの実施形態では、本発明における複数種類混合された樹脂は、ポリブチレンサクシネートとポリ乳酸とを、またはポリプロピレンとポリエチレンとを、99:1~1:99で含むものであり得る。比較的硬く、衝撃強度が低いポリ乳酸を、柔らかい樹脂であるポリブチレンサクシネートとブレンドして、得られた混練樹脂の生分解性を失わずに衝撃強度を改善することが想定される。一方、融点が220℃を超えるような樹脂の場合には溶融混練中におからの熱分解が顕著となるため適さない。本明細書中で、樹脂が、ある成分を「主成分とする」という場合、樹脂中の当該成分の重量割合が70重量%以上であることをいう。
おからは、大豆から豆腐を製造する過程で、豆乳を絞った際に残る残渣物であり、豆腐製造の過程で大量に発生する。本発明の育苗ポットおよび/またはおから混練樹脂におけるおからの混練割合は以下の式1により算出される。なお、式1中のR、W1およびW2はそれぞれおからの混練割合(重量%)、混練したおからの絶乾重量(kg)および樹脂の絶乾重量(kg)をそれぞれ表す。
本発明は、おからと樹脂との合計重量割合が高いにもかかわらず、おからと樹脂とが剥離しないようなおから混練樹脂およびそれから成形された成形品(例えば、育苗ポット)を提供するものである。本発明の製造方法における、加熱溶融混練前のおからと樹脂との混合物におけるおからと樹脂の合計重量割合は、75%以上、80%以上、85%以上、90%以上、95%以上、98%以上、99%以上、または100%である。なお、本明細書中で「おからと樹脂との合計重量割合」という場合、おからおよび樹脂それぞれの絶乾重量に基づいて計算した値であってもよいし、水分を含む重量に基づいて計算した値であってもよいが、代表的には絶乾重量に基づいて計算した値である。加熱溶融混練前のおからと樹脂との混合物におけるおからと樹脂の合計重量割合は、好ましくは90重量%以上であり、より好ましくは95重量%以上であり、最も好ましくは100%である。
おからと混練する樹脂の形状について、樹脂が元々包装フィルムや容器といったフィルムやシート状の場合には細かく裁断して射出成形機に供する。その際、大きさは0.1mm四方以上10mm四方以下が好ましく、3mm四方以上9mm四方以下がより好ましく、6mm四方以上8mm四方以下が最も好ましい。樹脂の大きさが0.1mm四方より小さい場合には静電気による飛散が著しく操作性が悪く、また樹脂の大きさが10mm四方より大きい場合には、樹脂とおからの混合物を図1に記載の混練機ホッパー1に投入する際、おからがシリンダー2内に入っていかず、結果的におからとの混合が不十分となり、混練時におからと樹脂の均一性が低下するためである。
おからの平均粒径は10μm以上500μm未満が好ましく、50μm以上250μm未満がより好ましく、70μm以上100μm未満が最も好ましい。ただし、実施例6で実証されるように、おからの平均粒径が200μm程度であるなら、混練前の粉砕を省くことも可能である。おからの平均粒径が10μm未満の場合には混合時に飛散しやすくなり、操作性が低下する懸念があり、またおからの平均粒径が500μmよりも大きい場合には樹脂とおからの混合物を図1に記載の混練機ホッパー1に投入する際におからが混練機シリンダー2内に入っていかず、結果的におからと樹脂との混合が不十分となるため、育苗ポットにおけるおからの分散性が低下するためである。なお、本明細書において「平均粒径」という場合、走査電子顕微鏡においてランダムに選択した20個のおから粒子において最長となる径を測定し、それを平均した値である。例えば、おから粒子の径はスケールを基に測定することができる。おからの大きさは、混練樹脂および成形品においても維持され得る。
樹脂やおからが絶乾状態の場合、混練時に静電気によって樹脂裁断物やおからが飛散しやすくなる。このため、おからが適度に水分を含有することで静電気の発生を防止する。この時、おからの水分率は1重量%以上20重量%未満であることが好ましく、5重量%以上15重量%未満がより好ましく、9重量%以上12重量%未満が最も好ましい。おからの水分率が1重量%未満の場合には混合時に飛散し、混合割合のばらつきが大きくなる懸念があり、またおからの水分率が20重量%よりも大きい場合には加熱時の水蒸気の気化熱が大きく、樹脂が十分に溶融しない懸念や、特にエステル結合を有する樹脂の場合には加水分解による分子量低下が顕著となる懸念があるためである。
おからに含まれる油分は樹脂との相溶性を向上させ、均一な混練に不可欠である。このため、おからに含まれる油分の含有率は1重量%以上20重量%以下が好ましく、7重量%以上15重量%以下がより好ましく、11重量%以上13重量%以下が最も好ましい。おからに含まれる油分の含有率が1重量%未満の場合には樹脂との混練が不均一となり、育苗ポットからのおからの剥離が顕著になる懸念があり、またおからに含まれる油分含有率が20重量%より多い場合には、育苗ポットより油分がブリードし、射出成形機などの機械装置の腐食原因となる懸念があるためである。
本発明のおから混練樹脂の成形品の作製の例として、育苗ポットの製造方法を以下で説明する。本発明における育苗ポットの製造方法は、樹脂とおからとを任意の割合で混練した混練ペレット製造工程(以下、混練工程)ののち、育苗ポットの形状に射出成形する工程(以下、成形工程)よりなる。
混練工程では、まず樹脂とおからとを任意の割合で混合する。典型的には、樹脂とおからとは、上記のおから混練樹脂におけるおからの混練割合、例えば、30重量%以上70重量%以下となるように混合される。混合の方法は特に限定されず、例えばおからと樹脂とを任意の割合でステンレス製寸胴などの容器内に投入した後、蓋をして手動で上下反転させても良いし、ロータリー式撹拌機を用いて樹脂とおからの混合物を回転しながら攪拌しても良い。この時、おからが適度に水分を含ませることで樹脂表面での静電気発生が防止され、飛散しにくくなる。
おからと樹脂とを混合する際、おからの嵩体積、樹脂の嵩体積および撹拌容器の容積との間には以下の式2を満たすことが好ましい。なお、式2中のV1、V2およびVはそれぞれおからの嵩体積、樹脂の嵩体積および撹拌機の容積をそれぞれ表す。
ロータリー撹拌によっておからと樹脂とを混合する場合、撹拌機の回転数は、おからと樹脂とが適度に撹拌されるものであれば任意の数値であり得るが、1rpm以上30rpm以下が好ましく、5rpm以上20rpmがより好ましく、12rpm以上15rpm以下が最も好ましい。回転数が1rpm未満の場合にはおからと樹脂とが十分に攪拌されない懸念があり、また回転数が30rpmよりも高い場合は混合の程度に大きな違いが見られず技術上の意義が希薄になる。
混合工程で作製されたおからと樹脂の混合物は、加熱溶融混練される。本発明の例示的な実施形態においては、おからと樹脂の混合物は、図1に模式的に示された混練機のホッパー1より導入される。混練機のシリンダー2内ではらせん溝を有するスクリュー3が回転しており、溶融した樹脂とおからとが混ざり合った状態で吐出口4より排出される。このとき、おからに含まれる油分により樹脂とおからの相分離を防ぎ、均一に混練されることとなる。通常、樹脂と相溶性の低い食品バイオマスや無機フィラーを混練する場合には相溶化剤などを添加し、均一性を向上させるが、本発明で用いるおからは油分を含むため相溶化剤を添加しなくても均一な混練が可能となる。
例示的な実施形態では、本発明のおから混練樹脂製造のための混練機のシリンダー2内部にはヒーター5が設置されており、制御部6で混練温度を任意に制御することが可能である。なお、本明細書中における「混練温度」とは、シリンダー2内で最も高温の箇所の温度をいう。おからと樹脂を混練する際の混練温度は160℃以上220℃以下が好ましく、170℃以上200℃以下がより好ましく、180℃以上190℃以下が最も好ましい。混練温度が160℃未満の場合、樹脂が十分に溶融せず、また混練温度が220℃より高い場合にはおからの熱分解が顕著となり、好ましいおから混練樹脂を得ることができない懸念がある。好ましい実施形態において、混練前の樹脂の分子量と比較して、混練後の樹脂の分子量が増加するように、混練工程を行い得る。
混練工程において、混練機のスクリュー3の回転数は10rpm以上100rpm以下が好ましく、40rpm以上80rpm以下がより好ましく、50rpm以上65rpm以下が最も好ましい。混練機のスクリュー3の回転数が10rpm未満の場合には樹脂やおからが熱を受ける時間が長くなり熱分解や加水分解が起こりやすくなる懸念があり、また100rpmよりも大きい場合には樹脂の溶融が不十分となり、おからと混練できない懸念があるためである。
混練機のシリンダー2の材質についても特に限定されないが、混練機スクリュー5と同様に水分を含んだ樹脂やおからが接触することから、ステンレスやサーメットの材質を用いることが好ましい。この他、クロムメッキなどの表面処理を施すことで耐食性に向上させることも好ましい。
混練機のスクリュー3の材質は特に限定されないが、水分を含んだおからが導入されるため、スクリューの材質にステンレスやサーメットを用いることが好ましい。この他、クロムメッキなどの表面処理を施すことで耐食性に向上させることも好ましい。
好ましい実施形態において、本発明のおから混練樹脂の製造における加熱溶融混練において使用する混練機においては、おからに含まれる水分や油分の揮発によりシリンダー内の内圧が上昇するのを防ぐため、シリンダーに自動排気弁7を設置する。この時、自動排気弁7は、シリンダー内が0.05MPa.G以上になると自動的に大気中へ水蒸気を放出できるように設定することが好ましい。
混練機吐出口4の形状は特に限定されないが、円形が最も好ましい。また、混練機吐出口4の形状が円形の場合、混練機吐出口4の直径は1mm以上10mm未満が好ましく、2mm以上6mm以下がより好ましく、4mm以上5mm未満が最も好ましい。吐出口4の直径が1mm未満の場合には吐出されたおから混練樹脂8が切断されやすく、また10mmより太い場合には、おから混練樹脂8が切断しやすく、その後の冷却工程や裁断工程の操作性が低下する懸念がある。
混練工程でロッド状のおから混練樹脂8が混練機の吐出口4より吐出される。吐出直後のおから混練樹脂8はペレタイザー9へ移送されるが、その前段でおから混練樹脂8を冷却し、固化させる。この時、おから混練樹脂8の冷却方法は、おから混練樹脂8に送風機で風を送る方式(以下、空冷方式)、おから混練樹脂8を水中に含浸する方式(以下、水冷方式)、冷却ブロックに接触させる方式(以下、冷却ブロック方式)といった方法のいずれも好ましく使用できる。
冷却工程において、混練機の吐出口4より吐出されたロッド状のおから混練樹脂8を冷却する場合、混練機吐出口6からペレタイザー9までの距離は1m以上10m以下が好ましく、2m以上6m以下がより好ましく、3m以上5m以下が最も好ましい。混練機の吐出口4からペレタイザー11までの距離が1m未満の場合には育苗ポットの冷却が不十分となり、その後の裁断が困難になる懸念があり、また混練機吐出口4からペレタイザー9までの距離が10mより長い場合にはおから混練樹脂8は十分に固化し、技術上の意義が希薄になるためである。
空冷方式によりおから混練樹脂8を冷却する場合、おから混練樹脂8は射出成形機とペレタイザーとの間に設置された送り台9上を移動する。この時、送風機10よりおから混練樹脂8表面に風を送るが、おから混練樹脂8表面における風速は1.5m/s以上10m/s以下が好ましく、3m/s以上7m/s以下がより好ましく、4m/s以上5m/s以下が最も好ましい。おから混練樹脂8表面の風速が1.5m/s未満の場合には混練物の冷却が不十分のため、その後の裁断が困難となり、また10m/sより大きい場合には風圧によりロッド状のおから混練樹脂8が切断する懸念があるためである。
水冷方式によりおから混練樹脂8を冷却する場合、図2に記載された送り台9の代わりに、図3に示すようにおから混練樹脂8は水槽11中を通過する。この時、水槽11中の水温は0℃以上10℃以下が好ましく、2℃以上7℃以下がより好ましく、4℃以上6℃以下が最も好ましい。水槽11中の水温が0℃未満の場合には水槽11中の水が氷になり、おから混練樹脂8を浸漬できず、また10℃より高い場合にはおから混練樹脂8の冷却が不十分のため、その後の裁断が困難となる懸念があるためである。なお、水冷方式により冷却した場合には裁断工程後に再度乾燥処理を行い、水分を除去する必要がある。
冷却ブロック接触方式によりおから混練樹脂8を冷却する場合、図2に記載された送り台9の上に、冷却ブロック12を設置する。冷却ブロック12の温度は-20℃以上10℃以下が好ましく、-5℃以上5℃以下がより好ましく、0℃以上3℃以下が最も好ましい。冷却ブロック12の温度は-20℃未満にしてもおから混練樹脂8の冷却程度に違いがなく、技術上の意義が希薄となり、また10℃より高い場合にはおから混練樹脂8の冷却が不十分のため、その後の裁断が困難となる懸念があるためである。
冷却されたロッド状のおから混練樹脂8はペレタイザー13を用いた裁断により任意の大きさに裁断され、おから混練樹脂ペレット14を得る。この時、裁断の方法は特に限定されないが、ペレタイザーは回転刃と固定刃でカットするストランドカット方式が実用上好ましい。
射出成形機から送られてきたロッド状のおから混練樹脂8をペレタイザー13にて裁断する際、裁断の間隔は1mm以上10mm以下が好ましく、3mm以上8mm以下がより好ましく、4mm以上5mm以下が最も好ましい。裁断の間隔が1mm未満の場合にはおから混練樹脂ペレット14に混練されたおからが剥離しやすく、また10mmより長い場合にはおから混練樹脂ペレット14を射出成形時する際、図3に示すような射出成形機のホッパー15から射出成形機シリンダー16の接続箇所でおから混練樹脂8が詰まり、射出成形機スクリュー17へ送ることができなくなる懸念があるためである。
おから混練樹脂ペレット14は、図3に模式的に示された射出成形機のホッパー15へ導入される。射出成形機シリンダー16内では射出成形機スクリュー18が回転しており、おから混練樹脂ペレット14は溶融した状態で移動金型18aおよび固定金型18bよりなる金型18へ射出される。この時、育苗ポットの大きさは射出成形機の型締め力や金型の大きさによって任意に設定することが可能である。
射出成形機シリンダー16内部にはヒーター19が設置されており、射出成形機の制御部20で混練温度を任意に制御することが可能である。おから混練樹脂ペレット14の成形温度は160℃以上220℃以下が好ましく、170℃以上200℃以下がより好ましく、180℃以上190℃以下が最も好ましい。成形温度が160℃未満の場合、樹脂が十分に溶融せず、射出成形機シリンダー16や射出成形機スクリュー17の金属部材を摩耗し、またショートショットなどの成形不良が起こりやすくなる懸念があり、また成形温度が220℃より高い場合にはおからの熱分解が顕著となり、おから成分の熱分解物が発生して射出成形機内の内圧上昇原因となり、油分の分解によりおからの分散性が低下するといった懸念がある。
おから混練育苗ポットの射出成形において、射出成形機スクリュー17の回転数は50rpm以上120rpm以下が好ましく、60rpm以上110rpm以下がより好ましく、80rpm以上100rpm以下が最も好ましい。射出成形機スクリュー17の回転数が50rpm未満の場合には樹脂やおからが熱を受ける時間が長くなり熱分解や加水分解が起こりやすくなる懸念があり、また120rpmよりも大きい場合には樹脂の溶融が不十分となり、ショートショットなどの成形不良が起こりやすくなる懸念があるためである。
射出成形機スクリュー17の材質は特に限定されないが、おから自体が親水性で吸湿しやすいため、スクリューの材質にステンレスやサーメットを用いることが好ましい。この他、クロムメッキなどの表面処理を施すことで耐食性に向上させることも好ましい。
射出成形機シリンダー16の材質についても特に限定されないが、射出成形機スクリュー17と同様におから自体が親水性で吸湿しやすいため、スクリューの材質にステンレスやサーメットを用いることが好ましい。この他、クロムメッキなどの表面処理を施すことで耐食性に向上させることも好ましい。
(樹脂とおから)
本実施例における樹脂には、ポリブチレンサクシネート(三菱ケミカル製BioPBS(登録商標)、FZ71PB)を使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、80℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を10重量%としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は12重量%だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は99μmだった。
本実施例の樹脂とおからとを、おから混練割合が30重量%となるように混合し、ロータリー撹拌機を用いて回転速度を15rpm、(V1+V2)/Vを0.6として10分間混合した。
樹脂とおからの混練は混練機(関東エンジニアリング製、MODEL E50-25BB)を用いた。本実施例では混練機ヒーター7a、7b、7cおよび7nの設定温度はそれぞれ175℃、180℃、180℃および170℃、スクリュー回転数は60rpmとした。なお、吐出口の直径は20mmとした。
混練機吐出口より出てきたロッド状のおから混練樹脂に対し、おから混練樹脂ペレット表面に風速4m/sの風を当てることで空冷した。またこの時、混練機吐出口からペレタイザーまでの距離は5mとした。
冷却工程で固化したロッド状のおから混練樹脂はペレタイザー(井元製作所製、IMC-1113型)により4mm間隔で裁断し、おから混練樹脂ペレットを得た。
得られたおから混練樹脂ペレットについて、型締め力80tの射出成形機(日本精工製、FE80S12ASE)を用い、図5に示すような外観の育苗ポットを作製した。本実施例で用いた射出成形機は図3に示すように射出成形機シリンダー17内の4か所で成形温度を制御することが可能である。
本実施例で得られた育苗ポットより10mm×40mmの大きさの試料10枚をカッターで切り出し、これを強伸度試験試料とした。これらの試料について東京衡機製作所製材料試験機を用いてチャック間距離20mm、クロスヘッドスピード30mm/minの条件で強伸度試験を行い、降伏点応力および降伏点伸度を測定した。また応力ひずみ曲線の初期の傾きからヤング率を算出し、これを剛性の指標とした。
本実施例で得られた育苗ポット1gを100mlの蒸留水に25℃で1時間浸漬し、その浸漬液についてイオンクロマトグラフ(Thermo Fischer製、Dionex ICS-1600)により溶出したイオン成分を定量分析した。
本実施例で得られた育苗ポットに培養土(あかぎ園芸、有機畑花と野菜の土)100gを入れ、トマトの苗を植えた。その後、植物の茎の太さや高さから生育状況を表3に示す5段階評価を基準として評価を行った。なお、トマトの生育状況に関する5段階評価が4以上で「適」と評価した。
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は5だった。
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した10枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ23.2MPa、10.1%および488.4MPaだった。また比較のため、おからを混練せず、ポリブチレンテレフタレートのみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した10枚の強伸度試験試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ18.1MPa、19.2%および216.7MPaだった。このように本実施例で得られた育苗ポットの剛性はポリブチレンテレフタレートのみを射出成形して得られた育苗ポットよりも高いことが示された。
本実施例で得られた育苗ポット1gを100mlの蒸留水に25℃で1時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ3.73mg/Lおよび0.34mg/Lだった。また比較のため、おからを混練せず、ポリブチレンテレフタレートのみを射出成形して得られた育苗ポット1gを100mlの蒸留水に25℃で1時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ0.02mg/Lおよび0.00mg/L(検出されず)だった。このように本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリブチレンテレフタレートのみを射出成形して得られた育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表3に基づいたトマトの生育状況評価は5だった。
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
(樹脂とおから)
本実施例における樹脂には、厚み1mmのポリエチレンフィルムを裁断機により5mm四方に裁断したものを使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、80℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を10重量%としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は10重量%だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は92μmだった。
本実施例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が25重量%となるように混合した以外は実施例1と同様の方法で行った。
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例1と同様の方法で行った。
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例1と同様のものを使用し、図5に示すような外観の育苗ポットを作製した。
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例1と同様の方法で行った。
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は5だった。
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した10枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ22.1MPa、6.4%および471.6MPaだった。また比較のため、おからを混練せず、本実施例で用いたポリエチレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した10枚の強伸度試験試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ17.5MPa、12.2%および322.9MPaだった。このように本実施例で得られた育苗ポットの剛性はポリエチレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットよりも高いことが示された。
本実施例で得られた育苗ポット1gを100mlの蒸留水に25℃で1時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ2.81mg/Lおよび0.29mg/Lだった。また比較のため、おからを混練せず、ポリエチレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポット1gを100mlの蒸留水に25℃で1時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ0.01mg/Lおよび0.00mg/L(検出されず)だった。このように本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリエチレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表3に基づいたトマトの生育状況評価は5だった。
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
(樹脂とおから)
本実施例における樹脂には、実施例1と同様のものを使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、80℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を10重量%としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は10重量%だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は75μmだった。
本実施例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が25重量%となるように混合した以外は実施例1と同様の方法で行った。
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例1と同様の方法で行った。
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例1と同様のものを使用し、図5に示すような外観の育苗ポットを作製した。
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例1と同様の方法で行った。
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は5だった。
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した10枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ25.1MPa、9.1%および556.4MPaだった。このように、実施例1で行ったポリブチレンサクシネートのみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した強伸度試験試料に比べて剛性が高いことが示された。
本実施例で得られた育苗ポット1gを100mlの蒸留水に25℃で1時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ5.52mg/Lおよび0.55mg/Lだった。このように実施例1で作製したポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比較して、蒸留水中のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度が高かったことから、本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表3に基づいたトマトの生育状況評価は5だった。
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
(樹脂とおから)
本実施例における樹脂には、厚み1mmのポリプロピレンフィルムを裁断機により5mm四方に裁断したものを使用した。また、おからについては、80℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を10重量%としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は11重量%だった。さらにおからはボールミルにより平均粒径72μmに粉砕したものを使用した。
本実施例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が20重量%となるように混合した以外は実施例1と同様の方法で行った。
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例1と同様の方法で行った。
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例1と同様のものを使用し、図5に示すような外観の育苗ポットを作製した。
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例1と同様の方法で行った。
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は5だった。
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した10枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ20.9MPa、8.6%および450.7MPaだった。
また比較のため、おからを混練せず、本実施例で用いたポリプロピレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した10枚の強伸度試験試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ17.1MPa、12.4%および316.4MPaだった。このように本実施例で得られた育苗ポットの剛性はポリプロピレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットよりも高いことが示された。
本実施例で得られた育苗ポット1gを100mlの蒸留水に25℃で1時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ2.07mg/Lおよび0.24mg/Lだった。また比較のため、おからを混練せず、ポリプロピレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポット1gを100mlの蒸留水に25℃で1時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ0.01mg/Lおよび0.00mg/L(検出されず)だった。このように本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリプロピレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表3に基づいたトマトの生育状況評価は5だった。
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
(樹脂とおから)
本実施例における樹脂には、実施例2と同様のものを使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、80℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を10重量%としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は6重量%だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は54μmだった。
本実施例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が25重量%となるように混合した以外は実施例1と同様の方法で行った。
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例1と同様の方法で行った。
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例1と同様のものを使用し、図5に示すような外観の育苗ポットを作製した。
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例1と同様の方法で行った。
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は5だった。
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した10枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ21.6MPa、7.6%および459.1MPaだった。このように、実施例2で行ったポリエチレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した強伸度試験試料に比べて剛性が高いことが示された。
本実施例で得られた育苗ポット1gを100mlの蒸留水に25℃で1時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ2.79mg/Lおよび0.28mg/Lだった。このように実施例2で作製したポリエチレンフィルム裁断物のみの育苗ポットと比較して、蒸留水中のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度が高かったことから、本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリエチレンフィルム裁断物のみの育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも市販育苗ポットよりも優れており、表3に基づいたトマトの生育状況評価は5だった。
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
(樹脂とおから)
本実施例における樹脂には、実施例1と同様のものを使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、80℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を10重量%としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は2重量%だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は250μmだった。
本実施例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が40重量%となるように混合した以外は実施例1と同様の方法で行った。
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例1と同様の方法で行った。
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例1と同様のものを使用し、図5に示すような外観の育苗ポットを作製した。
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例1と同様の方法で行った。
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は5だった。
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した10枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ24.1MPa、5.7%および514.7MPaだった。このように、実施例1で行ったポリブチレンサクシネートのみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した強伸度試験試料に比べて剛性が高いことが示された。
本実施例で得られた育苗ポット1gを100mlの蒸留水に25℃で1時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ4.16mg/Lおよび0.45mg/Lだった。このように実施例1で作製したポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比較して、蒸留水中のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度が高かったことから、本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表3に基づいたトマトの生育状況評価は5だった。
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
(樹脂とおから)
本実施例における樹脂には、ポリ乳酸(ユニチカ、テラマック(商標登録))を使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、80℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を10重量%としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は14重量%だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は146μmだった。
本実施例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が10重量%となるように混合した以外は実施例1と同様の方法で行った。
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例1と同様の方法で行った。
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例1と同様のものを使用し、図5に示すような外観の育苗ポットを作製した。
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例1と同様の方法で行った。
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は5だった。
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した10枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ19.2MPa、11.5%および351.9MPaだった。また比較のため、おからを混練せず、本実施例で用いたポリ乳酸のみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した10枚の強伸度試験試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ16.9MPa、15.4%および282.1MPaだった。このように本実施例で得られた育苗ポットの剛性はポリ乳酸のみを射出成形して得られた育苗ポットよりも高いことが示された。
本実施例で得られた育苗ポット1gを100mlの蒸留水に25℃で1時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ1.01mg/Lおよび0.12mg/Lだった。また比較のため、おからを混練せず、ポリ乳酸のみを射出成形して得られた育苗ポット1gを100mlの蒸留水に25℃で1時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ0.01mg/Lおよび0.00mg/L(検出されず)だった。このように本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリ乳酸のみを射出成形して得られた育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表3に基づいたトマトの生育状況評価は5だった。
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
(樹脂とおから)
本比較例における樹脂には、実施例1と同様のものを使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、80℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を10重量%としたものを使用した。なお、本比較例で用いたおからの油分含有率は14重量%だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は192μmだった。
本比較例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が90重量%となるように混合した以外は実施例1と同様の方法で行った。
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例1と同様の方法で行った。
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例1と同様のものを使用し、図5に示すような外観の育苗ポットの作製を試みたが、ショートショットが頻発し、設計通りに育苗ポットを成形できなかった。
本比較例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例1と同様の方法で行った。
育苗ポットについて外観評価について、本比較例ではショートショットが頻発し、設計通りに育苗ポットを成形できなかったため、その評価は1とした。
本比較例で得られた育苗ポットについて強伸度試験を行うために試料を切り出しそうとしたところ、容易に試料が破断したため、強伸度試験の測定は不可能だった。
本比較例では設計通りに育苗ポットを成形できなかったため、1gを100mlの蒸留水に25℃で1時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ4.16mg/Lおよび0.45mg/Lだった。このように実施例1で作製したポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比較して、蒸留水中のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度が高かったことから、本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本比較例では設計通りに育苗ポットを成形できなかったため、生育促進効果の検証は不可能だった。
以上の結果から、おから混練割合が高すぎる場合には、射出成形による育苗ポット作製ができなかったため、本比較例の総合評価は不適であった。
(樹脂とおから)
本比較例における樹脂は、実施例4で使用したものと同様のものを使用した。また、おからについては、80℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を10重量%としたものを使用した。なお、本比較例で用いたおからはクロロホルムとメタノールを等量混合したクロロホルム/メタノール溶液に浸漬することで油分含有率は0重量%とした。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は106μmだった。
本比較例における樹脂とおからの混合については、実施例1と同様の方法で行った。
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例1と同様の方法で行った。
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例1と同様のものを使用し、図5に示すような外観の育苗ポットを作製した。
本比較例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例1と同様の方法で行った。
本比較例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、おからが多い箇所、少ない箇所が目視で確認でき、かつ、おからの剥離も見られたことから、その評価は2だった。
本比較例で得られた育苗ポットより切り出した10枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ8.6MPa、8.2%および289.4MPaだった。
このように、実施例4で用いたポリプロピレンフィルム裁断物のみの育苗ポットより降伏点応力や剛性が低下したことが示された。
本比較例で得られた育苗ポット1gを100mlの蒸留水に25℃で1時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ3.59mg/Lおよび0.36mg/Lだった。このように、ポリプロピレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットと比較して、本比較例で得られた育苗ポットでは、植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本比較例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリプロピレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表3に基づいたトマトの生育状況評価は5だった。
以上の結果から、おからから油分を除去した場合には、育苗ポットの成形性が悪く、降伏点応力や剛性が低下したことから、本比較例の総合評価は不適であった。
(樹脂とおから)
本実施例における樹脂には、実施例1と同様のものを使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、80℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を10重量%としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は12重量%だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は151μmだった。
本比較例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が7重量%となるように混合した以外は実施例1と同様の方法で行った。
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例1と同様の方法で行った。
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例1と同様のものを使用し、図5に示すような外観の育苗ポットを作製した。
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例1と同様の方法で行った。
本比較例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は5だった。
本比較例で得られた育苗ポットより切り出した10枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ18.2MPa、19.2%および246.7MPaだった。このように、実施例1で行ったポリブチレンサクシネートのみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した強伸度試験試料に比べてわずかに降伏点応力が大きく、また剛性が高いことが示された。
本比較例で得られた育苗ポット1gを100mlの蒸留水に25℃で1時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ0.75mg/Lおよび0.07mg/Lだった。このように実施例1で作製したポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比較して、蒸留水中のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度が高いことから、本比較例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比べて同等だった。このため、表3に基づいたトマトの生育状況評価は3とした。
以上の結果から、おからの混練量が少ない場合には生育促進効果が見られなかった。このため、本比較例の総合評価は不適であった。
おから混練樹脂中の樹脂の分子量の変化
(樹脂とおから)
本実施例における樹脂には、ポリブチレンサクシネート(PTT MCC Biochem社製、BioPBS FZ71)ペレットを使用した。また、おからについては、80℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を20重量%としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は9重量%だった。さらにおからはボールミルにより平均粒径75μmに粉砕したものを使用した。
本実施例の樹脂とおからとを、おからの混練割合が20重量%または30重量%となるように混合し、ロータリー撹拌機を用いて回転速度を1rpm、(V1+V2)/Vを0.8として10分間混合工程を行った。
樹脂とおからの混練は、例えば、図1のような混練機を用いた。本実施例ではヒーター5a、5b、5cおよび5nの設定温度はそれぞれ165℃、170℃、170℃および160℃、スクリュー回転数は50rpmとした。なお、吐出口の直径は20mmとした。
混練工程において混練機吐出口より出てきたロッド状のおから混練樹脂は冷却工程で冷却し、固化した。本実施例では、ロッド状のおから混練樹脂を-5℃に冷却した冷却ブロックに接触させることで冷却し、また冷却距離は10mとした。
冷却工程で固化したロッド状のおから混練樹脂はペレタイザーにより10mm間隔で裁断し、おから混練樹脂ペレットを得た。
(サンプル調製)
おから混練樹脂10mgをクロロホルム(関東化学(株)製)10mLに溶解し、メンブランフィルター(PTFE製、0.50um)でろ過したものについて、PBSの分子量を分析した。サンプルの分子量分布測定結果はポリスチレン換算で算出した。
(分析条件)
分析装置:ゲル浸透クロマトグラフ分析装置
(DGU-20A3 / LC-20AD / CBM-20A / SIL-20AHT / CTO-20AC / SPD-M20A / RID-10A / FRC-10A, (株)島津製作所製)
標準物質:Shodex STANDARD
(Type:SM-105, ピークトップ分子量:1150, 2970, 6320, 19500, 45100, 139000, 270000, 730000, 1390000, 2380000, 昭和電工(株)製)
試料導入量:20 uL
移動相:クロロホルム
流量:1 mL / min
カラム:Shodex GPC K-806M(300 mm×8.0 mmI.D.)
カラム温度:40 ℃
検出器:示差屈折率検出器(RID)
結果を以下に示す。
2 混練機シリンダー
3 混練機スクリュー
4 混練機吐出口
5a、5b、5c、5n ヒーター
6 混練機制御部
7 自動排気弁
8 ロッド状のおから樹脂混練物
9 送り台
10 送風機
11 水槽
12 冷却ブロック
13 ペレタイザー
14 おから樹脂混練ペレット
15 射出成形機ホッパー
16 射出成形機シリンダー
17 射出成形機スクリュー
18a 固定金型
18b 移動金型
19a、19b、19c、19n ヒーター
20 射出成形機制御部
Claims (9)
- おからと樹脂とを加熱溶融混練したおから混練樹脂を含む育苗用組成物であって、
前記混練樹脂は、前記加熱溶融混練において発生した水蒸気が、前記加熱溶融混練を行うシリンダーの外部に放出されるように製造され、
前記混練樹脂が、おからと樹脂とを均一になじませるための糊剤も相溶化剤も使用せずに製造されることを特徴とし、前記糊剤は、ポリ酢酸ビニル、ポリビニルアルコール、またはでんぷんのりであり、前記相溶化剤は、アセチルセルロース、ジアセチルセルロース、トリアセチルセルロース、ニトロセルロース、または硫酸セルロースである、育苗用組成物。 - おから混練樹脂の成形品である、請求項1に記載の育苗用組成物。
- 培養土を中に収容する構造を有する育苗ポットである、請求項1に記載の育苗用組成物。
- 前記育苗用組成物に占めるおからの重量割合が10重量%以上70重量%以下であることを特徴とする、請求項1~3のいずれか一項に記載の育苗用組成物。
- 前記おから混練樹脂に占める前記おからおよび前記樹脂の合計重量割合が80重量%以上である、請求項1~4のいずれか一項に記載の育苗用組成物。
- 前記樹脂が、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネートから選択された一種以上を主成分とする、請求項1~5のいずれか一項に記載の育苗用組成物。
- 前記おからが1重量%以上15重量%以下の油分を含むことを特徴とする、請求項1~6のいずれか一項に記載の育苗用組成物。
- 前記育苗用組成物1gを蒸留水100mlに25℃で1時間浸漬した場合、蒸留水中のカリウムイオン濃度が1mg/L以上かつリン酸イオン濃度が0.1mg/L以上となることを特徴とする、請求項1~7のいずれか一項に記載の育苗用組成物。
- おからと樹脂とが剥離しないものである、請求項1~8のいずれか一項に記載の育苗用組成物。
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