JP7340532B2 - CPOX reactor control system and method - Google Patents

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Description

本明細書に記載される例示的な技術は、固体酸化物燃料電池(SOFC)システムに関し、具体的には、熱伝導性材料から包囲体壁を形成し、所望の様式で熱伝導によって熱エネルギーを分散するように設計された熱伝導経路を提供する包囲体を形成する構造的特徴および方法に関する。より具体的には、本開示は、動作性能、安全性、および信頼性を改善するように構成された熱伝導経路を提供することによるSOFCシステム内の熱エネルギー管理に関する。 Exemplary techniques described herein relate to solid oxide fuel cell (SOFC) systems, and specifically to forming an enclosure wall from a thermally conductive material to generate thermal energy by conduction in a desired manner. Structural features and methods for forming an enclosure that provides a heat conduction path designed to distribute heat. More specifically, the present disclosure relates to thermal energy management within SOFC systems by providing thermal conduction paths configured to improve operational performance, safety, and reliability.

関連技術
通常、ガス間熱交換器を利用して、熱エネルギーを排気ガスから流入空気に伝達する電気化学プロセスによって電気エネルギーを生成するために使用される従来の固体酸化物燃料電池(SOFC)システム。例示的実施形態は、2013年10月15日発行の、「Fuel Processor for Fuel Cell System」、と題した米国特許第8,557,451号、および、「Solid Oxide Fuel Cell System with Hot Zones and Two-Stage Tail Gas Combustors」、と題する米国特許第8,197,976号で開示される。ガス間熱交換器は、排気ガスから流入するカソード空気に廃熱を伝達する一方で、全体的なシステムは、テールガス燃焼チャンバおよび燃料が燃焼されている他の位置でホットスポットと共に動作する。
Related Art Conventional solid oxide fuel cell (SOFC) systems are used to generate electrical energy by an electrochemical process that transfers thermal energy from exhaust gas to incoming air, typically utilizing a gas-to-gas heat exchanger. . Exemplary embodiments are disclosed in U.S. Pat. es and Two -Stage Tail Gas Combustors'', disclosed in US Pat. No. 8,197,976. A gas-to-gas heat exchanger transfers waste heat from the exhaust gas to the incoming cathode air, while the overall system operates with hot spots in the tail gas combustion chamber and other locations where fuel is being combusted.

従来のSOFCシステムでは、ホットスポットを取り囲む温度は、銅およびアルミニウムなどの多くの熱伝導性の高い金属にとって安全な動作温度を超える傾向がある。加えて、銅およびアルミニウムなどの熱伝導性の高い金属は、従来のSOFCシステムで使用されている酸素豊富なカソードガスに曝露されると酸化によって損傷することが多い。これにより、当該技術分野では、従来のSOFCシステムを有する高熱伝導性金属を使用することを敬遠し、代わりにホットスポットを取り囲む温度抵抗性金属で構成して、溶け落ちおよび金属酸化によって引き起こされる製品寿命の短縮を含む他の障害を回避している。耐温金属は、通常、ハステロイ、モネル、インコネルなどのニッケルおよびコバルト、ならびに長時間の昇温および酸素曝露によって損傷を受けにくい、他のものを含む昇温常駐超合金を含む傾向がある。昇温耐性超合金を使用する1つの問題は、それらが約40W/m°K未満、より一般的に20W/m°K未満など、熱伝導係数が低いことである。200W/m°K超の熱伝導係数を有するより多くの熱伝導性金属(例えば、アルミニウムおよび銅合金)と比較して、昇温耐性超合金は、熱伝導体としてはあまり好適ではない。その結果、従来のSOFC包囲体における熱伝導による熱伝達は遅く、熱伝導の速度が遅いことにより、SOFCシステムの全体構造において永続的なホットスポットまたは温度勾配を生じる傾向がある。 In conventional SOFC systems, the temperature surrounding the hot spot tends to exceed safe operating temperatures for many highly thermally conductive metals such as copper and aluminum. Additionally, highly thermally conductive metals such as copper and aluminum are often damaged by oxidation when exposed to the oxygen-rich cathode gases used in conventional SOFC systems. This has led the art to shy away from using high thermal conductivity metals with traditional SOFC systems, and instead configure them with temperature-resistant metals that surround hot spots to prevent burn-through and metal oxidation caused products. Avoiding other obstacles including reduced lifespan. Temperature resistant metals typically tend to include elevated temperature resident superalloys, including nickel and cobalt, such as Hastelloy, Monel, Inconel, and others that are less susceptible to damage by prolonged elevated temperatures and oxygen exposure. One problem with using elevated temperature resistant superalloys is that they have low thermal conductivity coefficients, such as less than about 40 W/m°K, more commonly less than 20 W/m°K. Compared to more thermally conductive metals (e.g. aluminum and copper alloys) with thermal conductivity coefficients greater than 200 W/m°K, temperature rise resistant superalloys are less suitable as thermal conductors. As a result, conductive heat transfer in conventional SOFC enclosures is slow, and the slow rate of heat transfer tends to create persistent hot spots or temperature gradients in the overall structure of the SOFC system.

より最近では、温度勾配を低減するために熱伝導による熱エネルギー伝達を促進するためにSOFCシステムが構築されている。このようなシステムの1つとして、2016年4月7日にUS20160099476A1として公表された「SOFC-Conduction」と題する米国特許出願第14/399,795号が挙げられる。本明細書では、構造のホットスポットから冷却域への熱伝導率を向上させるために、アルミニウムおよび銅合金などの、より熱伝導性の高い金属から作られた熱伝導経路として形成された、内側および外側の金属包囲体を伴って形成されるSOFCシステムを開示している。より高い熱伝導係数を有する熱伝導経路を提供し、他よりも熱質量が大きい壁を提供することによって、各異なる包囲体壁システムは、場合によっては銅芯を含むアルミニウムと銅の包囲体壁を通ることで、より急速に熱伝導することが可能になり、均一な温度により急速に正規化する傾向があるため、温度勾配が軽減される。 More recently, SOFC systems have been constructed to promote thermal energy transfer by conduction to reduce temperature gradients. One such system is US Patent Application No. 14/399,795, entitled "SOFC-Conduction," published April 7, 2016 as US20160099476A1. Herein, the inner surface is formed as a thermally conductive path made from more thermally conductive metals, such as aluminum and copper alloys, to improve thermal conductivity from the hot spots of the structure to the cooling zone. and an outer metal enclosure. By providing a heat conduction path with a higher thermal conductivity coefficient and providing walls with greater thermal mass than others, each different enclosure wall system is designed to improve aluminum and copper enclosure walls, possibly including a copper core. This allows for more rapid heat conduction and tends to normalize quickly to a uniform temperature, thus reducing temperature gradients.

従来のSOFCシステムは、内部温度センサを利用して、SOFCシステムのホットゾーン内部に位置するホットスポット位置における瞬間温度を測定する。電動制御器は、各内部温度センサが報告した瞬間温度を監視する。過温度状態が検出された場合、電子制御器は、流入燃料バルブを閉じることによって、SOFCシステムの動作を停止するように動作可能である。しかしながら、昇温環境における内部センサの使用に関する1つの問題は、熱センサが瞬間内部温度を全く提供できない可能性があること、または不正確な瞬間温度を提供する可能性があることである。内部熱センサの損傷または、不正確である結果、過温度状態が検出されず、包囲体壁の1つの溶け落ちなどの大惨事の原因となり得る。他の結果としては、ホットゾーン周辺の断熱性の損傷および内外の包囲体壁面に適用される被覆層の損傷が挙げられる。過温度状態による損傷が最小限であっても、内部温度センサが故障した場合は交換が必要である。損傷した内部温度センサを交換するには、SOFCシステムを分解する必要があり、コストがかかる。 Conventional SOFC systems utilize internal temperature sensors to measure instantaneous temperatures at hot spot locations located inside the hot zone of the SOFC system. The motorized controller monitors the instantaneous temperature reported by each internal temperature sensor. If an overtemperature condition is detected, the electronic controller is operable to stop operation of the SOFC system by closing the inlet fuel valve. However, one problem with the use of internal sensors in elevated temperature environments is that thermal sensors may not be able to provide instantaneous internal temperatures at all, or may provide inaccurate instantaneous temperatures. Damage or inaccuracy of the internal thermal sensor can result in over-temperature conditions not being detected and causing catastrophic events such as burn-through of one of the enclosure walls. Other consequences include damage to the insulation around the hot zone and damage to the coating layers applied to the inner and outer enclosure walls. Even if damage from overtemperature conditions is minimal, replacement is required if the internal temperature sensor fails. Replacing a damaged internal temperature sensor requires disassembly of the SOFC system, which is costly.

前述の考察を考慮すると、当該技術分野では、内部センサに依存することなく、システムの損傷または故障につながり得る過温度操作伝導を検出するために、外部温度センサを使用するSOFCシステムを提供する必要がある。当該技術分野では、過温度状態を検出する熱センサに受動バックアップを提供する必要がさらにある。温度センサが故障した場合、またはその他の方法で不正確な温度を報告した場合、SOFCシステムをシャットダウンするために受動バックが提供される。 In view of the foregoing considerations, there is a need in the art to provide a SOFC system that uses external temperature sensors to detect overtemperature operation conduction that can lead to system damage or failure without relying on internal sensors. There is. There is a further need in the art to provide passive backup for thermal sensors that detect overtemperature conditions. A passive buck is provided to shut down the SOFC system if the temperature sensor fails or otherwise reports an inaccurate temperature.

本開示は、固体酸化物燃料電池システムの制御および炭化水素燃料および酸化剤、例えば空気の混合物を改質するように動作する触媒部分酸化(CPOX)燃料改質装置の制御に関する問題を解決する。合成ガス改質物は、電力を生成するために動作する複数の固体酸化物燃料電池(SOFC)のアノード側に送達される。本開示のCPOX改質装置は、各CPOX反応の温度の変化および温度、またはSOFC反応の変化を監視するための制御システムおよび制御方法、ならびに炭化水素燃料の入力流量を独立して変更し、酸化剤の入力流量を独立して変更するための制御要素を含む。 The present disclosure solves problems related to the control of solid oxide fuel cell systems and the control of catalytic partial oxidation (CPOX) fuel reformers that operate to reform mixtures of hydrocarbon fuels and oxidizers, such as air. Syngas reformate is delivered to the anode side of a plurality of solid oxide fuel cells (SOFCs) that operate to generate electrical power. The CPOX reformer of the present disclosure provides a control system and control method for monitoring temperature changes and temperature changes for each CPOX reaction, or SOFC reaction changes, and for independently changing the hydrocarbon fuel input flow rate and oxidizing Contains a control element for independently varying the input flow rate of the agent.

本開示の燃料改質装置モジュールは、炭化水素燃料酸化剤混合物を合成ガス改質物に改質するためにCPOX反応を開始する。燃料改質装置モジュールは、その中に炭化水素燃料酸化剤混合物を受容するための入力端と、そこから合成ガス改質物を送達するための出力端とを有する触媒体を含む。触媒体は、入力端と各燃料通路の出力端との間に延在する複数の独立触媒燃料通路を有する固体非多孔質セラミック基板から形成される。各触媒燃料通路の内側表面は、CPOX反応を開始するために選択された材料を含む触媒層で被覆される。50W/m°K以上、好ましくは100W/m°K以上の熱伝導係数を有する材料を含む熱伝導要素は、接触表面積の上で触媒体と熱伝導的に結合される。接触表面積は触媒体の外面または内面であり得、好ましくは触媒体の長手方向軸に沿って延在する。第1の熱センサは、熱伝導要素と熱伝導的に結合される。第1の熱センサは、第1の熱センサが連結される熱伝導要素の任意の表面に近接する熱伝導要素の表面温度に対応する第1の温度信号を生成する。 The fuel reformer module of the present disclosure initiates a CPOX reaction to reform a hydrocarbon fuel oxidizer mixture into a syngas reformate. The fuel reformer module includes a catalyst body having an input end for receiving a hydrocarbon fuel oxidizer mixture therein and an output end for delivering syngas reformate therefrom. The catalytic body is formed from a solid non-porous ceramic substrate having a plurality of independent catalytic fuel passages extending between an input end and an output end of each fuel passage. The inner surface of each catalytic fuel passageway is coated with a catalytic layer containing a material selected to initiate the CPOX reaction. A heat transfer element comprising a material having a thermal conductivity coefficient of 50 W/m°K or more, preferably 100 W/m°K or more is thermally conductively coupled to the catalyst body over the contact surface area. The contact surface area may be the outer or inner surface of the catalyst body and preferably extends along the longitudinal axis of the catalyst body. The first thermal sensor is thermally conductively coupled to the thermally conductive element. The first thermal sensor generates a first temperature signal corresponding to a surface temperature of the thermally conductive element proximate any surface of the thermally conductive element to which the first thermal sensor is coupled.

本開示のSOFCシステムは、上述の燃料改質装置モジュールおよび炭炭化水素燃料酸化剤混合物を様々な割合で混合するように構成された燃料酸化剤制御モジュールを含む。燃料酸化剤制御モジュールは、炭化水素燃料供給源と酸化剤供給源と触媒体の入力端との間に配設される。炭化水素燃料流量モジュレータは、炭化水素燃料源と入力端との間に配設される。酸化剤流量モジュレータは、酸化剤源と入力端との間に配設される。電子制御器は、独立したコマンドおよび制御信号を炭化水素燃料流量モジュレータおよび酸化剤流量モジュレータの各々に送信するように動作する。 The SOFC system of the present disclosure includes a fuel reformer module as described above and a fuel oxidizer control module configured to mix a hydrocarbon fuel oxidizer mixture in various proportions. A fuel oxidizer control module is disposed between the hydrocarbon fuel source, the oxidizer source, and the input end of the catalyst body. A hydrocarbon fuel flow modulator is disposed between the hydrocarbon fuel source and the input end. An oxidant flow modulator is disposed between the oxidant source and the input end. The electronic controller is operative to send independent command and control signals to each of the hydrocarbon fuel flow modulator and oxidizer flow modulator.

SOFCシステムは、固体酸化物アノード電極層を各々備える複数の個々のSOFC燃料電池を含む固体酸化物燃料電池(SOFC)スタックを備える。燃料改質装置モジュールから出力される合成ガス改質物は、SOFC反応を開始および維持するために固体酸化物アノード電極層上を流れるように方向付けられる。ホットゾーン包囲体は、SOFCスタックを取り囲むホットゾーンキャビティを包囲するように共に接合された複数のホットゾーン包囲体壁を備える。ホットゾーン包囲体壁は、100W/m°K以上の熱伝導係数を有する材料から形成され、共に接合されて、全てのホットゾーン包囲体壁を含む第1の連続的な熱伝導経路を形成する。第2の熱センサは、第1の熱伝導経路の表面と熱伝導的に結合され、第2の熱センサが結合される第1の熱伝導経路の表面の温度に対応する第2の温度信号を生成する。 A SOFC system comprises a solid oxide fuel cell (SOFC) stack that includes a plurality of individual SOFC fuel cells, each comprising a solid oxide anode electrode layer. Syngas reformate output from the fuel reformer module is directed to flow over the solid oxide anode electrode layer to initiate and sustain the SOFC reaction. The hot zone enclosure includes a plurality of hot zone enclosure walls joined together to surround a hot zone cavity surrounding the SOFC stack. The hot zone enclosure walls are formed from a material having a thermal conductivity coefficient of 100 W/m°K or greater and are joined together to form a first continuous heat transfer path that includes all of the hot zone enclosure walls. . a second thermal sensor is thermally conductively coupled to a surface of the first thermal conduction path, and a second temperature signal corresponding to a temperature of the surface of the first thermal conduction path to which the second thermal sensor is coupled; generate.

第1の設定点温度値の範囲は、電子制御器によって格納される。第1の設定点値の範囲は、所望の合成ガス組成物を有する合成ガス改質物を生成するために知られている較正された動作温度範囲に対応する。一例では、第1の設定点温度値は、未反応炭化水素燃料分子の割合が低い合成ガス組成物に対応する。第2の設定点温度値の範囲は、電子制御器によって格納される。第2の設定点値の範囲は、知られている較正された動作温度範囲に対応して、SOFCスタックの所望の性能特性を生成する。一例では、第2の設定点温度値は、燃料-電力効率定格に対応する。 A range of first set point temperature values is stored by the electronic controller. The first set point value range corresponds to a calibrated operating temperature range known to produce a syngas reformate having a desired syngas composition. In one example, the first set point temperature value corresponds to a syngas composition that has a low percentage of unreacted hydrocarbon fuel molecules. A range of second set point temperature values is stored by the electronic controller. The second set point value range corresponds to a known calibrated operating temperature range to produce desired performance characteristics of the SOFC stack. In one example, the second set point temperature value corresponds to a fuel-power efficiency rating.

電子制御器は、第1の熱センサ信号値のサンプリングに基づいて第1の制御ループを動作させる。第1の制御ループは、酸化剤流量モジュレータに酸化剤の流量を、増加または減少させるように命令して、サンプリングされた第1の温度信号値を第1の設定点値の範囲内に維持する。電子制御器は、第2の熱センサ信号値のサンプリングに基づいて第2の制御ループを動作させる。第2の制御ループは、炭化水素燃料流量モジュレータに炭化水素燃料の流量を、増加または減少させるように命令して、サンプリングされた第2の温度信号値を第2の設定点値の範囲内に維持する。 The electronic controller operates the first control loop based on sampling the first thermal sensor signal value. The first control loop commands the oxidant flow modulator to increase or decrease the oxidant flow rate to maintain the sampled first temperature signal value within a first set point value. . The electronic controller operates a second control loop based on sampling the second thermal sensor signal value. A second control loop instructs the hydrocarbon fuel flow modulator to increase or decrease the flow rate of the hydrocarbon fuel to bring the sampled second temperature signal value within a second set point value. maintain.

SOFCシステムを制御するための方法は、炭化水素燃料と酸化剤の混合物を触媒体の入力端に送達することを含んでいた。炭化水素燃料流量モジュレータは、炭化水素燃料供給源と触媒体の入力端との間に配設される。酸化剤供給源と触媒体の入力端との間に配設された酸化剤流量モジュレータ。電子制御器は、酸化剤流量モジュレータに第1のコマンドおよび制御信号を送達し、酸化剤の流量を調節する。電子制御器は、炭化水素燃料流量モジュレータに第2のコマンドおよび制御信号を送達して、炭化水素燃料の流量を調節する。触媒体出力端とSOFCスタックとの間に設けられた入力マニホールドは、触媒体から出力される合成ガス改質物を、固体酸化物燃料電池(SOFC)スタックの固体酸化物アノード電極に送達して、SOFC反応温度でSOFC反応を開始する。電子制御器は、第1の温度センサによって生成された第1の温度制御信号をサンプリングし、第2の温度センサによって生成された第2の温度制御信号もサンプリングする。電子制御器は、燃料改質装置モジュールから出力される合成ガス改質物の所望の組成物に対応する第1の設定点温度値の範囲を格納し、SOFCスタックの所望の性能特性に対応する第2の設定点温度値の範囲を格納する。電子制御器は、サンプリングされた第1の温度信号値を第1の設定点値の範囲内に維持するために、第1の温度センサ信号値のサンプリングおよび酸化剤流量モジュレータに酸化剤の流量を増加または減少させる命令に基づいて、第1の制御ループを動作させる。電子制御器は、第2の熱センサ信号値を、第2の設定点値の範囲内に維持するために、第2の温度信号値をサンプリングすること、および炭化水素燃料流量モジュレータに、炭化水素燃料の流量を増加または減少させるよう命令することに基づいて、第2の制御ループを動作させる。 A method for controlling a SOFC system included delivering a mixture of a hydrocarbon fuel and an oxidant to the input end of a catalyst body. A hydrocarbon fuel flow modulator is disposed between the hydrocarbon fuel source and the input end of the catalyst body. an oxidant flow modulator disposed between the oxidant supply source and the input end of the catalyst body; The electronic controller delivers first command and control signals to the oxidant flow modulator to adjust the flow rate of the oxidant. The electronic controller delivers a second command and control signal to the hydrocarbon fuel flow modulator to adjust the flow rate of the hydrocarbon fuel. An input manifold located between the catalyst body output end and the SOFC stack delivers syngas reformate output from the catalyst body to a solid oxide anode electrode of a solid oxide fuel cell (SOFC) stack. Start the SOFC reaction at the SOFC reaction temperature. The electronic controller samples the first temperature control signal generated by the first temperature sensor and also samples the second temperature control signal generated by the second temperature sensor. The electronic controller stores a first range of set point temperature values corresponding to a desired composition of syngas reformate output from the fuel reformer module and a first range of set point temperature values corresponding to desired performance characteristics of the SOFC stack. Stores the range of setpoint temperature values for 2. The electronic controller controls the sampling of the first temperature sensor signal value and the flow rate of the oxidant to the oxidant flow modulator to maintain the sampled first temperature signal value within a first set point value. A first control loop is operated based on the instruction to increase or decrease. The electronic controller is configured to sample the second temperature signal value to maintain the second thermal sensor signal value within a second set point value and to cause the hydrocarbon fuel flow modulator to A second control loop is operated based on the command to increase or decrease the flow of fuel.

本開示の特徴は、例示の目的のために選択され、添付の図面に示された、目的の技術の詳細な説明およびその例示的実施形態から最もよく理解されるであろう。
本開示による、非限定的に例示するSOFCシステムの概略図を示す。 本開示による、非限定的に例示する固体酸化物燃料電池スタックアセンブリの概略側面断面図を示す。 本開示による、非限定的に例示する燃料改質装置モジュールの概略側面断面図を示す。 本開示による、SOFCシステムの非限定的に例示する触媒体実施形態の概略側面断面図を示す。 本開示による、触媒燃料通路から放射されている熱エネルギーを吸収するために利用可能な、原子炉基部壁の表面積を示す概略図である。 本開示による、非限定的に例示するカソードチャンバの概略上部断面図を示す。 本開示による、非限定的に例示する燃料改質装置モジュールの底面概略断面図を示す。 本開示による、非限定的に例示する固体酸化物燃料電池スタックアセンブリの概略側面断面図を示す。 本開示による、燃料および空気入力システムを含む、固体酸化物燃料電池(SOFC)システムのさらなる非限定的な例示的実施形態の概略表現を示す。 本開示による、触媒体と熱伝導接触における、第1の例示的な非限定的な熱伝導要素実施形態を示す。 本開示による、触媒体と熱伝導接触における、第2の例示的な非限定的な熱伝導要素実施形態を示す。 本開示による、触媒体と熱伝導接触における、第3の例示的な非限定的な熱伝導要素実施形態を示す。 本開示による、触媒体と熱伝導接触する、第4の例示的で非限定的な熱伝導要素の実施形態を示す。 本開示による、その中に熱伝導要素を受容するように設けられた中心長手方向通路を伴って形成された円筒形触媒体を示す、第5の例示的で非限定的な実施形態の等角上面図を示す。 中心長手方向通路を伴って形成された円筒形触媒体の長手方向軸を通る断面図であり、その内部に本開示による固体円筒形熱伝導要素を示す。 本開示による固体セラミック発泡体構造を通じて分布する相互接続されたオープンセルを伴って形成された固体非多孔質セラミック発泡材料として形成された、触媒体と熱伝導接触した状態の、第6の例示的な非限定的熱伝導要素実施形態の等角上面図を示す。 O:C比対T_CPOX値、%CH値および%CHX値をグラフィック表現で示す。 図15AにプロットされたO:C比対T_CPOX値、%CH値および%CHx値を列挙するデータテーブルを示す。
The features of the present disclosure will be best understood from the detailed description of the subject technology and illustrative embodiments thereof, chosen for purposes of illustration and illustrated in the accompanying drawings.
1 shows a schematic diagram of a non-limiting example SOFC system in accordance with the present disclosure; FIG. 1 shows a schematic side cross-sectional view of a non-limiting example solid oxide fuel cell stack assembly in accordance with the present disclosure; FIG. 1 shows a schematic side cross-sectional view of a non-limiting example fuel reformer module in accordance with the present disclosure; FIG. 1 shows a schematic side cross-sectional view of a non-limiting example catalyst body embodiment of a SOFC system in accordance with the present disclosure; FIG. FIG. 2 is a schematic diagram illustrating the surface area of a reactor base wall available for absorbing thermal energy being radiated from catalytic fuel passages in accordance with the present disclosure. 1 shows a schematic top cross-sectional view of a non-limiting example cathode chamber in accordance with the present disclosure; FIG. 1 illustrates a bottom schematic cross-sectional view of a non-limiting example fuel reformer module in accordance with the present disclosure; FIG. 1 shows a schematic side cross-sectional view of a non-limiting example solid oxide fuel cell stack assembly in accordance with the present disclosure; FIG. 1 shows a schematic representation of a further non-limiting exemplary embodiment of a solid oxide fuel cell (SOFC) system including a fuel and air input system according to the present disclosure. 3 illustrates a first exemplary non-limiting heat transfer element embodiment in heat transfer contact with a catalyst body according to the present disclosure; FIG. 3 illustrates a second exemplary non-limiting heat transfer element embodiment in heat transfer contact with a catalyst body according to the present disclosure. 3 illustrates a third exemplary non-limiting heat transfer element embodiment in heat transfer contact with a catalyst body according to the present disclosure; FIG. FIG. 7 illustrates a fourth exemplary non-limiting thermally conductive element embodiment in thermally conductive contact with a catalyst body according to the present disclosure. Isometric view of a fifth exemplary non-limiting embodiment showing a cylindrical catalyst body formed with a central longitudinal passageway configured to receive a heat transfer element therein in accordance with the present disclosure A top view is shown. 1 is a cross-sectional view through the longitudinal axis of a cylindrical catalyst body formed with a central longitudinal passage, showing a solid cylindrical heat transfer element according to the present disclosure therein; FIG. a sixth exemplary embodiment formed as a solid non-porous ceramic foam material formed with interconnected open cells distributed throughout the solid ceramic foam structure in accordance with the present disclosure and in thermally conductive contact with a catalyst body; FIG. 6 shows an isometric top view of a non-limiting heat transfer element embodiment. The O:C ratio versus T_CPOX, % CH4 and % C2HX values are shown in a graphical representation. Figure 15A shows a data table listing the O:C ratio versus T_CPOX, % CH4 , and % C2Hx values plotted in Figure 15A.

4.定義
特に指示がない限り、以下の定義が全体を通して使用される。
4. Definitions The following definitions are used throughout unless otherwise indicated.

5.項目番号リスト
別段の指示がない限り、以下の項目番号は全体を通して使用される。
5. List of Item Numbers Unless otherwise indicated, the following item numbers are used throughout.

固体酸化物燃料電池システム
図1を参照すると、本開示の第1の例示的な非限定的な実施形態の概略図は、固体酸化物燃料電池(SOFC)システム(100)を示す。システム(100)は、本実施形態では、円筒形ホットゾーンキャビティ(120)を包囲する、ホットゾーン包囲体壁(115)内に包囲されたホットゾーン(105)を含む。ホットゾーン包囲体壁(115)は、外側包囲体壁(132)によってさらに包囲された断熱層(130)によってさらに包囲される。ホットゾーン包囲体壁(115)および外側包囲体壁(132)は、各々、以下にさらに説明される異なる対の、対向するディスク型端壁と機械的に相互作用する各側壁を有する別個の円筒形の側壁を含む。
Solid Oxide Fuel Cell System Referring to FIG. 1, a schematic diagram of a first exemplary non-limiting embodiment of the present disclosure depicts a solid oxide fuel cell (SOFC) system (100). The system (100), in this embodiment, includes a hot zone (105) enclosed within a hot zone enclosure wall (115) that surrounds a cylindrical hot zone cavity (120). The hot zone enclosure wall (115) is further surrounded by a thermal insulation layer (130) which is further surrounded by an outer enclosure wall (132). The hot zone enclosure wall (115) and the outer enclosure wall (132) are each separate cylinders having respective side walls that mechanically interact with different pairs of opposing disc-shaped end walls, as further described below. Including shaped side walls.

ホットゾーン包囲体壁(115)は、燃料電池スタック(135)を包囲する。燃料電池スタック(135)は、少なくとも1つのSOFC燃料電池を含むが、好ましくは、直流電力出力モジュール(140)と直列または並列に各々電気的に相互接続された複数のSOFC燃料電池を含む。直流電力出力モジュールは、燃料電池スタックによって生成された電力を受信し、外部電力負荷(図示せず)に出力電力を送達する。各燃料電池は、ホットゾーンキャビティ(120)内部に存在するカソードガスに曝露するために配向される固体酸化物カソード電極(155)を備える。ホットゾーンキャビティ(120)は、動作中に酸素、例えば空気(126)を含む少なくとも含むカソードガスで充填され、ホットゾーンキャビティ(120)内のカソードガスは、固体酸化物カソード電極(155)の表面と化学反応する。各燃料電池はさらに、ホットゾーンキャビティ(120)またはその中に含まれるカソードガスに暴露されないが、代わりに、アノードガス(改質燃料)(125)に暴露するように配向された固体酸化物アノード電極(150)を備えているため、動作中、固体酸化物アノード電極(150)と化学反応するために、アノードガスは、固体酸化物アノード電極(150)の上を通過する。SOFC燃料電池は、固体酸化物カソード電極(155)を固体酸化物アノード電極(150)から分離するように配設された固体電解質層(145)をさらに備える。固体電解質層(145)は、固体酸化物アノード電極(150)と固体酸化物カソード電極(155)との間のイオン交換用のイオン交換媒体として提供される酸素イオン伝導層である。 A hot zone enclosure wall (115) surrounds the fuel cell stack (135). The fuel cell stack (135) includes at least one SOFC fuel cell, but preferably includes a plurality of SOFC fuel cells, each electrically interconnected in series or parallel with a DC power output module (140). A DC power output module receives power generated by the fuel cell stack and delivers output power to an external power load (not shown). Each fuel cell includes a solid oxide cathode electrode (155) oriented to expose the cathode gas present within the hot zone cavity (120). The hot zone cavity (120) is filled with a cathode gas containing at least oxygen, e.g. chemically reacts with Each fuel cell further includes a solid oxide anode oriented such that it is not exposed to the hot zone cavity (120) or the cathode gas contained therein, but instead is exposed to an anode gas (reformed fuel) (125). An electrode (150) is provided so that during operation an anode gas passes over the solid oxide anode electrode (150) to chemically react with the solid oxide anode electrode (150). The SOFC fuel cell further includes a solid electrolyte layer (145) disposed to separate the solid oxide cathode electrode (155) from the solid oxide anode electrode (150). The solid electrolyte layer (145) is an oxygen ion conducting layer that serves as an ion exchange medium for ion exchange between the solid oxide anode electrode (150) and the solid oxide cathode electrode (155).

燃料電池スタック(135)は、燃料電池スタックの固体材料層の組成およびアノードガスとカソードガスの特性に依存して、高い動作温度(例えば、350~1200℃の範囲)に維持される。好ましい動作温度を選択して、効率的な電気化学エネルギー発生を支援する。水素を含むアノードガス(125)を固体酸化物アノード電極(150)と反応させ、酸素を含むカソードガス(126)を固体酸化物カソード電極(155)と反応させると、燃料電池スタック(135)によって電気エネルギーが生成される。 The fuel cell stack (135) is maintained at a high operating temperature (eg, in the range of 350-1200° C.) depending on the composition of the solid material layers of the fuel cell stack and the properties of the anode and cathode gases. Select a preferred operating temperature to support efficient electrochemical energy generation. By reacting hydrogen-containing anode gas (125) with solid oxide anode electrode (150) and reacting oxygen-containing cathode gas (126) with solid oxide cathode electrode (155), fuel cell stack (135) Electrical energy is generated.

ホットゾーン(105)は、使用済みアノードガスおよび使用済みカソードガスの各々が対応する固体酸化物アノード電極(150)および固体酸化物カソード電極(155)と反応した後に、使用済みアノードガス(125a)および使用済みカソードガス(126a)を受容するように構成された燃焼チャンバを備える、燃焼器モジュール(180)またはテールガス燃焼器をさらに包囲する。燃焼器モジュール(180)内で混合すると、使用済みアノードガス(125a)および使用済みカソードガス(126a)が燃焼される。燃焼モジュール(180)内部で起こる燃焼によって発生した熱エネルギーは、ホットゾーン包囲体壁(115)ならびにホットゾーンキャビティ(120)を加熱するために使用される。 The hot zone (105) contains spent anode gas (125a) after each of the spent anode gas and spent cathode gas has reacted with the corresponding solid oxide anode electrode (150) and solid oxide cathode electrode (155). and a combustion chamber configured to receive spent cathode gas (126a). Once mixed within the combustor module (180), spent anode gas (125a) and spent cathode gas (126a) are combusted. Thermal energy generated by the combustion occurring within the combustion module (180) is used to heat the hot zone enclosure wall (115) as well as the hot zone cavity (120).

ホットゾーンキャビティ(120)は、復熱装置モジュール(175)をさらに包囲する。復熱装置モジュール(175)は、燃焼器モジュール(180)と流体連通し、そこから出る燃焼排気ガス(127)を受容する。燃焼排気ガス(127)は、燃焼排気ガス(127)および流入空気(170)がガスカウンタフロー熱交換器(図示せず)の別個のガス導管を通るときに、復熱装置モジュール(175)を通過し、そこからの熱エネルギーを流入空気(170)に伝達する。その後、使用済み燃焼排気ガス(127a)は、復熱装置モジュール(175)から出て、排気ポート(185)を介してホットゾーンから送達される。復熱装置モジュール(175)から出た後の流入空気(170)は、ホットゾーンキャビティ(120)に送達されるカソードガス(126)を含む。 The hot zone cavity (120) further surrounds the recuperator module (175). Recuperator module (175) is in fluid communication with combustor module (180) and receives combustion exhaust gases (127) exiting therefrom. The flue gas (127) passes through the recuperator module (175) as the flue gas (127) and incoming air (170) pass through separate gas conduits in a gas counterflow heat exchanger (not shown). and transfer thermal energy therefrom to the incoming air (170). The spent combustion exhaust gas (127a) then exits the recuperator module (175) and is delivered from the hot zone via the exhaust port (185). Incoming air (170) after exiting the recuperator module (175) includes cathode gas (126) that is delivered to the hot zone cavity (120).

システムのコールドゾーン(110)は、燃料入力モジュール(197)を含む。プロパン、メタン、または灯油などの様々なの炭化水素燃料、ならびに他の好適な燃料は、様々な燃料源(図示せず)から燃料入力モジュール(197)に受容される。燃料入力モジュール(197)は、燃料源から送達される流入燃料(160)を調節し、所望の体積または体積流量の流入燃料(160)を燃料改質装置モジュール(165)に送達するように動作可能である。燃料改質装置(165)は、流入燃料を固体酸化物アノード電極(150)との所望の化学反応により好適な様式で燃料を改質するように動作可能である。 The cold zone (110) of the system includes a fuel input module (197). Various hydrocarbon fuels, such as propane, methane, or kerosene, as well as other suitable fuels, are received by the fuel input module (197) from various fuel sources (not shown). The fuel input module (197) operates to condition the incoming fuel (160) delivered from the fuel source and deliver a desired volume or volumetric flow rate of incoming fuel (160) to the fuel reformer module (165). It is possible. The fuel reformer (165) is operable to reform the incoming fuel in a suitable manner by a desired chemical reaction with the solid oxide anode electrode (150).

流入燃料(160)は、水素を抽出することができる液体または気体炭化水素化合物を含む。流入燃料(160)は、空気と混合されてもよく、霧化されてもよく、またはそうでなければ気化されてもよい。本開示の燃料改質装置モジュール(165)は、触媒層によって被覆されたその表面のいくつかを有する触媒支持構造(167)を提供する触媒部分酸化(CPOX)原子炉を備え、以下に記載する。流入燃料が触媒層上を通過すると、燃料は、触媒支持構造(167)内部で燃焼または部分燃焼される。燃焼によって発生した熱は、流入燃料(160)を水素ガス(H.sub.2)および一酸化炭素ガス(CO)に改質する。改質燃料は、SOFC燃料電池スタック(135)内の各燃料電池の固体酸化物アノード電極(150)と反応するアノードガス(125)として燃料改質装置モジュール(165)を出る。 The incoming fuel (160) includes liquid or gaseous hydrocarbon compounds from which hydrogen can be extracted. The incoming fuel (160) may be mixed with air, atomized, or otherwise vaporized. The fuel reformer module (165) of the present disclosure comprises a catalytic partial oxidation (CPOX) nuclear reactor that provides a catalyst support structure (167) having some of its surfaces covered by a catalyst layer, as described below. . As the incoming fuel passes over the catalyst layer, the fuel is combusted or partially combusted within the catalyst support structure (167). The heat generated by combustion reforms the incoming fuel (160) into hydrogen gas (H.sub.2) and carbon monoxide gas (CO). The reformed fuel exits the fuel reformer module (165) as an anode gas (125) that reacts with the solid oxide anode electrode (150) of each fuel cell in the SOFC fuel cell stack (135).

システムのコールドゾーン(110)は、復熱装置モジュール(175)への流入空気(170)または別の酸素豊富な源ガスのための空気入力モジュール(198)を含む。空気または任意の他の酸素豊富な源ガスは、様々な空気源(図示せず)から空気入力モジュール(198)に受容されるか、または空気は、ファンによって復熱装置モジュール(175)に圧送される室内空気を含む。空気入力モジュール(198)は、復熱装置モジュール(175)への空気の流れを調節するように動作可能である。復熱装置モジュール(175)は、燃焼排気ガスをガスカウンタフロー熱交換器(図示せず)に通すことによって、流入空気(170)を燃焼排気ガス(127)で加熱する。加熱された空気は、カソードガス(126)として復熱装置から出る。 The cold zone (110) of the system includes an air input module (198) for inlet air (170) or another oxygen-rich source gas to the recuperator module (175). Air or any other oxygen-rich source gas may be received into the air input module (198) from various air sources (not shown), or air may be pumped by a fan to the recuperator module (175). Including indoor air. Air input module (198) is operable to regulate air flow to recuperator module (175). Recuperator module (175) heats incoming air (170) with flue gas (127) by passing the flue gas through a gas counterflow heat exchanger (not shown). The heated air exits the recuperator as cathode gas (126).

システムのコールドゾーン(110)は、燃料入力モジュール(197)および空気入力モジュール(198)と電気通信する電子制御器(190)を含む。電子制御器(190)は、SOFCシステム(100)の動作を管理するために、様々な動作プログラムおよび、またはその上で動作するデジタル論理制御要素を有するデジタルデータプロセッサおよび関連付けられたデジタルデータメモリを含む。電子制御器(190)は、直流電力出力モジュール(140)と電気通信して、負荷への直流電力出力を監視および調節する。電子制御器はまた、流入燃料(160)を監視および調節するために燃料入力モジュール(197)と電子通信し、さらに、流入空気(170)を監視および調節するために空気入力モジュール(198)と電子通信し、さらに、SOFCシステム(100)の様々な表面の温度を監視するために必要とされ得るように、ホットゾーン包囲体壁(115)、外側包囲体壁(132)、燃料改質装置モジュール(165)および他の表面の1つ以上の表面の温度を監視するために少なくとも1つの温度センサ(157)と電子通信する。 The cold zone (110) of the system includes an electronic controller (190) in electrical communication with a fuel input module (197) and an air input module (198). The electronic controller (190) includes a digital data processor and associated digital data memory having various operating programs and/or digital logic control elements operating thereon to manage the operation of the SOFC system (100). include. An electronic controller (190) is in electrical communication with the DC power output module (140) to monitor and regulate DC power output to the load. The electronic controller is also in electronic communication with a fuel input module (197) to monitor and regulate incoming fuel (160) and with an air input module (198) to monitor and regulate incoming air (170). The hot zone enclosure wall (115), the outer enclosure wall (132), and the fuel reformer as may be required to electronically communicate and further monitor the temperature of various surfaces of the SOFC system (100). It is in electronic communication with at least one temperature sensor (157) to monitor the temperature of one or more surfaces of the module (165) and other surfaces.

燃料入力モジュール(197)および空気入力モジュール(198)の各々は、1つ以上のガス圧力レギュレータ、ガス流アクチュエータバルブ、質量または体積ガス流量制御器、および、または体積流量センサなど、ガス圧力センサなどを含み得、温度センサなどは、各々電子制御器(190)によって動作可能であるか、あるいは電気通信して、燃料改質装置モジュール(165)への流入燃料(160)または復熱装置モジュール(175)への流入空気(170)を調節し得る。より具体的には、電子制御器(190)と協働して燃料入力モジュール(197)は、入力燃料圧力を調節し、流入燃料質量または体積流量を変動的に調整し、必要に応じて、流入燃料(160)がSOFCシステム(100)に入るのを止めるように動作可能である。同様に、電子制御器(190)と協働して空気入力モジュール(198)はまた、入力空気圧を調整し、流入空気量または体積流量を変動的に調整し、必要に応じて流入空気(170)がSOFCシステム(100)に入るのを止めるように動作可能であり得る。いくつかの動作環境では、空気入力モジュール(198)は、いかなるさらなる空気入力制御センサまたは要素もなしに一定の角速度で動作する単純なファンを備え得る。 Each of the fuel input module (197) and air input module (198) includes a gas pressure sensor, such as one or more gas pressure regulators, gas flow actuator valves, mass or volumetric gas flow controllers, and/or volumetric flow sensors. temperature sensors, etc., each operable by, or in electrical communication with, an electronic controller (190) to control the input fuel (160) to the fuel reformer module (165) or the recuperator module (165). 175) may be regulated. More specifically, the fuel input module (197) in cooperation with the electronic controller (190) regulates the input fuel pressure and variably adjusts the incoming fuel mass or volumetric flow rate, as appropriate. Operable to stop incoming fuel (160) from entering the SOFC system (100). Similarly, the air input module (198) in cooperation with the electronic controller (190) also adjusts the input air pressure and variably adjusts the incoming air volume or volumetric flow rate, as needed. ) from entering the SOFC system (100). In some operating environments, air input module (198) may comprise a simple fan operating at a constant angular velocity without any additional air input control sensors or elements.

本開示によれば、燃料改質装置モジュール(165)は、燃料を水素ガス(H.sub.2)および一酸化炭素(CO)に改質するために、セラミック触媒担体構造(167)の表面上に設けられた流入燃料(160)と触媒層との間で放熱反応を引き起こすように構成される。さらに、本開示によれば、改良された燃料改質装置モジュール(165)は、以下に記載される複数の長手方向燃料流通路を含むセラミック触媒担体構造(167)を備え、各長手方向燃料流通路は、その内面上を触媒層で被覆される。加えて、燃料改質装置モジュール(165)は、セラミック触媒担体構造(167)内部で起こる放熱反応によって発生した熱エネルギーを、流入燃料に向かって長手方向経路に沿ってセラミック触媒担体構造(167)から伝達する手段として、長手方向の燃料流通路を提供することによって、セラミック触媒担体構造(167)に入る未処理燃料の自動点火を一部防止するように構成される。図1に見られるように、燃料改質装置モジュール(165)は、一部が外側包囲体壁(132)の間に配設され、一部が外側包囲体壁(132)の外側に配設され、さらに、外側包囲体壁(132)を通過する熱伝導経路を提供するように構成される。加えて、SOFCシステム(100)は、任意選択で、外側包囲体壁(132)の外側に配設される燃料改質装置モジュール(165)の部分を冷却するための1つ以上の冷却装置(例えば、エアファン、ウォーターポンプなど)を含む。 According to the present disclosure, the fuel reformer module (165) includes a surface of a ceramic catalyst support structure (167) to reform the fuel into hydrogen gas (H.sub.2) and carbon monoxide (CO). It is configured to cause an exothermic reaction between the inflowing fuel (160) provided above and the catalyst layer. Further, in accordance with the present disclosure, the improved fuel reformer module (165) includes a ceramic catalyst support structure (167) that includes a plurality of longitudinal fuel flow passages, each longitudinal fuel flow passage described below. The channel is coated with a catalyst layer on its inner surface. In addition, the fuel reformer module (165) directs thermal energy generated by exothermic reactions occurring within the ceramic catalyst support structure (167) along a longitudinal path toward the incoming fuel. The ceramic catalyst carrier structure (167) is configured to partially prevent auto-ignition of raw fuel entering the ceramic catalyst carrier structure (167) by providing a longitudinal fuel flow path as a means for communicating from the ceramic catalyst carrier structure (167). As seen in FIG. 1, the fuel reformer module (165) is disposed partially between the outer enclosure walls (132) and partially disposed outside the outer enclosure walls (132). and further configured to provide a heat conduction path through the outer enclosure wall (132). Additionally, the SOFC system (100) optionally includes one or more cooling devices ( (e.g., air fans, water pumps, etc.).

SOFCシステム(100)は、コールドスタートモジュール(195)を任意選択で含み得る。コールドスタートモジュール(195)は、コールドスタートモジュール(195)にリダイレクトされる流入燃料(160)の一部を受容し、燃焼させるように構成される。コールドスタートモジュール(195)の動作は、流入燃料(160)の温度またはホットゾーン包囲体壁(115)の温度または燃料電池スタック(135)の温度が所望の動作温度または反応温度を下回るときに電子制御器(190)によって開始される。動作中、流入燃料(160)の一部は、コールドスタートモジュール(195)に関連付けられた燃焼チャンバに回される。制御可能な燃料点火器が、コールドスタートモジュール(195)の燃焼チャンバ内部に設けられ、燃焼チャンバ内部の燃料は、コールドスタート中に流入燃料(160)、燃料改質装置モジュール(165)、およびホットゾーン包囲体壁(115)を加熱するために点火され、燃焼される。SOFCシステム(100)が所望の動作温度に達すると、コールドスタートモジュール(195)の動作は終了する。 SOFC system (100) may optionally include a cold start module (195). The cold start module (195) is configured to receive and combust a portion of the incoming fuel (160) that is redirected to the cold start module (195). Operation of the cold start module (195) begins when the temperature of the incoming fuel (160) or the temperature of the hot zone enclosure wall (115) or the temperature of the fuel cell stack (135) is below the desired operating or reaction temperature. Initiated by the controller (190). During operation, a portion of the incoming fuel (160) is routed to a combustion chamber associated with the cold start module (195). A controllable fuel igniter is provided inside the combustion chamber of the cold start module (195), and the fuel inside the combustion chamber is connected to the incoming fuel (160), the fuel reformer module (165), and the hot fuel reformer module (165) during a cold start. It is ignited and combusted to heat the zone enclosure wall (115). Once the SOFC system (100) reaches the desired operating temperature, operation of the cold start module (195) is terminated.

動作中は、電子制御器(190)は、燃料入力モジュール(197)、空気入力モジュール(198)および電力出力検出器などと関連付けられた1つ以上の冷却ファン、1つ以上の電気的に動作可能なガス流量アクチュエータバルブ、ガス流量検出器、および、またはガスモジュレータなどの電子要素、ならびにSOFC(100)の様々な動作パラメータを制御するために必要とされ得る他の要素と通信状態にある。電子制御器(190)は、直流電流/電源出力ならびに1つ以上の熱電対などによって測定される温度を監視し、直流電流/電源出力を増加または減少させる手段として、流入燃料および任意選択で流入空気の体積流量を変化させるようにさらに動作する。 In operation, the electronic controller (190) includes one or more cooling fans associated with the fuel input module (197), the air input module (198), the power output detector, etc., one or more electrically operated It is in communication with electronic elements such as possible gas flow actuator valves, gas flow detectors, and/or gas modulators, as well as other elements that may be needed to control various operating parameters of the SOFC (100). The electronic controller (190) monitors the DC current/power output as well as the temperature measured, such as by one or more thermocouples, and controls the incoming fuel and optionally the incoming fuel as a means of increasing or decreasing the DC current/power output. It is further operated to vary the volumetric flow rate of air.

8.2 固体酸化物燃料電池スタック側セクション
次に図2を参照すると、本開示による改良されたSOFC燃料電池スタックアセンブリ(2000)の第2の非限定的な例示的実施形態が側面断面図で示されている。SOFC燃料電池スタックアセンブリ(2000)は、実質的に円筒形のホットゾーンキャビティまたはカソードチャンバ(2010)に沿って各々長手方向に延在する複数の管状燃料電池(2080)を含むSOFC燃料電池スタック(2005)を含む。
8.2 Solid Oxide Fuel Cell Stack Side Section Referring now to FIG. 2, a second non-limiting exemplary embodiment of an improved SOFC fuel cell stack assembly (2000) according to the present disclosure is shown in a side cross-sectional view. It is shown. The SOFC fuel cell stack assembly (2000) includes a plurality of tubular fuel cells (2080) each extending longitudinally along a substantially cylindrical hot zone cavity or cathode chamber (2010). 2005).

次に図2を参照すると、本開示による改良されたSOFC燃料電池スタックアセンブリ(2000)の第2の非限定的な例示的実施形態が側面断面図で示されている。SOFC燃料電池スタックアセンブリ(2000)は、実質的に円筒形のホットゾーンキャビティまたはカソードチャンバ(2010)に沿って各々長手方向に延在する複数の管状燃料電池(2080)を含むSOFC燃料電池スタック(2005)を含む。 Referring now to FIG. 2, a second non-limiting exemplary embodiment of an improved SOFC fuel cell stack assembly (2000) according to the present disclosure is shown in a side cross-sectional view. The SOFC fuel cell stack assembly (2000) includes a plurality of tubular fuel cells (2080) each extending longitudinally along a substantially cylindrical hot zone cavity or cathode chamber (2010). 2005).

本例示的実施形態では、ディスク型底端壁(2016)はまた、復熱装置チャンバ(2210)の底壁を形成する。上述したように、復熱装置チャンバ(2210)は、カソード供給管(2145)を介して燃料電池スタックアセンブリに入る流入空気(2200)を加熱するように提供される。流入空気(2200)、すなわちカソードガスは、復熱装置入力ポート(2230)を介して復熱装置チャンバ(2210)に流入し、復熱装置出力ポート(2235)を介してカソード供給管(2145)に戻る復熱装置チャンバ(2010)から流出する。復熱装置入力ポート(2230)および復熱装置出力ポート(2235)の1つまたは複数は、カソード供給管(2145)の周囲に配設されてもよい。フローバリア(2212)は、空気の流れを復熱装置チャンバ(2210)の周辺壁に向け、それによって復熱装置チャンバを通過する空気とその周辺壁との間の熱エネルギー交換を増加させる。復熱装置チャンバ(2210)は、その上側が、燃焼チャンバ(2135)と復熱装置チャンバ(2210)との間に配設されたディスク型隔離壁(2214)によって囲まれる。ディスク型隔離壁(2214)は、使用済みアノードとして熱エネルギーを吸収するように構成され、使用済みカソードガスが燃焼チャンバ(2135)内で燃焼され、吸収された熱エネルギーが復熱装置チャンバ(2210)内部に再放出されるようになる。 In the exemplary embodiment, the disk-shaped bottom end wall (2016) also forms the bottom wall of the recuperator chamber (2210). As mentioned above, a recuperator chamber (2210) is provided to heat the incoming air (2200) that enters the fuel cell stack assembly via the cathode supply pipe (2145). Incoming air (2200), or cathode gas, enters the recuperator chamber (2210) via the recuperator input port (2230) and the cathode supply pipe (2145) via the recuperator output port (2235). Flows from the recuperator chamber (2010) back to the recuperator chamber (2010). One or more of the recuperator input port (2230) and recuperator output port (2235) may be disposed about the cathode supply tube (2145). The flow barrier (2212) directs the flow of air toward the peripheral wall of the recuperator chamber (2210), thereby increasing thermal energy exchange between the air passing through the recuperator chamber and its peripheral wall. The recuperator chamber (2210) is surrounded on its upper side by a disc-shaped separating wall (2214) disposed between the combustion chamber (2135) and the recuperator chamber (2210). The disk-shaped separator (2214) is configured to absorb thermal energy as a spent anode, the spent cathode gas is combusted in the combustion chamber (2135), and the absorbed thermal energy is transferred to the recuperator chamber (2210). ) becomes re-released internally.

中間円筒形包囲体は、ホットゾーン包囲体壁を取り囲む。中間円筒形包囲体は、ディスク型中間底端壁(2511)および対向するディスク型中間上端壁(2513)と機械的に相互作用する端部が開放された長手方向中間円筒形側壁(2510)によって囲まれる。中間円筒形包囲体は、長手方向円筒形側壁(2015)およびディスク型上端壁(2017)を実質的に取り囲む空隙(2155)を形成するようにサイズ決めされる。空隙(2155)は、ホットゾーン包囲体壁の部分に近接した流体流通路を提供し、流体通路は、システム出口ポート(2165)と流体連通する。空隙(2155)は、1つ以上の燃焼器出口ポート(2150)を通じて燃焼チャンバ(2135)とさらに流体連通し、1つ以上のコールドスタート燃焼チャンバ(2300)と1つ以上のコールドスタート出口ポート(2302)を通じて流体連通している。したがって、燃焼チャンバ(2135)およびコールドスタート燃焼チャンバ(2300)の各々から出る排気ガスは、システム出口ポート(2165)を通って燃料電池スタックアセンブリ(2000)から出る前に、ホットゾーン包囲体壁の外側表面上を流れる。1つの非限定的な例示的実施形態では、壁(2015)の外面から壁(2510)の内面までの空隙(2155)の寸法は、1~4mmの範囲である。中間円筒形包囲体は、また、以下にさらに説明されるコールドスタート燃焼チャンバ(2300)を包囲する。 An intermediate cylindrical enclosure surrounds the hot zone enclosure wall. The intermediate cylindrical enclosure is defined by an open ended longitudinal intermediate cylindrical side wall (2510) that mechanically interacts with a disc-shaped intermediate bottom end wall (2511) and an opposing disc-shaped intermediate top end wall (2513). surrounded. The intermediate cylindrical enclosure is sized to form a void (2155) substantially surrounding the longitudinal cylindrical sidewall (2015) and the disc-shaped top wall (2017). A void (2155) provides a fluid flow passageway proximate a portion of the hot zone enclosure wall, the fluid passageway being in fluid communication with a system outlet port (2165). The air gap (2155) is in further fluid communication with the combustion chamber (2135) through one or more combustor outlet ports (2150), and is in fluid communication with one or more cold start combustion chambers (2300) and one or more cold start outlet ports (2150). 2302). Thus, exhaust gases exiting each of the combustion chamber (2135) and cold start combustion chamber (2300) are routed through the hot zone enclosure wall before exiting the fuel cell stack assembly (2000) through the system exit port (2165). Flows over the outer surface. In one non-limiting exemplary embodiment, the dimension of the air gap (2155) from the outer surface of wall (2015) to the inner surface of wall (2510) ranges from 1 to 4 mm. The intermediate cylindrical enclosure also surrounds a cold start combustion chamber (2300), which is further described below.

中間包囲体壁(2510、2511、および2513)の各々は、2000°F(1095℃)までの優れた高温強度と非常に良好な酸化環境に対する耐性を組み合わせた、コバルト-ニッケルクロム-タングステン合金であるハステロイを含む。最大67%の金属ニッケルおよび少量の鉄、マンガン、炭素、およびシリコンを有する、約30%の銅を含む合金群であるモネルを含む他の金属合金も好適である。いずれにしても、中間包囲体壁(2510、2511、および2513)は、好ましくは、ホットゾーンの動作温度において約25.0W/m°K未満の熱伝導係数を有する金属合金から形成される。この、ホットゾーン包囲体壁の熱伝導率と比較してはるかに低い中間包囲体壁の熱伝導係数により、例えば少なくとも4倍の熱伝導係数を有する金属合金から形成されるホットゾーン包囲体壁のはるかに高い熱流量と比較して、中間包囲体壁の1つのエリアから別のエリアへの伝導熱流量がはるかに遅くなる。したがって、本開示の一態様に従って、中間包囲体壁(2510、2511、および2513)は、より遅い熱伝達速度を有する第2の熱伝導経路として形成される。1つの他の実施形態では、中間包囲壁(2510、2511、および2513)は、本開示から逸脱することなく、約50.0W/m°K未満の熱伝導係数を有し得る鋼または他の金属合金を含み得る。 Each of the intermediate enclosure walls (2510, 2511, and 2513) is a cobalt-nickel chromium-tungsten alloy that combines excellent high temperature strength up to 2000°F (1095°C) with very good resistance to oxidizing environments. Including a certain Hastelloy. Other metal alloys are also suitable, including Monel, a group of alloys containing about 30% copper, with up to 67% metallic nickel and small amounts of iron, manganese, carbon, and silicon. In any event, the intermediate enclosure walls (2510, 2511, and 2513) are preferably formed from a metal alloy having a thermal conductivity coefficient of less than about 25.0 W/m°K at the operating temperature of the hot zone. This much lower thermal conductivity of the intermediate enclosure wall compared to the thermal conductivity of the hot zone enclosure wall makes it possible, for example, to Compared to the much higher heat flow, the conductive heat flow from one area of the intermediate enclosure wall to another is much slower. Accordingly, in accordance with one aspect of the present disclosure, intermediate enclosure walls (2510, 2511, and 2513) are formed as a second heat transfer path with a slower heat transfer rate. In one other embodiment, the intermediate surrounding walls (2510, 2511, and 2513) are made of steel or other material that can have a thermal conductivity coefficient of less than about 50.0 W/m°K without departing from this disclosure. May include metal alloys.

外側円筒形包囲体は、中間円筒形包囲体を取り囲む。外側包囲体は、ディスク型外側底壁(2518)および対向するディスク型外側上端壁(2516)と機械的に相互作用する端部が開放された外側円筒形側壁(2514)によって囲まれている。壁(2514、2518、および2516)の各々は、動作中に外側円筒形包囲体の実質的に均一な温度を提供するために、好ましくは、140W/m°Kを超える熱伝導係数を有するアルミニウムまたはアルミニウム合金を含んで急速な熱エネルギー伝導を支援する。断熱層(2512)は、中間包囲体壁の外側表面と外側包囲体壁の内側表面との間に配設され、断熱層(2512)は、空隙(2155)にわたって放射される熱エネルギー、またはSOFCシステムから出る排気ガスによって空隙を通って運ばれる熱エネルギーが、外側円筒形側壁(2514)およびディスク型外側底壁(2518)の表面に到達するのを抑制する。好ましくは、断熱層(2512)は、外側円筒形側壁(2514)およびディスク型外側底壁(2518)の表面が動作パラメータ内に確実にとどまるように構成され、例えば、断熱層(2512)は、外側円筒形側壁(2514)およびディスク型外側底壁(2518)の温度が約110℃超に達しないように構成される。したがって、本開示の一態様に従って、外側包囲体壁(2514、2518、および2516)は、第3の熱伝導経路として形成される。 An outer cylindrical enclosure surrounds the intermediate cylindrical enclosure. The outer enclosure is surrounded by an open-ended outer cylindrical sidewall (2514) that mechanically interacts with a disc-shaped outer bottom wall (2518) and an opposing disc-shaped outer top wall (2516). Each of the walls (2514, 2518, and 2516) is preferably made of aluminum having a thermal conductivity coefficient of greater than 140 W/m°K to provide a substantially uniform temperature of the outer cylindrical enclosure during operation. or contain aluminum alloys to assist in rapid thermal energy transfer. A thermal insulation layer (2512) is disposed between the outer surface of the intermediate enclosure wall and the inner surface of the outer enclosure wall, and the thermal insulation layer (2512) absorbs thermal energy radiated across the air gap (2155), or SOFC. Thermal energy carried through the air gap by exhaust gases exiting the system is inhibited from reaching the surfaces of the outer cylindrical sidewall (2514) and the disc-shaped outer bottom wall (2518). Preferably, the insulation layer (2512) is configured to ensure that the surfaces of the outer cylindrical sidewall (2514) and the disc-shaped outer bottom wall (2518) remain within operating parameters, e.g. The temperature of the outer cylindrical side wall (2514) and the disc-shaped outer bottom wall (2518) is configured to not reach above about 110°C. Accordingly, in accordance with one aspect of the present disclosure, outer enclosure walls (2514, 2518, and 2516) are formed as a third heat transfer path.

燃料ロッドまたはロッドとしても知られる複数の管状燃料電池(2080)は、ディスク型管上部支持壁(2082)と対向するディスク型管底部支持壁(2084)との間のカソードチャンバ(2010)の内側に長手方向に支持される。各管状燃料電池(2080)は、管の内径を形成する固体酸化物アノード電極支持構造を含む。固体セラミック電解質層は、固体酸化物アノード電極支持層の外径上に形成され、固体酸化物カソード電極層は、固体電解質層の外径上に形成される。各管状燃料電池(2080)は、その両端が開放されており、本明細書では改質燃料または合成ガスとも呼ばれるアノードガスが流れる円筒形流体導管を提供する。複数の管保持フランジ(2086)が任意選択で提供されて、管上部支持壁(2082)および底部管状支持壁(2084)に対して管端部を支持する。各管保持フランジ(2086)はまた、直流電力出力モジュール(140)に電気的に相互作用する導電性端子を含む。 A plurality of tubular fuel cells (2080), also known as fuel rods or rods, are located inside the cathode chamber (2010) between a disc-shaped tube top support wall (2082) and an opposing disc-shaped tube bottom support wall (2084). supported longitudinally. Each tubular fuel cell (2080) includes a solid oxide anode electrode support structure that forms the inner diameter of the tube. A solid ceramic electrolyte layer is formed on the outer diameter of the solid oxide anode electrode support layer, and a solid oxide cathode electrode layer is formed on the outer diameter of the solid electrolyte layer. Each tubular fuel cell (2080) is open at both ends and provides a cylindrical fluid conduit through which anode gas, also referred to herein as reformate or syngas, flows. A plurality of tube retaining flanges (2086) are optionally provided to support the tube ends against the tube top support wall (2082) and the bottom tubular support wall (2084). Each tube retaining flange (2086) also includes a conductive terminal that electrically interacts with the DC power output module (140).

各管状燃料電池(2080)の支持層を形成するために使用される固体アノード電極は、ニッケルおよびドープジルコニア、ニッケルおよびドープセリア、または銅およびセリアなどのセルメット材料を含み得る。あるいは、固体アノード電極は、Sr2Mg1-xMnxMoO6-δまたはLa0.75Sr0.25Cr0.5Mn0.5O3-δなどのペロフスキートを含み得る。いずれの場合も、管状燃料電池(2080)の各々の内側表面は、固体酸化物アノード電極を含み、アノードガス流(2115)は、各ディスク型管上部支持壁(2082)を通過するため、アノードガス流(2115)のみが燃料入口マニホールド(2055)を通って管状燃料電池(2080)の各々に入り、固体アノード電極と反応する。 The solid anode electrode used to form the support layer of each tubular fuel cell (2080) may include a Celmet material such as nickel and doped zirconia, nickel and doped ceria, or copper and ceria. Alternatively, the solid anode electrode may include a perovskite such as Sr2Mg1-xMnxMoO6-δ or La0.75Sr0.25Cr0.5Mn0.5O3-δ. In either case, the inner surface of each tubular fuel cell (2080) includes a solid oxide anode electrode, and the anode gas flow (2115) passes through each disk-shaped tube top support wall (2082) so that the anode Only the gas stream (2115) enters each of the tubular fuel cells (2080) through the fuel inlet manifold (2055) and reacts with the solid anode electrode.

固体酸化物カソード電極は、ランタンストロンチウムコバルトオキシド(LSC)、ランタンストロンチウムコバルトアイアンオキシド(LSCF)、またはランタンストロンチウムマンガナイト(LSM)のうちのいずれか1つを含み得る。固体酸化物カソード電極は、各管状燃料電池(2080)の外側表面を形成する。カソードチャンバ(2010)が流入空気(2200)(すなわち、カソードガス)で充填されると、カソードガスは、各管状燃料電池(2080)の外側表面上に形成された固体酸化物カソード電極と反応する。 The solid oxide cathode electrode may include any one of lanthanum strontium cobalt oxide (LSC), lanthanum strontium cobalt iron oxide (LSCF), or lanthanum strontium manganite (LSM). A solid oxide cathode electrode forms the outer surface of each tubular fuel cell (2080). When the cathode chamber (2010) is filled with incoming air (2200) (i.e., cathode gas), the cathode gas reacts with the solid oxide cathode electrode formed on the outer surface of each tubular fuel cell (2080). .

電解質層は、アノード層とカソード層との間に配設される。好ましい電解質層は、イオン伝導性セラミック媒体を含み、好ましくは、イトリアンドープジルコニアまたはガドリニウムドープセリアなどの酸素イオン導体を含む。あるいは、電解質層は、セレートバリウムまたはジルコン酸バリウムなどのプロトン伝導セラミックである。理想的には、電解質層は、アノード電極とカソード電極との間に近気密バリアを提供して、アノードガスおよびカソードガスが電解質層を通過するのを防ぐように十分な厚さを伴って形成される。 An electrolyte layer is disposed between the anode layer and the cathode layer. Preferred electrolyte layers include an ionically conductive ceramic medium, preferably an oxygen ion conductor such as itrian-doped zirconia or gadolinium-doped ceria. Alternatively, the electrolyte layer is a proton conducting ceramic such as barium cerate or barium zirconate. Ideally, the electrolyte layer is formed with sufficient thickness to provide a near-hermetic barrier between the anode and cathode electrodes to prevent anode and cathode gases from passing through the electrolyte layer. be done.

改良されたSOFC燃料電池スタックアセンブリ(2000)は、任意選択で、コールドスタート燃焼チャンバ(2300)を含む。コールドスタート燃焼チャンバ(2300)は、中間チャンバ壁内に収容され、中間長手方向円筒形側壁(2510)、中間上端壁(2513)、およびカソードチャンバのディスク型上端壁(2017)によって囲まれる。コールドスタート燃焼チャンバ(2300)は、燃料改質装置モジュール(2020)を部分的に取り囲む環状チャンバ容積を形成する。SOFCシステムをコールドスタートから起動するとき、流入燃料空気混合物(2025)の一部は、燃料入口(2304)を介してコールドスタートチャンバ(2300)に逸れて流れ、点火器(2306)によって点火される。したがって、コールドスタート中、流入燃料空気混合物(2025)の一部分は、コールドスタート燃焼チャンバ(2300)内で燃焼される。コールドスタート燃焼チャンバ(2300)内の燃焼によって発生した熱エネルギーは、熱エネルギーを急速に吸収するように設けられた銅芯で特別に構成されたディスク型上端壁(2017)を含むその周囲壁に放射される。さらに、ディスク型上端壁(2017)は、第1の熱伝導経路を形成するカソードチャンバ(2010)を取り囲むホットゾーン包囲体壁の一部である。ディスク型上端壁(2017)によって吸収されると、熱エネルギーは、全てが熱伝導性の高い材料を含むホットゾーン包囲体壁を通って急速に伝導される。コールドスタートチャンバ(2300)内部で起こる燃焼からの排気は、排気ポート(2302)を通じてチャンバを出て、空隙(2155)を通過してシステム出口ポート(2165)に進む。空隙(2155)を通過する間、燃焼排気は、放射線および対流によって熱エネルギーをホットゾーン包囲体壁(2015)および(2016)に伝達して、ホットゾーン包囲体壁を所望の定常状態動作温度に加熱することをさらに補助する。 The improved SOFC fuel cell stack assembly (2000) optionally includes a cold start combustion chamber (2300). The cold start combustion chamber (2300) is contained within the intermediate chamber wall and is surrounded by an intermediate longitudinal cylindrical side wall (2510), an intermediate top wall (2513), and a disk-shaped top wall of the cathode chamber (2017). The cold start combustion chamber (2300) forms an annular chamber volume that partially surrounds the fuel reformer module (2020). When starting up the SOFC system from a cold start, a portion of the incoming fuel air mixture (2025) is diverted into the cold start chamber (2300) via the fuel inlet (2304) and ignited by the igniter (2306). . Thus, during a cold start, a portion of the incoming fuel air mixture (2025) is combusted within the cold start combustion chamber (2300). Thermal energy generated by combustion within the cold start combustion chamber (2300) is transferred to its surrounding walls, including a disk-shaped top wall (2017) specially constructed with a copper core provided to rapidly absorb thermal energy. radiated. Additionally, the disk-shaped top wall (2017) is part of the hot zone enclosure wall surrounding the cathode chamber (2010) forming a first heat transfer path. Once absorbed by the disc-shaped top wall (2017), the thermal energy is rapidly conducted through the hot zone enclosure walls, all of which include highly thermally conductive materials. Exhaust from the combustion occurring within the cold start chamber (2300) exits the chamber through the exhaust port (2302) and passes through the air gap (2155) to the system exit port (2165). While passing through the air gap (2155), the combustion exhaust transfers thermal energy by radiation and convection to the hot zone enclosure walls (2015) and (2016) to bring the hot zone enclosure walls to the desired steady-state operating temperature. Further aids in heating.

流入燃料空気混合物(2025)は、燃料改質装置モジュール(2020)を介して改良されたSOFC燃料電池スタックアセンブリ(2000)に入る。本好ましい実施形態において、燃料改質装置は、触媒部分酸化(CPOX)原子炉である。燃料改質装置モジュール(2020)は、燃料入力導管(2045)を通じて流入燃料空気混合物(2025)を受容し、流入燃料空気混合物(2025)を改質して、管状燃料電池(2080)の各々の内壁上に形成された固体酸化物アノード電極と反応するためにアノードガスとして使用される改質燃料または合成ガス(2027)を提供する。改質燃料または合成ガス(2027)は、燃料改質装置モジュール(2020)から出て、燃料入口マニホールド(2055)に入る。燃料入口マニホールド(2055)は、アノードガスを複数の管状燃料電池(2080)の各々の上端または入力端に分散するように構成される。各管状燃料電池(2080)の下端または出力端で、水素欠乏アノードガスを含む使用済み燃料(2028)は、管状燃料電池から燃焼チャンバ(2135)に出て、使用済みカソードガス(2026)または酸素欠乏空気と混合して燃焼する。 The incoming fuel air mixture (2025) enters the modified SOFC fuel cell stack assembly (2000) via the fuel reformer module (2020). In this preferred embodiment, the fuel reformer is a catalytic partial oxidation (CPOX) nuclear reactor. A fuel reformer module (2020) receives an incoming fuel-air mixture (2025) through a fuel input conduit (2045) and reforms the incoming fuel-air mixture (2025) to fuel each of the tubular fuel cells (2080). A reformed fuel or syngas (2027) is provided that is used as an anode gas to react with the solid oxide anode electrode formed on the inner wall. Reformate fuel or syngas (2027) exits the fuel reformer module (2020) and enters the fuel inlet manifold (2055). The fuel inlet manifold (2055) is configured to distribute anode gas to the top or input end of each of the plurality of tubular fuel cells (2080). At the bottom or output end of each tubular fuel cell (2080), the spent fuel (2028) containing hydrogen deficient anode gas exits the tubular fuel cell into the combustion chamber (2135) and is replaced with spent cathode gas (2026) or oxygen It mixes with deficient air and burns.

点線で示す流入空気(2200)、またはカソードガスは、カソード供給管(2145)を介して改良されたSOFC燃料電池スタックアセンブリ(2000)に入り、それがその表面によって加熱される復熱装置チャンバ(2210)を通過し、次いで復熱装置出力ポート(2235)を介してカソード供給管に再入力する。次いで、加熱された空気は、カソード供給管(2145)を流れながら燃焼チャンバ(2135)を通過し、カソードチャンバ(2010)に入る前に、燃焼によって発生した熱エネルギーによって空気がさらに加熱され、カソード供給管(2145)の壁に伝達される。複数の空気出口ポート(2240)は、カソード供給管(2145)を通り、カソードチャンバ(2010)の内部を通過し、加熱された空気は、空気出口ポート(2240)を通ってカソードチャンバ(2010)に入る。カソードチャンバ内部に入ると、加熱された空気またはカソードガスは、各管状燃料電池(2080)の外側表面上に形成された固体酸化物カソード電極と反応する。使用済みカソードガス(2026)は、カソードチャンバ出口ポート(2245)を介してカソードチャンバから燃焼チャンバ(2135)に出て、そこで使用済みアノードガス(2028)と混合され燃焼される。排気ガスは、燃焼チャンバ(2135)から燃焼器出口ポート(2150)を通って空隙(2155)に出口し、排気ガスがシステム出口ポート(2165)に向かって流れるにつれて復熱装置チャンバ(2210)の壁を加熱する。 Incoming air (2200), or cathode gas, shown in dotted lines, enters the improved SOFC fuel cell stack assembly (2000) via the cathode supply pipe (2145), where it enters the recuperator chamber (2000) where it is heated by its surface. 2210) and then re-enters the cathode supply pipe via the recuperator output port (2235). The heated air then passes through the combustion chamber (2135) while flowing through the cathode supply pipe (2145), and before entering the cathode chamber (2010), the air is further heated by the thermal energy generated by the combustion and passes through the cathode. is transmitted to the wall of the supply pipe (2145). A plurality of air outlet ports (2240) pass through the cathode supply tube (2145) and into the interior of the cathode chamber (2010), and heated air passes through the air outlet port (2240) and into the cathode chamber (2010). to go into. Once inside the cathode chamber, the heated air or cathode gas reacts with the solid oxide cathode electrode formed on the outer surface of each tubular fuel cell (2080). Spent cathode gas (2026) exits the cathode chamber via cathode chamber outlet port (2245) to combustion chamber (2135) where it is mixed with spent anode gas (2028) and combusted. Exhaust gas exits from the combustion chamber (2135) through the combustor exit port (2150) into the air gap (2155) and into the recuperator chamber (2210) as the exhaust gas flows toward the system exit port (2165). Heating the walls.

固体酸化物燃料電池スタック上部の断面図
図2の概略図は、説明を簡略化するために2つの管状燃料電池(2080)のみを示す、改良されたSOFC燃料電池スタックアセンブリ(2000)の概略側面断面図を示す。しかしながら、好ましいスタックは、空間の効率的な使用を提供し、効率的なガスフローパターンを促進し、所望の電圧で所望の出力を提供する様式で、カソードチャンバ(2005)内に配置された燃料電池を有する2つ超の管状燃料電池(2080)を含む。
Figure 2 is a schematic side view of an improved SOFC fuel cell stack assembly (2000) showing only two tubular fuel cells (2080) for ease of illustration. A cross-sectional view is shown. However, a preferred stack has fuel arranged within the cathode chamber (2005) in a manner that provides efficient use of space, promotes efficient gas flow patterns, and provides the desired output at the desired voltage. Includes more than two tubular fuel cells (2080) with cells.

次に図5を参照すると、図は、本開示の1つの例の改良されたSOFCスタック(5000)の非限定的に例示するカソードチャンバの、非限定的に例示する概略上部断面図を示す。カソードチャンバ(5002)は、円周縁(5010)を画定する、端部が開放された長手方向円筒形側壁、例えば、図2に示される長手方向円筒形側壁(2015)によって囲まれている。内側遮光領域(5015)は、図2に示される長手方向中間円筒形側壁(2510)および空隙(2155)を表す。外側遮光領域(5020)は、図2に示す断熱層(2512)および外側円筒形側壁(2514)を表す。 Referring now to FIG. 5, the figure shows a schematic top cross-sectional view of a non-limiting example cathode chamber of an example improved SOFC stack (5000) of the present disclosure. The cathode chamber (5002) is surrounded by an open-ended longitudinal cylindrical sidewall, such as the longitudinal cylindrical sidewall (2015) shown in FIG. 2, defining a circumferential edge (5010). The inner light-blocking region (5015) represents the longitudinal intermediate cylindrical sidewall (2510) and void (2155) shown in FIG. The outer light-blocking region (5020) represents the thermal insulation layer (2512) and outer cylindrical sidewall (2514) shown in FIG.

カソード供給管(5025)は、カソードチャンバ(5002)の中心に位置付けられ、カソードガスを、図2に示される複数の半径方向に配設された空気出口ポート、例えば(2240)を通じてカソードチャンバ内に分散する。長手方向中心軸(5030)は、カソード供給管(5025)および円周縁(5010)を中心合わせする。 A cathode supply tube (5025) is located in the center of the cathode chamber (5002) and directs cathode gas into the cathode chamber through a plurality of radially disposed air outlet ports, such as (2240) shown in FIG. Spread. A central longitudinal axis (5030) centers the cathode supply tube (5025) and the circumferential edge (5010).

改良されたSOFCスタック(5000)は、各管状燃料電池(5040)の内径を構造的に形成し、各管状燃料電池(5040)の外径上に形成された固体酸化物カソード電極を有する固体酸化物アノード電極を各々含む、複数の実質的に一致する管状燃料電池(5040)を含む。第1の複数の管状燃料は、内側円形パターン(5035)に配置され、第1の複数の管状燃料の各々の中心は、内側円形パターン(5035)によって示されるように、長手方向中心軸(5030)から同じ半径方向の距離にある。内側円形パターン(5035)は、内側管状燃料電池が内側円形パターン(5035)の周りに等しく離間されている対称円形パターンであってもよく、または第1の複数の管状燃料電池が、不等角分布または角度分離を有する内側の円形パターン(5035)の周りに位置付けられてもよい。 The improved SOFC stack (5000) includes a solid oxide fuel cell structurally forming the inner diameter of each tubular fuel cell (5040) and having a solid oxide cathode electrode formed on the outer diameter of each tubular fuel cell (5040). The fuel cell includes a plurality of substantially congruent tubular fuel cells (5040) each including a physical anode electrode. The first plurality of tubular fuels are arranged in an inner circular pattern (5035), with the center of each of the first plurality of tubular fuels having a central longitudinal axis (5030) as indicated by the inner circular pattern (5035). ) at the same radial distance from The inner circular pattern (5035) may be a symmetrical circular pattern in which the inner tubular fuel cells are equally spaced around the inner circular pattern (5035), or the first plurality of tubular fuel cells may be arranged at an unequal angle. They may be positioned around an inner circular pattern (5035) with a distribution or angular separation.

第2の複数の管状燃料電池は、外側円形パターン(5045)によって示されるように、第2の複数の管状燃料電池の各々の中心が長手方向中心軸(5030)から同じ半径方向の距離にある、外側円形パターン(5045)に配置される。外側円形パターン(5045)は、第2の複数の燃料電池が外側円形パターン(5045)の周りに等しく離間されている対称円形パターンであってもよく、または第2の複数の燃料電池が、角度分離の不等角分布を有する外側円形パターン(5045)の周りに位置決めされてもよい。本例示的実施形態では、燃料電池の総数は22個(22個)である。他の総数の燃料電池との燃料電池分布の他のパターンが、本開示から逸脱することなく使用可能である。 The second plurality of tubular fuel cells has a center of each of the second plurality of tubular fuel cells at the same radial distance from the central longitudinal axis (5030), as indicated by the outer circular pattern (5045). , arranged in an outer circular pattern (5045). The outer circular pattern (5045) may be a symmetrical circular pattern in which the second plurality of fuel cells are equally spaced around the outer circular pattern (5045), or the second plurality of fuel cells may be angularly spaced. It may be positioned around an outer circular pattern (5045) with an unequal distribution of separation. In this exemplary embodiment, the total number of fuel cells is twenty-two (22). Other patterns of fuel cell distribution with other total numbers of fuel cells can be used without departing from this disclosure.

改良されたCPOX燃料改質装置
次に、図2~4を参照すると、本開示に従う燃料改質装置システム(3000)は、図3の概略側面断面図に示されると共に、図4および4Aの部分分解側面断面図に示される。燃料改質装置システム(3000)は、燃料入口マニホールド(3055)の上に取り付けられた燃料改質装置モジュール(3020)を含む。燃料改質装置モジュール(3020)は、流入燃料空気混合物(3025)、すなわち、未成形燃料)を、環状外周壁(3010)によって囲まれた円筒形燃料チャンバ(3005)に、原子炉シールド基部壁(3015)によって、および燃料チャンバキャップ(3017)によって受容するように構成された燃料炉本体(3040)を含む。好ましい実施形態において、燃料チャンバキャップ(3017)は、環状側壁(3010)に溶接される。燃料改質装置システム(3000)は、円筒形触媒体(3030)をさらに含む。燃料炉本体(3040)および円筒形触媒体(3030)の各々は、円筒形触媒体(3030)が燃料入口マニホールド(3055)のすぐ上に位置し、燃料炉本体(3040)が円筒形触媒体(3030)のすぐ上に位置する円筒形触媒キャビティ(3035)に設置される。燃料炉本体(3040)および円筒形触媒体(3030)の各々は、円筒形燃料チャンバ(3005)と燃料入口マニホールド(3055)との間で流体連通を提供するように構成される。
Improved CPOX Fuel Reformer Referring now to FIGS. 2-4, a fuel reformer system (3000) according to the present disclosure is shown in schematic side cross-sectional view in FIG. 3 and in section in FIGS. 4 and 4A. Shown in exploded side cross-sectional view. The fuel reformer system (3000) includes a fuel reformer module (3020) mounted above a fuel inlet manifold (3055). The fuel reformer module (3020) transfers an incoming fuel air mixture (3025), i.e., unformed fuel, to a cylindrical fuel chamber (3005) surrounded by an annular peripheral wall (3010) and a reactor shield base wall. (3015) and a fuel reactor body (3040) configured to be received by a fuel chamber cap (3017). In a preferred embodiment, the fuel chamber cap (3017) is welded to the annular sidewall (3010). The fuel reformer system (3000) further includes a cylindrical catalyst body (3030). Each of the fuel reactor body (3040) and cylindrical catalyst body (3030) is arranged such that the cylindrical catalyst body (3030) is located directly above the fuel inlet manifold (3055), and the fuel furnace body (3040) is located directly above the cylindrical catalyst body (3055). installed in a cylindrical catalyst cavity (3035) located directly above (3030). The fuel reactor body (3040) and cylindrical catalyst body (3030) are each configured to provide fluid communication between the cylindrical fuel chamber (3005) and the fuel inlet manifold (3055).

好ましい原子炉本体材料は、100W/m°Kよりも大きい熱伝導係数と、燃料炉本体(3040)と触媒体(3030)との間の界面から熱エネルギーを急速に伝導するのに十分な熱質量または材料体積を有する。好ましい触媒体材料は、CPOX反応の昇温および化学的に厳しい環境で信頼性の高い動作を提供するように構成されたセラミック基板を含む。典型的には、セラミック材料は、約40W/m°K未満であるが、しばしば約10W/m°K未満の熱伝導係数を有し、触媒体の1つの領域から別の領域への熱伝導率を低減する。 Preferred reactor body materials have a thermal conductivity coefficient greater than 100 W/m°K and sufficient heat to rapidly transfer thermal energy from the interface between the fuel reactor body (3040) and the catalyst body (3030). Having mass or material volume. Preferred catalyst materials include ceramic substrates configured to provide reliable operation in the elevated temperature and chemically harsh environments of the CPOX reaction. Typically, the ceramic material has a thermal conductivity coefficient of less than about 40 W/m°K, but often less than about 10 W/m°K, which facilitates the conduction of heat from one region of the catalyst body to another. Reduce rate.

本非限定的な例示的実施形態において、円筒形触媒キャビティ(3035)は、図2に示されるように、長手方向中心軸(2060)と同軸の長手方向中心軸を伴って形成される環状包囲体壁(3060)の内径によって形成される側壁を有する。円筒形触媒キャビティ(3035)は、各々が外側包囲体のディスク型外側上端壁(2516)を通過する1つの円形開口部と、ホットゾーン包囲体のディスク型上端壁(2017)を通過する他方の円形開口部とを形成する2つの開口端を含む。 In this non-limiting exemplary embodiment, the cylindrical catalyst cavity (3035) is an annular enclosure formed with a central longitudinal axis coaxial with the central longitudinal axis (2060), as shown in FIG. It has a side wall formed by the inner diameter of the body wall (3060). The cylindrical catalyst cavities (3035) each have one circular opening passing through the disk-shaped outer top wall (2516) of the outer enclosure and the other circular opening passing through the disk-shaped top wall (2017) of the hot zone enclosure. and two open ends forming a circular opening.

好ましい実施形態では、環状包囲体壁(3060)は、環状包囲体壁(3060)と燃料炉本体(3040)との間の熱伝導を阻止するために燃料炉本体(3040)より熱伝導率が低くなるように形成される。好ましい実施形態では、環状包囲体壁(3060)は、各々が酸化損傷に抵抗するために高いニッケル含有量を有し、かつ各々が例えば400℃を超える好適なサービス温度定格を有し、かつ各々が約25.0W/m°K未満の熱伝導係数を有するハステロイまたはモネルを含む。加えて、環状包囲体壁(3060)は、例えば、0.02~0.1インチの厚さの薄い壁であり、そこを通ってさらに熱伝導を開示する。 In a preferred embodiment, the annular enclosure wall (3060) has a higher thermal conductivity than the fuel furnace body (3040) to prevent heat transfer between the annular enclosure wall (3060) and the fuel furnace body (3040). formed to be low. In a preferred embodiment, the annular enclosure walls (3060) each have a high nickel content to resist oxidative damage, and each have a suitable service temperature rating, e.g., greater than 400°C, and each has a thermal conductivity coefficient of less than about 25.0 W/m°K. Additionally, the annular enclosure wall (3060) is a thin wall, eg, 0.02 to 0.1 inches thick, to provide further heat transfer therethrough.

環状包囲体壁(3060)は、上記で第1の熱伝導経路として画定されたホットゾーン包囲体壁の一部であるその下側開放端においてディスク型上端壁(2017)に熱伝導的に接続される。環状包囲体壁は、上記で第3の熱伝導経路として画定される外側包囲体壁の一部である上部開放端でディスク型外側上端壁(2516)に熱伝導的に接続される。環状包囲体壁(3060)は、その上端部と下端部の開放端部との間の中間上端壁(2513)に熱伝導的に接続され、中間上端壁は、第2の熱伝導経路として上述された中間包囲体壁の一部である。したがって、本開示の一態様によれば、環状包囲体壁(3060)は、第1の熱伝導経路、第2の熱伝導経路および第3の熱伝導経路の各々と熱伝導的に接続される第4の熱伝導経路として形成される。 An annular enclosure wall (3060) is thermally conductively connected to a disk-shaped top wall (2017) at its lower open end that is part of the hot zone enclosure wall defined above as the first heat transfer path. be done. The annular enclosure wall is thermally conductively connected to the disc-shaped outer top wall (2516) at the upper open end, which is a portion of the outer enclosure wall defined above as the third heat transfer path. The annular enclosure wall (3060) is thermally conductively connected to an intermediate top wall (2513) between its top and bottom open ends, the intermediate top wall described above as a second heat transfer path. This is part of the intermediate enclosure wall. Thus, according to one aspect of the present disclosure, the annular enclosure wall (3060) is thermally conductively connected to each of the first heat transfer path, the second heat transfer path, and the third heat transfer path. It is formed as a fourth heat conduction path.

触媒体支持フランジ(3065)は、ディスク型上端壁(2017)から延在するか、またはそれによって形成される。触媒体支持フランジ(3065)は、円筒形触媒体(3030)が円形開口部(3070)を通過するのを防ぐのに十分小さい円形開口部(3070)の直径を画定するようにサイズ決めされる。第1の環状ワッシャ(3075)は、触媒体支持フランジ(3065)と円筒形触媒体(3030)の底面との間に配設される。第1の環状ワッシャ(3075)は、長手方向下向き圧力が円筒形触媒体(3030)に印加されるとき、円筒形触媒キャビティ(3035)との間にガスシールを提供する。加えて、第1の環状ワッシャ(3075)は、触媒体支持フランジ(3065)をディスク型上端壁(2017)から熱的に分離する断熱体として構成される。好ましくは、第1の環状ワッシャ(3075)は、所望のガスシールおよび断熱特性を提供するのに十分な厚さかつ適切な外縁直径寸法を伴って形成されたアルミナを含む。より一般的に、第1の環状ワッシャ(3075)は、好ましくは、非常に低い熱伝導率の非多孔質材料を含み、例えば、ほとんどのセラミック材料を含む40W/m°K未満の熱伝導係数を有する。 A catalyst support flange (3065) extends from or is formed by the disk-shaped top wall (2017). The catalyst support flange (3065) is sized to define a diameter of the circular opening (3070) that is small enough to prevent the cylindrical catalyst body (3030) from passing through the circular opening (3070). . A first annular washer (3075) is disposed between the catalyst support flange (3065) and the bottom surface of the cylindrical catalyst body (3030). The first annular washer (3075) provides a gas seal between the cylindrical catalyst cavity (3035) and the cylindrical catalyst cavity (3035) when longitudinal downward pressure is applied to the cylindrical catalyst body (3030). In addition, the first annular washer (3075) is configured as an insulator that thermally isolates the catalyst support flange (3065) from the disc-shaped top wall (2017). Preferably, the first annular washer (3075) comprises alumina formed of sufficient thickness and with a suitable outer diameter dimension to provide the desired gas sealing and insulation properties. More generally, the first annular washer (3075) preferably comprises a non-porous material of very low thermal conductivity, for example a thermal conductivity coefficient of less than 40 W/m°K, including most ceramic materials. has.

円筒形触媒キャビティ(3035)の直径は、円筒形触媒体(3030)を取り囲む円筒形触媒キャビティ(3035)内に環状断熱要素(3080)を受容するようにサイズ決めされる。環状断熱要素(3080)は、円筒形触媒体(3030)を環状包囲体壁(3060)から熱的に分離するように設けられる。加えて、環状絶縁要素(3080)は、円筒形触媒キャビティ(3035)の長手方向中心軸に対して円筒形触媒体(3030)を正確に中心に配置するように構成され、さらに、燃料炉本体(3040)の1つ以上の特徴と正確な角度整列のために円筒形触媒体(3030)を角度的に配向するように構成され得る。第1の環状ワッシャ(3075)および環状絶縁要素(3080)の両方が、包囲体壁、例えば、環状包囲体壁(3060)および上端壁(2017)から好ましくは円筒形触媒体よりも高い温度で動作する触媒体(3030)への熱伝導を防止するように設けられる。 The diameter of the cylindrical catalyst cavity (3035) is sized to receive an annular insulation element (3080) within the cylindrical catalyst cavity (3035) surrounding the cylindrical catalyst body (3030). An annular insulation element (3080) is provided to thermally isolate the cylindrical catalyst body (3030) from the annular enclosure wall (3060). In addition, the annular insulating element (3080) is configured to accurately center the cylindrical catalyst body (3030) with respect to the central longitudinal axis of the cylindrical catalyst cavity (3035), and further (3040) may be configured to angularly orient the cylindrical catalyst body (3030) for precise angular alignment with one or more features of (3040). Both the first annular washer (3075) and the annular insulating element (3080) are removed from the enclosure wall, e.g. the annular enclosure wall (3060) and the top wall (2017), preferably at a higher temperature than the cylindrical catalyst body. It is provided to prevent heat conduction to the operating catalyst body (3030).

円筒形触媒体(3030)は、円筒形触媒体(3030)を各々完全に通過する複数の長手方向に配設された触媒燃料通路(3085)を含むように形成された固体非多孔質セラミック基板を備える。各触媒燃料通路(3085)は、円筒形触媒体(3030)を長手方向に延びる個々の燃料導管を提供する。このように、各触媒燃料通路は、円筒形触媒キャビティ(3035)と燃料入口マニホールド(3055)との間の流体連通を提供する。加えて、触媒燃料通路(3085)の各々の内側表面は、その上に被覆された触媒層(3090)を伴って形成される。触媒層(3090)は、燃料空気混合物(3025)の部分燃焼を引き起こす放熱反応である触媒部分酸化によって、流入燃料空気混合物(3025)を改質するために使用可能な触媒材料を含む。本非限定的な例示的実施形態において、好ましい触媒層(3090)は、ロジウム(Rh)の金属相または酸化相を含む。触媒層(3090)に使用可能な他の好適な触媒としては、Pt、Pd、Cu、Ni、Ru、およびCeを含む。円筒形触媒体(3030)を形成するために使用される固体非多孔質セラミック基板は、好ましくは、燃料炉本体(3040)の熱伝導係数と比較して、比較的低い熱伝導係数を有するアルミナまたは任意の他の非多孔質材料を含む。セラミック基板が使用される本非限定的な実施形態において、触媒体の熱伝導係数は、40W/m°K未満である。 The cylindrical catalyst body (3030) is a solid non-porous ceramic substrate formed to include a plurality of longitudinally disposed catalytic fuel passages (3085) each passing completely through the cylindrical catalyst body (3030). Equipped with. Each catalytic fuel passage (3085) provides an individual fuel conduit extending longitudinally through the cylindrical catalyst body (3030). Thus, each catalytic fuel passage provides fluid communication between a cylindrical catalyst cavity (3035) and a fuel inlet manifold (3055). Additionally, the inner surface of each of the catalytic fuel passages (3085) is formed with a catalytic layer (3090) coated thereon. The catalytic layer (3090) includes catalytic material that can be used to reform the incoming fuel-air mixture (3025) by catalytic partial oxidation, which is an exothermic reaction that causes partial combustion of the fuel-air mixture (3025). In this non-limiting exemplary embodiment, the preferred catalyst layer (3090) comprises a metallic or oxidized phase of rhodium (Rh). Other suitable catalysts that can be used in the catalyst layer (3090) include Pt, Pd, Cu, Ni, Ru, and Ce. The solid non-porous ceramic substrate used to form the cylindrical catalyst body (3030) is preferably made of alumina, which has a relatively low thermal conductivity coefficient compared to that of the fuel reactor body (3040). or any other non-porous material. In this non-limiting embodiment where a ceramic substrate is used, the thermal conductivity coefficient of the catalyst body is less than 40 W/m°K.

以下にさらに説明されるように、流入燃料空気混合物(3025)が円筒形燃料チャンバ(3005)に入り、原子炉シールド基部壁(3015)を通過し、触媒燃料通路(3085)の各々に入り、そこで触媒層(3090)と反応し、次いでそれが管状燃料電池(2080)の各々に分布する燃料入口マニホールド(3055)に入る。 As described further below, an incoming fuel air mixture (3025) enters the cylindrical fuel chamber (3005), passes through the reactor shield base wall (3015), and enters each of the catalytic fuel passages (3085); There it reacts with the catalyst layer (3090) and then enters the fuel inlet manifold (3055) which is distributed in each of the tubular fuel cells (2080).

燃料炉本体
次に図2、図3、図4、および図4Aを参照すると、燃料炉本体(3040)は、円筒形触媒キャビティ(3035)内に部分的に配設され、ディスク型外側上端壁(2516)を通ってコールドゾーン内に部分的に延び、その結果、燃料炉本体(3040)の少なくとも一部分が外気に曝露される。環状外周壁(3010)は、円筒形燃料チャンバ(3005)の円筒形側壁を提供する。燃料入力導管(2025)は、環状外周壁(3010)を通過して、流入空気燃料混合物(2025/3025)を円筒形燃料チャンバ(3005)に送達する。認識されるように、他の幾何学的形状は、その横断面に矩形、長方形または他の断面を有することができる環状外周壁(3010)および燃料チャンバ(3005)を形成するために使用可能である。
Fuel Reactor Body Referring now to FIGS. 2, 3, 4, and 4A, a fuel reactor body (3040) is disposed partially within a cylindrical catalyst cavity (3035) with a disk-shaped outer top wall. (2516) and partially into the cold zone so that at least a portion of the fuel reactor body (3040) is exposed to ambient air. An annular peripheral wall (3010) provides a cylindrical side wall of a cylindrical fuel chamber (3005). A fuel input conduit (2025) passes through the annular peripheral wall (3010) and delivers an incoming air-fuel mixture (2025/3025) to the cylindrical fuel chamber (3005). As will be appreciated, other geometric shapes can be used to form the annular peripheral wall (3010) and fuel chamber (3005), which can have rectangular, rectangular or other cross-sections in their cross-section. be.

原子炉シールド基部壁(3015)は、一体的に環状外周壁(3010)を伴って形成されることが好ましい円筒形燃料チャンバ(3005)の円形底壁を備える。しかしながら、原子炉シールド基部壁(3015)および環状外周壁は、例えば溶接、はんだ付け、機械的ファスナ、および他の好適な接合技術によって、別個の部品として形成され、共に接合されることができる。複数の基部壁燃料通路(3095)は、各々、例えば、長手方向中心軸(2060)と平行な各基部壁燃料通路を用いて、長手方向軸に沿って原子炉シールド基部壁(3015)を完全に通過する。各基部壁燃料通路(3095)は、原子炉シールド基部壁(3015)を介して長手方向に延びる燃料導管を提供する。さらに、各基部壁燃料通路(3095)は、円筒形触媒体(3030)を通過する複数の触媒燃料通路(3085)のうちの対応する1つと長手方向に整列され、かつ流体連通する。 The reactor shield base wall (3015) comprises a circular bottom wall of a cylindrical fuel chamber (3005), preferably formed with an integrally annular peripheral wall (3010). However, the reactor shield base wall (3015) and the annular peripheral wall can be formed as separate parts and joined together, for example, by welding, soldering, mechanical fasteners, and other suitable joining techniques. A plurality of base wall fuel passages (3095) each completely extend the reactor shield base wall (3015) along a longitudinal axis, e.g., with each base wall fuel passage parallel to the central longitudinal axis (2060). pass through. Each base wall fuel passageway (3095) provides a fuel conduit that extends longitudinally through the reactor shield base wall (3015). Additionally, each base wall fuel passageway (3095) is longitudinally aligned with and in fluid communication with a corresponding one of a plurality of catalytic fuel passageways (3085) passing through the cylindrical catalyst body (3030).

図4および4Aに示されるように、界面(3032)は、原子炉シールド基部壁(3015)の底面外面および円筒形触媒体(3030)の上面または入力面によって画定される。非限定的な例示的実施形態において、界面(3032)を形成する2つの表面のうちの1つまたは他方または両方は、隆起特徴部(3033)を含む。隆起特徴部は、2つの対向する表面の間の小さな隙間を提供するために、隆起特性を界面(3032)で対向する表面に接触させる位置にある原子炉シールド基部壁(3015)の底面から延在する1つ以上の位置に形成される円形のリングまたは複数、好ましくは3つの目立たない隆起した凸部を含み得る。より一般的に、界面(3032)は、原子炉シールド基部壁(3115)の底面と円筒形触媒体(3030)の上面との間の隙間を伴って形成される。全ての隙間は、触媒燃料通路の各々から出る放射性熱エネルギーが原子炉シールド基部壁(3015)の底面に衝突することを可能にし、原子炉シールド基部壁(3015)の底面の実質的に全てが、その上に衝突する熱放射線を吸収するために利用可能にするように提供される。 As shown in FIGS. 4 and 4A, the interface (3032) is defined by the bottom outer surface of the reactor shield base wall (3015) and the top or input surface of the cylindrical catalyst body (3030). In a non-limiting exemplary embodiment, one or the other or both of the two surfaces forming the interface (3032) includes raised features (3033). The raised feature extends from the bottom surface of the reactor shield base wall (3015) at a location where the raised feature contacts the opposing surfaces at the interface (3032) to provide a small gap between the two opposing surfaces. It may include a circular ring or rings, preferably three discreet raised protrusions, formed at one or more locations. More generally, the interface (3032) is formed with a gap between the bottom surface of the reactor shield base wall (3115) and the top surface of the cylindrical catalyst body (3030). All gaps allow radioactive thermal energy emanating from each of the catalytic fuel passages to impinge on the bottom surface of the reactor shield base wall (3015), such that substantially all of the bottom surface of the reactor shield base wall (3015) is , is provided to make available for absorbing thermal radiation impinging upon it.

界面(3032)において、各基部壁燃料通路(3095)は、実質的に同軸の長手方向軸に沿って、その対応する触媒燃料通路(3085)と整列される。この構成では、円筒形燃料チャンバ(3005)に送達される燃料空気混合物(2025)は、複数の基部壁燃料通路(3095)の各々を通って円筒形燃料チャンバ(3005)から通過し、界面(3032)の表面の間に設けられた隙間を横断して流れ、対応する触媒燃料通路(3085)の各々に入る。触媒燃料通路(3085)内部に入ると、燃料空気混合物は、触媒被覆された側壁表面(3090)と反応し始め、燃料空気混合物は、燃料空気混合物を改質燃料または合成ガスに変換するために使用される触媒化部分酸化反応を開始する。本開示の一態様によれば、触媒燃料通路(3085)内部で起こるCPOX反応によって発生した熱エネルギーは、それによって部分的に吸収されるために原子炉シールド基部壁(3115)の底面上に放射される。加えて、触媒燃料通路(3085)内部で起こるCPOX反応によって発生した熱エネルギーを、それによって部分的に吸収するために基部壁燃料通路(3095)の内側表面上に放射する。 At the interface (3032), each base wall fuel passage (3095) is aligned with its corresponding catalytic fuel passage (3085) along a substantially coaxial longitudinal axis. In this configuration, the fuel-air mixture (2025) delivered to the cylindrical fuel chamber (3005) passes from the cylindrical fuel chamber (3005) through each of the plurality of base wall fuel passages (3095) and the interface ( 3032) and enters each of the corresponding catalytic fuel passages (3085). Once inside the catalytic fuel passageway (3085), the fuel-air mixture begins to react with the catalyst-coated sidewall surface (3090) to convert the fuel-air mixture into reformate or syngas. Begin the catalyzed partial oxidation reaction used. According to one aspect of the present disclosure, the thermal energy generated by the CPOX reaction occurring inside the catalytic fuel passageway (3085) is radiated onto the bottom surface of the reactor shield base wall (3115) to be partially absorbed thereby. be done. In addition, the thermal energy generated by the CPOX reaction occurring within the catalytic fuel passageway (3085) is thereby radiated onto the inner surface of the base wall fuel passageway (3095) for partial absorption.

燃料炉本体(3040)は、円筒形触媒体(3030)を形成するために使用されるセラミック材料の熱伝導率と比較して比較的高い熱伝導性を有する材料から形成される。好ましい原子炉本体材料は、100W/m°Kを超える熱伝導係数を有する。したがって、1つの非限定的な例示的実施形態では、燃料炉本体(3040)全体は、銅または銅合金の単位片から、ベリリウムまたはベリリウム合金の単位片から、アルミニウムまたはアルミニウム合金の単位片から、真鍮または真鍮合金の単位片から、タングステンまたはタングステン合金の単位片から形成され、合金は、モリブデン、ニッケル、クロム、真鍮、タングステンなどを含み得る。本実施例において、単位とは、燃料炉本体(3040)全体が、例えば鋳造または加工された単一の金属片から形成されることを意味する。代替の実施形態では、燃料炉本体(3040)は、一緒に組み立てられた複数の鋳造または加工された要素から形成することができ、例えば、連続的な熱伝導経路を提供する様式で溶接、ろう付け、または機械的に固定することができる。いずれの場合も、所望の材料は、300W/m°Kを超える熱伝導係数を有する材料を使用して、いくつかの実施形態では、少なくとも100W/m°Kを超える熱伝導係数を有する。加えて、燃料炉本体(3040)の壁厚および、または、熱質量は、界面(3032)に近接する原子炉本体(3040)の高温領域から原子炉本体(3040)の低温領域、例えば、高温ゾーンの外側に配設された領域への急速な熱伝導を促進し、界面(3032)とホットゾーンの外側に配設された原子炉本体の要素との間の温度勾配を最小限に抑えるのに十分である。原子炉本体材料のさらなる特徴は、好ましくは、少なくとも200℃を超え、好ましくは1000℃までの使用温度を有することである。 The fuel reactor body (3040) is formed from a material that has a relatively high thermal conductivity compared to that of the ceramic material used to form the cylindrical catalyst body (3030). Preferred reactor body materials have thermal conductivity coefficients greater than 100 W/m°K. Accordingly, in one non-limiting exemplary embodiment, the entire fuel reactor body (3040) is constructed from a piece of copper or a copper alloy, a piece of beryllium or a beryllium alloy, a piece of aluminum or an aluminum alloy, Formed from a unit piece of brass or a brass alloy, from a unit piece of tungsten or a tungsten alloy, the alloy may include molybdenum, nickel, chromium, brass, tungsten, etc. In this example, unit means that the entire fuel reactor body (3040) is formed from a single piece of metal, for example cast or machined. In alternative embodiments, the fuel reactor body (3040) can be formed from multiple cast or machined elements assembled together, e.g., welded, brazed, etc. in a manner that provides a continuous heat transfer path. It can be attached or mechanically fixed. In either case, the desired material has a thermal conductivity coefficient of at least 100 W/m°K, with materials having a thermal conductivity of greater than 300 W/m°K being used. In addition, the wall thickness and/or thermal mass of the fuel reactor body (3040) may vary from a high temperature region of the reactor body (3040) proximate to the interface (3032) to a low temperature region of the reactor body (3040), e.g. promoting rapid heat transfer to regions located outside the hot zone and minimizing temperature gradients between the interface (3032) and elements of the reactor body located outside the hot zone; is sufficient. A further feature of the reactor body material is that it preferably has a service temperature of at least above 200°C, preferably up to 1000°C.

本非限定的な例示的実施形態において、燃料炉本体(3040)は、約167W/m°Kの熱伝導係数を有するアルミニウム、好ましくはアルミニウム6061合金から形成される。アルミニウムおよびアルミニウム合金は、腐食性酸化損傷からバルク構造を保護する安定した酸化物層を自発的に形成し、追加の塗布された保護被覆なしで使用することができるため、好ましい。加えて、アルミニウムおよびアルミニウム合金は、表面の酸化を防止または低減するためにアノード酸化することができる。好ましい実施形態では、燃料炉本体(3040)全体は、アルミニウム6061合金の1個を含む固体要素を含み、しかしながら、燃料炉本体(3040)は、本開示から逸脱することなく、機械的ファスナを使用して複数の個々のサブアセンブリ要素を組み立てること、溶接もしくはろう付け、または連動機械的特徴などを使用することによって形成されるアセンブリを含み得る。 In this non-limiting exemplary embodiment, the fuel reactor body (3040) is formed from aluminum, preferably aluminum 6061 alloy, having a thermal conductivity coefficient of approximately 167 W/m°K. Aluminum and aluminum alloys are preferred because they spontaneously form a stable oxide layer that protects the bulk structure from corrosive oxidative damage and can be used without additional applied protective coatings. Additionally, aluminum and aluminum alloys can be anodized to prevent or reduce surface oxidation. In a preferred embodiment, the entire fuel reactor body (3040) includes solid elements including one of aluminum 6061 alloy; however, the fuel reactor body (3040) may be constructed using mechanical fasteners without departing from this disclosure. It may include assemblies formed by assembling a plurality of individual subassembly elements, welding or brazing, using interlocking mechanical features, or the like.

より具体的には、本開示の重要な態様によれば、円筒形触媒体(3030)、環状包囲体壁(3060)および燃料炉本体(3040)の各々の相対熱伝導率は、界面(3032)からホットゾーンの外側に配設された放熱フランジ(3100)への熱伝導を促進し、かつ原子炉シールド基部壁(2015)の表面に衝突する熱放射線の吸収を促進するように選択される。これは、燃料炉本体(3040)を界面(3032)に局所的に最も熱伝導性の高い要素として構成し、燃料炉本体(3040)を、例えば、燃料炉本体の表面上を通過する空気を移動させるか、または受動的に冷却させるかのいずれかで、例えば、表面を燃料炉本体(3040)に外気に曝露させることによって、ホットゾーンの外側に延在するように構成することによって達成される。したがって、燃料炉本体(3040)の構成は、界面(3032)と外気との間に熱伝導経路と、燃料炉本体の一部分を外気に曝露することによって提供される燃料炉本体のより低温部分を提供することによって、界面(3032)とホットゾーンの外側の外気との間の温度勾配を確立し、維持する。外気に曝露される燃料炉本体の部分と、界面(3032)に近接する原子炉本体の部分との間で得られる温度勾配は、界面(3032)から外気に曝露される燃料炉本体の部分への燃料炉本体(3040)を通る実質的に連続した熱エネルギー伝導を促進する傾向がある。 More specifically, in accordance with important aspects of the present disclosure, the relative thermal conductivity of each of the cylindrical catalyst body (3030), the annular enclosure wall (3060), and the fuel reactor body (3040) is ) to the heat dissipation flange (3100) disposed outside the hot zone and to promote absorption of thermal radiation impinging on the surface of the reactor shield base wall (2015). . This configures the fuel reactor body (3040) as the locally most thermally conductive element at the interface (3032), allowing the fuel reactor body (3040) to e.g. Either moved or passively cooled, for example, by configuring the surface to extend outside the hot zone by exposing the fuel reactor body (3040) to ambient air. Ru. Therefore, the configuration of the fuel reactor body (3040) provides a heat transfer path between the interface (3032) and the outside air and a cooler portion of the fuel reactor body provided by exposing a portion of the fuel reactor body to the outside air. Establishing and maintaining a temperature gradient between the interface (3032) and the ambient air outside the hot zone. The temperature gradient obtained between the part of the fuel reactor body exposed to the outside air and the part of the reactor body adjacent to the interface (3032) is from the interface (3032) to the part of the fuel reactor body exposed to the outside air. tends to promote substantially continuous thermal energy conduction through the fuel reactor body (3040).

燃料炉本体(3040)は、放熱フランジ(3100)、例えば、環状外周壁(3010)から半径方向に延在するディスク型フランジを含む。放熱フランジ(3100)は、ディスク型外側上端壁(2516)の上で外側包囲体の外部に支持され、外気に曝露される。好ましくは、放熱フランジ(3100)は、一体的に環状外周壁(3010)を伴って形成されるが、放熱フランジ(3100)は、溶接、はんだ付け、機械的ファスナ、または他の取り付け手段によって環状外周壁(3010)に取り付けられた別個の要素を含み得る。 The fuel reactor body (3040) includes a heat dissipation flange (3100), for example a disk-shaped flange extending radially from an annular peripheral wall (3010). A heat dissipating flange (3100) is supported externally of the outer enclosure on a disk-shaped outer top wall (2516) and is exposed to ambient air. Preferably, the heat dissipation flange (3100) is integrally formed with the annular peripheral wall (3010), but the heat dissipation flange (3100) is attached to the annular shape by welding, soldering, mechanical fasteners, or other attachment means. It may include a separate element attached to the perimeter wall (3010).

環状シールプレート(3105)は、ディスク型外側上端壁(2516)と放熱フランジ(3100)との間に配設され、ディスク型外側上端壁(2516)の上面と放熱フランジ(3100)の底面との間に機械的界面を提供する。環状シールプレート(3105)は、そこを通って環状外周壁(3010)を受容するようにサイズ決めされた中心貫通穴を含む。Oリングシール要素(3110)などは、環状シールプレート(3105)と放熱フランジ(3100)との間に、例えばOリング溝内に配設され、円筒形触媒キャビティ(3035)の上部部分をガスシールする役割を果たす。ディスク型外側上端壁(2516)の上面と環状シールプレート(3105)の底面との間に第2のOリングシール要素(3115)が設けられてもよい。 The annular seal plate (3105) is disposed between the disk-shaped outer upper end wall (2516) and the heat dissipation flange (3100), and is arranged between the upper surface of the disk-shaped outer upper end wall (2516) and the bottom surface of the heat dissipation flange (3100). provide a mechanical interface between them. Annular seal plate (3105) includes a central through hole sized to receive an annular peripheral wall (3010) therethrough. An O-ring sealing element (3110) or the like is disposed between the annular sealing plate (3105) and the heat dissipation flange (3100), for example in an O-ring groove, to gas-seal the upper part of the cylindrical catalyst cavity (3035). play a role. A second O-ring seal element (3115) may be provided between the top surface of the disc-shaped outer top wall (2516) and the bottom surface of the annular seal plate (3105).

環状シールプレート(3105)および放熱フランジ(3100)の両方は、界面(3032)における円筒形触媒体(3030)の上面、またはその上に形成された浮き上がった表面(3033)に対して原子炉シールド基部壁(3015)の底面を固定するために、また、さらにOリングシール要素(3110)を圧縮するために、燃料炉本体(3040)に対して下向きの力を加える様式で、ファスナなどによってディスク型外側上端壁(2516)に取り付けられる。 Both the annular seal plate (3105) and the heat dissipation flange (3100) protect the reactor shield against the top surface of the cylindrical catalyst body (3030) at the interface (3032) or a raised surface (3033) formed thereon. The disc, such as by a fastener, is inserted in a manner that applies a downward force against the fuel reactor body (3040) to secure the bottom surface of the base wall (3015) and further compress the O-ring seal element (3110). Attached to the mold outer top wall (2516).

次に図6を参照すると、燃料炉本体(3040)の概略上部断面図は、環状外周壁(3010)から半径方向に延在する放熱フランジ(3100)を示す。ファスナ(3120)は、放熱フランジ(3100)および環状シールプレート(3105)を通って延在し、ディスク型外側上端壁(2516)に放熱フランジ(3100)および環状シールプレート(3105)を取り付ける。環状外周壁(3010)は、シールプレート(3105)が円筒形触媒キャビティ(3035)を密封するように、環状包囲体壁(3060)の外側に半径方向に延在する。基部壁燃料通路(3095)のアレイ(3125)が、原子炉シールド基部壁(3015)を通過することが示されている。 Referring now to FIG. 6, a schematic top cross-sectional view of the fuel reactor body (3040) shows a heat dissipation flange (3100) extending radially from the annular peripheral wall (3010). Fasteners (3120) extend through the heat dissipation flange (3100) and annular seal plate (3105) and attach the heat dissipation flange (3100) and annular seal plate (3105) to the disc-shaped outer top wall (2516). An annular peripheral wall (3010) extends radially outside the annular enclosure wall (3060) such that a seal plate (3105) seals the cylindrical catalyst cavity (3035). An array (3125) of base wall fuel passages (3095) is shown passing through the reactor shield base wall (3015).

ここで図3を参照すると、燃料改質装置システム(3000)は、電子制御器(190)によって読み取り可能な外部冷却および温度感知要素を含み得る。1つの非限定的な例示的実施形態では、電子制御器(190)によって動作可能な回転モータに取り付けられた回転ファンブレードなどの空気移動要素(3130)は、放熱フランジ(3100)の上で空気の流れを誘導するように配設され、それによって、フランジ(3100)から周囲の外気への対流熱エネルギー伝達を増加させる。加えて、放熱フランジ(3100)の表面、または燃料炉本体(3040)の1つ以上の他の表面と接触する温度感知要素(3135)は、通信経路(3140)を介して電子制御器(190)に温度信号を送達するために使用可能である。空気移動要素(3130)の動作は一定であってもよく、または温度感知要素(3135)によって放出される温度信号の変化によって可変的にトリガされてもよい。1つの非限定動作モードでは、温度感知要素(3135)は所望の高温限界を超える温度、例えば50℃を超える温度を報告するときに空気移動要素(3130)が作動し、温度感知要素(3135)が所望の高温限界を下回る温度、例えば45℃を下回る温度を報告するときに空気移動要素(3130)は作動しない。 Referring now to FIG. 3, the fuel reformer system (3000) may include external cooling and temperature sensing elements readable by an electronic controller (190). In one non-limiting exemplary embodiment, an air moving element (3130), such as a rotating fan blade attached to a rotating motor operable by an electronic controller (190), moves air over a heat dissipation flange (3100). 3100, thereby increasing convective thermal energy transfer from the flange (3100) to the surrounding atmosphere. Additionally, a temperature sensing element (3135) in contact with a surface of the heat dissipation flange (3100) or one or more other surfaces of the fuel reactor body (3040) communicates with the electronic controller (190) via a communication path (3140). ) can be used to deliver temperature signals to Operation of the air moving element (3130) may be constant or may be variably triggered by changes in the temperature signal emitted by the temperature sensing element (3135). In one non-limiting mode of operation, air movement element (3130) is activated when temperature sensing element (3135) reports a temperature above a desired high temperature limit, e.g., above 50°C, and temperature sensing element (3135) The air movement element (3130) is not activated when the air transfer element (3130) reports a temperature below the desired high temperature limit, for example below 45°C.

加えて、温度感知要素(3135)によって放出される温度信号は、放熱フランジ(3100)の温度が所望の定常状態温度範囲に達したときに、コールドスタート燃焼チャンバ(2300)への燃料の流れを停止するように、コールドスタート燃焼チャンバ(2300)の動作を制御するために使用可能である。 In addition, the temperature signal emitted by the temperature sensing element (3135) controls the flow of fuel to the cold start combustion chamber (2300) when the temperature of the heat dissipation flange (3100) reaches the desired steady state temperature range. It can be used to control operation of the cold start combustion chamber (2300) to shut down.

一例の動作モードでは、電子制御器(190)は、通信経路(3140)を介して温度感知要素(3135)から温度信号を受信し、それに基づいて瞬間フランジ温度を判定する。次いで、電子制御器(190)は、フランジ温度が1つ以上の所望の温度範囲内であるかどうかを判定し、そうでない場合、温度感知要素(3135)によって示される瞬間温度が安全な動作限界を超えたときに、ガス流アクチュエータバルブなどを閉じるように燃料送達モジュール(197)に命令することによって、空気移動要素(3130)を動作させるか、またはコールドスタート燃焼チャンバ(2300)への燃料の流れを開始または停止するか、または燃料改質装置システム(3000)への燃料送達を停止するような様々なコマンドを実行する。1つの非限定動作モードでは、電子制御器(190)は、放熱フランジ(3100)の温度が50℃を超えるときに空気移動要素(3130)を作動させるように構成される。他の例示的実施形態では、空気移動要素(3130)は、異なる温度閾値に基づいて、必要に応じて多かれ少なかれ空気を移動するために使用可能な複数の動作モードを有し得る。 In one example mode of operation, electronic controller (190) receives a temperature signal from temperature sensing element (3135) via communication path (3140) and determines an instantaneous flange temperature based thereon. Electronic controller (190) then determines whether the flange temperature is within one or more desired temperature ranges and, if not, the instantaneous temperature indicated by temperature sensing element (3135) is within safe operating limits. actuates the air transfer element (3130) or controls the flow of fuel into the cold start combustion chamber (2300) by instructing the fuel delivery module (197) to close a gas flow actuator valve or the like when the Execute various commands such as starting or stopping flow or stopping fuel delivery to the fuel reformer system (3000). In one non-limiting mode of operation, electronic controller (190) is configured to activate air movement element (3130) when the temperature of heat dissipation flange (3100) exceeds 50°C. In other exemplary embodiments, the air movement element (3130) may have multiple modes of operation that can be used to move more or less air as needed based on different temperature thresholds.

界面構成
ここで図4を参照すると、対応する対の基部壁燃料通路(3095)と触媒燃料通路(3085)との間の界面(3032)の分解側面断面図は、対応する対の原子炉シールド基部壁燃料通路(3095)と触媒燃料通路(3085)の各々が共通の長手方向軸に沿って整列されていることを示している。したがって、基部壁燃料通路および触媒燃料通路の各対応する対は、円筒形燃料チャンバ(3005)から燃料入口マニホールド(3055)に燃料空気混合物が通過する垂直流路を提供する。上述したように、界面(3032)の嵌合表面の間に隙間を設けて、原子炉シールド基部壁(3015)の表面をCPOX反応によって放出される熱放射線に曝露してもよいが、本開示を簡略化するために隙間は図4に示されていない。参照番号(3090)によって示されるように、触媒層は、各触媒燃料通路(3090)の側壁上に形成される。図4にさらに示されるように、図4Aを指す矢印は、図4Aが、触媒燃料通路(3085)の内部からその燃料入力端に向かって見たときの界面(3032)の概略図であることを示す。本非限定的な例示的実施形態では、円形基部壁燃料通路(3095)の各々の直径(D)は1.3mmであり、原子炉シールド基部壁の厚さは13mmであるので、各燃料通路(3095)が13mm長である。好ましい実施形態において、燃料通路の長手方向長さとその直径との比率は、少なくとも5、好ましくは10、最大20である。矩形触媒燃料通路(3085)の各々の側壁寸法は1.3mmであり、円筒形触媒体(3030)の厚さは約25.4mmであるので、各触媒燃料通路(3085)が25.4mm長である。好ましい実施形態において、触媒通路長手方向長さとその矩形側寸法との比率は、少なくとも10、好ましくは15~25、最大40である。
Interface Configuration Referring now to FIG. 4, an exploded side cross-sectional view of the interface (3032) between a corresponding pair of base wall fuel passages (3095) and a catalytic fuel passage (3085) is shown in a corresponding pair of reactor shield Each of the base wall fuel passages (3095) and catalytic fuel passages (3085) are shown aligned along a common longitudinal axis. Thus, each corresponding pair of base wall fuel passages and catalytic fuel passages provides a vertical flow path for the fuel air mixture to pass from the cylindrical fuel chamber (3005) to the fuel inlet manifold (3055). As mentioned above, a gap may be provided between the mating surfaces of the interface (3032) to expose the surface of the reactor shield base wall (3015) to thermal radiation emitted by the CPOX reaction, but the present disclosure The gap is not shown in FIG. 4 for simplicity. As indicated by reference numeral (3090), a catalyst layer is formed on the sidewall of each catalytic fuel passageway (3090). As further shown in FIG. 4, the arrow pointing to FIG. 4A indicates that FIG. 4A is a schematic view of the interface (3032) as viewed from inside the catalytic fuel passageway (3085) toward its fuel input end. shows. In this non-limiting exemplary embodiment, the diameter (D) of each of the circular base wall fuel passages (3095) is 1.3 mm, and the thickness of the reactor shield base wall is 13 mm, so that each fuel passage (3095) is 13 mm long. In a preferred embodiment, the ratio between the longitudinal length of the fuel passage and its diameter is at least 5, preferably 10 and at most 20. The side wall dimension of each of the rectangular catalytic fuel passages (3085) is 1.3 mm, and the thickness of the cylindrical catalyst body (3030) is approximately 25.4 mm, so that each catalytic fuel passage (3085) is 25.4 mm long. It is. In a preferred embodiment, the ratio between the longitudinal length of the catalyst channel and its rectangular dimension is at least 10, preferably from 15 to 25, and at most 40.

円筒形触媒体(3030)は、円形断面を有し、直径25.4mm(1.0インチ)の円形領域にわたって、円形断面内に触媒燃料通路(3085)のアレイが形成される。アレイの触媒燃料通路の各々は、矩形の断面を有し、円筒形触媒体(3030)を完全に通過して延在する。本非限定的な例示的実施形態では、各矩形触媒燃料通路は、1.3mmの側面寸法および25.4mmの長さを有する。あるいは、触媒体(3030)および燃料通路のアレイは、本開示から逸脱することなく、他の非円形断面を有することができる。 The cylindrical catalyst body (3030) has a circular cross section with an array of catalytic fuel passages (3085) formed within the circular cross section over a circular area of 25.4 mm (1.0 inch) in diameter. Each of the catalytic fuel passages in the array has a rectangular cross section and extends completely through the cylindrical catalyst body (3030). In this non-limiting exemplary embodiment, each rectangular catalytic fuel passage has side dimensions of 1.3 mm and a length of 25.4 mm. Alternatively, the catalyst body (3030) and the array of fuel passages can have other non-circular cross-sections without departing from this disclosure.

原子炉シールド基部壁(3015)は、円筒形触媒体(3030)の円形アレイ領域に対向する直径25.4mm(1.0インチ)の円形アレイ領域内に形成される円形基部壁燃料通路(3095)のアレイを伴って形成される。本非限定的な例示的実施形態では、各円形基部壁燃料通路(3095)は、直径1.3mmおよび長さ13.0mmを有する。あるいは、原子炉シールド基部壁(3015)およびその上に形成されるアレイ領域は、本開示から逸脱することなく、他の非円形断面を有することができる。上述のように、基部壁燃料通路のアレイ内の各円形基部壁燃料通路(3095)は、触媒燃料通路のアレイ内の矩形触媒燃料通路(3088)の1つと同軸であり、その結果、各基部壁燃料通路(3095)の長手方向中心軸は、対応する触媒燃料通路(3085)の長手方向中心軸と同軸である。 The reactor shield base wall (3015) has circular base wall fuel passages (3095) formed in a 25.4 mm (1.0 inch) diameter circular array area opposite the circular array area of cylindrical catalyst bodies (3030). ) is formed with an array of In this non-limiting exemplary embodiment, each circular base wall fuel passageway (3095) has a diameter of 1.3 mm and a length of 13.0 mm. Alternatively, the reactor shield base wall (3015) and the array region formed thereon can have other non-circular cross-sections without departing from this disclosure. As mentioned above, each circular base wall fuel passage (3095) in the array of base wall fuel passages is coaxial with one of the rectangular catalytic fuel passages (3088) in the array of catalytic fuel passages, so that each base The central longitudinal axis of the wall fuel passageway (3095) is coaxial with the central longitudinal axis of the corresponding catalytic fuel passageway (3085).

原子炉シールド基部壁(3015)の固体材料は、各円形基部壁燃料通路を取り囲み、円筒形触媒体(3030)の固体材料は、各矩形触媒燃料通路を取り囲む。非限定的に例示するアレイパターンにおいて、全ての通路は、複数の平行な線形アレイに配置される。各線形アレイは、円形通路の直径の1.2倍の同じピッチ寸法で隣接する線形アレイからオフセットされる。本実施例では、ピッチ寸法は1.56mmである。直径25.4mmの円の上に配設されたこの非限定的に例示するアレイに基づいて、円形アレイ面積内の総数または円形通路(3095)は、約208である。 Solid material of the reactor shield base wall (3015) surrounds each circular base wall fuel passage and solid material of the cylindrical catalyst body (3030) surrounds each rectangular catalytic fuel passage. In a non-limiting exemplary array pattern, all the passageways are arranged in multiple parallel linear arrays. Each linear array is offset from adjacent linear arrays by the same pitch dimension of 1.2 times the diameter of the circular passage. In this example, the pitch dimension is 1.56 mm. Based on this non-limiting exemplary array disposed on a 25.4 mm diameter circle, the total number or circular passageways (3095) within the circular array area is approximately 208.

各1.3mmの直径を有する208通路の組み合わせ面積は276mmである。直径25.4mmのアレイ面積の合計面積は507mmである。したがって、原子炉シールド基部壁(3015)の底面が、その上に衝突する放射熱エネルギーを吸収するために利用可能な界面(3032)に面した約231mmの表面積を提供するように、円形アレイ面積内の固体材料の面積は、約231mmである。本例示的実施形態において、固体表面積対穴径面積の比は、0.84である。円形アレイの総面積の割合として、総面積の約54%が円形通過面積であり、総面積の約46%が固体材料面積である。当業者には理解されるように、円形基部壁燃料通路の直径を減少させることによって、表面積対穴径面積の比率を増加させることができる。界面(3032)における表面積は、CPOX反応によって放出される放射熱エネルギーが衝突するので、温度の変化なしに固体表面積を増加させれば、原子炉シールド基部壁(3015)への熱エネルギー吸収が増加する。好ましい実施形態において、固体表面積対穴径面積の比率は0.75~0.9の範囲である。 The combined area of 208 passages, each with a diameter of 1.3 mm, is 276 mm 2 . The total area of the array area with a diameter of 25.4 mm is 507 mm2 . The circular array is therefore such that the bottom surface of the reactor shield base wall (3015) provides a surface area of approximately 231 mm2 facing the interface (3032) available for absorbing the radiant thermal energy impinging upon it. The area of solid material within the area is approximately 231 mm 2 . In this exemplary embodiment, the ratio of solid surface area to pore diameter area is 0.84. As a percentage of the total area of the circular array, about 54% of the total area is the circular passage area and about 46% of the total area is the solid material area. As will be understood by those skilled in the art, by decreasing the diameter of the circular base wall fuel passage, the surface area to hole diameter area ratio can be increased. Since the surface area at the interface (3032) is impinged by the radiant heat energy released by the CPOX reaction, increasing the solid surface area without changing the temperature will increase the absorption of thermal energy into the reactor shield base wall (3015). do. In a preferred embodiment, the ratio of solid surface area to pore diameter area ranges from 0.75 to 0.9.

上述したように、CPOX反応によって放出される放射性熱エネルギーはまた、円形基部壁燃料通路(3095)に入り、放射性熱エネルギーの少なくとも一部がその内側表面に衝突する。円形基部壁燃料通路(3095)の内側表面に衝突する放射熱エネルギーの入射角はほぼグレージング角であるが、通路の直径および反射エネルギーと比較して長く、グレージング角付近の入射で反射された場合でも、最終的には燃料通路を横断する際に多くの反射サイクルにわたって内側表面に衝突し、内側表面から反射する(3095)。全208個の円形通路の内側表面の総表面積は約11043mmである。 As mentioned above, the radioactive thermal energy released by the CPOX reaction also enters the circular base wall fuel passageway (3095) and at least a portion of the radioactive thermal energy impinges on its interior surface. The angle of incidence of radiant thermal energy impinging on the inner surface of the circular base wall fuel passageway (3095) is approximately the grazing angle, but is long compared to the diameter of the passageway and the reflected energy, and if reflected at an incidence near the grazing angle However, as it traverses the fuel passageway, it eventually hits and reflects from the inner surface over many reflection cycles (3095). The total surface area of the inner surfaces of all 208 circular passages is approximately 11043 mm2 .

次に図4Aを参照すると、図は、燃料入口マニホールド(3055)から見た単一の円形燃料通路(3095)および単一の矩形触媒燃料通路(3085)の界面(3032)を示す。さらに示されるように、本開示に従い、各基部壁通路(3095)は、その長手方向全長に沿って直径(D)を有する円形断面を有し、各触媒燃料通路(3085)は、その長手方向全長に沿って側面寸法(S)を有する矩形の断面を有する。図4Aの非限定的な例示的実施形態では、直径(D)および側長(S)は等しく、垂直線で充填された面積(B)は、原子炉シールド基部壁(3015)の底面の露出表面積である。表面積(B)は、各触媒燃料通路(3085)の入力端に近接した界面(3032)に位置し、触媒面(3090)から放射されている熱放射線を吸収するように特に設けられている。加えて、界面(3032)の対向する表面の間の隙間が設けられると、表面積(B)から反射することによって熱放射線が部分的に隙間に入る。 Referring now to FIG. 4A, the diagram shows the interface (3032) of a single circular fuel passageway (3095) and a single rectangular catalytic fuel passageway (3085) as viewed from the fuel inlet manifold (3055). As further shown, in accordance with the present disclosure, each base wall passage (3095) has a circular cross-section along its longitudinal length having a diameter (D), and each catalytic fuel passage (3085) has a circular cross-section along its longitudinal length. It has a rectangular cross section with a lateral dimension (S) along its entire length. In the non-limiting exemplary embodiment of FIG. 4A, the diameter (D) and side length (S) are equal, and the area filled with vertical lines (B) is the exposed bottom of the reactor shield base wall (3015). It is the surface area. A surface area (B) is located at the interface (3032) proximate to the input end of each catalytic fuel passageway (3085) and is specifically provided to absorb thermal radiation radiating from the catalytic surface (3090). Additionally, if a gap is provided between the opposing surfaces of the interface (3032), thermal radiation will partially enter the gap by reflection from the surface area (B).

以下の式(1)は、表面積(B)の面積を提供する。
-A=S-π(D/2)当量:1
Equation (1) below provides the area of surface area (B).
A s −A c =S 2 −π(D/2) 2 equivalent: 1

但し、Aは、側長(S)を有する矩形(3085)の面積である。 However, As is the area of a rectangle (3085) having a side length (S).

は、直径(D)を有する円(3095)の面積である。 A C is the area of a circle (3095) with diameter (D).

S=Dの場合、表面積(B)の表面積ABは、以下である
(A)=S(1-π/4)=0.2146S 当量:2
When S=D, the surface area AB of the surface area (B) is as follows: (A B )=S 2 (1-π/4)=0.2146S 2 equivalents: 2

言い換えれば、表面(B)の面積は、矩形(3085)の面積の約21%である。認識されるように、面積ABを増加することによって、例えば、(S)から(S1)に角側寸法を増加させ、または円形通路(3095)の直径(D)を減少させて、触媒燃料通路内部で生成される熱放射線に対する表面(B)の露出を増加させることができる。触媒燃料通路の側面寸法が(S)~(S1)に増加すると、面積SBは、S1/D比が約1.253に等しい場合、寸法(S1)の矩形の面積の50%に増加することができる。 In other words, the area of surface (B) is approximately 21% of the area of rectangle (3085). As will be appreciated, by increasing the area AB, e.g., increasing the corner dimension from (S) to (S1), or decreasing the diameter (D) of the circular passageway (3095), the catalytic fuel passageway The exposure of the surface (B) to internally generated thermal radiation can be increased. As the side dimension of the catalytic fuel passage increases from (S) to (S1), the area SB increases to 50% of the area of a rectangle of dimension (S1) when the S1/D ratio is equal to about 1.253. I can do it.

表面積(B)は、矩形触媒燃料通路(3085)内部で起こるCPOX反応に直接曝露され、触媒燃料通路から放射される熱エネルギーを吸収するのに最適な位置にある。界面(3032)に隙間がない場合でも、本開示の非限定的な例示的実施形態では、表面(B)ならびに基部壁燃料通路(3095)の内側表面が、より低温の原子炉シールド基部壁(3015)の十分な表面積を提供して、CPOX反応によって放出される十分な放射熱エネルギーを吸収して触媒層の溶け落ちを防ぐ。しかしながら、当業者に理解されるように、隙間が提供されると、追加の放射性熱エネルギーが隙間に入り、多くのサイクルにわたって原子炉シールド基部壁(3015)のより冷却された固体材料表面積に衝突して反射されてCPOX反応によって放出される追加の熱エネルギーを吸収し得る。 The surface area (B) is directly exposed to the CPOX reaction occurring inside the rectangular catalytic fuel passageway (3085) and is optimally positioned to absorb the thermal energy radiated from the catalytic fuel passageway. Even if there is no gap at the interface (3032), in a non-limiting exemplary embodiment of the present disclosure, the surface (B) as well as the inner surface of the base wall fuel passageway (3095) is connected to the cooler reactor shield base wall ( 3015) to absorb sufficient radiant thermal energy released by the CPOX reaction to prevent burn-through of the catalyst layer. However, as will be understood by those skilled in the art, when a gap is provided, additional radiant thermal energy enters the gap and impinges on the cooler solid material surface area of the reactor shield base wall (3015) over a number of cycles. can absorb additional thermal energy that is reflected and released by the CPOX reaction.

熱エネルギー伝達
理論に拘束されることを望まず、出願人は、燃料空気混合物(2025、3025)が好適な反応温度に加熱されるときに、界面(3032)に近接して触媒層(3090)に接触すると、すぐに発熱触媒化部分酸化反応が開始されると考える。さらに、出願人は、放熱触媒化部分酸化反応が界面(3032)に近い最大温度に達し、最高温度は約900~1000℃であると考える。界面(3032)に近接する急速な加熱に応答して、触媒燃料通路(3085)に入る燃料空気混合物および触媒層(3090)の温度は、熱エネルギーが燃料空気混合物によって、ならびに触媒層(3090)によって吸収されるにつれて急速に上昇する。温度の上昇に応答して、燃料空気混合物は、体積が急速に膨張して触媒燃料通路(3085)を充填し、触媒燃料通路から出て円筒形触媒キャビティ(3035)および燃料入口マニホールド(3055)を充填する。ガスの膨張中、燃料空気混合物のより多くが、界面(3032)から遠位に触媒層(3090)と接触して放熱触媒化部分酸化反応に寄与し、それによって燃料/空気混合物をさらに加熱および膨張する。したがって、触媒化部分酸化反応によって発生した熱エネルギーのほとんどは、燃料/空気混合物によって吸収され、触媒燃料通路から燃料入口マニホールド(2055)へ搬送される。一例の動作モードでは、CPOX原子炉に送達される燃料/空気混合物の体積は、CPOX反応中に約300ワットを生成すると考えられる。
Thermal Energy Transfer Not wishing to be bound by theory, Applicants have proposed that when the fuel-air mixture (2025, 3025) is heated to a suitable reaction temperature, the catalyst layer (3090) is deposited in close proximity to the interface (3032). It is believed that upon contact with , an exothermic catalyzed partial oxidation reaction is immediately initiated. Additionally, Applicants believe that the exothermically catalyzed partial oxidation reaction reaches a maximum temperature near the interface (3032), with a maximum temperature of about 900-1000°C. In response to rapid heating proximate the interface (3032), the temperature of the fuel-air mixture entering the catalytic fuel passageway (3085) and the catalyst layer (3090) increases as thermal energy is transferred by the fuel-air mixture as well as to the catalyst layer (3090). It rises rapidly as it is absorbed by In response to the increase in temperature, the fuel-air mixture rapidly expands in volume to fill the catalytic fuel passageway (3085) and exits the catalytic fuel passageway to the cylindrical catalyst cavity (3035) and fuel inlet manifold (3055). Fill it. During gas expansion, more of the fuel-air mixture contacts the catalyst layer (3090) distal to the interface (3032) and contributes to an exothermic catalyzed partial oxidation reaction, thereby further heating and heating the fuel/air mixture. Expand. Therefore, most of the thermal energy generated by the catalyzed partial oxidation reaction is absorbed by the fuel/air mixture and transported from the catalytic fuel passageway to the fuel inlet manifold (2055). In one example mode of operation, the volume of fuel/air mixture delivered to the CPOX reactor would produce approximately 300 watts during the CPOX reaction.

触媒化部分酸化反応によって発生した熱エネルギーの一部は、触媒層(3090)によって吸収される。本実施例では、触媒層は金属(例えばRh)であり、熱伝導係数は約150W/m°Kである。したがって、触媒層(3090)によって吸収された熱エネルギーは、触媒層厚を通じて熱伝導され、セラミック触媒体(3030)に到達し、さらに触媒層(3090)の長手方向長さに沿って行われる。しかしながら、触媒体(3030)は約45W/m°Kの熱伝導係数を有するセラミック材料であるため、セラミック材料に入る熱束密度(W/m)は低く、よって触媒層によって吸収された熱エネルギーは、セラミック材料の中に熱伝導される代わりに触媒燃料通路に再放出される。しかしながら、セラミック触媒体の半径方向軸に沿った低熱束密度は、熱エネルギーが触媒燃料通路から半径方向に伝導されることを、熱エネルギーが、a)燃料通路内部の燃料空気混合物に伝達されるか、またはb)燃料通路の端部から上述の燃料入口マニホールドまたは表面積(B)のいずれかに放射されるか、またはc)例えば界面に設けられた隙間に入ることによって、原子炉シールド基部壁の他の露光固体材料表面上に放射されるか、またはd)円形基部壁燃料通路に放射されて、対流熱伝達によって流入するガス空気混合物に伝達されるか、またはe)それによって吸収される基部壁燃料通路(3095)の内側表面に放射される程度まで防止するため、この結果が望ましい。 A portion of the thermal energy generated by the catalyzed partial oxidation reaction is absorbed by the catalyst layer (3090). In this example, the catalyst layer is metal (for example Rh) and has a thermal conductivity coefficient of about 150 W/m°K. Thermal energy absorbed by the catalyst layer (3090) is therefore thermally conducted through the catalyst layer thickness to reach the ceramic catalyst body (3030) and along the longitudinal length of the catalyst layer (3090). However, since the catalyst body (3030) is a ceramic material with a thermal conductivity coefficient of about 45 W/m°K, the heat flux density (W/m 2 ) entering the ceramic material is low and therefore the heat absorbed by the catalyst layer The energy is re-released into the catalytic fuel passageway instead of being thermally conducted into the ceramic material. However, the low heat flux density along the radial axis of the ceramic catalyst body means that thermal energy is conducted radially from the catalytic fuel passages such that the thermal energy is transferred to the fuel-air mixture inside the fuel passages; or b) radiates from the end of the fuel passage into either the above-mentioned fuel inlet manifold or surface area (B), or c) e.g. by entering a gap provided at the interface, the reactor shield base wall. d) radiated into the circular base wall fuel passage and transferred by convective heat transfer to the incoming gas-air mixture; or e) absorbed thereby. This result is desirable because it prevents radiation to the extent that it radiates onto the inner surface of the base wall fuel passageway (3095).

したがって、触媒層によって吸収された熱エネルギーは、セラミック触媒体(3030)に容易に消散されない。代わりに、熱エネルギーは触媒燃料通路内に再放出され、燃料空気混合物をさらに加熱する。加えて、触媒層によって放出または反射される熱エネルギーは、触媒層の他の表面に衝突し、それによって部分的に吸収され、部分的に反射される。しかしながら、触媒燃料通路を出るための熱放射線のための少なくとも1つの出口がなければ、触媒層(3090)のエネルギー吸収率は、エネルギー再放出率を上回り得、それによって触媒層の温度が触媒体燃料通路に永久的な損傷を引き起こすように燃え尽きるまで増加し続ける。 Therefore, the thermal energy absorbed by the catalyst layer is not easily dissipated into the ceramic catalyst body (3030). Instead, thermal energy is re-released into the catalytic fuel passages to further heat the fuel-air mixture. In addition, the thermal energy emitted or reflected by the catalyst layer impinges on other surfaces of the catalyst layer and is thereby partially absorbed and partially reflected. However, without at least one outlet for thermal radiation to exit the catalytic fuel passageway, the rate of energy absorption of the catalytic layer (3090) may exceed the rate of energy re-emission, thereby causing the temperature of the catalytic layer to It continues to increase until it burns out causing permanent damage to the fuel passages.

上述したように、出願人らは、CPOX反応によって生成される総電力は300Wであると考える。以下に式3として列挙されるステファン・ボルツマン方程式を使用して、図4Aに示される集合表面積(B)によって吸収され得る総電力、すなわち、208本の基部壁通路(3095)に基づいて、表面積および温度を考慮して推定することができる。 As mentioned above, Applicants believe that the total power generated by the CPOX reaction is 300W. Using the Stefan-Boltzmann equation, listed below as Equation 3, the total power that can be absorbed by the collective surface area (B) shown in FIG. 4A, i.e., based on the 208 base wall passages (3095), and temperature.

P=eσAS(Tc-Tb)当量3 P=eσAS f (Tc 4 −Tb 4 ) equivalent 3

但し、P=正味吸収電力(ワット)、e=表面放射率、σ=5.6703×10-8(W/m)ステファン・ボルツマン定数、A=放射線が放射される面積(m)、Sf-放射線が表面積Aに衝突する入射角に関連する形態係数、T=放射線源の温度(°K)、およびT=表面積A(°K)の温度である。 However, P = net absorbed power (watts), e = surface emissivity, σ = 5.6703 x 10 -8 (W/m 2 K 4 ) Stefan-Boltzmann constant, A = area where radiation is emitted (m 2 ), Sf - view factor related to the angle of incidence at which the radiation impinges on the surface area A, T c = temperature of the radiation source (°K), and T b = temperature of the surface area A (°K).

特に重要なのは、TcとTbがいつ等しくなるかである。式3は、原子炉シールド基部壁(3015)によって吸収されるネット放射電力が0であることを示す。したがって、原子炉シールド基部壁(3015)によって提供されるより冷却された表面積なしでは、触媒燃料通路内部の表面温度は、触媒層が過熱し、燃え尽きるまで増加し続ける可能性がある。 What is particularly important is when Tc and Tb become equal. Equation 3 shows that the net radiated power absorbed by the reactor shield base wall (3015) is zero. Therefore, without the cooler surface area provided by the reactor shield base wall (3015), the surface temperature inside the catalytic fuel passages can continue to increase until the catalytic layer overheats and burns out.

非限定的な例示的実施形態では、各矩形触媒燃料通路(3085)は、1.3mm(0.0013m)に等しい側面寸法(S)を有し、各円形基部壁通路(3095)は、1.3mmの直径を有する非限定的な実施形態では、208通路のアレイについて示される全ての表面積(B)の集合面積は、7.38×10~5mである。CPOX反応温度が1000℃(1273°K)、各表面積ABの温度は100℃(373°K)とし、発光率e=1.0である簡略化されたケースを用いると、式3は、合わせた表面積ABtが、CPOX反応によって生成される電力の約11Wまたは約3.6%を吸収することができると予測する。 In a non-limiting exemplary embodiment, each rectangular catalytic fuel passage (3085) has a side dimension (S) equal to 1.3 mm (0.0013 m), and each circular base wall passage (3095) has a lateral dimension (S) equal to 1.3 mm (0.0013 m); In a non-limiting embodiment with a diameter of .3 mm, the collective area of all surface areas (B) shown for an array of 208 passages is 7.38 x 10~5 m2 . Using the simplified case where the CPOX reaction temperature is 1000°C (1273°K), the temperature of each surface area AB is 100°C (373°K), and the luminescence rate e = 1.0, Equation 3 becomes We predict that the surface area ABt can absorb about 11 W or about 3.6% of the power generated by the CPOX reaction.

熱エネルギーを吸収するために、ASで示される原子炉シールド基部壁(3015)の底面の固体表面積全体が潜在的に利用可能であるように、界面(3032)に隙間が設けられている場合、利用可能な固体材料表面積ASは2.31×10-であり、式3は、面積ASがCPOX反応によって生成される電力の約34Wまたは約11.3%を吸収することができることを予測する。 If a gap is provided at the interface (3032) such that the entire solid surface area of the bottom of the reactor shield base wall (3015), denoted AS, is potentially available to absorb thermal energy; The available solid material surface area AS is 2.31 × 10−4 m2 , and Equation 3 indicates that the area AS can absorb about 34 W or about 11.3% of the power produced by the CPOX reaction. Predict.

加えて、208個全ての円形燃料通路(3095)の内側表面の表面積が熱エネルギーを吸収するために、潜在的に利用可能である場合、APで示される全ての円形燃料通路の利用可能表面積は1.1043×10であり、式3は、表面積APがCPOX反応によって生成される電力の約1632Wまたは約211%を吸収することができると予測している。 In addition, if the surface area of the inner surface of all 208 circular fuel passages (3095) is potentially available to absorb thermal energy, then the available surface area of all circular fuel passages, denoted by AP, is 1.1043×10 2 m 2 and Equation 3 predicts that the surface area AP can absorb about 1632 W or about 211% of the power produced by the CPOX reaction.

実用的な事項として、上記に列挙された熱エネルギー吸収力値は、通常の入射で熱放射線が表面に衝突する場合の形態係数Sf=1を用いて算出される。表面積ABtの場合もそうであるが、表面積ASおよびAPの場合、Sf=1の値は現実的ではない。さらに、実用的な事項として、激しく酸化したアルミニウム表面の表面放射率(e)は、1.0ではなく、代わりに約0.25以下である。したがって、エネルギー吸収値は、式3を、3つの表面積全てのABt、AS、およびAPについて表面放射率e=0.25、ならびに表面積ABtについて形態係数Sf=1、および表面積ASおよびAPについてSf=0.1で使用すると、より現実的に表すことができる。この場合、式3は、表面積ABtが潜在的に約2.75Wを吸収し、表面積ASが潜在的に約0.85Wを吸収し、表面積APが潜在的に約44.6Wを吸収することを予測している。したがって、約100℃に維持されると、原子炉シールド基部壁(3015)は、CPOX反応によって放出される総電力の約16%を潜在的に吸収する。 As a practical matter, the thermal energy absorption power values listed above are calculated using a view factor Sf=1 for thermal radiation impinging on a surface at normal incidence. As is the case with the surface area ABt, the value Sf=1 is not realistic for the surface areas AS and AP. Furthermore, as a practical matter, the surface emissivity (e) of a heavily oxidized aluminum surface is not 1.0, but is instead about 0.25 or less. Therefore, the energy absorption value can be expressed as Equation 3 with surface emissivity e=0.25 for all three surface areas ABt, AS, and AP, and view factor Sf=1 for surface area ABt, and Sf= If 0.1 is used, it can be expressed more realistically. In this case, Equation 3 states that surface area ABt potentially absorbs about 2.75W, surface area AS potentially absorbs about 0.85W, and surface area AP potentially absorbs about 44.6W. I'm predicting. Therefore, when maintained at about 100° C., the reactor shield base wall (3015) potentially absorbs about 16% of the total power released by the CPOX reaction.

当業者であれば、利用可能な表面積を増加させることによって、または原子炉シールド基部壁(3015)の温度を下げることによって、追加の熱エネルギーが吸収され得ることを認識するであろう。本開示に従って上述したように、放熱フランジ(3100)の表面温度は、好ましくは50~100℃の範囲で維持される。これは、燃料炉本体(3040)の高い熱伝導性のために、原子炉シールド本体(3040)全体の温度をほぼ同じ温度で維持する可能性が高いが、燃料炉基部壁(3015)と放熱フランジ(3100)との間の温度勾配を提供する。上述したように、これは、CPOX反応から熱エネルギーを吸収することを可能にし、燃料炉本体(3040)を通過する未処理燃料が、どの燃料が使用されているかに応じて、その自動点火温度295~580℃に達することを防止する。 Those skilled in the art will recognize that additional thermal energy can be absorbed by increasing the available surface area or by reducing the temperature of the reactor shield base wall (3015). As mentioned above in accordance with the present disclosure, the surface temperature of the heat dissipation flange (3100) is preferably maintained in the range of 50-100°C. This is likely to maintain the temperature of the entire reactor shield body (3040) at approximately the same temperature due to the high thermal conductivity of the fuel reactor body (3040), but due to the high thermal conductivity of the fuel reactor base wall (3015) and the heat dissipation flange (3100). As mentioned above, this allows the thermal energy to be absorbed from the CPOX reaction and allows the raw fuel passing through the fuel reactor body (3040) to reach its auto-ignition temperature depending on which fuel is being used. Prevent the temperature from reaching 295-580°C.

したがって、動作中に上記の原子炉シールド基部壁(3015)を100℃の温度に維持することと、界面(3032)に例えば約1mmの小さな隙間を提供することは、約43Wの熱エネルギー、または1000℃の温度でのCPOX反応によって放射される総エネルギーの約14%を吸収する可能性を有する。しかしながら、当業者であれば、形態係数を増加させ、表面積を増加させ、燃料炉本体(3040)の温度を低下させることで、触媒燃料通路(3085)の各々から追加の熱エネルギーを除去することができることを認識するであろう。 Therefore, maintaining said reactor shield base wall (3015) at a temperature of 100° C. during operation and providing a small gap of, for example, about 1 mm at the interface (3032) requires a thermal energy of about 43 W, or It has the potential to absorb about 14% of the total energy emitted by the CPOX reaction at a temperature of 1000°C. However, those skilled in the art will appreciate that additional thermal energy can be removed from each of the catalytic fuel passages (3085) by increasing the view factor, increasing the surface area, and reducing the temperature of the fuel reactor body (3040). You will realize that you can.

動作モード
コールドスタート
図1~図3を参照すると、燃料入力モジュール(197)は、コールドスタートから電子制御器(190)によって動作し、燃料入力入口(2304)を介して燃料空気混合物をコールドスタート燃焼チャンバ(2300)に送達し、電子制御器(190)によって動作可能な電気点火器(2306)を用いてコールドスタート燃焼チャンバ(2300)内部の燃料空気混合物に点火する。同時にまたは直後に、燃料入力モジュール(197)はまた、燃料入力導管(2045)を介して燃料/空気混合物を燃料改質装置モジュール(3020)に送達するように動作し、燃料空気混合物は燃料改質装置モジュール(3020)を介して燃料入力マニホールド(2055)に通過する。好ましくは、燃料改質装置モジュールを通じて送達される燃料空気混合物の初期流量は非常に低く、ほぼ固定体積の燃料空気混合物をSOFCシステムに充填することだけを意図している。
Operating Mode Cold Start Referring to FIGS. 1-3, the fuel input module (197) is operated by the electronic controller (190) from a cold start to cold start combustion of the fuel-air mixture via the fuel input inlet (2304). The fuel-air mixture within the cold start combustion chamber (2300) is ignited using an electric igniter (2306) operable by the electronic controller (190). Simultaneously or immediately thereafter, the fuel input module (197) is also operative to deliver the fuel/air mixture to the fuel reformer module (3020) via the fuel input conduit (2045), and the fuel/air mixture is delivered to the fuel reformer module (3020). through the fuel equipment module (3020) to the fuel input manifold (2055). Preferably, the initial flow rate of the fuel-air mixture delivered through the fuel reformer module is very low and is only intended to fill the SOFC system with a substantially fixed volume of fuel-air mixture.

コールドスタート燃焼チャンバ(2300)内部の点火燃料は、コールドスタート燃焼チャンバ(2300)の壁を加熱するが、上端壁(2017)は、コールドスタート燃焼チャンバの他の壁よりも多くの熱エネルギーを吸収するように構成される。上端壁(2017)の温度が上昇するにつれて、熱エネルギーは、上端壁(2017)からホットゾーン包囲体壁(115)の他の領域に熱伝導される。加えて、上端壁(2017)およびホットゾーン包囲体(115)の他の壁は、その中に含まれる燃料空気混合物によって吸収される燃料入口モジュール(2055)に熱放射線を放出し始め、その温度を上昇させる。コールドスタート燃焼チャンバ(2300)内部の燃料空気混合物を燃焼することによって発生する排気ガスは、コールドスタート燃焼チャンバ(2300)からコールドスタート出口ポート(2302)を通って出口し、空隙(2155)を通ってシステム出口ポート(2165)に流れる。熱排気ガスが空隙(2010)を流れるにつれて、温度が上昇する長手方向円筒形側壁(2015)の外側表面に熱エネルギーを放射する。 The ignited fuel inside the cold start combustion chamber (2300) heats the walls of the cold start combustion chamber (2300), but the top wall (2017) absorbs more thermal energy than the other walls of the cold start combustion chamber. configured to do so. As the temperature of the top wall (2017) increases, thermal energy is thermally conducted from the top wall (2017) to other areas of the hot zone enclosure wall (115). In addition, the top wall (2017) and other walls of the hot zone enclosure (115) begin to emit thermal radiation to the fuel inlet module (2055), which is absorbed by the fuel-air mixture contained therein, increasing its temperature. to rise. Exhaust gases generated by burning the fuel-air mixture within the cold-start combustion chamber (2300) exit from the cold-start combustion chamber (2300) through the cold-start outlet port (2302) and through the air gap (2155). and flows to the system exit port (2165). As the hot exhaust gas flows through the air gap (2010), it radiates thermal energy to the outer surface of the longitudinal cylindrical sidewall (2015) where the temperature increases.

上端壁(2017)は、ディスク型管底部支持壁(2084)およびディスク型隔離壁(2214)にさらに取り付けられた長手方向円筒形側壁(2015)に取り付けられる。上端壁(2017)、長手方向円筒形側壁(2015)、ディスク型管底部支持壁(2084)、およびディスク型隔離壁(2114)の各々は、まとめて、ホットゾーン包囲体壁(115)を形成する。上述したように、ホットゾーン包囲体壁の各々は、銅、モリブデン、アルミニウム銅、銅ニッケル合金、またはそれらの組み合わせのうちの1つ以上から製作され、その結果、ホットゾーン包囲体壁構造体(115)全体が、約100~300W/m°K、好ましくは200W/m°K超の熱伝導係数を有する連続した熱伝導経路を形成する。さらに、ホットゾーン包囲体壁のいずれかの表面が酸素豊富な環境に曝露される場合、好ましくは、酸化を防ぐために壁表面はニッケルで被覆される。 The top wall (2017) is attached to a longitudinal cylindrical side wall (2015) which is further attached to a disk-shaped tube bottom support wall (2084) and a disk-shaped separation wall (2214). Each of the top end wall (2017), longitudinal cylindrical side wall (2015), disc-shaped tube bottom support wall (2084), and disc-shaped isolation wall (2114) collectively form a hot zone enclosure wall (115). do. As mentioned above, each of the hot zone enclosure walls is fabricated from one or more of copper, molybdenum, aluminum copper, copper nickel alloys, or combinations thereof, such that the hot zone enclosure wall structure ( 115) The whole forms a continuous heat conduction path with a thermal conductivity coefficient of about 100-300 W/m°K, preferably greater than 200 W/m°K. Additionally, if any surfaces of the hot zone enclosure walls are exposed to an oxygen-rich environment, the wall surfaces are preferably coated with nickel to prevent oxidation.

3つのディスク型の壁(2017、2084、および2214)の場合、これらの壁の各々は、熱伝導によって、および、燃料入口マニホールド(2055)、カソードチャンバ(2010)、燃焼チャンバ(2135)、復熱装置チャンバ(2210)内などの各ディスク型の壁の周囲の冷却域に再排出することによって、熱エネルギーを吸収し、吸収された熱エネルギーをホットゾーン包囲体壁の他の領域に再配分することができる熱質量を提供するように構成される。したがって、上端壁(2017)がコールドスタート燃焼チャンバ(2300)内部の燃焼によって加熱されると、熱エネルギーは、上端壁によって吸収され、ホットゾーン包囲体壁(2017)、2015、2084、および2214)の全ての領域に、ホットゾーン包囲体壁アセンブリ全体が平衡温度に達するまで急速に伝導される。さらに、熱エネルギーがホットゾーン包囲体壁によって吸収または放出されると、その高い熱伝導率のために、その平衡温度はホットゾーン包囲体壁の全ての領域にわたって実質的に均一に変化する。 In the case of three disk-shaped walls (2017, 2084, and 2214), each of these walls is connected by heat conduction to the fuel inlet manifold (2055), cathode chamber (2010), combustion chamber (2135), Absorbing thermal energy and redistributing the absorbed thermal energy to other areas of the hot zone enclosure wall by re-exhausting it into a cooling zone around each disc shaped wall, such as in the thermal device chamber (2210) configured to provide a thermal mass capable of Therefore, when the top wall (2017) is heated by combustion inside the cold start combustion chamber (2300), thermal energy is absorbed by the top wall (hot zone enclosure walls (2017), 2015, 2084, and 2214). All areas of the hot zone enclosure wall assembly are rapidly conductive until the entire hot zone enclosure wall assembly reaches equilibrium temperature. Furthermore, as thermal energy is absorbed or released by the hot zone enclosure wall, its equilibrium temperature changes substantially uniformly over all areas of the hot zone enclosure wall due to its high thermal conductivity.

したがって、始動期間中、コールドスタート燃焼チャンバ(2300)内の燃料の燃焼によって発生した熱エネルギーの少なくとも一部は、上端壁(2017)によって吸収される。さらなる部分は、熱排気ガスが空隙(2155)を通ってシステム出口ポート(2165)に流れるにつれて、長手方向円筒形側壁(2015)によって吸収される。上端壁(2017)の温度が上昇するにつれて、上端壁(2017)は、より低温の燃料入口マニホールド(2055)内に熱エネルギーを再放出し始め、燃料空気混合物が含まれ、かつ、または内部を流れるものは何であれ、その温度を上昇させる役割を果たす。 Thus, during the start-up period, at least a portion of the thermal energy generated by the combustion of fuel within the cold start combustion chamber (2300) is absorbed by the top wall (2017). A further portion is absorbed by the longitudinal cylindrical sidewall (2015) as the hot exhaust gas flows through the air gap (2155) to the system exit port (2165). As the temperature of the top wall (2017) increases, the top wall (2017) begins to re-release thermal energy into the cooler fuel inlet manifold (2055) containing the fuel-air mixture and/or Whatever flows serves to increase its temperature.

最終的に、燃料入口マニホールド(2055)内部の燃料空気混合物の温度は、CPOX反応を開始するのに好適な反応温度に達する。初期CPOX反応は、反応温度に加熱された燃料空気混合物が、触媒体入力または触媒体が燃料改質装置モジュール(3020)の後端または底面と界面(3032)に位置する上面に近接した触媒層(3090)と接触するときに生じる。CPOX反応が触媒燃料通路(3085)の一部または全ての出力端で開始されると、各触媒燃料通路(3085)内部の温度は、界面(3032)にCPOX反応を広げるその長手方向長さに沿って急速に増加し、CPOX反応は自己持続する。 Eventually, the temperature of the fuel air mixture inside the fuel inlet manifold (2055) reaches a reaction temperature suitable for initiating the CPOX reaction. The initial CPOX reaction occurs when the fuel-air mixture heated to the reaction temperature enters the catalytic body input or the catalytic layer adjacent to the top surface where the catalytic body is located at the interface (3032) with the back end or bottom surface of the fuel reformer module (3020). Occurs when contacting (3090). Once the CPOX reaction is initiated at the output ends of some or all of the catalytic fuel passages (3085), the temperature within each catalytic fuel passage (3085) increases over its longitudinal length spreading the CPOX reaction to the interface (3032). CPOX reaction is self-sustaining.

自己持続CPOX反応が達成されると、燃料入力モジュール(197)は、コールドスタート燃焼チャンバ(2300)への燃料空気混合物の流れを中止し、自己持続CPOX反応を維持し、電力を生成するために必要に応じて燃料改質装置モジュール(3020)を通じて送達される燃料空気混合物の入力速度を調整するように動作される。しかしながら、コールドスタート燃焼チャンバ(2300)内部の燃焼は、フルパワーの直流電力出力も自己持続可能であるまで継続されてもよい。電子制御器(190)は、ホットゾーン包囲体の壁上に設けられた温度センサを含む様々なセンサによって、放熱フランジ(3100)上に設けられた温度センサ(3135)によって、システム排気ポート(2165)に近接して設けられた温度センサによって、直流電力出力モジュール(140)における直流電力信号を検出することによって、および様々な他の検知手段によって、自己持続CPOX反応を認識することができる。 Once a self-sustaining CPOX reaction is achieved, the fuel input module (197) discontinues the flow of the fuel-air mixture to the cold start combustion chamber (2300) to maintain the self-sustaining CPOX reaction and generate electrical power. It is operated to adjust the input rate of the fuel air mixture delivered through the fuel reformer module (3020) as needed. However, combustion within the cold start combustion chamber (2300) may continue until full power DC power output is also self-sustainable. The electronic controller (190) is connected to the system exhaust port (2165) by various sensors including a temperature sensor on the wall of the hot zone enclosure, by a temperature sensor (3135) on the heat dissipation flange (3100), ), by detecting the DC power signal at the DC power output module (140), and by various other sensing means.

カソードガスを加熱するために、電子制御器(190)は、空気入力モジュール(198)を操作して、空気/カソードガスの流れを空気入力ポート(2205)に送達する。この工程は、コールドスタートチャンバの点火と同時に、またはコールドスタートチャンバの点火前にも行うことができるが、また、自己持続CPOX反応が達成されるまで遅延させることもできる。好ましくは、復熱装置チャンバ(2210)を通じて送達される流入空気の初期流量は非常に低く、SOFCシステムにほぼ固定体積の空気を充填することを意図している。 To heat the cathode gas, the electronic controller (190) operates the air input module (198) to deliver a flow of air/cathode gas to the air input port (2205). This step can be performed simultaneously with the ignition of the cold start chamber, or even before the ignition of the cold start chamber, but can also be delayed until a self-sustaining CPOX reaction is achieved. Preferably, the initial flow rate of inlet air delivered through the recuperator chamber (2210) is very low, intended to fill the SOFC system with a nearly fixed volume of air.

流入空気の流れは、復熱装置入力ポート(2235)を介してカソード供給管(2145)から出て、復熱装置チャンバ(2210)を介して復熱装置出力ポート(2235)に通過し、カソード供給管(2145)を複数の空気出口ポート(2240)を介してカソードチャンバ(2010)に出る。各管状燃料電池(2080)の外側表面上に形成された固体酸化物カソード電極と反応した後、空気/カソードガスは燃焼チャンバ(2135)から出て、カソードチャンバ出口ポート(2245)を通って燃焼チャンバ(2135)に通り、そこで使用済み燃料空気混合物と混合し、燃焼する。その後、燃焼副生成物は、燃焼器出口ポート(2150)を介して燃焼チャンバから空隙(2155)に出て、システム出口ポート(2165)を介してシステムから出る。 The incoming air flow exits the cathode supply tube (2145) via the recuperator input port (2235), passes through the recuperator chamber (2210) to the recuperator output port (2235), and enters the cathode. The supply tube (2145) exits the cathode chamber (2010) via a plurality of air outlet ports (2240). After reacting with the solid oxide cathode electrode formed on the outer surface of each tubular fuel cell (2080), the air/cathode gas exits the combustion chamber (2135) and is combusted through the cathode chamber outlet port (2245). It passes to chamber (2135) where it mixes with the spent fuel air mixture and combusts. Combustion byproducts then exit the combustion chamber through the combustor exit port (2150) into the air gap (2155) and exit the system through the system exit port (2165).

主たる空気加熱要素は、復熱装置チャンバ(2210)内部に設けられたディスク型隔離壁(2214)である。上述のように、ディスク型隔離壁(2214)は、ホットゾーン包囲体の一部であり、したがって、コールドスタート燃焼チャンバ(2300)の基部壁を形成するディスク型上端壁(2017)の温度の上昇とほぼ同時に、起動段階中の温度の上昇を開始する。加えて、ディスク型隔離壁(2214)は、ディスク型管底部支持壁(2084)に熱伝導的に結合され、両方の壁は、燃焼チャンバ(2135)内部の使用済み燃料と使用済み空気の混合物を燃焼することによって加熱される。したがって、ディスク型上端壁(2017)が燃料入力マニホールド(2055)内に十分な熱エネルギーを放射して燃料温度を上げ始めるのとほぼ同時に、ディスク型隔離壁(2214)が復熱装置チャンバ(2210)内に十分な熱エネルギーを放射して、流入空気の温度を上げ始める。同時に、ホットゾーン包囲体壁は、内部に含まれる空気を加熱し、燃料電池スタック(2005)の管状の燃料電池の壁を加熱する役割を果たすカソードチャンバ(2010)に熱エネルギーを放射している。CPOX反応が自己持続されるようになると、流入空気および燃料空気混合物の両方の流量は、自己持続CPOX反応を維持し、所望の電力出力振幅で電力を生成するために必要に応じて調整され得る。 The primary air heating element is a disc-shaped isolation wall (2214) located inside the recuperator chamber (2210). As mentioned above, the disc-shaped isolation wall (2214) is part of the hot zone enclosure and thus increases the temperature of the disc-shaped top wall (2017) that forms the base wall of the cold start combustion chamber (2300). At about the same time, the temperature begins to increase during the start-up phase. In addition, a disc-shaped isolation wall (2214) is thermally conductively coupled to a disc-shaped tube bottom support wall (2084), both walls of which contain a mixture of spent fuel and spent air inside the combustion chamber (2135). is heated by burning. Therefore, at approximately the same time that the disc-shaped top wall (2017) radiates sufficient thermal energy into the fuel input manifold (2055) to begin increasing the fuel temperature, the disc-shaped isolation wall (2214) ) to begin raising the temperature of the incoming air. At the same time, the hot zone enclosure wall is radiating thermal energy to the cathode chamber (2010), which serves to heat the air contained within and the walls of the tubular fuel cells of the fuel cell stack (2005). . Once the CPOX reaction becomes self-sustaining, the flow rates of both the incoming air and fuel-air mixture can be adjusted as necessary to maintain the self-sustaining CPOX reaction and produce power at the desired power output amplitude. .

8.8.2 SOFC反応の開始
上述のように、燃料空気混合物および流入空気/カソードガスは、コールドスタート燃焼チャンバ(2300)内部で起こる燃焼によって加熱されるホットゾーン包囲体壁によって加熱される。最終的には、触媒燃料通路(3085)の内部で自己持続CPOX反応が開始され、これにより燃料空気混合物がより高い温度に加熱され、燃料は、管状燃料電池(2080)の各々の内側表面上に形成された固体酸化物アノード電極と反応することができる合成ガスに改質される。より高い温度の合成ガスは、また、管状燃料電池(2080)を通過するときに、アノード電極電極に熱エネルギーを放射する。アノード電極の温度が上昇するにつれて、カソード電極は、長手方向円筒形側壁(2015)によってカソードチャンバ(2010)に放射される熱エネルギーと、復熱装置チャンバ(2210)からカソードチャンバ(2010)に入る加熱空気/カソードガスによって加熱される。
8.8.2 SOFC Reaction Initiation As mentioned above, the fuel-air mixture and incoming air/cathode gas are heated by the hot zone enclosure wall, which is heated by the combustion occurring inside the cold start combustion chamber (2300). Ultimately, a self-sustaining CPOX reaction is initiated inside the catalytic fuel passages (3085), which heats the fuel-air mixture to a higher temperature, and the fuel is transferred onto the inner surface of each of the tubular fuel cells (2080). is reformed into synthesis gas that can react with the solid oxide anode electrode formed on the oxide. The higher temperature syngas also radiates thermal energy to the anode electrode as it passes through the tubular fuel cell (2080). As the temperature of the anode electrode increases, the cathode electrode absorbs thermal energy that is radiated into the cathode chamber (2010) by the longitudinal cylindrical sidewall (2015) and enters the cathode chamber (2010) from the recuperator chamber (2210). Heated by heated air/cathode gas.

最終的に、アノードおよびカソード電極、合成ガス、ならびにカソードチャンバ内部の空気/カソードガスは、反応温度に到達して直流電力が生成され始め、直流電力端子に出力する。やがて、燃焼チャンバ(2135)内部のガス温度は燃焼温度に達し、燃焼チャンバ内部で発生する燃焼によって発生した熱エネルギーは、流入空気温度を定常状態の動作温度に増加させる。1つの非限定的な例の動作モードでは、合成ガス、流入空気、および管状燃料電池(2080)は、350~1200℃の定常状態の動作温度を有し、好ましい動作温度範囲は800~1000℃である。一方、ホットゾーン包囲体壁(115)は、定常状態の動作温度に達し、次いで維持されるまで、ホットゾーン包囲体壁温度がその全ての領域にわたって実質的に均一に上昇し、低下するように、熱伝導によって常に熱エネルギーを再分布させる。 Eventually, the anode and cathode electrodes, the synthesis gas, and the air/cathode gas inside the cathode chamber reach the reaction temperature and DC power begins to be generated and output to the DC power terminal. Eventually, the gas temperature inside the combustion chamber (2135) reaches the combustion temperature, and the thermal energy generated by the combustion occurring inside the combustion chamber increases the incoming air temperature to the steady state operating temperature. In one non-limiting example mode of operation, the syngas, inlet air, and tubular fuel cell (2080) have a steady state operating temperature of 350-1200°C, with a preferred operating temperature range of 800-1000°C. It is. On the other hand, the hot zone enclosure wall (115) is configured such that the hot zone enclosure wall temperature increases and decreases substantially uniformly over all areas thereof until a steady state operating temperature is reached and then maintained. , constantly redistributing thermal energy by thermal conduction.

燃料改質装置動作モード
ここで図3~図4Aを参照すると、上述したように、燃料改質装置モジュール(3020)は、燃料チャンバ(3005)内部の燃料空気混合物が、円筒形触媒体(3030)に入る前に、その自動点火温度に達することを防止するために、少なくとも部分的にコールドスタート燃焼チャンバ(2300)およびホットゾーン包囲体壁から熱的に隔離される。より具体的には、使用する燃料に応じて、燃料自動点火温度範囲は約295~580℃である。SOFCシステムの動作温度範囲を比較すると、燃料や電極層の材料にもよるが、350~1200℃である。加えて、上記のようにCPOX反応温度範囲は900~1000℃と推定される。
Fuel Reformer Modes of Operation Referring now to FIGS. 3-4A, as described above, the fuel reformer module (3020) is configured such that the fuel-air mixture within the fuel chamber (3005) is in the cylindrical catalyst body (3030). ) is at least partially thermally isolated from the cold start combustion chamber (2300) and the hot zone enclosure walls to prevent it from reaching its autoignition temperature. More specifically, depending on the fuel used, the fuel auto-ignition temperature range is about 295-580°C. Comparing the operating temperature range of SOFC systems, it is 350 to 1200°C, depending on the fuel and the material of the electrode layer. Additionally, as mentioned above, the CPOX reaction temperature range is estimated to be 900-1000°C.

コールドスタート中、燃料空気混合物(3020)は円筒形燃料チャンバ(3005)に入り、原子炉シールド基部壁(3015)を通過し、次いで円筒形触媒体(3032)を通過して燃料入力マニホールド(3055)に到達する。次いで、燃料空気混合物は、管状燃料電池を通過し、最終的にシステムから流出する。上述したように、本開示は、他のコールドスタート燃焼チャンバ壁(2510および2511)および(2513)に伝達されるよりも、熱エネルギーのホットゾーン包囲体のディスク型上端壁(2017)への伝達を容易にする様式で、コールドスタート燃焼チャンバ(2300)内部で燃焼によって発生した熱エネルギーを管理する。これは、ディスク型上端壁(2017)を、他の壁(2510および2513)の組み合わせ熱質量よりも大きな熱質量で構成することによって管理される。 During a cold start, the fuel-air mixture (3020) enters the cylindrical fuel chamber (3005), passes through the reactor shield base wall (3015), then passes through the cylindrical catalyst body (3032) and into the fuel input manifold (3055). ) to reach. The fuel-air mixture then passes through the tubular fuel cell and finally exits the system. As mentioned above, the present disclosure provides for the transfer of thermal energy to the disk-shaped top wall (2017) of the hot zone enclosure rather than to the other cold start combustion chamber walls (2510 and 2511) and (2513). The thermal energy generated by combustion within the cold start combustion chamber (2300) is managed in a manner that facilitates. This is managed by configuring the disc-shaped top wall (2017) with a greater thermal mass than the combined thermal mass of the other walls (2510 and 2513).

より具体的には、熱エネルギー伝達(Q)は次式4で決まる。
Q=Q=CthΔTQ当量4
More specifically, thermal energy transfer (Q) is determined by the following equation 4.
Q=Q=C th ΔTQ equivalent 4

式中、Q=熱エネルギー伝達(J)、Cth=壁の熱質量(J/℃)、およびΔT=高温ガスと壁との間の温度差。 where Q = thermal energy transfer (J), C th = thermal mass of the wall (J/°C), and ΔT = temperature difference between the hot gas and the wall.

本実施例ではΔTは壁ごとにほぼ同じであるが、壁ごとの熱質量は異なる。熱質量Cthは、構成要素材料の単位(g)の構成要素材料質量(m)と、単位(J/g℃)の比熱容量(μ)との積として定義され、ここで、質量(m)は、単位(cm)の構成要素材料体積Vと、単位(g/cm)の材料密度(ρ)との積である。
th=ρVμ当量5
In this example, ΔT is approximately the same for each wall, but the thermal mass for each wall is different. Thermal mass C th is defined as the product of the component material mass (m) in units (g) of the component material and the specific heat capacity (μ) in units (J/g °C), where the mass (m ) is the product of the component material volume V in units (cm 3 ) and the material density (ρ) in units (g/cm 3 ).
C th = ρVμ equivalent 5

式中、ρ=材料密度(g/cm)、V=材料体積(cm)、およびμ=材料の材料比熱容量(J/g℃)。 where ρ = material density (g/cm 3 ), V = material volume (cm 3 ), and μ = material specific heat capacity of the material (J/g° C.).

非限定的な例示的実施形態では、ホットゾーン包囲体のディスク型上端壁(2017)は、大部分が銅を含み、かつコールドスタート燃焼チャンバ(2300)を取り囲む中間包囲体の他の壁(2510)、(2511)、および(2513)を含み、各々は大部分がハステロイを含むホットゾーン包囲体をさらに取り囲む。銅については、比熱容量(μ)は0.385J/g℃である。2000°F(1095℃)までの優れた高温強度と非常に良好な酸化環境に対する耐性を組み合わせたコバルトーニッケルークロム-タングステン合金であるハステロイについては、比熱容量(μ)は0.450J/g℃である。銅については、密度(ρ)は8.96g/cmであり、ハステロイについては、密度(ρ)は8.22g/cmである。端壁(2017)が、コールドスタートチャンバ(2300)に近接する、結合した他の壁より、確実に多くの熱エネルギーを吸収するようになるのは、ディスク型上端壁(2017)の(Q)が、結合した他の壁の全ての(Q)よりも大きいときであり、これは、項ΔTが各壁に対して同じであるときに式4に関して表すと、以下のように簡略化される。
tht>Cthoまたは(ρVtμ)>(ρVoμ
In a non-limiting exemplary embodiment, the disk-shaped top wall (2017) of the hot zone enclosure is comprised primarily of copper and is joined to the other wall (2510) of the intermediate enclosure surrounding the cold start combustion chamber (2300). ), (2511), and (2513), each further surrounding a hot zone enclosure containing mostly Hastelloy. For copper, the specific heat capacity (μ) is 0.385 J/g°C. For Hastelloy, a cobalt-nickel-chromium-tungsten alloy that combines excellent high-temperature strength up to 2000°F (1095°C) with very good resistance to oxidizing environments, the specific heat capacity (μ) is 0.450 J/g. It is ℃. For copper, the density (ρ) is 8.96 g/cm 3 and for Hastelloy, the density (ρ) is 8.22 g/cm 3 . It is the (Q t ) is larger than all (Q o ) of the other connected walls, which, expressed in terms of Equation 4 when the term ΔT is the same for each wall, simplifies as be done.
C th t>C th o or (ρ c Vtμ c )>(ρ h Voμ h )

式中、Ctht=上端壁の熱質量、Ctho=他の壁の熱質量を合わせたもの、Vt=上端壁の体積、Vo=他の壁の体積を合わせたもの、ρ=銅の密度、ρ=ハステロイの密度、およびμ=銅の比熱、μ=比熱ハステロイである。 where C th t = thermal mass of the top wall, C th o = combined thermal mass of other walls, Vt = volume of top wall, Vo = combined volume of other walls, ρ c = Density of copper, ρ h = density of Hastelloy, and μ c = specific heat of copper, μ h = specific heat of Hastelloy.

本実施例の結果として、
Vt>1.07Voとなる。
As a result of this example,
Vt>1.07Vo.

言い換えれば、ディスク型上端壁(2017)の体積(Vt)が他の壁(2510および2513)の組み合わせ体積(Vo)の1.07倍を超えると、上部ディスク型上端壁(2017)の熱質量は、他のコールドスタート燃焼チャンバ壁(2510および2513)の熱質量を上回る。したがって、本開示によれば、上部ディスク型上端壁(2017)の熱質量は、中間包囲体壁(2510および2513)の熱質量を上回り、好ましくは100%以上上回る。上述の(Vo)を計算するには、より実際にコールドスタートチャンバ(2300)を包囲する壁のみを考慮する。上記の例では、(Vo)は、壁(2513)の体積全体と、実際にコールドスタートチャンバ(2300)を包囲する壁(2510)の部分のみを含む。このモデルを使用すると、ディスク型上端壁(2017)(Vt)の体積が2.14倍(Vo)であるとき、壁(2513)と壁(2510)のコールドスタートチャンバを包囲する部分の熱質量が100%超える。 In other words, when the volume (Vt) of the disk-shaped top wall (2017) exceeds 1.07 times the combined volume (Vo) of the other walls (2510 and 2513), the thermal mass of the top disk-shaped top wall (2017) exceeds the thermal mass of the other cold start combustion chamber walls (2510 and 2513). Thus, according to the present disclosure, the thermal mass of the upper disc-shaped top wall (2017) exceeds the thermal mass of the intermediate enclosure walls (2510 and 2513), preferably by more than 100%. To calculate (Vo) above, only the walls actually surrounding the cold start chamber (2300) are considered. In the example above, (Vo) includes the entire volume of the wall (2513) and only the portion of the wall (2510) that actually surrounds the cold start chamber (2300). Using this model, when the volume of the disk-shaped top wall (2017) (Vt) is 2.14 times (Vo), the thermal mass of the wall (2513) and the portion of the wall (2510) surrounding the cold start chamber exceeds 100%.

その結果、他の全てのコールドスタート燃焼チャンバ壁によって吸収されるよりも多くの熱エネルギーが上端壁(2017)によって吸収される。この実施形態の主な利点は、コールドスタート燃焼チャンバ(2300)内部で燃焼される燃料空気混合物によって発生した熱エネルギーの大部分を上端壁(2017)に吸収することである。上端壁および他のホットゾーン包囲体壁は、壁(2510および2513)よりも熱伝導性であるため、上端壁によって吸収された熱エネルギーは、ホットゾーン包囲体壁によって形成される熱伝導経路によって急速に伝導される。これは、中間包囲体壁(2510、2511、および2513)および環状包囲体壁(7060)をハステロイ、または、ホットゾーン包囲体壁を通るよりも、ホットゾーン包囲体壁から離れた方がはるかに遅い伝導熱流量を引き起こす、約25.0W/m°K未満の熱伝導係数を有する別の高ニッケル含有金属から形成することによってさらに容易になる。 As a result, more thermal energy is absorbed by the top wall (2017) than is absorbed by all other cold start combustion chamber walls. The main advantage of this embodiment is that the top wall (2017) absorbs most of the thermal energy generated by the fuel-air mixture combusted inside the cold start combustion chamber (2300). Because the top wall and other hot zone enclosure walls are more thermally conductive than walls (2510 and 2513), thermal energy absorbed by the top wall is transferred by the thermal conduction path formed by the hot zone enclosure walls. Conducted rapidly. This means that the intermediate enclosure walls (2510, 2511, and 2513) and the annular enclosure wall (7060) are much more distant from the hot zone enclosure wall than through Hastelloy or through the hot zone enclosure wall. It is further facilitated by forming it from another high nickel-containing metal with a thermal conductivity coefficient of less than about 25.0 W/m°K, which results in a slow conductive heat flow.

コールドスタートプロセス中、コールドスタートチャンバからの燃焼エネルギーは、主に上端壁(2017)によって吸収され、燃料入口マニホールド(2055)に再放出されて、その中に含まれる燃料空気混合物を、触媒燃料通路(3085)の出力端(3034)でCPOX反応を開始するのに十分に高い温度になるように、十分に加熱する。本実施形態の副次的な利点は、コールドスタート燃焼チャンバ(2300)内部で燃焼される燃料空気混合物によって発生した熱エネルギーの大部分が、代わりに、ディスク型上端壁(2017)から他のホットゾーン包囲体壁(2015および2511)、ならびにディスク型隔離壁(2214)およびディスク型管底部支持壁(2084)により高い伝導熱流量を提供することによって燃料改質装置モジュール(3020)から逸れて流れることである。 During the cold start process, the combustion energy from the cold start chamber is primarily absorbed by the top end wall (2017) and re-released into the fuel inlet manifold (2055) to direct the fuel-air mixture contained therein to the catalytic fuel passages. Heat sufficiently to achieve a temperature high enough to initiate the CPOX reaction at the output end (3034) of (3085). A side advantage of this embodiment is that the majority of the thermal energy generated by the fuel-air mixture combusted inside the cold-start combustion chamber (2300) is instead transferred from the disk-shaped top wall (2017) to other hot sources. Flows away from the fuel reformer module (3020) by providing higher conductive heat flow through the zone enclosure walls (2015 and 2511), as well as the disc-shaped separator wall (2214) and disc-shaped tube bottom support wall (2084). That's true.

CPOX反応が開始され、自己持続すると、燃料炉本体(3040)は、熱伝導経路および原子炉シールド基部壁(3015)から放熱フランジ(3100)に熱エネルギーを急速に伝導するのに十分な熱質量を提供する。特に、界面(3032)は、900~1000℃の温度を有するCPOX反応に近接するため、熱エネルギーは、放射線、熱伝導、および対流によって様々な量で原子炉シールド基部壁(3015)に到達し、露光面(b)および原子炉シールド基部壁(3015)の底面の残りの固体材料、ならびに図4および4Aに示される円形基部壁燃料通路(3095)の内面によって吸収される。その結果、界面(3032)に近接する初期CPOX反応は、効果的に急冷され、流入燃料空気混合物の自動点火が防止される。ABtで表す組み合わされた表面積(B)は、全ての触媒燃料通路(3085)から放出される総熱放射線の約1%を潜在的に吸収し、上記ASで表す界面における原子炉シールド基部壁の固体表面積は、全ての触媒燃料通路(3085)から放出される総熱放射線の約0.2%を潜在的に吸収し、基部壁燃料通路(3095)の内面は、総合計約15%の約13.6%を潜在的に吸収する。 Once the CPOX reaction is initiated and self-sustaining, the fuel reactor body (3040) has sufficient thermal mass to rapidly conduct heat transfer paths and thermal energy from the reactor shield base wall (3015) to the heat dissipation flange (3100). I will provide a. In particular, since the interface (3032) is in close proximity to the CPOX reaction, which has a temperature of 900-1000°C, thermal energy reaches the reactor shield base wall (3015) in varying amounts by radiation, thermal conduction, and convection. , by the remaining solid material of the exposed surface (b) and the bottom of the reactor shield base wall (3015), as well as the inner surface of the circular base wall fuel passageway (3095) shown in FIGS. 4 and 4A. As a result, the initial CPOX reaction proximate to the interface (3032) is effectively quenched and auto-ignition of the incoming fuel-air mixture is prevented. The combined surface area (B), denoted ABt, potentially absorbs approximately 1% of the total thermal radiation emitted from all catalytic fuel passages (3085) and the reactor shield base wall at the interface denoted AS above. The solid surface area potentially absorbs about 0.2% of the total thermal radiation emitted from all catalytic fuel passages (3085), and the internal surfaces of the base wall fuel passages (3095) absorb about 15% of the total total. Potentially absorbs 13.6%.

本開示によれば、原子炉シールド基部壁(3015)の熱質量、すなわち、その材料体積(上記の式5を参照)は、触媒燃料通路(3085)から十分なエネルギー伝達を提供し、原子炉シールド基部壁が100℃以下に維持され得るときに、その中で過剰な加熱を防止できるように、十分に大きく形成される。加えて、本開示によれば、燃料炉本体(3040)の熱質量、すなわちその材料体積は、原子炉シールド基部壁(3015)から放熱フランジ(3100)への熱伝導によって十分なエネルギー伝達を提供するように、十分に大きく形成されているので、燃料炉本体(3040)全体が、より高い温度の原子炉シールド基部壁と放熱フランジ(3100)との間で小さな温度勾配に維持されて、ほぼ均一な温度に維持されることができるようになる。さらに、本開示によれば、放熱フランジ(3100)の表面積は、十分な大きさであるので、上述したように約44Wである原子炉シールド基部壁(3015)によって吸収された熱エネルギーの速度に等しい速度で、そこから熱エネルギーが放散される。さらに、本開示によれば、燃料炉本体(3040)は、円筒形燃料チャンバ(3005)を通過する燃料空気混合物がその自動点火温度を超えないように、そこから十分な熱を放散するように構成される。より具体的には、放熱フランジ(3100)は、予想される燃料空気混合物の最も低い自動点火温度に等しく、好ましくは燃料炉本体(3040)全体の温度を全動作モードの間、約100~250℃の間を維持するように、外気に十分な熱エネルギーを放散して燃料炉本体(3040)の温度を約295℃未満に維持するように構成される。また、本意図によると、放熱フランジ(3100)の温度は、全ての動作段階中に監視され、放熱フランジの温度が所望の高温制限を超えると、100~250℃の範囲で、流入燃料空気混合物は、燃料入力モジュール(197)の動作可能な要素によって停止されて、燃料がさらなる動作まで改質方法器(167)に入らないようにしてもよく、または空気移動要素(3130)は、放熱フランジ(3100)の温度を安全な動作温度に低下させてもよい。 According to the present disclosure, the thermal mass of the reactor shield base wall (3015), i.e., its material volume (see Equation 5 above), provides sufficient energy transfer from the catalytic fuel passageway (3085) to It is made large enough to prevent excessive heating therein when the shield base wall can be maintained below 100°C. In addition, according to the present disclosure, the thermal mass of the fuel reactor body (3040), i.e. its material volume, provides sufficient energy transfer by heat conduction from the reactor shield base wall (3015) to the heat dissipation flange (3100). The entire fuel reactor body (3040) is maintained at a small temperature gradient between the higher temperature reactor shield base wall and the heat dissipation flange (3100), so that approximately A uniform temperature can be maintained. Further, according to the present disclosure, the surface area of the heat dissipation flange (3100) is large enough to match the rate of thermal energy absorbed by the reactor shield base wall (3015), which is approximately 44 W as discussed above. Thermal energy is dissipated from it at an equal rate. Further, according to the present disclosure, the fuel reactor body (3040) is configured to dissipate sufficient heat therefrom such that the fuel-air mixture passing through the cylindrical fuel chamber (3005) does not exceed its auto-ignition temperature. configured. More specifically, the heat dissipation flange (3100) equals the lowest auto-ignition temperature of the expected fuel-air mixture and preferably maintains the temperature of the entire fuel reactor body (3040) between about 100 and 250 during all modes of operation. The fuel reactor body (3040) is configured to dissipate sufficient thermal energy to the outside air to maintain the temperature of the fuel reactor body (3040) below about 295°C so as to maintain the temperature between 295°C and 295°C. Also, according to the present intent, the temperature of the heat dissipation flange (3100) is monitored during all operating phases, and when the temperature of the heat dissipation flange (3100) exceeds the desired high temperature limit, the incoming fuel-air mixture is may be stopped by an operable element of the fuel input module (197) to prevent fuel from entering the reformer (167) until further operation, or the air movement element (3130) may be stopped by an operable element of the fuel input module (197) to prevent fuel from entering the reformer (167) until further operation; The temperature of (3100) may be reduced to a safe operating temperature.

代替の燃料改質装置および外側包囲体の実施形態
次に図2~図4および図7を参照すると、SOFCシステム(7000)の例示的で非限定的で代替的な実施形態は、燃料改質装置モジュール(7020)および関連要素の代替的な実施形態を含む。SOFCシステム(7000)は、図2~4に示されるシステム(2000および3000)と比較すると、システム(7000)の追加の特徴および異なる動作モードが以下に概説される内容を除き、実質的に同一の構築および類似の動作モードを有する。システム間の類似性および相違性を明確にするために、以下のSOFCシステムの実施形態(2000、3000、および7000)では、参照項目がシステム(2000、3000、および7000)の各々において実質的に同じ構造を有する場合は、同様の参照番号を使用する。
Alternative Fuel Reformer and Outer Enclosure Embodiment Referring now to FIGS. 2-4 and 7, an exemplary, non-limiting, alternative embodiment of a SOFC system (7000) is a fuel reformer and outer enclosure embodiment. Includes alternative embodiments of device module (7020) and related elements. The SOFC system (7000) is substantially identical when compared to the systems (2000 and 3000) shown in FIGS. 2-4, except for additional features and different modes of operation of the system (7000) as outlined below. construction and has a similar mode of operation. To clarify the similarities and differences between the systems, in the following SOFC system embodiments (2000, 3000, and 7000), the referenced items are substantially Similar reference numbers are used if they have the same structure.

図7を参照すると、代替燃料改質装置モジュール(7020)は、原子炉シールド基部壁(7015)に取り付けられた、または一体的にそれを伴って形成された環状外周壁(7010)を含む燃料炉本体(7040)を含む。燃料炉本体(7040)は、環状外周壁(7010)、原子炉シールド基部壁(7015)、およびディスク型外側包囲体上端フランジ(7102)によって囲まれた円筒形燃料チャンバ(7005)を提供するように形成されている。燃料入口導管(7045)は、ディスク型外側包囲体上端フランジ(7102)を通って燃料チャンバ(7005)に通過するように配設されている。 Referring to FIG. 7, an alternative fuel reformer module (7020) includes an annular perimeter wall (7010) attached to or integrally formed with a reactor shield base wall (7015). Includes a furnace body (7040). The fuel reactor body (7040) is configured to provide a cylindrical fuel chamber (7005) surrounded by an annular peripheral wall (7010), a reactor shield base wall (7015), and a disk-shaped outer enclosure top flange (7102). is formed. A fuel inlet conduit (7045) is disposed to pass through the disc-shaped outer enclosure top flange (7102) and into the fuel chamber (7005).

燃料改質装置モジュール(7020)は、上述の円筒形触媒体(3030)をさらに含む。燃料炉本体(7040)および円筒形触媒体(3030)の各々は、円筒形触媒体(3030)が燃料入口マニホールド(3055)のすぐ上に位置し、燃料炉本体(7040)が円筒形触媒体(3030)のすぐ上に位置する円筒形触媒キャビティ(7035)に設置される。燃料炉本体(7040)および円筒形触媒体(3030)の各々は、図4および4Aに示され、かつ上述されるように、円筒形燃料チャンバ(7005)と燃料入口マニホールド(3055)との間で流体連通を提供するように構成される。燃料炉本体(7040)は、100W/m°Kよりも大きい熱伝導係数を有し、原子炉シールド基部壁(7015)と触媒体(3030)との間の界面から熱エネルギーを急速に伝導するのに十分な熱質量を有する材料を使用して形成される。 The fuel reformer module (7020) further includes the cylindrical catalyst body (3030) described above. Each of the fuel reactor body (7040) and cylindrical catalyst body (3030) is arranged such that the cylindrical catalyst body (3030) is located directly above the fuel inlet manifold (3055), and the fuel furnace body (7040) is located directly above the cylindrical catalyst body (3055). (3030) located in a cylindrical catalyst cavity (7035). Each of the fuel reactor body (7040) and cylindrical catalyst body (3030) is located between the cylindrical fuel chamber (7005) and the fuel inlet manifold (3055), as shown in FIGS. 4 and 4A and described above. configured to provide fluid communication at the. The fuel reactor body (7040) has a thermal conductivity coefficient greater than 100 W/m°K and rapidly conducts thermal energy from the interface between the reactor shield base wall (7015) and the catalyst body (3030). formed using a material that has sufficient thermal mass to

SOFCシステム(7000)の本非限定的代替実施形態では、円筒形触媒キャビティ(7035)は、環状包囲体壁(7060)の内径によって形成される側壁を有する。環状包囲体壁(7060)の内径は、長手方向中心軸(2060)と同軸に配設された長手方向中心軸を伴って形成される。円筒形触媒キャビティ(7035)は、各々、上部円形開口部をディスク型外側包囲体上端フランジ(7102)に向け、底部円形開口部を燃料入口マニホールド(3055)に向けた状態で円形開口部を形成する、2つの開放端を含む。環状包囲体壁(7060)は、ディスク型外側包囲体上端フランジ(7102)と機械的に相互作用する、上部円形開口部を包囲する環状シールプレート(7105)を含み、環状シールプレート(7105)は、図示せずに機械的ファスナなどによってディスク型外側包囲体上端フランジ(7102)に取り付けられる。Oリングシール要素(7110)などは、環状シールプレート(7105)とディスク型外側包囲体上端フランジ(7102)との間、例えばOリング溝内に配設され、円筒形触媒キャビティ(7035)の上部部分をガスシールする役割を果たす。 In this alternative non-limiting embodiment of the SOFC system (7000), the cylindrical catalyst cavity (7035) has a sidewall formed by the inner diameter of the annular enclosure wall (7060). The inner diameter of the annular enclosure wall (7060) is formed with a central longitudinal axis disposed coaxially with the central longitudinal axis (2060). Cylindrical catalyst cavities (7035) each form a circular opening with a top circular opening facing the disk-shaped outer enclosure top flange (7102) and a bottom circular opening facing the fuel inlet manifold (3055). , including two open ends. The annular enclosure wall (7060) includes an annular seal plate (7105) surrounding the top circular opening that mechanically interacts with the disc-shaped outer enclosure top flange (7102), the annular seal plate (7105) , attached to the disk-shaped outer enclosure top flange (7102) by mechanical fasteners or the like (not shown). An O-ring sealing element (7110) or the like is disposed between the annular sealing plate (7105) and the disk-shaped outer enclosure top flange (7102), for example in the O-ring groove, and is located in the upper part of the cylindrical catalyst cavity (7035). It plays the role of gas sealing the parts.

ディスク型外側包囲体上端フランジ(7102)は、外側円筒形側壁(2514)に取り付けられ、2つの要素間のジョイントが、連続的な熱伝導経路を提供する。燃料炉本体(7040)および他の外側包囲体壁(2514)および(2518)と同様に、外側包囲体上端フランジ(7102)は、100W/m°Kよりも大きい熱伝導係数を有し、原子炉シールド基部壁(7015)と触媒体(3030)との間の界面から熱エネルギーを急速に伝導するのに十分な熱質量を有する材料から形成される。上述したように、外側包囲体上端フランジ(7102)によって吸収された熱エネルギーは、外側包囲体の1つの領域から別の領域への温度勾配を最小化するために、外部円筒壁(2514)に急速に伝導される。ディスク型外側包囲体上端フランジ(7102)は、溶接、はんだ付けなどによる機械的ファスナ(図示せず)によって外側円筒壁(2514)に取り付けられる。いずれにせよ、上端フランジ(7102)と外側円筒壁(2514)との間に形成されるジョイントは、ガスシールされており、実質的に連続的な熱伝導経路を提供する。 A disc-shaped outer enclosure top flange (7102) is attached to the outer cylindrical sidewall (2514), and the joint between the two elements provides a continuous heat transfer path. Like the fuel reactor body (7040) and other outer envelope walls (2514) and (2518), the outer envelope top flange (7102) has a thermal conductivity coefficient greater than 100 W/m°K and has an atomic Formed from a material having sufficient thermal mass to rapidly conduct thermal energy from the interface between the furnace shield base wall (7015) and the catalyst body (3030). As mentioned above, thermal energy absorbed by the outer enclosure top flange (7102) is transferred to the outer cylindrical wall (2514) to minimize temperature gradients from one region of the outer enclosure to another. Conducted rapidly. The disk-shaped outer enclosure top flange (7102) is attached to the outer cylindrical wall (2514) by mechanical fasteners (not shown), such as by welding, soldering, or the like. In any event, the joint formed between the top flange (7102) and the outer cylindrical wall (2514) is gas sealed and provides a substantially continuous heat transfer path.

上述のように、原子炉シールド基部壁(7015)は、円筒形触媒体(3030)内で発生した熱エネルギーを吸収するように構成される。燃料炉本体(7040)全体は、円筒形触媒体(3030)内で発生した熱エネルギーをディスク型外側包囲体上端フランジ(7102)に急速に伝導し、それから円筒形側壁(2514)および外側底壁(2518)に伝導するために、ディスク型上端フランジ(7102)に連続的な熱伝導経路を提供するように構成される。したがって、原子炉シールド基部壁(7015)の瞬間温度が変化するとそれに続いて、外側包囲体全体の温度が対応して急速に変化する。 As mentioned above, the reactor shield base wall (7015) is configured to absorb thermal energy generated within the cylindrical catalyst body (3030). The entire fuel reactor body (7040) rapidly conducts thermal energy generated within the cylindrical catalyst body (3030) to the disk-shaped outer enclosure top flange (7102) and then to the cylindrical side wall (2514) and outer bottom wall. (2518) and is configured to provide a continuous heat conduction path to the disc-shaped top flange (7102). Therefore, a change in the instantaneous temperature of the reactor shield base wall (7015) is followed by a corresponding rapid change in temperature throughout the outer enclosure.

8.10 ホットゾーン包囲体から外側包囲体への熱エネルギー伝達
上に詳述されるように、外側包囲体(2514)、(2518)、(7102)の各壁は、例えば100~300W/m°Kの間、好ましくは140W/m°Kを超える高い熱伝導係数を有する材料を含む。したがって、外側円筒形側壁(2514)、ディスク型外側底壁(2518)、およびディスク型外側包囲体上端フランジ(7102)は、銅、モリブデン、アルミニウム銅、銅ニッケル合金、またはそれらの組み合わせのうちの1つ以上から製作される。壁(2514)、(2518)、および(7102)の各々は、好ましくは、140W/m°Kを超える熱伝導係数を有し、各々が、その体積全体、および1つの隣接する壁から別の壁へ熱エネルギーを急速に伝導するのに十分な熱質量、すなわち厚さを有するアルミニウムまたはアルミニウム合金を含む。本非限定的な例示的実施形態において、外側円筒壁(2514)およびディスク型外側底壁(2518)は0.5~6.5mm(0.20~0.25インチ)の範囲の材料の厚さを有し、外側包囲体上端フランジ(7102)は4.0~10.0mm(0.16~0.39インチ)の範囲の材料厚を有するが、他の厚さの範囲が本開示から逸脱することなく使用可能である。
8.10 Thermal Energy Transfer from the Hot Zone Enclosure to the Outer Enclosure As detailed above, each wall of the outer enclosure (2514), (2518), (7102) has a °K, preferably more than 140 W/m°K. Accordingly, the outer cylindrical side wall (2514), the disc-shaped outer bottom wall (2518), and the disc-shaped outer enclosure top flange (7102) are made of copper, molybdenum, aluminum-copper, copper-nickel alloy, or combinations thereof. Manufactured from one or more. Each of walls (2514), (2518), and (7102) preferably has a thermal conductivity coefficient of greater than 140 W/m°K, and each Contains aluminum or an aluminum alloy with sufficient thermal mass, i.e., thickness, to rapidly conduct thermal energy to the wall. In this non-limiting exemplary embodiment, the outer cylindrical wall (2514) and the disc-shaped outer bottom wall (2518) have a material thickness ranging from 0.5 to 6.5 mm (0.20 to 0.25 inches). and the outer enclosure top flange (7102) has a material thickness in the range of 4.0 to 10.0 mm (0.16 to 0.39 inches), although other thickness ranges are contemplated by the present disclosure. It can be used without deviation.

具体的には、外側包囲体壁(2514、2518、7102)の各々は、外側包囲体のある領域間の温度勾配をより急速に減少させるために、外側包囲体のある領域から別の領域への熱伝導によって熱エネルギーを急速に伝達するための実質的に連続的な熱伝導経路を提供して、外側包囲体壁構造体全体が全体を通して実質的に同じ均一な温度にとどまるように構成される。 Specifically, each of the outer enclosure walls (2514, 2518, 7102) is configured to provide a temperature gradient from one region of the outer enclosure to another to more rapidly reduce temperature gradients between regions of the outer enclosure. The outer enclosure wall structure is configured such that the entire outer enclosure wall structure remains at substantially the same uniform temperature throughout, providing a substantially continuous thermal conduction path for rapidly transferring thermal energy by thermal conduction. Ru.

さらに上述したように、ホットゾーン包囲体壁(2015、2016、および2017)および(2214および2080)は、ホットゾーン包囲体壁間の温度勾配をより急速に減少させ、ホットゾーン包囲体壁構造体全体を実質的に同じ温度に維持するために、ホットゾーン包囲体壁のある領域から別の領域への急速な熱伝導に好適な連続的な熱伝導経路を形成する。中間包囲体壁(2510、2511、および2513)は、ディスク型端壁(2017)によってホットゾーン包囲体壁と熱伝導的に結合される。上記に詳述されるように、中間包囲体壁の各々は、100W/m°K以上のホットゾーン包囲体壁の熱伝導係数と比較して、約25.0W/m°K未満の熱伝導率を有する材料を含む。加えて、ディスク型壁(2017、2084、および2214)は、中間包囲体壁が提供するより少ない熱質量と比較して、より大きな熱質量を提供する。その結果、ホットゾーン包囲体壁は、中間包囲体壁よりも速い速度で熱エネルギーを吸収し、伝導する。ホットゾーン包囲体壁は、ディスク型壁(2017)によって中間包囲体壁に熱伝導的に接続されるが、壁(2017)によって形成される熱伝導経路にわたる伝導熱流量を遅らせるために、接続の熱質量を意図的に小さくする。これは、ホットゾーン包囲体壁と中間包囲体壁との間の温度勾配を提供する。ホットゾーン包囲体壁と中間包囲体壁との間に設けられた温度勾配の利点は、ホットゾーン包囲体壁から放出される熱放射線の増加により、復熱装置チャンバ(2210)内への流入カソード空気およびカソードチャンバ(2010)内に存在する空気をより急速に加熱することである。 As further discussed above, the hot zone enclosure walls (2015, 2016, and 2017) and (2214 and 2080) more rapidly reduce the temperature gradient between the hot zone enclosure walls and the hot zone enclosure wall structure. It forms a continuous heat transfer path suitable for rapid heat transfer from one area of the hot zone enclosure wall to another to maintain substantially the same temperature throughout. The intermediate enclosure walls (2510, 2511, and 2513) are thermally conductively coupled to the hot zone enclosure wall by a disk-shaped end wall (2017). As detailed above, each of the intermediate enclosure walls has a thermal conductivity of less than about 25.0 W/m°K, compared to a thermal conductivity coefficient of the hot zone enclosure wall of 100 W/m°K or more. Contains materials with a rate of Additionally, the disk-shaped walls (2017, 2084, and 2214) provide greater thermal mass compared to the less thermal mass provided by the intermediate enclosure walls. As a result, the hot zone enclosure walls absorb and conduct thermal energy at a faster rate than the intermediate enclosure walls. The hot zone enclosure wall is thermally conductively connected to the intermediate enclosure wall by a disc-shaped wall (2017), but the connection is Intentionally reduce thermal mass. This provides a temperature gradient between the hot zone enclosure wall and the intermediate enclosure wall. The advantage of the temperature gradient established between the hot zone enclosure wall and the intermediate enclosure wall is that the thermal radiation emitted from the hot zone enclosure wall increases due to the inflow cathode into the recuperator chamber (2210). The purpose is to heat the air and the air present in the cathode chamber (2010) more rapidly.

外側包囲体(2514、2518、および7102)の各壁の上にさらに詳細に記載されるように、例えば100~300W/m°K、好ましくは140W/m°Kを超える高い熱伝導係数を有する材料を含む。したがって、外側円筒形側壁(2514)、ディスク型外側底壁(2518)、およびディスク型外側包囲体上端フランジ(7102)は、銅、モリブデン、アルミニウム、ニッケル、またはそれらの合金のうちの1つ以上から製作される。1つの非限定的な実施形態では、壁(2514、2518、2516、および7102)は、好ましくは140W/m°Kを超える熱伝導係数を有するアルミニウムまたはアルミニウム合金を含む。さらに、壁(2514、2518、2516、および7102)の各々は、十分な熱質量、すなわち厚さまたは総体積を伴って形成され、その体積全体を通じて、例えば、1つの隣接する外側包囲体壁から別の壁へ熱エネルギーを急速に伝導する。図3および図7に示される本非限定的な例示的実施形態において、外側包囲体壁(2514および2518)は0.5~6.5mm(0.02~0.25インチ)の範囲の材料の厚さを有し、壁(7102)は4.0~10.0mm(0.16~0.39インチ)の範囲の材料の厚さを有するが、他の厚さの範囲が本開示から逸脱することなく使用可能である。図2および7に示される本非限定的な例示的実施形態において、ホットゾーン壁(2015)および(2016)は、0.5~13mm(0.02~0.5インチ)の範囲の材料の厚さを有するが、他の厚さの範囲が本開示から逸脱することなく使用可能である。 As described in more detail on each wall of the outer enclosure (2514, 2518, and 7102), having a high thermal conductivity coefficient, for example from 100 to 300 W/m°K, preferably greater than 140 W/m°K. Including materials. Accordingly, the outer cylindrical sidewall (2514), the disc-shaped outer bottom wall (2518), and the disc-shaped outer enclosure top flange (7102) are made of one or more of copper, molybdenum, aluminum, nickel, or alloys thereof. It is produced from. In one non-limiting embodiment, the walls (2514, 2518, 2516, and 7102) preferably include aluminum or an aluminum alloy with a thermal conductivity coefficient greater than 140 W/m°K. Further, each of the walls (2514, 2518, 2516, and 7102) is formed with sufficient thermal mass, i.e., thickness or total volume, such that throughout its volume, e.g. Rapidly conduct thermal energy to another wall. In the present non-limiting exemplary embodiment shown in FIGS. 3 and 7, the outer enclosure walls (2514 and 2518) are made of material ranging from 0.5 to 6.5 mm (0.02 to 0.25 inches). , and the wall (7102) has a material thickness ranging from 4.0 to 10.0 mm (0.16 to 0.39 inches), although other thickness ranges are contemplated by the present disclosure. It can be used without deviation. In the present non-limiting exemplary embodiment shown in FIGS. 2 and 7, the hot zone walls (2015) and (2016) are made of material ranging from 0.5 to 13 mm (0.02 to 0.5 inches). thickness, although other thickness ranges can be used without departing from this disclosure.

断熱材(2512)の層が、
中間包囲体壁の外側表面と外側包囲体壁の内側表面の間に配設される。好ましくは、断熱層(2512)は、外側円筒形側壁(2514)、ディスク型外側底壁(2518)、およびディスク型外側包囲体上端フランジ(7102)の表面が、例えば95~110℃の所望の動作温度範囲内に確実にとどまるように構築される。
The layer of insulation material (2512)
Disposed between the outer surface of the intermediate enclosure wall and the inner surface of the outer enclosure wall. Preferably, the thermal insulation layer (2512) is configured such that the surfaces of the outer cylindrical sidewall (2514), the disc-shaped outer bottom wall (2518), and the disc-shaped outer enclosure top flange (7102) are heated to a desired temperature, e.g., 95-110°C. Constructed to ensure it stays within operating temperature range.

環状包囲体壁(7060)は、各々が酸化損傷に耐えるために高いニッケル含有量を有し、各々が例えば400℃を超える好適な使用温度定格を有するハステロイまたはモネルなどの高温耐性材料を含む。しかしながら、ハステロイとモネルの両方の熱伝導係数は、約25.0W/m°K未満である。加えて、環状包囲体壁(7060)は、0.02~0.1インチの範囲の壁厚を伴って形成されるが、いずれにしても、環状包囲体壁(7060)の厚さは、環状包囲体壁(7060)の相対的な熱質量を低減するために、ホットゾーン包囲体壁および中間包囲体壁の熱質量と比較した場合、ホットゾーン包囲体壁の熱伝導性壁の熱質量よりも低い熱質量を提供するように選択される。したがって、その低い熱伝導率および低減された熱質量のため、環状包囲体壁(7060)は、ホットゾーン包囲体壁と外側包囲体壁との間の導電熱エネルギー伝達に抵抗して、ホットゾーン包囲体壁と外側包囲体壁との間の温度勾配を維持する。しかしながら、環状包囲体壁(7060)による導電熱エネルギー伝達に対するこの抵抗は、高温のホットゾーン包囲体壁から低温の外側包囲体壁への熱伝導率または熱流量を低減するに過ぎない。より具体的には、環状包囲体壁(7060)の構成は、ホットゾーン包囲体壁とホットゾーン包囲体壁との間の温度勾配を提供する。 The annular enclosure walls (7060) each include a high temperature resistant material such as Hastelloy or Monel, each having a high nickel content to resist oxidative damage, and each having a suitable service temperature rating of, for example, greater than 400°C. However, the thermal conductivity coefficients of both Hastelloy and Monel are less than about 25.0 W/m°K. Additionally, the annular enclosure wall (7060) is formed with a wall thickness in the range of 0.02 to 0.1 inches; however, in any event, the annular enclosure wall (7060) has a thickness of To reduce the relative thermal mass of the annular enclosure wall (7060), the thermal mass of the thermally conductive walls of the hot zone enclosure wall when compared to the thermal mass of the hot zone enclosure wall and the intermediate enclosure wall. selected to provide a lower thermal mass than Therefore, due to its low thermal conductivity and reduced thermal mass, the annular enclosure wall (7060) resists conductive thermal energy transfer between the hot zone enclosure wall and the outer enclosure wall to Maintaining a temperature gradient between the enclosure wall and the outer enclosure wall. However, this resistance to conductive thermal energy transfer by the annular enclosure wall (7060) only reduces the thermal conductivity or heat flow from the hot hot zone enclosure wall to the cooler outer enclosure wall. More specifically, the annular enclosure wall (7060) configuration provides a temperature gradient between the hot zone enclosure walls.

過温度保護システム
SOFCシステム(7000)内の様々な位置での過剰な発熱により、潜在的に危険かつ有害な過温度状態になる可能性がある。動作中に、過温度状態は、セルスタック(2005)内、円筒形触媒体(7030)内、および燃焼チャンバ(2135)の内側またはそれに近接する箇所、コールドスタート燃焼チャンバ(2300)の内側またはそれに近接する箇所、および、または空隙(2155)内側などの他の位置で生じ得る。
Overtemperature Protection System Excessive heat generation at various locations within the SOFC system (7000) can result in potentially dangerous and harmful overtemperature conditions. During operation, overtemperature conditions occur within the cell stack (2005), within the cylindrical catalyst body (7030), and within or adjacent to the combustion chamber (2135), within or adjacent to the cold start combustion chamber (2300). It may occur in other locations, such as in close proximity and/or inside the air gap (2155).

過温度状態は急速にエスカレートし、SOFC燃料電池の破壊や爆発または火災などの大災害につながる可能性がある。過温度状態により、金属壁が部分的に溶融、あるいは損傷され、絶縁層(2512)が破壊されるか、または永久的に有効性が低くなる、溶け落ちにつながることが多い。災害的な故障は、燃料燃焼が意図されていない円筒形燃料チャンバ(3005)内での燃料燃焼を含み得る。したがって、SOFCシステムの任意の位置で過温度状態が発生した場合、過温度状態が災害的な故障につながるか、SOFCシステムに損傷を与える前に、できるだけ早く燃料がSOFCシステム(7000)に入るのを止めることが望ましい。 Overtemperature conditions can rapidly escalate and lead to catastrophes such as destruction of the SOFC fuel cell, explosion, or fire. Overtemperature conditions often lead to burn-through, where the metal wall is partially melted or damaged and the insulation layer (2512) is destroyed or permanently rendered ineffective. A catastrophic failure may include fuel combustion within a cylindrical fuel chamber (3005) that is not intended for fuel combustion. Therefore, if an overtemperature condition occurs anywhere in the SOFC system, fuel must enter the SOFC system (7000) as soon as possible before the overtemperature condition leads to catastrophic failure or damage the SOFC system. It is desirable to stop.

従来のSOFCシステムは、内部温度センサを使用して内部温度を監視する。温度センサは、SOFCシステム内部の、過熱または低温状態がSOFCシステムの性能に悪影響を及ぼす可能性のある重要なエリアに近接して位置している。各内部温度センサは、有線通信インターフェースを介して電子制御器と通信している。電子制御器は、内部温度センサから受信された温度信号を解釈し、ソフトウェアまたは他の論理プロセス工程を実行して、温度センサ入力を監視し、記録する。一般に、電子制御器(190)は、温度制限範囲を、各温度制限範囲は、異なる動作モードおよび、または異なる内部センサ位置に関するメモリモジュールに格納する。内部温度センサの1つの問題は、故障すると簡単に交換することができないことである。さらに、SOFCシステムの内部温度センサは、センサの耐用年数を短縮する可能性のある、高温で、しばしば汚染された環境にある。当該技術分野では、外部温度センサを使用してSOFC温度レベルを決定し、好ましくは、単一の外部温度センサに、様々なSOFCシステムプロセス制御をトリガするために使用することができる、単一の瞬間SOFC表面温度を決定する必要がある。 Conventional SOFC systems use internal temperature sensors to monitor internal temperature. Temperature sensors are located within the SOFC system in close proximity to critical areas where overheating or cold conditions can adversely affect the performance of the SOFC system. Each internal temperature sensor is in communication with the electronic controller via a wired communication interface. The electronic controller interprets the temperature signal received from the internal temperature sensor and executes software or other logical process steps to monitor and record the temperature sensor input. Generally, the electronic controller (190) stores temperature limit ranges in a memory module, each temperature limit range for a different operating mode and/or a different internal sensor location. One problem with internal temperature sensors is that they cannot be easily replaced if they fail. Additionally, internal temperature sensors in SOFC systems are in a hot and often contaminated environment that can shorten the sensor's useful life. External temperature sensors are used in the art to determine SOFC temperature levels, preferably a single external temperature sensor that can be used to trigger various SOFC system process controls. It is necessary to determine the instantaneous SOFC surface temperature.

本開示によれば、プロセス制御は、単一の外部温度センサによって監視される温度の変化によってトリガされ得る。上述の一例示的実施形態では、図3に示される空気移動装置(3130)の動作は、SOFCシステム(3000)の外面の温度の変化に応答する。特に、外部温度センサ(3135)からの温度センサ信号を使用する電子制御器(190)は、外部温度センサ(3135)によって示される瞬間温度変化に応じて、空気移動装置(3130)をオンまたはオフに切り替える。 According to the present disclosure, process control may be triggered by changes in temperature monitored by a single external temperature sensor. In one exemplary embodiment described above, the operation of the air moving device (3130) shown in FIG. 3 is responsive to changes in the temperature of the exterior surface of the SOFC system (3000). In particular, an electronic controller (190) using a temperature sensor signal from an external temperature sensor (3135) turns the air moving device (3130) on or off in response to an instantaneous temperature change indicated by the external temperature sensor (3135). Switch to

図7を参照すると、SOFCシステム(7000)は、ディスク型外側包囲体上端フランジ(7102)の外面と接触して取り付けられた外部温度センサ(7135)を含む。あるいは、外部温度センサ(7135)は、外側包囲体壁の任意の外面と接触して取り付けられ得る。外部温度感知要素(7135)は、電子制御器(190)と通信し、通信経路(7140)を介して電子制御器(190)に温度信号を送達する。様々な実施形態では、SOFCシステム(7000)はまた、図3に示され、かつ、上述された、空気移動要素(3130)を備えてもよく、これは、電子制御器(190)によって動作可能で、その温度を低減するために、ディスク型外側包囲体上端フランジ(7102)の上で空気を移動させる。 Referring to FIG. 7, the SOFC system (7000) includes an external temperature sensor (7135) mounted in contact with the outer surface of the disk-shaped outer enclosure top flange (7102). Alternatively, an external temperature sensor (7135) may be mounted in contact with any exterior surface of the outer enclosure wall. External temperature sensing element (7135) communicates with electronic controller (190) and delivers temperature signals to electronic controller (190) via communication path (7140). In various embodiments, the SOFC system (7000) may also include an air movement element (3130), shown in FIG. 3 and described above, which is operable by an electronic controller (190). The air is then moved over the disk-shaped outer enclosure top flange (7102) to reduce its temperature.

例示的な動作モードでは、電子制御器(190)は、通信経路(7140)を介して外部温度感知要素(7135)から温度信号を受信し、外部温度感知要素が取り付けられる外面の瞬間温度を判定する。瞬間温度が予想温度範囲内でない場合、電子制御器は、範囲外の瞬間温度値に応じて、ソフトウェアおよび他の論理演算子を使用して様々な操作手順を行うようにプログラムされる。 In an exemplary mode of operation, electronic controller (190) receives a temperature signal from external temperature sensing element (7135) via communication path (7140) and determines the instantaneous temperature of the external surface to which the external temperature sensing element is attached. do. If the instantaneous temperature is not within the expected temperature range, the electronic controller is programmed using software and other logical operators to perform various operating procedures in response to the out-of-range instantaneous temperature value.

第1の例では、SOFCシステムは、直流出力電力を生成する通常の動作モードで動作しており、図1に示されるように、燃料入力モジュール(197)から燃料チャンバ(7005)に入る流入燃料空気混合物の安定した均一な流れで動作している。 In the first example, the SOFC system is operating in a normal operating mode producing DC output power, with incoming fuel entering the fuel chamber (7005) from the fuel input module (197), as shown in FIG. Operating with a steady and uniform flow of air mixture.

燃料入力モジュール(197)は、動作可能な燃料供給バルブ(7610)を含む。動作可能な燃料供給バルブは、燃料入力導管(7045)に沿って燃料源と燃料改質装置(7020)との間に配設される。動作可能な燃料供給バルブは、通信チャネル(7666)を介して電子制御器(190)と、図示せずに電力導管(7830)を介して電気電源と通信する。動作可能な燃料供給バルブ(7610)は、バルブが閉鎖される、例えばバネ力などによって閉鎖状態に保たれるデフォルト状態を有する。バルブは、電子制御器(190)によって動作し、バルブ内にまたはバルブ内に組み込まれた、あるいはバルブと関連付けられたアクチュエータに電力信号が印加されると、バネ力を克服することによって開放される。 The fuel input module (197) includes an operable fuel supply valve (7610). An operable fuel supply valve is disposed between the fuel source and the fuel reformer (7020) along a fuel input conduit (7045). The operable fuel supply valve communicates with the electronic controller (190) via a communication channel (7666) and with an electrical power source via a power conduit (7830), not shown. The operable fuel supply valve (7610) has a default state in which the valve is closed, eg, held closed, such as by a spring force. The valve is operated by an electronic controller (190) and is opened by overcoming a spring force when a power signal is applied within the valve or to an actuator incorporated within or associated with the valve. .

1つの非限定的な実施形態では、電子制御器(190)は、バルブアクチュエータに電力信号を印加して、バネ力を克服し、燃料供給バルブ(7610)を開く。電力信号の振幅に応じて、バルブは、わずかに開放されてもよく、例えば閾値電力信号振幅で開放されてもよく、またはバルブが完全に開放されてもよく、例えば最大電力信号振幅で開放されてもよい。動作中、電子制御器(190)は、バルブアクチュエータに送達される電力信号の振幅の変化に応じて、バルブアクチュエータを、わずかにまたは部分的に開いた状態と完全に開いた状態の範囲の様々な開放位置に移動させる様式で電力信号振幅を変化させるように動作可能である。電子制御器(190)は、電力導管(7830)上の電力信号の振幅を変化させることによって、入力導管(7045)を円筒形燃料チャンバ(7005)に通過している燃料空気混合物(3025)の質量または体積流量を調節するように動作する。 In one non-limiting embodiment, the electronic controller (190) applies a power signal to the valve actuator to overcome the spring force and open the fuel delivery valve (7610). Depending on the amplitude of the power signal, the valve may be slightly open, e.g. at a threshold power signal amplitude, or the valve may be fully open, e.g. at a maximum power signal amplitude. You can. In operation, the electronic controller (190) moves the valve actuator between a range of slightly or partially open and fully open states in response to changes in the amplitude of the power signal delivered to the valve actuator. is operable to vary the power signal amplitude in a manner that causes the power signal to move to an open position. The electronic controller (190) controls the flow of the fuel-air mixture (3025) passing through the input conduit (7045) into the cylindrical fuel chamber (7005) by varying the amplitude of the power signal on the power conduit (7830). Operates to regulate mass or volume flow.

本開示の動作モードにおいて、電子制御器(190)は、外部温度感知要素(7102)を監視して、ディスク型上端フランジ(7102)の瞬間温度を判定する。電子制御器(190)上で動作するソフトウェアプログラムまたは他の論理演算子は、上端フランジの測定された瞬間温度と、SOFCシステムの現在の動作モードに関連付けられた温度範囲とを比較する。異なる動作モードの温度範囲は、電子制御器(190)に関連付けられたメモリに格納される。非限定的な例の動作モードとしては、コールドスタート燃焼チャンバ(2300)が使用されているときの起動動作モード、コールドスタート燃焼チャンバが使用されていない定常状態動作モード、および燃料スタックから出力される直流電力を多かれ少なかれ提供するために流入燃料の流量が調節される他のものが挙げられる。 In the operating mode of the present disclosure, the electronic controller (190) monitors the external temperature sensing element (7102) to determine the instantaneous temperature of the disc-shaped top flange (7102). A software program or other logical operator running on the electronic controller (190) compares the measured instantaneous temperature of the top flange to a temperature range associated with the current operating mode of the SOFC system. The temperature ranges for the different operating modes are stored in a memory associated with the electronic controller (190). Non-limiting example modes of operation include a start-up mode of operation when a cold-start combustion chamber (2300) is used, a steady-state mode of operation when the cold-start combustion chamber is not used, and a fuel stack output Others include the flow rate of incoming fuel being adjusted to provide more or less DC power.

いずれの場合でも、外部温度感知要素(7102)によって感知される瞬間温度が予想される温度範囲内にある場合は、電子制御器は動作しない。しかしながら、外部温度感知要素(7102)によって検知される瞬間温度、すなわち、上端フランジ(7102)の温度が、予想される温度範囲内ではない場合、電子制御器(190)が動作する。 In either case, if the instantaneous temperature sensed by the external temperature sensing element (7102) is within the expected temperature range, the electronic controller will not operate. However, if the instantaneous temperature sensed by the external temperature sensing element (7102), ie, the temperature of the top flange (7102), is not within the expected temperature range, the electronic controller (190) is activated.

安全性の特徴として、動作モードのいずれかに対する予想温度範囲は、「制御器のフェイルセーフ温度」と呼ばれる上限を有する。本非限定例の動作モードでは、制御器のフェイルセーフ温度は140℃である。特に、外部センサ(7135)によって測定された瞬間温度が140℃以上である場合、電子制御器は、動作可能な燃料供給バルブ(7610)アクチュエータの電源を切断することを含むよりも安全停止手順を開始して、少なくとも、SOFCシステムへさらに燃料が流れ込まないように防止する。 As a safety feature, the expected temperature range for any of the operating modes has an upper limit called the "controller fail-safe temperature." In this non-limiting example mode of operation, the fail-safe temperature of the controller is 140°C. In particular, if the instantaneous temperature measured by the external sensor (7135) is greater than or equal to 140°C, the electronic controller will initiate a safe shutdown procedure that includes disconnecting power to the operable fuel supply valve (7610) actuator. Initially, at least prevent further fuel flow into the SOFC system.

制御器のフェイルセーフ温度が検知されると、電子制御器は、燃料供給モジュール(197)に電力を切断することによって燃料供給バルブ(7610)を閉じるように命令することを含む、ソフトウェアまたは論理的に制御されたシャットダウン処理を開始する。加えて、制御シャットダウンプロセスは、SOFCシステムがそのように装備されている場合、および空気移動装置がすでに動作していない場合、コールドスタート燃焼チャンバ(2300)への燃料送達を停止すること、空気入力モジュール(198)による空気入力を停止すること、および空気移動装置(3210)を作動させることを含み得る。 When the controller fail-safe temperature is sensed, the electronic controller performs a software or logical process that includes commanding the fuel supply module (197) to close the fuel supply valve (7610) by disconnecting power. Starts a controlled shutdown process. In addition, the controlled shutdown process will stop fuel delivery to the cold start combustion chamber (2300) if the SOFC system is so equipped and if the air moving device is no longer operating, the air input It may include stopping air input by module (198) and activating air movement device (3210).

より一般的に、熱伝導経路および本開示の改良された外側包囲体によって提供される比較的高い熱伝導性のために、外側包囲体の任意の表面上に位置決めされた単一の外部温度感知要素(7135)は、外側包囲体壁(132)全体の瞬間温度を偏心的に感知する。 More generally, a single external temperature sensing positioned on any surface of the outer enclosure due to the thermal conduction path and relatively high thermal conductivity provided by the improved outer enclosure of the present disclosure. Element (7135) eccentrically senses the instantaneous temperature across the outer enclosure wall (132).

本開示のさらなる態様では、溶融可能なリンクを含む温度ヒューズ(7860)は、ディスク型外側包囲体上端フランジ(7102)の外面と接触して、または外側包囲体の任意の外側表面と接触して配設される。温度ヒューズ(7860)は、燃料供給電力導管(7830)に沿って、供給源の電源と動作可能な燃料供給バルブ(7610)との間に配設される。温度ヒューズ(7860)は、受動装置であり、電子制御器(190)から独立している。温度ヒューズは、供給バルブ電源から動作可能な燃料供給バルブ(7610)に伝わる電力を図示せず、溶融可能なリンクが溶融し、温度ヒューズ(7860)の内部に短絡を生じさせるときに中断するように構成される。溶融可能なリンクは、システムのフェイルセーフ温度に等しい特定の溶融温度を有する。本非限定的な例示的実施形態では、システムのフェイルセーフ温度は、制御器のフェイルセーフ温度よりも高い温度に等しい。1つの非限定的に例示する動作モードでは、システムのフェイルセーフ温度は180℃である。特に、溶融可能なリンクの温度がシステムのフェイルセーフ温度180℃に達した場合。溶融可能なリンクが溶け、これにより温度ヒューズ(7860)全体に短絡が生じる。短絡は、閉じる動作可能なバルブ(7610)で電力振幅をゼロにする。したがって、燃料チャンバ(7005)への燃料の流れが防止される。例示的で非限定的な実施形態において、温度ヒューズ(7860)は、市販の温度ヒューズ、例えば、タムラLEシリーズ、NECセヒューズSFシリーズ、マイクロテンプG4Aシリーズ、およびホショエルムウッドDシリーズのいずれか1つを含み、ここで選択されたヒューズは、所望のシステムのフェイルセーフ温度で溶融する溶融可能なリンクで構成される。 In a further aspect of the disclosure, a thermal fuse (7860) including a fusible link is in contact with the outer surface of the disk-shaped outer enclosure top flange (7102) or in contact with any outer surface of the outer enclosure. will be placed. A thermal fuse (7860) is disposed along the fuel supply power conduit (7830) between the source power source and the operable fuel supply valve (7610). The thermal fuse (7860) is a passive device and is independent of the electronic controller (190). The thermal fuse (not shown) transfers power from the supply valve power supply to the operational fuel supply valve (7610) such that it is interrupted when the fusible link melts and creates a short circuit within the thermal fuse (7860). It is composed of The meltable link has a specific melting temperature that is equal to the fail-safe temperature of the system. In this non-limiting exemplary embodiment, the fail-safe temperature of the system is equal to a temperature that is higher than the fail-safe temperature of the controller. In one non-limiting exemplary mode of operation, the fail-safe temperature of the system is 180°C. Especially if the temperature of the meltable link reaches the system fail-safe temperature of 180°C. The fusible link melts, causing a short circuit across the thermal fuse (7860). A short circuit causes the power amplitude to zero with the valve (7610) operable to close. Therefore, flow of fuel into the fuel chamber (7005) is prevented. In an exemplary, non-limiting embodiment, the thermal fuse (7860) is any one of the commercially available thermal fuses, such as the Tamura LE series, the NEC Sefuse SF series, the Microtemp G4A series, and the Hot Elmwood D series. The selected fuse is comprised of a fusible link that melts at the desired system fail-safe temperature.

上述のように、システム(7000)は、単一の外部温度センサ(7135)が制御器のフェイルセーフ温度と同等の瞬間温度を報告するときに、ソフトウェアまたは論理シャットダウン手順を実行するように動作可能な電子制御器(190)を含む。ソフトウェアまたは論理シャットダウン手順は、少なくとも、論理コマンドを使用して動作可能な燃料供給バルブ(7610)を閉じることを含む。一方、温度ヒューズ(7860)の溶融可能なリンクがシステムのフェイルセーフ温度に達した場合、温度ヒューズは、電力が、動作可能な燃料供給バルブ(7610)に到達することを阻止するので、ソフトウェアまたは論理シャットダウン手順によって前に燃料の流れが停止されなかった場合には、燃料チャンバへの燃料の流れが停止される。 As described above, the system (7000) is operable to perform a software or logical shutdown procedure when a single external temperature sensor (7135) reports an instantaneous temperature equivalent to the fail-safe temperature of the controller. an electronic controller (190). The software or logical shutdown procedure includes at least closing the operable fuel supply valve (7610) using logical commands. On the other hand, if the fusible link of the thermal fuse (7860) reaches the fail-safe temperature of the system, the thermal fuse will prevent power from reaching the operational fuel supply valve (7610), so the software or Fuel flow to the fuel chamber is stopped if fuel flow was not previously stopped by a logical shutdown procedure.

外側包囲体壁(2514、2518、および7102)の各々が、高い熱伝導係数を有する熱伝導経路を提供するように構成されているため、上述したように、外側包囲体壁構造体全体が実質的に同じ瞬間温度で熱平衡に急速に到達する。したがって、温度感知要素(7135)および温度ヒューズ(7860)は、外側包囲体の異なる外側表面上を含む外側包囲体の任意の外面上に位置させることができる。さらに、上述のように、環状包囲体壁(7060)上で熱伝導的に接続されるホットゾーン包囲体壁の温度の上昇および低下に応答して、外側包囲体の瞬間温度が上昇および低下する。したがって、SOFCシステム(7000)内の任意の位置での瞬間温度の任意の長時間の上昇により、電子制御器(190)によって監視される外側包囲体壁の温度が上昇し、最終的には、外部温度感知要素(7135)によって検出される。 Each of the outer enclosure walls (2514, 2518, and 7102) is configured to provide a heat transfer path with a high thermal conductivity coefficient such that the entire outer enclosure wall structure is substantially Thermal equilibrium is quickly reached at the same instantaneous temperature. Accordingly, temperature sensing element (7135) and thermal fuse (7860) can be located on any exterior surface of the outer envelope, including on different exterior surfaces of the outer envelope. Additionally, as described above, the instantaneous temperature of the outer enclosure increases and decreases in response to increases and decreases in temperature of the hot zone enclosure wall that is thermally conductively connected on the annular enclosure wall (7060). . Therefore, any prolonged increase in instantaneous temperature at any location within the SOFC system (7000) will result in an increase in the temperature of the outer enclosure wall as monitored by the electronic controller (190) and, ultimately, Detected by external temperature sensing element (7135).

燃料/酸化剤の入力制御モジュール
ここで図8を参照すると、本開示に従う固体酸化物燃料電池(SOFC)システム(8000)のさらなる非限定的な、例示的な実施形態の概略表現が示されている。SOFCシステム(8000)は、図1において燃料入力モジュール(197)としても示される燃料/酸化剤の入力制御モジュール(8005)を含む。燃料/酸化剤の入力制御モジュール(8005)は、酸化剤供給源(8010)および炭化水素燃料供給源(8020)の各々を含むか、または各々と流体的に結合される。酸化剤供給源(8010)は、接続酸化剤入力導管(8017)によって混合チャンバ(8015)、例えばらせん混合チャンバと流体連通する。燃料供給源(8020)は、接続燃料入力導管(8022)によって混合チャンバ(8015)と流体連通する。酸化剤流量モジュレータ(8025)は、酸化剤供給源(8010)と混合チャンバ(8015)との間に酸化剤入力導管(8017)に沿って配設される。炭化水素燃料流量モジュレータ(8035)は、炭化水素燃料供給源(8020)と混合チャンバ(8015)との間の燃料入力導管(8022)に沿って配設される。各フローモジュレータ(8025、8035)は、図示せず、電子制御器(190)によって制御される少なくとも1つの電気機械式アクチュエータを含む。電子制御器(190)は、入力酸化剤の流量および入力炭化水素燃料の流量を混合チャンバ(8015)に独立して調節するように構成される。入力酸化剤の流量および入力炭化水素燃料の流量の各々は、実質的にゼロの入力流量と最大入力流量との間で調節され得る。代替の実施形態では、混合チャンバ(8015)は排除され、酸化剤入力導管(8017)および燃料入力導管(8022)の各々は、図3、図4、図4Aおよび図7に示される燃料原子炉システム(3000)の内部に形成される対応する供給源と燃料チャンバ(3005)との間に接続される。
Fuel/Oxidizer Input Control Module Referring now to FIG. 8, a schematic representation of a further non-limiting, exemplary embodiment of a solid oxide fuel cell (SOFC) system (8000) according to the present disclosure is shown. There is. The SOFC system (8000) includes a fuel/oxidizer input control module (8005), also shown as a fuel input module (197) in FIG. A fuel/oxidant input control module (8005) includes or is fluidly coupled to each of an oxidant source (8010) and a hydrocarbon fuel source (8020). The oxidant source (8010) is in fluid communication with a mixing chamber (8015), such as a helical mixing chamber, by a connecting oxidant input conduit (8017). A fuel supply (8020) is in fluid communication with the mixing chamber (8015) by a connecting fuel input conduit (8022). An oxidant flow modulator (8025) is disposed along the oxidant input conduit (8017) between the oxidant source (8010) and the mixing chamber (8015). A hydrocarbon fuel flow modulator (8035) is disposed along the fuel input conduit (8022) between the hydrocarbon fuel source (8020) and the mixing chamber (8015). Each flow modulator (8025, 8035) includes at least one electromechanical actuator, not shown, controlled by an electronic controller (190). The electronic controller (190) is configured to independently adjust the input oxidant flow rate and the input hydrocarbon fuel flow rate to the mixing chamber (8015). Each of the input oxidant flow rate and the input hydrocarbon fuel flow rate may be adjusted between substantially zero input flow rate and a maximum input flow rate. In an alternative embodiment, the mixing chamber (8015) is eliminated and each of the oxidant input conduit (8017) and the fuel input conduit (8022) are connected to the fuel reactor shown in FIGS. 3, 4, 4A, and 7. A connection is made between a corresponding supply source formed inside the system (3000) and a fuel chamber (3005).

圧縮ガス容器
1つの非限定的な、例示的な実施形態において、酸化剤供給源(8010)および炭化水素燃料供給源(8020)のうちの1つまたは両方は、圧縮ガス容器、例えば、加圧酸素または空気容器、または加圧炭化水素燃料容器である。いずれの場合も、加圧容器は、図示しない受動圧力レギュレータを含む。受動圧力レギュレータは、圧縮ガス容器と混合チャンバ(8015)との間に配設され、圧縮ガス容器から出る高圧ガスの流れを圧力調節または調整するように動作する。低圧ガスの流れは、圧力レギュレータによって、対応する入力導管(8017、8022)に放出され、低圧ガスは、圧縮ガス容器内部に格納された高圧ガスと比較してはるかに低いガス圧力で放出される。受動圧力レギュレータはまた、受動ガス流モジュレータとして機能する。これは、対応する入力導管(8017、8022)から混合チャンバ(8015)に出る低圧ガスにより、対応する導管内部のガス圧力が低下したときに生じる。ガス圧力の低下に応答して、対応する導管内部で、受動圧力レギュレータが、対応する導管内のガス圧力が受動ガスレギュレータの設定圧力に復元されるまで、加圧されたガス容器から対応する導管内部にガスを放出する。したがって、入力導管(8017、8022)のいずれか1つから、例えば混合チャンバ(8015)に出るガス流量は、対応する受動圧力レギュレータによって放出される対応するガス流量によって置き換えられる。したがって、各ガスレギュレータは、対応する入力導管(8017、8022)内部で一定のガス圧力を維持するように動作する。
Compressed Gas Container In one non-limiting, exemplary embodiment, one or both of the oxidant source (8010) and the hydrocarbon fuel source (8020) are compressed gas containers, e.g. An oxygen or air container, or a pressurized hydrocarbon fuel container. In either case, the pressurized vessel includes a passive pressure regulator, not shown. A passive pressure regulator is disposed between the compressed gas container and the mixing chamber (8015) and is operative to pressure regulate or regulate the flow of high pressure gas exiting the compressed gas container. The flow of low pressure gas is discharged by the pressure regulator into the corresponding input conduit (8017, 8022), the low pressure gas being discharged at a much lower gas pressure compared to the high pressure gas stored inside the compressed gas container. . Passive pressure regulators also function as passive gas flow modulators. This occurs when the low pressure gas exiting the mixing chamber (8015) from the corresponding input conduit (8017, 8022) reduces the gas pressure inside the corresponding conduit. In response to a decrease in gas pressure, within the corresponding conduit, a passive pressure regulator causes the pressure in the corresponding conduit to increase from the pressurized gas container until the gas pressure in the corresponding conduit is restored to the set pressure of the passive gas regulator. Release gas inside. Thus, the gas flow rate leaving any one of the input conduits (8017, 8022), for example into the mixing chamber (8015), is replaced by the corresponding gas flow rate emitted by the corresponding passive pressure regulator. Each gas regulator thus operates to maintain a constant gas pressure within the corresponding input conduit (8017, 8022).

空気ポンプ/ファン
別の非限定的な、例示的な実施形態では、酸化剤源(8010)は、周囲環境または空気入口から酸化剤入力導管(8017)に空気を引き込む空気ポンプまたはファンなどである。1つの非限定的な、例示的な実施形態において、空気ポンプまたはファンはまた、空気ポンプまたはファンが電子制御器(190)と通信する制御可能な電気機械式アクチュエータを含むとき、酸化剤流量モジュレータ(8025)として動作する。図示せずに制御可能な電気機械式アクチュエータは、制御可能な空気移動装置、例えば、ポンプベーン、ファンブレードなどを回転させるか、あるいは空気ポンプまたはファンと関連付けられるように動作する。空気移動装置の移動は、酸化剤入力導管(8017)に酸化剤を誘導または引き込み、酸化剤の燃料流量は、空気移動装置の速度を変化させることによって、例えば、回転ポンプベーンまたはファンブレードの角速度を変化させることによって変化する。空気移動装置の速度の変化は、電子制御器(190)から受信した制御信号およびコマンド信号によって駆動される。空気移動装置によって受信されるコマンドおよび制御信号は、酸化剤入力導管(8017)を通過する空気の混合チャンバ(8015)への流量の調節に対応する空気移動装置の速度を調節する。空気ポンプまたはファンは、酸化剤流量モジュレータ(8025)として動作するとき、電子制御器(190)によって制御され、酸化剤入力導管(8017)を通過して混合チャンバ(8015)に流れる空気の流体流量を、実質的にゼロの酸化剤の流量と、最大の酸化剤の流量との間で調節するように動作する。
Air Pump/Fan In another non-limiting, exemplary embodiment, the oxidant source (8010) is an air pump or fan, etc. that draws air from the ambient environment or air inlet into the oxidant input conduit (8017). . In one non-limiting, exemplary embodiment, the air pump or fan also includes an oxidant flow modulator when the air pump or fan includes a controllable electromechanical actuator in communication with an electronic controller (190). (8025). A controllable electromechanical actuator (not shown) operates to rotate a controllable air moving device, such as a pump vane, fan blade, etc., or otherwise be associated with an air pump or fan. Movement of the air moving device directs or draws oxidant into the oxidant input conduit (8017), and the oxidant fuel flow rate increases the angular velocity of a rotating pump vane or fan blade, for example, by changing the speed of the air moving device. Change by changing. Changes in speed of the air moving device are driven by control and command signals received from the electronic controller (190). Command and control signals received by the air moving device adjust the speed of the air moving device corresponding to adjusting the flow rate of air through the oxidant input conduit (8017) to the mixing chamber (8015). When operating as an oxidant flow modulator (8025), the air pump or fan is controlled by an electronic controller (190) to adjust the fluid flow rate of air through the oxidant input conduit (8017) and into the mixing chamber (8015). is operated to adjust between substantially zero oxidant flow rate and maximum oxidant flow rate.

さらなる非限定的な実施形態では、酸化剤源(8010)は、実質的に一定の空気流量で周囲環境からまたは空気入口などから酸化剤入力導管(8017)に空気を引き込む空気ポンプまたはファンであり、空気流量変調は、以下に記載されるガス制御バルブによって行われる。 In a further non-limiting embodiment, the oxidant source (8010) is an air pump or fan that draws air into the oxidant input conduit (8017) from the ambient environment or from an air inlet or the like at a substantially constant air flow rate. , air flow modulation is performed by a gas control valve described below.

液体燃料供給
別の非限定的な、例示的な実施形態において、炭化水素燃料供給源(8020)は、液体炭化水素燃料、例えば灯油、ガソリンなどを含む。本実施形態では、炭化水素燃料供給源(8020)は、加圧され得る液体燃料容器と、液体燃料容器と混合チャンバ(8105)との間に配設された気化器または噴霧器モジュールとを含む。液体燃料は、液体燃料を炭化水素ガス蒸気または液体燃料液滴を含むミストに変換するように構成された気化器または噴霧器に送達される。炭化水素ガスの蒸気またはミストは、混合チャンバ(8015)に送達するために炭化水素燃料入力導管(8022)に送達される。本実施形態では、気化器または噴霧器が電子制御器(190)と通信して制御可能な電気機械式アクチュエータなどを含むときに、気化器または噴霧器を炭化水素燃料流量モジュレータ(8035)として動作させてもよい。制御可能な電気機械式アクチュエータは、液体燃料供給を気化または霧化することに関連付けられた要素を移動またはそれ以外の方法で操作して、炭化水素燃料の流量を混合チャンバ(8015)に調節するように動作する。
Liquid Fuel Supply In another non-limiting, exemplary embodiment, the hydrocarbon fuel source (8020) includes a liquid hydrocarbon fuel, such as kerosene, gasoline, or the like. In this embodiment, the hydrocarbon fuel source (8020) includes a liquid fuel container that can be pressurized and a vaporizer or atomizer module disposed between the liquid fuel container and a mixing chamber (8105). The liquid fuel is delivered to a vaporizer or atomizer configured to convert the liquid fuel into a hydrocarbon gas vapor or a mist containing liquid fuel droplets. Hydrocarbon gas vapor or mist is delivered to a hydrocarbon fuel input conduit (8022) for delivery to a mixing chamber (8015). In this embodiment, the vaporizer or atomizer is operated as a hydrocarbon fuel flow modulator (8035) when the vaporizer or atomizer includes an electromechanical actuator or the like that is controllable in communication with an electronic controller (190). Good too. The controllable electromechanical actuator moves or otherwise manipulates elements associated with vaporizing or atomizing the liquid fuel supply to adjust the flow rate of the hydrocarbon fuel into the mixing chamber (8015). It works like this.

さらなる非限定的な実施形態では、気化器または噴霧器は、液体燃料源から液体炭化水素燃料入力導管(8022)に液体炭化水素燃料ミストまたは蒸気を実質的に一定の炭化水素燃料の流量で送達し、炭化水素燃料の流量の調整は、以下に記載されるガス流量制御バルブによって実行される。 In a further non-limiting embodiment, the vaporizer or atomizer delivers a liquid hydrocarbon fuel mist or vapor from the liquid fuel source to the liquid hydrocarbon fuel input conduit (8022) at a substantially constant hydrocarbon fuel flow rate. , the regulation of the hydrocarbon fuel flow rate is performed by a gas flow control valve described below.

ガス流量制御バルブ
さらなる非限定的な、例示的な実施形態において、酸化剤流量モジュレータ(8025)および炭化水素燃料流量モジュレータ(8035)のうちの1つまたは両方は、対応する入力導管(8017、8022)に沿って、対応する酸化剤供給源(8010)または炭化水素燃料供給源(8020)と混合チャンバ(8015)との間に配設されるガス流量制御バルブを含む。各ガス流量バルブは、電子制御器(190)と通信する電気機械式アクチュエータを含む。電気機械式アクチュエータは、可動ゲートなどを回転させる、あるいは移動させるように動作し、可動ゲートは、ガス流量制御バルブの内側、または対応する入力導管の内側に配設される(8017、8022)。可動ゲートは、電子制御器(190)から受信された制御信号およびコマンド信号に応答して移動され、ガス制御バルブを通過して混合チャンバ(8015)に入る、酸化剤および炭化水素燃料の各々の流量を独立して調節する。したがって、酸化剤流量モジュレータ(8025)または燃料流量モジュレータ(8035)のいずれかとして動作するガス流量バルブの各々は、電子制御器(190)によって動作し、電子制御器は、可動ゲートを通過する流体流量を調節するように構成され、流体流量は、実質的にゼロの酸化剤または炭化水素燃料の流量と、最大の酸化剤または炭化水素燃料の流量との間の範囲となる。好ましくは、ガス流量バルブは、流量範囲にわたって複数の目立たない増分体積流量レベルを提供するように動作可能であり、各増分体積流量レベルは、約0.1~1.0標準立方センチメートル/分(SCCM)の流量を変化させる。
Gas Flow Control Valves In further non-limiting, exemplary embodiments, one or both of the oxidant flow modulator (8025) and the hydrocarbon fuel flow modulator (8035) are connected to the corresponding input conduits (8017, 8022). ) along with a gas flow control valve disposed between the corresponding oxidant source (8010) or hydrocarbon fuel source (8020) and the mixing chamber (8015). Each gas flow valve includes an electromechanical actuator in communication with an electronic controller (190). The electromechanical actuator operates to rotate or move a movable gate or the like, the movable gate being disposed inside the gas flow control valve or inside the corresponding input conduit (8017, 8022). The movable gates are moved in response to control and command signals received from the electronic controller (190) to direct each of the oxidizer and hydrocarbon fuel through the gas control valve and into the mixing chamber (8015). Adjust the flow rate independently. Accordingly, each of the gas flow valves operating as either an oxidizer flow modulator (8025) or a fuel flow modulator (8035) is operated by an electronic controller (190) that controls the flow of fluid passing through the movable gate. The fluid flow rate is configured to adjust the flow rate so that the fluid flow rate ranges between substantially zero oxidant or hydrocarbon fuel flow rate and a maximum oxidant or hydrocarbon fuel flow rate. Preferably, the gas flow valve is operable to provide a plurality of discreet incremental volume flow levels over a flow range, each incremental volume flow level being approximately 0.1 to 1.0 standard cubic centimeters per minute (SCCM). ) change the flow rate.

カソード空気ポンプ
燃料電池スタックは、図2に示される、カソードチャンバ(2010)に通じるカソード空気入力ポート(2205)を含む。カソード空気または他の酸化剤源(8045)は、カソード空気流または他の酸化剤流を、空気入力ポート(2205)に導くカソード空気入力導管(8055)に送達するように配設されている。カソード空気流量モジュレータ(8050)は、カソード空気源(8045)とカソード空気入力ポート(2205)との間のカソード空気入力導管(8055)に沿って配設される。カソード空気流量モジュレータ(8050)は、電子制御器(190)によって制御される、少なくとも1つの制御可能な、図示しない電気機械式アクチュエータを含む。一例示的な実施形態において、カソード空気源(8045)は、カソード流量モジュレータ(8050)としても動作する空気ポンプまたはファンである。この例では、空気ポンプまたはファンは、電子制御器(190)と通信する制御可能な電気機械式アクチュエータを含む。制御可能な電気機械式アクチュエータは、制御可能な空気移動装置、例えば、空気ポンプまたはファンと関連付けられたポンプベーン、ファンブレードなどを異なる速度で回転、あるいは移動させるように動作する。空気移動装置の移動は、カソード空気をカソード空気入力導管(8055)に誘導または引き込み、カソード空気の体積流量は、空気移動装置の速度を変化させることによって、例えば、ポンプベーンまたはファンブレードの角速度を変化させることによって変化する。空気移動装置の速度の変化は、電子制御器(190)から受信した制御信号およびコマンド信号によって駆動される。コマンドおよび制御信号は、カソード空気入力導管(8055)を通過するカソード空気の体積流量をカソード空気入力ポート(2205)に調節するために、空気移動装置の速度を変化させる。したがって、カソード流量モジュレータ(8050)として動作する空気ポンプまたはファンは、電子制御器(190)によって動作され、電子制御器は、実質的にゼロのカソード空気流量と最大のカソード空気流量との間で、カソード空気入力導管(8055)を通過するカソード空気の体積流体流量をカソード空気入力ポート(2205)に調節するように構成される。好ましくは、カソード空気の体積流量を調節するために使用される空気移動装置は、体積流量範囲にわたって複数の目立たない増分体積流量レベルを提供し、各増分体積流量レベルは、約0.5~2.0標準立方センチメートル/分の流量を変化させる(SCCM)。
Cathode Air Pump The fuel cell stack includes a cathode air input port (2205) that communicates with the cathode chamber (2010), shown in FIG. A source of cathode air or other oxidant (8045) is arranged to deliver a stream of cathode air or other oxidant to a cathode air input conduit (8055) leading to the air input port (2205). A cathode air flow modulator (8050) is disposed along the cathode air input conduit (8055) between the cathode air source (8045) and the cathode air input port (2205). The cathode air flow modulator (8050) includes at least one controllable electromechanical actuator (not shown) that is controlled by an electronic controller (190). In one exemplary embodiment, the cathode air source (8045) is an air pump or fan that also operates as a cathode flow modulator (8050). In this example, the air pump or fan includes a controllable electromechanical actuator in communication with an electronic controller (190). The controllable electromechanical actuator operates to rotate or otherwise move a controllable air moving device, such as a pump vane, fan blade, etc. associated with an air pump or fan, at different speeds. Movement of the air moving device directs or draws cathode air into the cathode air input conduit (8055), and the volumetric flow rate of the cathode air changes the angular velocity of the pump vanes or fan blades by changing the speed of the air moving device, for example. It changes depending on what you do. Changes in speed of the air moving device are driven by control and command signals received from the electronic controller (190). The command and control signals vary the speed of the air moving device to adjust the volumetric flow rate of cathode air through the cathode air input conduit (8055) to the cathode air input port (2205). Accordingly, an air pump or fan operating as a cathode flow modulator (8050) is operated by an electronic controller (190) that operates between substantially zero cathode air flow and maximum cathode air flow. , configured to adjust the volumetric fluid flow rate of cathode air passing through the cathode air input conduit (8055) to the cathode air input port (2205). Preferably, the air moving device used to adjust the cathode air volumetric flow rate provides a plurality of discreet incremental volumetric flow levels over a volumetric flow range, each incremental volumetric flow level being about 0.5 to 2. Varying flow rate of .0 standard cubic centimeters per minute (SCCM).

上述のように、酸化剤供給源(8010)に関して、カソード空気供給源(8045)は、受動圧力調節器を含む圧縮ガス容器、例えば、加圧酸素または空気タンクを含み得る。あるいは、カソード供給源(8045)は、周囲環境からまたは換気導管などからカソード空気入力導管(8055)に空気を吸い込む空気ポンプまたはファンなどを含み得る。しかしながら、空気ポンプまたはファンは、カソード空気流量モジュレータ(8050)として動作しない。代わりに、空気ポンプまたはファンによってカソード空気導管(8055)に送達されるカソード空気の流量は、空気ポンプまたはファン速度が電子制御器によって調節されないときに実質的に一定である。本実施形態では、燃料の流れの調節は、上述のように、燃料入力導管(8022)に沿って配設されたガス流量制御バルブによって行われる。 As mentioned above, with respect to the oxidant source (8010), the cathode air source (8045) may include a compressed gas container, such as a pressurized oxygen or air tank, including a passive pressure regulator. Alternatively, the cathode supply source (8045) may include an air pump or fan or the like that draws air into the cathode air input conduit (8055) from the ambient environment or from a ventilation conduit or the like. However, the air pump or fan does not operate as a cathode air flow modulator (8050). Instead, the flow rate of cathode air delivered to the cathode air conduit (8055) by the air pump or fan is substantially constant when the air pump or fan speed is not adjusted by the electronic controller. In this embodiment, fuel flow regulation is provided by a gas flow control valve disposed along the fuel input conduit (8022), as described above.

燃料空気混合物
混合チャンバ(8015)は、好ましくは、炭化水素燃料流と酸化剤流とを混合して燃料空気混合物(2025、3025)を生成するために使用されるらせんチャンバである。燃料空気混合物は、好ましくは、酸素対炭素(O:C)比を1.0~2.2の範囲で有し、O:C比は、モル比、例えば、酸素原子対炭素原子比に対応する。
Fuel Air Mixture The mixing chamber (8015) is preferably a helical chamber used to mix the hydrocarbon fuel stream and the oxidant stream to produce the fuel air mixture (2025, 3025). The fuel air mixture preferably has an oxygen to carbon (O:C) ratio in the range 1.0 to 2.2, where the O:C ratio corresponds to a molar ratio, e.g. do.

燃料空気混合物(2025、3025)は、混合チャンバ(8015)からガス流量導管(2045、7045)に出口し、ガス流導管(2045、7045)は、燃料/酸化剤の入力制御モジュール(8005)から燃料チャンバ(3005)に延び、図3、図4、図4Aおよび図7に示され、上述されている燃料チャンバシステム(3000)の内部に形成される。本開示の好ましい炭化水素燃料はメタン(CH)であるが、エタン(C)プロパン(C)、ブタン(C10)などを含む他のより長い炭化水素分子鎖を使用することができる。加えて、C12~C1832の範囲の炭化水素鎖を有する液体炭化水素燃料は、本開示のシステムおよび方法によって改質され得る。 The fuel-air mixture (2025, 3025) exits from the mixing chamber (8015) into a gas flow conduit (2045, 7045), which exits from the fuel/oxidizer input control module (8005). It extends into a fuel chamber (3005) and is formed within the fuel chamber system (3000) shown in FIGS. 3, 4, 4A, and 7 and described above. The preferred hydrocarbon fuel of the present disclosure is methane ( CH4 ), but other longer hydrocarbon molecular chains including ethane ( C2H6 ) propane ( C3H8 ), butane ( C4H10 ), etc. can be used. Additionally, liquid hydrocarbon fuels having hydrocarbon chains ranging from C 5 H 12 to C 18 H 32 can be reformed by the systems and methods of the present disclosure.

CPOX反応
燃料炉システム(3000)は、触媒部分酸化(CPOX)によって燃料空気混合物(2025、3025)を改質するように構成される。CPOX反応は、燃料空気混合物を合成ガス(2027)に変換する放熱反応(無炎燃焼)である。合成ガス(2027)は、SOFCスタック(135,2005)の各管状燃料電池(2080)の内側表面上に形成された固体酸化物アノード電極表面と反応するために使用されるアノードガスを含む改質物である。両方の反応物質は、固体酸化物アノード電極表面上で利用可能な酸素原子と結合することができるため、アノードガス反応物質は、HおよびCOである。アノード電極表面上で利用可能な酸素原子またはイオンとH反応体との結合によりHOを形成し、CO反応体との結合によりCOを形成することにより、管状燃料電池(2080)の各々から図1に示される直流電力モジュール(140)に出力される直流電流を生成する。代替の実施形態において、本開示のCPOX原子炉および燃料改質方法は、本開示から逸脱することなく平面固体酸化物アノード電極表面に合成ガスを送達するために使用可能である。
CPOX Reaction The fuel furnace system (3000) is configured to reform the fuel air mixture (2025, 3025) by catalytic partial oxidation (CPOX). The CPOX reaction is an exothermic reaction (flameless combustion) that converts the fuel-air mixture into synthesis gas (2027). Synthesis gas (2027) is a reformate containing anode gas used to react with the solid oxide anode electrode surface formed on the inner surface of each tubular fuel cell (2080) of the SOFC stack (135, 2005). It is. The anode gas reactants are H2 and CO because both reactants can combine with the available oxygen atoms on the solid oxide anode electrode surface. of the tubular fuel cell (2080) by the combination of available oxygen atoms or ions on the anode electrode surface with the H2 reactant to form H2O and the combination with the CO reactant to form CO2 . Each generates a DC current that is output to the DC power module (140) shown in FIG. In an alternative embodiment, the CPOX reactor and fuel reforming method of the present disclosure can be used to deliver syngas to a planar solid oxide anode electrode surface without departing from this disclosure.

固体酸化物アノード電極表面上で利用可能な酸素原子またはイオンは、カソードチャンバ(2010)内に圧送されるカソード空気から入手可能な酸素ガスOから受け取る。カソード空気の入力体積流量は、固体アノード電極表面上の酸素原子またはイオンの需要に追いつくように調節される。カソード空気からの酸素ガスは、固体酸化物カソード電極表面(155)と反応し、各管状燃料電池(2080)の外側表面上に形成されるか、または平坦な固体酸化物カソード電極表面上に形成される。酸素ガスOは、固体酸化物カソード電極を通過する個々の酸素原子またはイオンに分離され、カソード電極とアノード電極との間に配設された電解質層を通過し、アノードガスに曝露される固体酸化物アノード電極を通過する。 The oxygen atoms or ions available on the solid oxide anode electrode surface are received from oxygen gas O 2 available from the cathode air pumped into the cathode chamber (2010). The input volumetric flow rate of cathode air is adjusted to keep up with the demand for oxygen atoms or ions on the solid anode electrode surface. Oxygen gas from the cathode air reacts with the solid oxide cathode electrode surface (155) and is formed on the outer surface of each tubular fuel cell (2080) or on the flat solid oxide cathode electrode surface. be done. Oxygen gas O2 is separated into individual oxygen atoms or ions that pass through a solid oxide cathode electrode, pass through an electrolyte layer disposed between the cathode and anode electrodes, and pass through the solid oxide, which is exposed to the anode gas. Pass through the oxide anode electrode.

以下に示す式6は、燃料空気混合物を合成ガスに変換することに関連付けられたCPOX化学反応を詳細に表す(2027)。式6のCPOX化学反応は、燃料空気混合物が触媒燃料通路の内側表面上に被覆された触媒層(3090)に接触するときに開始される。触媒層(3090)は、CPOX反応温度600~900℃でCPOX化学反応を開始する。触媒層(3090)がなければ、CPOX反応温度は1000~1200℃であろう。 Equation 6, shown below, details the CPOX chemistry associated with converting the fuel-air mixture to syngas (2027). The CPOX chemical reaction of Equation 6 is initiated when the fuel-air mixture contacts the catalyst layer (3090) coated on the inner surface of the catalytic fuel passage. The catalyst layer (3090) initiates the CPOX chemical reaction at a CPOX reaction temperature of 600-900°C. Without the catalyst layer (3090), the CPOX reaction temperature would be 1000-1200°C.

+(n/2)O→nCO+m/2H当量6 C n H m + (n/2)O 2 →nCO + m/2H 2 equivalent 6

式6に基づいて、炭化水素燃料がメタンであるとき、(CH)、燃料空気混合物は、1.0に等しいO:C比および0.5のCO:Hの出力比を有する。炭化水素燃料がエタン(C)であるとき、燃料空気混合物は、1.0に等しいO:C比、および0.66のCO:Hの出力比を有する。炭化水素燃料がプロパン(C)であるとき、燃料空気混合物は、1.0に等しいO:C比、および0.75のCO:Hの出力比を有する。 Based on Equation 6, when the hydrocarbon fuel is methane (CH 4 ), the fuel-air mixture has an O:C ratio equal to 1.0 and a CO:H 2 power ratio of 0.5. When the hydrocarbon fuel is ethane (C 2 H 6 ), the fuel-air mixture has an O:C ratio equal to 1.0 and a CO:H 2 power ratio of 0.66. When the hydrocarbon fuel is propane (C 3 H 8 ), the fuel-air mixture has an O:C ratio equal to 1.0 and a CO:H 2 power ratio of 0.75.

しかしながら、式6では、純粋な酸素の代わりに、または異なる鎖長の炭化水素分子の混合物、および/または他の汚染物質を含む非均質炭化水素燃料源を使用するために、空気を酸化剤質として使用することを一切説明していない。さらに、式6は、反応物質の正確なモル比を想定しており、これは実際には実現することが困難である。燃料空気混合物の正確なモル比がなければ、合成ガス反応は不完全となり得る。一例では、燃料空気混合物が低O:C比、例えば1.0未満を有する場合、すなわち、反応する利用可能な酸素分子よりも炭化水素燃料分子が多い場合、合成ガスは、未反応の炭化水素燃料分子CnHmを含み得る。これが発生すると、未反応炭化水素燃料は、電力を一切発生させずに燃料電池から流される。他方の場合、燃料空気混合物が1.0を超える高いO:C比を有するとき、すなわち炭化水素燃料分子よりも酸素分子が多いとき、合成ガスは、合成ガスのHおよびCO成分と結合することができる過剰な酸素ガス(O)を含むため、生成される電力に寄与するために利用可能なアノードガス反応物質が減る。したがって、本開示の重要な態様は、式6の燃料空気混合物の成分を均衡させて、反応してメタンを形成することができる合成ガスから未反応炭化水素燃料、例えば遊離炭素原子および過剰酸素ガスを排除するO:C比を提供することである(CH)。以下に説明するように、本開示は、所望のO:C比を確立するための制御指標として、CPOX反応によって形成される合成ガスからの除去メタンを使用する。 However, in Equation 6, the air is replaced by an oxidizer instead of pure oxygen or to use a heterogeneous hydrocarbon fuel source containing a mixture of hydrocarbon molecules of different chain lengths and/or other contaminants. There is no explanation of how to use it as. Furthermore, Equation 6 assumes precise molar ratios of the reactants, which is difficult to achieve in practice. Without the correct molar ratio of fuel-air mixture, the syngas reaction can be incomplete. In one example, if the fuel-air mixture has a low O:C ratio, e.g. less than 1.0, i.e., there are more hydrocarbon fuel molecules than available oxygen molecules to react, the synthesis gas will contain unreacted hydrocarbons. It may contain fuel molecules CnHm. When this occurs, unreacted hydrocarbon fuel is flushed from the fuel cell without producing any electrical power. In the other case, when the fuel-air mixture has a high O:C ratio above 1.0, i.e. when there are more oxygen molecules than hydrocarbon fuel molecules, the synthesis gas combines with the H 2 and CO components of the synthesis gas. The anode gas may contain excess oxygen gas (O 2 ), which reduces the available anode gas reactants to contribute to the power generated. Therefore, an important aspect of the present disclosure is to balance the components of the fuel-air mixture of Equation 6 from syngas that can react to form methane to unreacted hydrocarbon fuel, such as free carbon atoms and excess oxygen gas. ( CH4 ). As explained below, the present disclosure uses removed methane from the syngas formed by the CPOX reaction as a control indicator to establish the desired O:C ratio.

CPOX化学反応に関連付けられる他の既知の問題としては、コークス形成、および燃料汚染による望ましくない反応が挙げられる。CPOX反応中に炭素分子が触媒層(3090)の表面と結合すると、コークス形成が生じる。合成ガス出力に含まれる炭素分子はまた、固体酸化物アノード電極層(150)の表面を汚染する可能性があり、アノード電極層の効率を低下させる。両方の事例では、コークス形成は、SOFCシステムの全体的な効率を低下させる傾向がある。また、上述のように、O:C比が低いことは、コークス形成の一因となり得る未反応炭化水素原子および/または遊離炭素原子にさらに寄与し得る。 Other known problems associated with CPOX chemistry include coke formation and undesirable reactions due to fuel contamination. Coke formation occurs when carbon molecules combine with the surface of the catalyst layer (3090) during the CPOX reaction. Carbon molecules contained in the syngas output can also contaminate the surface of the solid oxide anode electrode layer (150), reducing the efficiency of the anode electrode layer. In both cases, coke formation tends to reduce the overall efficiency of the SOFC system. Also, as mentioned above, a low O:C ratio can further contribute to unreacted hydrocarbon atoms and/or free carbon atoms that can contribute to coke formation.

コークス形成は温度依存であり、約800℃未満のCPOX反応温度ではより熱力学的に好ましい傾向がある。したがって、コークス形成を避けるためには、最低CPOX反応温度を約800℃、好ましくは約850~950℃超維持することが重要である。上述のように、最大CPOX反応温度は、流入燃料空気混合物が触媒層と初期接触する界面(3032)に近接して発生する。しかしながら、燃料空気混合物の一部は、界面層(3032)からより遠位で触媒層と初期接触し、界面におけるCPOX反応温度よりも低いCPOX反応温度で反応する可能性が高い。したがって、界面(3032)に近接して約800℃の最低CPOX反応温度を維持することで、必ずしも、反応温度が800℃未満であり得る界面(3032)から遠位におけるコークス形成を排除できるとは限らない。コークス形成はまた、例えば1.0未満などの低いO:C比によって刺激を受けるが、酸化剤が空気であるとき、混合チャンバから出る燃料/空気混合物の実際のO:C比は、やや不確実であるため、例えば、所望のO:C比が提供されていることを示すものとして、合成ガス中のメタンの不足または最小化などの別の指標を提供することが望ましい。 Coke formation is temperature dependent and tends to be more thermodynamically favorable at CPOX reaction temperatures below about 800°C. Therefore, it is important to maintain a minimum CPOX reaction temperature above about 800°C, preferably about 850-950°C, to avoid coke formation. As mentioned above, the maximum CPOX reaction temperature occurs proximate the interface (3032) where the incoming fuel-air mixture makes initial contact with the catalyst layer. However, a portion of the fuel-air mixture will likely have initial contact with the catalyst layer more distal to the interfacial layer (3032) and react at a CPOX reaction temperature that is lower than the CPOX reaction temperature at the interface. Therefore, maintaining a minimum CPOX reaction temperature of approximately 800°C proximal to the interface (3032) does not necessarily eliminate coke formation distal to the interface (3032), where the reaction temperature may be less than 800°C. Not exclusively. Coke formation is also stimulated by low O:C ratios, e.g. less than 1.0, but when the oxidizer is air, the actual O:C ratio of the fuel/air mixture exiting the mixing chamber is somewhat poor. To be certain, it is desirable to provide another indicator, such as the lack or minimization of methane in the syngas, as an indication that the desired O:C ratio is being provided.

CPOX反応制御方法は、原子炉制御方法と題するRoychoubhuryらによる米国特許第8,337,757号で論じられ、取り組んでいる。Roychoubhuryらは、CPOX原子炉の3つの別個の位置でCPOX反応温度を定期的に測定することを含むCPOX原子炉制御方法を開示している。原子炉制御方法は、定常状態動作温度および最高安全動作温度を選択することを含む。3つの別個の位置の各々で測定されたCPOX反応温度に基づいて、原子炉制御方法は、最高温度、最低温度、および最高および最低温度の差を決定する。その後、原子炉制御方法は、最高と最低温度との差を最小限に抑えながら、最高温度が最高安全動作温度を超えることを防ぐ様式で、流入燃料空気混合物のO:C比を変更するために3つの制御パラメータを変更する。O:C比を効果的に変更するために変更される3つの制御パラメータは、燃料入力流量のみを変更すること、空気入力流量のみを変更すること、および燃料入力流量の変更と空気入力流量の変更を交互に行うことを含む。 A CPOX reaction control method is discussed and addressed in US Pat. No. 8,337,757 by Roychoubhury et al. entitled Nuclear Reactor Control Method. Roychoubhury et al. disclose a CPOX reactor control method that includes periodically measuring the CPOX reaction temperature at three separate locations in the CPOX reactor. A nuclear reactor control method includes selecting a steady state operating temperature and a maximum safe operating temperature. Based on the measured CPOX reaction temperatures at each of three separate locations, the reactor control method determines the maximum temperature, the minimum temperature, and the difference between the maximum and minimum temperatures. The reactor control method then changes the O:C ratio of the incoming fuel-air mixture in a manner that prevents the maximum temperature from exceeding the maximum safe operating temperature while minimizing the difference between the maximum and minimum temperatures. Change three control parameters. The three control parameters that are changed to effectively change the O:C ratio are changing only the fuel input flow rate, changing only the air input flow rate, and changing the fuel input flow rate and the air input flow rate. Including alternating changes.

Roychoubhuryらは、CPOX原子炉の3つの別個の位置の最高と最低温度との差を最小限に抑えるためにO:C比を変更する必要性に対処するCPOX原子炉制御方法を開示するが、Roychoubhuryらによって開示される制御方法の1つの問題は、3つの異なる熱センサを、原子炉内の3つの別個の位置の各々に1つ配置する必要があるということである。Roychoubhuryらによって開示されるCPOX原子炉制御方法の別の問題は、CPOX反応温度を変更するために使用されるO:C比の変更が、SOFC反応温度に対し、SOFCシステムの全体的な電力変換効率が損なわれ得る程度の悪影響を及ぼす可能性があることを考慮していないことである。具体的には、所望のO:C比の指標としてCPOX反応温度だけを使用すると、システム電力変換が損なわれる可能性がある。タール(C10)などの燃料汚染物質、および他の長鎖炭化水素分子は、コークス形成に寄与することができる。硫黄は、燃料/空気混合物または合成ガス内のいずれかに硫化物を形成する燃料汚染物である。二硫化炭素(CS)、硫化水素(HS)、二酸化硫黄(SO)などを含む硫化物は、CPOX原子炉中の触媒層に毒素を与える可能性があると共に、SOFCスタック中の固体酸化物アノード電極層(150)において酸素部位を奪い合う可能性がある。したがって、炭化水素燃料源は、低硫黄含有量、例えば、100万分の約50未満(PPM)を有することが望ましい。CPOX変換効率を低下させる別の問題は、過剰な反応温度への長時間の曝露によって部分または触媒層が永久的に損傷される場合に生じる触媒層の溶け落ちである。このため、CPOX反応温度が溶け落ち温度を超えないことが重要である。 Roychoubhury et al. disclose a CPOX reactor control method that addresses the need to vary the O:C ratio to minimize the difference between the highest and lowest temperatures of three separate locations in the CPOX reactor; One problem with the control method disclosed by Roychoubhury et al. is that it requires three different thermal sensors to be placed, one at each of three separate locations within the reactor. Another problem with the CPOX reactor control method disclosed by Roychoubhury et al. is that changes in the O:C ratio used to change the CPOX reaction temperature may affect the overall power conversion of the SOFC system relative to the SOFC reaction temperature. This does not take into consideration the possibility that it may have an adverse effect to the extent that efficiency may be impaired. Specifically, using CPOX reaction temperature alone as an indicator of the desired O:C ratio can compromise system power conversion. Fuel contaminants such as tar (C 10 H 8 ) and other long chain hydrocarbon molecules can contribute to coke formation. Sulfur is a fuel contaminant that forms sulfides either in the fuel/air mixture or in the syngas. Sulfides, including carbon disulfide (CS 2 ), hydrogen sulfide (H 2 S), sulfur dioxide (SO 2 ), etc., can poison the catalyst layer in CPOX reactors as well as in SOFC stacks. There is a possibility of competing for oxygen sites in the solid oxide anode electrode layer (150). Therefore, it is desirable that the hydrocarbon fuel source have a low sulfur content, eg, less than about 50 parts per million (PPM). Another problem that reduces CPOX conversion efficiency is catalyst layer burn-through, which occurs when sections or catalyst layers are permanently damaged by prolonged exposure to excessive reaction temperatures. Therefore, it is important that the CPOX reaction temperature does not exceed the melt-through temperature.

合成ガスの発生は複雑性があるにもかかわらず、空気を酸化剤として使用する場合、合成ガスは、少量の割合のCOと共に、主に様々な割合の主要部分N、H、およびCOを含む。しかしながら、反応物質HおよびCOの重量パーセントを含む合成ガス成分の各々の重量パーセントは、O:C比の変化、CPOX反応温度の変化、炭化水素燃料のタイプの変化、ならびに炭化水素燃料の均質性および汚染物質含有量の変化に応じて変化する。したがって、合成ガスは、未反応炭化水素、酸素ガス、硫化物、水などの他の成分を少量の割合で含み得、合成ガス成分の各主要な割合の重量パーセントは、燃料空気混合物のO:C比の変化、ならびにCPOX反応温度の変化と共に変化する。 Despite the complexities of syngas generation, when air is used as the oxidant, syngas consists primarily of major parts N 2 , H 2 , and various proportions, with a small proportion of CO 2 . Contains CO. However, the weight percentages of each of the syngas components, including the weight percentages of the reactants H2 and CO, vary depending on changes in the O:C ratio, changes in the CPOX reaction temperature, changes in the type of hydrocarbon fuel, and the homogeneity of the hydrocarbon fuel. changes in nature and contaminant content. Thus, syngas may contain minor proportions of other components such as unreacted hydrocarbons, oxygen gas, sulfides, water, and the weight percent of each major proportion of the syngas components is O: It changes with changes in C ratio as well as changes in CPOX reaction temperature.

したがって、本開示の一態様の目的は、アノードガス反応物質HおよびCOの重量パーセントを最大化することによって、CPOX反応の変換効率を最大化することであり、一方で、CPOX反応によって生成される合成ガス中の未反応炭化水素(例えば、メタン(CH)および酸素ガス(O)の重量パーセントも最小化することである。 Accordingly, an objective of one aspect of the present disclosure is to maximize the conversion efficiency of the CPOX reaction by maximizing the weight percent of the anode gas reactants H2 and CO, while The weight percent of unreacted hydrocarbons (eg, methane (CH 4 ) and oxygen gas (O 2 )) in the syngas is also minimized.

8.12.8 第1の熱センサと熱伝導的結合
次に図9~図12、図13A、図13Bおよび図14を参照すると、熱伝導要素(9005、10005、11005、12005、13005)に取り付けられた第1の熱センサ(8030)の複数の異なる非限定的な例示的実施形態が示されている。非限定的な例示的実施形態の各々において、対応する熱伝導要素は、円筒形触媒体(3030)の長手方向表面との嵌合接触において支持され、50W/m°K以上の熱伝導係数、好ましくは100W/m°K以上の熱伝導係数を有する材料から形成される。これは、約2~7W/m°Kのセラミック触媒体の熱伝導率と比較する。さらに、熱伝導要素の各々は、接触域にわたって触媒体(3030)から熱伝導要素への高い導電熱エネルギー伝達率を促進するのに十分な、熱伝導要素と触媒体との間の接触域を伴って形成される。触媒体と熱伝導要素との間の温度差が大きい場合、例えば、初期起動時は、接触域をわたる熱伝導率が大きい。しかしながら、温度差がゼロに近づくにつれて、触媒体と熱伝導要素との間の熱伝導率に対する最大の影響は、熱伝導要素の熱伝導率、熱伝導要素と触媒体との間の接触域および熱伝導要素の熱質量である(上記式5参照)。しかしながら、主に金属である銅、アルミニウムなどの高い熱伝導係数を有する材料については、より単純に熱質量の差を材料体積の差で表す。したがって、高い熱伝導係数を有する材料を選択することを除いて、本開示の熱伝導要素は、触媒体と熱伝導要素との間に十分な接触域を伴って形成されると共に、触媒体(3030)から熱伝導要素に熱エネルギーを急速に伝導するための材料体積を伴って形成される。好ましくは、接触表面積は、触媒体と熱伝導要素との間の、十分に高い熱伝導率を促進して、接触域表面の温度を熱伝導要素の温度によって実質的に一致させるようにサイズ決めされる。
8.12.8 First Thermal Sensor and Thermal Conductive Coupling Referring now to FIGS. A number of different non-limiting exemplary embodiments of the attached first thermal sensor (8030) are shown. In each of the non-limiting exemplary embodiments, the corresponding heat transfer element is supported in mating contact with the longitudinal surface of the cylindrical catalyst body (3030) and has a heat transfer coefficient of 50 W/m°K or greater; Preferably, it is formed from a material having a thermal conductivity coefficient of 100 W/m°K or more. This compares to the thermal conductivity of ceramic catalyst bodies of about 2-7 W/m°K. Additionally, each of the heat transfer elements has a contact area between the heat transfer element and the catalyst body sufficient to promote a high conductive thermal energy transfer rate from the catalyst body (3030) to the heat transfer element across the contact area. It is formed accordingly. If the temperature difference between the catalyst body and the heat transfer element is large, for example during initial start-up, the thermal conductivity across the contact zone is large. However, as the temperature difference approaches zero, the largest influence on the thermal conductivity between the catalytic body and the heat transfer element is the thermal conductivity of the heat transfer element, the contact area between the heat transfer element and the catalytic body, and the is the thermal mass of the heat transfer element (see equation 5 above). However, for materials with high thermal conductivity coefficients, such as copper and aluminum, which are mainly metals, the difference in thermal mass is more simply expressed as the difference in material volume. Therefore, apart from selecting a material with a high heat transfer coefficient, the heat transfer element of the present disclosure is formed with sufficient contact area between the catalyst body and the heat transfer element, and the catalyst body ( 3030) with a volume of material to rapidly transfer thermal energy from the heat transfer element to the heat transfer element. Preferably, the contact surface area is sized to promote sufficiently high thermal conductivity between the catalyst body and the heat transfer element such that the temperature of the contact zone surface is substantially matched by the temperature of the heat transfer element. be done.

各熱伝導要素は、円筒形触媒体(3030)の外部長手方向表面または内部長手方向表面のいずれかと嵌合接触して支持される。触媒体と熱伝導要素との間の接触域は、円周接触域と長手方向接触域の積として画定され、長手方向接触域は、触媒体の長手方向軸に沿って延在し、円周方向接触域は、長手方向軸と直交する触媒体の円周面に沿って延在する。他の接触域の形状および方位は、本開示から逸脱することなく使用可能である。 Each heat transfer element is supported in mating contact with either the outer or inner longitudinal surface of the cylindrical catalyst body (3030). The contact area between the catalyst body and the heat transfer element is defined as the product of the circumferential contact area and the longitudinal contact area, where the longitudinal contact area extends along the longitudinal axis of the catalyst body and the circumferential contact area The directional contact zone extends along the circumferential surface of the catalyst body orthogonal to the longitudinal axis. Other contact area shapes and orientations can be used without departing from this disclosure.

十分な熱質量および接触域を伴って形成されるとき、熱伝導要素は、熱伝導要素の温度が接触表面積にわたって触媒体の平均表面温度またはバルク表面温度に実質的に等しくなるまで、接触域にわたって熱エネルギーを急速に伝達するように構成される。さらに、接触表面積にわたって提供される高い熱伝導率に基づいて、触媒体の接触表面積のバルクまたは平均温度の変化の後に、急速に、熱伝導要素の温度の同様の変化が続く。したがって、第1の熱センサ(8030)によって感知される温度は、接触域にわたる触媒体の平均またはバルク表面温度の、信頼性の高い反復可能な指標を提供する。 When formed with sufficient thermal mass and contact area, the heat transfer element will maintain its temperature across the contact area until the temperature of the heat transfer element is substantially equal to the average or bulk surface temperature of the catalyst body over the contact surface area. Configured to rapidly transfer thermal energy. Furthermore, due to the high thermal conductivity provided over the contact surface area, a change in the bulk or average temperature of the contact surface area of the catalyst body is rapidly followed by a similar change in the temperature of the heat transfer element. The temperature sensed by the first thermal sensor (8030) thus provides a reliable and repeatable indication of the average or bulk surface temperature of the catalyst body over the contact zone.

第1の熱センサ(8030)は、第1の熱センサが取り付けられた熱伝導要素の表面としての瞬間温度に各々対応する第1の温度信号値の連続ストリームを生成するサンプリング周波数で電子制御器によってサンプリングされる第1の温度信号(8031)を生成する。第1の熱センサ(8030)によって感知される温度は、接触域にわたる触媒体の平均またはバルク表面温度の、信頼性の高い反復可能な指標を提供するため、第1の温度信号(8031)の変化は、例えば、流入燃料のO:C比が変化するときのCPOX反応温度の比例変化に対応する。別の方法で見ると、第1の温度信号(8031)の変化は、接触域にわたって熱的に行われる熱束密度(W/m)の変化に比例する。 The first thermal sensor (8030) is connected to an electronic controller at a sampling frequency that generates a continuous stream of first temperature signal values each corresponding to an instantaneous temperature as a surface of the heat transfer element to which the first thermal sensor is attached. A first temperature signal (8031) is generated which is sampled by. The temperature sensed by the first thermal sensor (8030) provides a reliable and repeatable indication of the average or bulk surface temperature of the catalyst body over the contact zone, and thus the first temperature signal (8031). The change corresponds, for example, to a proportional change in the CPOX reaction temperature as the O:C ratio of the incoming fuel changes. Viewed another way, the change in the first temperature signal (8031) is proportional to the change in heat flux density (W/m 2 ) carried out thermally across the contact area.

上述したように、CPOX反応の温度は、円筒形触媒体の長手方向長さに沿って変化する可能性が高い。Roychoubhuryらによって開示された、従来の原子炉制御方法によれば、3つの温度センサは、触媒体の長手方向長さに沿って3つの異なる温度を感知するために、3つの別個の長手方向位置に配設される。アルゴリズムは、3つのセンサによって出力される温度に対応する最高および最低温度を決定し、温度分布に基づいて、流入燃料空気混合物のO:C比は、3つの温度センサによって感知される最高および最低温度の差を最小限に抑える様式で変化する。しかしながら、本開示は、触媒体の長手方向寸法の一部に沿って延在する、接触域の上で触媒体と接触して支持される、熱伝導要素と結合された1つの温度センサのみを使用する。本開示は、第1の温度信号(8031)のみを感知することによって、センサの数を減少させ、温度拡散を計算するためのアルゴリズムを排除することによって、複雑性を低減し、信頼性を向上させる。図9~12および13Aおよび13Bに示される実施形態のいずれかの熱伝導要素は、銅、アルミニウム、ニッケル、真鍮、ベリリウム、イリジウム、マグネシウム、モリブデン、タングステンおよび亜鉛ならびにまたはそれらの合金のうちのいずれか1つから形成される。加えて、約400℃超の動作温度で酸化損傷を受けやすい材料については、熱伝導要素の外面に、例えばニッケルメッキなどの酸化に強い材料を被覆する。 As mentioned above, the temperature of the CPOX reaction is likely to vary along the longitudinal length of the cylindrical catalyst body. According to a conventional nuclear reactor control method disclosed by Roychoubhury et al., three temperature sensors are placed at three separate longitudinal locations to sense three different temperatures along the longitudinal length of the catalyst body. will be placed in The algorithm determines the maximum and minimum temperatures corresponding to the temperatures output by the three sensors, and based on the temperature distribution, the O:C ratio of the incoming fuel-air mixture is determined by the maximum and minimum temperatures sensed by the three temperature sensors. Changes in a manner that minimizes temperature differences. However, the present disclosure provides only one temperature sensor coupled with a heat transfer element supported in contact with the catalyst body over the contact area, extending along a portion of the longitudinal dimension of the catalyst body. use. By sensing only the first temperature signal (8031), the present disclosure reduces complexity and improves reliability by reducing the number of sensors and eliminating algorithms for calculating temperature spread. let The thermally conductive elements of any of the embodiments shown in FIGS. 9-12 and 13A and 13B may be any of copper, aluminum, nickel, brass, beryllium, iridium, magnesium, molybdenum, tungsten and zinc and/or alloys thereof. or one. Additionally, for materials susceptible to oxidative damage at operating temperatures above about 400° C., the external surface of the thermally conductive element is coated with an oxidation-resistant material, such as nickel plating, for example.

第1の例示的で非限定的な実施形態における図9を参照すると、第1の熱伝導要素は、触媒体(3030)の外面(9010)と嵌合接触して配設されたプリズムロッド(9005)を含む。プリズムロッド(9005)の長手方向軸(9015)は、触媒体(3030)の長手方向軸(9020)と実質的に平行に配向される。触媒体(3030)は、直径25.4mmおよび長手方向長さ25.4mmのセラミック基板を含む円筒形要素である。触媒体(3030)は、円筒形触媒キャビティ(3035)に設置されると、図7に示されるように、界面(3032)に入力端と、合成ガス(2027)を燃料入口マニホールド(3055)に送達する出力端(3034)を有する。 Referring to FIG. 9 in a first exemplary non-limiting embodiment, the first heat transfer element includes a prismatic rod ( 9005). The longitudinal axis (9015) of the prism rod (9005) is oriented substantially parallel to the longitudinal axis (9020) of the catalyst body (3030). The catalyst body (3030) is a cylindrical element comprising a ceramic substrate with a diameter of 25.4 mm and a longitudinal length of 25.4 mm. When installed in the cylindrical catalyst cavity (3035), the catalyst body (3030) has an input end at the interface (3032) and syngas (2027) into the fuel inlet manifold (3055), as shown in FIG. It has an output end (3034) for delivering.

第1の熱伝導要素のプリズムロッド(9005)は、触媒体(3030)の直径の約8分の1(1/8)である3.2mmの直径を有する。プリズムロッド(9005)は、6.3~12.7mmの長手方向長さを有し、これは触媒体(3030)の長手方向長さの約4分の1(1/4)~2分の1(1/2)である。プリズムロッド(9005)は、入力端または界面端部(3032)と出力端(3034)との間の、任意の長手方向位置で、触媒体(3030)の外面(9010)に接触するように長手方向に位置決めされ得る。プリズムロッド(9005)の最適な長手方向接触位置は、例えばシステム較正中に実験によって決定されてもよく、または接触面との嵌合接触においてプリズムロッド(9005)を支持するように設けられた支持構造などによって決定されてもよい。異なる長手方向寸法および外径寸法を有する他のプリズムロッド(9005)が、本開示から逸脱することなく使用可能である。 The prismatic rod (9005) of the first heat transfer element has a diameter of 3.2 mm, which is approximately one-eighth (1/8) of the diameter of the catalyst body (3030). The prism rod (9005) has a longitudinal length of 6.3 to 12.7 mm, which is about one quarter (1/4) to half the longitudinal length of the catalyst body (3030). 1 (1/2). The prism rod (9005) extends longitudinally so as to contact the outer surface (9010) of the catalyst body (3030) at any longitudinal position between the input or interface end (3032) and the output end (3034). can be positioned in the direction. The optimal longitudinal contact position of the prism rod (9005) may be determined experimentally, for example during system calibration, or a support provided to support the prism rod (9005) in mating contact with the contact surface. It may also be determined by the structure, etc. Other prism rods (9005) having different longitudinal and outer diameter dimensions can be used without departing from this disclosure.

第1の熱センサ(8030)は、プリズムロッド(9005)に取り付けられ、あるいは、それによって支持されて、プリズムロッド(9005)の少なくとも1つの表面と第1の熱センサ(8030)との間に熱伝導的結合を提供する。図9の例示的実施形態では、プリズムロッド(9005)は、貫通穴またはプリズムロッドの長手方向軸(9015)に沿って延在する止まり穴(9025)を含む。第1の熱センサ(8030)は、貫通または止まり穴(9025)に設置され、所定の位置に保持される。あるいは、第1の熱センサ(8030)は、1つ以上の機械的ファスナまたはクランプなどによって、熱伝導性接着剤によってろう付けすることによって、プリズムロッド(9005)の任意の外部または内部表面に熱伝導的に結合される。 A first thermal sensor (8030) is attached to or supported by the prism rod (9005) between at least one surface of the prism rod (9005) and the first thermal sensor (8030). Provides a thermally conductive bond. In the exemplary embodiment of FIG. 9, the prism rod (9005) includes a through hole or blind hole (9025) extending along the longitudinal axis (9015) of the prism rod. A first thermal sensor (8030) is installed in the through or blind hole (9025) and held in place. Alternatively, the first thermal sensor (8030) can be thermally attached to any external or internal surface of the prism rod (9005) by brazing with a thermally conductive adhesive, such as by one or more mechanical fasteners or clamps. conductively coupled.

プリズムロッド(9005)は、触媒キャビティ(3035)の内側に配設された断熱要素(3080)によって加えられる半径方向内圧力によって触媒体(3030)の外面(9010)に取り付けられ、あるいは、それと嵌合接触して支持される。図3に最もよく示されるように、断熱要素(3080)は、環状包囲体壁(3060)と円筒形触媒体(3030)との間の触媒キャビティ(3035)の内側に配設された環状リングとして形成される。断熱要素(3080)と触媒体(3030)の外側表面との間の触媒キャビティ(3035)に、プリズムロッド(9005)および第1の熱センサ(8030)を取り付けることによって、断熱要素(3080)は、円筒形触媒体(3030)と嵌合接触してプリズムロッド(9005)を支持するのに十分な放射状指向圧縮力を提供する。圧縮力は、プリズムロッドを円筒形触媒体(3030)と接触域にわたって熱伝導的に結合するのに十分である。あるいは、プリズムロッド(9005)は、ろう付け、熱伝導性接着剤料、1つ以上のファスナまたはクランプなどによって触媒体(3030)の外側表面に連結される。好ましくは、プリズムロッド(9005)の構成、第1の熱センサ(8030)の構成、界面(3032)と出力端(3034)との間の長手方向位置、ならびに触媒体の外側表面に対してプリズムロッド(9005)を固定するために使用される接触方法は、主に混合チャンバ(8015)に送達される酸化剤の流量の変化に関連する接触域のバルク、または平均温度の温度変化に対し、反復可能かつ十分に応答する第1の熱センサ(8030)から出力される第1の温度信号を提供する。 The prismatic rod (9005) is attached to or engaged with the outer surface (9010) of the catalyst body (3030) by means of radially internal pressure exerted by an insulating element (3080) disposed inside the catalyst cavity (3035). They are supported in contact with each other. As best shown in FIG. 3, the insulation element (3080) is an annular ring disposed inside the catalyst cavity (3035) between the annular enclosure wall (3060) and the cylindrical catalyst body (3030). is formed as. The insulation element (3080) is installed by installing a prism rod (9005) and a first thermal sensor (8030) in the catalyst cavity (3035) between the insulation element (3080) and the outer surface of the catalyst body (3030). , providing sufficient radially directed compressive force to support the prism rod (9005) in mating contact with the cylindrical catalyst body (3030). The compressive force is sufficient to thermally conductively couple the prismatic rod with the cylindrical catalyst body (3030) over the contact area. Alternatively, prism rod (9005) is coupled to the outer surface of catalyst body (3030), such as by brazing, a thermally conductive adhesive, one or more fasteners or clamps, or the like. Preferably, the configuration of the prismatic rod (9005), the configuration of the first thermal sensor (8030), the longitudinal position between the interface (3032) and the output end (3034), and the configuration of the prismatic rod relative to the outer surface of the catalyst body are preferred. The contact method used to secure the rod (9005) is primarily sensitive to temperature changes in the bulk or average temperature of the contact area associated with changes in the flow rate of oxidant delivered to the mixing chamber (8015). A first temperature signal output from a first thermal sensor (8030) is provided that is repeatable and fully responsive.

ここで図10を参照すると、第2の熱伝導要素の実施形態(10010)は、円筒形セグメント(10005)を含む。円筒形セグメント(10005)は、円筒形触媒体(3030)の外周面の曲率半径と一致する曲率半径を伴って形成される接触表面積(10008)を含む。円筒形セグメント(10005)は、円筒形触媒体(3030)の長手方向軸(10020)と平行に配向される長手方向軸(10015)を含む。円筒形セグメント(10005)は、円筒形触媒体(3030)の直径の約4分の1(1/4)である約6.4mmの直径を有するプリズムロッドから形成される。円筒形セグメント(10005)は、6.3~12.7mmの長手方向長さを有し、これは触媒体(3030)の長手方向長さ寸法の約4分の1(1/4)~2分の1(1/2)である。円筒形セグメント(10005)は、入力端または界面端部(3032)と出力端(3034)との間の任意の長手方向位置で触媒体(3030)の外面(10010)に接触するように長手方向に位置決めされ得る。他のロッド径および長手方向長さ寸法を有する他の円筒形セグメント(10005)が、本開示から逸脱することなく使用可能である。 Referring now to FIG. 10, the second thermally conductive element embodiment (10010) includes a cylindrical segment (10005). The cylindrical segment (10005) includes a contact surface area (10008) formed with a radius of curvature that matches the radius of curvature of the outer circumferential surface of the cylindrical catalyst body (3030). The cylindrical segment (10005) includes a longitudinal axis (10015) oriented parallel to the longitudinal axis (10020) of the cylindrical catalyst body (3030). The cylindrical segment (10005) is formed from a prismatic rod having a diameter of approximately 6.4 mm, which is approximately one-quarter (1/4) of the diameter of the cylindrical catalyst body (3030). The cylindrical segment (10005) has a longitudinal length of 6.3 to 12.7 mm, which is approximately one-fourth (1/4) to 2 of the longitudinal length dimension of the catalyst body (3030). It is one-half (1/2). The cylindrical segment (10005) is longitudinally configured to contact the outer surface (10010) of the catalyst body (3030) at any longitudinal location between the input or interface end (3032) and the output end (3034). can be positioned at Other cylindrical segments (10005) having other rod diameters and longitudinal length dimensions can be used without departing from this disclosure.

第1の熱センサ(8030)は、円筒形セグメント(10005)に取り付けられ、あるいは、それによって支持され、それと接触する表面に近接した円筒形セグメント(10005)の温度に対応する第1の温度信号(8031)を提供する。図10の例示的実施形態では、円筒形セグメント(10005)は、その長手方向軸(10015)に沿って延びる貫通穴または止まり穴(10025)を含み、第1の熱センサ(8030)は、貫通穴または止まり穴(10025)に設置される。あるいは、第1の熱センサ(8030)は、円筒形セグメント(10005)の任意の外部または内側表面に、熱伝導性接着剤によって、クランプの1つ以上のファスナなどによってろう付けすることによって熱伝導的に結合される。 A first thermal sensor (8030) is attached to or supported by the cylindrical segment (10005) and generates a first temperature signal corresponding to the temperature of the cylindrical segment (10005) proximate a surface in contact therewith. (8031) is provided. In the exemplary embodiment of FIG. 10, the cylindrical segment (10005) includes a through hole or blind hole (10025) extending along its longitudinal axis (10015), and the first thermal sensor (8030) Installed in a hole or blind hole (10025). Alternatively, the first thermal sensor (8030) can be thermally conductive by brazing to any external or internal surface of the cylindrical segment (10005) with a thermally conductive adhesive, such as by one or more fasteners of a clamp. are combined.

円筒形セグメント(10005)は、触媒キャビティ(3035)内側に配設された断熱要素(3080)によって加えられる半径方向内圧力によって触媒体(3030)の外面(10010)に取り付けられ、あるいは、それと嵌合接触して支持される。図3に最もよく示されるように、断熱要素(3080)は、環状包囲体壁(3060)と円筒形触媒体(3030)との間の触媒キャビティ(3035)の内側に配設された環状リングとして形成される。触媒キャビティ(3035)に円筒形セグメント(10005)および第1の熱センサ(8030)を取り付けることによって、断熱要素(3080)と触媒体(3030)の外側表面との間において、断熱要素(3080)は、円筒形触媒体(3030)と嵌合接触して円筒形セグメント(10005)を支持するのに十分な半径方向圧縮力を提供する。圧縮力は、円筒形セグメント(10005)を円筒形触媒体(3030)と表面接触域全体(10008)の上で熱伝導的に結合するのに十分である。あるいは、円筒形セグメント(10005)は、触媒体(3030)の外側表面に、ろう付け、熱伝導性接着剤料、1つ以上のファスナまたはクランプなどによって連結される。好ましくは、円筒形セグメント(10005)の構成、第1の熱センサ(8030)の構成、界面(3032)と出力端(3034)との間の長手方向位置、ならびに触媒体の外側表面に対して円筒形セグメント(10005)を固定するために使用される接触方法は、主に混合チャンバ(8015)に送達される酸化剤の流量の変化に関連する接触域のバルク、または平均温度の温度変化に対し、反復可能かつ十分に応答する第1の熱センサ(8030)から出力される第1の温度信号を提供する。 The cylindrical segment (10005) is attached to or engaged with the outer surface (10010) of the catalyst body (3030) by means of radially internal pressure exerted by an insulating element (3080) disposed inside the catalyst cavity (3035). They are supported in contact with each other. As best shown in FIG. 3, the insulation element (3080) is an annular ring disposed inside the catalyst cavity (3035) between the annular enclosure wall (3060) and the cylindrical catalyst body (3030). is formed as. An insulating element (3080) is provided between the insulating element (3080) and the outer surface of the catalyst body (3030) by attaching a cylindrical segment (10005) and a first thermal sensor (8030) to the catalyst cavity (3035). provides sufficient radial compressive force to support the cylindrical segment (10005) in mating contact with the cylindrical catalyst body (3030). The compressive force is sufficient to thermally conductively couple the cylindrical segment (10005) with the cylindrical catalyst body (3030) over the entire surface contact area (10008). Alternatively, cylindrical segment (10005) is coupled to the outer surface of catalyst body (3030), such as by brazing, thermally conductive adhesive, one or more fasteners or clamps, or the like. Preferably, the configuration of the cylindrical segment (10005), the configuration of the first thermal sensor (8030), the longitudinal position between the interface (3032) and the output end (3034), and the outer surface of the catalyst body The contact method used to secure the cylindrical segment (10005) primarily depends on temperature changes in the bulk of the contact area, or the average temperature associated with changes in the flow rate of oxidant delivered to the mixing chamber (8015). In contrast, providing a repeatable and fully responsive first temperature signal output from the first thermal sensor (8030).

次に図11を参照すると、第3の例示的で非限定的な実施形態では、第3の熱伝導要素は、触媒体(3030)の外径と嵌合接触を提供するようにサイズ決めされた内径を有し、中空シリンダ(11005)によって形成される環状壁の所望の厚さまたは材料体積を提供するようにサイズ決めされた外径を有する中空シリンダ(11005)を含む。中空シリンダ(11005)は、触媒体(3030)の長手方向軸(11020)と実質的に同軸に配向される長手方向軸(11015)を有する。中空シリンダ(11005)と触媒体(3030)との間の接触域は、中空シリンダ(11005)の内径の表面の上に延在する。 Referring now to FIG. 11, in a third exemplary non-limiting embodiment, the third heat transfer element is sized to provide mating contact with the outer diameter of the catalyst body (3030). a hollow cylinder (11005) having an inner diameter and an outer diameter sized to provide the desired thickness or material volume of the annular wall formed by the hollow cylinder (11005). The hollow cylinder (11005) has a longitudinal axis (11015) oriented substantially coaxially with the longitudinal axis (11020) of the catalyst body (3030). The contact area between the hollow cylinder (11005) and the catalyst body (3030) extends above the surface of the inner diameter of the hollow cylinder (11005).

中空シリンダ(11005)は、約1.6mmの環状壁厚と、触媒体(3030)の長手方向長さの約4分の1(1/4)~2分の1(1/2)である長手方向長さ6.3~12.7mmを伴って形成される。中空シリンダ(11005)は、界面端部(3032)の入力と出力端(3034)との間の任意の長手方向位置で触媒体(3030)の外面(10010)に接触するように長手方向に位置決めされてもよい。中空シリンダ(11005)は、はんだ付けによって、熱伝導性接着剤によって、圧着によって、ファスナまたはクランプによって、干渉嵌合によってなどで、触媒体(3030)の外面(11010)と嵌合接触して保持される。異なる長手方向長さまたは材料の厚さを有する他の中空シリンダ(11005)が、本開示から逸脱することなく使用可能である。 The hollow cylinder (11005) has an annular wall thickness of about 1.6 mm and about one-fourth (1/4) to one-half (1/2) of the longitudinal length of the catalyst body (3030). It is formed with a longitudinal length of 6.3 to 12.7 mm. The hollow cylinder (11005) is longitudinally positioned to contact the outer surface (10010) of the catalyst body (3030) at any longitudinal position between the input and output ends (3034) of the interface end (3032). may be done. The hollow cylinder (11005) is held in mating contact with the outer surface (11010) of the catalyst body (3030), such as by soldering, by a thermally conductive adhesive, by crimping, by fasteners or clamps, by an interference fit, etc. be done. Other hollow cylinders (11005) having different longitudinal lengths or material thicknesses can be used without departing from this disclosure.

第1の熱センサ(8030)は、中空シリンダ(11005)の外面と第1の熱センサ(8030)との間に熱伝導的結合を提供するために、中空シリンダ(11005)の外面に取り付けられるか、あるいは、それとの嵌合接触において支持される。図11の例示的実施形態では、第1の熱センサ(8030)は、上記図3に示すと共に上述するように、触媒キャビティ(3035)の内側に配設された断熱要素(3080)によって印加される内向きの半径方向圧力によって、ろう付けによって、熱伝導性接着剤料によって、1つ以上のファスナもしくはクランプによって、などのうちの1つによって中空シリンダ(11005)の外面との嵌合接触において熱伝導的に結合されるか、あるいは支持される。 A first thermal sensor (8030) is attached to the outer surface of the hollow cylinder (11005) to provide a thermally conductive coupling between the outer surface of the hollow cylinder (11005) and the first thermal sensor (8030). or alternatively supported in mating contact therewith. In the exemplary embodiment of FIG. 11, the first thermal sensor (8030) is applied by a thermal insulation element (3080) disposed inside the catalyst cavity (3035), as shown in FIG. 3 and described above. in mating contact with the outer surface of the hollow cylinder (11005) by one of the following: by brazing, by a thermally conductive adhesive, by one or more fasteners or clamps, etc. thermally conductively coupled or supported.

ここで図12を参照すると、第4の例示的で非限定的な導電性要素の実施形態は、中空シリンダのらせん部分(12005)を含む。らせん部分(12005)は、触媒体(3030)の外面(12010)との嵌合接触を提供するようにサイズ決めされた内側半径と、(12005)のらせん部分の所望の厚さを提供するようにサイズ決めされた外側半径とを有する。らせん部分は、触媒体(3030)の長手方向軸(12020)と実質的に同軸に配向される長手方向軸(12015)を有する。 Referring now to FIG. 12, a fourth exemplary non-limiting conductive element embodiment includes a hollow cylinder helical portion (12005). The helical portion (12005) has an inner radius sized to provide mating contact with the outer surface (12010) of the catalyst body (3030) and a desired thickness of the helical portion (12005). and an outer radius sized to. The helical portion has a longitudinal axis (12015) oriented substantially coaxially with the longitudinal axis (12020) of the catalyst body (3030).

らせん部分(12005)は、約1.6mmの環状壁厚および12.7~25.4mmの長手方向長さ、すなわち触媒体(3030)の全長手方向長の約2分の1(1/2)を伴って形成される。らせん部分(12005)は、触媒体(3030)の外面(11010)に、界面端部(3032)と出力端(3034)との間の任意の長手方向位置で接触するように、長手方向に位置決めされ得る。異なる長手方向長さおよび厚さの寸法を有する他のらせん部分(12005)が、本開示から逸脱することなく使用可能である。 The helical portion (12005) has an annular wall thickness of about 1.6 mm and a longitudinal length of 12.7 to 25.4 mm, or about one-half (1/2) of the total longitudinal length of the catalyst body (3030). ) is formed with The helical portion (12005) is longitudinally positioned to contact the outer surface (11010) of the catalyst body (3030) at any longitudinal location between the interface end (3032) and the output end (3034). can be done. Other helical portions (12005) having different longitudinal length and thickness dimensions can be used without departing from this disclosure.

第1の熱センサ(8030)は、らせん部分(12005)の外面に取り付けられ、あるいは、それと嵌合接触して支持され、らせん部分の外面と第1の熱センサ(8030)との間に熱伝導的結合を提供する。図12の例示的実施形態では、第1の熱センサ(8030)は、上記図3に示すと共に上述するように、触媒キャビティ(3035)の内側に配設された断熱要素(3080)によって印加される内向きの半径方向圧力によって、ろう付けによって、熱伝導性接着剤料、1つ以上のファスナもしくはクランプによって、などのうちの1つによってらせん部分(12005)の外面との嵌合接触において熱伝導的に結合されるか、あるいは支持される。 A first thermal sensor (8030) is attached to or supported in mating contact with the outer surface of the helical portion (12005), with a thermal Provides conductive coupling. In the exemplary embodiment of FIG. 12, the first thermal sensor (8030) is applied by a thermal insulation element (3080) disposed inside the catalyst cavity (3035), as shown in FIG. 3 and described above. Heat is applied in mating contact with the outer surface of the helical portion (12005) by one of the following: by an inward radial pressure of the helical portion (12005), by brazing, by a thermally conductive adhesive, by one or more fasteners or clamps, etc. conductively coupled or supported.

次に図13Aおよび図13Bを参照すると、円筒形触媒体(13030)は、各々円筒形触媒体(13030)を縦方向に延びる個々の導管を提供する複数の触媒燃料通路(3085)を含む。中央キャビティ(13007)は、その長手方向軸(13020)に沿って円筒形触媒体(13030)を完全に貫通または部分的に貫通して延びる貫通穴または止まり穴によって形成される。図13Bの断面図に示されるように、第5の例示的で非限定的な導電性要素の実施形態は、中央キャビティ(13007)の内側に配設された固体シリンダ(13005)を含む。固体シリンダ(13005)は、中央キャビティ(13007)の内径と嵌合接触してその内部に支持される。固体シリンダ(13005)は、触媒体(13030)の長手方向軸(13020)と実質的に同軸に延在する長手方向軸を有する。 Referring now to FIGS. 13A and 13B, cylindrical catalyst body (13030) includes a plurality of catalytic fuel passages (3085) each providing an individual conduit extending longitudinally through cylindrical catalyst body (13030). The central cavity (13007) is formed by a through or blind hole extending completely or partially through the cylindrical catalyst body (13030) along its longitudinal axis (13020). As shown in the cross-sectional view of FIG. 13B, a fifth exemplary non-limiting conductive element embodiment includes a solid cylinder (13005) disposed inside a central cavity (13007). A solid cylinder (13005) is supported within and in mating contact with the inner diameter of the central cavity (13007). The solid cylinder (13005) has a longitudinal axis that extends substantially coaxially with the longitudinal axis (13020) of the catalyst body (13030).

固体シリンダ(13005)は、中央キャビティ(13007)の内径と等しい、わずかに大きく、またはわずかに小さくサイズ決めされた外径を伴って形成される。固体シリンダ(13005)の非限定的に例示する直径は、6.3~12.7mmの長手方向長さを有する直径1.5~6.4mmであり、これは触媒体(13030)の長手方向長さの約4分の1(1/4)~2分の1(1/2)である。固体シリンダ(13005)は、入力端または界面端部(3032)と出力端(3034)との間の任意の長手方向位置で中央キャビティ(13007)に接触するように長手方向に位置決めされ得る。異なる長手方向長さおよび外部シリンダ径寸法を有する他の固体シリンダ(13005)の実施形態が、本開示から逸脱することなく使用可能である。 A solid cylinder (13005) is formed with an outer diameter sized equal to, slightly larger, or slightly smaller than the inner diameter of the central cavity (13007). A non-limiting example diameter of the solid cylinder (13005) is a diameter of 1.5-6.4 mm with a longitudinal length of 6.3-12.7 mm, which is equal to the longitudinal length of the catalyst body (13030). It is approximately one-fourth (1/4) to one-half (1/2) of the length. The solid cylinder (13005) may be longitudinally positioned to contact the central cavity (13007) at any longitudinal location between the input or interface end (3032) and the output end (3034). Other solid cylinder (13005) embodiments having different longitudinal lengths and outer cylinder diameter dimensions can be used without departing from this disclosure.

第1の熱センサ(8030)は、固体シリンダ(13005)に取り付けられ、あるいは、固体シリンダ(13005)の少なくとも1つの表面と第1の熱センサ(8030)との間の熱伝導的結合を提供する。図13Bの例示的実施形態では、固体シリンダ(13005)は、固体シリンダ(13005)の長手方向軸(13020)に沿ってまたはそれと平行に延在する貫通穴または止まり穴(13025)を含む。第1の熱センサ(8030)は、貫通または止まり穴(13025)に設置され、所定の位置に保持される。あるいは、第1の熱センサ(8030)は、熱伝導性接着剤料によって、1つ以上の機械的ファスナまたはクランプなどによってろう付けすることによって、固体シリンダ(13005)の任意の外部または内部表面に熱伝導的に結合される。 A first thermal sensor (8030) is attached to the solid cylinder (13005) or provides a thermally conductive coupling between at least one surface of the solid cylinder (13005) and the first thermal sensor (8030). do. In the exemplary embodiment of FIG. 13B, the solid cylinder (13005) includes a through hole or blind hole (13025) that extends along or parallel to the longitudinal axis (13020) of the solid cylinder (13005). A first thermal sensor (8030) is installed in the through or blind hole (13025) and held in place. Alternatively, the first thermal sensor (8030) can be attached to any external or internal surface of the solid cylinder (13005) by brazing, such as with a thermally conductive adhesive or one or more mechanical fasteners or clamps. thermally conductively coupled.

第6の例示的で非限定的な実施形態における図14を参照すると、固体セラミック発泡体構造を通じて分布する複数の相互接続オープンセルを伴って形成された固体で、非多孔質の、セラミック発泡体材料を含む、オープンセル固体発泡体構造として形成された円筒形触媒体(14030)を備える。オープンセルは、入力端または界面端部(3032)と出力端(3034)との間に延在している。しかしながら、いくつかのオープンセルは、入力端または界面端部(3032)から円筒形触媒体(14030)の側壁に延在し得る。複数のオープンセル(14031)の各々は、触媒層(3090)で被覆されたその内側表面を含む。オープンセル固体発泡体構造は、円周径25.4mm、長手方向長さ25.4mmの円筒形触媒体(14030)として形成される。円筒形触媒キャビティ(3035)に設置されると、円筒形触媒体(14030)の入力端(14032)が挿入されて、界面(3032)で原子炉シールド基部壁(3015)に接触し、原子炉シールド基部壁(3015)から出る燃料空気混合物(2025、3025)が、そのオープンセル(14031)を通じて固体発泡構造の入力端に入り、オープンセルを通って出力端(14034)または円周外面(14010)を通過するオープンセル開口部を通過する。オープンセルを通過する間、燃料空気混合物(2025、3025)は触媒層(3090)に接触してCPOX反応を開始する。オープンセルから出た後、改質燃料または合成ガス(2027)は触媒キャビティから燃料入口マニホールド(3055)に通過する。 Referring to FIG. 14 in a sixth exemplary non-limiting embodiment, a solid, non-porous, ceramic foam formed with a plurality of interconnected open cells distributed throughout the solid ceramic foam structure. A cylindrical catalyst body (14030) formed as an open cell solid foam structure containing material is provided. The open cell extends between the input or interface end (3032) and the output end (3034). However, some open cells may extend from the input or interface end (3032) to the sidewall of the cylindrical catalyst body (14030). Each of the plurality of open cells (14031) includes its inner surface coated with a catalyst layer (3090). The open cell solid foam structure is formed as a cylindrical catalyst body (14030) with a circumferential diameter of 25.4 mm and a longitudinal length of 25.4 mm. Once installed in the cylindrical catalyst cavity (3035), the input end (14032) of the cylindrical catalyst body (14030) is inserted and contacts the reactor shield base wall (3015) at the interface (3032) and the reactor The fuel-air mixture (2025, 3025) exiting the shield base wall (3015) enters the input end of the solid foam structure through its open cells (14031) and passes through the open cells to the output end (14034) or the circumferential outer surface (14010). ) through an open cell opening. While passing through the open cell, the fuel air mixture (2025, 3025) contacts the catalyst layer (3090) to initiate the CPOX reaction. After exiting the open cell, the reformate or syngas (2027) passes from the catalyst cavity to the fuel inlet manifold (3055).

プリズムロッド(9005)は、熱伝導要素として使用可能である。上述のように、プリズムロッド(9005)は、円筒形触媒体(14030)の直径の約8分の1(1/8)である、3.2mmの直径と、円筒形触媒体(14030)の長手方向長さの約4分の1(1/4)~2分の1(1/2)である、6.3~12.7mmの長手方向長さとを有する。プリズムロッド(9005)は、界面端部(13032)と出力端(13034)との間の任意の長手方向位置で円周外面(14010)に接触するように長手方向に位置決めされ得る。同様に、上述の熱伝導要素(10005、11005、12005、13005)のいずれかは、触媒体(14030)の開放細胞固体発泡体構造と組み合わせて使用可能である。 Prism rods (9005) can be used as heat transfer elements. As mentioned above, prism rod (9005) has a diameter of 3.2 mm, which is approximately one-eighth (1/8) of the diameter of cylindrical catalyst body (14030), and It has a longitudinal length of 6.3 to 12.7 mm, which is about one-quarter (1/4) to one-half (1/2) of the longitudinal length. Prism rod (9005) may be longitudinally positioned to contact circumferential outer surface (14010) at any longitudinal location between interface end (13032) and output end (13034). Similarly, any of the heat transfer elements described above (10005, 11005, 12005, 13005) can be used in combination with the open cell solid foam structure of the catalyst body (14030).

第1の熱センサ(8030)は、プリズムロッド(9005)に取り付けられ、あるいは、それによって支持されて、プリズムロッド(9005)の少なくとも1つの表面と第1の熱センサ(8030)との間に熱伝導的結合を提供する。図14の例示的実施形態では、プリズムロッド(9005)は、その長手方向軸(9015)に沿って延びる貫通穴または止まり穴(9025)を含み、第1の熱センサ(8030)は、貫通穴または止まり穴(9025)に設置される。あるいは、第1の熱センサ(8030)は、プリズムロッド(9005)の任意の外部または内側表面に、ろう付けによって、熱伝導性接着剤によって、1つ以上のクランプのファスナなどによって、熱伝導的に結合される。 A first thermal sensor (8030) is attached to or supported by the prism rod (9005) between at least one surface of the prism rod (9005) and the first thermal sensor (8030). Provides a thermally conductive bond. In the exemplary embodiment of FIG. 14, the prism rod (9005) includes a through hole or a blind hole (9025) extending along its longitudinal axis (9015), and the first thermal sensor (8030) Or installed in a blind hole (9025). Alternatively, the first thermal sensor (8030) can be thermally conductively attached to any external or internal surface of the prism rod (9005), such as by brazing, by thermally conductive adhesive, by fasteners in one or more clamps, etc. is combined with

プリズムロッド(9005)は、図3に示すと共に上述するように、触媒キャビティ(3035)の内側に配設された断熱要素(3080)によって印加される半径方向圧力によって、またはろう付けによって、熱伝導性接着剤料によって、1つ以上のファスナもしくはクランプなどのうちの1つによって、円筒形触媒体(14030)の円周外面(14010)と嵌合接触することによって取り付けられるか、あるいは支持される。 The prism rod (9005) is thermally conductive by radial pressure applied by an insulating element (3080) disposed inside the catalyst cavity (3035) or by brazing, as shown in FIG. 3 and described above. attached or supported by mating contact with the circumferential outer surface (14010) of the cylindrical catalyst body (14030), such as by a adhesive or one of one or more fasteners or clamps; .

第2の熱センサ
次に図8を参照すると、第2の熱センサ(8040)は、ホットゾーン包囲体壁(115)のうちの1つの外面、例えば、図2に示される長手方向円筒形側壁(2015)の外側表面に熱伝導的に結合される。あるいは、第2の熱センサ(8040)は、第1の熱伝導経路を形成するホットゾーン包囲体壁のいずれか1つの内側または外側表面上に位置決めすることができる。第2の熱センサ(8040)は、電子制御器によってサンプリングされた第2の温度信号をサンプリング周波数で生成し、ホットゾーン包囲体壁(115)のうちの1つの表面の瞬間温度に各々対応する第2の温度信号値の連続ストリームを生成する。しかしながら、ホットゾーン包囲体壁(115)は、SOFCスタックの各管状燃料電池(2080)の対向する端部を支持するディスク型支持壁(2082、2084)と熱伝導的に結合されるため、第2の温度信号の変化によって表される温度の変化は、例えば、流入燃料のO:C比が変化するときに、SOFC反応温度の変化に対応するか、またはそれに比例する。あるいは、他の非限定的な実施形態では、第2の熱センサ(8040)は、第2の温度信号の変化によって表される温度の変化が、例えば、流入燃料のO:C比が変化するときに、SOFC反応温度の変化に対応するか、またはそれに比例する限り、第2の熱伝導経路を形成する中間包囲体(2510)の任意の表面、または第3の熱伝導経路を本開示から逸脱することなく形成する外側包囲体壁(2514、2516、2518)のいずれか1つに熱伝導的に結合される。
Second Thermal Sensor Referring now to FIG. 8, the second thermal sensor (8040) is located on the outer surface of one of the hot zone enclosure walls (115), such as the longitudinal cylindrical side wall shown in FIG. (2015) is thermally conductively coupled to the outer surface of the (2015). Alternatively, the second thermal sensor (8040) can be positioned on the inner or outer surface of any one of the hot zone enclosure walls forming the first heat transfer path. A second thermal sensor (8040) generates second temperature signals sampled by the electronic controller at a sampling frequency, each corresponding to an instantaneous temperature of a surface of one of the hot zone enclosure walls (115). A continuous stream of second temperature signal values is generated. However, because the hot zone enclosure wall (115) is thermally conductively coupled to the disc-shaped support walls (2082, 2084) that support opposite ends of each tubular fuel cell (2080) of the SOFC stack, the The change in temperature represented by the change in the temperature signal of 2 corresponds to or is proportional to the change in SOFC reaction temperature, for example, when the O:C ratio of the incoming fuel changes. Alternatively, in other non-limiting embodiments, the second thermal sensor (8040) detects that the change in temperature represented by the change in the second temperature signal causes, for example, a change in the O:C ratio of the incoming fuel. At times, any surface of the intermediate enclosure (2510) that forms the second heat transfer path, or the third heat transfer path, as long as it is responsive to or proportional to a change in SOFC reaction temperature, may be removed from the present disclosure. It is thermally conductively coupled to any one of the outer enclosure walls (2514, 2516, 2518) forming a non-deviating form.

第3の熱センサ:
ここで図3を参照すると、第3の熱センサ(3135)は、図3に示される放熱フランジ3100の表面に熱伝導的に結合される。あるいは、第3の熱センサ(3135)は、第3の熱伝導経路を形成する外側包囲体壁(2514、2516、2518)の外側に延在する燃料炉本体(3040)の任意の表面上に位置決めすることができる。第3の熱センサ(3135)は、燃料炉本体(3040)の表面に関連付けられた第3の熱伝導経路の表面に対応する瞬間温度に各々対応する第3の温度信号値の連続ストリームを生成するサンプリング周波数で電子制御器によってサンプリングされる第3の温度信号を生成する。しかしながら、第3の熱伝導経路はまた、環状外周壁(3010)および原子炉シールド基部壁(3015)など、外側包囲体壁の外側に延在しない要素にも延在するため、第3の温度信号の変化は、例えば、炭化水素燃料のタイプに応じて、燃料チャンバ内部の温度が295~580℃の範囲の燃料自動点火温度に近づくときに燃料炉本体の温度変化に理想的に対応するか、またはそれに比例する。
代替動作モード
CPOX反応温度
Third thermal sensor:
Referring now to FIG. 3, a third thermal sensor (3135) is thermally conductively coupled to a surface of the heat sink flange 3100 shown in FIG. Alternatively, the third thermal sensor (3135) is located on any surface of the fuel reactor body (3040) that extends outside of the outer enclosure wall (2514, 2516, 2518) forming a third heat transfer path. Can be positioned. A third thermal sensor (3135) generates a continuous stream of third temperature signal values each corresponding to an instantaneous temperature corresponding to a surface of a third heat transfer path associated with a surface of the fuel reactor body (3040). A third temperature signal is generated which is sampled by the electronic controller at a sampling frequency of . However, because the third heat conduction path also extends to elements that do not extend outside the outer enclosure wall, such as the annular peripheral wall (3010) and the reactor shield base wall (3015), the third temperature The change in the signal ideally corresponds to a temperature change in the fuel reactor body as the temperature inside the fuel chamber approaches the fuel auto-ignition temperature, which ranges from 295 to 580 degrees Celsius, depending on the type of hydrocarbon fuel, for example. , or proportionally.
Alternative operating mode CPOX reaction temperature

ここで図8を参照すると、非限定的に例示する動作モードにおいて、第1の温度信号(8031)が、電子制御器(190)によって第1の熱センサ(8030)から受信される。第1の温度信号(8030)は、電圧または電流振幅、正規化された電圧または電流振幅などに対応するアナログまたはデジタル信号を含んでもよく、第1の温度信号(8031)の各々の異なる電圧または電流振幅値は、実際の瞬間温度または第1の熱センサ(8030)によって感知される相対瞬間温度に対応する。電子制御器(190)は、複数の第1の温度設定点値を格納する。複数の第1の温度設定点値は、SOFCシステムによって使用される炭化水素燃料のタイプごとに異なる第1の温度設定点値、例えば、プロパンに関する第1の温度設定点値(C)および天然ガスまたはメタン(CH)に関する異なる第1の温度設定点などを含み得る。複数の第1の温度設定点値は、SOFCシステムの動作モードごとに異なる第1の温度設定点値、例えば、燃料がプロパンであるときの起動モードに関連付けられた第1の温度設定点値、および燃料がプロパンであるときの定常状態動作モードに関連付けられた異なる第1の温度設定点値などを含んでもよい。複数の第1の温度設定点値はまた、例えば燃料がメタンなどであるときに、最高安全動作温度に関連付けられた第1の温度設定点値を含んでもよい。加えて、各第1の温度設定点値は、例えば、最大および最小第1の温度設定点値によって定義される、プラスまたはマイナス範囲などを有する中央値によって定義されるなどの値の範囲を含み得る。 Referring now to FIG. 8, in a non-limiting exemplary mode of operation, a first temperature signal (8031) is received by the electronic controller (190) from the first thermal sensor (8030). The first temperature signal (8030) may include analog or digital signals corresponding to voltage or current amplitudes, normalized voltage or current amplitudes, etc., such that each of the first temperature signals (8031) has a different voltage or The current amplitude value corresponds to the actual instantaneous temperature or the relative instantaneous temperature sensed by the first thermal sensor (8030). The electronic controller (190) stores a plurality of first temperature set point values. The plurality of first temperature set point values may include different first temperature set point values for each type of hydrocarbon fuel used by the SOFC system , e.g., a first temperature set point value for propane ( C3H8 ). and different first temperature set points for natural gas or methane ( CH4 ), and the like. The plurality of first temperature set point values may include different first temperature set point values for each operating mode of the SOFC system, e.g., a first temperature set point value associated with a startup mode when the fuel is propane; and a different first temperature set point value associated with a steady state operating mode when the fuel is propane. The plurality of first temperature set point values may also include a first temperature set point value associated with a maximum safe operating temperature, for example when the fuel is methane or the like. In addition, each first temperature set point value includes a range of values, e.g., defined by a maximum and minimum first temperature set point value, defined by a median value with a plus or minus range, etc. obtain.

以下に記載される較正プロセスに基づいて、各第1の温度設定点値または第1の設定点値の範囲は、例えば、例えば、合成ガス組成物が、未反応炭化水素燃料および、または水素および炭素系の、CPOX反応の副生成物を含まない、または実質的に含まない場合は、所望の合成ガス組成物に対応する。一例として、使用される炭化水素燃料がメタンである場合、所望の第1の温度設定点値は、メタン(CH)およびCPOX反応の他の副生成物、例えば、Cタール(C10)、および
他の長鎖炭化水素分子、特に、コークス形成に寄与することができるもの、硫化物、例えば、二硫化炭素(CS)、硫化水素(HS)、二酸化硫黄(SO)など、SOFCスタック内の固体酸化物アノード電極層(150)の酸素部位を奪い合って、および、または固体酸化物アノード電極層(150)を損傷する可能性があるものを含まない、または実質的に含まない合成ガス組成物を生成する。別の例では、使用される炭化水素燃料がプロパン(C)である場合、所望の第1の温度設定点値は、プロパン、メタン、および上記のCPOX反応の他の副生成物を実質的に含まない合成ガス組成物を生成する。
Based on the calibration process described below, each first temperature set point value or range of first set point values is determined such that, for example, the syngas composition is unreacted hydrocarbon fuel and/or hydrogen and Free or substantially free of carbon-based CPOX reaction by-products corresponds to a desired synthesis gas composition. As an example, if the hydrocarbon fuel used is methane, the desired first temperature set point value is methane ( CH4 ) and other by-products of the CPOX reaction, such as C2H 10 H 8 ), and other long-chain hydrocarbon molecules, especially those that can contribute to coke formation, sulfides, such as carbon disulfide (CS 2 ), hydrogen sulfide (H 2 S), sulfur dioxide ( does not contain anything that can compete for oxygen sites in the solid oxide anode electrode layer (150) and/or damage the solid oxide anode electrode layer (150) in the SOFC stack, such as SO 2 ); Produces a substantially free syngas composition. In another example, if the hydrocarbon fuel used is propane (C 3 H 8 ), the desired first temperature set point value may contain propane, methane, and other byproducts of the CPOX reaction described above. Produces a substantially free syngas composition.

図15Aは、図15bの表(1505)に列挙される較正データをグラフィック表現(1500)したものである。データは、流入する炭化水素燃料空気混合物(2025、3025)のO:Cまたは酸素対炭素比、T_CPOX、または重量パーセントに基づく摂氏で表す第1の温度、%CHおよび%Cを含む。図15Aを参照すると、O:C比は、1.2~1.5の範囲にわたって水平軸に沿って示され、O:C比は、摂氏608~630度の範囲にわたって図15Aの左垂直軸上に示されるT_CPOX(c)または第1の温度に対してプロットされる。データは、0.0~0.3パーセントの範囲にわたって示される、メタン(CH)および(C)などの望ましくない炭化水素成分の重量パーセント、または図15Aの右垂直軸をさらに含む。このように、右軸は、CPOX反応の様々な望ましくない副生成物、例えば、Cタール(C10)、および他の長鎖炭化水素分子、特に、コークス形成に寄与する可能性があるもの、硫化物、例えば、二硫化炭素(CS)、硫化水素(HS)、酸化硫黄(SO)など、SOFCスタック内の固体酸化物アノード電極層(150)において酸素部位を奪い合い、かつまたは固体酸化物アノード電極層(150)を損傷する可能性があるものの測定値を表す。 FIG. 15A is a graphical representation (1500) of the calibration data listed in the table (1505) of FIG. 15b. The data is the O:C or oxygen to carbon ratio of the incoming hydrocarbon fuel air mixture (2025, 3025), T_CPOX, or the first temperature in degrees Celsius based on weight percent, % CH4 and % C2Hx . include. Referring to FIG. 15A, the O:C ratio is shown along the horizontal axis over a range of 1.2 to 1.5, and the O:C ratio is shown on the left vertical axis of FIG. 15A over a range of 608 to 630 degrees Celsius. T_CPOX(c) shown above or plotted against the first temperature. The data further includes the weight percent of undesirable hydrocarbon components such as methane (CH 4 ) and (C 2 H x ) shown over the range 0.0 to 0.3 percent, or the right vertical axis of FIG. 15A. . Thus, the right axis contains various undesirable by-products of the CPOX reaction , such as C 2 H Sulfides such as carbon disulfide (CS 2 ), hydrogen sulfide (H 2 S), sulfur oxide (SO 2 ), etc., which contain oxygen sites in the solid oxide anode electrode layer (150) in the SOFC stack. represents a measurement of what can compete with and/or damage the solid oxide anode electrode layer (150).

図15Aで最もよく見られるように、O:C比対T_CPOX(℃)のプロット(1510)は直線的である。プロット(1510)は、第1の熱センサ(8030)によって感知される瞬間温度に対応する温度T_CPOX(℃)が、O:C比の増加と共に直線的に増加することを示す。言い換えれば、炭化水素燃料空気混合物(2025、3025)に空気が添加されるにつれて、温度T_CPOX(℃)が増加する。 As best seen in Figure 15A, the plot (1510) of O:C ratio versus T_CPOX (°C) is linear. The plot (1510) shows that the temperature T_CPOX (°C), which corresponds to the instantaneous temperature sensed by the first thermal sensor (8030), increases linearly with increasing O:C ratio. In other words, as air is added to the hydrocarbon fuel air mixture (2025, 3025), the temperature T_CPOX (°C) increases.

また、図15Aにおいて、O:C比対%CHのプロット(1515)は非線形である。プロット(1515)は、合成ガス組成物中に残っているメタンの割合が、O:C比の増加と共に非線形に減少することを示す。したがって、未反応メタンの割合が実質的にゼロであるときは、O:C比が1.4以上に達するまで、O:C比が増加するとT_CPOXが増加するにつれて、未反応メタンの割合が減少する。図15Aにさらに示されるように、O:C比1.4は、628℃のT_CPOX温度に対応する。また、図15Aにおいて、O:C比対%Cのプロット(1520)は、明らかに非線形ではない。プロット(1520)は、合成ガス組成物中に残っている%Cの割合が検出できないことを示す。 Also, in FIG. 15A, the plot of O:C ratio versus % CH4 (1515) is nonlinear. Plot (1515) shows that the proportion of methane remaining in the syngas composition decreases non-linearly with increasing O:C ratio. Therefore, when the proportion of unreacted methane is essentially zero, as the O:C ratio increases and T_CPOX increases, the proportion of unreacted methane decreases until the O:C ratio reaches 1.4 or more. do. As further shown in FIG. 15A, an O:C ratio of 1.4 corresponds to a T_CPOX temperature of 628°C. Also, in FIG. 15A, the plot of O:C ratio versus %C 2 H X (1520) is clearly not non-linear. Plot (1520) shows that the percentage of %C 2 H X remaining in the syngas composition is undetectable.

したがって、図15Aは、第1の温度信号(8031)に対応する温度T_CPOXを検出することによって、O:C比と合成ガス組成は、T_CPOX値だけに基づいて、少なくともT_CPOX温度設定点値または設定点値の範囲(1530)が、メタン(CH)(C)などの望ましくない炭化水素成分、および生成される合成ガスからの他の長鎖炭化水素分子を排除することに対応するものとして選択され得る程度に特徴付けられることを、明確に示している。より具体的には、T_CPOX温度が図15Aに示される設定点値(1530)の範囲内の設定点値に維持されている間に担持されるCPOX反応は、望ましくない炭化水素成分を含まない。さらに、T_CPOX温度は、単に酸化剤の流量を変化させることによって制御することができる。したがって、図15Aに示されるプロットと、図15Bに列挙されるデータに基づいて、第1の温度設定点範囲(1530)は、約1.38~1.42のO:C比範囲に対応する約618~623℃の設定点温度T_CPOX(C)に対応する。定常状態動作中、電子制御器(190)は、サンプリング周波数で第1の温度信号(8031)をサンプリングして、第1の温度信号値(8031)の連続ストリームを生成し、各々は、上記図9~14のいずれか1つに示される触媒体との嵌合接触において支持される熱伝導要素の瞬間温度に対応する。電子制御器は、各第1の温度信号値(8031)を、適切な設定点温度値、または適切な設定点値の範囲と比較する。設定点値は電子制御器によって格納され、異なる設定点値または設定点値範囲は、異なる炭化水素燃料タイプ、異なるSOFCシステム構成、異なる熱伝導要素タイプ、および動作モード、酸化剤タイプ、燃料空気混合物温度、SOFCシステムの直流電力出力などの他の動作パラメータに対応し得る。サンプリングされた第1の温度信号値(8031)が適切な第1の温度設定点値に等しいとき、または適切な第1の温度設定点値の範囲内であるとき、電子制御器は動作しない。サンプリングされた第1の温度信号値が適切な第1の温度設定点値に等しくないか、または適切な第1の温度設定点値の範囲内でないとき、電子制御器は、混合チャンバ(8015)に送達される酸化剤を増加させるか、または減少させるかのいずれかの論理的結論を出し、次いで、1つ以上のコマンドおよび制御信号を酸化剤流量モジュレータ(8025)に送信し、コマンドおよび制御信号は、その論理的結論によって要求される酸化剤の流量の増加または減少のいずれかに対応する。 Accordingly, FIG. 15A shows that by detecting the temperature T_CPOX corresponding to the first temperature signal (8031), the O:C ratio and the syngas composition are determined based on the T_CPOX value alone, at least the T_CPOX temperature setpoint value or setpoint. The range of point values (1530) corresponds to the exclusion of undesirable hydrocarbon components such as methane ( CH4 ) ( C2Hx ) and other long chain hydrocarbon molecules from the produced syngas. It clearly shows that it is characterized to such an extent that it can be selected as such. More specifically, the CPOX reaction supported while the T_CPOX temperature is maintained at a set point value within the range of set point values (1530) shown in FIG. 15A is free of undesirable hydrocarbon components. Additionally, T_CPOX temperature can be controlled simply by varying the oxidant flow rate. Therefore, based on the plot shown in FIG. 15A and the data listed in FIG. 15B, the first temperature set point range (1530) corresponds to an O:C ratio range of approximately 1.38 to 1.42. Corresponding to a set point temperature T_CPOX(C) of approximately 618-623°C. During steady-state operation, the electronic controller (190) samples the first temperature signal (8031) at a sampling frequency to produce a continuous stream of first temperature signal values (8031), each of which corresponds to the figure above. 9 to 14 corresponds to the instantaneous temperature of the heat transfer element supported in mating contact with the catalyst body. The electronic controller compares each first temperature signal value (8031) to a suitable set point temperature value or range of suitable set point values. The set point value is stored by an electronic controller, and different set point values or set point value ranges can be used for different hydrocarbon fuel types, different SOFC system configurations, different heat transfer element types, and operating modes, oxidizer types, fuel air mixtures. Other operating parameters such as temperature, DC power output of the SOFC system, etc. may be accommodated. The electronic controller does not operate when the sampled first temperature signal value (8031) is equal to or within the appropriate first temperature set point value. When the sampled first temperature signal value is not equal to or within the appropriate first temperature set point value, the electronic controller controls the mixing chamber (8015). to either increase or decrease the oxidant delivered to the oxidant flow modulator (8025) and then send one or more command and control signals to the oxidant flow modulator (8025) to The signal corresponds to either an increase or decrease in oxidant flow rate as required by its logical conclusion.

1つの非限定的に例示する動作モードでは、サンプリングされた第1の温度信号値(8031)が最小許容される第1の信号値未満であるとき、電子制御器(190)は、酸化剤流量モジュレータ(8025)に命令して、混合チャンバ(8015)に入る酸化剤の質量または体積流量を増加させ、それによってO:C比を増加させ、その結果、CPOX反応温度の増加および温度T_CPOX(℃)および対応する第1の温度信号値(8031)がそれに対応して増加する。あるいは、サンプリングされた第1の温度信号が最大許容される第1の温度信号値(8031)よりも大きいとき、電子制御器(190)は、酸化剤流量モジュレータ(8025)に命令して、混合チャンバ(8015)に入る酸化剤の質量または体積流量を減少させることで、CPOX反応温度が低下する。各場合において、CPOX反応温度の上昇または低下により、触媒体(9005、10005、11005、12005、13005)と第1の熱センサ(8030)との間に熱伝導的に結合された熱伝導要素の温度がそれに対応して比例的に上昇または低下する。非限定的な例示的実施形態において、第1の信号のサンプリングレートは、約5Hz~100KHzの範囲である。非限定的な例示的実施形態において、酸化剤の体積流量の最小増分変化は、0.1~2.0標準立方センチメートル/分(SCCM)の範囲である。 In one non-limiting exemplary mode of operation, when the sampled first temperature signal value (8031) is less than the minimum allowed first signal value, the electronic controller (190) controls the oxidant flow rate. Directs the modulator (8025) to increase the mass or volumetric flow rate of oxidant entering the mixing chamber (8015), thereby increasing the O:C ratio, resulting in an increase in the CPOX reaction temperature and a temperature T_CPOX (°C ) and the corresponding first temperature signal value (8031) increases correspondingly. Alternatively, when the sampled first temperature signal is greater than the maximum allowed first temperature signal value (8031), the electronic controller (190) instructs the oxidant flow modulator (8025) to Reducing the mass or volumetric flow rate of oxidant entering the chamber (8015) reduces the CPOX reaction temperature. In each case, an increase or decrease in the CPOX reaction temperature causes a change in the temperature of the heat transfer element thermally conductively coupled between the catalyst body (9005, 10005, 11005, 12005, 13005) and the first thermal sensor (8030). The temperature increases or decreases correspondingly. In a non-limiting exemplary embodiment, the sampling rate of the first signal ranges from approximately 5Hz to 100KHz. In a non-limiting exemplary embodiment, the minimum incremental change in oxidant volumetric flow rate is in the range of 0.1 to 2.0 standard cubic centimeters per minute (SCCM).

8.12.11.2 SOFC反応温度
例示的な動作モードでは、第2の温度信号(8041)は、電子制御器(190)によって第2の熱センサ(8040)から受信される。第2の温度信号(8041)は、電圧または電流振幅、正規化された電圧または電流振幅などに対応するアナログ信号またはデジタル信号を含んでもよく、第2の温度信号(8041)の各々の異なる電圧または電流振幅値は、第2の熱センサ(8040)によって感知される異なる温度に対応する。電子制御器(190)は、1つ以上の第2の温度設定点値を格納する。各第2の温度設定点値は、所望の結果を生じるSOFC反応温度に対応する第2の温度信号値または値の範囲に対応する。
8.12.11.2 SOFC Reaction Temperature In an exemplary mode of operation, a second temperature signal (8041) is received by the electronic controller (190) from the second thermal sensor (8040). The second temperature signal (8041) may include analog or digital signals corresponding to voltage or current amplitudes, normalized voltage or current amplitudes, etc., such that each different voltage of the second temperature signal (8041) Or the current amplitude values correspond to different temperatures sensed by the second thermal sensor (8040). The electronic controller (190) stores one or more second temperature set point values. Each second temperature set point value corresponds to a second temperature signal value or range of values that corresponds to a SOFC reaction temperature that produces a desired result.

所望の結果は、SOFC燃料電池スタックによる直流電力または電流生成の閾値、または中央値、最大値、または他の直流電力または電流振幅出力に対応する直流電力または電流出力値のうちのいずれか1つを含み得る。他の所望の結果判定基準は、例えば、排気ガス組成物が実質的に未反応のアノードガス成分、HおよびCOを含まない場合、および/またはアノードガスの電力への不完全な変換を示し得る副生成物を含まない場合に、システム排気ポート(2165)から出ている排気ガス、またはSOFC管から燃焼チャンバ(2135)に出ている排気ガスの組成物である。さらに他の所望の結果判定基準は、燃料電池の効率の様々な測定可能な特性、例えば炭化水素燃料入力単位体積当たりの電気エネルギー出力などである。 The desired result is any one of a DC power or current output value corresponding to a threshold, or a median, maximum, or other DC power or current amplitude output of DC power or current production by the SOFC fuel cell stack. may include. Other desired outcome criteria are, for example, if the exhaust gas composition is substantially free of unreacted anode gas components, H2 and CO, and/or indicates incomplete conversion of the anode gas to electrical power. The composition of the exhaust gas exiting the system exhaust port (2165) or the exhaust gas exiting the SOFC tube into the combustion chamber (2135) when free of byproducts obtained. Still other desired outcome criteria are various measurable characteristics of fuel cell efficiency, such as electrical energy output per unit volume of hydrocarbon fuel input.

第1の設定点温度値に関して上述したように、SOFCシステムの各燃料タイプおよび各動作モードは、1つの炭化水素燃料タイプのみまたは1つの動作モードのみに対応する異なる第2の温度設定点値を有し得るので、電子制御器(190)は、好ましくは、複数の異なる炭化水素燃料タイプの各々について、各動作モードについて異なる第2の温度設定点値などを格納する。したがって、電子制御器(190)はまた、SOFCシステムによって使用されている炭化水素燃料タイプを検知してもよく、またはユーザは、SOFCシステムの炭化水素燃料タイプおよび他のパラメータを入力してもよい。いずれにせよ、電子制御器は、燃料のタイプや動作モードに対応する適切な第2の温度設定点値を選択する。 As discussed above with respect to the first set point temperature value, each fuel type and each mode of operation of the SOFC system has a different second temperature set point value that corresponds to only one hydrocarbon fuel type or only one mode of operation. The electronic controller (190) preferably stores a different second temperature set point value, etc. for each mode of operation for each of a plurality of different hydrocarbon fuel types. Accordingly, the electronic controller (190) may also sense the hydrocarbon fuel type being used by the SOFC system, or the user may input the hydrocarbon fuel type and other parameters of the SOFC system. . In any case, the electronic controller selects the appropriate second temperature set point value corresponding to the fuel type and mode of operation.

電子制御器(190)によって格納される第2の温度設定点値は、第2の温度設定点に対応する1つの第2の温度信号値または第2の温度信号値の範囲を含み得る。所望の直流電力と第2の温度設定点値または第2の温度信号値の範囲との相関は、以下に記載されるシステム較正によって決定される。異なる炭化水素燃料タイプに対応する複数の第2の設定点値または範囲を格納することに加えて、電子制御器は、安全な最大動作温度、直流電力のための最小または閾値温度などの他の所望の動作条件に対応する他の温度信号値をさらに格納し得る。 The second temperature set point value stored by the electronic controller (190) may include a second temperature signal value or a range of second temperature signal values corresponding to the second temperature set point. The correlation between the desired DC power and the second temperature set point value or second temperature signal value range is determined by system calibration described below. In addition to storing multiple secondary set point values or ranges corresponding to different hydrocarbon fuel types, the electronic controller can store other set point values or ranges, such as a safe maximum operating temperature, a minimum or threshold temperature for DC power, etc. Other temperature signal values corresponding to desired operating conditions may also be stored.

電子制御器(190)は、それによって受信された第2の温度信号(8041)を周期的にサンプリングし、サンプリングされた第2の温度信号値を、適切な第2の温度設定点または第2の温度設定点の値の範囲と比較する。サンプリングされた第2の温度信号が第2の温度設定点に等しい場合、または第2の設定点範囲内である場合、電子制御器は動作しない。サンプリングされた第2の温度信号が第2の温度設定点値に等しくないか、または第2の設定点値範囲内にない場合、電子制御器は、混合チャンバ(8015)に送達される炭化水素燃料の流量を増加または減少させ、次いで、1つ以上の制御信号およびコマンド信号を炭化水素燃料流量モジュレータ(8035)に送信する論理的結論を出すが、ここで、制御信号は、混合チャンバ(8015)への炭化水素燃料の流量を増加または減少させるかのいずれかに対応する。 The electronic controller (190) periodically samples the second temperature signal (8041) received thereby and converts the sampled second temperature signal value to an appropriate second temperature set point or second temperature set point. Compare with the range of temperature set point values. If the sampled second temperature signal is equal to the second temperature set point or within the second set point range, the electronic controller is inoperative. If the sampled second temperature signal is not equal to the second temperature set point value or is not within the second set point value range, the electronic controller controls the amount of hydrocarbons delivered to the mixing chamber (8015). increases or decreases the flow rate of fuel and then sends one or more control and command signals to the hydrocarbon fuel flow modulator (8035), where the control signals are connected to the mixing chamber (8015). ) corresponds to either increasing or decreasing the flow rate of hydrocarbon fuel to ).

1つの非限定的に例示する動作モードでは、第2の温度信号値が最小許容される第2の温度信号値未満であるとき、電子制御器(190)は、炭化水素流量モジュレータ(8035)に、混合チャンバ(8015)に入る炭化水素燃料の質量または体積流量を増加させるように命令する。あるいは、サンプリングされた第2の温度信号が最大許容される第2の温度信号値よりも大きいとき、電子制御器(190)は、炭化水素燃料流量モジュレータ(8035)に命令して、混合チャンバ(8015)に入る炭化水素燃料の質量または体積流量を減少させる。第1の例では、混合チャンバ(8015)に入る炭化水素燃料の流量の増加が、合成ガスに変換される炭化水素燃料の体積を増加させ、最終的には合成ガスおよび管状SOFCロッドの温度を増加させ、この温度の増加は、最終的には、第2の熱センサ(8040)によって感知される外側包囲体壁の温度を増加させる。第2の例では、混合チャンバ(8015)に入る炭化水素燃料の流量の減少が、合成ガスに変換される炭化水素燃料の体積を減少させ、最終的には合成ガスおよび管状SOFCロッドの温度を減少させ、この温度の減少は、最終的には、第2の熱センサ(8040)によって感知される外側包囲体壁の温度を減少させる。 In one non-limiting exemplary mode of operation, when the second temperature signal value is less than the minimum allowed second temperature signal value, the electronic controller (190) causes the hydrocarbon flow modulator (8035) to , commands an increase in the mass or volumetric flow rate of hydrocarbon fuel entering the mixing chamber (8015). Alternatively, when the sampled second temperature signal is greater than the maximum allowed second temperature signal value, the electronic controller (190) instructs the hydrocarbon fuel flow modulator (8035) to 8015). In the first example, an increase in the flow rate of hydrocarbon fuel entering the mixing chamber (8015) increases the volume of hydrocarbon fuel that is converted to syngas and ultimately increases the temperature of the syngas and tubular SOFC rods. This increase in temperature ultimately increases the temperature of the outer enclosure wall sensed by the second thermal sensor (8040). In a second example, a reduction in the flow rate of hydrocarbon fuel entering the mixing chamber (8015) reduces the volume of hydrocarbon fuel that is converted to syngas and ultimately increases the temperature of the syngas and tubular SOFC rods. This decrease in temperature ultimately reduces the temperature of the outer enclosure wall sensed by the second thermal sensor (8040).

このように、電子制御器(190)は、第2の熱センサ(8040)によって生成される第2の信号(8041)を第2の信号サンプリング速度で定期的にサンプリングし、混合チャンバ(8015)に入る炭化水素燃料の質量または体積流量を増加または減少させることによって、第2の熱センサ(8040)によって感知される温度を増加または減少させるように適切な調整を行う。第2の信号サンプリングレートは、約5Hz~100KHzの範囲である。炭化水素燃料の体積流量の最小増分変化は、0.1~2.0標準立方センチメートル/分(SCCM)の範囲である。 In this manner, the electronic controller (190) periodically samples the second signal (8041) generated by the second thermal sensor (8040) at a second signal sampling rate and controls the mixing chamber (8015) to Appropriate adjustments are made to increase or decrease the temperature sensed by the second thermal sensor (8040) by increasing or decreasing the mass or volumetric flow rate of the hydrocarbon fuel entering. The second signal sampling rate is in the range of approximately 5Hz to 100KHz. The minimum incremental change in hydrocarbon fuel volumetric flow rate ranges from 0.1 to 2.0 standard cubic centimeters per minute (SCCM).

当業者に理解されるように、炭化水素燃料の流量も変化させずに混合チャンバ(8015)への酸化剤の流量を変化させると、O:C比が変化する。同様に、混合チャンバ(8015)への炭化水素燃料の流量が酸化剤の流量も変化せずに変化するとき、O:C比も変化する。図15Aのプロットによって実証されるように、O:C比の変化は、酸化剤の流量のみを変更することに起因するか、炭化水素燃料の流量のみを変更することに起因するかにかかわらず、第1の熱センサ(8030)によって感知される温度に変化をもたらす。同様に、O:C比の変化は、酸化剤の流量を変更することのみに起因するか、炭化水素燃料の流量を変更することのみに起因するかにかかわらず、合成ガスの組成の変化をもたらし、O:C比が約1.35未満になるにつれてメタン含有量の増加が生じる。 As will be understood by those skilled in the art, changing the flow rate of oxidant to the mixing chamber (8015) without also changing the flow rate of the hydrocarbon fuel changes the O:C ratio. Similarly, when the flow rate of hydrocarbon fuel to the mixing chamber (8015) changes without changing the flow rate of oxidant, the O:C ratio also changes. As demonstrated by the plot in Figure 15A, changes in the O:C ratio, whether due to changing only the oxidant flow rate or only the hydrocarbon fuel flow rate, , resulting in a change in the temperature sensed by the first thermal sensor (8030). Similarly, changes in the O:C ratio, whether due solely to changing the oxidant flow rate or to changing the hydrocarbon fuel flow rate, result in changes in the composition of the syngas. This results in an increase in methane content as the O:C ratio becomes less than about 1.35.

本開示の1つの非限定的に例示する操作方法によれば、第1の制御ループは、電子制御器(190)によって動作する。第1の制御ループにおいて、第1の熱センサ(8030)は、第1のサンプリング速度、例えば、50Hzでサンプリングされ、各サンプルは、第1の熱センサ(8030)に対応する第1の温度信号値を提供する。加えて、酸化剤流量モジュレータ(8025)は、必要に応じて酸化剤の流量を増加または減少させるために酸化剤の流量を調整するように制御されて、第1の温度信号値を設定点値に維持するか、または電子制御器によって格納される第1の温度信号に対応する設定点値の範囲内に維持する。酸化剤流量モジュレータ(8025)は、第1のサンプリングレート50Hzと同じレートで調整することができるが、第1の温度信号値の第1のサンプリングレートおよび酸化剤流量モジュレータ(8025)の調整レートは異なっていてもよい。好ましくは、第1の制御ループは、以下に記載される第2の制御ループとは独立して動作する。 According to one non-limiting exemplary method of operation of the present disclosure, the first control loop is operated by an electronic controller (190). In the first control loop, the first thermal sensor (8030) is sampled at a first sampling rate, e.g. Provide value. Additionally, an oxidant flow modulator (8025) is controlled to adjust the oxidant flow rate to increase or decrease the oxidant flow rate as needed to adjust the first temperature signal value to the set point value. or within a set point value corresponding to a first temperature signal stored by an electronic controller. The oxidant flow modulator (8025) may be adjusted at the same rate as the first sampling rate of 50Hz, but the first sampling rate of the first temperature signal value and the adjustment rate of the oxidant flow modulator (8025) are May be different. Preferably, the first control loop operates independently of the second control loop described below.

非限定的に例示する操作方法は、電子制御器(190)による第2の制御ループを操作することをさらに含む。第2の制御ループにおいて、第2の熱センサ(8040)は、第2のサンプリング速度、例えば、50Hzでサンプリングされ、各サンプルは、第2の熱センサ(8040)に対応する第2の温度信号値を提供する。加えて、炭化水素燃料流量モジュレータ(8035)は、炭化水素燃料の流量を調整して、必要に応じて炭化水素燃料の流量を増加または減少させるように制御されて、第2の温度信号値を設定点値に維持するか、または電子制御器によって格納される第2の温度信号に対応する設定点値の範囲内に維持する。炭化水素燃料流量モジュレータ(8035)は、第2のサンプリングレート50Hzと同じレートで調整することができるが、第2の温度信号値のサンプリングレートおよび炭化水素燃料流量モジュレータ(8035)の調整レートは異なっていてもよい。好ましくは、第2の制御ループは、上述の第1の制御ループから独立して動作する。 The exemplary non-limiting method of operation further includes operating a second control loop with an electronic controller (190). In a second control loop, the second thermal sensor (8040) is sampled at a second sampling rate, e.g. Provide value. In addition, a hydrocarbon fuel flow modulator (8035) is controlled to adjust the flow rate of the hydrocarbon fuel to increase or decrease the flow rate of the hydrocarbon fuel as needed to generate a second temperature signal value. The temperature is maintained at a set point value or within a range of a set point value corresponding to a second temperature signal stored by the electronic controller. The hydrocarbon fuel flow modulator (8035) may be adjusted at the same rate as the second sampling rate of 50 Hz, but the sampling rate of the second temperature signal value and the adjustment rate of the hydrocarbon fuel flow modulator (8035) are different. You can leave it there. Preferably, the second control loop operates independently of the first control loop described above.

非限定的に例示する操作方法は、電子制御器(190)による第3の制御ループを操作することをさらに含む。第3の制御ループでは、第2の熱センサ(8040)に対応する各第2の温度信号値を、電子制御器(190)によって格納される第2の熱センサの位置に対応する制御フェイルセーフ温度と比較する。第2の熱センサの位置に対応する制御フェイルセーフ温度は、第2の熱センサ(8040)の位置に関する最高安全動作温度であり、本例示的実施形態では、ホットゾーン包囲体壁の表面、または第1の熱伝導経路の任意の他の表面である。第2の熱センサの位置に対応する制御フェイルセーフ温度が電子制御器によって検出されると、電子制御器は、炭化水素燃料流量モジュレータ(8035)を閉じて、混合チャンバ(8015)へのさらなる燃料の流れを停止するように構成される。炭化水素燃料流量モジュレータが閉鎖されている間、電子制御器は、酸化剤およびカソードガス流量モジュレータ(8025、8050)を完全に開いて冷却のためにSOFCシステムを通じて酸化剤を圧送するように構成される。 The non-limiting exemplary operating method further includes operating a third control loop with an electronic controller (190). A third control loop converts each second temperature signal value corresponding to the second thermal sensor (8040) into a control failsafe corresponding to the position of the second thermal sensor stored by the electronic controller (190). Compare with temperature. The control fail-safe temperature corresponding to the second thermal sensor location is the highest safe operating temperature for the second thermal sensor (8040) location, and in this exemplary embodiment, the surface of the hot zone enclosure wall, or Any other surface of the first heat transfer path. When a control fail-safe temperature corresponding to the position of the second thermal sensor is detected by the electronic controller, the electronic controller closes the hydrocarbon fuel flow modulator (8035) to allow additional fuel to the mixing chamber (8015). configured to stop the flow of. While the hydrocarbon fuel flow modulator is closed, the electronic controller is configured to fully open the oxidant and cathode gas flow modulators (8025, 8050) to pump oxidant through the SOFC system for cooling. Ru.

非限定的に例示する操作方法は、電子制御器(190)による第4の制御ループを操作することをさらに含む。第4の制御ループにおいて、SOFCシステムは、図15Aのプロット(1510)に示されるように、例えば、第1の昇温熱センサ値T_CPOXに対応して意図的に高いO:C比で動作する。第4の制御ループに対して選択された昇温センサ値T_CPOXは、通常動作中に使用される設定値T_CPOXまたはセンサ値T_CPOX(1530)の範囲よりも大きい。第4の制御ループは、起動モード中に使用して、例えば、SOFCシステムを例えば、第2の熱センサ(8040)によって感知されるSOFC反応温度に、より急速に加熱してもよい。また、第4の制御ループを使用して、触媒層(3090)および固体酸化物アノード電極層(150)を洗浄するための手段として、SOFCシステムを意図的に過熱させて、例えば、タール堆積物を焼き尽くすなどしてもよい。 The non-limiting exemplary operating method further includes operating a fourth control loop by an electronic controller (190). In the fourth control loop, the SOFC system operates at an intentionally high O:C ratio, for example, in response to the first elevated heat sensor value T_CPOX, as shown in plot (1510) of FIG. 15A. The temperature increase sensor value T_CPOX selected for the fourth control loop is greater than the range of setpoint value T_CPOX or sensor value T_CPOX (1530) used during normal operation. The fourth control loop may be used during startup mode, for example, to more rapidly heat the SOFC system to, for example, the SOFC reaction temperature sensed by the second thermal sensor (8040). A fourth control loop may also be used to intentionally overheat the SOFC system to clean, e.g., tar deposits, as a means to clean the catalyst layer (3090) and solid oxide anode electrode layer (150). You can also burn it down.

第4の制御ループは、第1の昇温熱センサ信号T_CPOXに対応するO:C比でSOFCシステムを動作させるように開始される。図15Aの較正チャートの例では、第1の昇温熱センサ信号T_CPOXは、少なくとも約1.4を超えるO:C比に対応する。1つの非限定的な実施形態では、第4の制御ループは、所定の期間、または第1の昇温熱センサ信号T_CPOXが最大第1の熱センサ信号T_CPOXに対応する上部設定値に達するまで、O:C比1.5以上でSOFCシステムを実行するように構成される。 A fourth control loop is initiated to operate the SOFC system at an O:C ratio corresponding to the first elevated temperature sensor signal T_CPOX. In the example calibration chart of FIG. 15A, the first elevated temperature sensor signal T_CPOX corresponds to an O:C ratio of at least greater than about 1.4. In one non-limiting embodiment, the fourth control loop controls O for a predetermined period of time or until the first elevated thermal sensor signal T_CPOX reaches an upper setpoint corresponding to the maximum first thermal sensor signal T_CPOX. : Configured to run a SOFC system with a C ratio of 1.5 or higher.

第4の制御ループは、上昇した、第1の昇温熱センサ信号T_CPOXに関連付けられた値または値の範囲を含む。T_CPOX上昇値は、通常の動作に使用される設定値温度または設定値温度範囲(1530)に対応するO:C比よりも大きい、対応する昇温O:C比を提供する。好ましくは、昇温O:C比は、2.0~2.2の範囲である。あるいは、上昇した昇温T_CPOXは、約2.0~2.2の間のO:C比を提供する第1の温度信号(8031)に対応する温度値の範囲である。 The fourth control loop includes an increased value or range of values associated with the first elevated temperature sensor signal T_CPOX. The T_CPOX rise value provides a corresponding elevated O:C ratio that is greater than the O:C ratio corresponding to the setpoint temperature or setpoint temperature range (1530) used for normal operation. Preferably, the elevated O:C ratio is in the range of 2.0 to 2.2. Alternatively, the elevated temperature T_CPOX is a range of temperature values corresponding to the first temperature signal (8031) providing an O:C ratio between approximately 2.0 and 2.2.

第4の制御ループの1つの非限定的に例示する実施態様は、通常動作に使用される第1の熱センサ信号に対応する設定点値または値の範囲(1530)を所望の昇温O:C比に対応する、上昇したT_CPOXの設定点値または値の範囲に変更し、次いで第4の制御ループが、炭化水素燃料の流量を変更することなく、必要に応じて酸化剤の流量を調節して、第1の温度信号値を上昇させてT_CPOXの昇温設定点値または値の範囲に収めることができるようにすることである。昇温またはO:C比で所望の期間経った後、第4の制御ループは、その動作を終了し、上昇した、T_CPOX昇温設定点値または値の範囲を、通常の動作に使用される第1の熱センサ信号に対応する設定点値または値の範囲(1530)に戻し、制御を第1および第2の制御ループに戻す。第4の制御ループの動作を終了するために使用可能な他のパラメータとしては、第2の温度信号(8041)を監視したり、SOFCスタックが許容可能な動作温度に達したときの判定手段としてSOFCスタックによって生成される直流電力または電流振幅を監視したりすることが挙げられる。 One non-limiting exemplary embodiment of the fourth control loop sets the setpoint value or range of values (1530) corresponding to the first thermal sensor signal used for normal operation to the desired temperature increase O: changing to an increased T_CPOX setpoint value or range of values corresponding to the C ratio, and then a fourth control loop adjusts the oxidizer flow rate as needed without changing the hydrocarbon fuel flow rate. and increase the first temperature signal value to a temperature increase set point value or range of values of T_CPOX. After the desired period of time at the temperature increase or O:C ratio, the fourth control loop terminates its operation and returns the increased T_CPOX temperature setpoint value or range of values to be used for normal operation. A set point value or range of values (1530) corresponding to the first thermal sensor signal is returned and control is returned to the first and second control loops. Other parameters that can be used to terminate operation of the fourth control loop include monitoring the second temperature signal (8041) and as a means of determining when the SOFC stack has reached an acceptable operating temperature. Examples include monitoring the DC power or current amplitude produced by the SOFC stack.

較正手順
本開示によれば、合成ガスのアノードガス成分HおよびCOの重量パーセントを最大化する一方で、未反応炭化水素(例えば、CH、Cおよびエタン(C)プロパン(C)、ブタン(C10)などを含む他の長い炭化水素分子鎖の重量パーセントを最小化するために最適化プロセスが行われる。いくつかの較正手順において、最適化プロセスはまた、酸素ガス、水、窒素ガス、一酸化炭素、二酸化炭素、タール(C10)、および二硫化炭素(CS)、硫化水素(HS)、二酸化硫黄(SO)などの合成ガス(2027)の他の成分の重量パーセントを特徴付けることを含む。より一般的に、最適化処理は、第1の温度信号(8031)に対応する一次設定点値または設定点値の範囲を識別するために行われる。一次設定点値または設定点値の範囲は、第1の熱センサ(8030)によって生成された値に対応し、CPOX反応の特徴に関連する、反復可能な所望の結果に対応する。上述したように、所望の結果は所望の合成ガス組成物であるが、異なるより単純な所望の結果は、0.01%未満のメタンの重量パーセントなどである。
Calibration Procedure According to the present disclosure, the weight percent of the anode gas components H 2 and CO of the syngas is maximized, while unreacted hydrocarbons (e.g., CH 4 , C 2 H X , and ethane (C 2 H 6 ) An optimization process is performed to minimize the weight percent of other long hydrocarbon chains, including propane (C 3 H 8 ), butane (C 4 H 10 ), etc. In some calibration procedures, the optimization The process also uses oxygen gas, water, nitrogen gas, carbon monoxide, carbon dioxide, tar (C 10 H 8 ), and carbon disulfide (CS 2 ), hydrogen sulfide (H 2 S), sulfur dioxide (SO 2 ). More generally, the optimization process includes characterizing the weight percentages of other components of the syngas (2027), such as: The primary set point value or range of set point values corresponds to the value produced by the first thermal sensor (8030) and is a repeatable desired range associated with the characteristics of the CPOX response. As mentioned above, the desired result is the desired syngas composition, but a different, simpler desired result is a weight percent methane of less than 0.01%.

最適化プロセスは、特定の炭化水素燃料タイプに基づいてシステム設計を適格化するために行われる。システム設計は、熱伝導要素の構成および位置、(9005、10005、11005、12005、13005)、熱伝導要素に対する第1の熱センサ(8031)の構成および位置、触媒体(3030)の構成および物理的寸法、第2の熱センサ(8040)の構成および位置、ならびにCPOX反応を特徴付けるように選択された反復可能な所望の結果を含む。 An optimization process is performed to qualify the system design based on a particular hydrocarbon fuel type. The system design includes the configuration and location of the heat transfer elements (9005, 10005, 11005, 12005, 13005), the configuration and location of the first thermal sensor (8031) relative to the heat transfer element, and the configuration and physics of the catalyst body (3030). dimensions, configuration and location of the second thermal sensor (8040), and repeatable desired results selected to characterize the CPOX reaction.

第1の較正工程では、SOFCシステムは、例えば、直流出力電力、および、またはSOFCシステム酸化剤および炭化水素燃料の流量によって、例えば、導管(8017)および(8022)中に生成される電流、例えば、導管(8055)中のカソードガス流量、例えば、入力マニホールド(3055)中の合成ガス組成物、ならびにSOFCスタックの出口、例えば、燃焼チャンバ(2135)中の排気ガス組成物のような、SOFCシステムの様々な動作パラメータを測定するために提供される要素を含む、較正ツールまたは器具内に設置される。 In a first calibration step, the SOFC system calibrates the current generated in, e.g., conduits (8017) and (8022), e.g. , the cathode gas flow rate in the conduit (8055), e.g., the syngas composition in the input manifold (3055), and the outlet of the SOFC stack, e.g., the exhaust gas composition in the combustion chamber (2135) of the SOFC system. installed within a calibration tool or instrument containing elements provided for measuring various operating parameters of the

較正ツールまたは備品は、触媒体(3030)から出るサンプル合成ガスに位置付けられた少なくとも1つのガスクロマトグラフプローブと、所望の合成ガス組成物分析を行うように構成されたガスクロマトグラフとを含む。任意選択で、第2のガスクロマトグラフプローブは、SOFCスタックから出る排気ガスをサンプリングするように位置決めされ、例えば、燃焼チャンバ(2135)の内部に配置され、第2のガスクロマトグラフは、所望の排気ガス組成物分析を行うように構成される。較正ツールまたは備品は、酸化剤流量モジュレータ(8025)および炭化水素燃料モジュレータ(8035)の各々、ならびに任意選択で、適切なガス流量を測定するためのカソード流量モジュレータ(8050)と関連付けられた体積流量計の質量も提供する。較正ツールまたは備品は、例えば、試料熱センサ信号(8031)および(8040)、直流電力値(例えば、電流および/または電力振幅)をサンプリングするため、酸化剤、炭化水素燃料、およびカソード空気流量を調節するため、流量計をサンプリングするため、設定点値を格納するため、ガス組成データを分析および格納するため、熱センサ信号(8031)および(8040)の各々についての設定点値または値範囲を決定および選択するためなどにSOFCシステムを動作させるように構成された較正制御器を含む。較正制御器は、ガスクロマトグラフ試料データ、流量計データ、および第1および第2の熱センサデータを収集し、CPOX反応の特性に関する1つ以上の反復可能な所望の結果を達成することに関連付けられた、および、またはSOFC反応の特性に関連する反復可能な所望の結果を達成することに関連付けられたデータを分析することによって、較正プロセスを実行することに関連する論理動作を実行するように構成される。 The calibration tool or equipment includes at least one gas chromatograph probe positioned on the sample syngas exiting the catalyst body (3030) and a gas chromatograph configured to perform a desired syngas composition analysis. Optionally, a second gas chromatograph probe is positioned to sample the exhaust gas exiting the SOFC stack, e.g., disposed inside the combustion chamber (2135), and the second gas chromatograph probe samples the exhaust gas exiting the SOFC stack. configured to perform compositional analysis. A calibration tool or fixture provides a volumetric flow rate associated with each of the oxidant flow modulator (8025) and the hydrocarbon fuel modulator (8035) and, optionally, the cathode flow modulator (8050) for measuring appropriate gas flow rates. The mass of the meter is also provided. Calibration tools or supplies may, for example, measure sample thermal sensor signals (8031) and (8040), oxidant, hydrocarbon fuel, and cathode air flow rates to sample DC power values (e.g., current and/or power amplitude). Set point values or value ranges for each of thermal sensor signals (8031) and (8040) to regulate, sample flow meters, store set point values, and analyze and store gas composition data. A calibration controller configured to operate the SOFC system, such as to determine and select. A calibration controller is associated with collecting gas chromatograph sample data, flow meter data, and first and second thermal sensor data to achieve one or more repeatable desired results regarding characteristics of the CPOX reaction. and/or configured to perform logical operations associated with performing a calibration process by analyzing data associated with achieving repeatable desired results related to characteristics of the SOFC reaction. be done.

第2の較正工程では、SOFCシステムは、SOFC反応が開始され、SOFCシステムが直流電力を生成している定常状態動作モードに持ち込まれる。その後、SOFCシステムの動作パラメータは、SOFC反応の特性に関連する繰り返し可能な所望の結果を達成するために必要に応じて較正制御器によって変更される。上述したように、SOFC反応の特性に関連する所望の結果は、直流電力または電流出力の特性に関連付けられ得る。一例では、第2の熱センサ(8040)によって出力される第2の信号値は、酸化剤の流量が一定である間、炭化水素燃料の流量の範囲にわたって監視され、O:C比の範囲にわたって出力される直流電力をプロットする。1つの非限定的な例示的実施形態では、較正システムは、直流電力出力の開始に対応する設定点、最大取得可能な直流電力出力に対応する設定点、および中央直流電力出力に対応する設定点などの直流電力出力特性に対応する第2の温度信号設定点値または第2の温度信号設定点値の範囲を選択し得る。 In a second calibration step, the SOFC system is brought into a steady state operating mode where the SOFC reaction is initiated and the SOFC system is producing DC power. The operating parameters of the SOFC system are then varied by the calibration controller as necessary to achieve repeatable desired results related to the characteristics of the SOFC reaction. As mentioned above, the desired results related to the characteristics of the SOFC reaction may be related to the characteristics of the DC power or current output. In one example, the second signal value output by the second thermal sensor (8040) is monitored over a range of hydrocarbon fuel flow rates while the oxidizer flow rate is constant, and over a range of O:C ratios. Plot the output DC power. In one non-limiting exemplary embodiment, the calibration system has a set point corresponding to the onset of DC power output, a set point corresponding to the maximum obtainable DC power output, and a set point corresponding to the center DC power output. A second temperature signal set point value or a range of second temperature signal set point values may be selected that corresponds to a DC power output characteristic such as .

別の非限定的な例示的実施形態では、較正システムは、第2の温度信号設定点値、または排気ガスが実質的にアノードガス成分を含まないことを実証するSOFCスタックから出る排気ガスの組成物に対応する第2の温度信号設定点値の範囲を選択し得る。さらに別の非限定的な例示的実施形態において、較正システムは、第2の温度信号設定点値、または第2の温度信号設定点値の範囲、または炭化水素燃料の流量の直流電流出力に対する比率などを選択し得る。第2の熱センサ(8040)によって出力される第2の信号値を決定するために、SOFCシステムのどの所望の出力を評価しているかにかかわらず、第2の熱センサ(8040)によって出力される第2の信号値は、酸化剤の流量が一定である間に炭化水素燃料の流量の任意の範囲にわたって監視され、SOFCシステムの所望の出力対O:C比をプロットする。加えて、これらのプロットは、最適なO:C比および対応する最適な第2の信号値またはSOFCシステムの所望の出力に対応する値の範囲を見つけるために、1つ以上の異なる酸化剤の流量について繰り返され得る。 In another non-limiting exemplary embodiment, the calibration system determines a second temperature signal set point value or a composition of the exhaust gas exiting the SOFC stack that demonstrates that the exhaust gas is substantially free of anode gas components. A range of second temperature signal set point values may be selected that corresponds to the object. In yet another non-limiting exemplary embodiment, the calibration system comprises a second temperature signal set point value, or a range of second temperature signal set point values, or a ratio of the flow rate of the hydrocarbon fuel to the direct current output. etc. can be selected. Regardless of which desired output of the SOFC system is being evaluated to determine the second signal value output by the second thermal sensor (8040), the second signal value output by the second thermal sensor (8040) A second signal value is monitored over a range of hydrocarbon fuel flow rates while the oxidant flow rate is constant to plot the desired output power of the SOFC system versus the O:C ratio. In addition, these plots show that one or more different oxidants are May be repeated for flow rate.

第3の較正工程では、複数の異なるO:C比にわたるガスクロマトグラフによって合成ガスの試料を分析することによって、各合成ガス成分または選択された合成ガス成分の重量パーセントを決定する。O:C比は、較正制御器によって行われるプロセスである酸化剤の流量のみを修正することによって変化する。第3の較正工程中、炭化水素燃料の流量は変更されない。較正制御器はまた、複数の異なるO:C比にわたって第1の温度信号(8031)および酸化剤の流量計データをサンプリングし、第1の信号値および酸化剤の流量値を格納する。較正制御器は、各O:C比について合成ガス成分重量パーセントを分析し、第1の温度信号値および酸化剤の流量値を各O:C比に関連付けるように構成される。加えて、第3の較正工程中、較正制御器は、SOFCシステムの所望の出力に関連付けられたデータを監視し、記録するように構成される。SOFCシステムの所望の出力に関連するデータは、少なくとも、各O:C比での第2の温度信号(8041)と、炭化水素燃料およびカソード空気流量、SOFCスタックの直流出力電力特性、ガスクロマトグラフデータから判定されるSOFCスタックから出る排気ガスの組成などのうちの1つ以上を含む。 In the third calibration step, the weight percent of each or selected syngas components is determined by analyzing a sample of syngas by gas chromatography over a plurality of different O:C ratios. The O:C ratio is varied by modifying only the oxidant flow rate, a process performed by the calibration controller. During the third calibration step, the hydrocarbon fuel flow rate is not changed. The calibration controller also samples the first temperature signal (8031) and oxidant flow meter data over a plurality of different O:C ratios and stores the first signal value and the oxidant flow value. The calibration controller is configured to analyze the syngas component weight percent for each O:C ratio and to associate a first temperature signal value and an oxidant flow value with each O:C ratio. Additionally, during the third calibration step, the calibration controller is configured to monitor and record data associated with the desired output of the SOFC system. Data related to the desired output of the SOFC system includes at least a second temperature signal (8041) at each O:C ratio, hydrocarbon fuel and cathode air flow rates, DC output power characteristics of the SOFC stack, gas chromatography data. and the composition of the exhaust gas exiting the SOFC stack as determined from the SOFC stack.

第4の較正工程において、第3の較正工程によって生成される複数の異なるO:C比の各々に対応する各合成ガス成分の重量パーセントを分析して、どのO:C比が所望の合成ガス組成物を常に生成するか、例えば、メタンの重量パーセントが0.01%未満であるかなどを判定する。第4の較正工程は、較正制御器によって、所望の合成ガス組成物を提供することに関連付けられた第1の熱センサ(8030)によって変性した第1の温度信号値または第1の温度信号値の範囲を判定することをさらに含む。図15Aのプロット(1510)によって示されるように、第1の設定点値または値の範囲(1530)は、所望の合成ガス組成物を満たす第1の温度信号値T_CPOXの最低温度に対応する。しかしながら、本開示から逸脱することなく、他のより高い温度値を選択することができる。第1の設定点値または設定点値の範囲(1530)が選択されると、第2の熱センサ(8040)に対応する第2の設定点値または値の範囲に対応する固定炭化水素燃料の流量を使用して、第1および第2の設定点値の各々に小さな変更を加えることによって、SOFCシステム動作の精細化を行うために、他の固定炭化水素燃料の流量を使用して、第4の較正プロセスを再実行することができる。 In a fourth calibration step, the weight percent of each syngas component corresponding to each of the plurality of different O:C ratios produced by the third calibration step is analyzed to determine which O:C ratios correspond to the desired syngas. Determine if the composition always produces, for example, if the weight percent of methane is less than 0.01%. A fourth calibration step includes determining, by the calibration controller, a first temperature signal value or a first temperature signal value modified by the first thermal sensor (8030) associated with providing the desired syngas composition. further comprising determining a range of. As shown by the plot (1510) of FIG. 15A, the first set point value or range of values (1530) corresponds to the lowest temperature of the first temperature signal value T_CPOX that satisfies the desired syngas composition. However, other higher temperature values may be selected without departing from this disclosure. Once the first set point value or range of set point values (1530) is selected, a fixed hydrocarbon fuel corresponding to the second set point value or range of values corresponding to the second thermal sensor (8040) is selected. Using other fixed hydrocarbon fuel flow rates to refine the SOFC system operation by making small changes to each of the first and second set point values. 4 calibration process can be re-run.

較正備品を使用する場合、較正手順は、所与の炭化水素燃料タイプを使用して所与のSOFCシステム構成に対して1回だけ実行され、第1の熱センサ(8030)と関連付けられたCPOX反応温度設定点および第2の熱センサ(8040)と関連付けられたSOFCスタック温度設定点を決定する必要がある。 When using a calibration fixture, the calibration procedure is performed only once for a given SOFC system configuration using a given hydrocarbon fuel type, and the CPOX associated with the first thermal sensor (8030) The reaction temperature set point and the SOFC stack temperature set point associated with the second thermal sensor (8040) need to be determined.

較正備品は、任意選択で、複数の異なる炭化水素燃料タイプの各々についてSOFCシステムを較正するために、各々異なる炭化水素燃料タイプに対応する複数の異なる炭化水素燃料源も含む。したがって、第5の較正工程は、複数の異なる炭化水素燃料タイプの各々について2~4回較正工程を繰り返すことを含み、これにより、異なる炭化水素燃料タイプの各々について異なるCPOX反応温度設定点および異なるSOFCスタック温度設定点を選択することができるようになる。 The calibration fixture optionally also includes a plurality of different hydrocarbon fuel sources, each corresponding to a different hydrocarbon fuel type, to calibrate the SOFC system for each of the plurality of different hydrocarbon fuel types. Accordingly, the fifth calibration step includes repeating the calibration step two to four times for each of a plurality of different hydrocarbon fuel types, thereby providing a different CPOX reaction temperature set point and a different The SOFC stack temperature set point can now be selected.

本発明を好ましい実施形態に関して上で説明してきたが、それに限定されないことも当業者には理解されるであろう。上述の発明の様々な特徴および態様は、個別にまたは一緒に使用することができる。さらに、本発明は、特定の環境における、および特定の用途(例えば、放熱反応を行う燃料改質装置モジュールを含む固体酸化物燃料システム)具現化の文脈で記載されてきたが、当業者は、その有用性がそれに限定されず、かつ本発明が、可燃性の材料を処理する、高温腐食環境にある熱エネルギーを管理することが望ましいあらゆる数の環境や具現化に有益に利用され得ることを認識するであろう。したがって、以下に記載の特許請求の範囲は、本明細書に開示されている本発明の全範囲および趣旨を考慮して解釈されるべきである。

Although the invention has been described above in terms of preferred embodiments, those skilled in the art will also appreciate that it is not limited thereto. The various features and aspects of the invention described above can be used individually or together. Additionally, while the invention has been described in a particular environment and in the context of a particular application (e.g., a solid oxide fuel system including a fuel reformer module that performs an exothermic reaction), those skilled in the art will appreciate that It is recognized that its usefulness is not limited thereto, and that the present invention may be beneficially utilized in any number of environments and implementations in which it is desirable to manage thermal energy in high temperature corrosive environments, where combustible materials are processed. You will recognize it. Therefore, the following claims should be construed in light of the full scope and spirit of the invention disclosed herein.

Claims (15)

触媒部分酸化(CPOX)を開始して、炭化水素燃料酸化剤混合物を改質し、そこから合成ガス改質物を送達するための燃料改質装置モジュールであって、
入力端および出力端を有する触媒体であって、前記入力端と、前記触媒体の前記出力端および前記触媒体の前記出力端にない燃料通路出力端のうちの一方との間に延在する複数の触媒燃料通路と、を含むように形成された固体非多孔質セラミック基板を備える、触媒体と、
前記CPOX反応を開始するように選択された材料を含み、前記複数の触媒燃料通路の各々の内側表面上に形成された触媒層と、
50W/m°K以上の熱伝導係数を有する材料を含み、接触表面積の上で前記触媒体と熱伝導的に結合された熱伝導要素と、
第1の熱センサであって、前記熱伝導要素と熱伝導的に結合され、前記第1の熱センサによって感知された温度に対応する第1の温度信号を生成するための第1の熱センサと、を備える、燃料改質装置モジュール。
A fuel reformer module for initiating catalytic partial oxidation (CPOX) to reform a hydrocarbon fuel oxidizer mixture and delivering a syngas reformate therefrom, the fuel reformer module comprising:
a catalyst body having an input end and an output end, the catalyst body extending between the input end and one of the output end of the catalyst body and a fuel passage output end not at the output end of the catalyst body; a catalytic body comprising a solid non-porous ceramic substrate formed to include a plurality of catalytic fuel passages;
a catalyst layer formed on an inner surface of each of the plurality of catalytic fuel passages, the layer comprising a material selected to initiate the CPOX reaction;
a thermally conductive element comprising a material having a thermal conductivity coefficient of 50 W/m°K or more and thermally conductively coupled to the catalyst body over a contact surface area;
a first thermal sensor, the first thermal sensor being thermally conductively coupled to the thermally conductive element for generating a first temperature signal corresponding to a temperature sensed by the first thermal sensor; A fuel reformer module comprising:
前記入力端および前記出力端が、前記触媒体の長手方向軸に沿って延在する第1の長手方向寸法によって分離され、前記接触表面積が、前記長手方向軸に沿って延在する第2の長手方向寸法を有し、前記第2の長手方向寸法が、前記第1の長手方向寸法の少なくとも4分の1である、請求項1に記載の燃料改質装置。 The input end and the output end are separated by a first longitudinal dimension extending along the longitudinal axis of the catalyst body, and the contact surface area is separated by a second longitudinal dimension extending along the longitudinal axis of the catalyst body. The fuel reformer of claim 1, having a longitudinal dimension, the second longitudinal dimension being at least one quarter of the first longitudinal dimension. 前記第2の長手方向寸法が、前記第1の長手方向寸法の4分の1から2分の1の範囲内にある、請求項2に記載の燃料改質装置。 3. The fuel reformer of claim 2, wherein the second longitudinal dimension is within a range of one quarter to one half of the first longitudinal dimension. 前記第2の長手方向寸法が、前記第1の長手方向寸法の4分の1からそれと等しい範囲にある、請求項2に記載の燃料改質装置。 3. The fuel reformer of claim 2, wherein the second longitudinal dimension is within a range from one quarter to equal to the first longitudinal dimension. 前記触媒体が、前記触媒体の第1の長手方向軸に沿って前記入力端と前記出力端との間に延在する第1の長手方向寸法と、前記長手方向軸を中心とする外径寸法と、を有する、円筒形であり、前記第1の長手方向寸法が、25mm以上であり、外形寸法が、25mm以上である、請求項1に記載の燃料改質装置。 The catalyst body has a first longitudinal dimension extending between the input end and the output end along a first longitudinal axis of the catalyst body, and an outer diameter about the longitudinal axis. The fuel reformer according to claim 1, wherein the fuel reformer has a cylindrical shape having dimensions, the first longitudinal dimension is 25 mm or more, and the outer dimension is 25 mm or more. 前記接触表面積は、前記触媒体と前記熱伝導要素との間で十分に高い熱伝導率を促進し、前記第1の熱センサが、前記接触表面積の摂氏1~2度の平均温度での変化を30秒未満で感知するようにサイズ決めされており、前記熱伝導要素の材料体積は、前記触媒体と前記熱伝導要素との間で十分に高い熱伝導率を促進し、前記第1の熱センサが、前記接触表面積の摂氏1~2度の平均温度での変化を30秒未満で感知するようにサイズ決めされている、請求項1に記載の燃料改質装置。 The contact surface area promotes a sufficiently high thermal conductivity between the catalytic body and the heat transfer element such that the first thermal sensor detects a change in the contact surface area with an average temperature of 1 to 2 degrees Celsius. is sized to sense in less than 30 seconds, the material volume of the heat transfer element is sized to promote a sufficiently high thermal conductivity between the catalyst body and the heat transfer element, and the material volume of the first The fuel reformer of claim 1, wherein the thermal sensor is sized to sense a change in the contact surface area at an average temperature of 1 to 2 degrees Celsius in less than 30 seconds. 前記接触表面積および前記熱伝導要素の材料体積の各々が、前記触媒体と前記熱伝導要素との間の十分に高い熱伝導率を促進して、前記第1の熱センサが、前記接触表面積の摂氏1~2度の平均温度での変化を30秒未満で感知するようにサイズ決めされており、前記入力端および前記出力端が、前記触媒体の長手方向軸に沿って延在する第1の長手方向寸法によって分離され、前記複数の触媒燃料通路の各々が、前記第1の長手方向軸と平行である、異なる燃料通路の長手方向軸に沿って、前記入力端と前記出力端との間に延在する、請求項1に記載の燃料改質装置。 Each of the contact surface area and the material volume of the heat transfer element promotes a sufficiently high thermal conductivity between the catalyst body and the heat transfer element such that the first thermal sensor a first electrode sized to sense a change in average temperature of 1 to 2 degrees Celsius in less than 30 seconds, the input end and the output end extending along the longitudinal axis of the catalyst body; separated by a longitudinal dimension of said plurality of catalytic fuel passages, each of said plurality of catalytic fuel passages extending between said input end and said output end along a longitudinal axis of a different fuel passage parallel to said first longitudinal axis. 2. The fuel reformer of claim 1, wherein the fuel reformer extends between. 前記非多孔質セラミック基板が、固体非多孔質セラミック発泡材料を含み、前記複数の触媒燃料通路が、前記入力端と、前記触媒体の前記出力端および前記触媒体の前記出力端にない前記燃料通路出力端のうちの一方との間に延在する複数の相互接続オープンセルを備える、請求項5に記載の燃料改質装置。 The non-porous ceramic substrate includes a solid non-porous ceramic foam material, and the plurality of catalytic fuel passageways are located at the input end, the output end of the catalyst body, and the fuel not at the output end of the catalyst body. 6. The fuel reformer of claim 5, comprising a plurality of interconnected open cells extending between one of the passageway output ends. 前記熱伝導要素が、前記触媒体の前記外径と嵌合接触して配置されたプリズムロッドを備え、前記プリズムロッドの長手方向軸が、前記第1の長手方向軸と実質的に平行に配向され、前記熱伝導要素が、前記触媒体の前記外径と嵌合接触して配設されたプリズムロッドを備え、前記プリズムロッドの長手方向軸が、前記第1の長手方向軸と実質的に平行に配向されている、請求項5に記載の燃料改質装置。 the heat transfer element comprises a prism rod disposed in mating contact with the outer diameter of the catalyst body, the longitudinal axis of the prism rod oriented substantially parallel to the first longitudinal axis; and the heat transfer element comprises a prism rod disposed in mating contact with the outer diameter of the catalyst body, the longitudinal axis of the prism rod being substantially the first longitudinal axis. 6. The fuel reformer of claim 5, wherein the fuel reformer is parallel oriented. 前記熱伝導要素が、前記触媒体の前記外径と嵌合接触して配設された円筒形セグメントを備え、前記円筒形セグメントの長手方向軸が、前記第1の長手方向軸と実質的に平行に配向され、前記円筒形セグメントが、前記円筒形触媒体の外周面の曲率半径と一致する曲率半径を伴って形成される接触表面積を含む、請求項5に記載の燃料改質装置。 The heat transfer element includes a cylindrical segment disposed in mating contact with the outer diameter of the catalyst body, the longitudinal axis of the cylindrical segment being substantially parallel to the first longitudinal axis. 6. The fuel reformer of claim 5, wherein the cylindrical segments are parallel oriented and include contact surface areas formed with a radius of curvature that matches the radius of curvature of the outer peripheral surface of the cylindrical catalyst body. 前記熱伝導要素は、前記触媒体の前記外径と嵌合接触して配設された、その内径を有する、中空シリンダを備え、前記中空シリンダの長手方向軸が、前記第1の長手方向軸と実質的に平行に配向され、前記中空シリンダが、前記触媒体の前記外径と実質的に一致するようにサイズ決めされた内径を伴って形成され、前記中空シリンダが、前記中空シリンダによって形成される環状壁の所望の厚さを提供するようにサイズ決めされた外径を伴って形成される、請求項5に記載の燃料改質装置。 The heat transfer element comprises a hollow cylinder having an inner diameter disposed in mating contact with the outer diameter of the catalyst body, the longitudinal axis of the hollow cylinder being in contact with the first longitudinal axis. oriented substantially parallel to said hollow cylinder, said hollow cylinder being formed with an inner diameter sized to substantially match said outer diameter of said catalyst body, said hollow cylinder being formed by said hollow cylinder; 6. The fuel reformer of claim 5 formed with an outer diameter sized to provide a desired thickness of the annular wall. 前記熱伝導要素が、前記触媒体の前記外径と嵌合接触して配設された、その内径を有する、中空シリンダのらせん部分を備え、前記中空シリンダの前記らせん部分の長手方向軸が、前記第1の長手方向軸と実質的に平行に配向され、前記中空シリンダの前記らせん部分が、前記触媒体の前記外径と実質的に一致するようにサイズ決めされた内径を伴って、かつ前記中空シリンダの前記らせん部分によって形成されたらせん状の環状壁の所望の厚さを提供するようにサイズ決めされた、前記中空シリンダの前記らせん部分の外径を伴って形成される、請求項5に記載の燃料改質装置。 The heat transfer element comprises a helical portion of a hollow cylinder having an inner diameter disposed in mating contact with the outer diameter of the catalytic body, the longitudinal axis of the helical portion of the hollow cylinder comprising: oriented substantially parallel to the first longitudinal axis, the helical portion of the hollow cylinder having an inner diameter sized to substantially match the outer diameter of the catalyst body; 4. The helical portion of the hollow cylinder is formed with an outer diameter sized to provide a desired thickness of the helical annular wall formed by the helical portion of the hollow cylinder. 5. The fuel reformer according to 5. 前記触媒体が、前記円筒形触媒体を完全にまたは部分的に通って延在する中央円筒形キャビティを含むように形成され、前記中央円筒形キャビティが、内径を伴って形成され、前記熱伝導要素が、前記中央円筒形キャビティの内側に配設された固体円筒形要素を備え、前記中央円筒形キャビティの内径が、前記固体円筒形要素の外径と実質的に一致するようにサイズ決めされ、前記固体円筒形要素と前記中央円筒形キャビティとの間に形成された前記接触表面積と、前記固体円筒形要素の材料体積とが、各々、前記触媒体と前記熱伝導要素との間の十分に高い熱伝導率を促進し、前記第1の熱センサが、前記接触表面積の摂氏1~2度での平均温度の変化を30秒未満で感知するようにサイズ決めされている、請求項5に記載の燃料改質装置。 the catalyst body is formed to include a central cylindrical cavity extending completely or partially through the cylindrical catalyst body, the central cylindrical cavity being formed with an inner diameter and configured to the element comprises a solid cylindrical element disposed inside the central cylindrical cavity, the internal diameter of the central cylindrical cavity being sized to substantially match the external diameter of the solid cylindrical element; , the contact surface area formed between the solid cylindrical element and the central cylindrical cavity and the material volume of the solid cylindrical element are respectively sufficient to provide sufficient space between the catalyst body and the heat transfer element. 5. The first thermal sensor is sized to sense an average temperature change of 1 to 2 degrees Celsius of the contact surface area in less than 30 seconds. The fuel reformer described in . 請求項1に記載の燃料改質装置モジュールを備えるSOFCシステムであって、
前記触媒体の前記入力端に送達するために、炭化水素燃料供給源から受容した炭化水素燃料を、酸化剤供給源から受容した酸化剤と混合することによって、前記炭化水素燃料酸化剤混合物を生成するように構成された燃料酸化剤制御モジュールであって、前記炭化水素燃料源と前記入力端との間に配設された炭化水素燃料流量モジュレータと、前記酸化剤源と前記入力端との間に配設された酸化剤流量モジュレータと、を含む、燃料酸化剤制御モジュールと、
前記炭化水素燃料流量モジュレータおよび前記酸化剤流量モジュレータの各々に独立したコマンドおよび制御信号を送信するように動作する電子制御器と、
固体酸化物燃料電池(SOFC)スタックであって、固体酸化物アノード電極層を各々備える複数の個々のSOFC燃料電池を備え、前記燃料改質装置モジュールから出力された前記合成ガス改質物が、前記固体酸化物アノード電極層の上を流れて、SOFC反応を
開始および維持する、固体酸化物燃料電池(SOFC)スタックと、
前記SOFCスタックを取り囲むホットゾーンキャビティを包囲するように共に接合された複数のホットゾーン包囲体壁を備えるホットゾーン包囲体であって、100W/m°K以上の熱伝導係数を有する材料から形成され、共に接合されて第1の連続的な熱伝導経路を形成する、ホットゾーン包囲体と、
前記第1の熱伝導経路の表面と熱伝導的に結合され、前記第1の熱伝導経路の前記表面の温度に対応する第2の温度信号を生成するための第2の熱センサと、
前記電子制御器によって格納される第1の設定点温度値範囲であって、所望の合成ガス組成物を有する前記合成ガス改質物を生成することが知られている第1の温度信号値の範囲に対応する較正された動作温度範囲に対応する、第1の設定点値範囲と、
前記電子制御器によって格納される第2の設定点温度値範囲であって、前記SOFCスタックの所望の性能特性を生成することが知られている第2の温度信号値の較正された動作温度範囲に対応する、第2の設定点値範囲と、をさらに備え、
前記電子制御器が、前記第1の熱センサ信号値のサンプリングに基づいて第1の制御ループを動作させ、前記第1の制御ループが、前記サンプリングされた第1の温度信号値を前記第1の設定点値の範囲内に維持するために、前記酸化剤の流量を増加または減少させるように前記酸化剤流量モジュレータに命令し、
前記電子制御器が、サンプリングされた第2の熱センサ信号値に基づいて第2の制御ループを動作させ、前記第2の制御ループが、前記サンプリングされた第2の温度信号値を前記第2の設定点値の範囲内に維持するために、前記炭化水素燃料の流量を増加または減少させるように前記炭化水素燃料流量モジュレータに命令する、SOFCシステム。
A SOFC system comprising the fuel reformer module according to claim 1,
producing the hydrocarbon fuel oxidizer mixture by mixing a hydrocarbon fuel received from a hydrocarbon fuel source with an oxidizer received from an oxidizer source for delivery to the input end of the catalyst body; a fuel oxidizer control module configured to: a hydrocarbon fuel flow modulator disposed between the hydrocarbon fuel source and the input end; an oxidizer flow modulator disposed in the fuel oxidizer control module;
an electronic controller operative to send independent command and control signals to each of the hydrocarbon fuel flow modulator and the oxidizer flow modulator;
A solid oxide fuel cell (SOFC) stack comprising a plurality of individual SOFC fuel cells each comprising a solid oxide anode electrode layer, the syngas reformate output from the fuel reformer module comprising: a solid oxide fuel cell (SOFC) stack with flow over the solid oxide anode electrode layer to initiate and maintain the SOFC reaction;
A hot zone enclosure comprising a plurality of hot zone enclosure walls joined together to enclose a hot zone cavity surrounding the SOFC stack, the hot zone enclosure being formed from a material having a thermal conductivity coefficient of greater than or equal to 100 W/m°K. , a hot zone enclosure joined together to form a first continuous heat transfer path;
a second thermal sensor thermally conductively coupled to a surface of the first heat transfer path for generating a second temperature signal corresponding to a temperature of the surface of the first heat transfer path;
a first setpoint temperature value range stored by the electronic controller, the first temperature signal value range known to produce the syngas reformate having a desired syngas composition; a first set point value range corresponding to a calibrated operating temperature range corresponding to;
a second setpoint temperature value range stored by the electronic controller, the calibrated operating temperature range of a second temperature signal value being known to produce desired performance characteristics of the SOFC stack; further comprising a second set point value range corresponding to
The electronic controller operates a first control loop based on sampling the first thermal sensor signal value, the first control loop converting the sampled first temperature signal value to the first temperature signal value. instructing the oxidant flow modulator to increase or decrease the oxidant flow rate to maintain the oxidant flow rate within a set point value of
The electronic controller operates a second control loop based on the sampled second thermal sensor signal value, and the second control loop operates the second sampled temperature signal value on the second sampled temperature signal value. The SOFC system instructs the hydrocarbon fuel flow modulator to increase or decrease the flow rate of the hydrocarbon fuel to maintain it within a set point value of .
燃料酸化剤制御モジュールによって、前記炭化水素燃料酸化剤混合物を請求項1に記載の前記燃料改質装置に送達することであって、前記燃料酸化剤制御モジュレータは、炭化水素燃料供給源と前記触媒体の前記入力端との間に配設された炭化水素燃料流量モジュレータと、酸化剤供給源と前記触媒体の前記入力端との間に配置された酸化剤流量モジュレータとを含むことと、
第1のコマンドおよび制御信号を電子制御器から前記酸化剤流量モジュレータに送達して酸化剤の流量を調節することと、
電子制御器から前記炭化水素燃料流量モジュレータに第2のコマンドおよび制御信号を送達して、炭化水素燃料の流量を調節することと、
前記触媒体から出力された前記合成ガス改質物を固体酸化物燃料電池(SOFC)スタックに送達することであって、前記SOFCスタックは、各々が前記触媒体から出力された前記合成ガス改質物と流体連通する固体酸化物アノード電極層を含む複数の個々のSOFC燃料電池を備え、前記合成ガスは、前記固体酸化物アノード電極層と反応して、SOFC反応温度でSOFC反応を開始することと、
前記電子制御器によって、前記第1の温度センサによって生成された第1の温度制御信号値をサンプリングすることと、
前記電子制御器によって、第2の温度センサによって生成された第2の温度制御信号値をサンプリングすることであって、前記第2の熱センサは、前記SOFC反応温度の温度変化に比例して温度を変化させる表面の温度を検知するように配置されることと、
前記電子制御器によって、第1の設定点温度値の範囲を格納することであって、前記第1の設定点値の範囲は、所望の合成ガス組成物を有する前記合成ガス改質物を生成することが知られている第1の温度信号値の範囲に対応する較正された動作温度範囲に対応することと、
前記電子制御器によって、第2の設定点温度値の範囲を格納することであって、前記第2の設定点値の範囲は、前記SOFCスタックの所望の性能特性を生成することが知られている第2の温度信号値の範囲に対応する較正された動作温度範囲に対応することと、
前記電子制御器によって、第1の温度センサ信号値のサンプリングに基づいて第1の制御ループを動作させることであって、前記第1の制御ループは、前記酸化剤を増加または
減少させて、前記サンプリングされた第1の温度信号値を前記第1の設定点値の範囲内に維持するように前記酸化剤流量モジュレータに命令することと、
前記電子制御器によって、第2の熱センサ信号値のサンプリングに基づいて第2の制御ループを動作させることであって、前記第2の制御ループは、前記炭化水素燃料の流量を増加または減少させて、前記サンプリングされた第2の温度信号値を前記第2の設定点値の範囲内に維持するように前記炭化水素燃料流量モジュレータに命令し、前記電子制御器によって、前記燃料改質装置モジュールから出力される前記合成ガス改質物の所望の組成物に対応する第1の設定点温度値の範囲を格納する工程が、前記電子制御器によって、複数の異なる炭化水素燃料タイプに対応する第1の設定点値の各範囲を有する複数の第1の設定点温度値を格納することをさらに含み、前記複数の異なる炭化水素燃料タイプが、メタン、(CH)、エタン(C)、プロパン(C)、およびブタン(C10)のうちのいずれか1つを少なくとも含むことと、を含む方法。
delivering the hydrocarbon fuel oxidizer mixture to the fuel reformer of claim 1 by a fuel oxidizer control module, wherein the fuel oxidizer control modulator is configured to communicate the hydrocarbon fuel oxidizer mixture with the hydrocarbon fuel source; a hydrocarbon fuel flow modulator disposed between the input end of the media and an oxidant flow modulator disposed between the oxidant source and the input end of the catalyst body;
delivering a first command and control signal from an electronic controller to the oxidant flow modulator to adjust the flow rate of oxidant;
delivering a second command and control signal from an electronic controller to the hydrocarbon fuel flow modulator to adjust the flow rate of the hydrocarbon fuel;
delivering the syngas reformate output from the catalytic body to a solid oxide fuel cell (SOFC) stack, each SOFC stack delivering the syngas reformate output from the catalytic body; comprising a plurality of individual SOFC fuel cells including a solid oxide anode electrode layer in fluid communication, the synthesis gas reacting with the solid oxide anode electrode layer to initiate a SOFC reaction at a SOFC reaction temperature;
sampling, by the electronic controller, a first temperature control signal value generated by the first temperature sensor;
sampling, by the electronic controller, a second temperature control signal value generated by a second temperature sensor, the second thermal sensor increasing the temperature in proportion to a temperature change in the SOFC reaction temperature; being arranged to detect a temperature of a surface that causes a change in temperature;
storing, by the electronic controller, a range of first set point temperature values, the first range of set point values producing the syngas reformate having a desired syngas composition; corresponding to a calibrated operating temperature range corresponding to a range of first temperature signal values known to be
storing, by the electronic controller, a range of second set point temperature values, the range of second set point values known to produce desired performance characteristics of the SOFC stack; a calibrated operating temperature range corresponding to a range of second temperature signal values;
operating a first control loop by the electronic controller based on the sampling of the first temperature sensor signal value, the first control loop increasing or decreasing the oxidant to increase or decrease the oxidant; commanding the oxidant flow modulator to maintain a sampled first temperature signal value within the first set point value;
operating a second control loop by the electronic controller based on the sampling of the second thermal sensor signal value, the second control loop increasing or decreasing the flow rate of the hydrocarbon fuel; commanding the hydrocarbon fuel flow modulator to maintain the sampled second temperature signal value within the second set point value; storing, by the electronic controller, a range of first set point temperature values corresponding to a desired composition of the syngas reformate output from the first set point temperature value corresponding to a plurality of different hydrocarbon fuel types; further comprising storing a plurality of first set point temperature values having respective ranges of set point values, wherein the plurality of different hydrocarbon fuel types include methane, ( CH4 ), ethane ( C2H6 ). , propane (C 3 H 8 ), and butane (C 4 H 10 ).
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