JP7280526B2 - 空気調和機 - Google Patents

Description

本開示は、空気調和機に関する。

近年、空気調和機において、熱交換器の伝熱管を含む冷媒配管の材料として、アルミニウムまたはアルミニウム合金が用いられている。アルミニウムおよびアルミニウム合金は腐食が起こりやすい材料であるので、腐食による冷媒漏洩を抑制するために、伝熱管の外周にアルミニウムよりも電位が卑である（低い）亜鉛等を含有する犠牲層（防食層）を設けることがある。特許文献１では、冷媒が滞留しやすい室内への冷媒漏洩を抑制するために、室内機の伝熱管の最薄部に設けた防食層の厚みを、室外機の冷媒配管の最薄部に設けた防食層の厚みよりも厚くしている。

特開２０２０－５６５７２号公報

アルミニウムの腐食が塩素によって促進されることが知られている。一般に、室外空気に含まれる塩分量は、室内空気に含まれる塩分量よりも多い傾向にある。そのため、特許文献１の技術によると、室外機のアルミニウムまたはアルミニウム合金からなる伝熱管の腐食が生じるおそれがある。

本開示の目的は、室外機の伝熱管の腐食を抑制することができる空気調和機を提供することである。

本開示に係る空気調和機は、室内空気と熱交換する冷媒が流れる第１熱交換器を有する室内機と、室外空気と熱交換する冷媒が流れる第２熱交換器を有する室外機と、を接続することで空調を行う。そして、前記第１熱交換器は、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる第１伝熱管を有し、前記第２熱交換器は、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる第２伝熱管を有する。前記第１伝熱管の外周面には、第１犠牲層が形成されており、前記第２伝熱管の外周面には、第２犠牲層が形成されており、前記第２犠牲層の最大厚みが、前記第１犠牲層の最大厚みよりも大きい。

本開示によると、塩分含有量が多い室外空気が通過する第２熱交換器に含まれる第２伝熱管の腐食を抑制することができる。

上記空気調和機において、前記第１伝熱管の肉厚が前記第２伝熱管の肉厚よりも小さいことが好ましい。第１犠牲層の厚みが第２犠牲層よりも小さくなった結果、最低限の母材の厚みを確保しつつ第１犠牲層と母材とを合わせた第１伝熱管の肉厚を小さくできるようになり、第１熱交換器での熱伝導効率が向上する。

上記空気調和機において、前記第１伝熱管の内径が前記第２伝熱管の内径よりも大きいことが好ましい。これによって、第１熱交換器での冷媒圧損を低下させることができる。

上記空気調和機において、前記第１伝熱管の外径が前記第２伝熱管の外径よりも小さいことが好ましい。これによって、第１熱交換器を通過する空気抵抗の増加を抑制できる。

上記空気調和機において、前記第１犠牲層及び前記第２犠牲層が、亜鉛又は亜鉛を含有する合金からなることが好ましい。これによって、良好な犠牲防食作用が得られる。

上記空気調和機において、前記第１犠牲層の最大厚みが０．１２ｍｍ以上であってよい。

上記空気調和機において、前記第２犠牲層の最大厚みが０．１７ｍｍ以上であってよい。

上記空気調和機において、前記第１伝熱管及び前記第２伝熱管は、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる母材と、前記第１犠牲層及び前記第２犠牲層からなり、前記第１伝熱管及び前記第２伝熱管は、クラッド材によって構成されてもよい。これによって、犠牲層の厚みのばらつきを小さくできる。

上記空気調和機において、前記第１伝熱管及び前記第２伝熱管は、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる母材と、前記第１犠牲層及び前記第２犠牲層からなり、前記第１犠牲層及び前記第２犠牲層がアルミ亜鉛合金の拡散層であってもよい。母材に対して亜鉛を溶射することで比較的容易に犠牲層を形成することができる。

上記空気調和機は、室外空気を前記室内機に導く給気ダクトをさらに備え、前記第１熱交換器は、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる第３伝熱管をさらに含んでおり、前記第３伝熱管の外周面には、第３犠牲層が形成されており、前記第３犠牲層の最大厚みは、前記第１犠牲層の最大厚みよりも大きく、前記第３伝熱管は、前記第１伝熱管よりも前記給気ダクトの開口部に近いものであってもよい。これによって、給気ダクトから吹き出された塩分含有量が多い空気と熱交換する冷媒が流れる第３伝熱管の腐食を抑制することができる。

上記空気調和機において、前記第１伝熱管の肉厚が前記第３伝熱管の肉厚よりも小さいことが好ましい。第１犠牲層の厚みが第３犠牲層よりも小さくなった結果、最低限の母材の厚みを確保しつつ第１犠牲層と母材とを合わせた第１伝熱管の肉厚を小さくできるようになり、第１熱交換器の第１伝熱管に係る領域での熱伝導効率が向上する。

上記空気調和機において、前記第１伝熱管の内径が前記第３伝熱管の内径よりも大きいことが好ましい。これによって、第１熱交換器の第１伝熱管に係る領域での冷媒圧損を低下させることができる。

上記空気調和機において、前記第１伝熱管の外径が前記第３伝熱管の外径よりも小さいことが好ましい。これによって、第１熱交換器の第１伝熱管に係る領域を通過する空気抵抗の増加を抑制できる。

上記空気調和機において、前記第３犠牲層の最大厚みが、前記第２犠牲層の最大厚みと同じであってもよい。これによって、第３伝熱管において第２伝熱管と同程度の腐食抑制効果を得ることができる。

上記空気調和機において、前記犠牲層は、前記第２犠牲層、前記第３犠牲層、前記第１犠牲層の順に最大厚みが大きくてもよい。これによって、塩分含有量がより多い空気と熱交換する伝熱管ほど犠牲層の厚みを大きくすることができる。

上記空気調和機において、前記第１伝熱管の外周面と接触する第１フィンに塗膜が形成されており、前記第２伝熱管の外周面と接触する第２フィンに塗膜が形成されていることが好ましい。これによって、フィンに耐食性を持たせることができる。

上記空気調和機において、前記第２フィンに形成された塗膜の厚みが、前記第１フィンに形成された塗膜の厚みよりも大きいことが好ましい。これによって、室外空気に触れる第２フィンの耐食性を向上させることができる。

本開示の第１実施形態に係る空気調和機の外観図である。 図１に示す空気調和機の概略構成図である。 図１に示す室内機の断面図である。 室外熱交換器の伝熱管（第２伝熱管）の断面図及びその部分拡大図である。 室内熱交換器の第１グループの伝熱管（第１伝熱管）の断面図及びその部分拡大図である。 室内熱交換器の第２グループの伝熱管（第３伝熱管）の断面図及びその部分拡大図である。 室外熱交換器のフィンの表面付近における部分拡大断面図である。 室内熱交換器のフィンの表面付近における部分拡大断面図である。 本開示の第２実施形態に係る空気調和機において、室内熱交換器の第１グループの伝熱管（第１伝熱管）の断面図及びその部分拡大図である。 本開示の第２実施形態に係る空気調和機において、室内熱交換器の第２グループの伝熱管（第３伝熱管）の断面図及びその部分拡大図である。 本開示の第３実施形態に係る空気調和機において、室内熱交換器の第１グループの伝熱管（第１伝熱管）の断面図及びその部分拡大図である。 本開示の第３実施形態に係る空気調和機において、室内熱交換器の第２グループの伝熱管（第３伝熱管）の断面図及びその部分拡大図である。 本開示の第４実施形態に係る空気調和機において、室内熱交換器の第２グループの伝熱管（第３伝熱管）の断面図及びその部分拡大図である。 本開示の第５実施形態に係る空気調和機において、室内熱交換器の伝熱管（第１伝熱管）の模式的な断面図である。

＜第１実施形態＞
以下、本開示の第１実施形態に係る空気調和機１について説明する。図１に示すように空気調和機１は、室内の壁面などに取り付けられる室内機２と、室外に設置される室外機３とを含む。室外機３は、室外冷媒ユニット４と、加湿ユニット５とを有している。室内機２と室外冷媒ユニット４とは冷媒配管７を介して接続されて、冷媒回路を構成している。また、室内機２と加湿ユニット５とは、加湿ユニット５で生成した加熱空気又は加湿空気を室内機２に供給するときに使用される給気ダクト８によっても接続されている。

室外冷媒ユニット４には、図２に示されるように、圧縮機２１と、圧縮機２１の吐出側に接続される四路切換弁２２と、圧縮機２１の吸入側に接続されたアキュムレータ２３と、四路切換弁２２に接続された室外熱交換器２４と、室外熱交換器２４に接続された電子膨張弁２５とが含まれている。室外熱交換器２４は、室外配管部と、複数のフィン２４ｃとを含むクロスフィンチューブ型の熱交換器パネルである。室外配管部は、複数の伝熱管２４ａと、伝熱管２４ａの端部同士を接続する接続管であるＵベンド２４ｂとで構成されている。なお、本実施形態では伝熱管２４ａが直管である場合について説明するが、伝熱管２４ａは、２つの直管部とこれらをつなぐＵ字形部分とを含むヘアピンチューブであってもよい。平板部材である各フィン２４ｃには、複数の伝熱管２４ａが貫通している。各フィン２４ｃは、複数の伝熱管２４ａの外周面と接触している。各伝熱管２４ａは、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の母材３４と、その外周面に形成された亜鉛又は亜鉛を含有する合金製の犠牲層３５（共に図４Ａ参照）とからなる。各フィン２４ｃはアルミニウムまたはアルミニウム合金製であって、その表面には後で説明する塗膜が形成されている。

フィルタ２６ａを介して室外熱交換器２４に接続された電子膨張弁２５は、フィルタ２６ｂおよび液閉鎖弁２７を介して連絡配管３２に接続されており、この連絡配管３２を介して室内熱交換器１１の一端に接続されている。また、四路切換弁２２は、ガス閉鎖弁２８を介して連絡配管３１に接続されており、連絡配管３１を介して室内熱交換器１１の他端に接続されている。これら連絡配管３１、３２は、図１及び図２の冷媒配管７に相当する。また、室外冷媒ユニット４内には、室外熱交換器２４で熱交換された後の空気を外部に排出するために、室外ファン２９が設けられている。室外ファン２９は、室外ファンモータ３０によって回転駆動されるプロペラファンである。室外熱交換器２４では、圧縮機２１または電子膨張弁２５を経由して伝熱管２４ａ内を流れる冷媒と、伝熱管２４ａ及びフィン２４ｃに接触する空気との間で熱交換が行われる。

室内機２には、連絡配管３１、３２に接続された室内熱交換器１１が設けられている。室内熱交換器１１は、室内配管部と、複数のフィン１１ｃとを含むクロスフィンチューブ型の熱交換器パネルである。室内配管部は、複数の伝熱管１１ａと、伝熱管１１ａの端部同士を接続する接続管であるＵベンド１１ｂとで構成されている。なお、本実施形態では伝熱管１１ａが直管である場合について説明するが、伝熱管１１ａは、２つの直管部とこれらをつなぐＵ字形部分とを含むヘアピンチューブであってもよい。平板部材である各フィン１１ｃには、複数の伝熱管１１ａが貫通している。各フィン１１ｃは、複数の伝熱管１１ａの外周面と接触している。各伝熱管１１ａは、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の母材４４ａ、４４ｂと、その外周面に形成された亜鉛又は亜鉛を含有する合金製の犠牲層４５ａ、４５ｂ（共に図４Ｂ、４Ｃ参照）とからなる。各フィン１１ｃはアルミニウムまたはアルミニウム合金製であって、その表面には後に説明する塗膜が形成されている。室内熱交換器１１において、冷媒配管７を介して室外冷媒ユニット４から供給されて伝熱管１１ａ内を流れる冷媒と、伝熱管１１ａ及びフィン１１ｃに接触する空気との間で熱交換が行われる。

室内機２内には、室内ファン１２と、室内ファン１２を回転駆動する室内ファンモータ１３とが設けられている。室内ファン１２は、周面に多数の羽根が設けられた円筒形状のクロスフローファンであり、回転軸と交わる方向に空気流を生成する。室内ファン１２は、室内空気を主吸込口６ａ及び副吸込口６ｂから室内機２内に吸入させるとともに、室内熱交換器１１の伝熱管１１ａ内を流れる冷媒との間で熱交換を行った後の空気を吹出口９から室内に吹き出す。

本実施形態において、室内熱交換器１１は、図３に示す４つの部分、言い換えれば前面上部Ｂａ、前面中間部Ｂｂ、前面下部Ｂｃ、及び、背面部Ｂｄに区分けすることができる。これら４つの部分Ｂａ、Ｂｂ、Ｂｃ、Ｂｄは、冷媒が通過する接続管によって互いに接続されている。室内熱交換器１１は、前面上部Ｂａの上端部と背面部Ｂｄの上端部とが近接し、前面上部Ｂａが下方ほど前方に位置し、背面部Ｂｄが下方ほど後方に位置することで、側面視において逆Ｖ字形状となっている。前面中間部Ｂｂは鉛直に延びており、前面下部Ｂｃは下方ほど後方に位置するように傾斜している。図３に示す４つの部分Ｂａ、Ｂｂ、Ｂｃ、Ｂｄのそれぞれにおいて、複数の伝熱管に係る複数の直管が多段２列に配置されている。各列は、室内ファン１２に向かう空気流の上流側と下流側のそれぞれにおいて複数の直管によって形成されている。本実施形態において室内機２の上下方向及び前後方向は、図３に示したように規定される。

加湿ユニット５は、室外冷媒ユニット４の上に配置されている。加湿ユニット５は、吸湿ロータ、ヒータ組立体、加湿ファン及び吸着ファン（すべて図示せず）を含んでいる。加湿ユニット５は、室外空気を取り込んで加熱空気又は加湿空気を生成する。生成された加熱空気又は加湿空気は、給気ダクト８を介して室内機２へと供給される。本実施形態において、室外空気に含まれる塩素化合物や塩素イオンといった塩分の一部が、加湿ユニット５での加熱過程または加湿過程において空気中から除去される。

図３に示すように、給気ダクト８は、室内機２内において、前面パネル１０と室内熱交換器１１の前面上部Ｂａとの間を水平に延びている。給気ダクト８の吹出口となる開口部８ａが、室内熱交換器１１の前面上部Ｂａに対向するように室内機２内に設けられている。したがって、開口部８ａから吹き出された加熱空気又は加湿空気は、室内熱交換器１１の前面上部Ｂａへと向かう。加湿ユニット５から供給される加熱空気又は加湿空気は、開口部８ａから室内機２内に吹き出された後、主吸込口６ａ及び副吸込口６ｂから吸入された室内空気とともに室内ファン１２によって吹出口９から室内に吹き出される。本実施形態において、室内機２内における給気ダクト８及びその開口部８ａの室内機２の幅方向（図３の紙面に直交する方向）の長さは、室内熱交換器１１の幅方向の長さよりも小さい。具体的には、前者は後者の１／３から１／４程度である。そのため、前面上部Ｂａは、その幅方向の一部分だけが給気ダクト８の開口部８ａと対向しており、幅方向の残り部分は給気ダクト８の開口部８ａと対向していない。上記のように加湿ユニット５において室外空気に含まれる塩分の一部が除去されるため、給気ダクト８の開口部８ａから吹き出される加熱空気又は加湿空気に含まれる塩分含有量は、室外空気の塩分含有量よりも少なく、室内空気の塩分含有量よりも多い。

本実施形態において、室内熱交換器１１の伝熱管１１ａは、その外周面に形成された犠牲層の厚みによって２つのグループに分けられる。第１グループは、前面中間部Ｂｂ、前面下部Ｂｃ、及び、背面部Ｂｄに含まれる伝熱管１１ａ１である。第２グループは、前面上部Ｂａに含まれる伝熱管１１ａ２である。第２グループの伝熱管１１ａ２は、第１グループの伝熱管１１ａ１よりも給気ダクト８の開口部８ａに近い。なお、ここで「給気ダクト８の開口部８ａに近い」かどうかは、１本の伝熱管の中で開口部８ａまでの距離が最も近い部分（本実施形態では室内機２の幅方向（つまり伝熱管の長手方向）に開口部８ａと重なる部分）同士での比較に基づいている。以下に説明するように、第２グループの伝熱管１１ａ２の外周面に形成された犠牲層の厚みは、第１グループの伝熱管１１ａ１の外周面に形成された犠牲層の厚みよりも大きい。

次に、本実施形態における、室外熱交換器２４の伝熱管２４ａ及び室内熱交換器１１の伝熱管１１ａ（第１グループの伝熱管１１ａ１、第２グループの伝熱管１１ａ２）の詳細について説明する。

図４Ａに示すように、室外熱交換器２４の伝熱管２４ａは、外径Ｄｏ１及び内径Ｄｏ２を有する円筒管である。伝熱管２４ａの内周面は、冷媒の流路抵抗増加を抑えつつ熱伝導性能を向上させるために、伝熱管２４ａの長手方向に沿ってリブが延びた凹凸面となっている。伝熱管２４ａは、部分拡大図に描かれているように、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の母材３４と、母材３４の外周面に形成された亜鉛又は亜鉛を含有する合金製の犠牲層３５とからなる。犠牲層３５を構成する金属の電位は、母材３４を構成する金属の電位よりも低い（卑である）。犠牲層３５は、母材３４に拡散接合されている。つまり、伝熱管２４ａは、クラッド材によって構成されている。犠牲層３５は、伝熱管２４ａの全長に渡って形成されている。犠牲層３５の厚みｔｏは、母材３４上の周方向の位置によらずほぼ均一となっている。したがって、厚みｔｏは犠牲層３５の最大厚みとなっている。本実施形態において、外径Ｄｏ１が５ｍｍ～７ｍｍである伝熱管２４ａの肉厚Ｔｏ（＝（Ｄｏ１－Ｄｏ２）／２）は０．４ｍｍ～０．５ｍｍである。また、犠牲層３５の厚みｔｏは０．０４ｍｍ以上であることが好ましく、一例として０．０５ｍｍである。

図４Ｂに示すように、室内熱交換器１１の第１グループの伝熱管１１ａ１は、外径Ｄｉ１及び内径Ｄｉ２を有する円筒管である。伝熱管１１ａ１の内周面は、図４Ａと同様の凹凸面となっている。伝熱管１１ａ１は、部分拡大図に描かれているように、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の母材４４ａと、母材４４ａの外周面に形成された亜鉛又は亜鉛を含有する合金製の犠牲層４５ａとからなる。犠牲層４５ａを構成する金属の電位は、母材４４ａを構成する金属の電位よりも低い（卑である）。犠牲層４５ａは、母材４４ａに拡散接合されている。つまり、伝熱管１１ａ１は、クラッド材によって構成されている。犠牲層４５ａは、伝熱管１１ａ１の全長に渡って形成されている。犠牲層４５ａの厚みｔｉ１は、母材４４ａ上の周方向の位置によらずほぼ均一となっている。したがって、厚みｔｉ１は犠牲層４５ａの最大厚みとなっている。本実施形態において、外径Ｄｉ１が５ｍｍ～７ｍｍである伝熱管１１ａ１の肉厚Ｔｉ１（＝（Ｄｉ１－Ｄｉ２）／２）は０．３ｍｍ～０．４ｍｍである。また、犠牲層４５ａの厚みｔｉ１は０．０１ｍｍ以上であることが好ましく、一例として０．０３ｍｍである。

図４Ｃに示すように、室内熱交換器１１の第２グループの伝熱管１１ａ２は、外径Ｄｉ３及び内径Ｄｉ４を有する円筒管である。伝熱管１１ａ２の内周面は、図４Ａと同様の凹凸面となっている。伝熱管１１ａ２は、部分拡大図に描かれているように、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の母材４４ｂと、母材４４ｂの外周面に形成された亜鉛又は亜鉛を含有する合金製の犠牲層４５ｂとからなる。犠牲層４５ｂを構成する金属の電位は、母材４４ｂを構成する金属の電位よりも低い（卑である）。犠牲層４５ｂは、母材４４ｂに拡散接合されている。つまり、伝熱管１１ａ２は、クラッド材によって構成されている。犠牲層４５ｂは、伝熱管１１ａ２の全長に渡って形成されている。犠牲層４５ｂの厚みｔｉ２は、母材４４ｂ上の周方向の位置によらずほぼ均一となっている。したがって、厚みｔｉ２は犠牲層４５ｂの最大厚みとなっている。本実施形態において、外径Ｄｉ３が５ｍｍ～７ｍｍである伝熱管１１ａ２の肉厚Ｔｉ２（＝（Ｄｉ３－Ｄｉ４）／２）は０．４ｍｍ～０．５ｍｍである。また、犠牲層４５ｂの厚みｔｉ２は０．０２ｍｍ以上であることが好ましく、一例として０．０４ｍｍである。

本実施形態において、室外熱交換器２４に係る犠牲層３５の厚みｔｏが室内熱交換器１１の第２グループに係る犠牲層４５ｂの厚みｔｉ２よりも大きく、犠牲層４５ｂの厚みｔｉ２が室内熱交換器１１の第１グループに係る犠牲層４５ａの厚みｔｉ１よりも大きい。すなわち、犠牲層３５、犠牲層４５ｂ、犠牲層４５ａの順に最大厚みが大きい（ｔｏ＞ｔｉ２＞ｔｉ１）。犠牲層３５、４５ａ、４５ｂの厚みは、Ｕベンド２４ｂ、１１ｂがろう付けされた端部付近ではなく、伝熱管２４ａ、１１ａ１、１１ａ２の長手方向の中央付近を切断することによって電子プローブマイクロアナライザー (Electron Probe Micro Analyzer; EPMA) 等の機器を用いて確認することができる。

また、本実施形態において、室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの外径Ｄｏ１及び内径Ｄｏ２は、それぞれ、室内熱交換器１１の第２グループの伝熱管１１ａ２の外径Ｄｉ３及び内径Ｄｉ４と同じである（Ｄｏ１＝Ｄｉ３，Ｄｏ２＝Ｄｉ４）。したがって、伝熱管２４ａの肉厚Ｔｏは、伝熱管１１ａ２の肉厚Ｔｉ２と同じである（Ｔｏ＝Ｔｉ２）。伝熱管２４ａの外径Ｄｏ１、伝熱管１１ａ１の外径Ｄｉ１、伝熱管１１ａ２の外径Ｄｉ３は、互いに同じである（Ｄｏ１＝Ｄｉ１＝Ｄｉ３）。一方で、伝熱管１１ａ１の内径Ｄｉ２は、室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの内径Ｄｏ２及び伝熱管１１ａ２の内径Ｄｉ４よりも大きい（Ｄｏ２，Ｄｉ４＜Ｄｉ２）。したがって、伝熱管１１ａ１の肉厚Ｔｉ１は、室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの肉厚Ｔｏ及び伝熱管１１ａ２の肉厚Ｔｉ２よりも小さい（Ｔｉ１＜Ｔｏ，Ｔｉ２）。

次に、室外熱交換器のフィン２４ｃの構造について、図５Ａを参照しつつ説明する。フィン２４ｃは、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の母材５２の表面に塗膜が形成されたものである。図５Ａに示すように、母材５２上には、ウレタン系の樹脂からなる疎水塗膜５３及び親水塗膜５４が順次形成されている。これら塗膜は共にディッピング加工により形成されている。疎水塗膜５３及び親水塗膜５４は、共にフィン２４ｃの耐食性を向上させる。親水塗膜５４は、フィン２４ｃに付着したドレンの排水を促進する。

室内熱交換器のフィン１１ｃの構造について、図５Ｂを参照しつつ説明する。フィン１１ｃは、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の母材５６の表面に塗膜が形成されたものである。図５Ｂに示すように、母材５６上には、親水塗膜５７が形成されている。親水塗膜５７はディッピング加工により形成されている。親水塗膜５７は、フィン１１ｃの耐食性を向上させると共にフィン１１ｃに付着したドレンの排水を促進する。本実施形態において、フィン２４ｃの疎水塗膜５３と親水塗膜５４とを合わせた塗膜の厚みは、フィン１１ｃの親水塗膜５７の厚みよりも大きい。

次に、伝熱管１１ａ、２４ａにおける腐食の進行過程について説明する。初期状態（製造直後）において、母材３４、４４ａ、４４ｂは全周にわたって犠牲層３５、４５ａ、４５ｂによって被覆されている。そのため、母材３４、４４ａ、４４ｂの腐食が始まること無く犠牲層３５、４５ａ、４５ｂから腐食が始まる。犠牲層３５、４５ａ、４５ｂの表面において電位にばらつきがない理想的な場合には、犠牲層３５、４５ａ、４５ｂは場所によらずほぼ均等に腐食により厚さが小さくなっていく。そのため、母材３４、４４ａ、４４ｂの外周面が露出した時点において、犠牲層３５、４５ａ、４５ｂは無くなっている。しかし、犠牲層３５、４５ａ、４５ｂの表面において電位にばらつきがある場合には、犠牲層３５、４５ａ、４５ｂ内において電位がより低い個所で腐食が速く進行し、やがて犠牲層３５、４５ａ、４５ｂを一部残した状態で母材３４、４４ａ、４４ｂの外周面が部分的に露出する。しかし、犠牲層３５、４５ａ、４５ｂを構成する亜鉛又は亜鉛を含有する合金は、母材３４、４４ａ、４４ｂを構成するアルミニウムまたはアルミニウム合金よりも電位が低い。そのために母材３４、４４ａ、４４ｂの腐食はこの時点になっても始まらず、犠牲層３５、４５ａ、４５ｂの腐食がさらに進行し、やがて母材３４、４４ａ、４４ｂ上の犠牲層３５、４５ａ、４５ｂが無くなる。犠牲層３５、４５ａ、４５ｂの表面において電位にばらつきがない場合及びある場合のいずれにおいても、この時点から母材３４、４４ａ、４４ｂの孔食が始まる。孔食は、局所的に厚さ方向への腐食が進行する現象である。

上述のように腐食が進行していくため、母材３４、４４ａ、４４ｂの厚さを大きくしたとしても、犠牲層３５、４５ａ、４５ｂが薄ければ、初期状態から比較的短期間のうちに犠牲層３５、４５ａ、４５ｂがなくなり、その後比較的短期間のうちに孔食により伝熱管１１ａ、２４ａに貫通孔が形成されることになる。一方で、犠牲層３５、４５ａ、４５ｂが厚ければ、母材３４、４４ａ、４４ｂ上の犠牲層３５、４５ａ、４５ｂが無くなるまで比較的長い時間を要するため、その後比較的短期間のうちに孔食により伝熱管１１ａ、２４ａに貫通孔が形成されるとしても、初期状態から伝熱管１１ａ、２４ａに貫通孔が形成されるまでの時間を長くすることができる。本実施形態においては、室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの外周面に形成された犠牲層３５の厚みｔｏが、室内熱交換器１１の伝熱管１１ａ１の外周面に形成された犠牲層４５ａの厚みｔｉ１よりも大きい。このようにすることで、塩分含有量が少ない室内空気と熱交換する冷媒が流れる室内熱交換器１１の伝熱管１１ａ１の腐食を抑制しつつ、塩分含有量が多い室外空気と熱交換する冷媒が流れる室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの腐食を抑制することができる。しかも、犠牲層４５ａを必要以上に厚くする必要が無く、その分の材料使用量を削減でき低コストである。

また、室内熱交換器１１の第２グループの伝熱管１１ａ２の外周面に形成された犠牲層４５ｂの厚みｔｉ２が、室内熱交換器１１の第１グループの伝熱管１１ａ１の外周面に形成された犠牲層４５ａの厚みｔｉ１よりも大きい。このようにすることで、塩分含有量が少ない室内空気と熱交換する冷媒が流れる室内熱交換器１１の伝熱管１１ａ１の腐食を抑制しつつ、塩分含有量が室外空気よりも少なく室内空気よりも多い加熱空気又は加湿空気と熱交換する冷媒が流れる室内熱交換器１１の伝熱管１１ａ２の腐食を抑制することができる。しかも、犠牲層４５ａを必要以上に厚くする必要が無く、その分の材料使用量を削減でき低コストである。さらに、犠牲層４５ｂの厚みｔｉ２を犠牲層３５の厚みｔｏよりも小さくしているので、その分の材料使用量を削減でき低コスト化を促進することができる。

また、室内熱交換器１１に係る犠牲層４５ａの厚みｔｉ１を比較的小さくすることによって、伝熱管１１ａ１における犠牲層４５ａに対する母材４４ａの厚みの比率が大きくなるので、伝熱管１１ａ１の外径Ｄｉ１を維持しつつ、伝熱管１１ａ１の内径Ｄｉ２の減少を抑制しやすくなる。伝熱管１１ａ１の内径Ｄｉ２の減少が抑制されることで、室内熱交換器１１における伝熱管１１ａ１を通過する冷媒の圧損増加を抑制し且つ室内熱交換器１１の能力低下を抑制できる。別の観点では、室内熱交換器１１に係る犠牲層４５ａの厚みｔｉ１を比較的小さくすることによって、伝熱管１１ａ１における犠牲層４５ａに対する母材４４ａの厚みの比率が大きくなるので、伝熱管１１ａ１の内径Ｄｉ２を維持しつつ、伝熱管１１ａ１の外径Ｄｉ１の増大を抑制できる。伝熱管１１ａ１の外径Ｄｉ１の増大を抑制することで、フィン１１ｃの構造を大幅に変更する必要が無くなり、室内熱交換器１１における空気抵抗が増大することも無くなる。

さらに、本実施形態では、上述のように犠牲層４５ａの厚みｔｉ１が犠牲層３５の厚みｔｏ及び犠牲層４５ｂの厚みｔｉ２よりも小さいので、最低限の母材４４ａの厚みを確保しつつ犠牲層４５ａと母材４４ａとを合わせた伝熱管１１ａ１の肉厚Ｔｉ１を伝熱管２４ａの肉厚Ｔｏ及び伝熱管１１ａ２の肉厚Ｔｉ２よりも小さくしている。したがって、室内熱交換器１１の伝熱管１１ａ１での熱伝導効率が向上する。

また、本実施形態では、室内熱交換器１１の第１グループに係る伝熱管１１ａ１の内径Ｄｉ２が、室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの内径Ｄｏ２よりも大きい。そのため、室内熱交換器１１での冷媒圧損を低下させることができる。しかも伝熱管１１ａ１の内周面の表面積を比較的大きくできるために室内熱交換器１１の能力低下を抑制できる。同様に、本実施形態では、室内熱交換器１１の第１グループに係る伝熱管１１ａ１の内径Ｄｉ２が、室内熱交換器１１の第２グループに係る伝熱管１１ａ２の内径Ｄｉ４よりも大きい。そのため、室内熱交換器１１の第１グループの伝熱管１１ａ１における冷媒圧損を低下させることができる。しかも伝熱管１１ａ１の内周面の表面積を比較的大きくできるために室内熱交換器１１の第１グループの伝熱管１１ａ１における能力低下を抑制できる。

しかも、本実施形態では、犠牲層３５、犠牲層４５ｂ、犠牲層４５ａの順に厚みが大きい（ｔｏ＞ｔｉ２＞ｔｉ１）。これは、各犠牲層の表面を通過する空気の塩分含有量を反映したものとなっている。すなわち、塩分含有量が多い室外空気が表面を通過する犠牲層３５が最も厚く、塩分含有量が少ない室外空気が表面を通過する犠牲層４５ａが最も薄く、塩分含有量が室外空気よりも少なく室内空気よりも多い加熱空気又は加湿空気が表面を通過する犠牲層４５ｂの厚みは犠牲層３５より薄く犠牲層４５ａより厚い。このように３つの犠牲層３５、４５ａ、４５ｂの厚さを調整しているので、初期状態から３つの伝熱管１１ａ１、１１ａ２、２４ａに貫通孔が形成されるまでの時間に大幅なばらつきが生じるのを抑制することができる。

また、伝熱管２４ａの外径Ｄｏ１、伝熱管１１ａ１の外径Ｄｉ１、伝熱管１１ａ２の外径Ｄｉ３が互いに同じである（Ｄｏ１＝Ｄｉ１＝Ｄｉ３）ことによって、フィン１１ｃ、２４ｃの製造が容易になる。

また、本実施形態では、犠牲層３５、４５ａ、４５ｂが母材であるアルミニウムまたはアルミニウム合金よりも電位が低い亜鉛又は亜鉛を含有する合金からなるので、良好な犠牲防食作用が得られる。なお、犠牲層は、母材であるアルミニウムまたはアルミニウム合金よりも電位が低い金属であれば、亜鉛又は亜鉛を含有する合金以外からなるものであってもよい。

さらに、本実施形態では、室外熱交換器２４の伝熱管２４ａ及び室内熱交換器１１の伝熱管１１ａが、母材３４、４４ａ、４４ｂと犠牲層３５、４５ａ、４５ｂとが拡散接合されたクラッド材によって構成されている。そのために、犠牲層３５、４５ａ、４５ｂの厚みのばらつきを小さくできる。犠牲層の厚みのばらつきが非常に大きい場合、母材３４、４４ａ、４４ｂの外周面の露出領域内に、残存する犠牲層３５、４５ａ、４５ｂからの距離が大きく、防食効果があまり期待できないような場所が生じる事態が発生しうる。クラッド材を用いることで、そのような事態が発生することが抑制される。

加えて、本実施形態では、室外熱交換器２４のフィン２４ｃ及び室外熱交換器１１のフィン１１ｃに塗膜が形成されている。これにより、フィン２４ｃに耐食性を持たせることができる。さらに、フィン２４ｃの疎水塗膜５３と親水塗膜５４とを合わせた塗膜の厚みが、フィン１１ｃの親水塗膜５７の厚みよりも大きい。これによって、室外空気に触れるフィン２４ｃの耐食性を向上させることができる。なお、この効果は、フィン２４ｃ及びフィン１１ｃに形成される塗膜の層数に依存しない。フィン２４ｃ上の塗膜の層数がフィン１１ｃ上の塗膜の層数よりも少なくてもよく、両方の層数が同じであってもよい。

＜第２実施形態＞
次に、図６Ａ及び図６Ｂを参照しつつ、第２実施形態について説明する。本実施形態に係る空気調和機において、室外熱交換器２４の伝熱管の構造は第１実施形態と同じであるが、室内熱交換器の伝熱管の構造が第１実施形態とは異なる。そこで、以下では主に室内熱交換器の伝熱管の構造について、第１実施形態との相違点を中心に説明する。なお、給気ダクト８の構成は第１実施形態と同じであり、室内熱交換器の伝熱管は、第１グループの伝熱管（本実施形態では符号６１ａ１を付す）と、第１グループの伝熱管６１ａ１よりも給気ダクト８の開口部８ａに近い第２グループの伝熱管（本実施形態では符号６１ａ２を付す）との２つのグループに分けられる。具体的には、第１グループは、図３に示す前面中間部Ｂｂ、前面下部Ｂｃ、及び、背面部Ｂｄに含まれる伝熱管である。第２グループは、前面上部Ｂａに含まれる伝熱管である。以下に説明するように、第２グループの伝熱管６１ａ２の外周面に形成された犠牲層の厚みは、第１グループの伝熱管６１ａ１の外周面に形成された犠牲層の厚みよりも大きい。

図６Ａに示すように、室内熱交換器の第１グループの伝熱管６１ａ１は、外径Ｄｉ５及び内径Ｄｉ６を有する円筒管である。伝熱管６１ａ１は、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の母材７４ａと、母材７４ａの外周面に形成された亜鉛又は亜鉛を含有する合金製の犠牲層７５ａとからなる。伝熱管６１ａ１は、クラッド材によって構成されている。犠牲層７５ａの厚みｔｉ３は、母材７４ａ上の周方向の位置によらずほぼ均一となっている。したがって、厚みｔｉ３は犠牲層７５ａの最大厚みとなっている。本実施形態において、外径Ｄｉ５が４ｍｍ～６ｍｍである伝熱管６１ａ１の肉厚Ｔｉ３（＝（Ｄｉ５－Ｄｉ６）／２）は０．３ｍｍ～０．４ｍｍである。また、犠牲層７５ａの厚みｔｉ３は０．０１ｍｍ以上であることが好ましく、一例として０．０３ｍｍである。

図６Ｂに示すように、室内熱交換器の第２グループの伝熱管６１ａ２は、外径Ｄｉ７及び内径Ｄｉ８を有する円筒管である。伝熱管６１ａ２は、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の母材７４ｂと、母材７４ｂの外周面に形成された亜鉛又は亜鉛を含有する合金製の犠牲層７５ｂとからなる。伝熱管６１ａ２は、クラッド材によって構成されている。犠牲層７５ｂの厚みｔｉ４は、母材７４ｂ上の周方向の位置によらずほぼ均一となっている。したがって、厚みｔｉ４は犠牲層７５ｂの最大厚みとなっている。本実施形態において、外径Ｄｉ７が５ｍｍ～７ｍｍである伝熱管６１ａ２の肉厚Ｔｉ４（＝（Ｄｉ７－Ｄｉ８）／２）は０．４ｍｍ～０．５ｍｍである。また、犠牲層７５ｂの厚みｔｉ４は０．０２ｍｍ以上であることが好ましく、一例として０．０４ｍｍである。

本実施形態において、犠牲層３５、犠牲層７５ｂ、犠牲層７５ａの順に最大厚みが大きい（ｔｏ＞ｔｉ４＞ｔｉ３）。

また、本実施形態において、室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの外径Ｄｏ１及び内径Ｄｏ２は、それぞれ、室内熱交換器の第２グループの伝熱管６１ａ２の外径Ｄｉ７及び内径Ｄｉ８と同じである（Ｄｏ１＝Ｄｉ７，Ｄｏ２＝Ｄｉ８）。したがって、伝熱管２４ａの肉厚Ｔｏは、伝熱管６１ａ２の肉厚Ｔｉ４と同じである（Ｔｏ＝Ｔｉ４）。伝熱管２４ａの内径Ｄｏ２、伝熱管６１ａ１の内径Ｄｉ６、伝熱管６１ａ２の内径Ｄｉ８は、互いに同じである（Ｄｏ２＝Ｄｉ６＝Ｄｉ８）。一方で、伝熱管６１ａ１の外径Ｄｉ５は、伝熱管２４ａの外径Ｄｏ１及び伝熱管６１ａ２の外径Ｄｉ７よりも小さい（Ｄｉ５＜Ｄｏ１，Ｄｉ７）。したがって、伝熱管６１ａ１の肉厚Ｔｉ３は、室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの肉厚Ｔｏ及び伝熱管６１ａ２の肉厚Ｔｉ４よりも小さい（Ｔｉ３＜Ｔｏ，Ｔｉ４）。

本実施形態においても、室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの外周面に形成された犠牲層３５の厚みｔｏが、室内熱交換器の伝熱管６１ａ１の外周面に形成された犠牲層７５ａの厚みｔｉ３よりも大きい。このようにすることで、塩分含有量が少ない室内空気と熱交換する冷媒が流れる室内熱交換器の伝熱管６１ａ１の腐食を抑制しつつ、塩分含有量が多い室外空気と熱交換する冷媒が流れる室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの腐食を抑制することができる。しかも、犠牲層７５ａを必要以上に厚くする必要が無く、その分の材料使用量を削減でき低コストである。また、犠牲層７５ｂの厚みｔｉ４が、犠牲層７５ａの厚みｔｉ３よりも大きいので、伝熱管６１ａ１の腐食を抑制しつつ伝熱管６１ａ２の腐食を抑制することができる。

さらに、本実施形態では、上述のように犠牲層７５ａの厚みｔｉ３が犠牲層３５の厚みｔｏ及び犠牲層７５ｂの厚みｔｉ４よりも小さいので、最低限の母材７４ａの厚みを確保しつつ犠牲層７５ａと母材７４ａとを合わせた伝熱管６１ａ１の肉厚Ｔｉ３を伝熱管２４ａの肉厚Ｔｏ及び伝熱管６１ａ２の肉厚Ｔｉ４よりも小さくしている。したがって、室内熱交換器の伝熱管６１ａ１での熱伝導効率が向上する。

しかも、本実施形態では、第１グループの伝熱管６１ａ１の外径Ｄｉ５が室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの外径Ｄｏ１及び第２グループの伝熱管６１ａ２の外径Ｄｉ７よりも小さい。これによって、室内熱交換器を通過する空気抵抗の増加を抑制できる。

＜第３実施形態＞
次に、図７Ａ及び図７Ｂを参照しつつ、第３実施形態について説明する。本実施形態に係る空気調和機において、室外熱交換器２４の伝熱管の構造は第１実施形態と同じであるが、室内熱交換器の伝熱管の構造が第１実施形態とは異なる。そこで、以下では主に室内熱交換器の伝熱管の構造について、第１実施形態との相違点を中心に説明する。なお、給気ダクト８の構成は第１実施形態と同じであり、室内熱交換器の伝熱管は、第１グループの伝熱管（本実施形態では符号８１ａ１を付す）と、第１グループの伝熱管８１ａ１よりも給気ダクト８の開口部８ａに近い第２グループの伝熱管（本実施形態では符号８１ａ２を付す）との２つのグループに分けられる。具体的には、第１グループは、図３に示す前面中間部Ｂｂ、前面下部Ｂｃ、及び、背面部Ｂｄに含まれる伝熱管である。第２グループは、前面上部Ｂａに含まれる伝熱管である。以下に説明するように、第２グループの伝熱管８１ａ２の外周面に形成された犠牲層の厚みは、第１グループの伝熱管８１ａ１の外周面に形成された犠牲層の厚みよりも大きい。

図７Ａに示すように、室内熱交換器の第１グループの伝熱管８１ａ１は、外径Ｄｉ９及び内径Ｄｉ１０を有する円筒管である。伝熱管８１ａ１は、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の母材９４ａと、母材９４ａの外周面に形成された亜鉛又は亜鉛を含有する合金製の犠牲層９５ａとからなる。伝熱管８１ａ１は、クラッド材によって構成されている。犠牲層９５ａの厚みｔｉ５は、母材９４ａ上の周方向の位置によらずほぼ均一となっている。したがって、厚みｔｉ５は犠牲層９５ａの最大厚みとなっている。本実施形態において、外径Ｄｉ９が３ｍｍ～５ｍｍである伝熱管８１ａ１の肉厚Ｔｉ５（＝（Ｄｉ９－Ｄｉ１０）／２）は０．３ｍｍ～０．４ｍｍである。また、犠牲層９５ａの厚みｔｉ５は０．０１ｍｍ以上であることが好ましく、一例として０．０３ｍｍである。

図７Ｂに示すように、室内熱交換器の第２グループの伝熱管８１ａ２は、外径Ｄｉ１１及び内径Ｄｉ１２を有する円筒管である。伝熱管８１ａ２は、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の母材９４ｂと、母材９４ｂの外周面に形成された亜鉛又は亜鉛を含有する合金製の犠牲層９５ｂとからなる。伝熱管８１ａ２は、クラッド材によって構成されている。犠牲層９５ｂの厚みｔｉ６は、母材９４ｂ上の周方向の位置によらずほぼ均一となっている。したがって、厚みｔｉ６は犠牲層９５ｂの最大厚みとなっている。本実施形態において、外径Ｄｉ１１が３ｍｍ～５ｍｍである伝熱管８１ａ２の肉厚Ｔｉ６（＝（Ｄｉ１１－Ｄｉ１２）／２）は０．３ｍｍ～０．４ｍｍである。また、犠牲層９５ｂの厚みｔｉ６は０．０２ｍｍ以上であることが好ましく、一例として０．０４ｍｍである。

本実施形態において、犠牲層３５、犠牲層９５ｂ、犠牲層９５ａの順に最大厚みが大きい（ｔｏ＞ｔｉ６＞ｔｉ５）。

また、本実施形態において、室内熱交換器の第１グループの伝熱管８１ａ１の外径Ｄｉ９及び内径Ｄｉ１０は、それぞれ、室内熱交換器の第２グループの伝熱管８１ａ２の外径Ｄｉ１１及び内径Ｄｉ１２と同じである（Ｄｉ９＝Ｄｉ１１，Ｄｉ１０＝Ｄｉ１２）。また、伝熱管８１ａ１の外径Ｄｉ９及び伝熱管８１ａ２の外径Ｄｉ１１は、室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの外径Ｄｏ１よりも小さい（Ｄｉ９，Ｄｉ１１＜Ｄｏ１）。そして、伝熱管８１ａ１の内径Ｄｉ１０及び伝熱管８１ａ２の内径Ｄｉ１２は、室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの内径Ｄｏ２よりも小さい（Ｄｉ１０，Ｄｉ１２＜Ｄｏ２）。また、伝熱管８１ａ１の肉厚Ｔｉ５及び伝熱管８１ａ２の肉厚Ｔｉ６は、伝熱管２４ａの肉厚Ｔｏよりも小さい（Ｔｉ５，Ｔｉ６＜Ｔｏ）。

本実施形態においても、室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの外周面に形成された犠牲層３５の厚みｔｏが、室内熱交換器の伝熱管８１ａ１の外周面に形成された犠牲層９５ａの厚みｔｉ５よりも大きい。このようにすることで、塩分含有量が少ない室内空気と熱交換する冷媒が流れる室内熱交換器の伝熱管８１ａ１の腐食を抑制しつつ、塩分含有量が多い室外空気と熱交換する冷媒が流れる室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの腐食を抑制することができる。しかも、犠牲層９５ａを必要以上に厚くする必要が無く、その分の材料使用量を削減でき低コストである。また、犠牲層９５ｂの厚みｔｉ６が、犠牲層９５ａの厚みｔｉ５よりも大きいので、伝熱管８１ａ１の腐食を抑制しつつ伝熱管８１ａ２の腐食を抑制することができる。

さらに、本実施形態では、上述のように犠牲層９５ａの厚みｔｉ５及び犠牲層９５ｂの厚みｔｉ６が犠牲層３５の厚みｔｏよりも小さいので、最低限の母材９４ａ、９４ｂの厚みを確保しつつ犠牲層９５ａ、９５ｂと母材９４ａ、９４ｂとを合わせた伝熱管８１ａ１の肉厚Ｔｉ５及び伝熱管８１ａ２の肉厚Ｔｉ６を伝熱管２４ａの肉厚Ｔｏよりも小さくしている。したがって、室内熱交換器の伝熱管８１ａ１、８１ａ２での熱伝導効率が向上する。

しかも、本実施形態では、第１グループの伝熱管６１ａ１の外径Ｄｉ５及び第２グループの伝熱管６１ａ２の外径Ｄｉ７が室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの外径Ｄｏ１よりも小さい。これによって、第２実施形態の場合よりもさらに、室内熱交換器を通過する空気抵抗の増加を抑制できる。

＜第４実施形態＞
次に、図８を参照しつつ、第４実施形態について説明する。本実施形態に係る空気調和機の室外機３は、図２に示す加湿ユニット５を有していない。給気ダクト８は、吸い込んだ室外空気をそのまま室内機２へと供給する。したがって、給気ダクト８の開口部８ａから吹き出される空気の塩分含有量は、室外空気の塩分含有量と同じである。また、本実施形態に係る空気調和機は、第２グループの伝熱管の外周面に形成された犠牲層の厚みが第１実施形態と相違している。以下の説明では、この相違点を主に説明する。なお、本実施形態において、室外機３が加湿ユニット５に代わる何らかのユニットを有しており、そのユニットが取り込んだ室外空気の塩分含有量を減らすこと無く給気ダクト８を介して室内機２に空気を供給してもよい。

本実施形態において、室外熱交換器の伝熱管は、図４Ａに示した第１実施形態のものと同じである。室内熱交換器の第１グループの伝熱管は、図４Ｂに示した第１実施形態のものと同じである。そして、室内熱交換器の第２グループの伝熱管１０１ａ２は、図８に示すように、外径Ｄｉ１３及び内径Ｄｉ１４を有する円筒管である。伝熱管１０１ａ２は、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の母材１１４ｂと、母材１１４ｂの外周面に形成された亜鉛又は亜鉛を含有する合金製の犠牲層１１５ｂとからなる。伝熱管１０１ａ２は、クラッド材によって構成されている。犠牲層１１５ｂの厚みｔｉ７は、母材１１４ｂ上の周方向の位置によらずほぼ均一となっている。したがって、厚みｔｉ７は犠牲層１１５ｂの最大厚みとなっている。本実施形態において、外径Ｄｉ１３が５ｍｍ～７ｍｍである伝熱管６１ａ２の肉厚Ｔｉ７（＝（Ｄｉ１３－Ｄｉ１４）／２）は０．４ｍｍ～０．５ｍｍである。また、犠牲層１１５ｂの厚みｔｉ４は０．０４ｍｍ以上であることが好ましく、一例として０．０５ｍｍである。

本実施形態では、室外熱交換器２４に係る犠牲層３５の厚みｔｏが室内熱交換器の第２グループに係る犠牲層１１５ｂの厚みｔｉ７と同じであり、これらの厚みｔｏ、ｔｉ７は室内熱交換器の第１グループに係る犠牲層４５ａの厚みｔｉ１よりも大きい（ｔｏ＝ｔｉ７＞ｔｉ１）。このように、本実施形態では、給気ダクト８の開口部８ａから吹き出される空気の塩分含有量が室外空気の塩分含有量と同じであるため、第２グループに係る犠牲層１１５ｂの厚みｔｉ７を室外熱交換器２４に係る犠牲層３５の厚みｔｏと同じにしている。これによって、第２グループの伝熱管１０１ａ２において室外熱交換器２４の伝熱管２４ａと同程度の腐食抑制効果を得ることができる。

＜第５実施形態＞
次に、図９を参照しつつ、第５実施形態について説明する。なお、図９は、犠牲層の厚みを実際の縮尺よりも大きく描いた模式図である。本実施形態に係る空気調和機の室外機において、室外熱交換器２４の伝熱管の構造は第１実施形態と同じであるが、室内熱交換器の伝熱管の構造が第１実施形態とは異なる。そこで、以下では主に室内熱交換器の伝熱管の構造について、第１実施形態との相違点を中心に説明する。なお、本実施形態では給気ダクトが設けられておらず、室内熱交換器の伝熱管は、犠牲層の厚みによってグループ分けされていない。

図９に示すように、本実施形態に係る室内熱交換器の伝熱管１２１ａは、外径Ｄｉ１５及び内径Ｄｉ１６を有する円筒管である。伝熱管１２１ａの内周面には、長手方向に沿ってリブが延びた凹凸面が形成されておらず、内周面の断面は円形である。伝熱管１２１ａは、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の母材１３１と、母材１３１の外周面に形成されたアルミ亜鉛合金製の犠牲層１３２とからなる。上述した第１～第４実施形態では、母材に犠牲層が拡散接合されたクラッド材によって伝熱管が構成されているが、本実施形態において犠牲層１３２は、母材１３１にアルミニウムよりも電位が低い金属として亜鉛を溶射することによって形成されたアルミ亜鉛合金の拡散層である。

周方向にばらつきなく均等に亜鉛を母材に溶射し均一な厚みの犠牲層を形成することが好ましいが、製造上の制限のために実際に形成される犠牲層の厚みは周方向にばらつきが生じることが多い。本実施形態に係る伝熱管１２１ａにおいても、図９に示されているように、犠牲層１３２は、母材１３１の外周面上で互いに１８０°離れた２個所において厚みが最大ｔｉ８で、そこから離れるほど薄くなっている。このように犠牲層の厚みに周方向のばらつきがある伝熱管１２１ａにおいては、第１実施形態において説明した腐食の進行過程から理解できるように、犠牲層の最大厚みが大きいほど腐食抑制効果が大きくなる。本実施形態において、外径Ｄｉ１５が４ｍｍ～６ｍｍである伝熱管１２１ａの肉厚Ｔｉ８は（＝（Ｄｉ１５－Ｄｉ１６）／２）は０．３ｍｍ～０．４ｍｍである。また、犠牲層１３２の厚みｔｉ８は０．１２ｍｍ以上であることが好ましく、一例として０．１２ｍｍである。

室内熱交換器の伝熱管１２１ａの外周面に形成された犠牲層１３２の最大厚みｔｉ８は、室外熱交換器２の伝熱管２４ａの外周面に形成された犠牲層３５の最大厚みｔｏよりも小さい。なお、室外熱交換器２の伝熱管の外周面に形成される犠牲層を溶射によって形成することもできる。その場合、室外熱交換器の伝熱管の外周面に形成される犠牲層の最大厚みが、０．１７ｍｍ以上であることが好ましい。

また、本実施形態において、室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの外径Ｄｏ１は、室内熱交換器の伝熱管１２１ａの外径Ｄｉ１５と同じである（Ｄｏ１＝Ｄｉ１５）。一方で、伝熱管１２１ａの内径Ｄｉ１６は、室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの内径Ｄｏ２よりも大きい（Ｄｏ２＜Ｄｉ１６）。したがって、伝熱管１２１ａの肉厚Ｔｉ８は、室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの肉厚Ｔｏよりも小さい（Ｔｉ８＜Ｔｏ）。

本実施形態によると、母材１３１に対して亜鉛を溶射することで比較的容易に犠牲層１３２を形成することができる。そのほか、上述した第１実施形態の伝熱管１１ａ１に係る効果と同じ効果を得ることができる。

＜変形例＞
上述した第１～第４実施形態では、室内熱交換器１１の４つの部分（前面上部Ｂａ、前面中間部Ｂｂ、前面下部Ｂｃ、及び、背面部Ｂｄ）のそれぞれに属する伝熱管は、第１グループ及び第２グループのいずれか一方だけである。つまり、１つの部分に犠牲層の厚みが異なる２種類の伝熱管が含まれることはない。しかし、変形例として、１つの部分内において、給気ダクト８の開口部８ａに近い伝熱管を犠牲層の厚みが大きい第２グループの伝熱管とし、第２グループの伝熱管よりも開口部８ａから遠い伝熱管を犠牲層の厚みが小さい第１グループの伝熱管とすることで、１つの部分に犠牲層の厚みが異なる２種類の伝熱管が含まれていてもよい。

上述した実施形態において、伝熱管の外径及び内径は、適宜変更してもよい。例えば、第１実施形態において、室外熱交換器２４の伝熱管２４ａ（図４Ａ）の外径及び内径は、第１グループの伝熱管（図４Ｂ）の外径及び内径とそれぞれ同じであってもよいし、第２実施形態に係る第１グループの伝熱管６１ａ１（図６Ａ）の外径及び内径とそれぞれ同じであってもよいし、第３実施形態に係る第１グループの伝熱管８１ａ１（図７Ａ）の外径及び内径とそれぞれ同じであってもよい。また、第１実施形態において、第２グループの伝熱管１１ａ２（図４Ｃ）の外径及び内径は、第１グループの伝熱管１１ａ１（図４Ｂ）の外径及び内径とそれぞれ同じであってもよい。また、第２実施形態において、第２グループの伝熱管６１ａ２（図６Ｂ）の外径及び内径は、第１グループの伝熱管６１ａ１（図６Ａ）の外径及び内径とそれぞれ同じであってもよいし、第１実施形態に係る第１グループの伝熱管１１ａ１（図４Ｂ）の外径及び内径とそれぞれ同じであってもよい。

第１実施形態では第１グループの伝熱管１１ａ１の内径Ｄｉ２が室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの内径Ｄｏ２よりも大きく、且つ、第１グループの伝熱管１１ａ１の外径Ｄｉ１が室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの外径Ｄｏ１と同じであって、第２実施形態では第１グループの伝熱管６１ａ１の外径Ｄｉ５が室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの外径Ｄｏ１よりも小さく、且つ、第１グループの伝熱管６１ａ１の内径Ｄｉ６が室外熱交換器２４の伝熱管２４ａの内径Ｄｏ２と同じである。別の例として、第１グループの伝熱管の内径が室外熱交換器の伝熱管の内径よりも大きく、且つ、第１グループの伝熱管の外径が室外熱交換器の伝熱管の外径Ｄｏ１よりも小さくてもよい。また、第１グループの伝熱管の内径が第２グループの伝熱管の内径よりも大きく、且つ、第１グループの伝熱管の外径が第２グループの伝熱管の外径よりも小さくてもよい。

上述した第１～第４実施形態に係る空気調和機には室外空気を室内機に導く給気ダクトが備えられているが、これらの実施形態に係る空気調和機において給気ダクトが備えられていなくてもよい。その場合、室内熱交換器のすべての伝熱管を上述した実施形態において第１グループの伝熱管として説明したものと同じにすればよい。上述した第１～第３実施形態では、加湿ユニット５は、吸湿ロータ、ヒータ組立体、加湿ファン及び吸着ファンを含んでいるが、室外空気を室内に給気するための給気ユニットであってもよい。給気ユニットは給気ファンを含んでいる。加湿ユニットおよび給気ユニットは室外冷媒ユニット４の上に配置されるのみならず、室外機とは別体で室外に設けられてもよい。

また、室内熱交換器の第１グループの伝熱管に形成された犠牲層の厚みはゼロでもよい。さらに、本開示は、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の伝熱管を有するマイクロチャンネル型の熱交換器にも適用できる。本開示は、室外空気を空調して室内に供給する外気処理機にも適用できる。

本開示に係る空気調和機は、別の観点において、室内空気と熱交換する冷媒が流れる第１熱交換器を有する室内機と、室外空気と熱交換する冷媒が流れる第２熱交換器を有する室外機と、を接続することで空調を行う空気調和機において、前記第１熱交換器は第１伝熱管を有し、前記第２熱交換器は第２伝熱管を有している。さらに、前記第１伝熱管の外周面と接触する第１フィンに塗膜が形成されており、前記第２伝熱管の外周面と接触する第２フィンに塗膜が形成されているものである。第１伝熱管及び第２伝熱管に第１犠牲層及び第２犠牲層が形成されていなくてもよい。前記第２フィンに形成された塗膜の厚みが、前記第１フィンに形成された塗膜の厚みよりも大きいことが好ましい。第１フィン及び第２フィンは、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなることが好ましい。第１伝熱管及び第２伝熱管に第１犠牲層及び第２犠牲層が形成されていることが好ましい。

上述した実施形態において、熱交換器の伝熱管の外周面に形成される犠牲層の厚みを熱交換器内の場所により異なるものとしてもよい。例えば、熱交換器において風速が大きい場所の犠牲層の厚みを、風速が小さい場所の犠牲層の厚みよりも大きくすることが好ましい。風速が大きい場所は腐食を促進する塩化物イオンが多く飛来するため、腐食が進行しやすい。したがって、犠牲層の厚みを上記のように場所によって異なるものとすることにより、風速分布に応じて伝熱管の腐食の抑制を行うことができる。風速分布に応じて犠牲層の厚みを異なるものとすることは、室内熱交換器および室外熱交換器のどちらにも適用することができる。また、第１～第４実施形態において給気ダクト８が設けられておらず、室内熱交換器に第１グループの伝熱管だけがある場合にも適用される。すなわち、本開示に係る空気調和機は、さらに別の観点において、熱交換器を有する空気調和機において、前記熱交換器は、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる第１伝熱管及び第２伝熱管を有し、第１伝熱管での風速が第２伝熱管での風速よりも小さく、前記第１伝熱管の外周面には、第１犠牲層が形成されており、前記第２伝熱管の外周面には、第２犠牲層が形成されており、前記第２犠牲層の最大厚みが、前記第１犠牲層の最大厚みよりも大きいものである。

以上、実施形態を説明したが、特許請求の範囲の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。

１ 空気調和機
２ 室内機
３ 室外機
４ 室外冷媒ユニット
５ 加湿ユニット
８ 給気ダクト
８ａ 開口部
１１ 室内熱交換器
１１ａ 伝熱管
１１ａ１ 第１グループの伝熱管
１１ａ２ 第２グループの伝熱管
１１ｂ Ｕベンド
１１ｃ フィン
２４ 室外熱交換器
２４ａ 伝熱管
２４ｂ Ｕベンド
２４ｃ フィン
３４、４４ａ、４４ｂ 母材
３５、４５ａ、４５ｂ 犠牲層

Claims (17)

1. 室内空気と熱交換する冷媒が流れる第１熱交換器を有する室内機と、室外空気と熱交換する冷媒が流れる第２熱交換器を有する室外機と、を接続することで空調を行う空気調和機において、
   前記第１熱交換器は、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる第１伝熱管を有し、
   前記第２熱交換器は、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる第２伝熱管を有し、
   前記第１伝熱管の外周面には、第１犠牲層が形成されており、
   前記第２伝熱管の外周面には、第２犠牲層が形成されており、
   前記第２犠牲層の最大厚みが、前記第１犠牲層の最大厚みよりも大きい空気調和機。
2. 前記第１伝熱管の肉厚が前記第２伝熱管の肉厚よりも小さい請求項１に記載の空気調和機。
3. 前記第１伝熱管の内径が前記第２伝熱管の内径よりも大きい請求項１又は２に記載の空気調和機。
4. 前記第１伝熱管の外径が前記第２伝熱管の外径よりも小さい請求項１～３のいずれか１項に記載の空気調和機。
5. 前記第１犠牲層及び前記第２犠牲層が、亜鉛又は亜鉛を含有する合金からなる請求項１～４のいずれか１項に記載の空気調和機。
6. 前記第１犠牲層の最大厚みが０．１２ｍｍ以上である請求項１～５のいずれか１項に記載の空気調和機。
7. 前記第２犠牲層の最大厚みが０．１７ｍｍ以上である請求項１～６のいずれか１項に記載の空気調和機。
8. 前記第１伝熱管及び前記第２伝熱管は、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる母材と、前記第１犠牲層及び前記第２犠牲層からなり、
   前記第１伝熱管及び前記第２伝熱管は、クラッド材によって構成される請求項１～７のいずれか１項に記載の空気調和機。
9. 前記第１伝熱管及び前記第２伝熱管は、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる母材と、前記第１犠牲層及び前記第２犠牲層からなり、
   前記第１犠牲層及び前記第２犠牲層がアルミ亜鉛合金の拡散層である請求項１～７のいずれか１項に記載の空気調和機。
10. 室外空気を前記室内機に導く給気ダクトをさらに備え、
    前記第１熱交換器は、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる第３伝熱管をさらに含んでおり、
    前記第３伝熱管の外周面には、第３犠牲層が形成されており、
    前記第３犠牲層の最大厚みは、前記第１犠牲層の最大厚みよりも大きく、
    前記第３伝熱管は、前記第１伝熱管よりも前記給気ダクトの開口部に近い、請求項１～９のいずれか１項に記載の空気調和機。
11. 前記第１伝熱管の肉厚が前記第３伝熱管の肉厚よりも小さい請求項１０に記載の空気調和機。
12. 前記第１伝熱管の内径が前記第３伝熱管の内径よりも大きい請求項１０又は１１に記載の空気調和機。
13. 前記第１伝熱管の外径が前記第３伝熱管の外径よりも小さい請求項１０～１２のいずれか１項に記載の空気調和機
14. 前記第３犠牲層の最大厚みが、前記第２犠牲層の最大厚みと同じである請求項１０～１３のいずれか１項に記載の空気調和機。
15. 前記犠牲層は、前記第２犠牲層、前記第３犠牲層、前記第１犠牲層の順に最大厚みが大きい請求項１０～１３のいずれか１項に記載の空気調和機。
16. 前記第１伝熱管の外周面と接触する第１フィンに塗膜が形成されており、前記第２伝熱管の外周面と接触する第２フィンに塗膜が形成されている請求項１～１５のいずれか１項に記載の空気調和機。
17. 前記第２フィンに形成された塗膜の厚みが、前記第１フィンに形成された塗膜の厚みよりも大きい請求項１６に記載の空気調和機。

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