JP7180784B2 - 複層フィルム及びその製造方法、並びに巻回体 - Google Patents

Description

本発明は、複層フィルム、複層フィルムの製造方法、並びに、その複層フィルムを巻回した巻回体に関する。

脂環式構造含有重合体は、優れた特性を有するので、樹脂フィルムの材料として採用されることがある。また、このような脂環式構造含有重合体を含む樹脂を用いた樹脂フィルムとして、組成の異なる複数の層を備える複層フィルムが製造されることがある（特許文献１及び２）。

特開２００７－１０６０８１号公報 特許第５０８１４７９号公報

一般に、樹脂フィルムは、効率的な製造を達成する観点から、長尺のフィルムとして製造される。また、製造された長尺のフィルムは、ロール状に巻回されて、巻回体の状態で保管及び運搬がなされる。

ところが、脂環式構造含有重合体を含む樹脂を用いて製造されるフィルムは、ロール状に巻き取られて巻回体となって場合に、その巻回体の外観が不良となり易かった。通常は、ロール状の巻回体の周面に多角形状（多くの場合、ひし形状）の窪みが形成され、巻回体の外形が円柱状にならないことが多い。

前記のような外観の不良があると、窪みの外縁部にシワが生じ、そのシワによってフィルムの特性が損なわれる可能性がある。また、フィルムの特性が損なわれない場合であっても、巻回体の外観が不良であると、実際の商取引においては品質を低く評価されることがありえた。

本発明は、前記の課題に鑑みて創案されたもので、脂環式構造含有重合体を含み、外観が良好な巻回体を得ることができる複層フィルム；脂環式構造含有重合体を含み、外観が良好な巻回体を得ることができる複層フィルムの製造方法；並びに、前記の複層フィルムの巻回体；を提供することを目的とする。

本発明者は、前記の課題を解決するべく鋭意検討した。その結果、本発明者は、脂環式構造含有重合体及び粒子を含む樹脂層と、脂環式構造含有重合体を含む別の樹脂層と、を備える長尺の複層フィルムにおいて、粒子の平均粒子径及び量を特定の範囲に調整し、且つ、表面の特定の粗さパラメータを適切に調整することにより、前記の課題を解決できることを見い出した。さらに、本発明者は、特定の組成、ガラス転移温度及びメルトフローレートを有する樹脂を用いた共押出法による複層フィルムの製造方法において、ダイスのリップ部からの溶融樹脂の押出速度と、そのリップ部から押し出された溶融樹脂を受けるロールの回転速度とのバランスを特定の範囲に調整することにより、前記の課題を解決できる複層フィルムを製造できることを見い出した。本発明は、前記の知見に基づいて完成されたものである。
すなわち、本発明は、下記のものを含む。

〔１〕 脂環式構造含有重合体及び粒子を含む樹脂ｓ１で形成された樹脂層Ｓ１と、脂環式構造含有重合体を含む樹脂ｃで形成された樹脂層Ｃと、を備える、長尺の複層フィルムであって、
前記粒子の平均粒子径が、０．０１μｍ～０．５μｍであり、
前記樹脂ｓ１における前記粒子の量が、０．０１重量％～５重量％であり、
前記樹脂ｃが、前記粒子を含まないか、又は、前記粒子を０．００９重量％以下含み、
前記樹脂ｃが、紫外線吸収剤を含まないか、又は、前記紫外線吸収剤を２０重量％以下含み、
前記樹脂層Ｓ１の、前記樹脂層Ｃとは反対側の面が、下記の要件（１）～（４）を満たす、複層フィルム。
（１）幅方向に１００ｍｍごとに測定した中心面平均粗さＳＲａの平均が、１０ｎｍより大きい。
（２）幅方向に１００ｍｍごとに測定した中心面平均粗さＳＲａの最小値と最大値との差が、１５ｎｍ以下。
（３）幅方向に１００ｍｍごとに測定した平均傾斜勾配ＳΔａの平均が、０．００１０より大きい。
（４）幅方向に１００ｍｍごとに測定した平均傾斜勾配ＳΔａの最小値と最大値との差が、０．００２５以下。
〔２〕 前記樹脂ｓ１のガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）が、１１０℃＜Ｔｇ（ｓ１）＜１８０℃を満たし、
前記樹脂ｃのガラス転移温度Ｔｇ（ｃ）が、１００℃＜Ｔｇ（ｃ）＜１５０℃を満たし、
前記ガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）と前記ガラス転移温度Ｔｇ（ｃ）との比Ｔｇ（ｓ１）／Ｔｇ（ｃ）が、Ｔｇ（ｓ１）／Ｔｇ（ｃ）＜１．５を満たし、
前記樹脂ｓ１のメルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）が、３ｇ／１０分＜ＭＦＲ（ｓ１）＜２０ｇ／１０分を満たし、
前記樹脂ｃのメルトフローレートＭＦＲ（ｃ）が、１５ｇ／１０分＜ＭＦＲ（ｃ）＜５０ｇ／１０分を満たし、
前記メルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）と前記メルトフローレートＭＦＲ（ｃ）との比ＭＦＲ（ｓ１）／ＭＦＲ（ｃ）が、ＭＦＲ（ｓ１）／ＭＦＲ（ｃ）＞０．０５を満たす、〔１〕に記載の複層フィルム。
〔３〕 前記樹脂層Ｓ１と、前記樹脂層Ｃと、脂環式構造含有重合体及び前記粒子を含む樹脂ｓ２で形成された樹脂層Ｓ２とを、この順に備え、
前記樹脂ｓ２における前記粒子の量が、０．０１重量％～５重量％である、〔１〕又は〔２〕に記載の複層フィルム。
〔４〕 前記樹脂層Ｓ１の、前記樹脂層Ｃとは反対側の面が、下記の要件（５）及び（６）を満たす、〔１〕～〔３〕のいずれか一項に記載の複層フィルム。
（５）幅方向に１００ｍｍごとに測定した平均波長Ｓλａの平均が、７０μｍ未満。
（６）幅方向に１００ｍｍごとに測定した平均波長Ｓλａの最小値と最大値との差が、２０μｍ以下。
〔５〕 脂環式構造含有重合体及び粒子を含む樹脂ｓ１で形成された樹脂層Ｓ１と、脂環式構造含有重合体を含む樹脂ｃで形成された樹脂層Ｃと、を備える、長尺の複層フィルムの製造方法であって；
前記粒子の平均粒子径が、０．０１μｍ～０．５μｍであり、
前記樹脂ｓ１における前記粒子の量が、０．０１重量％～５重量％であり、
前記樹脂ｃが、前記粒子を含まないか、又は、前記粒子を０．００９重量％以下含み、
前記樹脂ｃが、紫外線吸収剤を含まないか、又は、前記紫外線吸収剤を２０重量％以下含み、
前記樹脂ｓ１のガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）が、１１０℃＜Ｔｇ（ｓ１）＜１８０℃を満たし、
前記樹脂ｃのガラス転移温度Ｔｇ（ｃ）が、１００℃＜Ｔｇ（ｃ）＜１５０℃を満たし、
前記ガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）と前記ガラス転移温度Ｔｇ（ｃ）との比Ｔｇ（ｓ１）／Ｔｇ（ｃ）が、Ｔｇ（ｓ１）／Ｔｇ（ｃ）＜１．５を満たし、
前記樹脂ｓ１のメルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）が、３ｇ／１０分＜ＭＦＲ（ｓ１）＜２０ｇ／１０分を満たし、
前記樹脂ｃのメルトフローレートＭＦＲ（ｃ）が、１５ｇ／１０分＜ＭＦＲ（ｃ）＜５０ｇ／１０分を満たし、
前記メルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）と前記メルトフローレートＭＦＲ（ｃ）との比ＭＦＲ（ｓ１）／ＭＦＲ（ｃ）が、ＭＦＲ（ｓ１）／ＭＦＲ（ｃ）＞０．０５を満たし； 前記製造方法が、
前記樹脂ｓ１及び前記樹脂ｃを含む溶融樹脂を、リップ部を形成されたダイスの前記リップ部を通して押出して、溶融フィルムを得る第一工程と、
前記溶融フィルムを、周方向に回転するロールの周面で受ける第二工程と、を含み；
前記ロールの前記周面の速度Ｖ１と、前記リップ部を通る前記溶融樹脂の速度Ｖ２との比Ｖ１／Ｖ２が、１０００～３０００である、複層フィルムの製造方法。
〔６〕 前記ダイスの温度が、Ｔｇ（ｓ１）＋１００℃以上、Ｔｇ（ｓ１）＋２００℃以下であり、
幅方向に測定した前記溶融フィルムの温度の最大値と最小値との差が、２０℃以下である、〔５〕に記載の複層フィルムの製造方法。
〔７〕 前記第一工程において、前記溶融樹脂が、前記樹脂ｓ１及び前記樹脂ｃに組み合わせて、脂環式構造含有重合体及び前記粒子を含む溶融状態の樹脂ｓ２を含み、
前記樹脂ｓ２における前記粒子の量が、０．０１重量％～５重量％である、〔５〕又は〔６〕に記載の複層フィルムの製造方法。
〔８〕 〔１〕～〔４〕のいずれか一項に記載の複層フィルムをロール状に巻回した巻回体。

本発明によれば、脂環式構造含有重合体を含み、外観が良好な巻回体を得ることができる複層フィルム；脂環式構造含有重合体を含み、外観が良好な巻回体を得ることができる複層フィルムの製造方法；並びに、前記の複層フィルムの巻回体；を提供できる。

図１は、本発明の一実施形態としての長尺の複層フィルムの断面を模式的に示す断面図である。 図２は、本発明の一実施形態としての長尺の複層フィルムをロール状に巻回して得られる巻回体を模式的に示す正面図である。 図３は、従来の巻回体において、フィルムの固着によるシワが生じた様子の一例を模式的に示す正面図である。 図４は、本発明の別の一実施形態としての長尺の複層フィルムの断面を模式的に示す断面図である。 図５は、測定対象の一例としての粗さ曲面を、座標軸とともに模式的に示す斜視図である。 図６は、本発明の一実施形態に係る複層フィルムの製造装置を模式的に示す側面図である。 図７は、本発明の第一実施形態に係る複層フィルムの製造装置を模式的に示す斜視図である。

以下、本発明について実施形態及び例示物を示して詳細に説明する。ただし、本発明は以下に示す実施形態及び例示物に限定されるものではなく、本発明の特許請求の範囲及びその均等の範囲を逸脱しない範囲において任意に変更して実施しうる。

以下の説明において、「長尺」のフィルムとは、幅に対して、５倍以上の長さを有するフィルムをいい、好ましくは１０倍若しくはそれ以上の長さを有し、具体的にはロール状に巻き取られて保管又は運搬される程度の長さを有するフィルムをいう。フィルムの長さの上限は、特に制限は無く、例えば、幅に対して１０万倍以下としうる。

以下の説明において、フィルムの面内レターデーションＲｅは、別に断らない限り、Ｒｅ＝（ｎｘ－ｎｙ）×ｄで表される値である。ここで、ｎｘは、フィルムの厚み方向に垂直な方向（面内方向）であって最大の屈折率を与える方向の屈折率を表す。ｎｙは、フィルムの前記面内方向であってｎｘの方向に直交する方向の屈折率を表す。ｄは、フィルムの厚みを表す。測定波長は、別に断らない限り、５９０ｎｍである。

以下の説明において、要素の方向が「平行」、「垂直」及び「直交」とは、別に断らない限り、本発明の効果を損ねない範囲内、例えば±３°、±２°又は±１°の範囲内での誤差を含んでいてもよい。

［１．複層フィルムの概要］
図１は、本発明の一実施形態としての長尺の複層フィルム（１００）の断面を模式的に示す断面図である。図１に示すように、本発明の一実施形態に係る長尺の複層フィルム（１００）は、脂環式構造含有重合体及び粒子を含む樹脂ｓ１で形成された樹脂層Ｓ１（１１０）と、脂環式構造含有重合体を含む樹脂ｃで形成された樹脂層Ｃ（１２０）と、を備える。さらに、樹脂層Ｓ１（１１０）の、樹脂層Ｃ（１２０）とは反対側の面（１１０Ｄ）が、特定の要件を満たす粗さパラメータを有する。

図２は、本発明の一実施形態としての長尺の複層フィルム（１００）をロール状に巻回して得られる巻回体（２００）を模式的に示す正面図である。図２に示すように、長尺の複層フィルム（１００）は、ロール状に巻回された巻回体（２００）の状態で保管及び運搬がなされる。前記の巻回は、必要に応じて巻き芯（２１０）を用いて行われる。本実施形態に係る複層フィルム（１００）は、このように巻回体（２００）を形成した場合に、その巻回体（２００）の外観を良好にできる。

以下、従来と対比して、外観の良好な巻回体（２００）が得られるという利点について説明する。
図３は、従来の巻回体（９００）において、フィルムの固着によるシワ（９１０）が生じた様子の一例を模式的に示す正面図である。図３に示すように、巻き芯（９２０）を中心としてフィルムを巻回して巻回体（９００）を製造した場合、従来は、シワ（９１０）が多角形状に形成されることがあった。具体的には、多角形状（多くの場合、ひし形状）の窪み（９３０）が巻回体（９００）の軸方向及び周方向に複数形成され、窪み（９３０）の多角形状の辺に相当する位置にシワ（９１０）が形成されることがあった。このようなシワ（９１０）が形成されると、このシワ（９１０）が生じている部分においてフィルムが塑性変形を生じ、欠陥が発生する可能性がある。また、欠陥が発生しない場合でも、現実の商取引では、シワ（９１０）又は窪み（９３０）のある巻回（９００）は、品質を低く評価されうる。

これに対し、本実施形態に係る複層フィルム（１００）を用いれば、図２に示すように、窪みの形成を抑制できる。よって、円柱状に近い良好な外観の巻回体（２００）を得ることができる。したがって、複層フィルム（１００）に欠陥が発生することを抑制でき、また、現実の商取引において品質を低く評価されることを避けることができる。

図４は、本発明の別の一実施形態としての長尺の複層フィルム（３００）の断面を模式的に示す断面図である。図４に示すように、長尺の複層フィルム（３００）は、樹脂層Ｓ１（１１０）及び樹脂層Ｃ（１２０）に組み合わせて任意の層を備えていてもよい。例えば、複層フィルム（３００）は、樹脂層Ｓ１（１１０）、樹脂層Ｃ（１２０）、並びに、脂環式構造含有重合体及び粒子を含む樹脂ｓ２で形成された樹脂層Ｓ２（３３０）を、厚み方向においてこの順に備えていてもよい。この場合、樹脂層Ｓ２（３３０）の樹脂層Ｃ（１２０）とは反対側の面（３３０Ｕ）は、面（１１０Ｄ）と同じく、特定の要件を満たす中心面平均粗さＳＲａ及び平均傾斜勾配ＳΔａを有することが好ましい。この複層フィルム（３００）によれば、窪みの発生を効果的に抑制できるので、特に外観の良好な巻回体を得ることができる。

［２．樹脂層Ｓ１］
樹脂層Ｓ１は、樹脂ｓ１で形成されている。この樹脂ｓ１は、脂環式構造含有重合体及び粒子を含む。

（２．１．脂環式構造含有重合体）
脂環式構造含有重合体とは、繰り返し単位中に脂環式構造を含有する重合体である。脂環式構造含有重合体は、通常、機械的強度、透明性、低吸水性、耐湿性、寸法安定性及び軽量性に優れる。脂環式構造含有重合体は、非晶性でもよいし、結晶性であってもよい。

脂環式構造含有重合体の例としては、環状オレフィンを単量体として用いた重合反応によって得られうる重合体又はその水素化物などが挙げられる。また、前記の脂環式構造含有重合体としては、主鎖中に脂環式構造を含有する重合体、及び、側鎖に脂環式構造を含有する重合体のいずれも用いることができる。中でも、脂環式構造含有重合体は、主鎖に脂環式構造を含有することが好ましい。脂環式構造としては、例えば、シクロアルカン構造、シクロアルケン構造が挙げられるが、熱安定性等の観点からシクロアルカン構造が好ましい。

１つの脂環式構造に含まれる炭素原子の数は、好ましくは４個以上、より好ましくは５個以上、より好ましくは６個以上であり、好ましくは３０個以下、より好ましくは２０個以下、特に好ましくは１５個以下である。１つの脂環式構造に含まれる炭素原子の数が前記範囲内にあることで、機械的強度、耐熱性、及び成形性が高度にバランスされる。

脂環式構造含有重合体中の脂環式構造を有する繰り返し単位の割合は、好ましくは３０重量％以上、より好ましくは５０重量％以上、更に好ましくは７０重量％以上、特に好ましくは９０重量％以上である。脂環式構造を有する繰り返し単位の割合を前記のように多くすることにより、耐熱性を高めることができる。
また、脂環式構造含有重合体において、脂環式構造を有する繰り返し単位以外の残部は、格別な限定はなく、使用目的に応じて適宜選択しうる。

脂環式構造含有重合体の例としては、（１）ノルボルネン系重合体、（２）単環の環状オレフィン重合体、（３）環状共役ジエン重合体、（４）ビニル脂環式炭化水素重合体、及びこれらの水素化物が挙げられる。これらの中でも、透明性及び成形性の観点から、ノルボルネン系重合体及びこの水素化物が好ましい。

ノルボルネン系重合体の例としては、ノルボルネン構造を有する単量体の開環重合体及びその水素化物；ノルボルネン構造を有する単量体の付加重合体及びその水素化物が挙げられる。また、ノルボルネン構造を有する単量体の開環重合体の例としては、ノルボルネン構造を有する１種類の単量体の開環単独重合体、ノルボルネン構造を有する２種類以上の単量体の開環共重合体、並びに、ノルボルネン構造を有する単量体及びこれと共重合しうる任意の単量体との開環共重合体が挙げられる。さらに、ノルボルネン構造を有する単量体の付加重合体の例としては、ノルボルネン構造を有する１種類の単量体の付加単独重合体、ノルボルネン構造を有する２種類以上の単量体の付加共重合体、並びに、ノルボルネン構造を有する単量体及びこれと共重合しうる任意の単量体との付加共重合体が挙げられる。これらの中で、ノルボルネン構造を有する単量体の開環重合体の水素化物は、成形性、耐熱性、低吸湿性、低透湿性、寸法安定性及び軽量性の観点から、特に好適である。

ノルボルネン構造を有する単量体としては、例えば、ビシクロ［２．２．１］ヘプト－２－エン（慣用名：ノルボルネン）、トリシクロ［４．３．０．１^２，５］デカ－３，７－ジエン（慣用名：ジシクロペンタジエン）、７，８－ベンゾトリシクロ［４．３．０．１^２，５］デカ－３－エン（慣用名：メタノテトラヒドロフルオレン）、テトラシクロ［４．４．０．１^２，５．１^７，１０］ドデカ－３－エン（慣用名：テトラシクロドデセン）、及びこれらの化合物の誘導体（例えば、環に置換基を有するもの）を挙げることができる。ここで、置換基としては、例えばアルキル基、アルキレン基、及び極性基を挙げることができる。これらの置換基は、同一または相異なって、複数個が環に結合していてもよい。ノルボルネン構造を有する単量体は、１種類を単独で用いてもよく、２種類以上を任意の比率で組み合わせて用いてもよい。

ノルボルネン構造を有する単量体の開環重合体は、例えば、単量体を開環重合触媒の存在下に重合又は共重合することにより製造しうる。

ノルボルネン構造を有する単量体の付加重合体は、例えば、単量体を付加重合触媒の存在下に重合又は共重合することにより製造しうる。

上述した開環重合体及び付加重合体の水素化物は、例えば、開環重合体及び付加重合体の溶液において、ニッケル、パラジウム等の遷移金属を含む水素化触媒の存在下で、炭素－炭素不飽和結合を、好ましくは９０％以上水素化することによって製造しうる。

脂環式構造含有重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）は、好ましくは１０，０００以上、より好ましくは１５，０００以上、更に好ましくは２０，０００以上であり、好ましくは１００，０００以下、より好ましくは８０，０００以下、更に好ましくは５０，０００以下である。このような重量平均分子量を有する脂環式構造含有重合体は、機械的強度、成形加工性及び耐熱性のバランスに優れる。

脂環式構造含有重合体の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、好ましくは１．２以上、より好ましくは１．５以上、特に好ましくは１．８以上であり、好ましくは３．５以下、より好ましくは３．４以下、特に好ましくは３．３以下である。分子量分布が前記範囲の下限値以上である場合、脂環式構造含有重合体の生産性を高め、製造コストを抑制できる。また、上限値以下である場合、低分子成分の量が小さくなるので、その脂環式構造含有重合体を含む層の安定性を高めることができる。

脂環式構造含有重合体の重量平均分子量Ｍｗ及び数平均分子量Ｍｎは、溶媒としてシクロヘキサンを用いたゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（以下、「ＧＰＣ」と略す。）により、ポリイソプレン換算の値で測定しうる。樹脂がシクロヘキサンに溶解しない場合には、溶媒としてトルエンを用いたＧＰＣにより、ポリスチレン換算の値で測定しうる。

脂環式構造含有重合体のガラス転移温度は、好ましくは５０℃以上、より好ましくは７０℃以上、特に好ましくは８０℃以上であり、好ましくは２００℃以下、より好ましくは１８０℃以下、特に好ましくは１７０℃以下である。脂環式構造含有重合体のガラス転移温度は、後述する樹脂のガラス転移温度の測定方法と同じ方法で測定できる。

脂環式構造含有重合体を含む樹脂としては、様々な商品が市販されているので、それらのうち、所望の特性を有するものを適宜選択し、使用しうる。かかる市販品の例としては、商品名「ＺＥＯＮＯＲ」（日本ゼオン株式会社製）、「アートン」（ＪＳＲ株式会社製）、「アペル」（三井化学株式会社製）、「ＴＯＰＡＳ」（ポリプラスチックス社製）の製品群が挙げられる。

樹脂ｓ１は、脂環式構造含有重合体を１種類単独で含んでいてもよく、２種類以上の任意の比率の組み合わせとして含んでいてもよい。

樹脂ｓ１における脂環式構造含有重合体の量は、樹脂ｓ１の総量１００重量％に対して、好ましくは８０重量％以上、より好ましくは９０重量％以上、更に好ましくは９５重量％以上であり、通常９９．９９重量％以下、好ましくは９９．９重量％以下、より好ましくは９９．５重量％以下である。脂環式構造含有重合体の量が前記範囲にある場合、樹脂ｓ１が、脂環式構造含有重合体が有する特性を備えうる。

（２．２．粒子）
樹脂ｓ１が含む粒子は、特定の範囲の平均粒子径を有する。粒子の具体的な平均粒子径は、通常０．０１μｍ以上、好ましくは０．０５μｍ以上、特に好ましくは０．１０μｍ以上であり、通常０．５μｍ以下、好ましくは０．４μｍ以下、特に好ましくは０．３μｍ以下である。このような平均粒子径を有する粒子を樹脂ｓ１が含む場合に、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面に適切な突起を形成でき、これにより、その面の粗さパラメータを適切に調整できる。

粒子の平均粒子径は、下記の方法によって測定しうる。
レーザー回折法によって粒子の粒子径分布を測定する。測定された粒子径分布において小径側から計算した累積体積が５０％となる粒子径を、平均粒子径として採用しうる。

粒子としては、無機材料からなる無機粒子、有機材料からなる有機粒子、並びに、無機材料と有機材料とを組み合わせて含む複合粒子のいずれを用いてもよい。無機粒子の材料を挙げると、例えば、シリカ、チタニア、アルミナ、ジルコニア等の無機酸化物；炭酸カルシウム、タルク、クレイ、焼成カオリン、焼成珪酸カルシウム、水和珪酸カルシウム、珪酸アルミニウム、珪酸マグネシウム、燐酸カルシウム等が挙げられる。また、有機粒子の材料を挙げると、例えば、シリコーン樹脂、フッ素樹脂、アクリル樹脂等が挙げられる。これらは、１種類を単独で用いてもよく、２種類以上を任意の比率で組み合わせて用いてもよい。

これらの例示した粒子の材料の中でも、シリカが好ましい。シリカの粒子は、透明性に優れ、内部ヘイズを生じ難く、着色が無いため、複層フィルムの光学特性に与える影響が小さい。

前記のようなシリカ粒子としては、市販品を用いてもよい。市販品の例を挙げると、日本触媒社製の、エポスターＭＸ－０５０Ｗ（平均粒子径８０ｎｍ）、シーホスターＫＥ－Ｗ１０（平均粒子径１１０ｎｍ）、エポスターＭＸ－１００Ｗ（平均粒子径１５０ｎｍ～２００ｎｍ）；日産化学社製のスノーテックスＭＰ－２０４０（平均粒子径１５０ｎｍ～２００ｎｍ）；アドマテックス社製の、アドマファインＳＯ－Ｃ１（平均粒子径０．３μｍ）、「アドマナノＹＣ１００Ｃ」（平均粒子径０．１μｍ）；などが挙げられる。

樹脂ｓ１における粒子の量は、樹脂ｓ１の総量１００重量％に対して、通常０．０１重量％以上、好ましくは０．１重量％以上、特に好ましくは０．５重量％以上であり、通常５．０重量％以下、好ましくは４重量％以下、特に好ましくは３重量％以下である。このような量の粒子を樹脂ｓ１が含む場合に、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面に適切な突起を形成でき、これにより、その面の粗さパラメータを適切に調整できる。

（２．３．任意の成分）
樹脂ｓ１は、脂環式構造含有重合体及び粒子の他に、更に任意の成分を含んでいてもよい。任意の成分の例としては、例えば、脂環式構造含有重合体以外の重合体；酸化防止剤、熱安定剤、近赤外線吸収剤等の安定剤；滑剤、可塑剤等の樹脂改質剤；染料や顔料等の着色剤；及び帯電防止剤が挙げられる。これらの任意の成分は、１種類を単独で用いてもよく、２種類以上を任意の比率で組み合わせて用いてもよい。ただし、樹脂ｓ１は、任意の成分を含まないことが好ましく、よって脂環式構造含有重合体及び粒子のみを含むことが好ましい。したがって、樹脂ｓ１は、紫外線吸収剤を含んでいてもよいが、樹脂ｓ１における紫外線吸収剤の濃度は樹脂ｃにおける紫外線吸収剤の濃度より低いことが好ましく、樹脂ｓ１は紫外線吸収剤を含まないことが好ましい。

（２．４．ガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１））
樹脂ｓ１のガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）は、１１０℃＜Ｔｇ（ｓ１）＜１８０℃を満たすことが好ましい。詳細には、樹脂ｓ１のガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）は、好ましくは１１０℃より高く、より好ましくは１１０℃より高く、特に好ましくは１２０℃より高く、また、好ましくは１８０℃未満、より好ましくは１７５℃未満、特に好ましくは１７０℃未満である。樹脂ｓ１が前記のガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）を有する場合に、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面の粗さパラメータを適切に調整できる。

さらに、樹脂ｓ１のガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）は、樹脂ｃのガラス転移温度Ｔｇ（ｃ）との間に、特定の関係を満たすことが好ましい。具体的には、ガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）とガラス転移温度Ｔｇ（ｃ）との比Ｔｇ（ｓ１）／Ｔｇ（ｃ）が、好ましくは０．１以上、より好ましくは０．２以上、特に好ましくは０．５以上であり、好ましくは１．５未満、より好ましくは１．４８未満、特に好ましくは１．４６未満である。ガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）及びガラス転移温度Ｔｇ（ｃ）が前記の関係を満たす場合に、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面の粗さパラメータをより簡単に調整できる。

樹脂のガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ７１２１に基づき、示差走査熱量分析法により測定しうる。この測定は、室温から２００℃まで２０℃／ｍｉｎで昇温し、次いで４０℃まで２０℃／ｍｉｎで冷却した試料について、４０℃から２００℃まで１０℃／ｍｉｎで昇温する条件で行いうる。

樹脂ｓ１のガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）は、例えば、脂環式構造含有重合体の種類及び量、並びに、任意の成分の種類及び量によって、調整しうる。

（２．５．メルトフローレートＭＦＲ（ｓ１））
樹脂ｓ１のメルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）は、３ｇ／１０分＜ＭＦＲ（ｓ１）＜２０ｇ／１０分を満たすことが好ましい。詳細には、樹脂ｓ１のメルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）は、好ましくは３ｇ／１０分より大きく、より好ましくは４ｇ／１０分より大きく、特に好ましくは５ｇ／１０分より大きく、また、好ましくは２０ｇ／１０分未満、より好ましくは１８ｇ／１０分未満、特に好ましくは１５ｇ／１０分未満である。樹脂ｓ１が前記のメルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）を有する場合に、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面の粗さパラメータを適切に調整できる。

さらに、樹脂ｓ１のメルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）は、樹脂ｃのメルトフローレートＭＦＲ（ｃ）との間に、特定の関係を満たすことが好ましい。具体的には、メルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）とメルトフローレートＭＦＲ（ｃ）との比ＭＦＲ（ｓ１）／ＭＦＲ（ｃ）が、好ましくは０．０５より大きく、より好ましくは０．０７より大きく、特に好ましくは０．１より大きく、また、好ましくは１０以下、より好ましくは５以下、特に好ましくは２以下である。メルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）及びメルトフローレートＭＦＲ（ｃ）が前記の関係を満たす場合に、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面の粗さパラメータをより簡単に調整できる。

樹脂のメルトマスフローレートは、ＪＩＳ Ｋ７２１０に基づき、メルトインデクサ（東洋精機製作所社製「Ｆ－Ｆ０１」）を用いて、温度２８０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定しうる。

樹脂ｓ１のメルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）は、例えば、脂環式構造含有重合体の種類及び量、並びに、任意の成分の種類及び量によって、調整しうる。

（２．６．樹脂層Ｓ１の、樹脂層Ｃとは反対側の面）
樹脂ｓ１で形成された樹脂層Ｓ１は、樹脂層Ｃとは反対側に、特定の粗さパラメータを有する面を有する。具体的には、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面は、通常、下記の要件（１）～（４）を満たす。好ましくは、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面は、下記の要件（１）～（６）を満たす。これらの粗さパラメータを満たす面を樹脂層Ｓ１が樹脂層Ｃとは反対側に有することにより、外観の良好な巻回体を得ることができる。

（１）幅方向に１００ｍｍごとに測定した中心面平均粗さＳＲａの平均ＳＲａ_ａｖｅが、１０ｎｍより大きい。
（２）幅方向に１００ｍｍごとに測定した中心面平均粗さＳＲａの最小値ＳＲａ_ｍｉｎと最大値ＳＲａ_ｍａｘとの差ＳＲａ_ｍａｘ－ＳＲａ_ｍｉｎが、１５ｎｍ以下。
（３）幅方向に１００ｍｍごとに測定した平均傾斜勾配ＳΔａの平均ＳΔａ_ａｖｅが、０．００１０より大きい。
（４）幅方向に１００ｍｍごとに測定した平均傾斜勾配ＳΔａの最小値ＳΔａ_ｍｉｎと最大値ＳΔａ_ｍａｘとの差ＳΔａ_ｍａｘ－ＳΔａ_ｍｉｎが、０．００２５以下。
（５）幅方向に１００ｍｍごとに測定した平均波長Ｓλａの平均Ｓλａ_ａｖｅが、７０μｍ未満。
（６）幅方向に１００ｍｍごとに測定した平均波長Ｓλａの最小値Ｓλａ_ｍｉｎと最大値Ｓλａ_ｍａｘとの差Ｓλａ_ｍａｘ－Ｓλａ_ｍｉｎが、２０μｍ以下。

図面を示して、前記の中心面平均粗さＳＲａ、平均傾斜勾配ＳΔａ及び平均波長Ｓλａの定義を説明する。図５は、測定対象の一例としての粗さ曲面４００を、座標軸とともに模式的に示す斜視図である。
図５に示すように、粗さ曲面４００の高さ方向に対して垂直な面内方向のうち、ある一の方向をＸ方向、そのＸ方向に垂直な方向をＹ方向で表す。この粗さ曲面４００について、Ｘ方向の測定長さＬｘ、Ｙ方向の測定長さＬｙの測定範囲を設定する。また、その測定範囲において、Ｘ方向の位置ｘ、Ｙ方向の位置ｙの地点での粗さ曲面４００の高さをｆ（ｘ，ｙ）で表す。そして、その測定範囲において、高さが０の位置のＸＹ平面として、演算の基準となる中心面４１０を設定する。通常は、粗さパラメータの解析を行う場合、測定データに対してレベリング処理、フィルタ処理等の処理を行って、ノイズ、うねり、形状等の成分を取り除き、これらの処理を行った測定データを粗さ曲面４００と呼ぶ。この際、前記の処理を行った際の基準位置（即ち、高さが０の位置）が、中心面４１０となる。通常は、カットオフ０．８ｍｍ、測定範囲１ｍｍ×１ｍｍで測定を行う。

前記の粗さ曲面４００から、その中心面４１０上に、直交座標軸Ｘ軸及びＹ軸を設定し、更に中心面４１０に直交する軸としてＺ軸を設定する。この場合、粗さ曲面４００と中心面４１０とで囲まれた部分の体積を、測定範囲で割ったものが、その粗さ曲面４００の「中心面平均粗さＳＲａ」である。具体的には、前記の測定範囲の中心面平均粗さＳＲａは、下記式（Ｘ１）で表される。

また、平均傾斜勾配ＳΔａは、下記式（Ｘ２）で表される。この平均傾斜勾配ＳΔａが大きいほど、粗さ曲面４００が測定範囲に急峻な面を多く含むことを表す。

さらに、平均波長Ｓλａは、下記式（Ｘ３）で表される。この平均波長Ｓλａは、正弦波で粗さ曲面４００の表面形状を想定した場合の、平均波長に相当する。

要件（１）に関し、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面を幅方向に１００ｍｍごとに測定した中心面平均粗さＳＲａの平均ＳＲａ_ａｖｅは、詳細には、下記の通りである。すなわち、ＳＲａ_ａｖｅは、通常１０ｎｍより大きく、好ましくは１２ｎｍより大きく、特に好ましくは１４ｎｍより大きく、また、好ましくは５０ｎｍ以下、より好ましくは４０ｎｍ以下、特に好ましくは３０ｎｍ以下である。

要件（２）に関し、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面を幅方向に１００ｍｍごとに測定した中心面平均粗さＳＲａの最小値ＳＲａ_ｍｉｎと最大値ＳＲａ_ｍａｘとの差ＳＲａ_ｍａｘ－ＳＲａ_ｍｉｎは、詳細には、下記の通りである。すなわち、ＳＲａ_ｍａｘ－ＳＲａ_ｍｉｎは、通常１５ｎｍ以下、好ましくは１３ｎｍ以下、より好ましくは１２ｎｍ以下であり、通常０ｎｍ以上である。

要件（３）に関し、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面を幅方向に１００ｍｍごとに測定した平均傾斜勾配ＳΔａの平均ＳΔａ_ａｖｅは、詳細には、下記の通りである。すなわち、ＳΔａ_ａｖｅは、通常０．００１０より大きく、好ましくは０．００１２より大きく、特に好ましくは０．００１４より大きく、また、好ましくは０．０１００以下、より好ましくは０．００８０以下、特に好ましくは０．００７０以下である。

要件（４）に関し、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面を幅方向に１００ｍｍごとに測定した平均傾斜勾配ＳΔａの最小値ＳΔａ_ｍｉｎと最大値ＳΔａ_ｍａｘとの差ＳΔａ_ｍａｘ－ＳΔａ_ｍｉｎは、詳細には、下記の通りである。すなわち、ＳΔａ_ｍａｘ－ＳΔａ_ｍｉｎは、通常０．００２５以下、好ましくは０．００２４以下、特に好ましくは０．００２３以下であり、通常０．００００以上である。

要件（５）に関し、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面を幅方向に１００ｍｍごとに測定した平均波長Ｓλａの平均Ｓλａ_ａｖｅは、詳細には、下記の通りである。すなわち、Ｓλａ_ａｖｅは、好ましくは２０μｍ以上、より好ましくは２５μｍ以上、特に好ましくは３０μｍ以上であり、好ましくは７０μｍ未満、より好ましくは６５μ未満、特に好ましくは６０μｍ未満である。

要件（６）に関し、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面を幅方向に１００ｍｍごとに測定した平均波長Ｓλａの最小値Ｓλａ_ｍｉｎと最大値Ｓλａ_ｍａｘとの差Ｓλａ_ｍａｘ－Ｓλａ_ｍｉｎは、詳細には、下記の通りである。すなわち、Ｓλａ_ｍａｘ－Ｓλａ_ｍｉｎは、好ましくは２０μｍ以下、より好ましくは１８μｍ以下、特に好ましくは１７μｍ以下であり、通常０μｍ以上である。

上述した粗さパラメータは、微細形状測定装置（小坂研究所製「ＥＴ４０００Ｍ」）を用いて、カットオフ０．８ｍｍ、測定範囲１ｍｍ×１ｍｍで測定しうる。

上述した粗さパラメータを有する面は、後述する製造方法によって複層フィルムを製造することにより、形成できる。

樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面は、特定の範囲の静摩擦係数を有することが好ましい。具体的な静摩擦係数の範囲は、好ましくは０．６以下、より好ましくは０．５以下、特に好ましくは０．４以下である。下限に制限はないが、好ましくは０．１以上、より好ましくは０．２以上、特に好ましくは０．３以上でありうる。樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面の静摩擦係数が前記の範囲にある場合、巻回体の表面における窪みの発生を効果的に抑制できるので、巻回体の外観を特に良好にできる。

面の静摩擦係数は、ＪＩＳ Ｋ７１２５に則って、摩擦測定器（例えば、東洋精機製作所製「ＴＲ－２」）を用いて、速度５００ｍｍ／ｍｉｎの速度で行いうる。

（２．７．樹脂層Ｓ１の厚み）
樹脂層Ｓ１の厚みは、複層フィルムの使用目的に応じて適切に設定できる。具体的な樹脂層Ｓ１の厚みは、好ましくは０．１μｍ以上、より好ましくは０．５μｍ以上、特に好ましくは１．０μｍ以上であり、好ましくは１０．０μｍ以下、より好ましくは８．０μｍ以下、特に好ましくは６．０μｍ以下でありうる。

［３．樹脂層Ｃ］
複層フィルムは、樹脂層Ｓ１に組み合わせて、樹脂層Ｃを含む。樹脂層Ｃは、樹脂層Ｓ１と直に接していることが好ましい。ここで、２つの層が「直に接する」とは、それら２層の間に他の層が無いことをいう。樹脂層Ｃは、樹脂ｃで形成されている。

（３．１．脂環式構造含有重合体）
樹脂ｃは、脂環式構造含有重合体を含む。樹脂ｃが含む脂環式構造含有重合体は、樹脂ｓ１が含みうる脂環式構造含有重合体として説明した範囲から、任意に選択して用いうる。よって、樹脂ｃが含む脂環式構造含有重合体の種類、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）及びガラス転移温度の範囲は、樹脂ｓ１が含みうる脂環式構造含有重合体の種類、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）及びガラス転移温度の範囲と同じでありうる。また、樹脂ｃは、脂環式構造含有重合体を１種類単独で含んでいてもよく、２種類以上の任意の比率の組み合わせとして含んでいてもよい。

樹脂ｃにおける脂環式構造含有重合体の量は、樹脂ｃの総量１００重量％に対して、好ましくは７０重量％以上、より好ましくは８０重量％以上、更に好ましくは８５重量％以上であり、通常１００重量％以下、好ましくは９９重量％以下、より好ましくは９５重量％以下である。脂環式構造含有重合体の量が前記範囲にある場合、樹脂ｃが、脂環式構造含有重合体が有する特性を備えうる。

（３．２．粒子）
樹脂ｃは、粒子を含んでいてもよく、含んでいなくてもよい。樹脂ｃが含む粒子は、樹脂ｓ１が含む粒子として説明した範囲から、任意に選択して用いうる。よって、樹脂ｃが含みうる粒子の平均粒子径及び材料の範囲は、樹脂ｓ１が含む粒子の平均粒子径及び材料の範囲と同じでありうる。

ただし、樹脂ｃにおける粒子の濃度は、樹脂ｓ１における粒子の濃度よりも、少ない。具体的には、樹脂ｃにおける粒子の量は、樹脂ｃの総量１００重量％に対して、通常０．００９重量％以下、好ましくは０．００５重量％以下、特に好ましくは０．００１重量％以下である。

（３．３．紫外線吸収剤）
樹脂ｃは、紫外線吸収剤を含んでいてもよく、含んでいなくてもよい。樹脂ｃが紫外線吸収剤を含む場合、複層フィルムは紫外線遮断能力を得ることができる。また、特に複層フィルムが樹脂層Ｓ１、樹脂層Ｃ及び樹脂層Ｓ２をこの順で含む場合、樹脂層Ｓ１及び樹脂層Ｓ２の作用により、樹脂ｃが含む紫外線吸収剤のブリードアウトを抑制することができる。

紫外線吸収剤の例としては、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、トリアジン系紫外線吸収剤、ベンゾフェノン系紫外線吸収剤、アクリロニトリル系紫外線吸収剤、サリシレート系紫外線吸収剤、シアノアクリレート系紫外線吸収剤、アゾメチン系紫外線吸収剤、インドール系紫外線吸収剤、ナフタルイミド系紫外線吸収剤、フタロシアニン系紫外線吸収剤等の、有機紫外線吸収剤が挙げられる。中でも、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤及びトリアジン系紫外線吸収剤からなる群から選択される１種以上を含むことが好ましい。

ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤は、分子内にベンゾトリアゾール構造を含む。ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤の例としては、２，２’－メチレンビス［６－（２Ｈ－ベンゾトリアゾール－２－イル）－４－（１，１，３，３－テトラメチルブチル）フェノール］、２－（２Ｈ－ベンゾトリアゾール－２－イル）－ｐ－クレゾール、及び２－（５－クロロ－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－２－イル）－６－ｔｅｒｔ－ブチル－４－メチルフェノールが挙げられる。ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤の市販品の例としては、ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＬＡ－３１」、「アデカスタブＬＡ－３２」、「アデカスタブＬＡ－３６」が挙げられる。

トリアジン系紫外線吸収剤は、分子内にトリアジン構造を含む。トリアジン系紫外線吸収剤として、分子内に１，３，５－トリアジン構造を含む化合物が好ましい。トリアジン系紫外線吸収剤の例としては、２，４，６－トリス（２－ヒドロキシ－３－メチル－４－ヘキシルオキシフェニル）－１，３，５－トリアジン、２－（４，６－ジフェニル－１，３，５－トリアジン―２－イル）－５－（２－（２－エチルヘキサノイロキシ）エトキシ）フェノール、及び２，４－ジフェニル－６－（２－ヒドロキシ－４－ヘキシルオキシフェニル）－１，３，５－トリアジンが挙げられる。トリアジン系紫外線吸収剤の市販品の例としては、ＡＤＥＫＡ社製「アデカスタブＬＡ－Ｆ７０」、「アデカスタブＬＡ－４６」、及びＢＡＳＦジャパン社製「チヌビン１５７７」が挙げられる。

紫外線吸収剤の別の具体例としては、特開２０１７－１５４４０１号公報に記載された紫外線吸収剤が挙げられる。

紫外線吸収剤は、１種を単独で用いてもよく、２種類以上を任意の比率の組み合わせて用いてもよい。

樹脂ｃにおける紫外線吸収剤の量は、樹脂ｃの総量１００重量％に対して、通常２０重量％以下、好ましくは１８重量％以下、より好ましくは１６重量％以下である。紫外線吸収剤の量が前記範囲にある場合、樹脂ｃにおいて紫外線吸収剤を良好に分散させられる。よって、樹脂ｃの性状を均一にできるので、樹脂層Ｃの厚みを均一にできる。よって、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面の粗さパラメータを均一にできるので、その面の粗さパラメータが上述した要件を満たし易い。また、紫外線吸収剤の量が前記範囲にある場合、通常は、樹脂ｃの着色を抑制できる。

（３．４．任意の成分）
樹脂ｃは、脂環式構造含有重合体、粒子及び紫外線吸収剤の他に、更に任意の成分を含んでいてもよい。任意の成分の例としては、例えば、樹脂ｓ１が含みうる成分と同じ例が挙げられる。また、任意の成分は、１種類を単独で用いてもよく、２種類以上を任意の比率で組み合わせて用いてもよい。ただし、樹脂ｃは、任意の成分を含まないことが好ましく、よって脂環式構造含有重合体のみを含むか、脂環式構造含有重合体と粒子及び紫外線吸収剤の一方又は両方との組み合わせのみを含むことが好ましい。

（３．５．ガラス転移温度Ｔｇ（ｃ））
樹脂ｃのガラス転移温度Ｔｇ（ｃ）は、１００℃＜Ｔｇ（ｃ）＜１５０℃を満たすことが好ましい。詳細には、樹脂ｃのガラス転移温度Ｔｇ（ｃ）は、好ましくは１００℃より高く、より好ましくは１０５℃より高く、特に好ましくは１１０℃より高く、また、好ましくは１５０℃未満、より好ましくは１４５℃未満、特に好ましくは１４０℃未満である。樹脂ｃが前記のガラス転移温度Ｔｇ（ｃ）を有する場合に、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面の粗さパラメータを適切に調整できる。

樹脂ｃのガラス転移温度Ｔｇ（ｃ）は、例えば、脂環式構造含有重合体の種類及び量、紫外線吸収剤の種類及び量、並びに、任意の成分の種類及び量によって、調整しうる。

（３．６．メルトフローレートＭＦＲ（ｃ））
樹脂ｃのメルトフローレートＭＦＲ（ｃ）は、１５ｇ／１０分＜ＭＦＲ（ｃ）＜５０ｇ／１０分を満たすことが好ましい。詳細には、樹脂ｃのメルトフローレートＭＦＲ（ｃ）は、好ましくは１５ｇ／１０分より大きく、より好ましくは１７ｇ／１０分より大きく、特に好ましくは１８ｇ／１０分より大きく、また、好ましくは５０ｇ／１０分未満、より好ましくは４５ｇ／１０分未満、特に好ましくは４２ｇ／１０分未満である。樹脂ｃが前記のメルトフローレートＭＦＲ（ｃ）を有する場合に、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面の粗さパラメータを適切に調整できる。

樹脂ｃのメルトフローレートＭＦＲ（ｃ）は、例えば、脂環式構造含有重合体の種類及び量、紫外線吸収剤の種類及び量、並びに、任意の成分の種類及び量によって、調整しうる。

（３．７．樹脂層Ｃの厚み）
樹脂層Ｃの厚みは、複層フィルムの使用目的に応じて適切に設定できる。具体的な樹脂層Ｃの厚みは、好ましくは１０μｍ以上、より好ましくは１５μｍ以上、特に好ましくは２０μｍ以上であり、好ましくは８０μｍ以下、より好ましくは７０μｍ以下、特に好ましくは６０μｍ以下でありうる。

［４．樹脂層Ｓ２］
複層フィルムは、樹脂層Ｓ１及び樹脂層Ｃに組み合わせて、樹脂層Ｓ２を備えていてもよい。この場合、複層フィルムは、通常、樹脂層Ｓ１、樹脂層Ｃ及び樹脂層Ｓ２を、厚み方向においてこの順に備える。樹脂層Ｓ２は、樹脂層Ｃと直に接していることが好ましい。樹脂層Ｓ２は、樹脂ｓ２で形成されている。

樹脂ｓ２は、脂環式構造含有重合体及び粒子を含む。樹脂ｓ２は、樹脂ｓ１として説明した範囲から、任意に選択して用いうる。よって、樹脂ｓ２が含む脂環式構造含有重合体の種類、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、ガラス転移温度及び量の範囲；樹脂ｓ２が含む粒子の平均粒子径、材料及び量の範囲；樹脂ｓ２が含みうる任意の成分の種類；樹脂ｓ２のガラス転移温度Ｔｇ（ｓ２）；並びに、樹脂ｓ２のメルトフローレートＭＦＲ（ｓ２）；は、樹脂ｓ１が含む脂環式構造含有重合体の種類、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、ガラス転移温度及び量の範囲；樹脂ｓ１が含む粒子の平均粒子径、材料及び量の範囲；樹脂ｓ１が含みうる任意の成分の種類；樹脂ｓ１のガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）；並びに、樹脂ｓ１のメルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）；と同じでありうる。

樹脂層Ｓ２は、樹脂層Ｃとは反対側に、特定の粗さパラメータを有する面を有することが好ましい。具体的には、樹脂層Ｓ２の樹脂層Ｃとは反対側の面は、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面が有する粗さパラメータの範囲と同じ範囲の粗さパラメータを有することが好ましい。よって、樹脂層Ｓ２の樹脂層Ｃとは反対側の面は、前記の要件（１）～（４）を満たすことが好ましく、要件（１）～（６）を満たすことが特に好ましい。これらの粗さパラメータを満たす面を樹脂層Ｓ２が樹脂層Ｃとは反対側に有する場合、巻回体の表面における窪みの発生を効果的に抑制できるので、巻回体の外観を特に良好にできる。樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面が有する粗さパラメータと、樹脂層Ｓ２の樹脂層Ｃとは反対側の面が有する粗さパラメータとは、異なっていてもよいが、同じであることが好ましい。

樹脂層Ｓ２の樹脂層Ｃとは反対側の面は、好ましくは、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面の静摩擦係数と同じ範囲の静摩擦係数を有する。樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面の静摩擦係数と、樹脂層Ｓ２の樹脂層Ｃとは反対側の面の静摩擦係数とは、異なっていてもよいが、同じであることが好ましい。

樹脂層Ｓ２の厚みは、樹脂層Ｓ１の厚みの範囲として説明した範囲から、任意の選択しうる。よって、樹脂層Ｓ２の厚みの範囲は、樹脂層Ｓ１の厚みの範囲と同じでありうる。樹脂層Ｓ１の具体的な厚みと、樹脂層Ｓ２の具体的な厚みとは、異なっていてもよいが、同じであることが好ましい。

［５．任意の層］
複層フィルムは、樹脂層Ｓ１、樹脂層Ｃ及び樹脂層Ｓ２に組み合わせて任意の層を備えていてもよい。ただし、巻回体の表面における窪みの発生を効果的に抑制する観点では、複層フィルムが含む層の数は、３層以下が好ましい。よって、複層フィルムとしては、樹脂層Ｓ１及び樹脂層Ｃを備える２層構造のフィルム；並びに、樹脂層Ｓ１、樹脂層Ｃ及び樹脂層Ｓ２をこの順に備える３層構造のフィルムが好ましい。さらには、樹脂層Ｓ１、樹脂層Ｃ及び樹脂層Ｓ２をこの順に備える３層構造のフィルムが特に好ましい。

［６．複層フィルムの特性］
複層フィルムは、面内レターデーションＲｅが小さいことが好ましい。複層フィルムの具体的な面内レターデーションは、好ましくは５ｎｍ以下、より好ましくは３ｎｍ以下であり、通常０ｎｍ以上である。

複層フィルムのヘイズは、好ましくは５．０％以下、より好ましくは１．５％以下、特に好ましくは１．０％以下である。下限は、理想的には０．０％であるが、通常は０．５％以上である。ヘイズは、ＪＩＳ Ｋ７３６１－１９９７に準拠して、濁度計を用いて測定しうる。

複層フィルムは、高い全光線透過率を有することが好ましい。複層フィルムの具体的な全光線透過率は、好ましくは８５％～１００％、より好ましくは８７％～１００％、特に好ましくは９０％～１００％である。全光線透過率は、市販の分光光度計を用いて、波長４００ｎｍ以上７００ｎｍ以下の範囲で測定しうる。

複層フィルムの厚みは、当該複層フィルムの使用目的に応じて設定しうる。複層フィルムの具体的な厚みは、好ましくは５μｍ以上、より好ましくは１０μｍ以上、特に好ましくは１５μｍ以上であり、好ましくは８０μｍ以下、より好ましくは６０μｍ以下、特に好ましくは５０μｍ以下である。

複層フィルムの幅は、当該複層フィルムの使用目的に応じて設定しうる。複層フィルムの具体的な幅は、好ましくは５００ｍｍ以上、より好ましくは７００ｍｍ以上、特に好ましくは１０００ｍｍ以上であり、好ましくは５０００ｍｍ以下、より好ましくは４０００ｍｍ以下、特に好ましくは３０００ｍｍ以下である。

［７．複層フィルムの製造方法］
上述した長尺の複層フィルムは、例えば、溶融押出法によって製造しうる。溶融押出法を採用した製造方法は、通常、溶融状態の樹脂としての溶融樹脂を、リップ部を形成されたダイスの前記リップ部を通して押し出して、溶融樹脂で形成された溶融フィルムを得る工程と；その溶融フィルムを、周方向に回転するロールの周面で連続的に受けて、冷却する工程と；を含む。この溶融押出法では、樹脂ｓ１、樹脂ｃ等の複数種類の樹脂を、共通のリップ部を通して押し出す「共押出」を行った場合に、それら複数種類の樹脂の層を備える長尺の複層フィルムを連続的に製造することができる。

ただし、上述した特定の粗さパラメータを有する面を有する樹脂層Ｓ１を備える複層フィルムを得るためには、樹脂ｓ１のガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）及びメルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）並びに樹脂Ｃのガラス転移温度Ｔｇ（ｃ）及びメルトフローレートＭＦＲ（ｃ）が上述した範囲にあること；並びに、溶融フィルムを受けるロールの回転速度とリップ部を通る溶融樹脂の速度との比を適切に調整すること；を組み合わせて実施することが好ましい。以下、この好ましい製造方法について、図面を示して説明する。

図６は、本発明の一実施形態に係る複層フィルム１０の製造装置５００を模式的に示す側面図である。また、図７は、本発明の第一実施形態に係る複層フィルム１０の製造装置５００を模式的に示す斜視図である。
図６及び図７に示すように、本発明の一実施形態に係る複層フィルム１０の製造装置５００は、成形機５１０と、キャストロール５２０とを備える。また、製造装置５００は、必要に応じて、ピニング装置５３０、及び、フィルム搬送用の搬送ロール５４０を備えうる。

成形機５１０は、リップ部５１１を形成されたダイス５１２を備える。リップ部５１１は、溶融樹脂を吐出可能な吐出口であり、通常は一方向に延在するスリット状に形成される。リップ部５１１は、当該リップ部５１１を通して溶融樹脂を押し出して、そのリップ部５１１の形状に応じたフィルム状の溶融樹脂としての溶融フィルム２０を連続的に形成できるように形成される。したがって、リップ幅（溶融フィルムの厚みに対応する寸法）、リップ長さ（溶融フィルムの幅に対応する寸法）等のリップ部の寸法は、製造したい複層フィルムの寸法に応じて設定されることが好ましい。更に、リップ部の算術平均粗さＲａは、好ましくは０μｍ～１．０μｍ、より好ましくは０μｍ～０．７μｍ、特に好ましくは０μｍ～０．５μｍである。ここで、算術平均粗さＲａは、ＪＩＳ Ｂ ０６０１－２００１に準じて、カットオフ０．８ｍｍで測定しうる。ダイス５１２は、通常、前記のように樹脂を押し出すための圧力を加えられるようにするため、図示しない押出機に接続して設けられる。

キャストロール５２０は、溶融フィルム２０を受けうる周面５２１を有するロール部材であり、通常は、周面５２１がダイス５１２のリップ部５１１に対向するように設けられる。このキャストロール５２０は、周面５２１上のフィルム搬送路に沿って溶融フィルム２０を搬送できるように、矢印Ａ_５２０（図６参照）で示すように軸５２２（図７参照）を中心として周方向に回転可能に設けられる。また、キャストロール５２０の周面５２１の温度は、周面５２１で受けた溶融フィルム２０を冷却できるように、適切な温度に調整されている。周面５２１の温度は、所望の複層フィルム１０が得られる範囲で任意であり、好ましくはＴｇ（ｓ１）－５０℃以上、より好ましくはＴｇ（ｓ１）－４０℃以上、特に好ましくはＴｇ（ｓ１）－３０℃以上であり、また、Ｔｇ（ｓ１）℃以下、好ましくはＴｇ（ｓ１）－５℃以下、より好ましくはＴｇ（ｓ１）－１０℃以下である。

ピニング装置５３０は、溶融フィルム２０の一部をキャストロール５２０の周面５２１に接触させるピニング処理を行うための装置であり、例えば、溶融フィルムに電荷を付与する静電ピニング装置、溶融フィルムにエアを吹き付けるエアピニング装置、溶融フィルムを押圧具で周面５２１に押し付けるタッチピニング装置、などが挙げられる。これらのピニング装置５３０によれば、溶融フィルム２０をキャストロール５２０の周面５２１に適切な密着力で密着させて、当該溶融フィルム２０のピニング処理が施された部分を周面５２１に固定することができる。また、空気が巻き込まれるので、一般に、ピニング処理を施されていない部分では、溶融フィルム２０とキャストロール５２０の周面５２１との間には巻き込まれた空気の層が形成される。ピニング装置５３０は、通常、溶融フィルム２０の幅方向の端部２０Ｓ及び２０Ｋを、キャストロール５２０の周面５２１に接触させうるように設けられる。本実施形態では、ピニング装置５３０として、静電ピニング装置としてのピニング針を用いた例を示して説明する。

上述した製造装置５００を用いる複層フィルム１０の製造方法は、溶融樹脂を、ダイス５１２のリップ部５１１を通して押出して、溶融フィルム２０を得る第一工程と、溶融フィルム２０をキャストロール５２０の周面５２１で受ける第二工程と、を含む。

第一工程では、複層フィルム１０に含まれる樹脂の共押出を行う。すなわち、第一工程では、複層フィルム１０に含まれる樹脂を含む溶融樹脂を、成形機５１０のダイス５１２のリップ部５１１を通してフィルム状に押し出して、溶融フィルム２０が形成される。溶融樹脂は、樹脂ｓ１及び樹脂ｃを含み、更に必要に応じて樹脂ｓ２等の任意の樹脂を含みうる。例えば、樹脂層Ｓ１及び樹脂層Ｃを含む２層構造の複層フィルム１０を製造する場合、樹脂ｓ１及び樹脂ｃを含む溶融樹脂を押し出して、樹脂ｓ１の層及び樹脂ｃの層を含む溶融フィルム２０を形成しうる。また、例えば、樹脂層Ｓ１、樹脂層Ｃ及び樹脂層Ｓ２を含む３層構造の複層フィルム１０を製造する場合、樹脂ｓ１、樹脂ｃ及び樹脂ｓ２を含む溶融樹脂を押し出して、樹脂ｓ１の層、樹脂ｃの層及び樹脂ｓ２の層をこの順で含む溶融フィルム２０を形成しうる。

前記の第一工程において、樹脂ｓ１、樹脂ｃ、樹脂ｓ２等の樹脂は、ダイス５１２内を溶融状態で流通し、通常はリップ部５１１を通過する以前に複層フィルム１０と同じく層を形成して、その層を維持したままリップ部５１１を通して押し出される。よって、ダイス５１２内で樹脂を溶融状態に維持するために、ダイス５１２の温度Ｔ_Ｄは、通常、樹脂のガラス転移温度よりも高く設定される。ダイス５１２の具体的な温度Ｔ_Ｄは、上述した粗さパラメータを有する面の形成を容易にする観点から、好ましくはＴｇ（ｓ１）＋１００℃以上、より好ましくはＴｇ（ｓ１）＋１１０℃以上、特に好ましくはＴｇ（ｓ１）＋１２０℃以上であり、好ましくはＴｇ（ｓ１）＋２００℃以下、より好ましくはＴｇ（ｓ１）＋１８０℃以下、特に好ましくはＴｇ（ｓ１）＋１６０℃以下である。前記のダイス５１２の温度Ｔ_Ｄは、通常、ダイス５１２のリップ部５１１の温度を表す。リップ部５１１の温度がフィルム幅方向（リップ部５１１の長さ方向）で一定でない場合、リップ部５１１の幅方向の温度の平均が前記範囲に収まることが望ましい。

リップ部５１１から押し出される溶融樹脂の温度は、フィルム幅方向において均一であることが好ましい。よって、溶融フィルム２０の温度は、幅方向において不均一であってもよいが、そのバラツキの程度は小さいことが好ましい。具体的には、幅方向に測定される溶融フィルム２０の温度Ｔ_Ｒの最小値Ｔ_Ｒｍｉｎと最大値Ｔ_Ｒｍａｘとの差Ｔ_Ｒｍａｘ－Ｔ_Ｒｍｉｎは、好ましくは２０℃以下、より好ましくは１８℃以下、特に好ましくは１５℃以下である。温度の差Ｔ_Ｒｍａｘ－Ｔ_Ｒｍｉｎが前記の範囲にある場合、上述した粗さパラメータを有する面の形成を容易に行うことができる。

前記の温度の差Ｔ_Ｒｍａｘ－Ｔ_Ｒｍｉｎは、例えば、ダイス温度Ｔ_ＤのＰＩＤ制御の適正化、及び、ダイス５１２からの放熱の抑制により、小さくできる。

第二工程では、前記のように形成された溶融フィルム２０を、キャストロール５２０の周面５２１で受ける。ここで示す例では、溶融フィルム２０の幅方向の両端部２０Ｓ及び２０Ｋにピニング装置５３０によるピニング処理が施されるので、溶融フィルム２０のその両端部２０Ｓ及び２０Ｋはキャストロール５２０の周面５２１に接触させられる。そして、回転するキャストロール５２０に引っ張られて、溶融フィルム２０は、キャストロール５２０の周面５２１に沿って搬送される。そして、このように周面５２１に沿って搬送されるときに、溶融フィルム２０が冷却される。詳細には、溶融フィルム２０の熱は、一部は周囲の空気中にも放熱されうるが、大部分はキャストロール５２０へ伝達され、それによって溶融フィルム２０の冷却が進行する。この冷却によって溶融フィルム２０が硬化し、長尺の複層フィルム１０が連続的に得られる。

こうして得られた複層フィルム１０は、必要に応じて搬送ロール５４０に案内されてキャストロール５２０から離れ、下流へと送出される。送出された複層フィルム１０は、通常、図示しない回収装置によって回収される。

このような製造方法において、キャストロール５２０の周面５２１の速度（以下、「周速度」ということがある。）Ｖ１と、ダイス５１２のリップ部５１１を通る溶融樹脂の速度（以下、「リップ通過速度」ということがある。）Ｖ２との比Ｖ１／Ｖ２は、特定の範囲にあることが好ましい。具体的には、前記の比Ｖ１／Ｖ２は、好ましくは１０００以上、より好ましくは１２００以上、特に好ましくは１５００以上であり、好ましくは３０００以下、より好ましくは２８００以下、特に好ましくは２５００以下である。樹脂ｓ１のガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）及びメルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）並びに樹脂Ｃのガラス転移温度Ｔｇ（ｃ）及びメルトフローレートＭＦＲ（ｃ）が上述した範囲にあり、且つ、比Ｖ１／Ｖ２が前記の範囲にある場合に、前記の特定の粗さパラメータを有する面を有する樹脂層Ｓ１を備える複層フィルムを製造できる。さらに、溶融樹脂が樹脂ｓ２を含む場合には、前記の特定の粗さパラメータを有する面を有する樹脂層Ｓ２を備える複層フィルムを製造できる。通常は、比Ｖ１／Ｖ２が前記範囲の下限値以上である場合、樹脂層Ｓ１の表面の滑り性を良好にでき、また、比Ｖ１／Ｖ２が前記範囲の上限値以下である場合、樹脂層Ｓ１の表面の表面粗さを幅方向で均一にできる。

キャストロール５２０の周面５２１の周速度Ｖ１の値は、比Ｖ１／Ｖ２が前記の範囲に収まる範囲で、制限はない。具体的な周速度Ｖ１は、好ましくは１ｍ／ｍｉｎ以上、より好ましくは２ｍ／ｍｉｎ以上、特に好ましくは３ｍ／ｍｉｎ以上であり、好ましくは５００ｍ／ｍｉｎ以下、より好ましくは３００ｍ／ｍｉｎ以下、特に好ましくは２００ｍ／ｍｉｎ以下である。キャストロール５２０の周面５２１の周速度Ｖ１が前記範囲にある場合、上述した粗さパラメータを有する面の形成を容易に行うことができる。

周速度Ｖ１は、キャストロール５２０の周面５２１が当該キャストロール５２０の周方向に移動する速度であるから、キャストロール５２０の回転速度によって調整できる。

溶融樹脂のリップ通過速度Ｖ２の値は、比Ｖ１／Ｖ２が前記の範囲に収まる範囲で、制限はない。具体的なリップ通過速度Ｖ２は、好ましくは０．００１０ｍ／ｍｉｎ以上、より好ましくは０．００１５ｍ／ｍｉｎ以上、特に好ましくは０．００２０ｍ／ｍｉｎ以上であり、好ましくは０．２６００ｍ／ｍｉｎ以下、より好ましくは０．２０００ｍ／ｍｉｎ以下、特に好ましくは０．１５００ｍ／ｍｉｎ以下である。溶融樹脂のリップ通過速度Ｖ２が前記範囲にある場合、上述した粗さパラメータを有する面の形成を容易に行うことができる。

溶融樹脂のリップ通過速度Ｖ２は、単位時間当たりでダイス５１２のリップ部５１１から吐出される溶融樹脂の体積（吐出体積）を、リップ部５１１の断面積で割り算して、求めることができる。

溶融樹脂のリップ通過速度Ｖ２は、例えば、押出機のスクリュー回転数、及び、ダイス５１２内の溶融樹脂に加える圧力の大きさにより、調整できる。

上述した複層フィルム１０の製造方法は、更に任意の工程を含みうる。上述した製造方法は、例えば、キャストロール５２０で溶融フィルム２０を冷却して得られた複層フィルム１０を、冷却ロール（図示せず。）によって更に冷却する冷却工程を含んでいてもよい。また、上述した製造方法は、例えば、複層フィルム１０から、ピニング処理によってキャストロール５２０に接触した部分（前記の例では、幅方向の端部）を除去するトリミング工程を含んでいてもよい。

［８．巻回体］
上述した複層フィルムをロール状に巻回することにより、巻回体が得られる。この巻回体は、その表面における窪みの発生を効果的に抑制できるので、良好な外観を有することができる。このように良好な外観が得られる仕組みを、本発明者は、下記のように推察する。ただし、本発明の技術的範囲は、下記の仕組みにより制限されるものではない。

フィルムを巻き重ねた場合、仮にフィルム同士の固着があると、その固着した部分では、フィルムの変位が拘束される。よって、巻き取りの際にフィルムに与えられた張力がフィルム全体に分散せず、フィルムにおいて応力の偏りが生じうる。このような応力の偏りがあると、巻回体の表面に窪みが形成されうる。これに対して、上述した複層フィルムは、樹脂層Ｓ１の樹脂層Ｃとは反対側の面が、高い滑り性を有し、且つ、その滑り性がフィルム幅方向において均一である。したがって、複層フィルムを巻き重ねた場合に、複層フィルム同士の部分的な固着が抑制される。よって、応力の偏りを小さくできるので、窪みの形成を抑制でき、そのため良好な外観を得ることができる。

巻回体の巻回数に制限は無いが、好ましくは４０回以上、より好ましくは６０回以上であり、好ましくは２７０００回以下、より好ましくは１３０００回以下である。

巻回体の外径に制限はないが、好ましくは１６０ｍｍ以上、より好ましくは１９０ｍｍ以上であり、好ましくは２３００ｍｍ以下、より好ましくは１２００ｍｍ以下である。

巻回体は、複層フィルムをロール状に巻回することにより製造されうる。巻回に際しては、必要に応じて適切な巻き芯を用い、当該巻き芯に複層フィルムを巻回することにより製造を行いうる。

複層フィルムの巻回速度は、好ましくは５ｍ／分以上、より好ましくは１０ｍ／分以上であり、好ましくは５０ｍ／分以下、より好ましくは４５ｍ／分以下、特に好ましくは４０ｍ／分以下である。

複層フィルムの巻回張力は、好ましくは５０Ｎ／ｍ以上、より好ましくは７０Ｎ／ｍ以上、さらに好ましくは９０Ｎ／ｍ以上であり、好ましくは３００Ｎ／ｍ以下、より好ましくは２００Ｎ／ｍ以下、さらに好ましくは１５０Ｎ／ｍ以下である。前記の巻回張力の単位「Ｎ／ｍ」は、フィルムの幅１ｍ当たりに加えられる力の大きさを表す。巻回張力は、上記範囲において、製造途中の巻回体の巻径に応じて値を任意に変化させてもよい。例えば、巻回張力は、次第に小さくなるように変化させてもよく、次第に大きくなるように変化させてもよく、これらを組み合わせてもよい。

以下、実施例を示して本発明について具体的に説明する。ただし、本発明は以下に示す実施例に限定されるものではない。
以下の説明において、量を表す「％」及び「部」は、別に断らない限り重量基準である。また、以下の操作は、別に断らない限り、常温常圧大気中にて行った。

［評価方法］
（重合体の重量平均分子量及び数平均分子量の測定方法）
重合体の重量平均分子量Ｍｗ及び数平均分子量Ｍｎは、ゲル・パーミエーション・クロマトグラフィー（ＧＰＣ）システム ＨＬＣ－８３２０（東ソー社製）で、Ｈタイプカラム（東ソー社製）を用い、シクロヘキサンを溶媒として４０℃で測定し、ポリイソプレン換算値として求めた。

（重合体の水素化率の測定方法）
重合体の水素化率を、^１Ｈ－ＮＭＲにより測定した。

（重合体又は樹脂のガラス転移温度の測定方法）
試料のガラス転移温度を、ＪＩＳ Ｋ７１２１に基づき、示差走査熱量分析法により測定した。測定は、室温から２００℃まで２０℃／ｍｉｎで昇温し、次いで４０℃まで２０℃／ｍｉｎで冷却した試料について、４０℃から２００℃まで１０℃／ｍｉｎで昇温する条件で行った。

（樹脂のメルトフローレートの測定方法）
試料のメルトマスフローレートを、ＪＩＳ Ｋ７２１０に基づき、メルトインデクサ（東洋精機製作所社製「Ｆ－Ｆ０１」）を用いて、温度２８０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定した。

（ダイスの温度の測定方法）
ダイスの温度として、当該ダイスに設けられたヒーターの設定温度を採用した。

（溶融フィルムの温度の測定方法）
ダイスのリップ部から押し出された直後の位置において、溶融フィルムの温度を、幅方向に１００ｍｍごとに測定した。測定は、放射温度計（エー・アンド・デイ社製「ＡＤ－５６１４」）を用いて行った。得られた測定値から、最大値及び最小値を求めた。

（溶融樹脂のリップ通過速度Ｖ２の測定方法）
６０秒当たりでダイスのリップ部から吐出される溶融樹脂の吐出重量を測定し、密度１．０ｇ／ｃｍ^３で割ることにより、溶融樹脂の体積（吐出体積）を測定した。この吐出体積の値を、リップ部の断面積で割り算して、リップ部を通る溶融樹脂の速度としてのリップ通過速度Ｖ２を求めた。

（フィルム表面の中心面平均粗さＳＲａ、平均傾斜勾配ＳΔａ及び平均波長Ｓλａの測定方法）
フィルム表面の中心面平均粗さＳＲａ、平均傾斜勾配ＳΔａ及び平均波長Ｓλａは、微細形状測定装置（小坂研究所製「ＥＴ４０００Ｍ」）を用いて、フィルム幅方向に１００ｍｍごとに測定した。測定は、カットオフ０．８ｍｍ、測定範囲１ｍｍ×１ｍｍで実施した。

（複層フィルムの巻回体の外観の評価方法）
複層フィルムの巻回体の外観を、目視及び触診にて評価した。
巻回体の周面に多角形状の窪みが無いものを「良」とし、巻回体の周面に多角形状の窪みがあるものと「不良」とした。

［製造例１．脂環式構造含有重合体Ｃ１の製造］
トリシクロ［４．３．０．１^２，５］デカ－３，７－ジエン（ジシクロペンタジエン；以下、適宜「ＤＣＰ」と略記することがある。）、７，８－ベンゾトリシクロ［４．４．０．１^２，５．１^７，１０］デカ－３－エン（メタノテトラヒドロフルオレン；以下、適宜「ＭＴＦ」と略記することがある。）、及び、テトラシクロ［４．４．０．１^２，５．１^７，１０］ドデカ－３－エン（テトラシクロドデセン；以下、適宜「ＴＣＤ」と略記することがある。）を重量比５／７０／２５で混合した。この混合物を、公知の方法により、開環重合し、次いで水素化して、ＤＣＰ／ＭＴＦ／ＴＣＤ開環重合体水素化物としての重合体Ｃ１を得た。

得られたこの重合体Ｃ１中の各ノルボルネン系単量体の共重合比率を、重合後の溶液中に残留するノルボルネン系単量体の組成からガスクロマトグラフィー法による分析で計算したところ、ＤＣＰ／ＭＴＦ／ＴＣＤ＝５／７０／２５で、ほぼ仕込み組成に等しかった。
また、この重合体Ｃ１の重量平均分子量（Ｍｗ）は３４，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ；Ｍｎは数平均分子量）は２．１、水素化率は９９．９％、ガラス転移温度Ｔｇは１６０℃であった。

［製造例２．脂環式構造含有重合体Ｃ２の製造］
ＤＣＰ及びＭＴＦを重量比８７／１３で混合した。この混合物を、公知の方法により、開環重合し、次いで水素化して、ＤＣＰ／ＭＴＦ開環重合体水素化物としての重合体Ｃ２を得た。

得られた重合体Ｃ２中の各ノルボルネン系単量体の共重合比率を、重合後の溶液中に残留するノルボルネン系単量体の組成からガスクロマトグラフィー法による分析で計算したところ、ＤＣＰ／ＭＴＦ＝８７／１３で、ほぼ仕込み組成に等しかった。
また、この重合体Ｃ２の重量平均分子量（Ｍｗ）は３８，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ；Ｍｎは数平均分子量）は２．２、水素化率は９９．９％、ガラス転移温度Ｔｇは１２５℃であった。

［製造例３．脂環式構造含有重合体Ｃ３の製造］
ＤＣＰ及びＭＴＦを重量比８３／１７で混合した。この混合物を、公知の方法により、開環重合し、次いで水素化して、ＤＣＰ／ＭＴＦ開環重合体水素化物としての重合体Ｃ３を得た。

得られた重合体Ｃ３中の各ノルボルネン系単量体の共重合比率を、重合後の溶液中に残留するノルボルネン系単量体の組成からガスクロマトグラフィー法による分析で計算したところ、ＤＣＰ／ＭＴＦ＝８３／１７で、ほぼ仕込み組成に等しかった。
また、この重合体Ｃ３の重量平均分子量（Ｍｗ）は３２，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ；Ｍｎは数平均分子量）は２．２、水素化率は９９．９％、ガラス転移温度Ｔｇは１０５℃であった。

［実施例１］
（１－１．樹脂ｓの製造）
製造例１で製造した重合体Ｃ１を９８部と、粒子２部とを、二軸押出機により混合して、樹脂ｓを得た。粒子としては、アドマテックス社製のシリカビーズ「アドマファインＳＯ－Ｃ１」（平均粒子径０．３μｍ）を用いた。得られた樹脂ｓのガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）及びメルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）を、上述した方法で測定した。

（１－２．樹脂ｃの製造）
製造例２で製造した重合体Ｃ２を９０部と、紫外線吸収剤１０部とを、二軸押出機により混合して、樹脂ｃを得た。紫外線吸収剤としては、分子内にベンゾトリアゾール構造を含む、ＡＤＥＫＡ社製「ＬＡ－３１」を用いた。得られた樹脂ｃのガラス転移温度Ｔｇ（ｃ）及びメルトフローレートＭＦＲ（ｃ）を、上述した方法で測定した。

（１－３．フィルム製造装置の用意）
溶融樹脂を吐出可能なリップ部を形成された単層ダイスを備えた共押出フィルム成形機と、ダイスのリップ部から押し出された溶融樹脂で形成される溶融フィルムを受けうる周面を有するキャストロールと、キャストロールの下流に設けられた冷却ロールと、冷却ロールの下流に設けられた巻回機と、を備えるフィルム製造装置を用意した。

共押出フィルム成形機が備える単層ダイスには、当該単層ダイスを所望の温度に調整可能なヒーターが設けられていた。また、共押出フィルム成形機は、単層ダイスに連結されたフィードブロックを備え、このフィードブロックに供給される２種類の樹脂を、単層ダイスのリップ部を通して３層に共押出できるように設けられていた。また、単層ダイスのリップ部は、一方向に延びるスリット状に形成されていて、そのリップ幅（溶融フィルムの厚みに対応する寸法）が０．８μｍ、そのリップ長さ（溶融フィルムの幅に対応する寸法）が７５０ｍｍであった。また、リップ部の算術平均粗さＲａは、０．０５μｍであった。

キャストロールは、当該キャストロールの周面が単層ダイスのリップ部に対向するように設けられていた。また、キャストロールは、所望の設定速度で周方向に回転可能に設けられていた。さらに、キャストロールの周面の近傍には、その周面が溶融フィルムを受ける位置のすぐ下流の地点で当該周面に溶融フィルムの端部を密着させうる静電ピニング装置が設けられていた。

（１－４．フィルムの製造）
共押出フィルム成形機のフィードブロックに、第１外側層、中間層、及び第２外側層をこの順で備える溶融フィルムが得られるように、上述した樹脂ｓ及び樹脂ｃを供給した。供給された樹脂ｓ及び樹脂ｃは、溶融され、２８０℃に設定された単層ダイスに送られた。そして、溶融した樹脂ｓ及び樹脂ｃは、単層ダイス内で合流して層状となり、この層状の樹脂ｓ及び樹脂ｃを含む溶融樹脂がリップ部を通ってフィルム状に押し出された。リップ部から押し出された溶融樹脂により、第１外側層としての樹脂ｓの層、中間層としての樹脂ｃの層、及び、第２外側層としての樹脂ｓの層をこの順で備える溶融フィルムが得られた。この際、リップ部から吐出された直後の溶融フィルムの温度を、上述した方法で測定した。

リップ部から吐出された溶融フィルムは、周面温度が１５５℃、周速度Ｖ１が５ｍ／ｍｉｎのキャストロールの周面で受けられた。その直後、静電ピニング装置によって、溶融フィルムの幅方向両端部の第１外側層側の面が、キャストロールの周面に接触させられた。その後、この溶融フィルムが、キャストロールの回転に従って下流へと搬送されながら冷却されて、第１外側層に相当する樹脂層Ｓ１、中間層に相当する樹脂層Ｃ、及び、第２外側層に相当する樹脂層Ｓ２をこの順で備える複層フィルムが得られた。

その後、複層フィルムは、５０℃に温度調整された冷却ロールへと送出され、この冷却ロールで更に冷却された。その後、複層フィルムは、巻回機へと送られた。巻回機において、複層フィルムは、直径６インチの巻き芯（コア）を中心にして、巻取張力１２０Ｎにて長尺方向に１０００ｍ巻き取られた。これにより、長尺の複層フィルムの巻回体を得た。得られた巻回体の外観を、上述した方法で評価した。

また、この巻回体から複層フィルムを一部引き出して測定したところ、複層フィルムの幅は１４００ｍｍ、樹脂層Ｓ１／樹脂層Ｃ／樹脂層Ｓ２の厚みは５μｍ／３０μｍ／５μｍであった。この複層フィルムについて、上述した方法で、樹脂層Ｓ１側の表面及び樹脂層Ｓ２側の表面それぞれの中心面平均粗さＳＲａ、平均傾斜勾配ＳΔａ及び平均波長Ｓλａを測定した。

［実施例２］
樹脂ｓの製造の際、重合体Ｃ１の量を９９部、粒子の量を１部にそれぞれ変更した。また、樹脂ｃの製造の際、脂環式構造含有重合体の種類を、重合体Ｃ２から重合体Ｃ１に変更した。さらに、単層ダイスの設定温度を３００℃に変更した。以上の事項以外は、実施例１と同じ操作により、複層フィルムの製造及び評価を行った。

［実施例３］
樹脂ｃの製造の際、重合体Ｃ２の量を８４部、紫外線吸収剤の量を１６部にそれぞれ変更した。また、単層ダイスの設定温度を２７０℃に変更した。さらに、キャストロールの周速度Ｖ１を７ｍ／ｍｉｎに変更した。また、単層ダイスへ供給される樹脂ｓ及び樹脂ｃに加えられる圧力を調整することにより、リップ部を通過する溶融樹脂の速度Ｖ２を０．００２７ｍ／ｍｉｎに変更した。以上の事項以外は、実施例１と同じ操作により、複層フィルムの製造及び評価を行った。

［実施例４］
樹脂ｓの製造の際、粒子の種類を、アドマテックス製のシリカビーズ「アドマファインＳＯ－Ｃ１」（平均粒子径０．３μｍ）からアドマテックス社製のシリカビーズ「アドマナノＹＣ１００Ｃ」（平均粒子径０．１μｍ）に変更した。また、重合体Ｃ１の量を９５部、粒子の量を５部にそれぞれ変更した。以上の事項以外は、実施例１と同じ操作により、複層フィルムの製造及び評価を行った。

［比較例１］
樹脂ｓの製造の際、脂環式構造含有重合体の種類を、重合体Ｃ１から重合体Ｃ３に変更した。また、樹脂ｃの製造の際、脂環式構造含有重合体の種類を、重合体Ｃ２から重合体Ｃ１に変更した。さらに、キャストロールの周速度Ｖ１を７ｍ／ｍｉｎに変更した。また、単層ダイスへ供給される樹脂ｓ及び樹脂ｃに加えられる圧力を調整することにより、リップ部を通過する溶融樹脂の速度Ｖ２を０．００２７ｍ／ｍｉｎに変更した。以上の事項以外は、実施例１と同じ操作により、複層フィルムの製造及び評価を行った。

［比較例２］
樹脂ｓの製造の際、粒子の種類を、アドマテックス製のシリカビーズ「アドマファインＳＯ－Ｃ１」（平均粒子径０．３μｍ）からアドマテックス社製のシリカビーズ「アドマナノＹＣ１００Ｃ」（平均粒子径０．１μｍ）に変更した。また、樹脂ｃの製造の際、重合体Ｃ２の量を７５部、紫外線吸収剤の量を２５部にそれぞれ変更した。以上の事項以外は、実施例１と同じ操作により、複層フィルムの製造及び評価を行った。

［比較例３］
製造例１で製造した重合体Ｃ１それ自体を、樹脂ｃとして用いた。また、キャストロールの周速度Ｖ１を７ｍ／ｍｉｎに変更した。さらに、単層ダイスへ供給される樹脂ｓ及び樹脂ｃに加えられる圧力を調整することにより、リップ部を通過する溶融樹脂の速度Ｖ２を０．００２７ｍ／ｍｉｎに変更した。以上の事項以外は、実施例１と同じ操作により、複層フィルムの製造及び評価を行った。

［比較例４］
樹脂ｓの製造の際、重合体Ｃ１の量を９９部、粒子の量を１部にそれぞれ変更した。また、樹脂ｃの製造の際、脂環式構造含有重合体の種類を、重合体Ｃ２から重合体Ｃ１に変更した。また、単層ダイスの設定温度を２５０℃に変更した。以上の事項以外は、実施例１と同じ操作により、複層フィルムの製造及び評価を行った。

［比較例５］
樹脂ｓの製造の際、重合体Ｃ１の量を９９部、粒子の量を１部にそれぞれ変更した。また、樹脂ｃの製造の際、脂環式構造含有重合体の種類を、重合体Ｃ２から重合体Ｃ１に変更した。また、単層ダイスの設定温度を３２０℃に変更した。以上の事項以外は、実施例１と同じ操作により、複層フィルムの製造及び評価を行った。

［比較例６］
樹脂ｓの製造の際、重合体Ｃ１の量を９９部、粒子の量を１部にそれぞれ変更した。また、樹脂ｃの製造の際、脂環式構造含有重合体の種類を、重合体Ｃ２から重合体Ｃ１に変更した。また、キャストロールの周速度Ｖ１を２ｍ／ｍｉｎに変更した。さらに、単層ダイスへ供給される樹脂ｓ及び樹脂ｃに加えられる圧力を調整することにより、リップ部を通過する溶融樹脂の速度Ｖ２を０．００２７ｍ／ｍｉｎに変更した。以上の事項以外は、実施例１と同じ操作により、複層フィルムの製造及び評価を行った。

［比較例７］
樹脂ｓの製造の際、重合体Ｃ１の量を９９部、粒子の量を１部にそれぞれ変更した。また、樹脂ｃの製造の際、脂環式構造含有重合体の種類を、重合体Ｃ２から重合体Ｃ１に変更した。また、キャストロールの周速度Ｖ１を１２ｍ／ｍｉｎに変更した。さらに、単層ダイスへ供給される樹脂ｓ及び樹脂ｃに加えられる圧力を調整することにより、リップ部を通過する溶融樹脂の速度Ｖ２を０．００２７ｍ／ｍｉｎに変更した。以上の事項以外は、実施例１と同じ操作により、複層フィルムの製造及び評価を行った。

［比較例８］
樹脂ｓの製造の際、重合体Ｃ１の量を９９部、粒子の量を１部にそれぞれ変更した。また、樹脂ｃの製造の際、脂環式構造含有重合体の種類を、重合体Ｃ２から重合体Ｃ１に変更した。以上の事項以外は、実施例１と同じ操作により、複層フィルムの製造及び評価を行った。

［結果］
前記の実施例及び比較例の結果を、下記の表に示す。下記の表において、略称の意味は、下記の通りである。
Ｔｇ（ｓ１）：樹脂ｓのガラス転移温度。前記の実施例及び比較例では、樹脂層Ｓ１及び樹脂層Ｓ２に含まれる樹脂のガラス転移温度に相当。
Ｔｇ（ｃ）：樹脂ｃのガラス転移温度。
ＭＦＲ（ｓ１）：樹脂ｓのメルトフローレート。前記の実施例及び比較例では、樹脂層Ｓ１及び樹脂層Ｓ２に含まれる樹脂のメルトフローレートに相当。
ＭＦＲ（ｃ）：樹脂ｃのメルトフローレート。
Ｔ_Ｄ：ダイスの温度。
Ｔ_Ｒｍａｘ：幅方向に測定したリップ部から押し出された溶融フィルムの温度の最大値。
Ｔ_Ｒｍｉｎ：幅方向に測定したリップ部から押し出された溶融フィルムの温度の最小値。
Ｖ１：キャストロールの周速度。
Ｖ２：ダイスのリップ部を通過する溶融樹脂の速度。
ＳＲａ_ａｖｅ：幅方向に測定した中心面平均粗さＳＲａの平均。
ＳＲａ_ｍａｘ：幅方向に測定した中心面平均粗さＳＲａの最大値。
ＳＲａ_ｍｉｎ：幅方向に測定した中心面平均粗さＳＲａの最小値。
ＳΔａ_ａｖｅ：幅方向に測定した平均傾斜勾配ＳΔａの平均。
ＳΔａ_ｍａｘ：幅方向に測定した平均傾斜勾配ＳΔａの最大値。
ＳΔａ_ｍｉｎ：幅方向に測定した平均傾斜勾配ＳΔａの最小値。
Ｓλａ_ａｖｅ：幅方向に測定した平均波長Ｓλａの平均。
Ｓλａ_ｍａｘ：幅方向に測定した平均波長Ｓλａの最大値。
Ｓλａ_ｍｉｎ：幅方向に測定した平均波長Ｓλａの最小値。

１０ 複層フィルム
２０ 溶融フィルム
１００ 複層フィルム
１１０ 樹脂層Ｓ１
１１０Ｄ 樹脂層Ｓ１の、樹脂層Ｃとは反対側の面
１２０ 樹脂層Ｃ
２００ 巻回体
２１０ 巻き芯
３００ 複層フィルム
３３０ 樹脂層Ｓ２
３３０Ｕ 樹脂層Ｓ２の、樹脂層Ｃとは反対側の面
４００ 粗さ曲面
４１０ 中心面
５００ 複層フィルムの製造装置
５１０ 成形機
５１１ リップ部
５１２ ダイス
５２０ キャストロール
５２１ キャストロールの周面
５２２ キャストロールの回転の軸
５３０ ピニング装置
５４０ 搬送ロール
９００ 巻回体
９１０ シワ
９２０ 巻き芯
９３０ 窪み

Claims (8)

1. 脂環式構造含有重合体及び粒子を含む樹脂ｓ１で形成された樹脂層Ｓ１と、脂環式構造含有重合体を含む樹脂ｃで形成された樹脂層Ｃと、を備える、長尺の複層フィルムであって、
   前記粒子の平均粒子径が、０．０１μｍ～０．５μｍであり、
   前記樹脂ｓ１における前記粒子の量が、０．０１重量％～５重量％であり、
   前記樹脂ｃが、前記粒子を含まないか、又は、前記粒子を０．００９重量％以下含み、
   前記樹脂ｃが、紫外線吸収剤を含まないか、又は、前記紫外線吸収剤を２０重量％以下含み、
   前記樹脂層Ｓ１の、前記樹脂層Ｃとは反対側の面が、下記の要件（１）～（４）を満たす、複層フィルム。
   （１）幅方向に１００ｍｍごとに測定した中心面平均粗さＳＲａの平均が、１０ｎｍより大きい。
   （２）幅方向に１００ｍｍごとに測定した中心面平均粗さＳＲａの最小値と最大値との差が、１５ｎｍ以下。
   （３）幅方向に１００ｍｍごとに測定した平均傾斜勾配ＳΔａの平均が、０．００１０より大きい。
   （４）幅方向に１００ｍｍごとに測定した平均傾斜勾配ＳΔａの最小値と最大値との差が、０．００２５以下。
2. 前記樹脂ｓ１のガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）が、１１０℃＜Ｔｇ（ｓ１）＜１８０℃を満たし、
   前記樹脂ｃのガラス転移温度Ｔｇ（ｃ）が、１００℃＜Ｔｇ（ｃ）＜１５０℃を満たし、
   前記ガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）と前記ガラス転移温度Ｔｇ（ｃ）との比Ｔｇ（ｓ１）／Ｔｇ（ｃ）が、Ｔｇ（ｓ１）／Ｔｇ（ｃ）＜１．５を満たし、
   前記樹脂ｓ１のメルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）が、３ｇ／１０分＜ＭＦＲ（ｓ１）＜２０ｇ／１０分を満たし、
   前記樹脂ｃのメルトフローレートＭＦＲ（ｃ）が、１５ｇ／１０分＜ＭＦＲ（ｃ）＜５０ｇ／１０分を満たし、
   前記メルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）と前記メルトフローレートＭＦＲ（ｃ）との比ＭＦＲ（ｓ１）／ＭＦＲ（ｃ）が、ＭＦＲ（ｓ１）／ＭＦＲ（ｃ）＞０．０５を満たす、請求項１に記載の複層フィルム。
3. 前記樹脂層Ｓ１と、前記樹脂層Ｃと、脂環式構造含有重合体及び前記粒子を含む樹脂ｓ２で形成された樹脂層Ｓ２とを、この順に備え、
   前記樹脂ｓ２における前記粒子の量が、０．０１重量％～５重量％である、請求項１又は２に記載の複層フィルム。
4. 前記樹脂層Ｓ１の、前記樹脂層Ｃとは反対側の面が、下記の要件（５）及び（６）を満たす、請求項１～３のいずれか一項に記載の複層フィルム。
   （５）幅方向に１００ｍｍごとに測定した平均波長Ｓλａの平均が、７０μｍ未満。
   （６）幅方向に１００ｍｍごとに測定した平均波長Ｓλａの最小値と最大値との差が、２０μｍ以下。
5. 脂環式構造含有重合体及び粒子を含む樹脂ｓ１で形成された樹脂層Ｓ１と、脂環式構造含有重合体を含む樹脂ｃで形成された樹脂層Ｃと、を備える、請求項１～４のいずれか一項に記載の長尺の複層フィルムの製造方法であって；
   前記粒子の平均粒子径が、０．０１μｍ～０．５μｍであり、
   前記樹脂ｓ１における前記粒子の量が、０．０１重量％～５重量％であり、
   前記樹脂ｃが、前記粒子を含まないか、又は、前記粒子を０．００９重量％以下含み、
   前記樹脂ｃが、紫外線吸収剤を含まないか、又は、前記紫外線吸収剤を２０重量％以下含み、
   前記樹脂ｓ１のガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）が、１１０℃＜Ｔｇ（ｓ１）＜１８０℃を満たし、
   前記樹脂ｃのガラス転移温度Ｔｇ（ｃ）が、１００℃＜Ｔｇ（ｃ）＜１５０℃を満たし、
   前記ガラス転移温度Ｔｇ（ｓ１）と前記ガラス転移温度Ｔｇ（ｃ）との比Ｔｇ（ｓ１）／Ｔｇ（ｃ）が、Ｔｇ（ｓ１）／Ｔｇ（ｃ）＜１．５を満たし、
   前記樹脂ｓ１のメルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）が、３ｇ／１０分＜ＭＦＲ（ｓ１）＜２０ｇ／１０分を満たし、
   前記樹脂ｃのメルトフローレートＭＦＲ（ｃ）が、１５ｇ／１０分＜ＭＦＲ（ｃ）＜５０ｇ／１０分を満たし、
   前記メルトフローレートＭＦＲ（ｓ１）と前記メルトフローレートＭＦＲ（ｃ）との比ＭＦＲ（ｓ１）／ＭＦＲ（ｃ）が、ＭＦＲ（ｓ１）／ＭＦＲ（ｃ）＞０．０５を満たし； 前記製造方法が、
   前記樹脂ｓ１及び前記樹脂ｃを含む溶融樹脂を、リップ部を形成されたダイスの前記リップ部を通して押出して、溶融フィルムを得る第一工程と、
   前記溶融フィルムを、周方向に回転するロールの周面で受ける第二工程と、を含み；
   前記ロールの前記周面の速度Ｖ１と、前記リップ部を通る前記溶融樹脂の速度Ｖ２との比Ｖ１／Ｖ２が、１０００～３０００である、複層フィルムの製造方法。
6. 前記ダイスの温度が、Ｔｇ（ｓ１）＋１００℃以上、Ｔｇ（ｓ１）＋２００℃以下であり、
   幅方向に測定した前記溶融フィルムの温度の最大値と最小値との差が、２０℃以下である、請求項５に記載の複層フィルムの製造方法。
7. 前記第一工程において、前記溶融樹脂が、前記樹脂ｓ１及び前記樹脂ｃに組み合わせて、脂環式構造含有重合体及び前記粒子を含む溶融状態の樹脂ｓ２を含み、
   前記樹脂ｓ２における前記粒子の量が、０．０１重量％～５重量％である、請求項５又は６に記載の複層フィルムの製造方法。
8. 請求項１～４のいずれか一項に記載の複層フィルムをロール状に巻回した巻回体。

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