JP6959799B2 - 判定装置および判定方法 - Google Patents
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Description
本発明は、液化ガス運搬船のための動作の判定装置および判定方法に関する。
液化ガス運搬船(LNG運搬船)は、液化ガス(LNG)を陸上へ送った後(荷揚げ後)のバラスト航海時には、タンク温度を所定の温度以下に保つ必要がある。そのため、タンクを冷却すべく、LNGをスプレーする動作が行われる。また、タンク内のLNGおよび/またはそれを蒸発した蒸発ガスは、燃料としてLNG運搬船の航行に利用される。このため、バラスト航海前(荷揚地)においてLNGをタンクにある程度残しておく必要がある。このようにタンクに残されたLNGはヒールと呼ばれる。バラスト航海におけるヒール量は、スプレー動作および燃料供給動作に必要なLNG量を考慮して設定する必要がある。
ここで、燃料価格高騰に伴う運航コストの削減、温室効果ガス(GHG)排出量削減問題、さらには安全運航、輸送品質の維持向上などのニーズの高まりから、LNG運搬船を含む船舶における最適航路演算は船舶の運航管理における有効手段として重要視されている(例えば下記特許文献1参照)。運搬コストの低減および運搬効率の向上のために、LNG運搬船のタンク内のLNGは荷揚地でなるべく荷揚げし、最低限のヒール量で帰路を航行(バラスト航海)することが望まれている。そのため、こうした最適航路演算方法の発達により、スプレー動作および燃料供給動作等のLNGを使用して行う動作におけるLNGの使用量の予測精度が高くなると、バラスト航海時におけるヒール量は、必要最低限に設定されることが予想される。
しかし、ヒール量が少なすぎると、貯留されているLNGの変質による問題が顕在化し易くなる。LNGは、メタン、エタン、プロパン、ブタン等の複数の成分からなり、各成分は沸点(飽和温度)が異なる。したがって、タンクの温度が徐々に上昇してくるのを抑えるためにタンク内でLNGをスプレーすると、スプレーしたLNGのうち、飽和温度が低い成分であるメタンは蒸発する一方、メタンに比べて比重が大きく飽和温度の高いエタン、プロパン、ブタン等はあまり蒸発せずに液としてヒールに戻る。このため、ヒールに残るLNGの成分組成が重質化し、ヒール全体としての飽和温度も徐々に高くなる(蒸発し難くなる)。
この結果、ヒールの温度も徐々に高くなり、スプレーを行ってもタンクの温度は下がり難くなる(スプレー冷却効果の低減)。また、ヒールの重質化が進行すると、スプレーによる蒸発ガスに占めるエタン、プロパン、ブタンの割合が増えるために、エンジンによってはノッキングを起こし易くなり、当該LNGおよび/またはそれを蒸発した蒸発ガスを燃料として使用できなくなる問題も生じ得る。
最適航路演算に基づくLNG運搬船の運航計画の策定において、以上のようなLNGの変質による問題は、今まで考慮されておらず、LNG運搬船のバラスト航海時においてLNGを使用して行う各種動作の予測を正確に行うことは難しかった。
本発明は上記に鑑みなされたものであり、液化ガス運搬船のバラスト航海時において液化ガスを使用して行う動作の効果判定を容易に行うことができる判定装置および判定方法を提供することを目的とする。
本発明の一態様に係る判定装置は、液化ガス運搬船のバラスト航海時において液化ガスを使用して行う動作の効果判定を行う判定装置であって、前記液化ガス運搬船は、液化ガスを貯留するタンクと、前記タンク内の前記液化ガスの一部を吸い出し、前記タンク内でスプレーするスプレー機構と、を備え、前記判定装置は、前記スプレー機構のスプレー動作によって生じる前記タンクの底部における前記液化ガスの液温の変化に基づくスプレー限界指標を演算するスプレー限界指標演算部と、前記スプレー限界指標が所定の範囲外となるか否かに基づいて前記スプレー動作による前記タンクの冷却効果の判定を行う判定部と、を備えている。
上記構成によれば、タンク内でのスプレー動作の実行前後のタンク底部における液温変化に基づくスプレー限界指標を演算することにより、ヒールの重質化の程度が予測される。これにより、液化ガス運搬船のバラスト航海時において液化ガスを使用して行う動作の効果判定を容易に行うことができる。
前記判定装置は、前記バラスト航海の出発地において前記タンクに貯留する前記液化ガスの量を示す初期ヒール量を用いて、前記バラスト航海の前記出発地から到着地までの航路における前記スプレー機構のスプレー動作のシミュレーションを行うシミュレーション実行部を備え、前記シミュレーション実行部は、前記シミュレーションにおいて、前記到着地に到着するまでに前記スプレー限界指標が前記範囲外となる場合、以降の前記スプレー機構の動作態様を変更して前記シミュレーションを継続するよう構成されてもよい。これにより、スプレー動作の有効性を判断することができる。
前記判定装置は、前記バラスト航海の出発地において前記タンクに貯留する前記液化ガスの量を示す初期ヒール量を用いて、前記バラスト航海の前記出発地から到着地までの航路における前記スプレー機構のスプレー動作のシミュレーションを行うシミュレーション実行部を備え、前記シミュレーション実行部は、前記シミュレーションにおいて、前記到着地に到着するまでに前記スプレー限界指標が前記範囲外となる場合、前記初期ヒール量を増量して再度前記シミュレーションをやり直すよう構成されてもよい。これにより、事前に初期ヒール量が最少(最適)であるかを判断することができる。
前記スプレー限界指標演算部は、前記液化ガスのスプレー動作前における前記液化ガスの単位時間当たりの液温変化量と、前記液化ガスのスプレー動作後における前記液化ガスの単位時間あたりの液温変化量との差を前記スプレー限界指標として演算してもよい。タンク内でのスプレーの実行前後のタンク底部における単位時間当たりの液温変化量をそれぞれ演算して比較することにより、ヒールの重質化の程度を適切に予測することができる。
前記液化ガス運搬船は、複数のタンクを備え、前記バラスト航海時において前記複数のタンクのうち少なくとも1つが、最低限の前記液化ガスしか貯留されないノンヒールタンクとなっており、前記スプレー限界指標演算部は、前記ノンヒールタンクの底部における前記液化ガスの液温に基づいて前記スプレー限界指標を演算してもよい。タンク内に貯留されるヒール量が初めから少ないノンヒールタンクでの温度変化をシミュレートすることにより、ヒールの重質化に基づく液温変化を高精度に検出することができる。
前記液化ガス運搬船は、複数のタンクを備え、前記バラスト航海時において前記複数のうちの少なくとも2つが、前記液化ガス運搬船の航行に利用される前記液化ガスが貯留されたヒールタンクとなっており、前記スプレー機構は、前記少なくとも2つのヒールタンクのうちの少なくとも1つから各タンク内でスプレーする液化ガスを供給するよう構成され、前記判定装置は、前記スプレー限界指標が前記範囲外となる場合、各タンク内でスプレーする液化ガスの供給源となるヒールタンクを他のヒールタンクに切り替えてもよい。これにより、複数のタンクがヒールタンクとして設定されている場合に、最適なタイミングで液化ガスの供給源の切り替えを行うことができる。
前記判定装置は、前記スプレー限界指標が前記範囲外となる場合、以降の前記スプレー動作を停止してもよい。これにより、効果が見込めないスプレー動作を継続することを防止することができる。
前記液化ガス運搬船は、前記タンクに貯留された前記液化ガスを燃料として使用可能な予混合燃焼ガスエンジンを備え、前記判定装置は、前記スプレー機構による前記液化ガスのスプレー動作実行後の前記タンクに貯留された前記液化ガスおよび前記タンク内の蒸発ガスの組成変化を演算し、当該液化ガスおよび蒸発ガスのメタン価を演算するメタン価演算部を備え、前記判定部は、前記液化ガスのスプレー動作実行後のメタン価が所定の範囲外となるか否かを判定するよう構成されてもよい。
上記構成によれば、スプレー動作実行後の蒸発ガスおよびタンクに貯留された液化ガス(ヒール)の組成変化量を演算し、当該蒸発ガスおよびヒールのメタン価を演算することにより、蒸発ガスおよびヒールの重質化の程度が予測される。したがって、タンク内の液化ガスを予混合燃焼ガスエンジンの燃料として使用可能か否かを容易に判定することができる。したがって、スプレー動作の有効性に加えて、燃料供給動作の有効性を判断することができる。
前記判定装置は、前記バラスト航海の出発地において前記タンクに貯留する前記液化ガスの量を示す初期ヒール量を用いて、前記バラスト航海の前記出発地から到着地までの航路における前記スプレー機構のスプレー動作のシミュレーションを行うシミュレーション実行部を備え、前記シミュレーション実行部は、前記シミュレーションにおいて、前記到着地に到着するまでに前記メタン価が前記範囲外となる場合、以降の前記予混合燃焼ガスエンジンへの前記液化ガスの供給態様を変更して前記シミュレーションを継続するよう構成されてもよい。これにより、スプレー動作の有効性に加えて、燃料供給動作の有効性を事前に判断することができる。
前記判定装置は、前記バラスト航海の出発地において前記タンクに貯留する前記液化ガスの量を示す初期ヒール量を用いて、前記バラスト航海の前記出発地から到着地までの航路における前記スプレー機構のスプレー動作のシミュレーションを行うシミュレーション実行部を備え、前記シミュレーション実行部は、前記シミュレーションにおいて、前記到着地に到着するまでに前記メタン価が前記範囲外となる場合、前記初期ヒール量を増量して再度前記シミュレーションをやり直すよう構成されてもよい。これにより、初期ヒール量が最少(最適)であるかを判断することができる。
本発明の他の態様に係る判定方法は、液化ガス運搬船のバラスト航海時において液化ガスを使用して行う動作の効果判定を行う判定方法であって、前記液化ガス運搬船は、液化ガスを貯留するタンクと、前記タンク内の前記液化ガスの一部を吸い出し、前記タンク内でスプレーするスプレー機構と、を備え、前記判定方法は、前記スプレー機構のスプレー動作によって生じる前記タンクの底部における前記液化ガスの液温の変化を示すスプレー限界指標を演算するスプレー限界指標演算ステップと、前記スプレー限界指標が所定の範囲外となるか否かに基づいて前記スプレー動作による前記タンクの冷却効果の判定を行う判定ステップと、を含む。
上記方法によれば、タンク内でのスプレー動作の実行前後のタンク底部における液温変化に基づくスプレー限界指標を演算することにより、ヒールの重質化の程度が予測される。これにより、液化ガス運搬船のバラスト航海時において液化ガスを使用して行う動作の効果判定を容易に行うことができる。
本発明によれば、液化ガス運搬船のバラスト航海時において液化ガスを使用して行う動作の効果判定を容易に行うことができる。
以下、本発明を実施するための形態について、図面を参照しながら、詳細に説明する。なお、以下では全ての図を通じて同一または相当する要素には同一の参照符号を付して、その重複する説明を省略する。
図1は本発明の一実施の形態に係る判定装置の概略構成を示すブロック図である。図1に示す判定装置1は、入力部2、記憶部3、演算部4、および出力部5を備えている。判定装置1の各構成2〜5は、バス6により相互にデータ伝達を行う。判定装置1は、陸上の施設におけるコンピュータによって構成されてもよいし、液化ガス運搬船(LNG運搬船)に設置されたコンピュータまたは制御装置として構成されてもよい。また、判定装置1を構成する一部の機能をLNG運搬船に設置されたコンピュータが発揮し、他の機能を陸上に設置されたコンピュータが発揮し、船陸間通信等の通信手段によって相互にデータの相互通信が行われるように構成されてもよい。
入力部2は、LNG運搬船の出発地、到着地、出発時刻および到着時刻等の情報をユーザが入力可能な入力装置として構成される。さらに、入力部2から入力される情報は、バラスト航海の出発地(LNGの荷揚地)においてLNG運搬船のタンクに貯留する液化ガス(LNG)のヒール量(初期ヒール量)、LNG組成(初期組成)、LNG液温(初期液温)およびタンク圧(初期タンク圧)等を含む。記憶部3は、入力部2から入力された情報を記憶する。また、記憶部3には、後述するLNG運搬船の性能データと、少なくともLNG運搬船が航行する航路領域の気象データと、予測演算プログラム、最適航路演算プログラム等の各種の演算プログラムが予め記憶されている。
LNG運搬船の性能データは、各LNG運搬船が個別に備える性能に関するデータである。気象データは、例えば外部機関等から提供される。気象データは、例えば現在から1週間先の、航路領域等における気象(海気象)に関するデータである。なお、気象データは、ネットワークを通じて外部から逐次送信され、記憶部3に自動的に蓄積されるように構成されてもよい。
演算部4は、記憶部3に記憶された各種の情報に基づいてLNG運搬船の最適航路および当該航路上における各種の動作制御を含む最適運航計画を演算する最適運航計画演算処理を実行する。最適運航計画は、最適航路に、時間の概念(出発時刻、到着時刻、航路上の所定の位置における時刻、航路上の所定の位置における停止時間等の好適な値)を加え、最適航路上の各時刻における各種動作の実行要否を含んだものである。
このために、演算部4は、最適航路演算プログラムおよび予測演算プログラム等を適宜実行することにより、情報入力受付部41、最適航路演算部42、予測演算部43等の機能を発揮する。
情報入力受付部41は、LNG運搬船100の出発地、到着地、出発時刻、到着時刻、初期ヒール量、初期組成、初期液温および初期タンク圧等を含む情報の入力を受け付ける。最適航路演算部42は、入力された情報と、記憶部3に記憶されている船舶の性能データと、船舶が航行する航路領域の気象データと、に基づいて、最適航路を演算する。最適航路演算部42は、例えば、ダイナミックプログラミング(DP)法、変分法、ダイクストラ法、A*法、または、等時間曲線法等によって最適航路演算を行うことができる。最適航路演算部42は、例えば、気象データに基づく波高、船体動揺等の航行の安全性に関するパラメータと、船舶の性能データに基づく燃費との評価関数を最小化するような航路を最適航路として演算する。
予測演算部43は、LNG運搬船のバラスト航海時においてLNGを使用して行う動作の実行予測演算を行う。このため、予測演算部43は、シミュレーション実行部431、スプレー限界指標演算部432、判定部433、メタン価演算部434等の機能を発揮する。詳しくは後述する。
出力部5は、演算部4における演算結果を出力する。例えば、出力部5は、判定装置1に接続された表示装置(図示せず)に、地図(海図)上に演算部4によって演算された最適運航計画を表示する。さらに、出力部5は、当該地図上にスプレー制御を実行する地点を表示し、その実行前後の温度変化をリスト表示してもよい。
[LNG運搬船の例示]
以下、本実施の形態における効果判定処理の対象となるLNG運搬船の構成について説明する。図2は図1に示す判定装置の対象となる液化ガス運搬船(LNG運搬船)100の推進システム900の一例を示す概略構成図である。図2に示すLNG運搬船100は、推進システム900としてDFD(2元燃料ディーゼル)電気推進方式を採用している。
以下、本実施の形態における効果判定処理の対象となるLNG運搬船の構成について説明する。図2は図1に示す判定装置の対象となる液化ガス運搬船(LNG運搬船)100の推進システム900の一例を示す概略構成図である。図2に示すLNG運搬船100は、推進システム900としてDFD(2元燃料ディーゼル)電気推進方式を採用している。
LNG運搬船100の推進システム900は、発電ユニット910と、発電ユニット910で発電した電力で駆動される推進ユニット930と、発電ユニット910から推進ユニット930への電力供給系統に設けられた配電・制御ユニット920とを備えている。発電ユニット910には、複数組の発電用のエンジン102および発電機912などが含まれている。エンジン102で発生した機械エネルギーは、発電機912で電力として取り出される。
推進ユニット930には、少なくとも1つの推進電動機931、推進電動機931の出力で駆動される推進器933、推進電動機931から推進器933の動力伝達経路上に設けられた減速機932などが含まれている。配電・制御ユニット920には、発電ユニット910からの電力を分配する配電盤921や推進電動機931の出力(すなわち、回転数)を制御するインバータ922などが含まれている。ただし、推進電動機931の回転数が一定であって、可変ピッチプロペラを採用してピッチを変化させることにより推進力が調整されてもよい。
推進電動機931の回転数は、例えば、図示されないテレグラフレバーなどの操縦装置の操作量によって決定され、この回転数に対応した電力要求値に相当する電力が配電・制御ユニット920から推進ユニット930へ供給される。このように推進ユニット930で使用される電力に加えて、補機や船内設備等で使用される電力が、発電ユニット910で発電された電力で賄えるように、発電量に応じた量の燃料が発電ユニット910へ供給される。
上記構成の推進システム900において、エンジン102は油とガスとを焚ける2元燃料方式の4サイクルディーゼルエンジンである。そのため、エンジン102への燃料供給系統には、エンジン102へ燃料ガスを供給する燃料ガス(予混合燃焼ガス)供給系統960と、エンジン102へ燃料油タンク950に貯蔵された重油等の燃料油を供給する燃料油供給系統970とが含まれている。なお、図2では、燃料ガス供給系統960が破線矢印で示され、燃料油供給系統970が実線矢印で示されている。燃料ガス供給系統960は、液化ガス搬送用のタンク103内の液化ガスが自然蒸発したガス(以下、「NBOG」という)および/またはタンク103内の液化ガスが強制蒸発された強制蒸発ガス(以下、「FBOG」という)を、エンジン102へ供給する燃料ガス供給システム110によって構成されている。以下、燃料ガス供給システム110について詳細に説明する。
図3は図2に示す液化ガス運搬船の燃料ガス供給システム110の概略構成を示す図である。LNG運搬船100には、船長方向に配列された複数の大型のタンク103が設けられており、図3には4つのタンク103が示されている。そのため、図3および以下の説明においては、複数のタンクのそれぞれを、タンク103i(i=1,2,3,4)と表記する。タンク103iは、LNGを大気圧下の約−162℃の液体状態で保持できるように、極低温状態を保持可能な防熱性能を有する。
図3に示す燃料ガス供給システム110は、液化ガスを貯蔵するタンク103i(i=1,2,3,4)と、吐出量が可変な圧縮機104と、タンク103i内で発生したNBOGを圧縮機104へ導く蒸発ガスライン410と、NBOGを含むガスが圧縮機104によって圧縮された燃料ガス(予混合燃焼ガス)をエンジン102へ導く燃料ガス供給ライン420と、を備えている。
タンク103i内は、貯留されたLNGの液面を介して下側が液相部分103a、同じく上側が気相部分103bとなっており、気相部分103bにはNBOGを含むガスが存在している。タンク103iには、タンク103i内のLNGの液面レベルを検出する液位計(図示せず)が設けられている。
LNG運搬船100では、一般的に、産ガス地からガス消費地(荷揚地)へ航行する(レイデン航海)時と、ガス消費地から産ガス地へと航行(バラスト航海)する時とで、タンク103i内の液相部分103aと気相部分103bとの比率が異なる。例えば、LNG運搬船100が産ガス地からガス消費地へ航行する時には、タンク103i内は液化ガスで満たされている。例えば、LNGの液相部分103aがタンク容量の約98.5%以上を占めた状態が「満載」とされる。LNG運搬船100がガス消費地から産ガス地へと航行する時には、タンク103内には少量のLNGが収容されている。例えば、LNGの液相部分103aがタンク容量の約1.5%以下である状態が「空載」とされる。なお、LNG運搬船100の航行中、タンク103i内でLNGが蒸発することにより、液相部分103aと気相部分103bとの比率は多少変動する。
蒸発ガスライン410は、タンク103iの上部に開口するガス吸入口410aと圧縮機104の入口とを繋ぐ少なくとも1つの配管などから構成されている。この蒸発ガスライン410によって、タンク103i内のNBOGが圧縮機104へ導かれる。本実施の形態においては、各タンク103iと接続された蒸発ガスライン410はベーパガスヘッダ410bで1つに束ねられており、蒸発ガスライン410のベーパガスヘッダ410bから下流側では各タンク103iから流出したLNGが合流して圧縮機104へ流れる。なお、蒸発ガスライン410のベーパガスヘッダ410bより下流側には、図示されないが、圧縮機104に流入するガスを冷却するプレクーラや、圧縮機104に流入するガスから水分を除去するミストセパレータなどが設けられている。
蒸発ガスライン410には、タンク103内のLNGを圧縮機104へ導く強制蒸発ガスライン510の下流端が接続されている。強制蒸発ガスライン510には、タンク103内の液相部分103aに配置されたポンプ310と、蒸発器520と、蒸発器520へ流入するLNGの流量を制御する強制蒸発バルブ530が設けられており、これらが配管等によって接続されている。この強制蒸発ガスライン510では、ポンプ310の稼働によりタンク103i内のLNGが蒸発器520へ圧送され、蒸発器520でLNGが強制的に蒸発されたFBOGが圧縮機104へ送られる。
圧縮機104は、上流側から導かれたガスを下流側へと圧送する装置である。圧縮機104で吸入されたNBOGおよび/またはFBOGは、圧縮されて燃料ガス供給ライン420に吐出される。このように圧縮されたNBOGおよび/またはFBOGは、燃料ガスとしてエンジン102で利用される。本実施の形態に係る圧縮機104は、ローデューティコンプレッサであって、例えば、大よそ大気圧のガスを吸入して、エンジン102の要求圧力である500kPa(≒5bar)程度に昇圧して吐出するように構成されている。本実施の形態に係る圧縮機104は、例えば軸流式または遠心式の圧縮機等であって、吸入口の開口度および/またはモータの回転数を調整することによって吐出量(または、吸入量)が可変となるように構成されている。
燃料ガス供給ライン420は、圧縮機104の吐出口とエンジン102の入口とを繋ぐ少なくとも1つ以上の配管などにより構成されている。燃料ガス供給ライン420には、他の部分よりも大きな流路断面積を有するガスヘッダ420aが設けられている。燃料ガス供給ライン420はこのガスヘッダ420aから下流側で分岐して複数のエンジン102と接続されている。なお、図3では、複数のエンジン102のうち1つだけが示されている。
燃料ガス供給ライン420には、燃料ガス供給ライン420のガスをタンク103iに返送する返送ライン610が接続されている。本実施の形態に係る返送ライン610の上流端は、ガスヘッダ420aに接続されている。返送ライン610の下流端630は、タンク103内に位置している。なお、本実施の形態では、返送ライン610は各タンク103iと接続されており、燃料ガス供給ライン420から各タンク103へ燃料ガスが返送されるように構成されているが、返送ライン610は複数のタンク103のうち少なくとも1つへガスを返送するように構成されていればよい。
返送ライン610には、返送ライン610の流路断面積が可変となるように、開度が可変な返送バルブ620が設けられている。返送バルブ620の開度が制御されることにより、ガスヘッダ420aの圧力がエンジン102の許容範囲内に収まるように制御される。
さらに、燃料ガス供給ライン420には、ガス燃焼装置(GCU;Gas Combustion Unit)830にガスを導く排気ライン810が接続されている。本実施形態に係る排気ライン810の上流端はガスヘッダ420aと接続されている。ガス燃焼装置830は、燃料ガス供給ライン420から排気ライン810を介して導かれたガスを燃焼し、LNG運搬船100の外部へ排気する。排気ライン810には、排気バルブ820が設けられている。
さらに、LNG運搬船100は、タンク103i内のLNGの一部を吸い出し、タンク103i内でスプレーするスプレー機構700を備えている。スプレー機構700は、タンク103iの底部に配置されたポンプ310と、タンク103iの外側に配置された集合ライン710と、集合ライン710へ流入するLNGの流量を制御するスプレー調整バルブ720と、各タンク103i内に延びるスプレーライン730と、タンク103i内部のスプレーライン730の先端に設けられたスプレーノズル740と、を備えている。
本実施の形態においては、ポンプ310と集合ライン710との間の配管を強制蒸発ガスライン510と共有している。すなわち、集合ライン710は、強制蒸発ガスライン510から分岐するように配設されている。スプレー機構700は、タンク103iに貯留されたLNGを、ポンプ310、集合ライン710、スプレーライン730およびスプレーノズル740を介して、タンク103i内に噴射するスプレー動作を行う。
スプレーノズル740は、開口度が互いに異なる複数のノズルが切り替え可能に構成されている。なお、これに代えて、可変バルブのように一のノズルで開口度が調整可能なように構成されてもよいし、複数のノズルを有し、そのうちの一部のノズルの開口部を遮蔽することで開口度が調整可能なように構成されてもよい。
スプレー動作は、LNGの液相部分103aが少ない状態となるバラスト航海時に行われる。バラスト航海時においては、タンク103i内に貯留されるLNG(液相部分103a、ヒール)が少ないことにより、タンク103iの温度およびタンク103i内のガス温度がタンク103iの外部からの侵入熱によって上昇する。これを防止または抑制するためにスプレー動作が行われる。このため、例えば、スプレー動作は、タンク103iの赤道温度(タンク103iの高さ方向中央部の温度)が所定の温度以上(例えば液相部分103aの温度+50℃、例えば−110℃)となる場合に実行される。
複数のポンプ310のうち、スプレー動作において稼働するポンプ310は、1つである。すなわち、複数のタンク103iのうちの1つのタンク103i(例えば1032)がスプレー動作のためのLNGの供給源となる。例えば、LNG運搬船100は、バラスト航海時において複数のタンク103iのうちの少なくとも1つが、内部に最低限のLNGしか貯留されないノンヒールタンクとなっている。図3の例においては、4つのタンク103iのうちの2つのタンク1031,1034がノンヒールタンクとして設定されている。ノンヒールタンク1031,1034は、荷揚地において、ポンプ310で吸い出し切れないLNGが結果的にタンク内部に残った状態となっている。
一方、残りのタンク1032,1033には、LNG運搬船100の航行およびスプレー動作に利用されるLNG(ヒール)が貯留されており、以下ではこれらをヒールタンクと称する。ヒールタンク1032,1033は、スプレー動作のためのLNGの供給源にもなる。
スプレー動作におけるスプレー量の調整は、ポンプ310への供給電力およびポンプ310の下流に設定されるバルブ(図示せず)の開度を調整することによるポンプ出力の調整、スプレーノズル740からのLNGの吐出時間の調整、および/または、スプレーノズル740の開口度調整等によって行われる。
以上のように、タンク103iの温度およびタンク103i内のガス温度の上昇を防止または抑制するためにスプレー動作が行われる。スプレー動作によって生じる蒸発ガスは、エンジン102へ燃料として供給されることにより消費される。しかし、エンジン102における蒸発ガスの消費量が少なく、かつスプレー動作によって生じる蒸発ガス量が多い状態でタンク圧が許容圧を上回る場合には、余剰蒸発ガスはタンク103iからガス燃焼装置830に送られ、当該ガス燃焼装置830において余った蒸発ガスが燃焼され、排気される。このように、余剰蒸発ガスは無駄となる。また、ガス燃焼装置830における蒸発ガスの処理量にも限界がある。したがって、余分な蒸発ガスを出さないためにもスプレー動作を最適化することが要求される。
[効果判定処理]
上記のように、LNG運搬船100のバラスト航海時においては、スプレー動作の実行およびエンジン102に燃料として供給する燃料供給動作により、LNGが使用される。バラスト航海におけるヒール量は、スプレー動作および燃料供給動作に必要なLNG量を考慮して設定する必要がある。判定装置1の予測演算部43は、LNG運搬船100のバラスト航海時において、これらの動作の予測演算を行う。また、判定装置1は、動作の予測演算の結果に基づいてこれらの動作の効果判定を行う。
上記のように、LNG運搬船100のバラスト航海時においては、スプレー動作の実行およびエンジン102に燃料として供給する燃料供給動作により、LNGが使用される。バラスト航海におけるヒール量は、スプレー動作および燃料供給動作に必要なLNG量を考慮して設定する必要がある。判定装置1の予測演算部43は、LNG運搬船100のバラスト航海時において、これらの動作の予測演算を行う。また、判定装置1は、動作の予測演算の結果に基づいてこれらの動作の効果判定を行う。
[スプレー動作に関する効果判定処理]
まず、スプレー動作に関する効果判定処理について説明する。まず、予測演算部43は、最適航路演算部42で演算される最適航路および当該最適航路における気象データ等からタンク103i内の温度変化を予測する。そして、シミュレーション実行部431は、入力された初期ヒール量を用いて、バラスト航海の出発地から到着地までの航路におけるスプレー機構700のスプレー動作のシミュレーションを行う。この際、シミュレーション実行部431は、タンク103iの温度変化およびタンク103i内のガス温度変化に応じてスプレー動作を実行した場合のスプレー量、スプレー動作によるタンク103iの温度変化、タンク103i内のガス温度変化(抑制効果)およびスプレーに使用したヒールの状態等を予測演算する。
まず、スプレー動作に関する効果判定処理について説明する。まず、予測演算部43は、最適航路演算部42で演算される最適航路および当該最適航路における気象データ等からタンク103i内の温度変化を予測する。そして、シミュレーション実行部431は、入力された初期ヒール量を用いて、バラスト航海の出発地から到着地までの航路におけるスプレー機構700のスプレー動作のシミュレーションを行う。この際、シミュレーション実行部431は、タンク103iの温度変化およびタンク103i内のガス温度変化に応じてスプレー動作を実行した場合のスプレー量、スプレー動作によるタンク103iの温度変化、タンク103i内のガス温度変化(抑制効果)およびスプレーに使用したヒールの状態等を予測演算する。
シミュレーションにおけるスプレー動作に応じたヒールの状態変化を予測するために、スプレー限界指標演算部432は、LNGのスプレー動作によって生じるタンクの底部におけるLNGの液温(以下、0%位置液温とも言う)の変化を示すスプレー限界指標を演算する。すなわち、図3に示すように、タンク103i内の底部に仮想の温度計測器750が設けられたと仮定した場合の当該温度計測器750が計測する温度の変化がシミュレートされる。
なお、LNG運搬船100のタンク103i内の底部に実際に温度計測器750を設ける、もしくは底部に通常設置される0%液面位置での液温計を流用して、当該計測データに基づいてシミュレーションを実行してもよい。
本実施の形態において、スプレー限界指標演算部432は、ノンヒールタンク1031,1034の底部におけるLNGの液温に基づいてスプレー限界指標を演算する。例えば、スプレー限界指標演算部432は、LNGのスプレー動作前におけるLNGの単位時間当たりの液温(0%位置液温)変化量dT1/dtと、LNGのスプレー動作後におけるLNGの単位時間あたりの液温(0%位置液温)変化量dT2/dtとの差をスプレー限界指標SLI(=dT2/dt−dT1/dt)として演算する。
上記スプレー限界指標SLIの意味について詳述する。図4はノンヒールタンクの0%位置液温の時間的変化を示すグラフである。横軸である時間軸が0の位置がバラスト航海の出発時刻に該当する。バラスト航海において、出発地から航行を開始し、スプレー動作を実行するまでは、タンク103iの赤道温度が上昇する一方で、0%位置液温はなだらかに上昇する(期間N1)。赤道温度が所定の温度以上となると、スプレー動作が実行される。このとき、ヒールタンク(例えばタンク1032)に貯留されるヒールのLNGがポンプ310によって吸い上げられ、各タンク103iの各スプレーノズル740からスプレーされる。
スプレー動作においては、LNGのうち、比重の小さいメタン(常圧で、飽和温度−161.5℃、密度0.656kg/m3)が主に蒸発するが、エタン(常圧で、飽和温度−89℃、密度1.36kg/m3)、プロパン(常圧で、飽和温度−42℃、密度2.01kg/m3)、ブタン(常圧で、飽和温度−1℃、密度2.48kg/m3)等の比重の大きい残りの成分(重質化成分)は、飽和温度が高いため、ほとんど蒸発せず、液滴のままタンク103iのヒール内に落下する。
残りの成分が落下する際、この未蒸発液滴は、タンク103i内の気相部分103bに接触するため、液滴自体の温度が上昇する。当該未蒸発液滴が、この状態でヒール内に落下すると、元々タンク103iに貯留されているヒールより密度が大きいのでタンク103iの底部に沈み、一時的にヒールが元の液層と液滴として落下した重質化成分の層との二層状態となる。これにより、0%位置液温は、落下した未蒸発液滴に支配的となり、0%位置液温はそれまでと比べて急激に上昇する。スプレー動作継続中(期間SP1)は、液滴となる重質化成分が継続的に落下し、ヒールの底部に溜まるため、当該温度上昇が継続される。
スプレー動作が終了すると、加熱された液滴が落下しなくなるので、0%位置液温の急激な上昇はなくなる。二層状態となったヒールは対流によって混合するので、ヒールは一層状態になる。
スプレー動作の終了後は、スプレー動作前と同様に0%位置液温はなだらかに上昇する(期間N2)。スプレー動作を繰り返す(期間Nj(j=1,2,…)と期間SPjとが交互に繰り返される)ことにより、タンク103iの赤道温度は所定の温度以下に維持される、もしくは、所定の温度に向かって徐々に下がっていくが、ノンヒールタンク1031,1034の0%位置液温は、緩やかに上昇していく中で、スプレー動作の度に0%位置液温が急上昇するような変化が起こる。
しかし、スプレー動作が繰り返されると、ヒール全体の液温が高くなり、スプレー動作を行った際にスプレーノズル740からスプレーされるヒールの液温とタンク103iの赤道温度および気相部分103bの温度との差が小さくなる。この結果、スプレー動作により未蒸発液滴はタンク103i内の気相部分103bに接触しても温度の上昇が小さくなり、ヒール自体の温度も上昇しているため、ヒールに落下しても急激な温度上昇を引き起こさなくなる。図4においては、期間Njにおけるグラフの傾きと期間SPjにおけるグラフの傾きとがなす角度θjが、時間が経つにつれて(jが増えるにつれて)小さくなっている。
したがって、上記のようなスプレー限界指標SLIによってスプレー動作の前後における0%位置液温の変化を予測することにより、ヒールタンク1032,1033に貯留されるヒールの重質化を予測することができる。本実施の形態では、上述したように、各スプレー動作の期間SPjにおける温度変化(図4のグラフにおける傾き)dT2/dtと、各スプレー動作実行前の期間Njにおける温度変化(図4のグラフにおける傾き)dT1/dtと、を比較している。
なお、図4においては、各期間Nj,SPjにおいて、温度がほぼ線形に変化しているため、各期間Nj,SPjにおける温度変化(グラフの傾き)はほぼ一定となっている。しかし、図4はあくまで例示であり、0%位置液温の時間的変化は、必ずしも直線的な変化とはならない。したがって、スプレー動作の実行直後の温度変化とスプレー動作の実行直前の温度変化とを比較することが好ましい場合も生じ得る。
判定部433は、スプレー限界指標SLIが所定の範囲外となるか否かを判定する。本実施の形態において、判定部433は、SLI=dT2/dt−dT1/dt<αとなる場合、スプレー限界指標SLIが所定の範囲外となると判定する。しきい値αは例えば0または0に近い値に設定される。判定部433は、シミュレーションにおいて、到着地に到着するまでにスプレー限界指標SLIが範囲外となる場合、スプレー機構のスプレー動作による前記タンクの冷却効果が限界にあると判定する。
シミュレーション実行部431は、シミュレーションにおいて、到着地に到着するまでにスプレー限界指標SLIが範囲外となる場合、以降のスプレー機構700の動作態様を変更してシミュレーションを継続する。例えば、本実施の形態のように、スプレー機構700が、少なくとも2つのヒールタンク1032,1033のうちの1つから各タンク103i内でスプレーするLNGを供給するよう構成されている場合、シミュレーション実行部431は、シミュレーションにおいて、到着地に到着するまでにスプレー限界指標SLIが範囲外となる場合、各タンク103i内でスプレーするLNGの供給源となるヒールタンクを他のヒールタンクに切り替えてシミュレーションを継続してもよい。
例えば、初めにヒールタンク1032を、スプレーするLNGの供給源としていた場合に、スプレー限界指標SLIが範囲外となる場合、他のヒールタンク1033の液温(0%位置液温)を取得し、現在の供給源となっているヒールタンク1032より液温が低い場合にLNGの供給源として用いるヒールタンクを、タンク1032から1033に切り替えてもよい。
ヒールタンクが複数存在する場合に、スプレー動作の供給源となっているヒールタンク1032におけるスプレー限界指標SLIが範囲外となる場合に、他のヒールタンク1033をスプレー動作のLNGの供給源に切り替えることにより、スプレー動作を継続させる。
上記構成によれば、タンク103i内でのスプレー動作の実行前後のタンク底部における液温変化に基づくスプレー限界指標SLIを演算することにより、ヒールの重質化の程度およびスプレー動作によるタンク103iの冷却限界を判断する目安を定量化することができる。本実施の形態では、スプレー動作後の温度変化dT2/dtとスプレー動作前の温度変化dT1/dtとがほぼ等しくなる場合にスプレー限界(これ以上スプレーしてもタンク103iの冷却に寄与しない)と判定することができる。これにより、LNG運搬船100のバラスト航海時においてLNGを使用して行う動作の予測演算を容易に行うことができる。
なお、スプレー機構700の動作態様の変更は、上記のような供給源となるヒールタンクの切り替えだけに限られない。例えば、シミュレーション実行部431は、スプレー機構700におけるスプレー量の変更および/またはスプレー間隔の変更を行ってシミュレーションを継続してもよい。
また、シミュレーション実行部431は、シミュレーションにおいて、到着地に到着するまでにスプレー限界指標SLIが範囲外となる場合、初期ヒール量を増量して再度シミュレーションをやり直してもよい。
さらに、上記動作態様の変更および初期ヒール量の変更を組み合わせてもよい。例えば、判定装置1は、初めにヒールタンク1032をスプレーするLNGの供給源として設定してシミュレーションを実行し、スプレー限界指標SLIが範囲外となる場合、LNGの供給源をヒールタンク1032からヒールタンク1033に切り替えてシミュレーションを継続し、再度スプレー限界指標SLIが範囲外となる場合に、初期ヒール量を増量してシミュレーションをやり直してもよい。
初期ヒール量の増加量は、シミュレーションにより演算することとしてもよいし、予め定められた量としてもよい。予め定められた量とした場合、シミュレーション実行部431は、シミュレーションにおいてスプレー限界指標SLIが範囲外となるたびに初期ヒール量を所定量増量し、シミュレーションを繰り返す。例えば、バラスト航海の到着地までスプレー限界指標SLIが範囲内のままシミュレーションが終了する場合の最少初期ヒール量が、当該バラスト航海のスプレー動作に必要な初期ヒール量として出力部5から出力される。
[燃料供給動作に関する効果判定処理]
次に、燃料供給動作に関する効果判定処理について説明する。上述のように、本実施の形態において、想定されるLNG運搬船100は、タンクに貯留された液化ガスを燃料として使用可能な予混合燃焼ガスエンジン102を有している。シミュレーション実行部431は、エンジン102に燃料として供給することによるヒール量変化を予測演算する。
次に、燃料供給動作に関する効果判定処理について説明する。上述のように、本実施の形態において、想定されるLNG運搬船100は、タンクに貯留された液化ガスを燃料として使用可能な予混合燃焼ガスエンジン102を有している。シミュレーション実行部431は、エンジン102に燃料として供給することによるヒール量変化を予測演算する。
そして、メタン価演算部434は、スプレー機構700によるLNGのスプレー実行後のタンク103i内の蒸発ガスおよびタンク103iに貯留されたLNGの組成変化を演算し、当該LNGのメタン価を演算する。本実施の形態において、メタン価演算部434は、エンジン102への蒸発ガスおよびLNGの供給源となるヒールタンク1032,1033内の蒸発ガスおよびヒールタンク1032,1033に貯留されたLNGの組成変化を演算し、当該蒸発ガスおよびLNGのメタン価を演算する。
まず、蒸発ガスおよびLNGの組織変化の演算態様について説明する。LNGの混合組成のメタンをC1、エタンをC2、プロパンをC3、ブタンをC4、窒素をN2とする。タンク103iに貯留されるヒールの重量をGheel、ヒール液温をT、タンク圧をPとする。このときのヒールの組成比率(RGhc1,RGhc2,RGhc3,RGhc4,RGhN2)が既知である状態を想定する。なお、以下ではLNGを5種の組成から構成されるとして演算するが、これらのうちの一部の組成が含まれない場合、または、他の組成が含まれる場合であっても同様に演算できる。
ヒールタンク1032,1033からポンプ310で吸引され、スプレーノズル740からタンク103i内へスプレーされた液滴のうち、蒸発して蒸発ガスとなった重量をGsgとし、蒸発せずに液滴のまま残る重量をGslとすると、スプレーされた液滴の質量分率(クオリティ)xは、x=Gsg/(Gsg+Gsl)で表される。このクオリティxは、タンク圧Pおよび飽和温度から混合組成の熱物性計算によって求められる。スプレーされた液滴の全重量をGsprayとする(Gspray=Gsg+Gsl)と、スプレーされた液滴の蒸発量Wは、W=x×Gsprayとして求められる。
スプレーされた液滴のうちの蒸発ガスの組成比率(RWc1,RWc2,RWc3,RWc4,RN2)は、タンク圧Pおよび飽和温度から混合組成の熱物性計算によって求められる。
蒸発量wおよび蒸発ガスの組成比率(RWc1,RWc2,RWc3,RWc4,RN2)から、蒸発ガスの各組成の蒸発量(Wc1,Wc2,Wc3,Wc4,WN2)は、それぞれ、Wc1=W×RWc1,Wc2=W×RWc2,Wc3=W×RWc3,Wc4=W×RWc4,WN2=W×RWN2として求められる。したがって、スプレーされた液滴のうちの蒸発しきれなかった液滴の各組成量(Grc1,Grc2,Grc3,Grc4,GrN2)は、スプレーされた液滴の各組成量から各組成の蒸発量を差し引くことにより求められる。すなわち、スプレーされた液滴の各組成量(Gsc1,Gsc2,Gsc3,Gsc4,GsN2)は、それぞれ、Gsc1=Gspray×RGhc1,Gsc2=Gspray×RGhc2,Gsc3=Gspray×RGhc3,Gsc4=Gspray×RGhc4,GsN2=Gspray×RGhN2として求められる。したがって、蒸発しきれなかった液滴の各組成量は、それぞれ、Grc1=Gsc1−Wc1,Grc2=Gsc2−Wc2,Grc3=Gsc3−Wc3,Grc4=Gsc4−Wc4,GrN2=GsN2−WN2として求められる。蒸発しきれなかった液滴の総量Greturnは、Greturn=Grc1+Grc2+Grc3+Grc4+GrN2となる。
ヒールの総量は、スプレー動作に用いられたスプレー量Gspray減り、そのうちの蒸発しきれなかった液滴の総量Greturnがヒールとして戻るので、スプレー動作後のヒール量G'heelは、G'heel=Gheel−Gspray+Greturnとなる。
したがって、スプレー動作後のヒールの各組成重量(G'hc1,G'hc2,G'hc3,G'hc4,G'N2)は、それぞれ、
G'hc1=(Gheel×RGhc1)−(Gspray×RGhc1)+(Gsc1−Wc1),
G'hc2=(Gheel×RGhc2)−(Gspray×RGhc2)+(Gsc2−Wc2),
G'hc3=(Gheel×RGhc3)−(Gspray×RGhc3)+(Gsc3−Wc3),
G'hc4=(Gheel×RGhc4)−(Gspray×RGhc4)+(Gsc4−Wc4),
G'hN2=(Gheel×RGN2)−(Gspray×RGN2)+(GsN2−WN2)
となる。
G'hc1=(Gheel×RGhc1)−(Gspray×RGhc1)+(Gsc1−Wc1),
G'hc2=(Gheel×RGhc2)−(Gspray×RGhc2)+(Gsc2−Wc2),
G'hc3=(Gheel×RGhc3)−(Gspray×RGhc3)+(Gsc3−Wc3),
G'hc4=(Gheel×RGhc4)−(Gspray×RGhc4)+(Gsc4−Wc4),
G'hN2=(Gheel×RGN2)−(Gspray×RGN2)+(GsN2−WN2)
となる。
上記スプレー動作後のヒール量G'heelおよび各組成重量(G'hc1,G'hc2,G'hc3,G'hc4,G'N2)から、各組成比率R'Ghc1,R'Ghc2,R'Ghc3,R'Ghc4,R'GhN2が求められる。
メタン価演算部434は、上記のような演算を行うことにより、スプレー動作後の各組成比率R'Ghc1,R'Ghc2,R'Ghc3,R'Ghc4,R'GhN2を演算する。さらに、メタン価演算部434は、求められた組成比率からメタン価を演算する。
メタン価MNは、モーターオクタン価MONに準拠しており、モーターオクタン価MONを用いた換算式が知られている。この換算式は、例えばMN=1.445MON−103.42で与えられる。モーターオクタン価MONの値は、LNGの組成比率を用いて算出される。LNGの組成が上記組成比率の演算で用いたメタン、エタン、プロパン、ブタンおよび窒素の場合、MONは、例えばMON=137.78R'Ghc1+29.948R'Ghc2−18.193R'Ghc3−167.062R'Ghc4+26.994R'GhN2で表される。したがって、スプレー動作後の各組成比率からメタン価MNが求められる。
メタン価演算部434は、以上のような演算を行うことにより、スプレー動作後のメタン価MNを演算する。判定部433は、ヒールおよび蒸発ガスのメタン価が所定の範囲外となるか否かを判定する。判定部433は、メタン価MNが範囲外となる場合、エンジン102への供給源となっているヒールタンク1032,1033におけるヒールおよび蒸発ガスを予混合燃焼ガスエンジンへ供給する基準を満たさないと判定する。
シミュレーション実行部431は、シミュレーションにおいて、到着地に到着するまでにメタン価MNが所定の範囲外となる場合、以降のエンジン102へのLNGの供給態様を変更してシミュレーションを継続する、または、初期ヒール量を増量して再度シミュレーションをやり直す。
LNGの供給態様の変更には、例えば、供給源となるヒールタンク1032,1033の切り替え、エンジン102へのLNG供給動作の停止、エンジン102へのLNG供給量の変更の少なくとも何れか1つが含まれる。また、これに加えて、またはこれに代えて、初期ヒール量を増量してシミュレーションをやり直す場合は、シミュレーション実行部431は、スプレー動作に関する効果判定処理と同様の処理を行う。
上記態様によれば、ヒールおよび蒸発ガスの組成変化量を演算することにより、当該ヒールおよび蒸発ガスのメタン価を演算することができる。これにより、タンク103i内のLNGを予混合燃焼ガスエンジンの燃料として使用可能か否かを容易に判定することができる。
以上のような2つの効果判定結果を考慮した予測演算を組み込んで最適運航計画が演算されることにより、バラスト航海時のヒール搭載量(初期ヒール量)をスプレー動作によるタンク103iの冷却制御およびエンジン102への燃料供給制御の観点を考慮した上で最少化することができる。したがって、LNG運搬船100の安全な航行を確保しつつ、LNGの荷揚量を最大化させることができる。
[変形例]
以上、本発明の実施の形態について説明したが、本発明は上記実施の形態に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良、変更、修正が可能である。
以上、本発明の実施の形態について説明したが、本発明は上記実施の形態に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良、変更、修正が可能である。
例えば、上記実施の形態では、スプレー動作に関する効果判定処理と、燃料供給動作に関する効果判定処理との何れをも実行可能な判定装置1について説明したが、これに限られず、各効果判定処理は独立して実行され得る。すなわち、判定装置1は、スプレー動作に関する効果判定処理および燃料供給動作に関する効果判定処理の何れか1つの処理のみを実行可能な装置として構成されてもよい。言い換えると、スプレー動作に関する効果判定処理を実行可能な判定装置1は、メタン価演算部434を備えていなくてもよいし、燃料供給動作に関する効果判定処理を実行可能な判定装置1は、スプレー限界指標演算部432を備えていなくてもよい。
また、上記実施の形態では、LNG運搬船100の出航前に効果判定処理を行うことを想定して説明したが、上記態様は、LNG運搬船100の出航前だけでなく、LNG運搬船100の出航後において実施することも可能である。この場合、LNG運搬船100の現在位置または未来の位置(航行予定位置)が出発地となる。
また、判定装置1は、スプレー動作の予測演算に基づくスプレー動作の効果判定を実行する態様に限られない。すなわち、上記実施の形態では、判定装置1の予測演算部43の機能ブロックとしてスプレー限界指標演算部432、判定部433およびメタン価演算部434を有する態様について説明したが、これに限られない。言い換えると、スプレー限界指標演算部432、判定部433およびメタン価演算部434は、予測演算部43とは独立した機能ブロックとしてもよい。この場合、判定装置1は、予測演算部43(シミュレーション実行部431)を備えていなくてもよい。
例えば、LNG運搬船100の航行中に、実際の0%位置液温の変化に基づいて、スプレー限界指標SLIを演算してもよい。航行中にスプレー限界指標SLIが所定の範囲外となる場合、判定装置1は、所定の出力信号を出力してもよい。この出力信号は、LNG運搬船100の制御装置(図示せず)に入力される制御信号であってもよい。例えば、このような制御信号には、供給源となるヒールタンク103iを別のヒールタンク103iに切り替える制御信号、または、以降のスプレー動作を停止させる制御信号等が含まれる。
同様に、判定装置1は、LNG運搬船100の航海中に、実際のヒールタンク1032,1033におけるヒールおよび蒸発ガスのメタン価MNを演算してもよい。例えば、航行中にメタン価MNが所定の範囲外となる場合、所定の出力信号を出力してもよい。この出力信号は、LNG運搬船100の制御装置(図示せず)に入力される制御信号であってもよい。例えば、このような制御信号には、供給源となるヒールタンク103iを別のヒールタンク103iに切り替える制御信号、または、以降のエンジン102へのLNG供給動作を停止させ、エンジン102へ供給する燃料を液体燃料に切り替える制御信号等が含まれる。
また、上記実施の形態では、判定装置1が最適航路演算処理を実行する最適航路演算部42を含む構成を例示したが、判定装置1は、最適航路演算部42は備えていなくてもよい。例えば、予測演算アプリケーションおよび最適航路演算アプリケーション等の複数のアプリケーションが実装されたコンピュータ装置が各アプリケーションを実行することにより、全体として最適運航計画演算が行われるように構成されていてもよい。
また、上記実施の形態では、動作の効果判定および予測演算を行う対象のLNG運搬船100として、DFD電気推進方式の推進システム900を採用しているLNG運搬船を例示したが、これに限られない。例えば、エンジン102の出力で直接的に推進器が駆動される機械推進方式の推進システムを有するLNG運搬船に対しても上記動作の効果判定および/または予測演算を行い得る。
また、上記実施の形態では、スプレー限界指標SLIの値が所定の範囲外になる場合に、スプレー機構の動作態様を変更する態様を説明したが、上記実施の形態は、スプレー限界指標SLIの値が所定の範囲外となる前に、当該動作態様を変更することを妨げない。同様に、上記実施の形態では、メタン価MNの値が所定の範囲外になる場合に、予混合燃焼ガスエンジンへの液化ガスの供給態様を変更する態様を説明したが、上記実施の形態は、メタン価MNが所定の範囲外となる前に、当該供給態様を変更することを妨げない。
本発明は、液化ガス運搬船のバラスト航海時において液化ガスを使用して行う動作の効果判定を容易に行うことができる判定装置および判定方法を提供するために有用である。
1 判定装置
4 演算部
43 予測演算部
100 液化ガス(LNG)運搬船
102 エンジン(予混合燃焼ガスエンジン)
103,103i(i=1,2,…) タンク
431 シミュレーション実行部
432 スプレー限界指標演算部
433 判定部
434 メタン価演算部
4 演算部
43 予測演算部
100 液化ガス(LNG)運搬船
102 エンジン(予混合燃焼ガスエンジン)
103,103i(i=1,2,…) タンク
431 シミュレーション実行部
432 スプレー限界指標演算部
433 判定部
434 メタン価演算部
Claims (11)
- 液化ガス運搬船のバラスト航海時において液化ガスを使用して行う動作の効果判定を行う判定装置であって、
前記液化ガス運搬船は、液化ガスを貯留するタンクと、前記タンク内の前記液化ガスの一部を吸い出し、前記タンク内でスプレーするスプレー機構と、を備え、
前記判定装置は、
前記スプレー機構のスプレー動作によって生じる前記タンクの底部における前記液化ガスの液温の変化に基づくスプレー限界指標を演算するスプレー限界指標演算部と、
前記スプレー限界指標が所定の範囲外となるか否かに基づいて前記スプレー動作による前記タンクの冷却効果の判定を行う判定部と、を備えた、判定装置。 - 前記バラスト航海の出発地において前記タンクに貯留する前記液化ガスの量を示す初期ヒール量を用いて、前記バラスト航海の前記出発地から到着地までの航路における前記スプレー機構のスプレー動作のシミュレーションを行うシミュレーション実行部を備え、
前記シミュレーション実行部は、前記シミュレーションにおいて、前記到着地に到着するまでに前記スプレー限界指標が前記範囲外となる場合、以降の前記スプレー機構の動作態様を変更して前記シミュレーションを継続するよう構成される、請求項1に記載の判定装置。 - 前記バラスト航海の出発地において前記タンクに貯留する前記液化ガスの量を示す初期ヒール量を用いて、前記バラスト航海の前記出発地から到着地までの航路における前記スプレー機構のスプレー動作のシミュレーションを行うシミュレーション実行部を備え、
前記シミュレーション実行部は、前記シミュレーションにおいて、前記到着地に到着するまでに前記スプレー限界指標が前記範囲外となる場合、前記初期ヒール量を増量して再度前記シミュレーションをやり直すよう構成される、請求項1または2に記載の判定装置。 - 前記スプレー限界指標演算部は、前記液化ガスのスプレー動作前における前記液化ガスの単位時間当たりの液温変化量と、前記液化ガスのスプレー動作後における前記液化ガスの単位時間あたりの液温変化量との差を前記スプレー限界指標として演算する、請求項1から3の何れかに記載の判定装置。
- 前記液化ガス運搬船は、複数のタンクを備え、前記バラスト航海時において前記複数のタンクのうち少なくとも1つが、最低限の前記液化ガスしか貯留されないノンヒールタンクとなっており、
前記スプレー限界指標演算部は、前記ノンヒールタンクの底部における前記液化ガスの液温に基づいて前記スプレー限界指標を演算する、請求項1から4の何れかに記載の判定装置。 - 前記液化ガス運搬船は、複数のタンクを備え、前記バラスト航海時において前記複数のうちの少なくとも2つが、前記液化ガス運搬船の航行に利用される前記液化ガスが貯留されたヒールタンクとなっており、
前記スプレー機構は、前記少なくとも2つのヒールタンクのうちの少なくとも1つから各タンク内でスプレーする液化ガスを供給するよう構成され、
前記スプレー限界指標が前記範囲外となる場合、各タンク内でスプレーする液化ガスの供給源となるヒールタンクを他のヒールタンクに切り替える、請求項1から5の何れかに記載の判定装置。 - 前記スプレー限界指標が前記範囲外となる場合、以降の前記スプレー動作を停止する、請求項1から6の何れかに記載の判定装置。
- 前記液化ガス運搬船は、前記タンクに貯留された前記液化ガスを燃料として使用可能な予混合燃焼ガスエンジンを備え、
前記判定装置は、前記スプレー機構による前記液化ガスのスプレー動作実行後の前記タンクに貯留された前記液化ガスおよび前記タンク内の蒸発ガスの組成変化を演算し、当該液化ガスおよび蒸発ガスのメタン価を演算するメタン価演算部を備え、
前記判定部は、前記液化ガスのスプレー動作実行後のメタン価が所定の範囲外となるか否かを判定する、請求項1から7の何れかに記載の判定装置。 - 前記バラスト航海の出発地において前記タンクに貯留する前記液化ガスの量を示す初期ヒール量を用いて、前記バラスト航海の前記出発地から到着地までの航路における前記スプレー機構のスプレー動作のシミュレーションを行うシミュレーション実行部を備え、
前記シミュレーション実行部は、前記シミュレーションにおいて、前記到着地に到着するまでに前記メタン価が前記範囲外となる場合、以降の前記予混合燃焼ガスエンジンへの前記液化ガスの供給態様を変更して前記シミュレーションを継続するよう構成される、請求項8に記載の判定装置。 - 前記バラスト航海の出発地において前記タンクに貯留する前記液化ガスの量を示す初期ヒール量を用いて、前記バラスト航海の前記出発地から到着地までの航路における前記スプレー機構のスプレー動作のシミュレーションを行うシミュレーション実行部を備え、
前記シミュレーション実行部は、前記シミュレーションにおいて、前記到着地に到着するまでに前記メタン価が前記範囲外となる場合、前記初期ヒール量を増量して再度前記シミュレーションをやり直すよう構成される、請求項8または9に記載の判定装置。 - 液化ガス運搬船のバラスト航海時において液化ガスを使用して行う動作の効果判定を行う判定方法であって、
前記液化ガス運搬船は、液化ガスを貯留するタンクと、前記タンク内の前記液化ガスの一部を吸い出し、前記タンク内でスプレーするスプレー機構と、を備え、
前記判定方法は、
前記スプレー機構のスプレー動作によって生じる前記タンクの底部における前記液化ガスの液温の変化に基づくスプレー限界指標を演算するスプレー限界指標演算ステップと、
前記スプレー限界指標が所定の範囲外となるか否かに基づいて前記スプレー動作による前記タンクの冷却効果の判定を行う判定ステップと、を含む、判定方法。
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