JP6792838B2

JP6792838B2 - Treatment method and treatment equipment for paved road cutting water

Info

Publication number: JP6792838B2
Application number: JP2016112894A
Authority: JP
Inventors: 公敏早野; 亜里紗松本; 裕央山口; 繁文星野; 高橋　俊樹; 俊樹高橋; 大輔松戸
Original assignee: Yokohama National University NUC
Current assignee: Yokohama National University NUC
Priority date: 2016-06-06
Filing date: 2016-06-06
Publication date: 2020-12-02
Anticipated expiration: 2036-06-06
Also published as: JP2017217593A

Description

本発明は、舗装道路切断水の処理方法及び処理装置に関する。 The present invention relates to a method and an apparatus for treating paved road cutting water.

舗装道路の表面におけるアスファルトやコンクリートを切断刃で切断する際、切断刃の焼き付けや粉じんの飛散を防止するなどのために切断刃に冷却水を掛けている。冷却水を掛けながらアスファルトなどの切断作業を行うと、舗装道路切断水（以下「切断水」ともいう）が発生する。これらの切断水をそのまま廃棄すると、環境上の問題が生じることがある。そこで、切断水を浄化した後、排水することが行われている。 When cutting asphalt or concrete on the surface of a paved road with a cutting blade, cooling water is applied to the cutting blade to prevent seizure of the cutting blade and scattering of dust. When cutting work such as asphalt while sprinkling cooling water, paved road cutting water (hereinafter also referred to as "cutting water") is generated. Discarding these cutting waters as they are may cause environmental problems. Therefore, after purifying the cut water, it is drained.

切断水を浄化する技術として、従来、切削懸濁排水が流入する撹拌槽と、この撹拌槽に連接された沈殿槽と、沈殿槽に連接された清水層と、を備えるコンクリートカッター用切削水循環装置がある（例えば、特許文献１参照）。このコンクリートカッター用切削水循環装置では、撹拌槽、沈殿槽、及び清水槽の全てに無機系中性凝集剤を添加し、周囲環境を汚染しないようにしている。 As a technique for purifying cutting water, a cutting water circulation device for a concrete cutter is conventionally provided with a stirring tank into which cutting suspension wastewater flows, a settling tank connected to the stirring tank, and a fresh water layer connected to the settling tank. (See, for example, Patent Document 1). In this cutting water circulation device for concrete cutters, an inorganic neutral flocculant is added to all of the stirring tank, the settling tank, and the fresh water tank so as not to pollute the surrounding environment.

特開２０１０−１６７３２５号公報JP-A-2010-167325

上記特許文献１に開示されたコンクリートカッター用切削水循環装置では、汚泥中から分離されたスラッジ（泥土）は、脱水されて例えば産業廃棄物として廃棄される。しかし、泥土には、汚染物質などが含まれていることあり、そのまま廃棄すると、周辺環境を汚染させる可能性があるなどの問題がある。このため、例えば泥土を大粒に造粒することなどがあった。 In the cutting water circulation device for concrete cutters disclosed in Patent Document 1, sludge (sludge) separated from sludge is dehydrated and disposed of as industrial waste, for example. However, the mud may contain pollutants, and if it is discarded as it is, there is a problem that it may pollute the surrounding environment. For this reason, for example, mud may be granulated into large grains.

泥土を造粒する際には、泥土を長時間静置させて、泥土をある程度固めることが求められる。このため、泥土の造粒に長時間がかかってしまい泥土の廃棄にも時間がかかるという問題があった。また、泥土を造粒することにより、路盤材として再利用することも考えられる。しかし、造粒に長時間を要することとなると、路盤材の製造にも時間がかかってしまい、工事時間が長くなることあった。 When granulating the mud, it is required to let the mud stand for a long time to harden the mud to some extent. For this reason, there is a problem that it takes a long time to granulate the mud and it takes a long time to dispose of the mud. It is also conceivable to reuse the mud as a roadbed material by granulating it. However, if it takes a long time to granulate, it takes time to manufacture the roadbed material, and the construction time may become long.

本発明が解決しようとする課題は、泥土を短時間で造粒することができる舗装道路切断水の処理方法及び処理装置を提供することである。 An object to be solved by the present invention is to provide a treatment method and a treatment device for paved road cutting water capable of granulating mud in a short time.

本発明の舗装道路切断水の処理方法は、道路の舗装を切断する際に発生する舗装道路切断水の処理方法であって、前記舗装道路切断水に無機系凝集剤を添加し、前記無機系凝集剤を添加した前記舗装道路切断水を静置して上澄み液と泥土とに分離し、前記泥土にセメント及びポリマーを添加し、前記セメント及びポリマーを添加した前記泥土を撹拌した後、所定時間養生し、前記所定時間が経過した後に、養生した前記泥土を造粒し、前記ポリマーは、前記泥土の湿潤重量における０．１〜０．５％の範囲の割合で前記泥土に添加されることを特徴とする。 The method for treating paved road cutting water of the present invention is a method for treating paved road cutting water generated when cutting road pavement, in which an inorganic flocculant is added to the paved road cutting water to obtain the inorganic coagulant. The pavement road cutting water to which the coagulant has been added is allowed to stand to separate into the supernatant liquid and the mud, the cement and the polymer are added to the mud, and the mud to which the cement and the polymer are added are stirred for a predetermined time. After curing and the predetermined time has elapsed, the cured mud is granulated, and the polymer is added to the mud at a ratio in the range of 0.1 to 0.5% of the wet weight of the mud. It is characterized by.

本発明において、前記セメントは、高炉セメントであってもよい。 In the present invention, the cement may be blast furnace cement.

本発明において、前記泥土の湿潤重量における４０〜６０％の範囲の何れかの割合で前記セメントを前記泥土に添加してもよい。 In the present invention, the cement may be added to the mud at any ratio in the range of 40 to 60% of the wet weight of the mud.

本発明において、前記泥土が造粒された粒状体を、前記道路に埋め戻してもよい。 In the present invention, the granules obtained by granulating the mud may be backfilled in the road.

本発明において、前記粒状体を路盤材に混合して混合路盤材を作成し、前記混合路盤材に占める前記粒状体の割合を１０〜１５％の何れかの割合としてもよい。 In the present invention, the granules may be mixed with the roadbed material to prepare a mixed roadbed material, and the ratio of the granules to the mixed roadbed material may be any ratio of 10 to 15%.

前記上澄み液にナノバブルを発生させて、前記上澄み液を浄化してもよい。 You may purify the supernatant by generating nanobubbles in the supernatant.

本発明において、前記上澄み液に中和剤を混入し、または前記上澄み液に加水して、前記上澄み液を処理してもよい。 In the present invention, the supernatant may be treated by mixing a neutralizing agent with the supernatant or adding water to the supernatant to treat the supernatant.

本発明の舗装道路切断水の処理装置は、道路の舗装を切断する際に発生する舗装道路切断水の処理装置であって、前記舗装道路切断水に無機系凝集剤を添加する凝集剤添加部と、前記無機系凝集剤を添加した前記舗装道路切断水を静置して上澄み液と泥土とに分離する分離部と、前記泥土にセメントを添加するセメント添加部と、前記泥土にポリマーを添加するポリマー添加部と、前記セメント及びポリマーを添加した前記泥土を撹拌する撹拌部と、撹拌した前記泥土を養生する養生部と、養生した前記泥土を造粒する造粒部と、を備え、
前記ポリマー添加部は、前記ポリマーを、前記泥土の湿潤重量における０．１〜０．５％の範囲の割合で前記泥土に添加することを特徴とする。
The pavement road cutting water treatment device of the present invention is a pavement road cutting water treatment device generated when cutting a road pavement, and is a coagulant addition unit that adds an inorganic coagulant to the pavement road cutting water. And the separation part where the pavement road cutting water to which the inorganic flocculant is added is allowed to stand to separate the supernatant liquid and the muddy soil, the cement addition part where cement is added to the muddy soil, and the polymer is added to the muddy soil. A polymer adding part, a stirring part for stirring the mud with the cement and the polymer added, a curing part for curing the stirred mud, and a granulating part for granulating the cured mud .
The polymer addition portion is characterized in that the polymer is added to the mud at a ratio in the range of 0.1 to 0.5% based on the wet weight of the mud .

本発明に係る試薬容器、舗装道路切断水の処理方法及び処理装置によれば、泥土を短時間で造粒することができる。 According to the reagent container, the method for treating paved road cutting water, and the treatment apparatus according to the present invention, mud can be granulated in a short time.

本発明の一実施形態に係る切断水処理装置の概略構成図である。It is a schematic block diagram of the cutting water treatment apparatus which concerns on one Embodiment of this invention. 舗装道路切断水の処理の手順を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows the procedure of the treatment of the paved road cutting water. 切断水を上澄み液と泥土とに分離する実験の結果を示すグラフである。It is a graph which shows the result of the experiment which separated the cutting water into a supernatant liquid and mud. （Ａ）は、切断水のｐＨ値の変化を示すグラフ、（Ｂ）は、切断水のＳＳの変化を示すグラフである。(A) is a graph showing a change in pH value of cutting water, and (B) is a graph showing a change in SS of cutting water. 凝集剤の状態及び成分並びに凝集剤を切断水に添加した際の切断水の凝集性及び界面の状態を示す表である。It is a table which shows the state and component of the coagulant, and the cohesiveness and the state of the interface of the cutting water when the coagulant is added to the cutting water. 切断水にナノバブルを発生させた際のＳＳの変化を示すグラフである。It is a graph which shows the change of SS when nanobubbles were generated in cut water. 泥土及び造粒土の粒度分布を示すグラフである。It is a graph which shows the particle size distribution of mud and granulated soil. 造粒土におけるフッ素及び六価クロムの濃度を示すグラフである。It is a graph which shows the concentration of fluorine and hexavalent chromium in the granulated soil. 第１混合土及び第２混合土をそれぞれ再生クラッシャランに混合した際の粒度分布を示すグラフである。It is a graph which shows the particle size distribution when the 1st mixed soil and the 2nd mixed soil are mixed with the regenerated crusher run, respectively. 第１混合土の含水比と乾燥密度との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the water content ratio of the 1st mixed soil and the dry density. 第１混合土のＣＢＲと乾燥密度との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the CBR of the first mixed soil and the dry density.

以下、本発明を適用した舗装道路切断水の処理方法及び処理装置について、図を適宜参照しながら詳細に説明する。以下、本発明の実施形態を説明するが、以下の実施形態は請求の範囲にかかる発明を限定するものではない。また、実施形態の中で説明されている特徴の組み合わせの全てが発明の解決手段に必須であるとは限らない。 Hereinafter, a method and an apparatus for treating paved road cutting water to which the present invention is applied will be described in detail with reference to the drawings as appropriate. Hereinafter, embodiments of the present invention will be described, but the following embodiments do not limit the inventions claimed. Also, not all combinations of features described in the embodiments are essential to the means of solving the invention.

図１は、本発明の一実施形態に係る切断水処理装置の概略構成図である。図１に示すように、切断水処理装置１は、撹拌分離槽（分離部）１１と、凝集剤添加装置（凝集剤添加部）１２と、上澄み液浄化槽１３と、造粒器（造粒部、養生部）１４と、ナノバブル発生器１５と、ｐＨ調整器１６と、ポリマー添加装置（ポリマー添加部）１７と、セメント添加装置（セメント添加部）１８と、セメント貯留槽１９と、を備えている。 FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a cutting water treatment device according to an embodiment of the present invention. As shown in FIG. 1, the cutting water treatment device 1 includes a stirring separation tank (separation section) 11, a coagulant addition device (coagulant addition section) 12, a supernatant liquid septic tank 13, and a granulator (granulation section). , Curing section) 14, nano bubble generator 15, pH adjuster 16, polymer adding device (polymer adding section) 17, cement adding device (cement adding section) 18, and cement storage tank 19. There is.

切断水処理装置１は、アスファルト舗装された舗装道路などの道路の切断に際に発生する切断水を処理する。道路を切断する際には、舗装切断機２及び冷却装置３が用いられる。舗装切断機２は、切断機本体２１と、切断刃２２とを備えている。冷却装置３は、冷却水貯留槽３１及び噴射ノズル３２を備えている。道路を切断する際には、舗装切断機２の切断機本体２１によって切断刃２２を回転させて道路を切断する。このとき、冷却装置３は、冷却水貯留槽３１に貯留された貯留水を冷却水Ｗ１として噴射ノズル３２から噴出する。冷却装置３は、噴射ノズル３２から冷却水Ｗ１を噴出することにより、切断刃２２を冷却する。 The cutting water treatment device 1 treats the cutting water generated when cutting a road such as an asphalt-paved paved road. When cutting a road, a pavement cutting machine 2 and a cooling device 3 are used. The pavement cutting machine 2 includes a cutting machine main body 21 and a cutting blade 22. The cooling device 3 includes a cooling water storage tank 31 and an injection nozzle 32. When cutting the road, the cutting blade 22 is rotated by the cutting machine main body 21 of the pavement cutting machine 2 to cut the road. At this time, the cooling device 3 ejects the stored water stored in the cooling water storage tank 31 as the cooling water W1 from the injection nozzle 32. The cooling device 3 cools the cutting blade 22 by ejecting the cooling water W1 from the injection nozzle 32.

撹拌分離槽１１には、舗装切断機２による道路を切断する際に、舗装切断機２の切断刃２２に冷却水Ｗ１を噴出することによって発生する切断水Ｗ２が導入される。撹拌分離槽１１には図示しない撹拌羽根が設けられている。撹拌分離槽１１に導入された切断水Ｗ２は、撹拌羽根を作動させることによって撹拌される。撹拌された切断水は、その後静置されることにより、上澄み液Ｗ３と泥土Ｄ１とに分離される。 The cutting water W2 generated by ejecting the cooling water W1 to the cutting blade 22 of the pavement cutting machine 2 is introduced into the stirring separation tank 11 when the road is cut by the pavement cutting machine 2. The stirring separation tank 11 is provided with stirring blades (not shown). The cutting water W2 introduced into the stirring separation tank 11 is stirred by operating the stirring blades. The agitated cutting water is then allowed to stand to separate the supernatant liquid W3 and the mud D1.

撹拌分離槽１１の上方には、凝集剤添加装置１２が配置されている。凝集剤添加装置１２は、撹拌分離槽１１で撹拌された切断水Ｗ２に凝集剤Ｃ１を添加する。撹拌分離槽１１では、撹拌された切断水に凝集剤Ｃ１を添加した後、切断水Ｗ２が静置される。切断水Ｗ２に凝集剤Ｃ１を添加することにより、切断水Ｗ２の上澄み液Ｗ３と泥土Ｄ１とへの分離が促進される。なお、凝集剤は、切断水Ｗ２を撹拌する前、あるいは切断水Ｗ２の撹拌中に切断水Ｗ２に添加してもよい。 A flocculant addition device 12 is arranged above the stirring separation tank 11. The coagulant addition device 12 adds the coagulant C1 to the cutting water W2 stirred in the stirring separation tank 11. In the stirring separation tank 11, after adding the flocculant C1 to the stirred cutting water, the cutting water W2 is allowed to stand. By adding the flocculant C1 to the cutting water W2, the separation of the cutting water W2 into the supernatant liquid W3 and the mud D1 is promoted. The flocculant may be added to the cutting water W2 before the cutting water W2 is stirred or during the stirring of the cutting water W2.

撹拌分離槽１１における側面には、上澄み液排出ゲート１１Ａが設けられている。上澄み液排出ゲート１１Ａは、開口部と、開口部を開閉する扉部材を備えている。扉部材は、上下方向に移動可能である。扉部材が最上方に位置するときには、開口部が完全に閉鎖している。また、扉部材を下降させると、開口部が上方から徐々に開放され、開放された開口部から上澄み液Ｗ３が上澄み液浄化槽１３に導入される。 A supernatant discharge gate 11A is provided on the side surface of the stirring separation tank 11. The supernatant liquid discharge gate 11A includes an opening and a door member that opens and closes the opening. The door member can move in the vertical direction. When the door member is at the top, the opening is completely closed. Further, when the door member is lowered, the opening is gradually opened from above, and the supernatant liquid W3 is introduced into the supernatant liquid septic tank 13 from the opened opening.

撹拌分離槽１１における底面には、泥土排出ゲート１１Ｂが設けられている。泥土排出ゲート１１Ｂは、開口部と、この開口部を閉塞する蓋部材とを備えている。泥土排出ゲートにおける開口部は、送泥管１１Ｃを介して造粒器１４に接続されている。撹拌分離槽１１内の泥土は、蓋部材を開放することによって泥土排出ゲート１１Ｂの開口部から落下し、送泥管１１Ｃを介して造粒器１４に供給される。 A mud discharge gate 11B is provided on the bottom surface of the stirring separation tank 11. The mud discharge gate 11B includes an opening and a lid member that closes the opening. The opening in the mud discharge gate is connected to the granulator 14 via the mud feed pipe 11C. The mud in the stirring and separating tank 11 falls from the opening of the mud discharge gate 11B by opening the lid member, and is supplied to the granulator 14 via the mud feeding pipe 11C.

上澄み液Ｗ３が導入された上澄み液浄化槽１３では、上澄み液Ｗ３の浄化を行う。上澄み液浄化槽１３には、ナノバブル発生器１５及びｐＨ調整器１６が設けられている。ナノバブル発生器１５は、上澄み液浄化槽１３に導入された上澄み液Ｗ３にナノバブルを発生させる。ｐＨ調整器１６は、上澄み液浄化槽１３に導入された上澄み液Ｗ３のｐＨを調整する。上澄み液Ｗ３は、ナノバブル発生器１５によるナノバブルの発生及びｐＨ調整器１６によるｐＨ調整によって浄化される。浄化された上澄み液Ｗ３は、排出水Ｗ４として切断水処理装置１の外部に排出される。排出水Ｗ４の一部は、冷却水貯留槽３１に導入され、舗装切断機２の冷却水Ｗ１として再利用される。また、その他の排出水Ｗ４は、そのまま排水される。 In the supernatant liquid septic tank 13 into which the supernatant liquid W3 is introduced, the supernatant liquid W3 is purified. The supernatant liquid septic tank 13 is provided with a nanobubble generator 15 and a pH adjuster 16. The nano bubble generator 15 generates nano bubbles in the supernatant liquid W3 introduced into the supernatant liquid septic tank 13. The pH adjuster 16 adjusts the pH of the supernatant W3 introduced into the supernatant septic tank 13. The supernatant W3 is purified by generating nanobubbles by the nanobubble generator 15 and adjusting the pH by the pH adjuster 16. The purified supernatant W3 is discharged to the outside of the cutting water treatment device 1 as discharge water W4. A part of the discharged water W4 is introduced into the cooling water storage tank 31 and reused as the cooling water W1 of the pavement cutting machine 2. Further, the other discharged water W4 is drained as it is.

造粒器１４には、撹拌分離槽１１で分離された泥土Ｄ１が導入される。また、造粒器１４の上方には、ポリマー添加装置１７及びセメント添加装置１８が配置されている。ポリマー添加装置１７は、泥土Ｄ１にポリマーＰ１を添加する。また、セメント添加装置１８は、セメント貯留槽１９に貯留されているセメントＳ１を泥土Ｄ１に添加する。セメントＳ１としては、例えば高炉セメントが用いられる。 The mud D1 separated in the stirring separation tank 11 is introduced into the granulator 14. Further, a polymer adding device 17 and a cement adding device 18 are arranged above the granulator 14. The polymer adding device 17 adds the polymer P1 to the mud D1. Further, the cement adding device 18 adds the cement S1 stored in the cement storage tank 19 to the mud D1. As the cement S1, for example, blast furnace cement is used.

造粒器１４において泥土Ｄ１に対してポリマーＰ１及びセメントＳ１を添加したら、造粒器１４では、作業員が操作するミキサーによって撹拌される。こうして、ポリマーＰ１及びセメントＳ１が添加された泥土Ｄ１が撹拌されることによって、混合物Ｄ２が製造される。 After the polymer P1 and the cement S1 are added to the mud D1 in the granulator 14, the granulator 14 is stirred by a mixer operated by an operator. In this way, the mud D1 to which the polymer P1 and the cement S1 are added is agitated to produce the mixture D2.

造粒器１４内における混合物Ｄ２は、所定時間、例えば１〜２時間養生することによって、造粒に適する程度に固化して造粒可能となる。なお、さらに固化が進むと、造粒が困難となってしまうので、混合物Ｄ２がある程度固化したタイミングで造粒を行う。また、混合物Ｄ２にはポリマーＰ１が添加されていることにより、混合物Ｄ２が造粒に適する程度に固化するまでの時間を短くすることができる。そのため、混合物Ｄ２を造粒する際の管理の手間を軽減することができる。 The mixture D2 in the granulator 14 is cured for a predetermined time, for example, 1 to 2 hours, so that it can be solidified to a degree suitable for granulation and can be granulated. If the solidification progresses further, granulation becomes difficult. Therefore, granulation is performed at the timing when the mixture D2 is solidified to some extent. Further, since the polymer P1 is added to the mixture D2, the time until the mixture D2 solidifies to an extent suitable for granulation can be shortened. Therefore, it is possible to reduce the management effort when granulating the mixture D2.

混合物Ｄ２から粒状体として造粒された造粒土Ｄ３の一部は、切断された道路に路盤材（混合路盤材）として埋め戻される。また、造粒土Ｄ３の他の一部は、そのまま廃棄される。 A part of the granulated soil D3 granulated as granules from the mixture D2 is backfilled as a roadbed material (mixed roadbed material) on the cut road. In addition, the other part of the granulated soil D3 is discarded as it is.

次に、舗装道路切断水の処理方法について説明する。図２は、舗装道路切断水の処理の手順を示すフローチャートである。切断水の処理では、舗装道路、例えばアスファルト舗装の道路の切断（ステップＳ１１）が行われる際に、舗装切断機２の切断刃２２に冷却水Ｗ１を噴出することによって発生する切断水Ｗ２の処理を行う。ここで発生した切断水Ｗ２は、切断水処理装置１における撹拌分離槽１１に導入される（ステップＳ１２）。切断水処理装置１に切断水Ｗ２が導入されたら、撹拌分離槽１１に対して、凝集剤添加装置１２によって凝集剤Ｃ１を添加して撹拌する（ステップＳ１３）。 Next, a method for treating paved road cutting water will be described. FIG. 2 is a flowchart showing a procedure for treating paved road cutting water. In the treatment of cutting water, the treatment of cutting water W2 generated by ejecting cooling water W1 to the cutting blade 22 of the pavement cutting machine 2 when cutting a paved road, for example, an asphalt paved road (step S11) is performed. I do. The cutting water W2 generated here is introduced into the stirring / separating tank 11 in the cutting water treatment device 1 (step S12). When the cutting water W2 is introduced into the cutting water treatment device 1, the coagulant C1 is added to the stirring separation tank 11 by the coagulant adding device 12 and stirred (step S13).

ここで添加される凝集剤Ｃ１は、例えば無機系凝集剤であり、さらに言えば鉄系の凝集剤である。凝集剤Ｃ１の成分は、例えば二酸化ケイ素、炭酸カルシウム、酸化カリウム、酸化鉄（II）、二酸化チタン、酸化ナトリウム、炭酸ナトリウムである。切断水Ｗ２に凝集剤Ｃ１を添加したら、切断水Ｗ２を撹拌する。切断水Ｗ２の撹拌が済んだら、撹拌分離槽１１内で切断水Ｗ２を所定時間、ここでは約３０分間静置する。切断水Ｗ２の静置時間は、約３０分以外の時間でもよく、適宜設定することができる。 The coagulant C1 added here is, for example, an inorganic coagulant, and more specifically, an iron-based coagulant. The components of the flocculant C1 are, for example, silicon dioxide, calcium carbonate, potassium oxide, iron (II) oxide, titanium dioxide, sodium oxide, and sodium carbonate. After the flocculant C1 is added to the cutting water W2, the cutting water W2 is stirred. After stirring the cutting water W2, the cutting water W2 is allowed to stand in the stirring separation tank 11 for a predetermined time, here for about 30 minutes. The standing time of the cutting water W2 may be a time other than about 30 minutes, and can be appropriately set.

撹拌分離槽１１内で静置された切断水Ｗ２は、上澄み液Ｗ３と泥土Ｄ１とに分離される（ステップＳ１４）。切断水Ｗ２に凝集剤Ｃ１が添加されていることにより、切断水Ｗ２を上澄み液Ｗ３と泥土Ｄ１とに分離する際にかかる時間を短くすることができる。また、上澄み液Ｗ３と泥土Ｄ１との確実な分離を促進することができる。 The cutting water W2 left to stand in the stirring separation tank 11 is separated into the supernatant liquid W3 and the mud D1 (step S14). Since the flocculant C1 is added to the cutting water W2, the time required to separate the cutting water W2 into the supernatant liquid W3 and the mud D1 can be shortened. In addition, it is possible to promote reliable separation of the supernatant liquid W3 and the mud D1.

上澄み液Ｗ３と泥土Ｄ１とが分離されたら、泥土Ｄ１と分離された上澄み液Ｗ３（ステップＳ１４：上澄み液）は、上澄み液排出ゲート１１Ａを開放することにより、上澄み液浄化槽１３へと排出される。上澄み液排出ゲート１１Ａは、扉部材の開放高さを調整可能とされている。このため、扉部材の上端部を上澄み液Ｗ３と泥土Ｄ１との界面に位置させることにより、上澄み液Ｗ３のみを上澄み液浄化槽１３に対して容易に排出することができる。 When the supernatant liquid W3 and the mud D1 are separated, the supernatant liquid W3 (step S14: supernatant liquid) separated from the mud D1 is discharged to the supernatant liquid septic tank 13 by opening the supernatant liquid discharge gate 11A. .. The supernatant liquid discharge gate 11A has an adjustable opening height of the door member. Therefore, by locating the upper end of the door member at the interface between the supernatant liquid W3 and the mud D1, only the supernatant liquid W3 can be easily discharged to the supernatant liquid septic tank 13.

上澄み液浄化槽１３に排出された上澄み液Ｗ３には、上澄み液浄化槽１３内において浄化処理を行う（ステップＳ２１）。浄化処理としては、ナノバブル処理及びｐＨ調整を行う。ナノバブル装置では、ナノバブル発生器１５によって上澄み液浄化槽１３内の上澄み液Ｗ３にナノバブルを例えば１０分間発生させる。なお、ナノバブルにかけてマイクロバブルを発生させてもよいし、マイクロバブルとナノバブルとの両方を発生させてもよい。 The supernatant W3 discharged into the supernatant septic tank 13 is subjected to a purification treatment in the supernatant septic tank 13 (step S21). As the purification treatment, nanobubble treatment and pH adjustment are performed. In the nano bubble device, the nano bubble generator 15 generates nano bubbles in the supernatant liquid W3 in the supernatant liquid septic tank 13 for, for example, 10 minutes. In addition, microbubbles may be generated over nanobubbles, or both microbubbles and nanobubbles may be generated.

さらに、上澄み液浄化槽１３内における上澄み液Ｗ３に対して、ｐＨ調整器１６によってｐＨ調整が行われる。ｐＨ調整は、上澄み液Ｗ３に中和剤（ｐＨ調整剤）を添加したり、冷却水を加水したりすることによって行われる。こうして浄化された上澄み液を冷却水として利用するか否かを決定する（ステップＳ２２）。上澄み液を冷却水として利用するか否かは、例えば冷却水の残量、供給状況、上澄み液Ｗ３の浄化度合等によって適宜決定される。 Further, the pH of the supernatant W3 in the supernatant septic tank 13 is adjusted by the pH adjuster 16. The pH adjustment is performed by adding a neutralizing agent (pH adjusting agent) to the supernatant W3 or adding cooling water. It is determined whether or not the supernatant liquid thus purified is used as cooling water (step S22). Whether or not to use the supernatant liquid as cooling water is appropriately determined depending on, for example, the remaining amount of cooling water, the supply status, the degree of purification of the supernatant liquid W3, and the like.

浄化された上澄み液を冷却水として利用する場合には（ステップＳ２２：ＹＥＳ）、浄化された上澄み液を冷却水貯留槽３１へと移送する（ステップＳ２３）。こうして、浄化された上澄み液を冷却水Ｗ１として再利用する（ステップＳ２４）。また、浄化された上澄み液を冷却水として利用しない場合（ステップＳ２２：ＮＯ）には、そのまま排水する（ステップＳ２５）。こうして、切断水の処理を終了する。 When the purified supernatant is used as cooling water (step S22: YES), the purified supernatant is transferred to the cooling water storage tank 31 (step S23). The purified supernatant is reused as the cooling water W1 (step S24). If the purified supernatant is not used as cooling water (step S22: NO), it is drained as it is (step S25). In this way, the treatment of the cutting water is completed.

一方、上澄み液Ｗ３と分離された泥土Ｄ１（ステップＳ１４：泥土）は、泥土排出ゲート１１Ｂを開放することにより、造粒器１４へと排出される。泥土Ｄ１は、泥土排出ゲート１１Ｂの蓋部材を開放することにより、自重で造粒器１４に落下して撹拌分離槽１１から排出される。泥土Ｄ１の排出は、上澄み液Ｗ３の排出が終了した後に行うことにより、泥土Ｄ１のみを造粒器１４に排出することができる。 On the other hand, the mud D1 (step S14: mud) separated from the supernatant liquid W3 is discharged to the granulator 14 by opening the mud discharge gate 11B. By opening the lid member of the mud discharge gate 11B, the mud D1 falls into the granulator 14 by its own weight and is discharged from the stirring separation tank 11. By discharging the mud D1 after the discharge of the supernatant liquid W3 is completed, only the mud D1 can be discharged to the granulator 14.

なお、上澄み液Ｗ３のｐＨ値や浮遊物質量（Suspended Solids、以下「ＳＳ」という）が、所定の基準を満たす場合には、ステップＳ２１における浄化処理を省略してもよい。例えば、上澄み液Ｗ３を冷却水Ｗ１として再利用する場合には、冷却水Ｗ１としてのｐＨ値やＳＳを満たしていれば、浄化処理を省略してもよい。また、上澄み液Ｗ３のｐＨ値やＳＳが、切断対象の舗装道路が設けられている自治体が定める基準を満たす場合などには、浄化処理を省略してもよい。 If the pH value of the supernatant W3 and the amount of suspended solids (Suspended Solids, hereinafter referred to as "SS") satisfy a predetermined standard, the purification treatment in step S21 may be omitted. For example, when the supernatant liquid W3 is reused as the cooling water W1, the purification treatment may be omitted as long as the pH value and SS of the cooling water W1 are satisfied. Further, if the pH value or SS of the supernatant liquid W3 meets the standard set by the local government in which the paved road to be cut is provided, the purification treatment may be omitted.

造粒器１４に排出された泥土Ｄ１には、ポリマーＰ１及びセメントＳ１が添加されて（ステップＳ３１）混合物Ｄ２が製造される。ポリマーＰ１は、ポリマー添加装置１７によって添加され、セメントＳ１は、セメント添加装置１８によって添加される。添加されるポリマーＰ１としては、水性ポリマーディスパージョン、再乳化形粉末樹脂、水溶性ポリマー、液状ポリマーなどを挙げることができる。ポリマーＰ１は、ここでは混合物Ｄ２の０．３１％添加されているが、例えば０．１％〜０．５％の範囲で適宜添加されてもよいし、これらの量を外れた範囲で添加されていてもよい。 The polymer P1 and the cement S1 are added to the mud D1 discharged to the granulator 14 (step S31) to produce a mixture D2. The polymer P1 is added by the polymer adding device 17, and the cement S1 is added by the cement adding device 18. Examples of the polymer P1 to be added include an aqueous polymer dispersion, a re-emulsified powder resin, a water-soluble polymer, and a liquid polymer. The polymer P1 is added in an amount of 0.31% of the mixture D2 here, but may be appropriately added in the range of, for example, 0.1% to 0.5%, or is added in a range outside these amounts. You may be.

また、添加されるセメントとしては、普通セメント、早強セメント、ポルトランドセメント、混合セメントなどを例示することができる。また、ポルトランドセメントとしては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメントなどを挙げることができる。また、混合セメントとしては、高炉セメント、フライアッシュセメント、シリカセメントなどを挙げることができる。セメントとしては、高炉セメントを添加するのが好適である。また、セメントを例えば混合物Ｄ２の湿潤重量における４０〜６０％の範囲の何れかの割合、例えば５０％で添加するのが好適である。なお、必要に応じＰＳ灰を添加してもよい。 Further, as the cement to be added, ordinary cement, early-strength cement, Portland cement, mixed cement and the like can be exemplified. Examples of Portland cement include ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, ultra-early-strength Portland cement, moderate-heat Portland cement, and low-heat Portland cement. Examples of the mixed cement include blast furnace cement, fly ash cement, silica cement and the like. As the cement, it is preferable to add blast furnace cement. It is also preferred that the cement be added, for example, in any proportion in the range of 40-60% of the wet weight of the mixture D2, for example 50%. PS ash may be added if necessary.

続いて、泥土Ｄ１にポリマー及びセメントを添加した混合物Ｄ２を撹拌して混合する。混合物Ｄ２の撹拌は、例えば作業者が手で持って操作するミキサーを用いることができる。例えば、造粒器１４の底部にミキサーを設けて、このミキサーによって混合物Ｄ２を撹拌することができる。ところが、混合物Ｄ２は最終的に固化するため、造粒器１４の底部に設けられたミキサーで撹拌する場合、ミキサーの洗浄手間がかかることが懸念される。これに対して、作業者が手で持って操作するミキサーを用いることにより、最終的に固化する混合物Ｄ２を撹拌した場合でも、ミキサーを容易に洗浄することができる。撹拌混合が済んだら、所定時間静置して養生し、混合物Ｄ２とする。養生を行う際の静置時間は、混合物Ｄ２が造粒に適する程度に固化する時間とすることができ、例えば１〜２時間程度とすることができる。 Subsequently, the mixture D2 in which the polymer and cement are added to the mud D1 is stirred and mixed. For stirring the mixture D2, for example, a mixer that can be operated by an operator by hand can be used. For example, a mixer can be provided at the bottom of the granulator 14 and the mixture D2 can be agitated by this mixer. However, since the mixture D2 is finally solidified, there is a concern that it takes time to wash the mixer when stirring with a mixer provided at the bottom of the granulator 14. On the other hand, by using a mixer that is operated by an operator by hand, the mixer can be easily washed even when the mixture D2 that finally solidifies is stirred. After stirring and mixing, the mixture is allowed to stand for a predetermined time to be cured to obtain a mixture D2. The standing time during curing can be set to a time during which the mixture D2 solidifies to an extent suitable for granulation, and can be set to, for example, about 1 to 2 hours.

また、養生は気中養生とするよりも、密閉養生とするのが好適である。養生として、混合物Ｄ２を密閉養生することにより、造粒される造粒土Ｄ３の粒土の粒径を大きくすることが容易になる。 Further, it is preferable that the curing is a closed curing rather than an aerial curing. By hermetically curing the mixture D2 as a curing, it becomes easy to increase the particle size of the granulated soil D3 to be granulated.

１〜２時間程度の養生を行ったら、ある程度固化した混合物Ｄ２を造粒して（ステップＳ３２）造粒土Ｄ３を製造する。混合物Ｄ２の造粒は、ある程度固化した混合物Ｄ２を撹拌することによって行われる。造粒作業を行うにあたり、例えば作業員は、養生を行っている時間を計測し、養生を行った時間が１〜２時間が経過した時点で造粒作業を行う。造粒作業は、例えば作業員がミキサー等によってある程度固化した混合物Ｄ２を撹拌することによって行われる。 After curing for about 1 to 2 hours, the mixture D2 solidified to some extent is granulated (step S32) to produce granulated soil D3. Granulation of the mixture D2 is carried out by stirring the mixture D2 which has solidified to some extent. In performing the granulation work, for example, the worker measures the time during which the curing is performed, and performs the granulation work when the curing time has passed 1 to 2 hours. The granulation work is performed, for example, by a worker stirring the mixture D2 solidified to some extent by a mixer or the like.

続いて、製造した造粒土Ｄ３を路盤材として利用するか否かを決定する（ステップＳ３３）。造粒土Ｄ３を路盤材として利用するか否かは、例えば路盤材の残量、供給状況、造粒土Ｄ３の汚染度合等によって適宜決定される。 Subsequently, it is determined whether or not to use the produced granulated soil D3 as a roadbed material (step S33). Whether or not the granulated soil D3 is used as the roadbed material is appropriately determined depending on, for example, the remaining amount of the roadbed material, the supply status, the degree of contamination of the granulated soil D3, and the like.

その結果、造粒土Ｄ３を路盤材として利用する場合（ステップＳ３３：ＹＥＳ）には、造粒土Ｄ３は、路盤材として再利用される（ステップＳ３４）。具体的には、造粒土Ｄ３を路盤材、例えば再生クラッシャラン（ＲＣ−４０）に混合して混合土（混合路盤材）を製造する。なお、路盤材は、再生クラッシャラン（ＲＣ−４０）に限定されず、他の路盤材をとしてもよい。この混合土（混合路盤材）を道路に埋め戻す。こうして、造粒土Ｄ３が路盤材として再利用される。また、造粒土Ｄ３を路盤材として利用しない場合（ステップＳ３３：ＮＯ）には、造粒土Ｄ３を廃棄する（ステップＳ３５）。こうして、切断水の処理を終了する。 As a result, when the granulated soil D3 is used as the roadbed material (step S33: YES), the granulated soil D3 is reused as the roadbed material (step S34). Specifically, the granulated soil D3 is mixed with a roadbed material, for example, recycled crusher run (RC-40) to produce a mixed soil (mixed roadbed material). The roadbed material is not limited to the recycled crusher run (RC-40), and other roadbed materials may be used. This mixed soil (mixed roadbed material) is backfilled in the road. In this way, the granulated soil D3 is reused as a roadbed material. When the granulated soil D3 is not used as the roadbed material (step S33: NO), the granulated soil D3 is discarded (step S35). In this way, the treatment of the cutting water is completed.

このように、上記の切断水の処理方法では、道路の切断の際に発生した切断水を処理することにより、切断水の廃棄による環境上の問題を抑制することができる。また、浄化された切断水を冷却水に用いたり、泥土を造粒して路盤材として利用したりするなど、切断水を処理することによって得られる材料を再利用することができる。 As described above, in the above-mentioned cutting water treatment method, by treating the cutting water generated at the time of cutting the road, it is possible to suppress the environmental problem due to the disposal of the cutting water. In addition, the material obtained by treating the cutting water can be reused, such as using purified cutting water as cooling water or granulating mud and using it as a roadbed material.

また、泥土を再利用するにあたり、泥土の造粒のためにセメントを添加している。このため、泥土を造粒した際に、大きな粒状体を製造することができる。したがって、路盤材としての再利用に利用できる大きさの造粒土を製造することができる。また、泥土を造粒する際に、セメントともにポリマーも添加している。このため、泥土に添加されたセメントの水和反応が促進され、泥土が固化する際の見掛けの含水比が急激に減少するので、泥土を短時間で固化させることができる。したがって、泥土を造粒するタイミングを失する可能性を低くすることができる。 In addition, when reusing mud, cement is added for granulation of mud. Therefore, when the mud is granulated, large granules can be produced. Therefore, it is possible to produce granulated soil having a size that can be reused as a roadbed material. In addition, when granulating mud, a polymer is added together with cement. Therefore, the hydration reaction of the cement added to the mud is promoted, and the apparent water content ratio when the mud solidifies sharply decreases, so that the mud can be solidified in a short time. Therefore, it is possible to reduce the possibility of losing the timing of granulating the mud.

また、造粒土Ｄ３とするために泥土Ｄ１に添加されるセメントＳ１として、高炉セメントが用いられている。このため、造粒土Ｄ３に含まれる六価クロムを少なくすることができる。したがって、造粒土Ｄ３を路盤材として使用する際、あるいは造粒土Ｄ３を廃棄する際の環境に対する影響を小さくすることができる。 Further, blast furnace cement is used as the cement S1 added to the mud soil D1 to form the granulated soil D3. Therefore, the amount of hexavalent chromium contained in the granulated soil D3 can be reduced. Therefore, the influence on the environment when the granulated soil D3 is used as the roadbed material or when the granulated soil D3 is discarded can be reduced.

次に、上記の切断水の処理方法の過程における個別の工程に関する実験及びその結果等についてさらに説明する。 Next, experiments and the results thereof relating to individual steps in the process of the above-mentioned cutting water treatment method will be further described.

［切断水への凝集剤添加（ステップＳ１３）に関する実験］
切断水Ｗ２に凝集剤Ｃ１を添加した場合、凝集剤Ｃ１を添加しない場合と比較して、上澄み液Ｗ３と泥土Ｄ１との分離が短時間で進み、しかも上澄み液Ｗ３と泥土Ｄ１との分離を確実に行うことができる。本発明者らは、凝集剤Ｃ１を添加した場合と添加しない場合との双方における上澄み液Ｗ３と泥土Ｄ１との分離状況について実験を行った。その実験について説明する。 [Experiment on addition of flocculant to cutting water (step S13)]
When the coagulant C1 is added to the cutting water W2, the separation of the supernatant liquid W3 and the mud D1 proceeds in a short time as compared with the case where the coagulant C1 is not added, and the separation of the supernatant liquid W3 and the mud D1 is performed. You can do it with certainty. The present inventors conducted an experiment on the state of separation between the supernatant liquid W3 and the mud D1 both when the flocculant C1 was added and when it was not added. The experiment will be described.

実験では、凝集剤を添加しない切断水と、凝集剤を添加した切断水のそれぞれについて静置し、時間の経過に伴う上澄み液と泥土との分離状況について観察した。この実験では、凝集剤を添加した切断水について１例の実験を行い、凝集剤を添加した切断水についてｃａｓｅ１〜ｃａｓｅ１７の１７例の実験を行った。その結果を図３に示す。図３において、横軸は、切断水を静置した時間、縦軸は、初期高さに対する沈下量の割合を示している。初期高さは、泥土と上澄み液とが分離する前の切断水の高さであり、時間経過しても大きく変化はしない高さである。沈下量は、泥土と上澄み液とが分離することにより、沈下した泥土が占める高さであり、泥土の沈下（界面の低下）に伴って大きくなる。このため、時間が経過した沈下量が大きくなることにより、初期高さに対する沈下量の割合も大きくなる。 In the experiment, the cutting water to which the coagulant was not added and the cutting water to which the coagulant was added were allowed to stand, and the separation state between the supernatant and the mud over time was observed. In this experiment, one case was conducted on the cutting water to which the coagulant was added, and 17 cases of case 1 to case 17 were carried out on the cutting water to which the coagulant was added. The result is shown in FIG. In FIG. 3, the horizontal axis represents the time for which the cut water is allowed to stand, and the vertical axis represents the ratio of the amount of subsidence to the initial height. The initial height is the height of the cut water before the mud and the supernatant are separated, and is a height that does not change significantly over time. The amount of subsidence is the height occupied by the subsided mud due to the separation of the mud and the supernatant, and increases with the subsidence of the mud (decrease in the interface). Therefore, as the amount of subsidence over time increases, the ratio of the amount of subsidence to the initial height also increases.

図３に示すように、３０分が経過した時点において、凝集剤Ｃ１を添加していない切断水Ｗ２では、初期高さに対する沈下量の割合が、ｃａｓｅ１〜ｃａｓｅ１７における凝集剤Ｃ１を添加した切断水Ｗ２のいずれにおける初期高さに対する沈下量の割合を下回っていた。この結果から、切断水Ｗ２に凝集剤Ｃ１を添加することにより、切断水Ｗ２を上澄み液Ｗ３と泥土Ｄ１とに分離する際にかかる時間を短くできることがわかった。 As shown in FIG. 3, in the cutting water W2 to which the coagulant C1 was not added at the time when 30 minutes had passed, the ratio of the settlement amount to the initial height was the cutting water to which the coagulant C1 was added in cases 1 to case 17. It was less than the ratio of the amount of subsidence to the initial height in any of W2. From this result, it was found that the time required for separating the cutting water W2 into the supernatant liquid W3 and the mud D1 can be shortened by adding the flocculant C1 to the cutting water W2.

また、図３に示すように、凝集剤Ｃ１を添加していない切断水Ｗ２では、６０分が経過するまで初期高さに対する沈下量の割合が徐々に増加していった。この結果から、凝集剤Ｃ１を添加しない切断水Ｗ２では、６０分を経過した時点では、上澄み液Ｗ３と泥土Ｄ１との分離が済んでいなかった。一方、切断水Ｗ２に凝集剤Ｃ１を添加したｃａｓｅ１〜ｃａｓｅ１７では、ｃａｓｅ９を除いて、いずれも３０分の経過時において初期高さに対する沈下量の割合の変化がほぼ見られなくなっていた。このため、３０分を経過した時点で実験を終了した。また、ｃａｓｅ９においても、６０分の経過時には、初期高さに対する沈下量の割合の変化がほぼ見られなくなっていた。この結果から、凝集剤Ｃ１を添加することにより、上澄み液Ｗ３と泥土Ｄ１との確実な分離を促進できることが分かった。 Further, as shown in FIG. 3, in the cutting water W2 to which the coagulant C1 was not added, the ratio of the amount of settlement to the initial height gradually increased until 60 minutes had passed. From this result, in the cutting water W2 to which the coagulant C1 was not added, the supernatant liquid W3 and the mud D1 had not been separated after 60 minutes had passed. On the other hand, in cases 1 to case 17 in which the flocculant C1 was added to the cutting water W2, there was almost no change in the ratio of the amount of settlement to the initial height after 30 minutes, except for case 9. Therefore, the experiment was terminated when 30 minutes had passed. Also, in case 9, after 60 minutes, there was almost no change in the ratio of the amount of subsidence to the initial height. From this result, it was found that the addition of the flocculant C1 can promote the reliable separation of the supernatant W3 and the mud D1.

さらに、本発明者らは、凝集剤Ｃ１を添加する前の切断水Ｗ２のｐＨ値と、切断水Ｗ２に凝集剤Ｃ１を添加して泥土Ｄ１と分離された上澄み液Ｗ３のｐＨ値とを計測した。この実験は、切断水ａ〜切断水ｄの４種類の切断水を用いて行った。また、切断水ａについては複数回の実験を行った。その結果を図４（Ａ）に示す。 Further, the present inventors measure the pH value of the cutting water W2 before adding the flocculant C1 and the pH value of the supernatant W3 separated from the mud D1 by adding the flocculant C1 to the cutting water W2. did. This experiment was carried out using four types of cutting water, cutting water a to cutting water d. In addition, the cut water a was subjected to a plurality of experiments. The result is shown in FIG. 4 (A).

また、凝集剤Ｃ１を添加する前の切断水Ｗ２のＳＳと、切断水Ｗ２に凝集剤Ｃ１を添加して泥土Ｄ１と分離された上澄み液Ｗ３のＳＳとを計測した。この実験は、切断水ｃを用いて４回行った。その結果を図４（Ｂ）に示す。なお、図４（Ａ）（Ｂ）には、日本国内における一自治体で定めるｐＨ値とＳＳの排水基準値を示す。 Further, the SS of the cutting water W2 before the addition of the coagulant C1 and the SS of the supernatant liquid W3 separated from the mud D1 by adding the coagulant C1 to the cutting water W2 were measured. This experiment was performed 4 times with cutting water c. The result is shown in FIG. 4 (B). Note that FIGS. 4 (A) and 4 (B) show the pH value and the SS wastewater standard value set by one local government in Japan.

図４（Ａ）に示すように、凝集剤を添加した上澄み液のｐＨ値は、切断水ａ〜切断水ｄのいずれにおいても、凝集剤を添加する前の切断水のｐＨ値より低くなった。特に、切断水ａ，ｂについては、いずれも一自治体で定める排水基準を満たす結果となった。切断水ｃ，ｄでは、排水基準には到達しないものの、ｐＨ値の低下は見られた。 As shown in FIG. 4A, the pH value of the supernatant to which the flocculant was added was lower than the pH value of the cutting water before the flocculant was added in both the cutting water a to the cutting water d. .. In particular, the cut water a and b both met the drainage standards set by one local government. Although the cut waters c and d did not reach the effluent standard, a decrease in pH value was observed.

図４（Ｂ）に示すように、上澄み液のＳＳについては、４回の実験のいずれにおいても、凝集剤を添加する前の切断水のＳＳより減少する結果となった。これらの実験結果から、切断水に凝集剤を添加することにより、ｐＨ値及びＳＳのいずれをも低下させられることが分かった。 As shown in FIG. 4 (B), the SS of the supernatant was reduced in all four experiments as compared with the SS of the cutting water before the addition of the flocculant. From these experimental results, it was found that by adding a flocculant to the cutting water, both the pH value and SS can be lowered.

また、切断水Ｗ２に添加する凝集剤についても実験を行った。実験には、図５に示す８種類の凝集剤を用いた。図５に示す凝集剤Ａ〜凝集剤Ｈのうち、凝集剤Ａ及び凝集剤Ｆは鉄系の凝集剤である。また、凝集剤Ｃ、凝集剤Ｄ、及び凝集剤Ｅはアルミ系の凝集剤である。また、その他の凝集剤は無機系の凝集剤である。実験では、切断水にこれらの凝集剤をそれぞれ添加し、所定時間経過後における凝集性及び界面の状態を判定することによって行った。その結果を図５に示す。 An experiment was also conducted on a flocculant to be added to the cutting water W2. Eight kinds of flocculants shown in FIG. 5 were used in the experiment. Of the flocculants A to H shown in FIG. 5, the flocculants A and F are iron-based flocculants. Further, the flocculant C, the flocculant D, and the flocculant E are aluminum-based flocculants. The other flocculants are inorganic flocculants. The experiment was carried out by adding each of these coagulants to the cutting water and determining the cohesiveness and the state of the interface after a lapse of a predetermined time. The result is shown in FIG.

凝集性の判定において、○は「明確に確認できる。そして比較的大きい。」○※１は「明確に確認できる。しかし大きくはない。」、△は「フロックは少しだけ確認できる。」、×は「確認できない。」をそれぞれ意味する。また、界面の状態の判定において、◎は「界面が確認できてかつ顕著に沈降する。」、○は「界面が確認できてかつ沈降する。」、△は「界面は確認できるがほとんど沈降しない。」、△※１は「上澄み液が少しできた。」×は「界面がほとんど認められない。」を意味する。 In the judgment of cohesiveness, ○ is "clearly confirmed. And relatively large." ○ * 1 is "clearly confirmed, but not large.", △ is "a little flock can be confirmed.", × Means "cannot be confirmed." In determining the state of the interface, ⊚ indicates “the interface can be confirmed and settles remarkably”, ○ indicates “the interface can be confirmed and settles”, and △ indicates “the interface can be confirmed but hardly settles”. ".", Δ * 1 means "a little supernatant liquid was formed." X means "the interface is hardly recognized."

図５に示すように、鉄系の凝集剤である凝集剤Ａ、凝集剤Ｈを用いて上澄み液と泥土との分離を行った場合に、凝集性は、「○」、界面の状態は「◎」といずれもが良い判定となった。また、凝集剤Ａ、凝集剤Ｈ以外の凝集剤を用いた場合には、界面の状態が「◎」となる例はなかった。また、凝集性が「○」となった凝集剤は、凝集剤Ａ、凝集剤Ｆ、のほか凝集剤Ｂ、凝集剤Ｃ、凝集剤Ｇがあった。しかし、凝集剤Ｂでは、界面の状態が「△」と良くなった。凝集剤Ｃは、凝集性が「○」判定であるが、凝集性が大きいといえない結果であった。凝集剤Ｇは、界面の状態が「○」ではあるが、鉄系の凝集剤Ａ、凝集剤Ｆよりも評価は劣るものであった。このため、凝集剤としては、鉄系の凝集剤が好適に用いられることがわかった。 As shown in FIG. 5, when the supernatant liquid and the mud are separated by using the cohesive agents A and H, which are iron-based cohesive agents, the cohesiveness is "○" and the interface state is "○". ◎ ”was a good judgment. Further, when a coagulant other than the coagulant A and the coagulant H was used, there was no case where the state of the interface became “⊚”. Further, the cohesive agents having a cohesiveness of "◯" were cohesive agent A, cohesive agent F, cohesive agent B, cohesive agent C, and cohesive agent G. However, with the flocculant B, the state of the interface was improved to "Δ". The cohesiveness of the cohesive agent C was judged to be "◯", but the result was that the cohesiveness was not high. The coagulant G had an interface state of "◯", but was inferior in evaluation to the iron-based coagulant A and coagulant F. Therefore, it was found that an iron-based flocculant is preferably used as the flocculant.

［上澄み液の浄化（ステップＳ２１）に関する実験］
上澄み液浄化槽１３において、上澄み液Ｗ３は、ナノバブル発生器１５によってナノバブルを発生させることによって浄化される。本発明者らは、上澄み液にナノバブルを発生させることによる浄化についての実験を行った。実験では、図４（Ｂ）に結果を示す実験で得られた上澄み液にナノバブルを発生させて、ナノバブルを発生させた後のＳＳを計測した。その結果を図６に示す。 [Experiment on purification of supernatant liquid (step S21)]
In the supernatant liquid septic tank 13, the supernatant liquid W3 is purified by generating nanobubbles by the nanobubble generator 15. The present inventors conducted an experiment on purification by generating nanobubbles in the supernatant liquid. In the experiment, nanobubbles were generated in the supernatant obtained in the experiment shown in FIG. 4 (B), and the SS after the generation of nanobubbles was measured. The result is shown in FIG.

図６に示すように、４回の実験のいずれにおいても、ナノバブルを発生させる前の上澄み液では、切断水の状態からはＳＳが低下していたものの、一自治体で定める基準値にまでは到達していなかった。これに対して、４回の実験のいずれにおいても、上澄み液にナノバブルを発生させることにより、ＳＳが一自治体で定める基準値以下となった。この結果から、ナノバブルを発生させることにより、ＳＳを一自治体で定める基準値以下まで低下させられることがわかった。 As shown in FIG. 6, in all of the four experiments, in the supernatant liquid before the generation of nanobubbles, the SS decreased from the state of the cut water, but reached the standard value set by one local government. I didn't. On the other hand, in all four experiments, the SS was below the standard value set by one local government by generating nanobubbles in the supernatant. From this result, it was found that by generating nanobubbles, SS can be reduced to below the standard value set by one local government.

［ポリマー・セメントの添加（ステップＳ３１）に関する実験］
造粒器１４においては、泥土Ｄ１にポリマー及びセメントが添加されて、混合物Ｄ２とされる。この混合物Ｄ２を養生して固化した後に造粒して造粒土Ｄ３とする。ここで、本発明者らは、ポリマー及びセメントを添加することなく造粒器１４によって泥土を造粒した場合の造粒土（以下「直接造粒土」という）の粒度分布を測定した。また、ポリマー及びセメントを添加して造粒器１４によって泥土を造粒した場合の造粒土の粒度分布を測定した。その結果を図７に示す。 [Experiment on Addition of Polymer Cement (Step S31)]
In the granulator 14, the polymer and cement are added to the mud D1 to form a mixture D2. This mixture D2 is cured and solidified, and then granulated to obtain granulated soil D3. Here, the present inventors measured the particle size distribution of the granulated soil (hereinafter referred to as "direct granulated soil") when the mud was granulated by the granulator 14 without adding the polymer and cement. In addition, the particle size distribution of the granulated soil was measured when the mud was granulated by the granulator 14 by adding a polymer and cement. The result is shown in FIG.

図７に示すように、直接造粒土Ａ，Ｂの粒度分布は、粒径が小さい範囲に多くなり、非常に細かく、直接造粒土は粒径が非常に小さい砂状のものが多くなった。また、造粒土Ａ〜造粒土Ｌの粒度分布は、いずれも粒径が大きい範囲に多くなり、大きな粒状のものが多くなった。また、図７には、路盤材としての再生クラッシャーラン（ＲＣ−４０）の粒度分布の範囲を示す。再生クラッシャーラン（ＲＣ−４０）の粒度分布は、おおよそ領域Ｘの範囲に収まっている。これに対して、造粒土Ａ〜Ｌの粒度分布は、この領域Ｘの内側またはその近傍に位置している。この結果から、造粒土Ａ〜Ｌは、直接造粒土Ａ，Ｂよりも路盤材として好適に用いられることがわかった。 As shown in FIG. 7, the particle size distribution of the direct granulated soils A and B increases in the range where the particle size is small, and is very fine, and the direct granulated soil is often sandy with a very small particle size. It was. Further, the particle size distributions of the granulated soil A to the granulated soil L increased in the range where the particle size was large, and many of them were large particles. Further, FIG. 7 shows the range of the particle size distribution of the recycled crusher run (RC-40) as the roadbed material. The particle size distribution of the regenerated crusher run (RC-40) is approximately within the range of region X. On the other hand, the particle size distribution of the granulated soils A to L is located inside or near this region X. From this result, it was found that the granulated soils A to L are more preferably used as the roadbed material than the directly granulated soils A and B.

また、本発明者らは、ポリマーを添加した際の効果を確認するため、ポリマーを添加した混合物と、ポリマーを添加していない非添加混合物とを生成し、両者について造粒に適した固さとなるまでの時間を計測した。その結果、ポリマーを添加していない非添加混合物は、造粒に適した固さとなるまでおよそ百数十時間を費やした。このため、混合物を造粒するまでの長時間を要することとなった。これに対して、ポリマーを添加した混合物では、ポリマーが混合物中のセメントの水和反応を促進する。このため、ポリマーを添加した混合物は、見掛けの含水比が急激に減少し、およそ１〜２時間程度で造粒に適した固さとなる。したがって、混合物の造粒を短時間で行うことができる。 Further, in order to confirm the effect when the polymer was added, the present inventors produced a mixture to which the polymer was added and a non-additive mixture to which the polymer was not added, and both had a hardness suitable for granulation. The time until it became was measured. As a result, it took about a hundred and several tens of hours for the non-additive mixture without adding the polymer to have a hardness suitable for granulation. Therefore, it takes a long time to granulate the mixture. In contrast, in the polymer-added mixture, the polymer promotes the hydration reaction of the cement in the mixture. Therefore, the apparent water content of the mixture to which the polymer is added sharply decreases, and the hardness becomes suitable for granulation in about 1 to 2 hours. Therefore, the granulation of the mixture can be performed in a short time.

また、混合物は、時間が経過すると固化が進み、混合物が造粒に適した固さとなっている状態は、短時間、例えば１時間程度である。このため、非添加混合物では、百数十時間待機した後の１時間程度の間に混合物を造粒しなければならず、造粒のタイミングを失する可能性が高くなる。一方のポリマーを添加した混合物では、１〜２時間の養生の後１時間程度の間に造粒を行えばよいので、造粒のタイミングを失する可能性を低くすることができる。したがって、混合物を容易に造粒することができる。 Further, the mixture is solidified over time, and the state in which the mixture has a hardness suitable for granulation is a short time, for example, about 1 hour. Therefore, in the case of the non-additive mixture, the mixture must be granulated within about 1 hour after waiting for a hundred and several tens of hours, and there is a high possibility that the timing of granulation will be lost. In the mixture to which one of the polymers is added, granulation may be performed within about 1 hour after curing for 1 to 2 hours, so that the possibility of losing the timing of granulation can be reduced. Therefore, the mixture can be easily granulated.

また、泥土Ｄ１にセメントを添加することにより、造粒土Ｄ３にフッ素や六価クロムが混入する懸念があり、環境に影響を及ぼす可能性がある。そこで、本発明者らは、泥土に添加するセメントの種類及び添加割合を変えて造粒土を製造し、製造された造粒土のフッ素及び六価クロムの濃度を計測する実験を行った。泥土に添加するセメントとして、早強セメントと高炉セメントとを用いた。また、混合物のポリマーを添加したものとポリマーを添加していないものとを用いた。また、ｃａｓｅ１〜５については、共通の泥土を用い、ｃａｓｅ６のみ異なる泥土を用いた。その結果を図８に示す。なお、図８には、一自治体におけるフッ素及び六価クロムの濃度の環境基準を示す。 Further, by adding cement to the mud soil D1, there is a concern that fluorine and hexavalent chromium may be mixed in the granulated soil D3, which may affect the environment. Therefore, the present inventors conducted an experiment in which granulated soil was produced by changing the type and addition ratio of cement added to the mud, and the concentrations of fluorine and hexavalent chromium in the produced granulated soil were measured. As the cement to be added to the mud, early-strength cement and blast furnace cement were used. In addition, the mixture with the polymer added and the mixture without the polymer added were used. For cases 1 to 5, common mud was used, and only case 6 was different. The result is shown in FIG. In addition, FIG. 8 shows the environmental standard of the concentration of fluorine and hexavalent chromium in one municipality.

図８に示すように、ｃａｓｅ１〜６の全てにおいて、フッ素については、環境基準を下回る結果となった。また、早強セメントを添加したｃａｓｅ１〜３では、いずれも六価クロムが環境基準を上回る結果となった。また、高炉セメントを３０％添加し、さらにＰＳ灰を添加したｃａｓｅ５でも六価クロムが環境基準を上回る結果となった。これらの結果に対して、高炉セメントを５０％添加したｃａｓｅ４，６では、いずれも六価クロムが環境基準を下回る結果となった。この結果から、高炉セメントを５０％添加した混合物において、六価クロムについての環境基準を満たす造粒土を製造できることが分かった。 As shown in FIG. 8, in all cases 1 to 6, fluorine was below the environmental standard. In addition, in cases 1 to 3 to which early-strength cement was added, hexavalent chromium exceeded the environmental standard in all cases. In addition, even in case5 in which 30% of blast furnace cement was added and PS ash was added, hexavalent chromium exceeded the environmental standard. In contrast to these results, in cases 4 and 6 to which 50% of blast furnace cement was added, hexavalent chromium was below the environmental standard. From this result, it was found that the granulated soil satisfying the environmental standard for hexavalent chromium can be produced in the mixture to which 50% of the blast furnace cement is added.

［路盤材としての利用（ステップＳ３４）に関する実験］
造粒器１４で造粒された造粒土Ｄ３は、再生クラッシャラン（ＲＣ−４０）と混合されて混合土となる。この混合土は、路盤材（混合路盤材）として使用される。本発明者らは、造粒器１４で造粒された造粒土を再生クラッシャランに混合して得られた混合土の粒度分布、含水比、及びＣＢＲ（California Bearing Ratio）を計測した。その結果として、路盤材の粒度分布については図９、含水比については図１０、ＣＢＲについては図１１にそれぞれ示す。 [Experiment on use as roadbed material (step S34)]
The granulated soil D3 granulated by the granulator 14 is mixed with the regenerated crusher run (RC-40) to form a mixed soil. This mixed soil is used as a roadbed material (mixed roadbed material). The present inventors measured the particle size distribution, water content ratio, and CBR (California Bearing Ratio) of the mixed soil obtained by mixing the granulated soil granulated by the granulator 14 with the regenerated crusher run. As a result, the particle size distribution of the roadbed material is shown in FIG. 9, the water content ratio is shown in FIG. 10, and the CBR is shown in FIG.

図９には、高炉セメントを添加して製造した造粒土を再生クラッシャランに混合した混合土（以下、「第１混合土」という）の粒度分布と、早強セメントを添加して製造した造粒土を再生クラッシャランに混合した混合土（以下、「第２混合土」という）の粒度分布とを示す。なお、第１混合土における高炉セメントの混合割合及び第２混合土における早強セメントの混合割合はいずれも１２％である。また、図９には、再生クラッシャラン（ＲＣ−４０）の粒度分布が収まる領域Ｘの範囲も示している。 FIG. 9 shows the particle size distribution of the mixed soil (hereinafter referred to as “first mixed soil”) obtained by mixing the granulated soil produced by adding blast furnace cement with the recycled crusher run, and the structure produced by adding early-strength cement. The particle size distribution of the mixed soil (hereinafter referred to as “second mixed soil”) in which the grain soil is mixed with the regenerated crusher run is shown. The mixing ratio of blast furnace cement in the first mixed soil and the mixing ratio of early-strength cement in the second mixed soil are both 12%. In addition, FIG. 9 also shows the range of the region X in which the particle size distribution of the regenerated crusher run (RC-40) fits.

図９に示すように、第１混合土と第２混合土との粒度分布を比較すると、両者はほぼ同じ粒度分布となった。また、第１混合土と第２混合土との粒度分布は、再生クラッシャランの粒度分布に範囲Ｘにほぼ収まる結果となった。この結果から、第１混合土及び第２混合土のいずれについても、路盤材としての粒度分布を満たすことがわかった。 As shown in FIG. 9, when the particle size distributions of the first mixed soil and the second mixed soil were compared, both had almost the same particle size distribution. In addition, the particle size distribution of the first mixed soil and the second mixed soil was almost within the range X within the particle size distribution of the regenerated crusher run. From this result, it was found that both the first mixed soil and the second mixed soil satisfy the particle size distribution as the roadbed material.

図１０は、第１混合土の含水比と乾燥密度との関係を示すグラフである。第１混合土の含水比及び乾燥密度を求めるにあたり、第１混合土から供試体を作成し、突き固めによる締固め試験を行った。その結果、図１０に示すように、第１混合土の最大乾燥密度ρ_d,maxは１．７７ｇ／ｃｍ^３、最適含水比ｗ_qptは１８．０％であった。なお、図１０には、第１混合土の飽和度一定曲線（１００％、９０％、８０％を合わせて示す）。また、第１混合土の湿潤密度ρ_Ｓは２．７３ｇ／ｃｍ^３である。 FIG. 10 is a graph showing the relationship between the water content ratio of the first mixed soil and the dry density. In determining the water content ratio and the dry density of the first mixed soil, a specimen was prepared from the first mixed soil and a compaction test was conducted by compaction. As a result, as shown in FIG. 10, the maximum dry density ρ _{d, max} of the first mixed soil was 1.77 g / cm ³ , and the optimum water content ratio w _qpt was 18.0%. In addition, FIG. 10 shows a constant saturation curve of the first mixed soil (100%, 90%, and 80% are shown together). The wet density ρ _S of the first mixed soil is 2.73 g / cm ³ .

図１１は、第１混合土及び第２混合土のＣＢＲと乾燥密度との関係を示すグラフである。なお、図１１には、路盤材としての利用に適するＣＢＲを合わせて表示している。例えば、上層路床の路盤材としては、ＣＢＲ１０％以上の混合土が適している。また、下層路盤の路盤材としては、ＣＢＲ３０％以上、上層路盤の路盤材としては、ＣＢＲ８０％以上の混合土がそれぞれ適している。 FIG. 11 is a graph showing the relationship between the CBR of the first mixed soil and the second mixed soil and the dry density. In addition, in FIG. 11, CBR suitable for use as a roadbed material is also displayed. For example, as a roadbed material for an upper roadbed, mixed soil with a CBR of 10% or more is suitable. Further, as the roadbed material of the lower layer roadbed, a mixed soil having a CBR of 30% or more is suitable, and as the roadbed material of the upper layer roadbed, a mixed soil having a CBR of 80% or more is suitable.

ＣＢＲは、ＣＢＲ試験により求めた。ＣＢＲ試験では、第１混合土及び第２混合土からそれぞれ供試体を突き固めによって作成し、貫入試験を行うことで行った。供試体を作成するにあたり、最大乾燥密度となるまでは、突き固め回数が増加するほど乾燥密度が増加する。 CBR was determined by CBR test. In the CBR test, specimens were prepared from the first mixed soil and the second mixed soil by tamping, and the penetration test was performed. In preparing the specimen, the dry density increases as the number of times of tamping increases until the maximum dry density is reached.

図１１に示すように、第１混合土及び第２混合土は、突き固め回数が少なく、乾燥密度が低い状態では、ＣＢＲが低かったが、乾燥密度の増加に伴い、ＣＢＲが増加した。第１混合土では、乾燥密度が約１．６５ｇ／ｃｍ^３では、ＣＢＲは約７０％となり、下層路盤や上層路床としては十分用いることができるＣＢＲとなった。また、乾燥密度が約１．７４ｇ／ｃｍ^３となったときには、ＣＢＲが約２２５％となり、上層路盤として用いるのに十分なＣＢＲを得ることができた。 As shown in FIG. 11, the first mixed soil and the second mixed soil had a low CBR when the number of times of tamping was small and the drying density was low, but the CBR increased as the drying density increased. In the first mixed soil, when the dry density was about 1.65 g / cm ³ , the CBR was about 70%, which was a CBR that could be sufficiently used as a lower roadbed and an upper roadbed. Further, when the dry density was about 1.74 g / cm ³ , the CBR was about 225%, and a sufficient CBR could be obtained for use as an upper roadbed.

また、第２混合土では、乾燥密度が１．６２ｇ／ｃｍ^３のときにＣＢＲは約５５％であり、下層路盤や上層路床としては十分用いることができるＣＢＲとなった。また、乾燥密度が約１．６３ｇ／ｃｍ^３のときにＣＢＲは約８０％であり、上層路盤として用いるのに十分なＣＢＲを得ることができた。 Further, in the second mixed soil, the CBR was about 55% when the dry density was 1.62 g / cm ³ , and the CBR could be sufficiently used as the lower roadbed and the upper roadbed. Further, when the dry density was about 1.63 g / cm ³ , the CBR was about 80%, and a sufficient CBR could be obtained for use as an upper roadbed.

以上、本発明の実施形態について、図面を参照して詳述してきたが、具体的な構成はこの実施形態に限られるものではなく、この発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等も含まれる。例えば、切断水処理装置１の一部を自動化してもよいし、全部を自動化してもよい。具体的には、撹拌分離槽１１に導入された切断水Ｗ２の重量又は体積などを計測し、切断水Ｗ２が撹拌分離槽１１に所定量導入された時点で切断水Ｗ２の導入を停止するとともに、凝集剤添加装置１２によって凝集剤を自動的に切断水Ｗ２に添加するようにしてもよい。 Although the embodiments of the present invention have been described in detail with reference to the drawings, the specific configuration is not limited to this embodiment and includes design changes and the like within a range not deviating from the gist of the present invention. .. For example, a part of the cutting water treatment device 1 may be automated, or the whole may be automated. Specifically, the weight or volume of the cutting water W2 introduced into the stirring / separating tank 11 is measured, and when a predetermined amount of the cutting water W2 is introduced into the stirring / separating tank 11, the introduction of the cutting water W2 is stopped. , The flocculant may be automatically added to the cutting water W2 by the flocculant addition device 12.

また、上澄み液浄化槽１３に導入される上澄み液Ｗ３の重量又は体積などを計測し、上澄み水Ｗ３が上澄み液浄化槽１３に所定量導入された時点で上澄み水Ｗ３の導入を停止するとともに、ナノバブル発生器１５でナノバブルを発生させるようにしてもよい。また、上澄み液浄化槽１３内の上澄み液Ｗ３のｐＨ値を計測し、ｐＨ値が高すぎる場合にｐＨ調整剤によってｐＨ値を調整するようにしてもよい。 Further, the weight or volume of the supernatant liquid W3 introduced into the supernatant liquid septic tank 13 is measured, and when a predetermined amount of the supernatant water W3 is introduced into the supernatant liquid septic tank 13, the introduction of the supernatant water W3 is stopped and nanobubbles are generated. Nano bubbles may be generated in the vessel 15. Further, the pH value of the supernatant W3 in the supernatant septic tank 13 may be measured, and if the pH value is too high, the pH value may be adjusted with a pH adjuster.

また、造粒器１４において泥土Ｄ１にポリマーＰ１及びセメントＳ１を添加して養生し、混合物Ｄ２を製造しているが、造粒器のほかに設けられた養生部で混合物Ｄ２を製造し、製造した混合物Ｄ２を造粒器１４に移動させるようにしてもよい。また、造粒器１４において混合物Ｄ２を撹拌して造粒する際には、作業員が養生時間を計測し、１〜２時間の養生時間が経過した後、作業員が混合物Ｄ２を撹拌している。これに対して、例えば、養生時間を計測するタイマと、タイマの経過に基づいて混合物Ｄ２を撹拌するミキサーを設けてもよい。あるいは、タイマに代えて、混合物Ｄ２の固化状態（固さ）を計測し、所定の固さとなった時点で撹拌して造粒するようにしてもよい。 Further, in the granulator 14, the polymer P1 and the cement S1 are added to the mud D1 and cured to produce the mixture D2. However, the mixture D2 is produced and produced by a curing unit provided in addition to the granulator. The resulting mixture D2 may be moved to the granulator 14. Further, when the mixture D2 is agitated and granulated in the granulator 14, the worker measures the curing time, and after the curing time of 1 to 2 hours has elapsed, the worker stirs the mixture D2. There is. On the other hand, for example, a timer for measuring the curing time and a mixer for stirring the mixture D2 based on the progress of the timer may be provided. Alternatively, instead of the timer, the solidified state (hardness) of the mixture D2 may be measured, and when the mixture reaches a predetermined hardness, the mixture may be stirred and granulated.

１切断水処理装置
２舗装切断機
３冷却装置
１１撹拌分離槽（分離部）
１１Ａ液排出ゲート
１１Ｂ泥土排出ゲート
１１Ｃ送泥管
１２凝集剤添加装置（凝集剤添加部）
１３上澄み液浄化槽
１４造粒器（造粒部、養生部）
１５ナノバブル発生器
１６ｐＨ調整器
１７ポリマー添加装置（ポリマー添加部）
１８セメント添加装置（セメント添加部）
１９セメント貯留槽
２１切断機本体
２２切断刃
３１冷却水貯留槽
３２噴射ノズル
Ｃ１凝集剤
Ｄ１泥土
Ｄ２混合物
Ｄ３造粒土
Ｐ１ポリマー
Ｓ１セメント
Ｗ１冷却水
Ｗ２切断水
Ｗ３上澄み液
Ｗ４排出水 1 Cutting water treatment device 2 Pavement cutting machine 3 Cooling device 11 Stirring separation tank (separation part)
11A Liquid discharge gate 11B Mud discharge gate 11C Mud feed pipe 12 Coagulant addition device (Coagulant addition part)
13 supernatant liquid septic tank 14 granulator (granulation part, curing part)
15 Nano bubble generator 16 pH adjuster 17 Polymer addition device (polymer addition part)
18 Cement addition device (cement addition part)
19 Cement storage tank 21 Cutting machine body 22 Cutting blade 31 Cooling water storage tank 32 Injection nozzle C1 Coagulant D1 Mud soil D2 Mixture D3 Granulated soil P1 Polymer S1 Cement W1 Cooling water W2 Cutting water W3 Supernatant W4 Discharge water

Claims

It is a method of treating paved road cutting water generated when cutting road pavement.
An inorganic flocculant is added to the paved road cutting water,
The paved road cutting water to which the inorganic flocculant was added was allowed to stand to separate it into the supernatant liquid and the mud.
Cement and polymer are added to the mud,
The mud to which the cement and the polymer were added was cured for a predetermined time,
After the predetermined time has elapsed, the cured mud is granulated and
A method for treating paved road cutting water, wherein the polymer is added to the mud at a ratio in the range of 0.1 to 0.5% based on the wet weight of the mud .

The method for treating paved road cutting water according to claim 1, wherein the cement is a blast furnace cement.

The method for treating paved road cutting water according to claim 1 or 2, wherein the cement is added to the mud at a ratio in the range of 40 to 60% of the wet weight of the mud.

The method for treating paved road cutting water according to any one of claims 1 to 3, wherein the granulated granules of the mud are backfilled in the road.

The granules are mixed with the roadbed material to obtain a mixed roadbed material.
The method for treating paved road cutting water according to claim 4, wherein the proportion of the granules in the mixed roadbed material is any one of 10 to 15%.

The method for treating paved road cutting water according to any one of claims 1 to 5, wherein nanobubbles are generated in the supernatant to purify the supernatant.

The method for treating paved road cutting water according to any one of claims 1 to 6, wherein a neutralizing agent is mixed with the supernatant or water is added to the supernatant to treat the supernatant.

It is a treatment device for paved road cutting water generated when cutting road pavement.
A coagulant addition part that adds an inorganic coagulant to the paved road cutting water,
A separation part in which the pavement road cutting water to which the inorganic flocculant is added is allowed to stand to separate the supernatant liquid and the mud.
A cement addition part that adds cement to the mud, and
A polymer addition part that adds a polymer to the mud,
A curing part for curing the mud to which the cement and the polymer are added, and
It is provided with a granulation part for granulating the cured mud .
The polymer addition part is a paved road cutting water treatment apparatus , which comprises adding the polymer to the mud at a ratio in the range of 0.1 to 0.5% based on the wet weight of the mud .