JP6624133B2 - マグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法 - Google Patents
マグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6624133B2 JP6624133B2 JP2017051257A JP2017051257A JP6624133B2 JP 6624133 B2 JP6624133 B2 JP 6624133B2 JP 2017051257 A JP2017051257 A JP 2017051257A JP 2017051257 A JP2017051257 A JP 2017051257A JP 6624133 B2 JP6624133 B2 JP 6624133B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnesia
- spinel
- mass
- raw material
- recycled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910052596 spinel Inorganic materials 0.000 title claims description 107
- 239000011029 spinel Substances 0.000 title claims description 107
- 239000011451 fired brick Substances 0.000 title claims description 59
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 36
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 95
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 81
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 69
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 48
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 35
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 34
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 23
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N AI2O3 Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 20
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N ZrO2 Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 20
- 238000009472 formulation Methods 0.000 claims description 3
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 29
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 21
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 20
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 20
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 15
- 230000002829 reduced Effects 0.000 description 13
- 238000004901 spalling Methods 0.000 description 13
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 12
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 10
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 9
- 230000003628 erosive Effects 0.000 description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 8
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 7
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 7
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium monoxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 235000019646 color tone Nutrition 0.000 description 3
- 238000004898 kneading Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 description 2
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002440 industrial waste Substances 0.000 description 2
- 235000013379 molasses Nutrition 0.000 description 2
- -1 natural magnesia Chemical compound 0.000 description 2
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 2
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LNAZSHAWQACDHT-XIYTZBAFSA-N (2R,3R,4S,5R,6S)-4,5-dimethoxy-2-(methoxymethyl)-3-[(2S,3R,4S,5R,6R)-3,4,5-trimethoxy-6-(methoxymethyl)oxan-2-yl]oxy-6-[(2R,3R,4S,5R,6R)-4,5,6-trimethoxy-2-(methoxymethyl)oxan-3-yl]oxyoxane Chemical compound CO[C@@H]1[C@@H](OC)[C@H](OC)[C@@H](COC)O[C@H]1O[C@H]1[C@H](OC)[C@@H](OC)[C@H](O[C@H]2[C@@H]([C@@H](OC)[C@H](OC)O[C@@H]2COC)OC)O[C@@H]1COC LNAZSHAWQACDHT-XIYTZBAFSA-N 0.000 description 1
- 241001131796 Botaurus stellaris Species 0.000 description 1
- 239000004375 Dextrin Substances 0.000 description 1
- 229920001353 Dextrin Polymers 0.000 description 1
- 229910020068 MgAl Inorganic materials 0.000 description 1
- TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L MgCl2 Chemical compound [Mg+2].[Cl-].[Cl-] TWRXJAOTZQYOKJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000004372 Polyvinyl alcohol Substances 0.000 description 1
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 description 1
- 239000004111 Potassium silicate Substances 0.000 description 1
- NNHHDJVEYQHLHG-UHFFFAOYSA-N Potassium silicate Chemical compound [K+].[K+].[O-][Si]([O-])=O NNHHDJVEYQHLHG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004115 Sodium Silicate Substances 0.000 description 1
- IYJYQHRNMMNLRH-UHFFFAOYSA-N Sodium aluminate Chemical compound [Na+].O=[Al-]=O IYJYQHRNMMNLRH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N Sodium silicate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-][Si]([O-])=O NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATRMIFNAYHCLJR-UHFFFAOYSA-N [O].CCC Chemical compound [O].CCC ATRMIFNAYHCLJR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- ZQKXOSJYJMDROL-UHFFFAOYSA-H aluminum;trisodium;diphosphate Chemical compound [Na+].[Na+].[Na+].[Al+3].[O-]P([O-])([O-])=O.[O-]P([O-])([O-])=O ZQKXOSJYJMDROL-UHFFFAOYSA-H 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- JOPOVCBBYLSVDA-UHFFFAOYSA-N chromium(6+) Chemical compound [Cr+6] JOPOVCBBYLSVDA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing Effects 0.000 description 1
- 235000019425 dextrin Nutrition 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 125000001145 hydrido group Chemical group *[H] 0.000 description 1
- 230000001771 impaired Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000011068 load Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229920000609 methyl cellulose Polymers 0.000 description 1
- 239000001923 methylcellulose Substances 0.000 description 1
- 235000019796 monopotassium phosphate Nutrition 0.000 description 1
- 229910002077 partially stabilized zirconia Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 1
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 description 1
- 229920002451 polyvinyl alcohol Polymers 0.000 description 1
- 229910052913 potassium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019353 potassium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 229910001388 sodium aluminate Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052911 sodium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static Effects 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Description
本発明は、マグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法に関し、特に、セメントキルンに好適に用いることができるマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法に関するものである。
セメントロータリーキルンには、一般的に、マグネシア・スピネル質煉瓦及び／又はマグネシア・クロム質煉瓦が内張りされている。そして、特に、熱負荷が大きく使用条件の厳しい所謂“焼成帯”と称されるゾーンには、耐熱性、耐食性及びセメントコーティングの付着性（以下“コーティング付着性”と称する）に優れたマグネシア・クロム質煉瓦（以下“マグクロ煉瓦”と称する）が一般的に使用されてきた。しかし、マグクロ煉瓦は、使用中に６価のクロム化合物を生成する可能性があり、また、環境保全の観点から使用後煉瓦を廃棄・処理する時には配慮が必要であった。
この問題を解決するため、例えば、特許文献１には、骨材として、５〜３０重量％のマグネシアアルミナスピネルクリンカー（ＭｇＡｌ２Ｏ４）と、ＣａＯ及びＳｉＯ２をそれぞれ１〜３重量％含む電融マグネシアクリンカー１０〜５０重量％とを含み、結合部に部分安定化されたジルコニアを０．５〜１０重量％含み、かつ、残部が主として高純度焼結マグネシアクリンカーからなることを特徴とするセメントロータリーキルン用マグネシアスピネル質耐火物が開示されている。特許文献１に開示されているように、マグネシア・スピネル質煉瓦にジルコニアを添加することで、半溶融セメントに対する濡れ性及び耐侵食性を向上せしめ、かつ結合強度を向上させて、マグネシア・スピネル質煉瓦にマグクロ煉瓦と同等の耐用性を付与し、マグクロ煉瓦をマグネシア・スピネル質煉瓦に置き換える、所謂、クロムフリー化が推進されてきた。これにより、現在、マグネシア・スピネル質煉瓦がセメントロータリーキルン焼成帯で主流となっており、使用後煉瓦を廃棄・処理しても環境への負荷が比較的少なくなっている。
しかしながら、地球資源の観点から見れば、使用後煉瓦廃棄するばかりでは限りある資源が枯渇してしまう問題がある。この問題を解決するためには、使用後煉瓦をリサイクルすることが有効であるであると考えられる。そして、資源保全の観点からリサイクル原料をできるだけ大量に利用することが望まれる。これによって、使用後煉瓦を廃棄・処理する必要もなくなるため、環境への負荷も一層軽減されることになる。
限りある資源を保全していくためには、耐火物の製造分野においてもマグネシア・スピネル質リサイクル原料を有効利用することが重要であり、しかも、できるだけ大量に利用することが望ましいが、マグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造に際して、マグネシア・スピネル質リサイクル原料は活用されていないのが現状である。また、一般的に使用後のマグネシア・スピネル質リサイクル原料は、通常原料よりも多量に有害な不純物を含有しており、マグネシア・スピネル質リサイクル原料を多量に使用すると、有害な不純物量が増加してしまい、マグネシア・スピネル質リサイクル原料を用いた煉瓦の耐用性が低下することは容易に推定できる。
したがって、本発明の目的は、使用後のマグネシア・スピネル質煉瓦を大量且つ有効にリサイクルすることができ、かつ有害な不純物量を抑制することで耐用性を維持することができるマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法を提供することにある。
本発明者等は、マグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造に際して、使用後または未使用のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦のリサイクル原料（以下、「マグネシア・スピネル質リサイクル原料」と記載する）を有効利用するために、鋭意検討を行った結果、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は、Ａｌ２Ｏ３含有量が３〜２５質量％の範囲内にあり、気孔率が１０〜２０％の範囲内にあるマグネシア・スピネル質リサイクル原料１０〜９０質量％、アルミナ原料２〜８質量％、及び残部がマグネシア原料および／またはスピネル原料を配合してなり、得られた原料配合物中のＡｌ２Ｏ３含有量が３〜２５質量％の範囲内にあり、且つＡｌ２Ｏ３とＭｇＯの合計含有量１００質量％とした時に、Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ＋ＴｉＯ２の合計含有量が外掛けで０．５質量％未満である原料配合物を所定の形状に成型した後、焼成することを特徴とするマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法を提供することにある。
また、本発明のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法は、マグネシア・スピネル質リサイクル原料のＡｌ２Ｏ３含有量が、５〜２０質量％の範囲内であることを特徴とする。
さらに、本発明のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法は、マグネシア・スピネル質リサイクル原料が、６０〜８５質量％配合されていることを特徴とする。
また、本発明のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法は、マグネシア・スピネル質リサイクル原料の粒度３．３５〜１ｍｍを６０質量％以下の量で配合し、かつ粒度１ｍｍ未満を３０質量％以下の量で配合することを特徴とする。
さらに、本発明のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法は、アルミナ原料の粒度が０．１５ｍｍ以下であることを特徴とする。
また、本発明のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法は、原料配合物中のＡｌ２Ｏ３含有量が、１７〜２０質量％であることを特徴とする。
さらに、本発明のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法は、原料配合物中のＡｌ２Ｏ３とＭｇＯの合計含有量１００質量％とした時に、Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ＋ＴｉＯ２の合計含有量が外掛けで０．３質量％未満であることを特徴とする。
また、本発明のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法は、ジルコニア原料を原料配合物１００質量％に対して外掛け４質量％以下配合することを特徴とする。
本発明の製造方法によれば、マグネシア・スピネル質リサイクル原料を大量に活用することができ、かつ有害な不純物量を抑制して耐用性を維持したマグネシア・スピネル質焼成煉瓦を得ることができる。
本発明のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法は、マグネシア・スピネル質リサイクル原料並びにアルミナ原料と、マグネシア原料および／またはスピネル原料とを所定の配合割合で混錬し、原料配合物中のＡｌ２Ｏ３含有量およびＮａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ＋ＴｉＯ２の合計含有量をそれぞれ所定範囲内とした配合物を所定の形状に成型し、焼成することを特徴とするものである。
本発明に使用されるマグネシア・スピネル質リサイクル原料とは、１４００℃以上で焼成したマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の使用後品を回収し、粉砕したもの並びに１４００℃以上で焼成したマグネシア・スピネル焼成煉瓦の未使用煉瓦を粉砕したもので、Ａｌ２Ｏ３含有量が３〜２５質量％、好ましくは５〜２０質量％の範囲内にあり、且つ気孔率が１０〜２０％、好ましくは１３〜１８％の範囲内のものである。なお、マグネシア・スピネル質焼成煉瓦の使用後品の場合にあっては、粉砕前に、色調の異なる部分などを例えば“ケレン処理”などにより取り除くことが好ましい。
ここで、マグネシア・スピネル質リサイクル原料のＡｌ２Ｏ３の含有量が３質量％未満であると、得られるマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の耐スポーリング性が低下するため好ましくなく、また、２５質量％を超えると、得られるマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の耐食性が低下するため好ましくない。
また、マグネシア・スピネル質リサイクル原料の気孔率が１０％未満であると、煉瓦を焼成中に発生する亀裂を抑えられず、また、得られるマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の耐スポーリング性が低下するので好ましくない。また、２０％を超えると、得られるマグネシア・スピネル焼成煉瓦の耐食性が低下するため好ましくない。なお、マグネシア・スピネル質リサイクル原料の気孔率は、ＪＩＳ Ｒ２２０５：耐火れんがの見掛け気孔率・吸水率・比重の測定方法により求めたものである。
また、マグネシア・スピネル質リサイクル原料の気孔率が１０％未満であると、煉瓦を焼成中に発生する亀裂を抑えられず、また、得られるマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の耐スポーリング性が低下するので好ましくない。また、２０％を超えると、得られるマグネシア・スピネル焼成煉瓦の耐食性が低下するため好ましくない。なお、マグネシア・スピネル質リサイクル原料の気孔率は、ＪＩＳ Ｒ２２０５：耐火れんがの見掛け気孔率・吸水率・比重の測定方法により求めたものである。
本発明の製造方法において、マグネシア・スピネル質リサイクル原料の配合割合は、１０〜９０質量％の範囲内であり、資源保全性を考慮すると６０〜８５質量％の範囲内が好ましい。マグネシア・スピネル質リサイクル原料の配合割合が１０質量％未満では、本発明の目的である大量のマグネシア・スピネル質リサイクル原料リサイクル原料を使用するという当初の目的を達成することができず、また、９０質量％を超えると、焼結が困難になり、得られるマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の耐食性、強度が低下するため好ましくない。
本発明の製造方法においては、上記マグネシア・スピネル質リサイクル原料に加えて、アルミナ原料を配合する。
アルミナ原料は、マグネシア・スピネル質焼成煉瓦中のＡｌ２Ｏ３含有量を確保し、かつ強度を維持するために配合される。アルミナ原料は、好ましくは純度９８質量％以上の焼結品、電融品、仮焼品あるいはこれらの混合品として用いることができる。
アルミナ原料の配合量は２〜８質量％、好ましくは３〜５質量％の範囲内である。アルミナ原料の配合量が２質量％未満では、熱間強度の向上が不十分となることがあり、また、８質量％を超えると、亀裂が発生することがあるため好ましくない。
なお、アルミナ原料の粒度は、０．１５ｍｍ以下の粒子を使用することができ、より好ましくは０．０４５ｍｍ以下である。アルミナ原料の粒度が０．１５ｍｍを超えると、マグネシア・スピネル質焼成煉瓦組織中のマトリックスにおけるアルミナの分布が均一でなくなるため、焼成中のスピネル結合の形成が不充分となり、充分な熱間強度が得難くなるので好ましくない。
アルミナ原料は、マグネシア・スピネル質焼成煉瓦中のＡｌ２Ｏ３含有量を確保し、かつ強度を維持するために配合される。アルミナ原料は、好ましくは純度９８質量％以上の焼結品、電融品、仮焼品あるいはこれらの混合品として用いることができる。
アルミナ原料の配合量は２〜８質量％、好ましくは３〜５質量％の範囲内である。アルミナ原料の配合量が２質量％未満では、熱間強度の向上が不十分となることがあり、また、８質量％を超えると、亀裂が発生することがあるため好ましくない。
なお、アルミナ原料の粒度は、０．１５ｍｍ以下の粒子を使用することができ、より好ましくは０．０４５ｍｍ以下である。アルミナ原料の粒度が０．１５ｍｍを超えると、マグネシア・スピネル質焼成煉瓦組織中のマトリックスにおけるアルミナの分布が均一でなくなるため、焼成中のスピネル結合の形成が不充分となり、充分な熱間強度が得難くなるので好ましくない。
本発明の製造方法においては、マグネシア・スピネル質リサイクル原料およびアルミナ原料の配合量を決定した後、マグネシア原料および／またはスピネル原料を補填して原料配合物を１００質量％とする。
マグネシア原料としては、市販されている天然マグネシア、焼結マグネシア、電融マグネシア等のマグネシアを主体としたもので、好ましくはＭｇＯ含有量が９０質量％以上、より好ましくは９７質量％以上のものであればいずれのものも使用することができる。これらは単独で使用することができ、また、併用することもできる。なお、マグネシア原料のＭｇＯ含有量が９０質量％未満では、不純物により各成分の機能が損なわれると共に、マグネシア原料そのものの耐食性も低下するため好ましくない。
マグネシア原料を配合する場合、その配合量は６５質量％以下、好ましくは６０質量％以下である。マグネシア原料の配合量が６５質量％を超えると、焼成時に亀裂が入り、また、マグネシア・スピネル質焼成煉瓦の耐スポーリング性が低下するため好ましくない。
マグネシア原料としては、市販されている天然マグネシア、焼結マグネシア、電融マグネシア等のマグネシアを主体としたもので、好ましくはＭｇＯ含有量が９０質量％以上、より好ましくは９７質量％以上のものであればいずれのものも使用することができる。これらは単独で使用することができ、また、併用することもできる。なお、マグネシア原料のＭｇＯ含有量が９０質量％未満では、不純物により各成分の機能が損なわれると共に、マグネシア原料そのものの耐食性も低下するため好ましくない。
マグネシア原料を配合する場合、その配合量は６５質量％以下、好ましくは６０質量％以下である。マグネシア原料の配合量が６５質量％を超えると、焼成時に亀裂が入り、また、マグネシア・スピネル質焼成煉瓦の耐スポーリング性が低下するため好ましくない。
次に、スピネル原料としては、ＭｇＯとＡｌ２Ｏ３の合計量が９０質量％以上、好ましくは９８質量％以上で、かつＡｌ２Ｏ３を４０〜８０質量％、好ましくは４５〜７５質量％含有するものであれば、焼結品、電融品のいずれをも使用することができ、これらを併用することもできる。ここで、スピネル原料のＡｌ２Ｏ３含有量が４０質量％未満もしくは８０質量％を超える場合には、Ａｌ２Ｏ３−ＭｇＯスピネルの結晶量が不充分となり、低熱膨張性が得られ難いために好ましくない。
スピネル原料を配合する場合、その配合量は２０質量％以下（ゼロを含む）、好ましくは１０質量％以下（ゼロを含む）である。スピネル原料の配合量が２０質量％を超えると、耐食性が低下するため好ましくない。
スピネル原料を配合する場合、その配合量は２０質量％以下（ゼロを含む）、好ましくは１０質量％以下（ゼロを含む）である。スピネル原料の配合量が２０質量％を超えると、耐食性が低下するため好ましくない。
次に、本発明の製造方法において、上記配合割合を有する原料配合物中のＡｌ２Ｏ３含有量は３〜２５質量％、好ましくは１０〜１７質量％の範囲内である。Ａｌ２Ｏ３含有量が３質量％未満では、得られるマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の耐スポーリング性が低下するため好ましくなく、また、Ａｌ２Ｏ３含有量が２５質量％を超えると、耐食性が低下するため好ましくない。
また、本発明の製造方法において、原料配合中のＮａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ＋ＴｉＯ２含有量は、Ａｌ２Ｏ３とＭｇＯの合計含有量を１００質量％とした時、外掛けで０．５質量％未満（ゼロを含む）、好ましくは０．３質量％未満（ゼロを含む）である。Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ＋ＴｉＯ２含有量が０．５質量％以上では、焼成亀裂が発生して歩留まりが低下することに加えて、焼成後得られるマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の耐食性が低下するため好ましくない。このため、予め分析して求めたリサイクル原料、アルミナ原料、マグネシア原料、スピネル原料等の配合原料中のＮａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、ＴｉＯ２の合計含有量から、原料配合物中のＮａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、ＴｉＯ２の合計含有量が、Ａｌ２Ｏ３とＭｇＯの合計含有量を１００質量％とした時、外掛けで０．５質量％未満となるようにリサイクル原料の配合量を決定する。または、予めリサイクル原料の配合量を先に決定し、その後、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、ＴｉＯ２の合計含有量が外掛け0.5質量%未満となることを確認しても良い。
上述のように、原料配合物中のＮａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、ＴｉＯ２などは、主にマグネシア・スピネル質リサイクル原料に由来するものである。ここで、マグネシア・スピネル質焼成煉瓦の使用品を回収してリサイクルする場合、使用後品には、色調の異なる部分が存在し、不純物が多いことが判っているのでケレン処理などを行うことにより除去するが、色調変化がない場合にも、多量のＮａ２Ｏ、Ｋ２Ｏなどの不純物が残留していることがある。これらの不純物は、マグネシア・スピネル質焼成煉瓦をセメントロータリーキルンで使用中に蓄積したものと推定される。これは、近年、セメント原料として、産業廃棄物が多量に使用されており、産業廃棄物中のＮａ２Ｏ、Ｋ２Ｏなどが揮発してセメントロータリーキルン中のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦低温部(煉瓦背面側)に凝縮・濃化するものと推定される。
従って、原料配合物中のＮａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、ＴｉＯ２の合計含有量をＡｌ２Ｏ３とＭｇＯの合計含有量を１００質量％とした時に、０．５質量％未満（ゼロを含む）に制御するためには、マグネシア・スピネル質リサイクル原料中のＮａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、ＴｉＯ２の合計含有量を勘案することが重要となる。ここで、本発明の製造方法において、マグネシア・スピネル質リサイクル原料は粉砕物の形態で使用されるが、例えば３．３５ｍｍ篩下に調整されたものを使用することが好ましく、例えば、３．３５ｍｍ篩下及び１ｍｍ篩下で粒度調整したものを使用することができる。３．３５ｍｍ篩下及び１ｍｍ篩下で粒度調整した場合、Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ＋ＴｉＯ２合計含有量は、３．３５〜１ｍｍの粒度のものに比べ、１ｍｍ未満の粒度のものが多くなることが判明した。そのため、マグルシア・スピネル質リサイクル原料としては、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、ＴｉＯ２の合計含有量をできるだけ低減するという観点からは、粒度１ｍｍ未満のマグネシア・スピネル質リサイクル原料の配合量を原料配合物中３０質量％以下とすることが好ましい。また、粒度３．３５〜１ｍｍのマグネシア・スピネル質リサイクル原料の配合量が原料配合物中６０質量％を超えると、焼成時に焼結が進行し難く、得られるマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の強度および耐食性が低下することがあるため、配合量を６０質量％以下とすることが好ましい。なお、「粒度」は、ＪＩＳ Ｚ ８８０１−１の試験用ふるい−第１部：金属製網ふるいを使用して篩い分けたものである。
また、本発明の製造方法においては、上記配合割合の原料配合物１００質量％に対してジルコニア原料を外掛けで４質量％以下、好ましくは０．３〜１．５質量％の量で配合させることもできる。ジルコニアを配合することによって、焼成中に原料配合物に含まれる少量のＣａＯ成分を利用して粒子間結合が形成し易くなり、強度を向上させることができる。なお、配合するジルコニアは特に限定されるものではないが、焼成中にＣａＯと粒子間結合を形成し易くするため、未安定化ジルコニアを含むジルコニア原料を用いることが望ましい。
本発明のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法は、上記原料配合物を所定の形状に成型し、焼成することからなる。すなわち、マグネシア・スピネル質リサイクル原料、アルミナ原料、マグネシア原料、スピネル原料および必要に応じてジルコニア原料を配合した原料配合物にバインダーをさらに配合して混練（混合）、成型および焼成される。
バインダーは、特に限定されるものではなく、公知・慣用の有機バインダー又は無機バインダーを配合できる。有機バインダーとしては、例えば、ピッチやフェノール樹脂、糖蜜、パルプ廃液、デキストリン、メチルセルロース類、ポリビニルアルコール等種々のバインダーを使用できる。無機バインダーとしては、例えば、ケイ酸ナトリウム、ケイ酸カリウム、苦汁（ＭｇＣｌ２）、アルミン酸ソーダ、燐酸アルミニウムなどを使用できる。
混練（混合）には、容器固定型の混練機として、例えば、ローラー式のＳＷＰやシンプソンミキサー、ブレード式のハイスピードミキサー、加圧ハイスピードミキサー、ヘンシェルミキサー、加圧ニーダーと呼ばれる混練機を使用することができる。また、容器駆動型の混練機としては、例えば、ローラー式のＭＫＰやウエットパン、コナーミキサー、ブレード式のアイリッヒミキサー、ボルテックスミキサー等の混練機を使用することができる。また、これらの混練機や混合機に、加圧もしくは減圧装置、温度制御装置等（加温や冷却もしくは保温）を付ける場合もある。混合もしくは混練時間は原料の種類、配合量、バインダーの種類、温度（室温、原料やバインダー）、混合機もしくは混練機の種類や大きさによって異なるが、通常数分から数時間である。
上述のようにして得られた混練物は衝撃圧プレスであるフリクションプレス、スクリュープレスあるいはハイドロスクリュープレス等、静圧プレスである油圧プレスやトッグプレス等によって成形できる。その他にも、ランマープレスや振動プレス、ＣＩＰと呼ばれる成形機でも成形できる。これらの成形機には、真空脱気装置や温度制御装置（加温や冷却もしくは保温）等を付ける場合もある。成形機による成形圧力や締め回数は、成形される煉瓦の大きさ、原料の種類、配合量、バインダーの種類、配合量、成形温度、成形機の種類や規模等により勘案されるものである。
所定の形状に成型した後、成型物を焼成してマグネシア・スピネル質焼成煉瓦を得る。このときの加熱機としては電気加熱式、ガス加熱式、オイル加熱式などのバッチ式単独窯、例えばシャトルキルンやカーベルキルン等、連続式であればトンネル窯等が最適である。もちろん、温度が十分に調整可能で均質加熱ができる加熱炉であればどのような形式の物でも使用できる。焼成温度は、１４００〜２０００℃の範囲内が望ましい。焼成温度が１４００℃未満では、スピネル生成反応が充分でなく、２０００℃を超えると、焼成中に煉瓦の変形が起こるなどの問題が発生するため好ましくない。より好ましくは、焼成温度は、１５００〜１８００℃の範囲内である。
以下、本発明のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法を実施例および比較例によりさらに説明する。
実施例Ａ
表１に、実施例および比較例で使用したマグネシア原料、スピネル原料、アルミナ原料の化学組成を示す。アルミナ原料の平均粒径は２０μｍであった。なお、Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ＋ＴｉＯ２は、Ａｌ２Ｏ３とＭｇＯの合計含有量を１００質量％とした外掛けで表示したものである。
実施例Ａ
表１に、実施例および比較例で使用したマグネシア原料、スピネル原料、アルミナ原料の化学組成を示す。アルミナ原料の平均粒径は２０μｍであった。なお、Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ＋ＴｉＯ２は、Ａｌ２Ｏ３とＭｇＯの合計含有量を１００質量％とした外掛けで表示したものである。
表２に、実施例および比較例で使用したマグネシア・スピネル質リサイクル原料（以下、リサイクル原料と記載する）の化学組成と気孔率を示す。なお、Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ＋ＴｉＯ２は、Ａｌ２Ｏ３とＭｇＯの合計含有量を１００質量％とした外掛けで表示したものである。
リサイクル原料Ａ〜Ｈは、Ａｌ２Ｏ３含有量が異なるものである。また、リサイクル原料Ｄ１〜Ｄ４は、リサイクル原料Ｄと同じ組成を有するが、気孔率が異なる。さらに、リサイクル原料Ｄ５は、リサイクル原料Ｄと同じＡｌ２Ｏ３含有量で、Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ＋ＴｉＯ２含有量が異なる。リサイクル原料Ｈは、未使用のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦から得られたリサイクル原料である。なお、リサイクル原料の粒度は、３．３５ｍｍの篩下（−３．３５ｍｍと記載する）を用いた。ちなみに、３．３５ｍｍの篩下の粒度は、３．３５〜１ｍｍが７０質量％、１ｍｍ未満が３０質量％であった。
表３に、本発明によるマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造例（実施例）を、表４に、比較例をそれぞれ示す。
表３および４に記載した配合割合にて各種原料を配合し、さらにバインダーとして糖蜜を外掛けで３質量％添加して混練し、得られた混練物を油圧プレスを用いて１．２トン／ｃｍ２の成形圧力で２０回成形して１１５ｍｍ×６５ｍｍ×８０ｍｍの成型体を作成した。得られた成型体はいずれも２００℃で２４時間乾燥後に電気加熱式の箱型電気炉を用いて所定の温度まで昇温５℃毎分で加熱し、所定の温度で１０時間保持後、５℃毎分で５００℃まで冷却した後に自然放冷することにより焼成煉瓦を得た。
表中、
「耐スポーリング性」は、５０ｍｍ角のサイコロ状の供試体を、１２００℃１５分間加熱→３分間水冷→１２分間空冷のスポーリング試験を１サイクルとして、割れるまでスポーリング試験を反復し、割れるまでの回数で評価した。回数が多いものほど耐スポーリング性に優れる。反復回数が７回未満を×、８〜９回を△、１０〜１６回を○、１６回を超えるものを◎とした；
「耐食性」は、酸素−プロパン加熱による回転ドラム侵食試験により評価した。上底６６ｍｍ×下底１１４ｍｍ×高さ５０ｍｍ、長さ２００ｍｍの供試体をドラム状に組み、侵食剤として市販のポルトランドセメントを用い、１７５０℃、５時間の条件で実施した。侵食剤は１時間毎に取り換え、試験後の供試体を長手方向に中央で切断し、侵食量を測定し、マグネシア・スピネル質リサイクル原料を不使用の従来のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の侵食量を１００として溶損指数化し、溶損指数が８０％未満を×、８０〜９５％未満を○、９５％以上を◎と評価した；
「亀裂」は、焼成後の表面を確認し亀裂の発生状況を確認した。幅の広い亀裂が発生したものを×、ヘアクラックの発生があるものを○、亀裂なしを◎で評価した；
「熱間強度」は、ＪＩＳ Ｒ２６５６の耐火れんが及び耐火断熱れんがの熱間曲げ強さ試験方法に準じ、１２５０℃で測定したものである。５ＭＰａ未満を×、５〜７ＭＰａ未満を△、７〜１０ＭＰａ未満を○、１０ＭＰａ以上を◎で評価した；
「資源保全性」は、リサイクル原料の使用量によって評価した。リサイクル原料の使用量が２０質量％未満を×、２０〜５０質量％を○、５０質量％を超えるものを◎と評価した。
「耐スポーリング性」は、５０ｍｍ角のサイコロ状の供試体を、１２００℃１５分間加熱→３分間水冷→１２分間空冷のスポーリング試験を１サイクルとして、割れるまでスポーリング試験を反復し、割れるまでの回数で評価した。回数が多いものほど耐スポーリング性に優れる。反復回数が７回未満を×、８〜９回を△、１０〜１６回を○、１６回を超えるものを◎とした；
「耐食性」は、酸素−プロパン加熱による回転ドラム侵食試験により評価した。上底６６ｍｍ×下底１１４ｍｍ×高さ５０ｍｍ、長さ２００ｍｍの供試体をドラム状に組み、侵食剤として市販のポルトランドセメントを用い、１７５０℃、５時間の条件で実施した。侵食剤は１時間毎に取り換え、試験後の供試体を長手方向に中央で切断し、侵食量を測定し、マグネシア・スピネル質リサイクル原料を不使用の従来のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の侵食量を１００として溶損指数化し、溶損指数が８０％未満を×、８０〜９５％未満を○、９５％以上を◎と評価した；
「亀裂」は、焼成後の表面を確認し亀裂の発生状況を確認した。幅の広い亀裂が発生したものを×、ヘアクラックの発生があるものを○、亀裂なしを◎で評価した；
「熱間強度」は、ＪＩＳ Ｒ２６５６の耐火れんが及び耐火断熱れんがの熱間曲げ強さ試験方法に準じ、１２５０℃で測定したものである。５ＭＰａ未満を×、５〜７ＭＰａ未満を△、７〜１０ＭＰａ未満を○、１０ＭＰａ以上を◎で評価した；
「資源保全性」は、リサイクル原料の使用量によって評価した。リサイクル原料の使用量が２０質量％未満を×、２０〜５０質量％を○、５０質量％を超えるものを◎と評価した。
表３において、実施例１〜４は、リサイクル原料の配合量を変化させたもので、リサイクル原料を２０〜５０質量％の範囲の配合量で配合しても得られるマグネシア・スピネル質焼成煉瓦に何ら問題ないことが判る。また、実施例５〜１０は、Ａｌ２Ｏ３含有量や気孔率が異なる種々のリサイクル原料を配合したものであり、Ａｌ２Ｏ３含有量および気孔率が本発明の範囲内であれば、良好な結果が得られることが判る。さらに、実施例１１は、マグネシア・スピネル質焼成煉瓦の未使用品よりなるリサイクル原料を配合したものであるが、未使用品よりなるリサイクル原料を用いても何ら問題がないことが判る。また、実施例１２〜１５は、焼結温度を変えたものであるが、焼結温度が１４００℃以上であれば問題ないことが判る。すなわち、実施例１ないし１５から得られたマグネシア・スピネル質焼成煉瓦は、いずれも焼成亀裂の発生はなく、優れた熱間強度を有し、耐スポーリング性もほぼ同等、耐食性もほぼ同等なものとなった。
これに対して、表４に示す比較例１はリサイクル原料の配合量が１０質量％と少なく、大量のリサイクル原料の使用するという本発明の初期の目的を達成するものではなかった。比較例２は、焼成温度が１３５０℃の場合であり、焼結が十分に進行せず、耐食性と熱間強度が低下していた。比較例３は、Ａｌ２Ｏ３含有量が２．８質量％のリサイクル原料を配合した場合であり、耐スポーリング性が低下していた。また、比較例４は、Ａｌ２Ｏ３含有量が２５．９質量％のリサイクル原料を配合した場合であり、耐食性が低下していた。比較例５は、気孔率が９％のリサイクル原料を配合した場合であるが、耐スポーリング性が低下していた。比較例６は、気孔率が２２％のリサイクル原料を配合した場合であり、耐食性と熱間強度が低下していた。比較例７は、原料配合物中のＮａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ＋ＴｉＯ２含有量が０．５８質量％の例であり、焼成中に焼結が進行し過ぎて亀裂が入り、耐食性も低下していた。また、比較例８は、アルミナ原料を配合しない例であり、熱間強度が低下していた。比較例９は、アルミナ原料を９質量％配合した場合であり、焼成中に収縮して亀裂が入った。
実施例Ｂ
表５に、リサイクル原料の種類や粒度別の配合量、マグネシア原料、スピネル原料、アルミナ原料の種類や配合量を様々変化させた実施例を示す。
表５に、リサイクル原料の種類や粒度別の配合量、マグネシア原料、スピネル原料、アルミナ原料の種類や配合量を様々変化させた実施例を示す。
実施例１６〜１９は、リサイクル原料Ｄの配合量を変化させた例であり、実施例２０〜２２は、Ａｌ２Ｏ３含有量が異なる種々のリサイクル原料を配合した例であり、実施例２３および２４は、気孔率が異なるリサイクル原料を配合した例である。実施例１６〜２４は、何れも焼成亀裂の発生はなく、熱間強度も高く、耐スポーリング性もほぼ同等、耐食性もほぼ同等となっていた。
実施例Ｃ
表６にリサイクル原料Ｄの粒度３．３５〜１ｍｍの粒子と、１ｍｍ未満（−１．０ｍｍと記載する）の化学組成をそれぞれ示す。なお、Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ＋ＴｉＯ２は、Ａｌ２Ｏ３とＭｇＯの合計含有量を１００質量％とした外掛けで表示したものである。
表６にリサイクル原料Ｄの粒度３．３５〜１ｍｍの粒子と、１ｍｍ未満（−１．０ｍｍと記載する）の化学組成をそれぞれ示す。なお、Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ＋ＴｉＯ２は、Ａｌ２Ｏ３とＭｇＯの合計含有量を１００質量％とした外掛けで表示したものである。
表７に、表６に示すリサイクル原料Ｄの３．３５〜１ｍｍの粒子と、−１．０ｍｍの粒子の配合量を種々変化させた実施例を、表８に比較例を示す。
表７において、実施例２６〜３０は、何れも焼成亀裂の発生はなく、熱間強度も高く、耐スポーリング性もほぼ同等、耐食性もほぼ同等となった。
なお、実施例３１では、３．３５〜１．０ｍｍのリサイクル原料を６５質量％配合しているが、得られるマグネシア・スピネル質焼成煉瓦が若干焼結し難くなって強度不足、すなわち、耐食性と熱間強度が低下する傾向が見られた。このことから、３．３５〜１．０ｍｍのリサイクル原料の配合量は６０質量％以下がより好ましいことが判る。また、本発明品３２〜３４では、１．０ｍｍ未満のリサイクル原料を３５質量％配合しているが、焼結が進行し過ぎて耐スポーリング性が低下する傾向が見られた。このことから、１．０ｍｍ未満のリサイクル原料の配合量は３０質量％以下がより好ましいことが判る。さらに、本発明品３５〜３７では、未安定化ジルコニアの配合量を未配合から外掛けで３、４質量％増加すると、耐食性が向上するものの、若干亀裂発生する傾向が見られた。
これに対し、比較例１０〜１２では、リサイクル原料の配合量が９０質量％を超えており、十分に焼結せずに亀裂が見られ、耐食性と熱間強度が低下した。
以上のように、本発明の優位性は明らかである。
なお、実施例３１では、３．３５〜１．０ｍｍのリサイクル原料を６５質量％配合しているが、得られるマグネシア・スピネル質焼成煉瓦が若干焼結し難くなって強度不足、すなわち、耐食性と熱間強度が低下する傾向が見られた。このことから、３．３５〜１．０ｍｍのリサイクル原料の配合量は６０質量％以下がより好ましいことが判る。また、本発明品３２〜３４では、１．０ｍｍ未満のリサイクル原料を３５質量％配合しているが、焼結が進行し過ぎて耐スポーリング性が低下する傾向が見られた。このことから、１．０ｍｍ未満のリサイクル原料の配合量は３０質量％以下がより好ましいことが判る。さらに、本発明品３５〜３７では、未安定化ジルコニアの配合量を未配合から外掛けで３、４質量％増加すると、耐食性が向上するものの、若干亀裂発生する傾向が見られた。
これに対し、比較例１０〜１２では、リサイクル原料の配合量が９０質量％を超えており、十分に焼結せずに亀裂が見られ、耐食性と熱間強度が低下した。
以上のように、本発明の優位性は明らかである。
本発明のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法は、使用後または未使用のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦のリサイクル原料を大量に活用することができ、耐火物業界に影響を及ぼす効果は多大である。
Claims (8)
- マグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法において、Ａｌ２Ｏ３含有量が３〜２５質量％の範囲内にあり、気孔率が１０〜２０％の範囲内にある使用後または未使用のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦のリサイクル原料１０〜９０質量％、アルミナ原料２〜８質量％、及び残部がマグネシア原料および／またはスピネル原料を配合してなり、得られた原料配合物中のＡｌ２Ｏ３含有量が３〜２５質量％の範囲内にあり、且つＡｌ２Ｏ３とＭｇＯの合計含有量１００質量％とした時に、Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ＋ＴｉＯ２の合計含有量が外掛けで０．５質量％未満である原料配合物を所定の形状に成型した後、焼成することを特徴とするマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法。
- 使用後または未使用のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦のリサイクル原料のＡｌ２Ｏ３含有量が、５〜２０質量％の範囲内である、請求項１記載のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法。
- 使用後または未使用のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦のリサイクル原料が、６０〜８５質量％配合されている、請求項１または２記載のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法。
- 使用後または未使用のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦のリサイクル原料の粒度３．３５〜１ｍｍを６０質量％以下の量で配合し、かつ粒度１ｍｍ未満を３０質量％以下の量で配合する、請求項１ないし３のいずれか１項記載のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法。
- アルミナ原料の粒度が０．１５ｍｍ以下である、請求項１ないし４のいずれか１項記載のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法。
- 原料配合物中のＡｌ２Ｏ３含有量が、１７〜２０質量％である、請求項１ないし５のいずれか１項記載のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法。
- 原料配合物中のＡｌ２Ｏ３とＭｇＯの合計含有量１００質量％とした時に、Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ＋ＴｉＯ２の合計含有量が外掛けで０．３質量％未満である、請求項１ないし６のいずれか１項記載のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法。
- ジルコニア原料を原料配合物１００質量％に対して外掛け４質量％以下配合する、請求項１ないし７のいずれか１項記載のマグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2017051257A JP6624133B2 (ja) | 2017-03-16 | 2017-03-16 | マグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2017051257A JP6624133B2 (ja) | 2017-03-16 | 2017-03-16 | マグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2018154516A JP2018154516A (ja) | 2018-10-04 |
| JP6624133B2 true JP6624133B2 (ja) | 2019-12-25 |
Family
ID=63717748
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2017051257A Active JP6624133B2 (ja) | 2017-03-16 | 2017-03-16 | マグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6624133B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102344655B1 (ko) | 2019-12-20 | 2021-12-29 | (주)포스코케미칼 | 시멘트 클린커 코팅성 및 알카리 침투 저항성이 우수한 소성 마그네시아 스피넬질 내화 조성물 |
| CN111533529A (zh) * | 2020-05-15 | 2020-08-14 | 河北冠亚建材有限公司 | 一种高寿命古砖制作工艺 |
| JP6880428B1 (ja) * | 2020-11-13 | 2021-06-02 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 吹付耐火組成物及びその製造方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002308667A (ja) * | 2001-04-06 | 2002-10-23 | Shinagawa Refract Co Ltd | セメントキルン用塩基性耐火物の製造方法 |
| JP2004155611A (ja) * | 2002-11-06 | 2004-06-03 | Shinagawa Refract Co Ltd | 再生耐火物およびその製造方法 |
| CN100422107C (zh) * | 2006-07-14 | 2008-10-01 | 山西新型炉业集团有限公司 | 利用废旧镁碳砖和镁铝碳砖制备镁阿隆陶瓷材料的方法 |
| JP2015193509A (ja) * | 2014-03-31 | 2015-11-05 | 黒崎播磨株式会社 | マグネシア−スピネル−ジルコニアれんが |
| JP5943032B2 (ja) * | 2014-05-15 | 2016-06-29 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 軽量断熱アルミナ・マグネシア質耐火物の製造方法 |
-
2017
- 2017-03-16 JP JP2017051257A patent/JP6624133B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2018154516A (ja) | 2018-10-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6624133B2 (ja) | マグネシア・スピネル質焼成煉瓦の製造方法 | |
| CN104291847B (zh) | 一种高强度硅莫砖及其制备方法 | |
| JP5850571B2 (ja) | 塩基性れんが | |
| CN104355634A (zh) | 一种氧化铝质电炉盖及其制备方法 | |
| CN104496502A (zh) | 一种含铝铬渣的铝尖晶石碳砖及其制备方法 | |
| JP5943032B2 (ja) | 軽量断熱アルミナ・マグネシア質耐火物の製造方法 | |
| JP6344621B2 (ja) | マグネシア・スピネル焼成煉瓦の製造方法 | |
| JP5949426B2 (ja) | アルミナ−クロミア−マグネシア質耐火れんが | |
| JP6358272B2 (ja) | マグネシア・スピネル質耐火煉瓦 | |
| JP5995315B2 (ja) | 不定形耐火物 | |
| JP5073791B2 (ja) | アルミナ−マグネシア質耐火れんが及びその製造方法 | |
| JP2003238250A (ja) | イットリア質耐火物 | |
| KR20180132691A (ko) | 내화물용 골재, 그 제조 방법, 및 그것을 사용한 내화물 | |
| JP7052664B2 (ja) | キャスタブル耐火物 | |
| US10093576B2 (en) | Unshaped refractory material | |
| EP3315475B1 (en) | Brick for hearth section of molten pig iron production furnace | |
| JP6792168B2 (ja) | マグネシア・スピネル焼成煉瓦及びその製造方法 | |
| JP2017206414A (ja) | アルミナ−クロミア質焼成煉瓦の製造方法 | |
| JP2005008496A (ja) | 不定形耐火物 | |
| JP2015193509A (ja) | マグネシア−スピネル−ジルコニアれんが | |
| JP6315037B2 (ja) | 連続鋳造用タンディッシュ用内張り耐火物 | |
| JP2015193510A (ja) | ＭｇＯ−ＴｉＯ２−ＮｉＯクリンカーとこれを使用した焼成塩基性れんが | |
| JP2016069219A (ja) | アルミナ−マグネシア質流し込み材 | |
| JP2004262740A (ja) | マグネシア−アルミナ系クリンカーおよびそれを用いて得られる耐火物 | |
| JP2020128320A (ja) | マグネシア・スピネル質耐火物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20181009 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20190528 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20190530 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190724 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20191029 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20191111 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6624133 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |