JP6550700B2 - Zoom lens and optical apparatus - Google Patents

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本発明は、ズームレンズ、及び光学機器に関する。   The present invention relates to a zoom lens and an optical apparatus.

近年、デジタルカメラやビデオカメラ等の撮像装置において、小型化、高性能化が求められており、それらの要望を満たすレンズとして、物体側から順に負正正の屈折力を有するレンズ群からなるズームレンズが広く用いられている（例えば、特許文献１参照）。   In recent years, miniaturization and high performance have been demanded in imaging devices such as digital cameras and video cameras, and as a lens satisfying these demands, a zoom consisting of a lens group having negative / positive refractive power in order from the object side Lenses are widely used (see, for example, Patent Document 1).

特開２０１２−０４２８１１号公報JP 2012-042811 A

しかしながら、従来のズームレンズは、少ないレンズ枚数で構成することにより、小型化、軽量化、低コスト化を達成しているが、変倍比が小さく、高変倍比化に対する要求を満たしていないという課題があった。   However, although the conventional zoom lens achieves reduction in size, weight and cost by configuring it with a small number of lenses, the zoom ratio is small and does not satisfy the requirement for high zoom ratio There was a problem.

本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであり、広画角、高変倍比を有しながら、小型で低コストであり、良好な結像性能を有するズームレンズ、及び光学機器を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such problems, and has a wide angle of view, a high zoom ratio, a small size and a low cost, and a zoom lens having a good imaging performance and an optical apparatus. The purpose is to provide.

前記課題を解決するために、本発明に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群との実質的に３個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、第１レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズとからなり、第２レンズ群は、正の屈折力を有するレンズ及び負の屈折力を有するレンズを少なくとも１枚ずつ有する３枚のレンズからなり、次式の条件を満足することを特徴とする。
５．４７９ ≦ β２ｔ／β２ｗ ＜ ６．０
ｎ２×ｎ２×ν２ ＜ ７７．０
但し、
β２ｔ：第２レンズ群の望遠端状態における横倍率
β２ｗ：第２レンズ群の広角端状態における横倍率
ｎ２：第１レンズ群に含まれる第２レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
ν２：第１レンズ群に含まれる第２レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数 In order to solve the above problems, the zoom lens according to the present invention comprises, in order from the object side, a first lens group having negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, and a positive refractive power. The third lens group has substantially three lens groups, and upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the second lens The distance between the lens unit and the third lens unit is changed, and the first lens unit includes, in order from the object side, a first lens having negative refractive power and a second lens having positive refractive power, The lens group includes three lenses each having at least one lens having positive refractive power and one lens having negative refractive power, and is characterized by satisfying the condition of the following equation.
5.479 ≦ β2t / β2w < 6.0
n2 × n2 × ν2 <77.0
However,
β2t: Lateral magnification of the second lens group in the telephoto end state β2w: Lateral magnification of the second lens group in the wide-angle end state n2: Refractive index of the medium of the second lens included in the first lens group with respect to the d-line ν2: First Abbe number with respect to d-line of the medium of the second lens included in the lens group

また、本発明に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群との実質的に３個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、第１レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズと、空気間隔と、正の屈折力を有する第２レンズとからなり、第２レンズ群は、正の屈折力を有するレンズ及び負の屈折力を有するレンズを少なくとも１枚ずつ有する３枚のレンズからなり、次式の条件を満足することを特徴とする。
５．２ ＜ β２ｔ／β２ｗ ＜ ６．０
ｎ２×ｎ２×ν２ ＜ ７３．０
但し、
β２ｔ：第２レンズ群の望遠端状態における横倍率
β２ｗ：第２レンズ群の広角端状態における横倍率
ｎ２：第１レンズ群に含まれる第２レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
ν２：第１レンズ群に含まれる第２レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数 In the zoom lens according to the present invention, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in this order from the object side The lens group consists essentially of three lens groups, and upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the second lens group and the third lens group The first lens group consists of, in order from the object side, a first lens having a negative refractive power, an air gap, and a second lens having a positive refractive power, and the second lens group Is characterized in that it comprises three lenses each having at least one lens having positive refractive power and one lens having negative refractive power, and the following condition is satisfied.
5.2 <β2t / β2w <6.0
n2 × n2 × ν2 <73.0
However,
β2t: Lateral magnification of the second lens group in the telephoto end state β2w: Lateral magnification of the second lens group in the wide-angle end state n2: Refractive index of the medium of the second lens included in the first lens group with respect to the d-line ν2: First Abbe number with respect to d-line of the medium of the second lens included in the lens group

また、本発明に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群との実質的に３個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、第１レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズとからなり、第２レンズ群は、正の屈折力を有するレンズ及び負の屈折力を有するレンズを少なくとも１枚ずつ有する３枚のレンズからなり、次式の条件を満足することを特徴とする。  In the zoom lens according to the present invention, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in this order from the object side The lens group consists essentially of three lens groups, and upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the second lens group and the third lens group The first lens group consists of, in order from the object side, a first lens having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power, and the second lens group has a positive power. It is characterized in that it comprises three lenses each having at least one lens having refractive power and one lens having negative refractive power, and the following condition is satisfied.
５．０ ＜ β２ｔ／β２ｗ ＜ ６．５5.0 <β2t / β2w <6.5
ｎ２×ｎ２×ν２ ＜ ７７．０n2 × n2 × ν2 <77.0
０．７５ ＜ （−ｆ１）／ｆＬ２ ＜ １．００0.75 <(− f1) / fL2 <1.00
但し、  However,
β２ｔ：第２レンズ群の望遠端状態における横倍率  β2t: lateral magnification of the second lens group at the telephoto end
β２ｗ：第２レンズ群の広角端状態における横倍率  β 2 w: lateral magnification of the second lens group at the wide-angle end
ｎ２：第１レンズ群に含まれる第２レンズの媒質のｄ線に対する屈折率  n2: refractive index with respect to d-line of the medium of the second lens included in the first lens group
ν２：第１レンズ群に含まれる第２レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数  22: Abbe number for the d-line of the medium of the second lens included in the first lens group
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離  f1: Focal length of the first lens group
ｆＬ２：第１レンズ群に含まれる第２レンズの焦点距離  fL2: focal length of the second lens included in the first lens group

また、本発明に係るズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群との実質的に３個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、第１レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズとからなり、第２レンズ群は、正の屈折力を有するレンズ及び負の屈折力を有するレンズを少なくとも１枚ずつ有する３枚のレンズからなり、次式の条件を満足することを特徴とする。  In the zoom lens according to the present invention, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in this order from the object side The lens group consists essentially of three lens groups, and upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the second lens group and the third lens group The first lens group consists of, in order from the object side, a first lens having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power, and the second lens group has a positive power. It is characterized in that it comprises three lenses each having at least one lens having refractive power and one lens having negative refractive power, and the following condition is satisfied.
５．４７９ ≦ β２ｔ／β２ｗ ＜ ６．５5.479 ≦ β2t / β2w <6.5
ｎ２×ｎ２×ν２ ＜ ７７．０n2 × n2 × ν2 <77.0
０．２３ ＜ ΣＤ１／（−ｆ１） ＜ ０．３２0.23 <ΣD1 / (− f1) <0.32
但し、  However,
β２ｔ：第２レンズ群の望遠端状態における横倍率  β2t: lateral magnification of the second lens group at the telephoto end
β２ｗ：第２レンズ群の広角端状態における横倍率  β 2 w: lateral magnification of the second lens group at the wide-angle end
ｎ２：第１レンズ群に含まれる第２レンズの媒質のｄ線に対する屈折率  n2: refractive index with respect to d-line of the medium of the second lens included in the first lens group
ν２：第１レンズ群に含まれる第２レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数  22: Abbe number for the d-line of the medium of the second lens included in the first lens group
ΣＤ１：第１レンズ群における、第１レンズの物体側のレンズ面から第２レンズの像側のレンズ面までの光軸上の距離  ΣD1: The distance on the optical axis from the lens surface on the object side of the first lens to the lens surface on the image side of the second lens in the first lens group
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離  f1: Focal length of the first lens group

また、本発明に係る光学機器は、上述のズームレンズのいずれかを備えたことを特徴とする。   An optical apparatus according to the present invention is characterized by including any one of the zoom lenses described above.

本発明によれば、広画角、高変倍比を有しながら、小型で低コストであり、良好な結像性能を有するズームレンズ、及び光学機器を提供することができる。   According to the present invention, it is possible to provide a zoom lens and an optical apparatus that are compact, low in cost, and have good imaging performance while having a wide angle of view and a high magnification ratio.

第１実施例に係るズームレンズのレンズ構成を示す断面図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は中間焦点距離状態を示し、（ｃ）は望遠端状態を示す。It is a sectional view showing the lens composition of the zoom lens concerning the 1st example, and (a) shows a wide-angle end state, (b) shows an intermediate focal length state, (c) shows a telephoto end state. 第１実施例に係るズームレンズの諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は中間焦点距離状態を示し、（ｃ）は望遠端状態を示す。FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to the first example, where (a) shows a wide-angle end state, (b) shows an intermediate focal length state, and (c) shows a telephoto end state. 第２実施例に係るズームレンズのレンズ構成を示す断面図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は中間焦点距離状態を示し、（ｃ）は望遠端状態を示す。It is a sectional view showing the lens composition of the zoom lens concerning the 2nd example, and (a) shows a wide-angle end state, (b) shows an intermediate focal length state, and (c) shows a telephoto end state. 第２実施例に係るズームレンズの諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は中間焦点距離状態を示し、（ｃ）は望遠端状態を示す。FIG. 4A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 2, wherein (a) shows the wide-angle end state, (b) shows the intermediate focal length state, and (c) shows the telephoto end state. 第３実施例に係るズームレンズのレンズ構成を示す断面図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は中間焦点距離状態を示し、（ｃ）は望遠端状態を示す。It is a sectional view showing the lens composition of the zoom lens concerning the 3rd example, and (a) shows a wide-angle end state, (b) shows an intermediate focal length state, and (c) shows a telephoto end state. 第３実施例に係るズームレンズの諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は中間焦点距離状態を示し、（ｃ）は望遠端状態を示す。FIG. 4A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 3, wherein (a) illustrates a wide-angle end state, (b) illustrates an intermediate focal length state, and (c) illustrates a telephoto end state. 第４実施例に係るズームレンズのレンズ構成を示す断面図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は中間焦点距離状態を示し、（ｃ）は望遠端状態を示す。It is a sectional view showing the lens composition of the zoom lens concerning the 4th example, and (a) shows a wide-angle end state, (b) shows an intermediate focal length state, and (c) shows a telephoto end state. 第４実施例に係るズームレンズの諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は中間焦点距離状態を示し、（ｃ）は望遠端状態を示す。FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 4, where (a) illustrates a wide-angle end state, (b) illustrates an intermediate focal length state, and (c) illustrates a telephoto end state. 第５実施例に係るズームレンズのレンズ構成を示す断面図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は中間焦点距離状態を示し、（ｃ）は望遠端状態を示す。It is a sectional view showing the lens composition of the zoom lens concerning the 5th example, and (a) shows a wide-angle end state, (b) shows an intermediate focal length state, and (c) shows a telephoto end state. 第５実施例に係るズームレンズの諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は中間焦点距離状態を示し、（ｃ）は望遠端状態を示す。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 5, where (a) shows the wide-angle end state, (b) shows the intermediate focal length state, and (c) shows the telephoto end state. 上記ズームレンズを搭載するカメラの断面図である。It is sectional drawing of the camera carrying the said zoom lens. 上記ズームレンズの製造方法を説明するためのフローチャートである。It is a flowchart for demonstrating the manufacturing method of the said zoom lens.

以下、本発明の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。図１に示すように、本実施形態に係るズームレンズＺＬは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、を有して構成されている。また、このズームレンズＺＬは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化するように構成されている。この構成により、変倍時に良好な収差補正を図ることができる。また、このズームレンズＺＬは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、少なくとも第１レンズ群及び第２レンズ群が移動することにより、高変倍比化に伴い発生する諸収差を良好に補正することができる。   Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 1, the zoom lens ZL according to the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a positive lens. And a third lens group G3 having refractive power. In the zoom lens ZL, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens group G3 It is comprised so that the space | interval may change. With this configuration, good aberration correction can be achieved during zooming. Further, at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, at least the first lens group and the second lens group move in this zoom lens ZL, so that various aberrations generated as the zoom ratio increases. Can be corrected.

また、このズームレンズＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ（例えば、図１における負レンズＬ１１）と、正の屈折力を有する第２レンズ（例えば、図１における正レンズＬ１２）とから構成される。この構成により、広角端におけるコマ収差、非点収差、像面湾曲、歪曲収差、望遠端における球面収差を補正することができる。また、少ないレンズ枚数で構成であるため、ズームレンズＺＬの軽量化、低コスト化に効果的であると共に、ズームレンズＺＬの沈胴状態における厚みを小さくすることができる。なお、第１レンズ群Ｇ１に含まれる第２レンズの媒質は、プラスチック樹脂であることが望ましい。この第１レンズ群Ｇ１中の正レンズ（第２レンズ）にプラスチックレンズを使用することで、軽量化、低コスト化の面でより好ましい形態となる。また、この第２レンズの少なくとも１面は、非球面形状に形成されていることが望ましい。非球面とすることにより、広角端でのコマ収差、非点収差及び像面湾曲、望遠端における球面収差を補正することができる。   In the zoom lens ZL, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a first lens having a negative refractive power (for example, the negative lens L11 in FIG. 1) and a second lens having a positive refractive power. (For example, the positive lens L12 in FIG. 1). With this configuration, it is possible to correct coma, astigmatism, curvature of field, distortion, and spherical aberration at the telephoto end at the wide-angle end. In addition, since the configuration is made up of a small number of lenses, it is effective for reducing the weight and cost of the zoom lens ZL and reducing the thickness of the zoom lens ZL in the retracted state. The medium of the second lens included in the first lens group G1 is preferably a plastic resin. By using a plastic lens for the positive lens (second lens) in the first lens group G1, the form becomes more preferable in terms of weight reduction and cost reduction. Further, at least one surface of the second lens is desirably formed in an aspheric shape. By using an aspheric surface, it is possible to correct coma, astigmatism, curvature of field, and spherical aberration at the telephoto end at the wide-angle end.

また、このズームレンズＺＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２は、正の屈折力を有するレンズ及び負の屈折力を有するレンズを少なくとも１枚ずつ有する３枚以上のレンズから構成される。このように、第２レンズ群Ｇ２に、正の屈折力を有するレンズ及び負の屈折力を有するレンズを少なくとも１枚ずつ配置することで、球面収差、コマ収差を補正することができる。   In the zoom lens ZL, the second lens group G2 includes three or more lenses each having at least one lens having a positive refractive power and one lens having a negative refractive power. As described above, spherical aberration and coma aberration can be corrected by arranging at least one lens having positive refractive power and one lens having negative refractive power in the second lens group G2.

また、このズームレンズＺＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that this zoom lens ZL satisfies the following conditional expression (1).

５．０ ＜ β２ｔ／β２ｗ ＜ ６．５ （１）
但し、
β２ｔ：第２レンズ群Ｇ２の望遠端状態における横倍率
β２ｗ：第２レンズ群Ｇ２の広角端状態における横倍率 5.0 <β2t / β2w <6.5 (1)
However,
β2t: lateral magnification in the telephoto end state of the second lens group G2 β2w: lateral magnification in the wide-angle end state of the second lens group G2

条件式（１）は、ズーミング時の第２レンズ群Ｇ２の望遠端における横倍率と、広角端における横倍率とを適切な範囲に規定するための条件式である。この条件式（１）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の望遠端における横倍率が小さくなる。その場合、変倍比を保つためには、第３群レンズ群Ｇ３の望遠端における横倍率を大きくしなければならず、各収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために条件式（１）の下限値を５．１にすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために条件式（１）の下限値を５．２にすることが望ましい。一方、条件式（１）の上限値を上回ると、ズーミング時の第２レンズ群Ｇ２の移動量が大きくなり、変倍時における光学系の全長が大きくなってしまうため好ましくない。また、第２群レンズ群Ｇ２の屈折率を強くすることで、第２レンズ群Ｇ２の移動量を小さくすると、球面収差、コマ収差の補正が困難となり、好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために条件式（１）の上限値を６．３にすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために条件式（１）の上限値を６．０にすることが望ましい。このように、条件式（１）を満足することで、光学系の全長を小さくしながら、高変倍比化を行い、良好な収差補正を行うことができる。   Conditional expression (1) defines the lateral magnification at the telephoto end of the second lens group G2 during zooming and the lateral magnification at the wide-angle end within an appropriate range. If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the lateral magnification at the telephoto end of the second lens group G2 will be small. In this case, in order to maintain the zoom ratio, the lateral magnification at the telephoto end of the third lens unit G3 must be increased, which makes it difficult to correct each aberration. In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (1) to 5.1. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (1) to 5.2. On the other hand, when the upper limit value of the conditional expression (1) is exceeded, the moving amount of the second lens group G2 during zooming becomes large, and the total length of the optical system during zooming is undesirably increased. In addition, if the moving amount of the second lens group G2 is reduced by increasing the refractive index of the second lens group G2, correction of spherical aberration and coma aberration becomes difficult, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (1) to 6.3. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (1) to 6.0. As described above, by satisfying the conditional expression (1), it is possible to perform a high zoom ratio while reducing the overall length of the optical system and to perform good aberration correction.

また、このズームレンズＺＬは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that this zoom lens ZL satisfies the following conditional expression (2).

ｎ２×ｎ２×ν２ ＜ ７７．０ （２）
但し、
ｎ２：第１レンズ群Ｇ１に含まれる第２レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
ν２：第１レンズ群Ｇ１に含まれる第２レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数 n2 × n2 × ν2 <77.0 (2)
However,
n2: The refractive index of the medium of the second lens included in the first lens group G1 with respect to the d line ν2: The Abbe number of the medium of the second lens included in the first lens group G1 with respect to the d line

条件式（２）は第１レンズ群Ｇ１に含まれる第２レンズの媒質の屈折率とアッベ数を適切な範囲に規定するための条件式である。この条件式（２）の上限値を上回ると、高変倍化に伴い増大する軸上色収差を補正することが困難となり好ましくない。また、広角端における像面湾曲が増大するため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために条件式（２）の上限値を７３．０にすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために条件式（２）の上限値を７０．０にすることが望ましい。   Conditional expression (2) defines the refractive index and Abbe number of the medium of the second lens included in the first lens group G1 in an appropriate range. If the upper limit value of the conditional expression (2) is exceeded, it is difficult to correct the on-axis chromatic aberration which increases as the variable magnification increases, which is not preferable. In addition, the curvature of field at the wide angle end increases, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (2) to 73.0. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (2) to 70.0.

また、このズームレンズＺＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that this zoom lens ZL satisfies the following conditional expression (3).

２．２５ ＜ （−ｆ１）／ｆｗ ＜ ３．１０ （３）
但し、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆｗ：広角端状態におけるズームレンズＺＬの全系の焦点距離 2.25 <(− f1) / fw <3.10 (3)
However,
f1: Focal length of the first lens group G1 fw: Focal length of the entire zoom lens ZL system in the wide-angle end state

条件式（３）は第１レンズ群Ｇ１の屈折力を適切な範囲に規定するための条件式である。この条件式（３）の下限値を下回ると、歪曲収差の補正が困難となり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために条件式（３）の下限値を２．２７にすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために条件式（３）の下限値を２．４５にすることが望ましい。一方、条件式（３）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が小さくなり、ペッツバール和が増大するため、非点収差、像面湾曲の補正が困難となる。また、変倍時における光学系の全長が大きくなってしまうため好ましくない。また、前玉レンズ径の小型化が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために条件式（３）の上限値を２．９０にすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために条件式（３）の上限値を２．６５にすることが望ましい。このように、条件式（３）を満足することで、光学系の全長と、前玉レンズ径を小さくしながら、良好な収差補正を行うことができる。   Conditional expression (3) is a conditional expression for defining the refractive power of the first lens group G1 within an appropriate range. If the lower limit value of conditional expression (3) is not reached, correction of distortion becomes difficult, which is not preferable. In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (3) to 2.27. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (3) to 2.45. On the other hand, when the upper limit value of the conditional expression (3) is exceeded, the refractive power of the first lens group G1 decreases and the Petzval sum increases, so that it becomes difficult to correct astigmatism and field curvature. In addition, the entire length of the optical system at the time of zooming is undesirably increased. In addition, it is not preferable because it is difficult to reduce the diameter of the front lens. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (3) to 2.90. Further, in order to further ensure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit value of the conditional expression (3) to 2.65. As described above, by satisfying the conditional expression (3), it is possible to perform good aberration correction while reducing the overall length of the optical system and the diameter of the front lens.

また、このズームレンズＺＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that this zoom lens ZL satisfies the following conditional expression (4).

０．５５ ＜ （−ｆ１）／ｆＬ２ ＜ １．００ （４）
但し、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆＬ２：第１レンズ群Ｇ１に含まれる第２レンズの焦点距離 0.55 <(− f1) / fL2 <1.00 (4)
However,
f1: Focal length of the first lens group G1 fL2: Focal length of the second lens included in the first lens group G1

条件式（４）は、プラスチックレンズである第２レンズの屈折力を適切な範囲に規定するための条件式である。この条件式（４）の下限値を下回ると、球面収差の補正が困難となり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために条件式（４）の下限値を０．６０にすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために条件式（４）の下限値を０．７５にすることが望ましい。一方、条件式（４）の上限値を上回ると、非点収差および像面湾曲の補正が困難となる。また、プラスチックレンズの温度変化に伴う焦点移動や性能の劣化が大きくなり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために条件式（４）の上限値を０．９８にすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために条件式（４）の上限値を０．９５にすることが望ましい。このように、条件式（４）を満足することで、温度変化による影響を小さくしながら、良好な収差補正を行うことができる。   Conditional expression (4) is a conditional expression for defining the refractive power of the second lens which is a plastic lens in an appropriate range. If the lower limit of conditional expression (4) is not reached, correction of spherical aberration becomes difficult, which is not preferable. In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (4) to 0.60. Further, in order to further ensure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (4) to 0.75. On the other hand, if the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, correction of astigmatism and curvature of field becomes difficult. In addition, the focal movement and the deterioration of the performance due to the temperature change of the plastic lens become large, which is not preferable. In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (4) to 0.98. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (4) to 0.95. As described above, by satisfying the conditional expression (4), it is possible to perform good aberration correction while reducing the influence of the temperature change.

また、このズームレンズＺＬは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。   Further, it is desirable that the zoom lens ZL satisfy the conditional expression (5) shown below.

１．７ ＜ ｆ２／ｆｗ ＜ ２．４ （５）
但し、
ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
ｆｗ：広角端状態におけるズームレンズＺＬの全系の焦点距離 1.7 <f 2 / fw <2.4 (5)
However,
f2: focal length of the second lens group G2 fw: focal length of the entire zoom lens ZL system in the wide-angle end state

条件式（５）は、第１レンズ群Ｇ１の屈折力を適切な範囲に規定するための条件式である。この条件式（５）の下限値を下回ると、球面収差、コマ収差の補正が困難となり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために条件式（５）の下限値を１．８にすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために条件式（５）の下限値を２．０にすることが望ましい。一方、条件式（５）の上限値を上回ると、球面収差、コマ収差の補正が困難となり好ましくない。また、光学系の全長が大きくなってしまうため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために条件式（５）の上限値を２．３にすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために条件式（５）の上限値を２．２にすることが望ましい。このように、条件式（５）を満足することで、光学系の全長を小さくしながら、良好な収差補正を行うことができる。   Conditional expression (5) is a conditional expression for defining the refractive power of the first lens group G1 within an appropriate range. If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, correction of spherical aberration and coma becomes difficult, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (5) to 1.8. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (5) to 2.0. On the other hand, when the value exceeds the upper limit value of conditional expression (5), it is difficult to correct spherical aberration and coma aberration, which is not preferable. In addition, the entire length of the optical system is increased, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (5) to 2.3. Further, in order to further ensure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (5) to 2.2. As described above, by satisfying the conditional expression (5), it is possible to perform good aberration correction while reducing the overall length of the optical system.

また、このズームレンズＺＬは、以下に示す条件式（６）を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that this zoom lens ZL satisfies the following conditional expression (6).

−１．２０ ＜ （Ｒ１ｂ＋Ｒ１ａ）／（Ｒ１ｂ−Ｒ１ａ） ＜ ０．１０ （６）
但し、
Ｒ１ａ：第１レンズ群Ｇ１に含まれる第１レンズの物体側のレンズ面の曲率半径
Ｒ１ｂ：第１レンズ群Ｇ１に含まれる第１レンズの像側のレンズ面の曲率半径 −1.20 <(R1b + R1a) / (R1b−R1a) <0.10 (6)
However,
R1a: Radius of curvature of lens surface on the object side of the first lens included in the first lens group G1 R: Curvature radius of lens surface on the image side of the first lens included in the first lens group G1

条件式（６）は、第１レンズ群Ｇ１に含まれる第１レンズの形状に関して適切な範囲を規定するための条件式である。この条件式（６）の下限値を下回ると、コマ収差、非点収差、および像面湾曲の補正が困難となり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために条件式（６）の下限値を−１．１２にすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために条件式（６）の下限値を−１．０５にすることが望ましい。一方、条件式（６）の上限値を上回ると、広角端状態における歪曲収差の補正が困難となり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために条件式（６）の上限値を−０．４５にすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために条件式（６）の上限値を−０．８３にすることが望ましい。このように、条件式（６）を満足することで、良好な収差補正を行うことができる。   Conditional expression (6) is a conditional expression for defining an appropriate range for the shape of the first lens included in the first lens group G1. If the lower limit value of the conditional expression (6) is not reached, it becomes difficult to correct coma, astigmatism and field curvature, which is not preferable. In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the lower limit value of the conditional expression (6) to −1.12. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (6) to −1.05. On the other hand, if the value exceeds the upper limit value of conditional expression (6), it becomes difficult to correct distortion in the wide-angle end state, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (6) to −0.45. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (6) to −0.83. Thus, satisfactory aberration correction can be performed by satisfying conditional expression (6).

また、このズームレンズＺＬは、以下に示す条件式（７）を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that the zoom lens ZL satisfies the following conditional expression (7).

０．２３ ＜ ΣＤ１／（−ｆ１） ＜ ０．４０ （７）
但し、
ΣＤ１：第１レンズ群Ｇ１における、第１レンズの物体側のレンズ面から第２レンズの像側のレンズ面までの光軸上の距離
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離 0.23 <ΣD1 / (− f1) <0.40 (7)
However,
ΣD1: Distance on the optical axis from the lens surface on the object side of the first lens to the lens surface on the image side of the second lens in the first lens group G1 f1: Focal length of the first lens group G1

条件式（７）は、第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚みに関して適切な範囲を規定するための条件式である。この条件式（７）の下限値を下回ると、広角端において、非点収差および像面湾曲の補正が困難となり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために条件式（７）の下限値を０．２５にすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために条件式（７）の下限値を０．２８にすることが望ましい。一方、条件式（７）の上限値を上回ると、望遠端において、球面収差の補正が困難となる。また、沈胴状態における厚みが大きくなってしまうため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために条件式（７）の上限値を０．３５にすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために条件式（７）の上限値を０．３２にすることが望ましい。このように、条件式（７）を満足することで、沈胴状態における厚みを小さくしながら、良好な収差補正を行うことができる。   Conditional expression (7) is a conditional expression for defining an appropriate range regarding the thickness of the first lens group G1 on the optical axis. If the lower limit value of the conditional expression (7) is not reached, correction of astigmatism and field curvature becomes difficult at the wide angle end, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (7) to 0.25. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (7) to 0.28. On the other hand, if the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, it will be difficult to correct spherical aberration at the telephoto end. In addition, the thickness in the collapsed state is undesirably increased. In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (7) to 0.35. Further, in order to further ensure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (7) to 0.32. Thus, satisfying conditional expression (7) makes it possible to correct aberrations satisfactorily while reducing the thickness in the retracted state.

また、このズームレンズＺＬは、以下に示す条件式（８）を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that the zoom lens ZL satisfies the following conditional expression (8).

０．９０ ＜ （−ｆ１）／ｆ２ ＜ １．４０ （８）
但し、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離 0.90 <(− f1) / f2 <1.40 (8)
However,
f1: focal length of the first lens group G1 f2: focal length of the second lens group G2

条件式（８）は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の焦点距離の比を規定するための条件式である。この条件式（８）の下限値を下回ると、広角端において、歪曲収差の補正が困難となり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために条件式（８）の下限値を１．００にすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために条件式（８）の下限値を１．１５にすることが望ましい。一方、条件式（８）の上限値を上回ると、第２群レンズＧ２の屈折力が強くなり、球面収差およびコマ収差の補正が困難となり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために条件式（８）の上限値を１．３５にすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために条件式（８）の上限値を１．３０にすることが望ましい。このように、条件式（８）を満足することで、良好な収差補正を行うことができる。   The conditional expression (8) is a conditional expression for defining the ratio of the focal length of the first lens group G1 to the focal length of the second lens group G2. If the lower limit of conditional expression (8) is not reached, it is difficult to correct distortion at the wide angle end, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (8) to 1.00. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (8) to 1.15. On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (8) is exceeded, the refractive power of the second lens group G2 becomes strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration and coma aberration, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (8) to 1.35. In order to further ensure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (8) to 1.30. As described above, by satisfying the conditional expression (8), good aberration correction can be performed.

また、このズームレンズＺＬは、第１レンズ群Ｇ１に含まれる第１レンズの少なくとも１面が、非球面形状に形成されていることが望ましい。この第１レンズのレンズ面を非球面とすることにより、非点収差および像面湾曲を補正することができる。   Further, in the zoom lens ZL, it is desirable that at least one surface of the first lens included in the first lens group G1 be formed in an aspheric shape. Astigmatism and curvature of field can be corrected by making the lens surface of the first lens an aspherical surface.

また、このズームレンズＺＬは、第２レンズ群Ｇ２に含まれる正の屈折力を有するレンズの少なくとも１面が、非球面形状に形成されていることが望ましい。正の屈折力を有するレンズのレンズ面を非球面とすることにより、球面収差およびコマ収差を補正することができる。   In the zoom lens ZL, it is desirable that at least one surface of the lens having positive refractive power included in the second lens group G2 be formed in an aspheric shape. By making the lens surface of a lens having positive refractive power an aspherical surface, spherical aberration and coma aberration can be corrected.

また、このズームレンズＺＬは、第３レンズ群Ｇ３が、１枚の単レンズで構成されていることが望ましい。第３レンズ群Ｇ３を１枚のレンズで構成することにより、小型化および低コスト化が可能となる。   In the zoom lens ZL, it is desirable that the third lens group G3 is composed of one single lens. By configuring the third lens group G3 with a single lens, it is possible to reduce the size and cost.

また、このズームレンズＺＬは、第３レンズ群Ｇ３に含まれる正の屈折力を有するレンズの少なくとも１面が、非球面形状に形成されていることが望ましい。第３レンズ群Ｇ３のレンズのレンズ面を非球面とすることにより、像面湾曲を補正することができる。   In the zoom lens ZL, it is desirable that at least one surface of the lenses having positive refractive power included in the third lens group G3 be formed in an aspheric shape. The curvature of field can be corrected by making the lens surface of the lens of the third lens group G3 an aspherical surface.

また、このズームレンズＺＬは、第３レンズ群Ｇ３を構成するレンズの媒質が、プラスチック樹脂であることが望ましい。第３レンズ群Ｇ３にプラスチックレンズを使用することで、温度変化に伴う焦点移動や性能の劣化が少ないまま、低コスト化が可能となる。   In the zoom lens ZL, it is desirable that the lens medium constituting the third lens group G3 is a plastic resin. By using a plastic lens for the third lens group G3, it is possible to reduce the cost while the focus movement and the performance deterioration due to the temperature change are small.

また、このズームレンズＺＬは、無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、第３レンズ群Ｇ３が光軸に沿って移動することが望ましい。第３レンズ群Ｇ３をフォーカシングに用いることにより、有限距離物体への合焦時に周辺光量の低下を抑えながら、諸収差、特に像面湾曲と非点収差の変動を小さくすることができる。   In the zoom lens ZL, it is desirable that the third lens group G3 move along the optical axis when focusing from an infinite distance object to a close distance object. By using the third lens group G3 for focusing, it is possible to reduce variations in various aberrations, in particular, curvature of field and astigmatism, while suppressing reduction in peripheral light amount when focusing on a finite distance object.

次に、本実施形態に係るズームレンズＺＬを備えた光学機器であるカメラを図１１に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係るズームレンズＺＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。   Next, a camera which is an optical apparatus provided with the zoom lens ZL according to the present embodiment will be described based on FIG. This camera 1 is a so-called mirrorless camera of an interchangeable lens provided with the zoom lens ZL according to the present embodiment as the photographing lens 2. In the present camera 1, light from an object (not shown) from the object (not shown) is collected by the photographing lens 2 and passes through an OLPF (Optical Low Pass Filter) (not shown) on the imaging surface of the imaging unit 3 A subject image is formed on the screen. Then, the subject image is photoelectrically converted by a photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject. This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1. Thus, the photographer can observe the subject via the EVF 4.

また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係るズームレンズＺＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。   When the photographer presses a release button (not shown), the image photoelectrically converted by the imaging unit 3 is stored in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot a subject with the main camera 1. In the present embodiment, an example of a mirrorless camera has been described, but the zoom lens ZL according to the present embodiment is mounted on a single-lens reflex camera having a quick return mirror in the camera body and observing a subject by a finder optical system. Even in this case, the same effect as that of the camera 1 can be obtained.

なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。   The contents described below can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.

本実施形態では、３群構成のズームレンズＺＬを示したが、以上の構成条件等は、４群、５群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。   In the present embodiment, the zoom lens ZL of the three-group configuration is shown, but the above configuration conditions and the like can be applied to other group configurations such as the four-group and the five-group. Also, the lens or lens group may be added to the most object side, or the lens or lens group may be added to the most image side. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.

また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。特に、前述のように第３レンズ群Ｇ３を合焦レンズ群とするのが好ましい。   Alternatively, a single or a plurality of lens groups or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to provide a focusing lens group for focusing from an infinite distance object to a near distance object. In this case, the focusing lens unit can also be applied to auto focusing, and is also suitable to drive a motor (such as an ultrasonic motor) for auto focusing. In particular, it is preferable that the third lens group G3 is a focusing lens group as described above.

また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。   In addition, the lens unit or the partial lens unit is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotationally moved in an in-plane direction including the optical axis A vibration-proof lens group to be corrected may be used. In particular, it is preferable that at least a part of the second lens group G2 is an anti-vibration lens group.

また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしても良い。   Also, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface or an aspherical surface. When the lens surface is spherical or flat, it is preferable because lens processing and assembly adjustment become easy, and degradation of optical performance due to processing and assembly adjustment errors is prevented. In addition, even when the image plane shifts, it is preferable because there is little deterioration in the imaging performance. When the lens surface is aspheric, the aspheric surface is an aspheric surface formed by grinding, a glass mold aspheric surface formed of glass into an aspheric surface shape, or a composite aspheric surface formed of resin on the surface of glass with an aspheric surface shape. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２の近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。   The aperture stop S is preferably disposed in the vicinity of the second lens group G2. However, the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop.

さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。   Further, each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.

また、本実施形態の変倍光学系ＺＬは、変倍比が５〜６倍程度（全実施例５．６６倍）である。   The variable magnification optical system ZL of this embodiment has a variable magnification ratio of about 5 to 6 times (all examples 5.66 times).

以下、本実施形態に係るズームレンズＺＬの製造方法の概略を、図１２を参照して説明する。まず、各レンズを配置して第１〜第３レンズ群Ｇ１〜Ｇ３をそれぞれ準備する（ステップＳ１００）。また、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化するように配置する（ステップＳ２００）。また、第１レンズ群Ｇ１に、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズとを配置する（ステップＳ３００）。また、第２レンズ群Ｇ２に、正の屈折力を有するレンズ及び負の屈折力を有するレンズを少なくとも１枚ずつ有する３枚以上のレンズを配置する（ステップＳ４００）。さらにまた、上述の条件式（１）及び（２）を満足するように配置する（ステップＳ５００）。   Hereinafter, an outline of a method of manufacturing the zoom lens ZL according to the present embodiment will be described with reference to FIG. First, each lens is arranged and the first to third lens groups G1 to G3 are respectively prepared (step S100). Further, during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 changes. (Step S200). In the first lens group G1, a first lens having a negative refractive power and a second lens having a positive refractive power are arranged in this order from the object side (step S300). Further, three or more lenses each including at least one lens having positive refractive power and one lens having negative refractive power are arranged in the second lens group G2 (step S400). Furthermore, it arrange | positions so that the above-mentioned conditional expression (1) and (2) may be satisfied (step S500).

具体的には、本実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、像側レンズ面が非球面形状である負レンズＬ１１、並びに、物体側及び像側レンズ面が非球面形状である正レンズＬ１２を配置して第１レンズ群Ｇ１とし、物体側及び像側レンズ面が非球面形状である正レンズＬ２１、並びに、両凸形状の正レンズＬ２２と両凹形状の負レンズＬ２３とを接合した接合レンズを配置して第２レンズ群Ｇ２とし、像側レンズ面が非球面形状である正レンズＬ３１を配置して第３レンズ群Ｇ３とする。このように準備した各レンズ群を上述の手順で配置してズームレンズＺＬを製造する。   Specifically, in the present embodiment, for example, as shown in FIG. 1, from the object side, in order from the object side, the negative lens L11 having an aspheric shape on the image side lens surface, and the aspheric surface shape on the object side and the image side lens surface A positive lens L12, which is the first lens group G1, is disposed as the first lens group G1, and the object-side and image-side lens surfaces have an aspherical shape, and a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23. Are arranged as a second lens group G2, and a positive lens L31 having an aspheric image side lens surface is provided as a third lens group G3. The zoom lens ZL is manufactured by arranging each lens unit prepared in this manner in the above-described procedure.

以下、本願の各実施例を、図面に基づいて説明する。なお、図１、図３、図５、図７及び図９は、各実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ１〜ＺＬ５）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。   Hereinafter, each example of the present application will be described based on the drawings. FIGS. 1, 3, 5, 7, and 9 are cross-sectional views showing the configuration and refractive power distribution of the zoom lens ZL (ZL1 to ZL5) according to each example.

各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をＫとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、以降の実施例において、「Ｅ−ｎ」は「×１０-n」を示す。 In each embodiment, the aspheric surface has a height in the direction perpendicular to the optical axis as y, and the distance along the optical axis from the tangent plane of the apex of each aspheric surface at height y to the aspheric surface (sag amount) Let S (y) be the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature) be r, the conic constant be K, and the nth order aspheric coefficient be An, then it is expressed by the following equation (a) . In the following examples, “E-n” indicates “× 10 −n ”.

Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１−Ｋ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10 （ａ） S (y) = (y 2 / r) / {1+ (1−K × y 2 / r 2 ) 1/2 }
+ A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10 (a)

なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。また、各実施例の表中において、非球面には面番号の右側に＊印を付している。   In each embodiment, the secondary aspheric coefficient A2 is zero. In the table of each example, an aspherical surface is marked with * on the right side of the surface number.

［第１実施例］
図１は、第１実施例に係るズームレンズＺＬ１の構成を示す図である。この図１に示すズームレンズＺＬ１は、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、から構成される。 [First embodiment]
FIG. 1 is a diagram showing the configuration of the zoom lens ZL1 according to the first example. The zoom lens ZL1 shown in FIG. 1 includes a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a third lens group G3 having positive refractive power. Configured

このズームレンズＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、像側面が非球面形状である負レンズＬ１１、並びに、物体側面及び像側面が非球面形状である正レンズＬ１２から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側面及び像側面が非球面形状である正レンズＬ２１、並びに、両凸形状の正レンズＬ２２と両凹形状の負レンズＬ２３とを接合した接合レンズから構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、像側面が非球面形状である正レンズＬ３１から構成されている。なお、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に開口絞りＳが配置されている。また、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや、赤外フィルタなどを有するフィルタ群ＦＬが配置されている。   In the zoom lens ZL1, the first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a negative lens L11 having an aspheric surface on the image side, and a positive lens L12 having an aspheric surface on the object side and the image side. Yes. The second lens group G2 is composed of a positive lens L21 having an aspheric object side surface and an image side surface, and a cemented lens in which a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23 are cemented. ing. The third lens group G3 is composed of a positive lens L31 having an aspheric image side surface. An aperture stop S is disposed between the first lens group G1 and the second lens group G2. Further, between the third lens group G3 and the image plane I, a filter group FL having a low pass filter, an infrared filter or the like is disposed.

この第１実施例に係るズームレンズＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３が移動するように構成されている。なお、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と一体に移動する。   In the zoom lens ZL1 according to the first embodiment, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the second lens group G2 The first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 are configured to move so as to increase the distance to the third lens group G3. The aperture stop S moves integrally with the second lens group G2.

また、この第１実施例に係るズームレンズＺＬ１において、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を物体側に移動させることによって行うように構成されている。   In the zoom lens ZL1 according to the first embodiment, focusing from an infinite distance object to a close distance object is performed by moving the third lens group G3 to the object side.

以下の表１に、第１実施例に係るズームレンズＺＬ１の諸元の値を掲げる。この表１において、全体諸元に示すｆは全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角、Ｙは最大像高、ＢＦはバックフォーカス、及び、ＴＬは全長をそれぞれ表している。ここで、バックフォーカスＢＦは、無限遠合焦時の最も像側のレンズ面（図１における第１２面）から像面Ｉまでの光軸上の距離（空気換算長）を示している。また、全長ＴＬは、無限合焦時の最も物体側のレンズ面（図１における第１面）から像面Ｉまでの光軸上の距離（空気換算長）を示している。また、レンズデータにおける第１欄ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（面番号）を、第２欄ｒは、各レンズ面の曲率半径を、第３欄ｄは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離（面間隔）を、第４欄ｎｄ及び第５欄νｄは、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率及びアッベ数を示している。また、曲率半径∞は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。なお、表１に示す面番号１〜１４は、図１に示す番号１〜１４に対応している。また、レンズ群焦点距離は第１〜第３レンズ群Ｇ１〜Ｇ３の各々の始面と焦点距離を示している。   Table 1 below presents values of specifications of the zoom lens ZL1 according to the first example. In Table 1, f shown in the overall specifications represents the focal length of the entire system, FNO represents the F number, 2ω represents the angle of view, Y represents the maximum image height, BF represents the back focus, and TL represents the total length. Here, the back focus BF indicates the distance (air equivalent length) on the optical axis from the lens surface closest to the image at the time of infinity focusing (the 12th surface in FIG. 1) to the image plane I. Further, the total length TL indicates the distance (air equivalent length) on the optical axis from the lens surface closest to the object side (first surface in FIG. 1) to the image plane I at infinity focusing. The first column m in the lens data shows the order (surface number) of the lens surface from the object side along the traveling direction of the light beam, the second column r shows the radius of curvature of each lens surface, the third column d is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (spacing); column 4 nd and column 5 ν d is the refractive index and Abbe number for d-line (λ = 587.6 nm) Is shown. Further, the radius of curvature ∞ indicates a plane, and the refractive index of air 1.000 is omitted. The surface numbers 1 to 14 shown in Table 1 correspond to the numbers 1 to 14 shown in FIG. The lens group focal length indicates the focal length and the starting surface of each of the first to third lens groups G1 to G3.

ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。   Here, although the unit of the focal length f, the radius of curvature r, the surface separation d, and the other length generally used in all the following specification values is generally “mm”, the optical system is proportionally expanded or proportionally Since the same optical performance can be obtained even if the image is reduced, the present invention is not limited to this. In addition, the explanation of these symbols and the explanation of the specification table are the same in the following embodiments.

（表１）第１実施例
［全体諸元］
ズーム比＝5.66
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ ＝ 4.73 〜 11.25 〜 26.78
ＦＮＯ ＝ 3.44 〜 5.36 〜 7.14
２ω ＝ 85.38 〜 40.14 〜 17.39
Ｙ ＝ 3.50 〜 4.05 〜 4.05
ＢＦ（空気換算長）＝ 4.11 〜 3.95 〜 3.57
ＴＬ（空気換算長）＝ 35.91 〜 30.96 〜 41.21

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 -176.9541 0.5000 1.7738 47.18
2* 5.3159 1.1500
3* 6.4204 2.1000 1.6355 23.89
4* 15.9518 d4
5 ∞ 0.3000 開口絞りＳ
6* 5.8637 1.7500 1.6188 63.86
7* -19.5297 0.1500
8 5.4233 1.4500 1.8830 40.66
9 -1000.0000 0.4000 1.9500 29.37
10 3.3010 d10
11 -1000.0000 1.7000 1.5311 55.91
12* -10.6726 d12
13 ∞ 0.5000 1.5168 63.88
14 ∞ 0.5000
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -12.133
第２レンズ群 6 9.765
第３レンズ群 11 20.300 (Table 1) First Example [Overall Specifications]
Zoom ratio = 5.66
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto-end state f = 4.73 to 11.25 to 26.78
FNO = 3.44 to 5.36 to 7.14
2ω = 85.38 to 40.14 to 17.39
Y = 3.50 to 4.05 to 4.05
BF (Air equivalent length) = 4.11 to 3.95 to 3.57
TL (air equivalent length) = 35.91 to 30.96 to 41.21

[Lens data]
m r d nd νd
Object ∞
1 -176.9541 0.5000 1.7738 47.18
2 * 5.3159 1.1500
3 * 6.4204 2.1000 1.6355 23.89
4 * 15.9518 d4
5 0.3 0.3000 aperture stop S
6 * 5.8637 1.7500 1.6188 63.86
7 * -19.5297 0.1500
8 5.4233 1.4500 1.8830 40.66
9 -1000.0000 0.4000 1.9500 29.37
10 3.3010 d10
11-1000.0000 1.7000 1.5311 55.91
12 * -10.6726 d12
13 0.5 0.5000 1.5168 63.88
14 ∞ 0.5000
Image plane ∞

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length 1st lens group 1 -12.133
Second lens group 6 9.765
Third lens group 11 20.300

この第１実施例に係るズームレンズＺＬ１において、第２面、第３面、第４面、第６面、第７面及び第１２面は非球面形状に形成されている。次の表２に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。   In the zoom lens ZL1 according to the first example, the second surface, the third surface, the fourth surface, the sixth surface, the seventh surface, and the twelfth surface are formed in an aspherical shape. The following Table 2 shows aspheric data, that is, the values of the conic constant K and the aspheric constants A4 to A10.

（表２）
［非球面データ］
Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第 2面 -1.1912 9.15E-04 7.07E-06 -1.36E-07 0.00E+00
第 3面 -1.1511 -1.85E-04 1.10E-05 0.00E+00 0.00E+00
第 4面 1.0000 -6.99E-04 8.43E-06 0.00E+00 0.00E+00
第 6面 -0.7154 4.56E-04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00
第 7面 1.0000 1.98E-04 2.80E-07 0.00E+00 0.00E+00
第12面 2.9738 5.72E-04 -1.04E-05 4.11E-07 0.00E+00 (Table 2)
[Aspherical data]
K A4 A6 A8 A10
Second surface -1.1912 9.15E-04 7.07E-06 -1.36E-07 0.00E + 00
Third surface -1.1511 -1.85E-04 1.10E-05 0.00E + 00 0.00E + 00
Fourth side 1.0000 -6.99E-04 8.43E-06 0.00E + 00 0.00E + 00
The 6th -0.7154 4.56E-04 0.00E + 00 0.00E + 00 0.00E + 00
The seventh side 1.0000 1.98E-04 2.80E-07 0.00E + 00 0.00E + 00
12th surface 2.9738 5.72E-04 -1.04E-05 4.11E-07 0.00E + 00

この第１実施例に係るズームレンズＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２（開口絞りＳ）との軸上空気間隔ｄ４、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１０、及び、第３レンズ群Ｇ３とフィルタ群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ１２は、上述したように、変倍に際して変化する。次の表３に、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の各焦点距離状態における可変間隔を示す。   In the zoom lens ZL1 according to the first embodiment, an on-axis air gap d4 between the first lens group G1 and the second lens group G2 (aperture stop S), and an axis between the second lens group G2 and the third lens group G3. The upper air gap d10 and the on-axis air gap d12 between the third lens group G3 and the filter group FL change during zooming as described above. The following Table 3 shows variable intervals in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of infinity focusing.

（表３）
［可変間隔データ］
広角端 中間 望遠端
ｆ 4.73 11.25 26.78
ｄ４ 17.950 6.448 1.606
ｄ１０ 4.354 11.070 26.539
ｄ１２ 3.280 3.117 2.739 (Table 3)
[Variable interval data]
Wide angle end Medium telephoto end f 4.73 11.25 26.78
d4 17.950 6.448 1.606
d10 4.354 11.070 26.539
d12 3.280 3.117 2.739

次の表４に、この第１実施例に係るズームレンズＺＬ１における各条件式対応値を示す。なお、この表４において、β２ｔは第２レンズ群のＧ２望遠端状態における横倍率を、β２ｗは第２レンズ群Ｇ２の広角端状態における横倍率を、ｎ２は第１レンズ群Ｇ１に含まれる第２レンズの媒質のｄ線に対する屈折率を、ν２は第１レンズ群Ｇ１に含まれる第２レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数を、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を、ｆＬ２は第１レンズ群Ｇ１に含まれる第２レンズの焦点距離を、ｆ２は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を、ｆｗはこのズームレンズＺＬ１の広角端状態における全系の焦点距離を、Ｒ１ａは第１レンズ群Ｇ１に含まれる第１レンズの物体側のレンズ面の曲率半径を、Ｒ１ｂは第１レンズ群Ｇ１に含まれる第１レンズの像側のレンズ面の曲率半径を、ΣＤ１は第１レンズ群Ｇ１における、第１レンズの物体側のレンズ面から第２レンズの像側のレンズ面までの光軸上の距離を、それぞれ表している。この符号の説明は、以降の実施例においても同様である。   Table 4 below shows values corresponding to the conditional expressions in the zoom lens ZL1 according to the first example. In Table 4, β2t is the lateral magnification in the G2 telephoto end state of the second lens group, β2w is the lateral magnification in the wide-angle end state of the second lens group G2, and n2 is included in the first lens group G1. The refractive index of the medium of the two lenses to the d-line, ν2 is the Abbe number of the medium of the second lens included in the first lens group G1 to the d-line, f1 is the focal length of the first lens group G1, and fL2 is the second The focal length of the second lens included in the first lens group G1, f2 is the focal length of the second lens group G2, fw is the focal length of the entire system in the wide-angle end state of the zoom lens ZL1, and R1a is the first lens The radius of curvature of the object-side lens surface of the first lens included in the group G1 is R1b, the radius of curvature of the lens surface of the first lens included in the first lens group G1 is 1D1 is the first lens group G1 The first lens The distance on the optical axis from the lens surface on the object side to the lens surface on the image side of the second lens represents respectively. The description of this symbol is the same as in the following embodiments.

（表４）
［条件式対応値］
β２ｗ＝ -0.48844
β２ｔ＝ -2.67603
ΣＤ１＝ 3.75000
ｆＬ２＝ 15.57459
（１）β２t／β２ｗ ＝ 5.479
（２）ｎ２×ｎ２×ν２ ＝ 63.903
（３）（−ｆ１）／ｆｗ ＝ 2.565
（４）（−ｆ１）／ｆＬ２ ＝ 0.779
（５）ｆ２／ｆｗ ＝ 2.065
（６）（Ｒ１ｂ＋Ｒ１ａ）／（Ｒ１ｂ−Ｒ１ａ） ＝ -0.942
（７）ΣＤ１／（−ｆ１） ＝ 0.309
（８）（−ｆ１）／ｆ２ ＝ 1.242 (Table 4)
[Conditional expression values]
β2w = -0.48844
β 2 t = -2.67603
ΣD1 = 3.75000
fL2 = 15.57459
(1) β2t / β2w = 5.479
(2) n2 × n2 × ν2 = 63.903
(3) (-f1) / fw = 2.565
(4) (-f1) / fL2 = 0.779
(5) f2 / fw = 2.065
(6) (R1b + R1a) / (R1b-R1a) = -0.942
(7) ΣD1 / (− f1) = 0.309
(8) (−f1) /f2=1.242

このように、この第１実施例に係るズームレンズＺＬ１は、上記条件式（１）〜（８）を全て満足している。   As described above, the zoom lens ZL1 according to the first example satisfies all of the conditional expressions (1) to (8).

この第１実施例に係るズームレンズＺＬ１の、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図２に示す。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．３ｎｍ）、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。また、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。これらの各収差図より、この第１実施例に係るズームレンズＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。   The zoom lens ZL1 according to the first example has a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a chromatic aberration diagram, and a coma aberration at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state. The figure is shown in FIG. In each of the aberration diagrams, FNO denotes an F number, and Y denotes an image height. The spherical aberration diagram shows the F-number value corresponding to the maximum aperture, the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height, and the coma diagram shows the value of each image height. d denotes d line (λ = 587.6 nm), g denotes g line (λ = 435.8 nm), C denotes C line (λ = 656.3 nm), and F denotes F line (λ = 486.1 nm) . In astigmatism diagrams, a solid line indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. Also, in the aberration diagrams of the respective examples shown below, the same reference numerals as those of the present example are used. From these aberration diagrams, it is understood that in the zoom lens ZL1 according to the first example, various aberrations are corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state.

［第２実施例］
図３は、第２実施例に係るズームレンズＺＬ２の構成を示す図である。この図３に示すズームレンズＺＬ２は、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、から構成される。 Second Embodiment
FIG. 3 is a view showing the configuration of the zoom lens ZL2 according to the second example. The zoom lens ZL2 shown in FIG. 3 includes: a first lens group G1 having a negative refractive power; a second lens group G2 having a positive refractive power; and a third lens group G3 having a positive refractive power. Configured

このズームレンズＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、像側面が非球面形状である負レンズＬ１１、並びに、物体側面及び像側面が非球面形状である正レンズＬ１２から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側面及び像側面が非球面形状である正レンズＬ２１、並びに、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２２と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２３とを接合した接合レンズから構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、像側面が非球面形状である正レンズＬ３１から構成されている。なお、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に開口絞りＳが配置されている。また、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや、赤外フィルタなどを有するフィルタ群ＦＬが配置されている。   In the zoom lens ZL2, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative lens L11 having an aspheric image side surface and a positive lens L12 having an aspheric surface on the object side surface and the image side surface. Yes. The second lens group G2 includes a positive lens L21 having an aspheric object side surface and an image side surface, a meniscus positive lens L22 having a convex surface facing the object side, and a meniscus shape having a convex surface facing the object side. It is comprised from the junction lens which joined the negative lens L23. The third lens group G3 is composed of a positive lens L31 having an aspheric image side surface. An aperture stop S is disposed between the first lens group G1 and the second lens group G2. Further, between the third lens group G3 and the image plane I, a filter group FL having a low-pass filter, an infrared filter, and the like is disposed.

この第２実施例に係るズームレンズＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３が移動するように構成されている。なお、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と一体に移動する。   In the zoom lens ZL2 according to the second example, during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, and the second lens group G2 and the second lens group G2 The first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 are configured to move so as to increase the distance to the third lens group G3. The aperture stop S moves integrally with the second lens group G2.

また、この第２実施例に係るズームレンズＺＬ２において、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を物体側に移動させることによって行うように構成されている。   In the zoom lens ZL2 according to the second embodiment, focusing from an infinite distance object to a close distance object is performed by moving the third lens group G3 to the object side.

以下の表５に、第２実施例に係るズームレンズＺＬ２の諸元の値を掲げる。なお、表５に示す面番号１〜１４は、図３に示す番号１〜１４に対応している。   Table 5 below provides values of specifications of the zoom lens ZL2 according to the second example. The surface numbers 1 to 14 shown in Table 5 correspond to the numbers 1 to 14 shown in FIG.

（表５）第２実施例
［全体諸元］
ズーム比＝5.66
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ ＝ 4.73 〜 11.26 〜 26.79
ＦＮＯ ＝ 4.13 〜 6.40 〜 7.08
２ω ＝ 85.39 〜 40.10 〜 17.38
Ｙ ＝ 3.50 〜 4.05 〜 4.05
ＢＦ（空気換算長）＝ 4.01 〜 3.84 〜 4.09
ＴＬ（空気換算長）＝ 35.57 〜 30.70 〜 41.49

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 -305.2989 0.4000 1.7738 47.18
2* 5.0239 1.1500
3* 5.5847 1.9500 1.6355 23.89
4* 12.7289 d4
5 ∞ 0.3000 開口絞りＳ
6* 5.7021 1.7500 1.5920 67.05
7* -17.9457 0.1500
8 5.2403 1.4500 1.9027 35.73
9 15.7984 0.4000 2.0007 25.46
10 3.2417 d10
11 145.4718 1.7000 1.5311 55.91
12* -11.5214 d12
13 ∞ 0.5000 1.5168 63.88
14 ∞ 0.5000
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -12.113
第２レンズ群 6 9.709
第３レンズ群 11 20.177 (Table 5) Second Example [Overall Specifications]
Zoom ratio = 5.66
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto-end state f = 4.73 to 11.26 to 26.79
FNO = 4.13 to 6.40 to 7.08
2ω = 85.39 to 40.10 to 17.38
Y = 3.50 to 4.05 to 4.05
BF (Air equivalent length) = 4.01 to 3.84 to 4.09
TL (air equivalent length) = 35.57 to 30.70 to 41.49

[Lens data]
m r d nd νd
Object ∞
1-305.2989 0.4000 1.7738 47.18
2 * 5.0239 1.1500
3 * 5.5847 1.9500 1.6355 23.89
4 * 12.7289 d4
5 ∞ 0.3000 Aperture stop S
6 * 5.7021 1.7500 1.5920 67.05
7 * -17.9457 0.1500
8 5.2403 1.4500 1.9027 35.73
9 15.7984 0.4000 2.0007 25.46
10 3.2417 d10
11 145.4718 1.7000 1.5311 55.91
12 * -11.5214 d12
13 0.5 0.5000 1.5168 63.88
14 ∞ 0.5000
Image plane ∞

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length first lens group 1 -12.113
Second lens group 6 9.709
Third lens group 11 20.177

この第２実施例に係るズームレンズＺＬ２において、第２面、第３面、第４面、第６面、第７面及び第１２面は非球面形状に形成されている。次の表６に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。   In the zoom lens ZL2 according to the second embodiment, the second surface, the third surface, the fourth surface, the sixth surface, the seventh surface, and the twelfth surface are formed in an aspheric shape. Table 6 below shows data of aspheric surfaces, that is, values of the conical constant K and the respective aspheric constants A4 to A10.

（表６）
［非球面データ］
Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第 2面 -1.1591 6.89E-04 1.08E-05 -1.09E-07 0.00E+00
第 3面 -1.1965 -1.91E-04 7.57E-06 0.00E+00 0.00E+00
第 4面 1.0000 -7.22E-04 4.35E-06 0.00E+00 0.00E+00
第 6面 -0.5837 3.73E-04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00
第 7面 1.0000 1.99E-04 6.72E-07 0.00E+00 0.00E+00
第12面 4.0069 5.72E-04 -1.27E-05 6.16E-07 0.00E+00 (Table 6)
[Aspherical data]
K A4 A6 A8 A10
The second side -1-11591 6.89E-04 1.08E-05 -1.09E-07 0.00E + 00
3rd surface -1.1965 -1.91E-04 7.57E-06 0.00E + 00 0.00E + 00
Fourth side 1.0000 -7.22E-04 4.35E-06 0.00E + 00 0.00E + 00
The sixth side -0.5837 3.73E-04 0.00E + 00 0.00E + 00 0.00E + 00
The seventh side 1.0000 1.99E-04 6.72E-07 0.00E + 00 0.00E + 00
12th surface 4.0069 5.72E-04 -1.27E-05 6.16E-07 0.00E + 00

この第２実施例に係るズームレンズＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２（開口絞りＳ）との軸上空気間隔ｄ４、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１０、及び、第３レンズ群Ｇ３とフィルタ群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ１２は、上述したように、変倍に際して変化する。次の表７に、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の各焦点距離状態における可変間隔を示す。   In the zoom lens ZL2 according to the second embodiment, an on-axis air gap d4 between the first lens group G1 and the second lens group G2 (aperture stop S), and an axis between the second lens group G2 and the third lens group G3. As described above, the upper air gap d10 and the axial air gap d12 between the third lens group G3 and the filter group FL change during zooming. Table 7 below shows variable intervals in the respective focal length states of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.

（表７）
［可変間隔データ］
広角端 中間 望遠端
ｆ 4.73 11.26 26.79
ｄ４ 17.952 6.539 1.608
ｄ１０ 4.359 11.063 26.543
ｄ１２ 3.177 3.014 3.264 (Table 7)
[Variable interval data]
Wide angle end Medium telephoto end f 4.73 11.26 26.79
d4 17.952 6.539 1.608
d10 4.359 11.063 26.543
d12 3.177 3.014 3.264

次の表８に、この第２実施例に係るズームレンズＺＬ２における各条件式対応値を示す。   Table 8 below shows values corresponding to the conditional expressions in the zoom lens ZL2 according to the second example.

（表８）
［条件式対応値］
β２ｗ＝ -0.48974
β２ｔ＝ -2.78878
ΣＤ１＝ 3.85000
ｆＬ２＝ 14.15580
（１）β２t／β２ｗ ＝ 5.694
（２）ｎ２×ｎ２×ν２ ＝ 63.902
（３）（−ｆ１）／ｆｗ ＝ 2.561
（４）（−ｆ１）／ｆＬ２ ＝ 0.856
（５）ｆ２／ｆｗ ＝ 2.053
（６）（Ｒ１ｂ＋Ｒ１ａ）／（Ｒ１ｂ−Ｒ１ａ） ＝ -0.968
（７）ΣＤ１／（−ｆ１） ＝ 0.318
（８）（−ｆ１）／ｆ２ ＝ 1.248 (Table 8)
[Conditional expression values]
β 2 w = -0.48974
β 2 t = -2.78878
Σ D1 = 3.85000
fL2 = 14.15580
(1) β2t / β2w = 5.694
(2) n2 × n2 × ν2 = 63.902
(3) (-f1) / fw = 2.561
(4) (-f1) / fL2 = 0.856
(5) f2 / fw = 2.053
(6) (R1b + R1a) / (R1b-R1a) = -0.968
(7) Σ D1 / (− f1) = 0.318
(8) (-f1) / f2 = 1.248

このように、この第２実施例に係るズームレンズＺＬ２は、上記条件式（１）〜（８）を全て満足している。   As described above, the zoom lens ZL2 according to the second embodiment satisfies all the conditional expressions (1) to (8).

この第２実施例に係るズームレンズＺＬ２の、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図４に示す。これらの各収差図より、この第２実施例に係るズームレンズＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。   Spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, magnification chromatic aberration diagram, and coma aberration of zoom lens ZL2 according to the second example at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state The figure is shown in FIG. From these aberration diagrams, it can be seen that in the zoom lens ZL2 according to the second example, various aberrations are well corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state.

［第３実施例］
図５は、第３実施例に係るズームレンズＺＬ３の構成を示す図である。この図５に示すズームレンズＺＬ３は、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、から構成される。 [Third embodiment]
FIG. 5 is a view showing the configuration of the zoom lens ZL3 according to the third example. The zoom lens ZL3 shown in FIG. 5 includes a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a third lens group G3 having positive refractive power. Configured

このズームレンズＺＬ３において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側面及び像側面が非球面形状である負レンズＬ１１、並びに、物体側面及び像側面が非球面形状である正レンズＬ１２から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側面及び像側面が非球面形状である正レンズＬ２１、並びに、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２２と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２３とを接合した接合レンズから構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、像側面が非球面形状である正レンズＬ３１から構成されている。なお、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に開口絞りＳが配置されている。また、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや、赤外フィルタなどを有するフィルタ群ＦＬが配置されている。   In the zoom lens ZL3, the first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a negative lens L11 in which the object side surface and the image side surface are aspheric, and a positive lens L12 in which the object side and image side are aspheric It is configured. The second lens group G2 includes a positive lens L21 having an aspheric object side surface and an image side surface, a meniscus positive lens L22 having a convex surface facing the object side, and a meniscus shape having a convex surface facing the object side. It is comprised from the junction lens which joined the negative lens L23. The third lens group G3 is composed of a positive lens L31 having an aspheric image side surface. An aperture stop S is disposed between the first lens group G1 and the second lens group G2. Further, between the third lens group G3 and the image plane I, a filter group FL having a low-pass filter, an infrared filter, and the like is disposed.

この第３実施例に係るズームレンズＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３が移動するように構成されている。なお、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と一体に移動する。   In the zoom lens ZL3 according to the third example, upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, and the second lens group G2 and the second lens group G2 The first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 are configured to move so as to increase the distance to the third lens group G3. The aperture stop S moves integrally with the second lens group G2.

また、この第３実施例に係るズームレンズＺＬ３において、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を物体側に移動させることによって行うように構成されている。   In the zoom lens ZL3 according to the third embodiment, focusing from an infinite distance object to a close distance object is performed by moving the third lens group G3 to the object side.

以下の表９に、第３実施例に係るズームレンズＺＬ３の諸元の値を掲げる。なお、表９に示す面番号１〜１４は、図５に示す番号１〜１４に対応している。   Table 9 below provides values of specifications of the zoom lens ZL3 according to the third example. The surface numbers 1 to 14 shown in Table 9 correspond to the numbers 1 to 14 shown in FIG.

（表９）第３実施例
［全体諸元］
ズーム比＝5.66
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ ＝ 4.73 〜 11.26 〜 26.78
ＦＮＯ ＝ 3.48 〜 5.39 〜 7.11
２ω ＝ 85.45 〜 40.01 〜 17.37
Ｙ ＝ 3.50 〜 4.05 〜 4.05
ＢＦ（空気換算長）＝ 3.98 〜 3.82 〜 3.44
ＴＬ（空気換算長）＝ 36.00 〜 30.92 〜 41.17

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1* -67.9262 0.5000 1.7433 49.32
2* 4.8406 1.1500
3* 5.7985 2.2000 1.6070 26.98
4* 18.5337 d4
5 ∞ 0.3000 開口絞りＳ
6* 5.9784 1.7500 1.5920 67.05
7* -20.4841 0.1500
8 4.8041 1.4500 1.9027 35.73
9 17.7129 0.4000 2.0007 25.46
10 3.1110 d10
11 60.3208 1.8000 1.5311 55.91
12* -12.5493 d12
13 ∞ 0.5000 1.5168 63.88
14 ∞ 0.5000
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -12.350
第２レンズ群 6 9.876
第３レンズ群 11 19.729 (Table 9) Third Example [Overall Specifications]
Zoom ratio = 5.66
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto-end state f = 4.73 to 11.26 to 26.78
FNO = 3.48 to 5.39 to 7.11
2ω = 85.45 to 40.01 to 17.37
Y = 3.50 to 4.05 to 4.05
BF (Air conversion length) = 3.98 to 3.82 to 3.44
TL (air equivalent length) = 36.00-30.92-41.17

[Lens data]
m r d nd νd
Object ∞
1 * -67.9262 0.5000 1.7433 49.32
2 * 4.8406 1.1500
3 * 5.7985 2.2000 1.6070 26.98
4 * 18.5337 d4
5 ∞ 0.3000 Aperture stop S
6 * 5.9784 1.7500 1.5920 67.05
7 * -20.4841 0.1500
8 4.8041 1.4500 1.9027 35.73
9 17.7129 0.4000 2.0007 25.46
10 3.1110 d10
11 60.3208 1.8000 1.5311 55.91
12 * -12.5493 d12
13 0.5 0.5000 1.5168 63.88
14 0.5 0.5000
Image plane ∞

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length 1st lens group 1 -12.350
Second lens group 6 9.876
Third lens group 11 19.729

この第３実施例に係るズームレンズＺＬ３において、第１面、第２面、第３面、第４面、第６面、第７面及び第１２面は非球面形状に形成されている。次の表１０に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。   In the zoom lens ZL3 according to the third embodiment, the first surface, the second surface, the third surface, the fourth surface, the sixth surface, the seventh surface, and the twelfth surface are formed in an aspheric shape. Table 10 below shows data of aspheric surfaces, that is, values of the conical constant K and the respective aspheric constants A4 to A10.

（表１０）
［非球面データ］
Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第 1面 4.5552 -1.44E-05 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00
第 2面 -0.9109 4.06E-04 1.21E-05 -1.61E-07 0.00E+00
第 3面 -1.3290 -1.76E-04 5.83E-06 0.00E+00 0.00E+00
第 4面 1.0000 -5.43E-04 2.04E-06 0.00E+00 0.00E+00
第 6面 -0.4643 3.28E-04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00
第 7面 1.0000 1.85E-04 -1.23E-06 0.00E+00 0.00E+00
第12面 5.1058 6.63E-04 -2.25E-05 9.59E-07 -1.50E-09 (Table 10)
[Aspherical data]
K A4 A6 A8 A10
First side 4.5552-1.44E-05 0.00E + 00 0.00E + 00 0.00E + 00
2nd surface -0.9109 4.06E-04 1.21E-05 -1.61E-07 0.00E + 00
3rd surface -1.3290 -1.76E-04 5.83E-06 0.00E + 00 0.00E + 00
The fourth side 1.0000 -5.43E-04 2.04E-06 0.00E + 00 0.00E + 00
Sixth face -0.4643 3.28E-04 0.00E + 00 0.00E + 00 0.00E + 00
The seventh side 1.0000 1.85E-04 -1.23E-06 0.00E + 00 0.00E + 00
The twelfth side 5.1058 6.63E-04-2.25E-05 9.59E-07 -1.50E-09

この第３実施例に係るズームレンズＺＬ３において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２（開口絞りＳ）との軸上空気間隔ｄ４、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１０、及び、第３レンズ群Ｇ３とフィルタ群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ１２は、上述したように、変倍に際して変化する。次の表１１に、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の各焦点距離状態における可変間隔を示す。   In the zoom lens ZL3 according to the third example, the axial air gap d4 between the first lens group G1 and the second lens group G2 (aperture stop S), and the axis between the second lens group G2 and the third lens group G3. As described above, the upper air gap d10 and the axial air gap d12 between the third lens group G3 and the filter group FL change during zooming. Table 11 below shows variable intervals in the respective focal length states of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.

（表１１）
［可変間隔データ］
広角端 中間 望遠端
ｆ 4.73 11.26 26.78
ｄ４ 17.947 6.260 1.350
ｄ１０ 4.373 11.144 26.682
ｄ１２ 3.152 2.987 2.608 (Table 11)
[Variable interval data]
Wide angle end Medium telephoto end f 4.73 11.26 26.78
d4 17.947 6.260 1.350
d10 4.373 11.144 26.682
d12 3.152 2.987 2.608

次の表１２に、この第３実施例に係るズームレンズＺＬ３における各条件式対応値を示す。   Table 12 below shows values corresponding to the conditional expressions in the zoom lens ZL3 according to the third example.

（表１２）
［条件式対応値］
β２ｗ＝ -0.48625
β２ｔ＝ -2.65938
ΣＤ１＝ 3.85000
ｆＬ２＝ 13.05058
（１）β２t／β２ｗ ＝ 5.469
（２）ｎ２×ｎ２×ν２ ＝ 69.674
（３）（−ｆ１）／ｆｗ ＝ 2.610
（４）（−ｆ１）／ｆＬ２ ＝ 0.946
（５）ｆ２／ｆｗ ＝ 2.088
（６）（Ｒ１ｂ＋Ｒ１ａ）／（Ｒ１ｂ−Ｒ１ａ） ＝ -0.867
（７）ΣＤ１／（−ｆ１） ＝ 0.312
（８）（−ｆ１）／ｆ２ ＝ 1.250 (Table 12)
[Conditional expression values]
β2w = -0.48625
β2t = -2.65938
ΣD1 = 3.85000
fL2 = 13.05058
(1) β2t / β2w = 5.469
(2) n2 × n2 × ν2 = 69.674
(3) (-f1) / fw = 2.610
(4) (−f1) /fL2=0.946
(5) f2 / fw = 2.088
(6) (R1b + R1a) / (R1b-R1a) = -0.867
(7) ΣD1 / (− f1) = 0.312
(8) (−f1) /f2=1.250

このように、この第３実施例に係るズームレンズＺＬ３は、上記条件式（１）〜（８）を全て満足している。   As described above, the zoom lens ZL3 according to the third example satisfies all the conditional expressions (1) to (8).

この第３実施例に係るズームレンズＺＬ３の、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図６に示す。これらの各収差図より、この第３実施例に係るズームレンズＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。   Spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, magnification chromatic aberration diagram, and coma aberration at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom lens ZL3 according to the third example The figure is shown in FIG. From these aberration diagrams, it is understood that, in the zoom lens ZL3 according to the third example, various aberrations are corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state.

［第４実施例］
図７は、第４実施例に係るズームレンズＺＬ４の構成を示す図である。この図７に示すズームレンズＺＬ４は、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、から構成される。 [Fourth embodiment]
FIG. 7 is a view showing the configuration of the zoom lens ZL4 according to the fourth example. The zoom lens ZL4 shown in FIG. 7 includes a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a third lens group G3 having positive refractive power. Configured

このズームレンズＺＬ４において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、像側面が非球面形状である負レンズＬ１１、並びに、物体側面及び像側面が非球面形状である正レンズＬ１２から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側面及び像側面が非球面形状である正レンズＬ２１、並びに、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２２と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ２３とを接合した接合レンズから構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、像側面が非球面形状である正レンズＬ３１から構成されている。なお、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に開口絞りＳが配置されている。また、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや、赤外フィルタなどを有するフィルタ群ＦＬが配置されている。   In the zoom lens ZL4, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative lens L11 having an aspheric image side surface, and a positive lens L12 having an aspheric surface on the object side surface and the image side surface. Yes. The second lens group G2 includes a positive lens L21 having an aspheric object side surface and an image side surface, a meniscus positive lens L22 having a convex surface facing the object side, and a meniscus shape having a convex surface facing the object side. It is comprised from the junction lens which joined the negative lens L23. The third lens group G3 is composed of a positive lens L31 having an aspheric image side surface. An aperture stop S is disposed between the first lens group G1 and the second lens group G2. Further, between the third lens group G3 and the image plane I, a filter group FL having a low-pass filter, an infrared filter, and the like is disposed.

この第４実施例に係るズームレンズＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３が移動するように構成されている。なお、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と一体に移動する。   In the zoom lens ZL4 according to the fourth example, during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, and the second lens group G2 and the second lens group G2 The first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 are configured to move so as to increase the distance to the third lens group G3. The aperture stop S moves integrally with the second lens group G2.

また、この第４実施例に係るズームレンズＺＬ４において、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を物体側に移動させることによって行うように構成されている。   In the zoom lens ZL4 according to the fourth embodiment, focusing from an infinite distance object to a close distance object is performed by moving the third lens group G3 to the object side.

以下の表１３に、第４実施例に係るズームレンズＺＬ４の諸元の値を掲げる。なお、表１３に示す面番号１〜１４は、図７に示す番号１〜１４に対応している。   Table 13 below provides values of specifications of the zoom lens ZL4 according to the fourth example. The surface numbers 1 to 14 shown in Table 13 correspond to the numbers 1 to 14 shown in FIG.

（表１３）第４実施例
［全体諸元］
ズーム比＝5.66
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ ＝ 4.73 〜 11.25 〜 26.78
ＦＮＯ ＝ 3.45 〜 5.35 〜 7.17
２ω ＝ 85.59 〜 39.92 〜 17.37
Ｙ ＝ 3.50 〜 4.05 〜 4.05
ＢＦ（空気換算長）＝ 3.90 〜 3.74 〜 3.37
ＴＬ（空気換算長）＝ 35.76 〜 30.62 〜 40.57

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 -135.2384 0.5000 1.7680 49.23
2* 4.9394 1.2000
3* 5.4139 2.1000 1.6070 26.98
4* 13.7428 d4
5 ∞ 0.3000 開口絞りＳ
6* 5.4810 1.7000 1.5920 67.05
7* -18.5647 0.2000
8 5.3364 1.4500 1.9027 35.73
9 13.6207 0.4000 2.0007 25.46
10 3.2063 d10
11 122.2905 1.7000 1.5311 55.91
12* -11.6690 d12
13 ∞ 0.2100 1.5168 63.88
14 ∞ 0.5000
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -12.228
第２レンズ群 6 9.707
第３レンズ群 11 20.146 (Table 13) Fourth Example [Overall Specifications]
Zoom ratio = 5.66
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto-end state f = 4.73 to 11.25 to 26.78
FNO = 3.45 to 5.35 to 7.17
2ω = 85.59 to 39.92 to 17.37
Y = 3.50 to 4.05 to 4.05
BF (Air conversion length) = 3.90 to 3.74 to 3.37
TL (air equivalent length) = 35.76 to 30.62 to 40.57

[Lens data]
m r d nd νd
Object ∞
1-135.2384 0.5000 1.7680 49.23
2 * 4.9394 1.2000
3 * 5.4139 2.1000 1.6070 26.98
4 * 13.7428 d4
5 0.3 0.3000 aperture stop S
6 * 5.4810 1.7000 1.5920 67.05
7 * -18.5647 0.2000
8 5.3364 1.4500 1.9027 35.73
9 13.6207 0.4000 2.0007 25.46
10 3.2063 d10
11 122.2905 1.7000 1.5311 55.91
12 * -11.6690 d12
13 ∞ 0.2100 1.5168 63.88
14 ∞ 0.5000
Image plane ∞

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length 1st lens group 1 -12.228
Second lens group 6 9.707
Third lens group 11 20.146

この第４実施例に係るズームレンズＺＬ４において、第２面、第３面、第４面、第６面、第７面及び第１２面は非球面形状に形成されている。次の表１４に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。   In the zoom lens ZL4 according to the fourth embodiment, the second surface, the third surface, the fourth surface, the sixth surface, the seventh surface, and the twelfth surface are formed in an aspheric shape. Table 14 below shows data of aspheric surfaces, that is, the values of the conical constant K and the respective aspheric constants A4 to A10.

（表１４）
［非球面データ］
Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第 2面 -1.2737 5.12E-04 1.06E-05 1.02E-08 0.00E+00
第 3面 -1.3486 -2.21E-04 3.79E-06 0.00E+00 0.00E+00
第 4面 1.0000 -6.11E-04 -3.10E-06 0.00E+00 0.00E+00
第 6面 -0.1853 1.54E-04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00
第 7面 1.0000 2.24E-04 -1.41E-06 0.00E+00 0.00E+00
第12面 4.5769 7.57E-04 -2.58E-05 1.08E-06 0.00E+00 (Table 14)
[Aspherical data]
K A4 A6 A8 A10
Second side -1.2737 5.12E-04 1.06E-05 1.02E-08 0.00E + 00
3rd surface -1.3486 -2.21E-04 3.79E-06 0.00E + 00 0.00E + 00
4th surface 1.0000 -6.11E-04 -3.10E-06 0.00E + 00 0.00E + 00
The sixth side -0.1853 1.54E-04 0.00E + 00 0.00E + 00 0.00E + 00
The seventh side 1.0000 2.24E-04 -1.41E-06 0.00E + 00 0.00E + 00
12th surface 4.5769 7.57E-04 -2.58E-05 1.08E-06 0.00E + 00

この第４実施例に係るズームレンズＺＬ４において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２（開口絞りＳ）との軸上空気間隔ｄ４、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１０、及び、第３レンズ群Ｇ３とフィルタ群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ１２は、上述したように、変倍に際して変化する。次の表１５に、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の各焦点距離状態における可変間隔を示す。   In the zoom lens ZL4 according to the fourth example, the axial air gap d4 between the first lens group G1 and the second lens group G2 (aperture stop S), and the axis between the second lens group G2 and the third lens group G3. As described above, the upper air gap d10 and the axial air gap d12 between the third lens group G3 and the filter group FL change during zooming. Table 15 below shows variable intervals in the respective focal length states of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.

（表１５）
［可変間隔データ］
広角端 中間 望遠端
ｆ 4.73 11.25 26.78
ｄ４ 17.947 6.372 1.499
ｄ１０ 4.369 10.963 26.158
ｄ１２ 3.260 3.099 2.729 (Table 15)
[Variable interval data]
Wide angle end Medium telephoto end f 4.73 11.25 26.78
d4 17.947 6.372 1.499
d10 4.369 10.963 26.158
d12 3.260 3.099 2.729

次の表１６に、この第４実施例に係るズームレンズＺＬ４における各条件式対応値を示す。   Table 16 below shows values corresponding to the conditional expressions in the zoom lens ZL4 according to the fourth example.

（表１６）
［条件式対応値］
β２ｗ＝ -0.48251
β２ｔ＝ -2.64479
ΣＤ１＝ 3.80000
ｆＬ２＝ 13.43685
（１）β２t／β２ｗ ＝ 5.481
（２）ｎ２×ｎ２×ν２ ＝ 69.674
（３）（−ｆ１）／ｆｗ ＝ 2.585
（４）（−ｆ１）／ｆＬ２ ＝ 0.910
（５）ｆ２／ｆｗ ＝ 2.052
（６）（Ｒ１ｂ＋Ｒ１ａ）／（Ｒ１ｂ−Ｒ１ａ） ＝ -0.930
（７）ΣＤ１／（−ｆ１） ＝ 0.311
（８）（−ｆ１）／ｆ２ ＝ 1.260 (Table 16)
[Conditional expression values]
β2w = -0.48251
β2t = -2.64479
Σ D1 = 3.80000
fL2 = 13.43685
(1) β 2 t / β 2 w = 5.481
(2) n2 × n2 × ν2 = 69.674
(3) (-f1) / fw = 2.585
(4) (-f1) / fL2 = 0.910
(5) f2 / fw = 2.052
(6) (R1b + R1a) / (R1b-R1a) = -0.930
(7) Σ D1 / (− f1) = 0.311
(8) (−f1) /f2=1.260

このように、この第４実施例に係るズームレンズＺＬ４は、上記条件式（１）〜（８）を全て満足している。   As described above, the zoom lens ZL4 according to the fourth example satisfies all the conditional expressions (1) to (8).

この第４実施例に係るズームレンズＺＬ４の、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図８に示す。これらの各収差図より、この第４実施例に係るズームレンズＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。   Spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, magnification chromatic aberration diagram, and coma aberration of zoom lens ZL4 according to Example 4 at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state The figure is shown in FIG. From these aberration diagrams, it is understood that, in the zoom lens ZL4 according to the fourth example, various aberrations are corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state.

［第５実施例］
図９は、第５実施例に係るズームレンズＺＬ５の構成を示す図である。この図９に示すズームレンズＺＬ５は、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、から構成される。 [Fifth embodiment]
FIG. 9 is a diagram showing the configuration of the zoom lens ZL5 according to the fifth example. The zoom lens ZL5 shown in FIG. 9 includes a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a third lens group G3 having positive refractive power. Configured

このズームレンズＺＬ５において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、像側面が非球面形状である負レンズＬ１１、並びに、物体側面及び像側面が非球面形状である正レンズＬ１２から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側面及び像側面が非球面形状である正レンズＬ２１、並びに、両凸形状の正レンズＬ２２と両凹形状の負レンズＬ２３とを接合した接合レンズから構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、像側面が非球面形状である正レンズＬ３１から構成されている。なお、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に開口絞りＳが配置されている。また、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや、赤外フィルタなどを有するフィルタ群ＦＬが配置されている。   In the zoom lens ZL5, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative lens L11 having an aspheric image side surface and a positive lens L12 having an aspheric surface on the object side surface and the image side surface. Yes. The second lens group G2 includes a positive lens L21 having an aspheric object side surface and an image side surface, and a cemented lens in which a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23 are cemented. ing. The third lens group G3 is composed of a positive lens L31 having an aspheric image side surface. An aperture stop S is disposed between the first lens group G1 and the second lens group G2. Further, between the third lens group G3 and the image plane I, a filter group FL having a low-pass filter, an infrared filter, and the like is disposed.

この第５実施例に係るズームレンズＺＬ５は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３が移動するように構成されている。なお、開口絞りＳは第２レンズ群Ｇ２と一体に移動する。   In the zoom lens ZL5 according to the fifth example, during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, and the second lens group G2 and the second lens group G2 The first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 are configured to move so as to increase the distance to the third lens group G3. The aperture stop S moves integrally with the second lens group G2.

また、この第５実施例に係るズームレンズＺＬ５において、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を物体側に移動させることによって行うように構成されている。   Further, in the zoom lens ZL5 according to the fifth example, focusing from an infinite distance object to a close distance object is performed by moving the third lens group G3 to the object side.

以下の表１７に、第５実施例に係るズームレンズＺＬ５の諸元の値を掲げる。なお、表１７に示す面番号１〜１４は、図９に示す番号１〜１４に対応している。   Table 17 below provides values of specifications of the zoom lens ZL5 according to Example 5. The surface numbers 1 to 14 shown in Table 17 correspond to the numbers 1 to 14 shown in FIG.

（表１７）第５実施例
［全体諸元］
ズーム比＝5.66
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ ＝ 4.73 〜 11.26 〜 26.78
ＦＮＯ ＝ 3.47 〜 5.39 〜 6.86
２ω ＝ 85.35 〜 40.09 〜 17.38
Ｙ ＝ 3.50 〜 4.05 〜 4.05
ＢＦ（空気換算長）＝ 4.03 〜 3.87 〜 4.34
ＴＬ（空気換算長）＝ 35.84 〜 31.14 〜 42.37

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 742.2276 0.5000 1.7738 47.18
2* 4.8725 1.1500
3* 5.4182 2.1000 1.6355 23.89
4* 12.0015 d4
5 ∞ 0.3000
6* 5.5293 1.7500 1.6188 63.86
7* -17.9507 0.1500
8 5.8785 1.4500 1.8830 40.66
9 -51.9514 0.4000 1.9500 29.37
10 3.3639 d10
11 60.0000 1.7000 1.5311 55.91
12* -13.1901 d12
13 ∞ 0.2100 1.5168 63.88
14 ∞ 0.5000
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -12.044
第２レンズ群 6 9.747
第３レンズ群 11 20.525 (Table 17) Fifth Example [Overall Specifications]
Zoom ratio = 5.66
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto-end state f = 4.73 to 11.26 to 26.78
FNO = 3.47 to 5.39 to 6.86
2ω = 85.35 to 40.09 to 17.38
Y = 3.50 to 4.05 to 4.05
BF (Air equivalent length) = 4.03 to 3.87 to 4.34
TL (air equivalent length) = 35.84 to 31.14 to 42.37

[Lens data]
m r d nd νd
Object ∞
1 742.2276 0.5000 1.7738 47.18
2 * 4.8725 1.1500
3 * 5.4182 2.1000 1.6355 23.89
4 * 12.0015 d4
5 ∞ 0.3000
6 * 5.5293 1.7500 1.6188 63.86
7 * -17.9507 0.1500
8 5.8785 1.4500 1.8830 40.66
9-51.9514 0.4000 1.9500 29.37
10 3.3639 d10
11 60.0000 1.7000 1.5311 55.91
12 * -13.1901 d12
13 0.2 0.2100 1.5168 63.88
14 0.5 0.5000
Image plane ∞

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length first lens group 1-12.044
Second lens group 6 9.747
Third lens group 11 20.525

この第５実施例に係るズームレンズＺＬ５において、第２面、第３面、第４面、第６面、第７面及び第１２面は非球面形状に形成されている。次の表１８に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。   In the zoom lens ZL5 according to the fifth embodiment, the second surface, the third surface, the fourth surface, the sixth surface, the seventh surface, and the twelfth surface are formed in an aspherical shape. Table 18 below shows data of aspheric surfaces, that is, values of the conical constant K and the respective aspheric constants A4 to A10.

（表１８）
［非球面データ］
Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第 2面 -0.9173 6.19E-04 1.06E-05 -2.91E-09 0.00E+00
第 3面 -0.9835 -2.95E-05 -4.04E-07 0.00E+00 0.00E+00
第 4面 1.0000 -5.39E-04 -5.28E-06 0.00E+00 0.00E+00
第 6面 -0.1313 8.36E-05 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00
第 7面 1.0000 2.16E-04 -4.37E-07 0.00E+00 0.00E+00
第12面 4.8382 4.30E-04 -8.30E-06 3.98E-07 0.00E+00 (Table 18)
[Aspherical data]
K A4 A6 A8 A10
Second surface-0.9173 6.19E-04 1.06E-05-2.91E-09 0.00E + 00
3rd surface -0.9835 -2.95E-05 -4.04E-07 0.00E + 00 0.00E + 00
Fourth side 1.0000-5.39E-04-5.28E-06 0.00E + 00 0.00E + 00
Sixth face -0.1313 8.36E-05 0.00E + 00 0.00E + 00 0.00E + 00
The seventh side 1.0000 2.16E-04-4.37E-07 0.00E + 00 0.00E + 00
12th surface 4.8382 4.30E-04 -8.30E-06 3.98E-07 0.00E + 00

この第５実施例に係るズームレンズＺＬ５において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２（開口絞りＳ）との軸上空気間隔ｄ４、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１０、及び、第３レンズ群Ｇ３とフィルタ群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ１２は、上述したように、変倍に際して変化する。次の表１９に、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の各焦点距離状態における可変間隔を示す。   In the zoom lens ZL5 according to Example 5, the axial air gap d4 between the first lens group G1 and the second lens group G2 (aperture stop S), and the axis between the second lens group G2 and the third lens group G3. The upper air gap d10 and the on-axis air gap d12 between the third lens group G3 and the filter group FL change during zooming as described above. Table 19 below shows variable intervals in the respective focal length states of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.

（表１９）
［可変間隔データ］
広角端 中間 望遠端
ｆ 4.73 11.26 26.78
ｄ４ 17.950 6.615 1.671
ｄ１０ 4.354 11.158 26.867
ｄ１２ 3.396 3.230 3.698 (Table 19)
[Variable interval data]
Wide-angle end Middle Telephoto end f 4.73 11.26 26.78
d4 17.950 6.615 1.671
d10 4.354 11.158 26.867
d12 3.396 3.230 3.698

次の表２０に、この第５実施例に係るズームレンズＺＬ５における各条件式対応値を示す。   Table 20 below shows values corresponding to the conditional expressions in the zoom lens ZL5 according to the fifth example.

（表２０）
［条件式対応値］
β２ｗ＝ -0.49495
β２ｔ＝ -2.85471
ΣＤ１＝ 3.75000
ｆＬ２＝ 13.82865
（１）β２t／β２ｗ ＝ 5.768
（２）ｎ２×ｎ２×ν２ ＝ 63.903
（３）（−ｆ１）／ｆｗ ＝ 2.546
（４）（−ｆ１）／ｆＬ２ ＝ 0.871
（５）ｆ２／ｆｗ ＝ 2.060
（６）（Ｒ１ｂ＋Ｒ１ａ）／（Ｒ１ｂ−Ｒ１ａ） ＝ -1.013
（７）ΣＤ１／（−ｆ１） ＝ 0.311
（８）（−ｆ１）／ｆ２ ＝ 1.236 (Table 20)
[Conditional expression values]
β2w = -0.49495
β2t = -2.85471
ΣD1 = 3.75000
fL2 = 13.82865
(1) β2t / β2w = 5.768
(2) n2 × n2 × ν2 = 63.903
(3) (-f1) / fw = 2.546
(4) (-f1) / fL2 = 0.871
(5) f2 / fw = 2.060
(6) (R1b + R1a) / (R1b−R1a) = − 1.013
(7) ΣD1 / (− f1) = 0.311
(8) (−f1) /f2=1.236

このように、この第５実施例に係るズームレンズＺＬ５は、上記条件式（１）〜（８）を全て満足している。   Thus, the zoom lens ZL5 according to the fifth example satisfies all the conditional expressions (1) to (8).

この第５実施例に係るズームレンズＺＬ５の、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図１０に示す。これらの各収差図より、この第５実施例に係るズームレンズＺＬ５は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。   Spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, magnification chromatic aberration diagram, and coma aberration of zoom lens ZL5 according to the fifth example at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state The figure is shown in FIG. From these aberration diagrams, it can be seen that in the zoom lens ZL5 according to the fifth example, various aberrations are corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state.

１ カメラ（光学機器） ＺＬ（ＺＬ１〜ＺＬ５） ズームレンズ
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群
Ｌ１１ 負レンズ（第１レンズ） Ｌ１２ 正レンズ（第２レンズ） 1 Camera (optical equipment) ZL (ZL1 to ZL5) Zoom lens G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group L11 Negative lens (first lens) L12 Positive lens (second lens)

Claims (20)

物体側から順に、
負の屈折力を有する第１レンズ群と、
正の屈折力を有する第２レンズ群と、
正の屈折力を有する第３レンズ群との実質的に３個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、
前記第１レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズとからなり、
前記第２レンズ群は、正の屈折力を有するレンズ及び負の屈折力を有するレンズを少なくとも１枚ずつ有する３枚のレンズからなり、
次式の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
５．４７９ ≦ β２ｔ／β２ｗ ＜ ６．０
ｎ２×ｎ２×ν２ ＜ ７７．０
但し、
β２ｔ：前記第２レンズ群の望遠端状態における横倍率
β２ｗ：前記第２レンズ群の広角端状態における横倍率
ｎ２：前記第１レンズ群に含まれる前記第２レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
ν２：前記第１レンズ群に含まれる前記第２レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数 From the object side,
A first lens group having negative refractive power;
A second lens group having a positive refractive power;
It consists essentially of three lens groups with the third lens group having positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes.
The first lens group includes, in order from the object side, a first lens having negative refractive power and a second lens having positive refractive power.
The second lens group includes three lenses each having at least one lens having a positive refractive power and one lens having a negative refractive power.
A zoom lens characterized by satisfying the condition of the following expression.
5.479 ≦ β2t / β2w <6.0
n2 × n2 × ν2 <77.0
However,
β2t: lateral magnification in the telephoto end state of the second lens group β2w: lateral magnification in the wide-angle end state of the second lens group n2: refractive index to the d-line of the medium of the second lens included in the first lens group 22: Abbe number for d-line of medium of the second lens included in the first lens group 物体側から順に、
負の屈折力を有する第１レンズ群と、
正の屈折力を有する第２レンズ群と、
正の屈折力を有する第３レンズ群との実質的に３個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、
前記第１レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズと、空気間隔と、正の屈折力を有する第２レンズとからなり、
前記第２レンズ群は、正の屈折力を有するレンズ及び負の屈折力を有するレンズを少なくとも１枚ずつ有する３枚のレンズからなり、
次式の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
５．２ ＜ β２ｔ／β２ｗ ＜ ６．０
ｎ２×ｎ２×ν２ ＜ ７３．０
但し、
β２ｔ：前記第２レンズ群の望遠端状態における横倍率
β２ｗ：前記第２レンズ群の広角端状態における横倍率
ｎ２：前記第１レンズ群に含まれる前記第２レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
ν２：前記第１レンズ群に含まれる前記第２レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数 From the object side,
A first lens group having negative refractive power;
A second lens group having a positive refractive power;
Substantially consisting of three lens groups with a third lens group having positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes.
The first lens group includes, in order from the object side, a first lens having negative refractive power, an air gap, and a second lens having positive refractive power.
The second lens group includes three lenses each having at least one lens having a positive refractive power and one lens having a negative refractive power.
A zoom lens that satisfies the following formula:
5.2 <β2t / β2w <6.0
n2 × n2 × ν2 <73.0
However,
β2t: lateral magnification in the telephoto end state of the second lens group β2w: lateral magnification in the wide-angle end state of the second lens group n2: refractive index to the d-line of the medium of the second lens included in the first lens group 22: Abbe number for d-line of medium of the second lens included in the first lens group 物体側から順に、
負の屈折力を有する第１レンズ群と、
正の屈折力を有する第２レンズ群と、
正の屈折力を有する第３レンズ群との実質的に３個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、
前記第１レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズとからなり、
前記第２レンズ群は、正の屈折力を有するレンズ及び負の屈折力を有するレンズを少なくとも１枚ずつ有する３枚のレンズからなり、
次式の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
５．０ ＜ β２ｔ／β２ｗ ＜ ６．５
ｎ２×ｎ２×ν２ ＜ ７７．０
０．７５ ＜ （−ｆ１）／ｆＬ２ ＜ １．００
但し、
β２ｔ：前記第２レンズ群の望遠端状態における横倍率
β２ｗ：前記第２レンズ群の広角端状態における横倍率
ｎ２：前記第１レンズ群に含まれる前記第２レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
ν２：前記第１レンズ群に含まれる前記第２レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆＬ２：前記第１レンズ群に含まれる前記第２レンズの焦点距離 From the object side,
A first lens group having negative refractive power;
A second lens group having a positive refractive power;
It consists essentially of three lens groups with the third lens group having positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes.
The first lens group includes, in order from the object side, a first lens having negative refractive power and a second lens having positive refractive power.
The second lens group includes three lenses each having at least one lens having a positive refractive power and one lens having a negative refractive power.
A zoom lens that satisfies the following formula:
5.0 <β2t / β2w <6.5
n2 × n2 × ν2 <77.0
0.75 <(− f1) / fL2 <1.00
However,
β2t: lateral magnification in the telephoto end state of the second lens group β2w: lateral magnification in the wide-angle end state of the second lens group n2: refractive index to the d-line of the medium of the second lens included in the first lens group ν2: Abbe number f1 of the medium of the second lens included in the first lens group f1: focal length of the first lens group fL2: focal length of the second lens included in the first lens group 物体側から順に、
負の屈折力を有する第１レンズ群と、
正の屈折力を有する第２レンズ群と、
正の屈折力を有する第３レンズ群との実質的に３個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、
前記第１レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズとからなり、
前記第２レンズ群は、正の屈折力を有するレンズ及び負の屈折力を有するレンズを少なくとも１枚ずつ有する３枚のレンズからなり、
次式の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
５．４７９ ≦ β２ｔ／β２ｗ ＜ ６．５
ｎ２×ｎ２×ν２ ＜ ７７．０
０．２３ ＜ ΣＤ１／（−ｆ１） ＜ ０．３２
但し、
β２ｔ：前記第２レンズ群の望遠端状態における横倍率
β２ｗ：前記第２レンズ群の広角端状態における横倍率
ｎ２：前記第１レンズ群に含まれる前記第２レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
ν２：前記第１レンズ群に含まれる前記第２レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
ΣＤ１：前記第１レンズ群における、前記第１レンズの物体側のレンズ面から前記第２レンズの像側のレンズ面までの光軸上の距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離 From the object side,
A first lens group having negative refractive power;
A second lens group having a positive refractive power;
It consists essentially of three lens groups with the third lens group having positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes.
The first lens group includes, in order from the object side, a first lens having negative refractive power and a second lens having positive refractive power.
The second lens group includes three lenses each having at least one lens having a positive refractive power and one lens having a negative refractive power.
A zoom lens that satisfies the following formula:
5.479 ≦ β2t / β2w <6.5
n2 × n2 × ν2 <77.0
0.23 <.SIGMA.D1 / (-f1) <0.32
However,
β2t: lateral magnification in the telephoto end state of the second lens group β2w: lateral magnification in the wide-angle end state of the second lens group n2: refractive index to the d-line of the medium of the second lens included in the first lens group ν 2: Abbe number of d of medium of the second lens included in the first lens group D D 1: lens surface on the object side of the first lens in the first lens group to the image side of the second lens Distance on the optical axis to the lens surface f1: Focal length of the first lens group 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１、２、４のいずれか一項に記載のズームレンズ。
０．５５ ＜ （−ｆ１）／ｆＬ２ ＜ １．００
但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆＬ２：前記第１レンズ群に含まれる前記第２レンズの焦点距離 The zoom lens according to any one of claims 1 to 4, wherein the following condition is satisfied.
0.55 <(− f1) / fL2 <1.00
However,
f1: Focal length of the first lens group fL2: Focal length of the second lens included in the first lens group 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のズームレンズ。
０．２３ ＜ ΣＤ１／（−ｆ１） ＜ ０．４０
但し、
ΣＤ１：前記第１レンズ群における、前記第１レンズの物体側のレンズ面から前記第２レンズの像側のレンズ面までの光軸上の距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, which satisfies the condition of the following expression.
0.23 <.SIGMA.D1 / (-f1) <0.40
However,
ΣD1: Distance on the optical axis from the lens surface on the object side of the first lens to the lens surface on the image side of the second lens in the first lens group f1: Focal length of the first lens group
次式の条件を満足することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載のズームレンズ。
２．２５ ＜ （−ｆ１）／ｆｗ ＜ ３．１０
但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離 The zoom lens according to any one of claims 1 to 6, wherein the following condition is satisfied.
2.25 <(− f1) / fw <3.10
However,
f1: Focal length of the first lens group fw: Focal length of the entire system in the wide-angle end state 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載のズームレンズ。
１．７ ＜ ｆ２／ｆｗ ＜ ２．４
但し、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離 The zoom lens according to any one of claims 1 to 7, wherein the following condition is satisfied.
1.7 <f2 / fw <2.4
However,
f2: Focal length of the second lens group fw: Focal length of the entire system in the wide-angle end state 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載のズームレンズ。
−１．２０ ＜ （Ｒ１ｂ＋Ｒ１ａ）／（Ｒ１ｂ−Ｒ１ａ） ＜ ０．１０
但し、
Ｒ１ａ：前記第１レンズ群に含まれる前記第１レンズの物体側のレンズ面の曲率半径
Ｒ１ｂ：前記第１レンズ群に含まれる前記第１レンズの像側のレンズ面の曲率半径 The zoom lens according to any one of claims 1 to 8, wherein the following condition is satisfied.
-1.20 <(R1b + R1a) / (R1b-R1a) <0.10
However,
R1a: Radius of curvature of lens surface on the object side of the first lens included in the first lens group R1b: Radius of curvature of the lens surface on the image side of the first lens included in the first lens group 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１〜９のいずれか一項に記載のズームレンズ。
０．９０ ＜ （−ｆ１）／ｆ２ ＜ １．４０
但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離 The zoom lens according to any one of claims 1 to 9, wherein the following condition is satisfied.
0.90 <(− f1) / f2 <1.40
However,
f1: focal length of the first lens group f2: focal length of the second lens group 広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、少なくとも前記第１レンズ群及び前記第２レンズ群が移動することを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to any one of claims 1 to 10, wherein at least the first lens group and the second lens group move during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. 前記第１レンズ群に含まれる前記第１レンズの少なくとも１面は、非球面形状に形成されていることを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to any one of claims 1 to 11, wherein at least one surface of the first lens included in the first lens group is formed in an aspherical shape. 前記第２レンズ群に含まれる前記正の屈折力を有するレンズの少なくとも１面は、非球面形状に形成されていることを特徴とする請求項１〜１２のいずれか一項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to claim 1, wherein at least one surface of the lens having positive refractive power included in the second lens group is formed in an aspherical shape. . 前記第３レンズ群は、１枚の単レンズで構成されていることを特徴とする請求項１〜１３のいずれか一項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to any one of claims 1 to 13, wherein the third lens group is configured of one single lens. 前記第３レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズの少なくとも１面は、非球面形状に形成されていることを特徴とする請求項１〜１４のいずれか一項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to claim 1, wherein at least one surface of a lens having positive refractive power included in the third lens group is formed in an aspherical shape. 前記第１レンズ群に含まれる前記第２レンズの媒質は、プラスチック樹脂であることを特徴とする請求項１〜１５のいずれか一項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to any one of claims 1 to 15, wherein a medium of the second lens included in the first lens group is a plastic resin. 前記第１レンズ群に含まれる前記第２レンズの少なくとも１面は、非球面形状に形成されていることを特徴とする請求項１〜１６のいずれか一項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to claim 1, wherein at least one surface of the second lens included in the first lens group is formed in an aspherical shape. 前記第３レンズ群を構成するレンズの媒質は、プラスチック樹脂であることを特徴とする請求項１〜１７のいずれか一項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to any one of claims 1 to 17, wherein a medium of a lens constituting the third lens group is a plastic resin. 無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、前記第３レンズ群が光軸に沿って移動することを特徴とする請求項１〜１８のいずれか一項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to any one of claims 1 to 18, wherein the third lens group moves along the optical axis when focusing from an object at infinity to an object at a short distance. 請求項１〜１９のいずれか一項に記載のズームレンズを備えたことを特徴とする光学機器。   An optical apparatus comprising the zoom lens according to any one of claims 1 to 19.
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