JP6463286B2 - 燃料噴射弁 - Google Patents

Description

本発明は、燃料噴射弁に関する。

内燃機関（以下、「エンジン」という）に燃料を噴射供給する燃料噴射弁では、エンジンが有する燃焼室における燃料の噴霧状態を最適化するため、様々な噴孔形状が提案されている。例えば、特許文献１には、断面積が内側開口から外側開口にかけて拡大する噴孔を有するノズルボディを備え、当該噴孔の内側開口と外側開口とを連通する噴孔通路を形成する内壁に径内方向に突出部が形成されている燃料噴射弁が記載されている。

特開２００６−５７４６２号公報

一般に、噴孔通路を流れる燃料は内側開口に流入する前の燃料が内側開口の中心と外側開口の中心とを結ぶ噴孔軸に非平行な方向から流れてくるため、噴孔通路を形成する内壁の一部に燃料の液膜が形成される。特許文献１に記載の燃料噴射弁では、燃料の液膜が噴孔通路の内壁に沿って周方向に広がるよう燃料の液膜が形成される内壁に突出部を設けている。しかしながら、燃料の液膜が広がる範囲が変化すると、燃焼室における燃料の広がりの範囲や噴霧形状などが変化する。このため、当該噴孔から噴射される燃料の噴霧特性が燃料噴射の度に変化するおそれがある。

本発明は、上述の点に鑑みてなされたものであり、その目的は、燃料の噴霧特性の安定性を向上する燃料噴射弁を提供することにある。

本発明は、燃料噴射弁であって、ノズルボディ、ニードル、及び、駆動部を備える。
ノズルボディは、燃料を噴射可能な噴孔、及び、噴孔の内側開口の周囲に形成される弁座を有する。
ニードルは、弁座に当接可能に設けられている。ニードルは、弁座に当接すると噴孔を介したノズルボディ内と外部との燃料の流れを規制し、弁座から離間すると噴孔を介したノズルボディ内と外部との燃料の流れを許容する。
駆動部は、ニードルを往復移動可能である。
本発明の燃料噴射弁では、噴孔は、断面積が内側開口から外側開口に向かうにしたがって連続的に大きくなるよう形成されている。また、ノズルボディの中心軸に沿って往復移動するニードルが弁座と当接するよう移動する方向を中心軸の閉弁方向とすると、内側開口と外側開口とを連通する噴孔通路は、噴孔の噴孔軸の閉弁方向側に形成される第一内壁、及び、噴孔軸の閉弁方向側とは反対側に形成され第一内壁に比べ噴孔軸の近くに位置する第二内壁とから形成される。また、本発明の燃料噴射弁では、第一内壁は、噴孔軸に垂直に交わる第二仮想平面上の断面形状が噴孔軸上の点を中心とする仮想円の円弧状に形成されている。

本発明の燃料噴射弁では、ノズルボディ内の燃料が内側開口を通って噴孔通路に入ると、当該燃料は主に第一内壁に沿って外側開口に向かって流れる。このとき、第一内壁に沿って流れる燃料の液膜は噴孔通路の周方向に広がるため、第二内壁にも沿うよう流れる。本発明の燃料噴射弁では、第二内壁は第一内壁に比べ噴孔軸の近くに位置しているため、第一内壁から第二内壁に広がろうとする燃料の液膜は第二内壁に広がりにくくなり、燃料の液膜の広がりが抑制される。これにより、噴孔通路における燃料噴射ごとの燃料の液膜の広がりが大きく変化することを防止することができる。したがって、本発明の燃料噴射弁は、燃料の液膜の広がりの度合いに依存する燃焼室における燃料の広がりの範囲や噴霧形状の変化を小さくできるため、燃料の噴霧特性の安定性を向上することができる。

本発明の第一実施形態による燃料噴射弁の断面図である。 図１のＩＩ−ＩＩ線断面図である。 図２のＩＩＩ部拡大図である。 図３のＩＶ−ＩＶ線断面図である。 図４のＶ−Ｖ線断面図である。 図５のＶＩ部拡大図である。 本発明の第一実施形態による燃料噴射弁の効果を説明する模式図である。 本発明の第一実施形態による燃料噴射弁の効果を説明する特性図である。 本発明の第二実施形態による燃料噴射弁が有する噴孔の断面図である。 図９のＸ部拡大図である。 本発明の第二実施形態による燃料噴射弁の効果を説明する特性図である。 本発明の第三実施形態による燃料噴射弁が有する噴孔の断面図である。 本発明の第三実施形態による燃料噴射弁の効果を説明する特性図である。 本発明の第四実施形態による燃料噴射弁が有する噴孔の断面図である。 本発明の第五実施形態による燃料噴射弁が有する噴孔の断面図である。 本発明の第五実施形態による燃料噴射弁の効果を説明する模式図である。 本発明の第六実施形態による燃料噴射弁が有する噴孔の断面図である。 本発明の第七実施形態による燃料噴射弁が有する噴孔の断面図である。

以下、本発明の複数の実施形態について図面に基づいて説明する。

（第一実施形態）
本発明の第一実施形態による燃料噴射弁を図１〜８に基づいて説明する。図１には、第一実施形態による燃料噴射弁１の断面図を示す。なお、図１には、ノズルボディ２０が有する噴射ノズル３０の中心軸ＣＡ３０に沿ってニードル４０が弁座３０６に当接するよう移動する方向である閉弁方向、及び、ニードル４０が弁座３０６から離間するよう移動する方向である開弁方向を図示する。

燃料噴射弁１は、図示しない直噴式エンジンの燃料噴射装置に用いられ、燃料としてのガソリンを直噴式エンジンに噴射供給する。燃料噴射弁１は、ノズルボディ２０、ニードル４０、可動コア４７、固定コア４４、コイル３８、スプリング２４、２６などを備える。可動コア４７、固定コア４４及びコイル３８は、特許請求の範囲に記載の「駆動部」に相当する。

ノズルボディ２０は、第一筒部材２１、第二筒部材２２、第三筒部材２３、及び、噴射ノズル３０などから構成されている。第一筒部材２１、第二筒部材２２及び第三筒部材２３は、いずれも略円筒状の部材であって、第一筒部材２１、第二筒部材２２、第三筒部材２３の順に同軸となるよう配置され、互いに接続している。

噴射ノズル３０は、第一筒部材２１の第二筒部材２２とは反対側の端部に設けられている。噴射ノズル３０は、有底筒状の部材であって、第一筒部材２１に溶接されている。噴射ノズル３０は、所定の硬度を有するよう焼入れ処理が施されている。噴射ノズル３０は、噴射部３０１及び筒部３０２から形成されている。

噴射部３０１は、噴射ノズル３０の中心軸ＣＡ３０上の点を中心とした中空の半球状の部位である。噴射部３０１の内壁面３０３は、球面状に形成されている。内壁面３０３は、噴孔から噴射される燃料が一旦滞留するサック３０４を形成する。噴射部３０１の外壁面３０５は、中心軸ＣＡ３０の方向に突出している。噴射部３０１は、ノズルボディ２０の内部と外部とを連通する噴孔を複数有する。本実施形態では、図２に示すように、六個の噴孔３１、３２、３３、３４、３５、３６が周方向に配置されている。

噴孔３１、３２、３３、３４、３５、３６のそれぞれは、当該噴孔を加工する際に当該噴孔を加工するための加工具を進める方向と同じ方向に設定される噴孔軸ＨＣ３１、ＨＣ３２、ＨＣ３３、ＨＣ３４、ＨＣ３５、ＨＣ３６を有する。
噴孔３１は、内壁面３０３上の開口である内側開口３１１、外壁面３０５上の開口である外側開口３１２、及び、内側開口３１１と外側開口３１２とを連通する噴孔通路３１０などを有する。噴孔３１は、噴孔軸ＨＣ３１に垂直な断面形状が曲線から形成されている。
噴孔３２は、内壁面３０３上の開口である内側開口３２１、外壁面３０５上の開口である外側開口３２２、及び、内側開口３２１と外側開口３２２とを連通する噴孔通路３２０などを有する。噴孔３２は、噴孔軸ＨＣ３２に垂直な断面形状が曲線から形成されている。
噴孔３３は、内壁面３０３上の開口である内側開口３３１、外壁面３０５上の開口である外側開口３３２、及び、内側開口３３１と外側開口３３２とを連通する噴孔通路３３０などを有する。噴孔３３は、噴孔軸ＨＣ３３に垂直な断面形状が曲線から形成されている。
噴孔３４は、内壁面３０３上の開口である内側開口３４１、外壁面３０５上の開口である外側開口３４２、及び、内側開口３４１と外側開口３４２とを連通する噴孔通路３４０などを有する。噴孔３４は、噴孔軸ＨＣ３４に垂直な断面形状が曲線から形成されている。
噴孔３５は、内壁面３０３上の開口である内側開口３５１、外壁面３０５上の開口である外側開口３５２、及び、内側開口３５１と外側開口３５２とを連通する噴孔通路３５０などを有する。噴孔３５は、噴孔軸ＨＣ３５に垂直な断面形状が曲線から形成されている。
噴孔３６は、内壁面３０３上の開口である内側開口３６１、外壁面３０５上の開口である外側開口３６２、及び、内側開口３６１と外側開口３６２とを連通する噴孔通路３６０などを有する。噴孔３６は、噴孔軸ＨＣ３６に垂直な断面形状が曲線から形成されている。
内壁面３０３にはニードル４０が当接可能な環状の弁座３０６が形成される。噴孔の詳細な形状は、後述する。

筒部３０２は、噴射部３０１の径方向外側を囲み、噴射部３０１の外壁面３０５が突出する方向とは反対側に延びるように設けられている。筒部３０２は、他方の端部が第一筒部材２１に接続している。

ニードル４０は、ノズルボディ２０内に往復移動可能に収容されている。ニードル４０は、軸部４１、シール部４２、及び、大径部４３などから構成されている。

軸部４１は、円筒棒状の部位である。軸部４１とシール部４２との間には摺動部４５が設けられている。摺動部４５は、略円筒状の部位であって、外壁４５１の一部が面取りされている。摺動部４５は、外壁４５１の面取りされていない部分が噴射ノズル３０の内壁と摺動可能である。これにより、ニードル４０は、弁座３０６側の先端部での往復移動が案内される。軸部４１は、摺動部４５が設けられる側とは反対側の端部に軸部４１の内壁と外壁とを接続する孔４６を有する。

シール部４２は、軸部４１の弁座３０６側の端部に弁座３０６に当接可能に設けられている。シール部４２と弁座３０６とが当接すると噴孔３１、３２、３３、３４、３５、３６を介したノズルボディ２０内と外部との燃料の流れを規制される。また、シール部４２と弁座３０６から離間すると噴孔３１、３２、３３、３４、３５、３６を介したノズルボディ２０内と外部との燃料の流れが許容される。

大径部４３は、軸部４１のシール部４２とは反対側に設けられている。大径部４３は、外径が軸部４１の外径より大きい。大径部４３の弁座３０６側の端面は、可動コア４７に当接可能に形成されている。

ニードル４０は、噴射ノズル３０の内壁に摺動している摺動部４５、及び、可動コア４７を介して第二筒部材２２の内壁により支持されている軸部４１を有する。これにより、ニードル４０のノズルボディ２０内での往復移動が案内される。

可動コア４７は、磁気安定化処理が施されている略円筒状の部材である。可動コア４７は、大径部４３の噴射ノズル３０側に往復移動可能に設けられる。可動コア４７は、略中央に貫通孔４９を有する。貫通孔４９には、ニードル４０の軸部４１が挿通されている。

固定コア４４は、磁気安定化処理が施されている略円筒状の部材である。固定コア４４は、ノズルボディ２０の第三筒部材２３と溶接され、ノズルボディ２０の内側に固定されている。

コイル３８は、略円筒状の部材であって、主に第二筒部材２２及び第三筒部材２３の径方向外側を囲むよう設けられている。コイル３８は、電力が供給されると磁界を発生し、固定コア４４、可動コア４７、第一筒部材２１及び第三筒部材２３を通る磁気回路を形成する。これにより、固定コア４４と可動コア４７との間に磁気吸引力が発生し、可動コア４７は固定コア４４に吸引される。

スプリング２４は、一端が大径部４３のスプリング当接面４３１に当接するよう設けられている。スプリング２４の他端は、固定コア４４の内側に圧入固定されたアジャスティングパイプ１１の一端に当接している。スプリング２４は、軸方向に伸びる力を有している。これにより、スプリング２４は、ニードル４０を可動コア４７とともに弁座３０６の方向、すなわち閉弁方向に付勢している。

スプリング２６は、一端が可動コア４７の噴射ノズル３０側の端面４８に当接するよう設けられている。スプリング２６の他端は、第一筒部材２１が有する環状の段差面２１１に当接している。スプリング２６は、軸方向に伸びる力を有している。これにより、スプリング２６は、可動コア４７を弁座３０６とは反対の方向、すなわち開弁方向に付勢している。
本実施形態では、スプリング２４の付勢力は、スプリング２６の付勢力に比べ大きく設定されている。これにより、コイル３８に電力が供給されていない状態では、シール部４２は弁座３０６に当接した状態、すなわち閉弁状態となる。

第三筒部材２３の第二筒部材２２とは反対側の端部には、略円筒状の燃料導入パイプ１２が圧入及び溶接されている。燃料導入パイプ１２の内側には、フィルタ１３が設けられている。フィルタ１３は、燃料導入パイプ１２の導入口１４から流入した燃料に含まれる異物を捕集する。

燃料導入パイプ１２及び第三筒部材２３の径方向外側は、樹脂によりモールドされている。当該モールド部分にはコネクタ１５が設けられている。コネクタ１５には、コイル３８へ電力を供給するための端子１６がインサート成形されている。また、コイル３８の径方向外側には、コイル３８を覆う筒状のホルダ１７が設けられている。

燃料導入パイプ１２の導入口１４から流入する燃料は、固定コア４４の径内方向、アジャスティングパイプ１１の内部、ニードル４０の大径部４３及び軸部４１の内側、孔４６、第一筒部材２１とニードル４０の軸部４１との間の隙間を流通し、噴射ノズル３０の内部に導かれる。すなわち、燃料導入パイプ１２の導入口１４から第一筒部材２１とニードル４０の軸部４１との間の隙間までが噴射ノズル３０の内部に燃料を導入する燃料通路１８となる。

本実施形態による燃料噴射弁１は、噴孔の形状に特徴がある。ここでは、図３〜６に基づいて、噴孔３３の形状について説明する。図３には、噴孔３３をノズルボディ２０の内部側からみた模式図を示す。図４には、噴射ノズル３０の噴孔軸ＨＣ３３を含む平面であって中心軸ＣＡ３０に平行な第一仮想平面ＶＰ１上の断面を示す。図４には、図１に示す閉弁方向及び開弁方向を示す。また、図５には、噴孔３３の噴孔軸ＨＣ３３に垂直な第二仮想平面ＶＰ２上の断面を示す。なお、ここでは、噴孔３３の形状についてのみ説明するが、燃料噴射弁１が有する他の噴孔３１、３２、３４、３５、３６も同様の特徴を有している。

図３に示すように、内側開口３３１の断面積は、外側開口３３２の断面積に比べ小さくなっている。
内側開口３３１は、断面形状が真円とは異なる形状をなしている。具体的には、噴孔軸ＨＣ３３上の点ＨＣ３３１を中心とする仮想円ＶＣ３３１を基準として比較すると、内側開口３３１を形成する縁部のうち一方の側の縁部３３３は、他方の側の縁部３３４に比べ点ＨＣ３３１の近くに位置している。
また、外側開口３３２は、断面形状が真円とは異なる形状をなしている。具体的には、噴孔軸ＨＣ３３上の点ＨＣ３３２を中心とする仮想円ＶＣ３３２を基準として比較すると、外側開口３３２を形成する縁部のうち一方の側の縁部３３８が他方の側の縁部３３９に比べ点ＨＣ３３２の近くに位置している。

噴孔３３が有する二つの開口の形状について、内側開口３１１と外側開口３１２とを連通する噴孔通路３３０の形状から図４〜６に基づいてさらに詳細に説明する。
本実施形態では、噴孔通路３３０は、第一内壁３３５及び第二内壁３３６から形成されている。第一内壁３３５は、図４に示す断面形状が図４に示す噴孔軸ＨＣ３３の閉弁方向側に位置している。また、第二内壁３３６は、図４に示す断面形状が図４に示す噴孔軸ＨＣ３３の「閉弁方向側とは反対側」としての開弁方向側に位置している。なお、図４には、噴孔軸ＨＣ３３の開弁方向側において噴孔軸ＨＣ３３から第一内壁３３５までの距離と同じ距離にある仮想線ＶＬ３３６を示している。仮想線ＶＬ３３６は、図３における仮想円ＶＣ３３１と仮想円ＶＣ３３２とを噴孔軸ＨＣ３３に沿う方向で繋げた線でもある。

また、第一内壁３３５は、図５に示すように、噴孔３３の横断面形状でもある第二仮想平面ＶＰ２上の断面形状が噴孔軸ＨＣ３３上の点を中心とする仮想円ＶＣ３３５の円弧状に形成されている。すなわち、噴孔軸ＨＣ３３は、第一内壁３３５の第二仮想平面ＶＰ２上の断面形状を円周の一部に含む仮想円ＶＣ３３５の中心を繋げた線でもある。
本実施形態では、第一仮想平面ＶＰ１と第一内壁３３５との交線を第一交線ＣＬ３３とすると、第一内壁３３５は、図５に示すように、第二仮想平面ＶＰ２上の断面形状が噴孔軸ＨＣ３３上の点からみて第一交線ＣＬ３３上の点から二つの周方向のそれぞれに９０度の中心角をなすよう形成されている（図５に示す角度Ａ１１、Ａ１２）。すなわち、第一内壁３３５は、第二仮想平面ＶＰ２上の断面形状が第一仮想平面ＶＰ１を対称面とする面対称となるよう形成されている。なお、図５には、便宜的に、第一内壁３３５と第二内壁３３６との接続点Ｐ３３と噴孔軸ＨＣ３３上の点とを結ぶ仮想線ＶＬ３を示している。

また、第二内壁３３６は、第二仮想平面ＶＰ２上の断面形状が第一内壁３３５の断面形状に比べ噴孔軸ＨＣ３３の近くに位置する。本実施形態では、第二内壁３３６は、第二仮想平面ＶＰ２上の第一内壁３３５の断面形状に比べ噴孔軸ＨＣ３３側につぶれた形状をなしている。また、本実施形態では、第二内壁３３６は、第二仮想平面ＶＰ２上の断面形状が噴孔軸ＨＣ３３上の点からみて１８０度の中心角をなすよう形成されている（図５に示す角度Ａ１３）。これにより、第二内壁３３６は、第二仮想平面ＶＰ２上の断面形状が第一仮想平面ＶＰ１を対称面とする面対称となるよう形成されている。

第二内壁３３６の第一内壁３３５と接続する端部Ｅ３３６は、図６に示すように、第一内壁３３５と滑らかに接続するよう形成されている。これにより、噴孔通路３３０を形成する内壁は曲面から形成されることとなる。本実施形態では、第二内壁３３６の端部Ｅ３３６の断面形状を円弧の一部として含む仮想円ＶＣ３３７の半径を半径Ｒ２とし、第一内壁３３５の断面形状を円弧の一部として含む仮想円ＶＣ３３５の半径を半径Ｒ１とすると、第二内壁３３６の端部Ｅ３３６は、Ｒ２／Ｒ１が０．２以下となるよう形成されている。

（１）次に、本実施形態による燃料噴射弁１の作用について図７に基づいて説明する。
図７（ａ）には、噴孔３３の噴孔軸ＨＣ３３に垂直な断面図である横断面を示す。また、図７（ｂ）には、比較例としての燃料噴射弁９が有する噴孔９３の噴孔軸ＨＣ９３に垂直な断面図である横断面を示す。比較例の燃料噴射弁９では、噴孔９３の横断面形状は、噴孔軸ＨＣ９３上の点を中心とする真円状に形成されている。

比較例の燃料噴射弁９において、ニードルが弁座から離間すると、ノズルボディ内の燃料が噴孔９３に流入する。噴孔９３に流入する燃料は、噴孔９３の噴孔通路９３０を形成する噴孔内壁上に液膜ＬＦ９を形成する。ここで、噴孔軸ＨＣ９３からみて比較的厚めの燃料の液膜ＬＦ９が形成される一方の側の噴孔内壁を噴孔内壁９３５とし、噴孔軸ＨＣ９３を挟んで噴孔内壁９３５とは反対側に位置する噴孔内壁を噴孔内壁９３６とする。比較例の燃料噴射弁９では、噴孔９３の横断面形状は、噴孔軸ＨＣ９３上の点を中心とする真円状に形成されているため、図７（ｂ）に示すように、噴孔内壁９３５上の燃料の液膜ＬＦ９の一部は、噴孔通路９３０の周方向に移動しやすい。このため、燃料の液膜ＬＦ９は、噴孔内壁９３６上にも形成されやすい。噴孔内壁９３５上の燃料の液膜ＬＦ９の長さＬ９５に対する噴孔内壁９３６上の燃料の液膜ＬＦ９の長さＬ９６１、Ｌ９６２の合計の比を燃料の液膜ＬＦ９の広がり度Ｄｓｐとすると、燃料噴射弁９では、当該広がり度Ｄｓｐは、比較的大きな値となる。

一方、燃料噴射弁１では、噴孔軸ＨＣ３３からみて比較的厚めの燃料の液膜ＬＦ３が形成される第一内壁３３５は、横断面形状が真円の円弧状に形成されている一方、第二内壁３３６は、横断面形状が第一内壁３３５の断面形状に比べ噴孔軸ＨＣ３３の近くに位置するよう形成されている。これにより、図７（ａ）に示すように、第一内壁３３５上に形成される燃料の液膜ＬＦ３は、第二内壁３３６上に比較的移動しにくくなる。これにより、第二内壁３３６上の燃料の液膜ＬＦ３の長さＬ３６１、Ｌ３６２の合計は、比較例の燃料噴射弁９に比べ短くなる。すなわち、第一内壁３３５上の燃料の液膜ＬＦ３の長さＬ３５に対する第二内壁３３６上の燃料の液膜ＬＦ３の長さＬ３６１、Ｌ３６２の合計の比である燃料の液膜の広がり度Ｄｓｐは、燃料噴射弁９に比べ小さな値となる。

このように、燃料噴射弁１では、横断面形状が真円形状の噴孔に比べ、第二内壁３３６における燃料の液膜の広がりを抑制することができる。これにより、噴孔通路３１０、３２０、３３０、３４０、３５０、３６０における燃料の液膜の広がりが燃料噴射弁１での燃料噴射ごとに大きく変化することを防止することができる。したがって、燃料噴射弁１は、燃料の液膜の広がりの度合いに依存する噴射後の燃料の広がりの範囲や噴霧形状の変化を小さくできるため、燃料の噴霧特性の安定性を向上することができる。

（２）燃料噴射弁１では、噴孔３１、３２、３３、３４、３５、３６がそれぞれ有する第一内壁は、それぞれの第二仮想平面上の断面形状が噴孔軸ＨＣ３１、ＨＣ３２、ＨＣ３３、ＨＣ３４、ＨＣ３５、ＨＣ３６上の点からみて１８０度の中心角をなすよう形成されている。これにより、第二内壁の第二仮想平面上の断面形状が噴孔軸からみて１８０度以上の中心角をなす場合に比べ、噴孔通路３１０、３２０、３３０、３４０、３５０、３６０に形成される燃料の液膜を比較的広く形成することができる。したがって、燃料噴射弁１は、多くの燃料を微粒子にすることができる。

（３）燃料噴射弁１では、噴孔３１、３２、３３、３４、３５、３６がそれぞれ有する第一内壁は、第二仮想平面上の断面形状が噴孔軸ＨＣ３１、ＨＣ３２、ＨＣ３３、ＨＣ３４、ＨＣ３５、ＨＣ３６上の点を中心とする真円の円弧状に形成されている。これにより、噴孔３１、３２、３３、３４、３５、３６の加工を比較的容易に行うことができる。

（４）また、本願の出願人は、第二内壁３３６の端部Ｅ３３６の形状と燃料の広がり度Ｄｓｐとの関係について実験を行った。その結果を図８に示す。図８は、横軸に仮想円ＶＣ３３７の半径Ｒ２と仮想円ＶＣ３３５の半径Ｒ１との比を示し、縦軸に燃料の広がり度Ｄｓｐを示す。

図８に示すように、半径Ｒ１に対する半径Ｒ２の比が大きくなると、燃料の広がり度Ｄｓｐは大きくなることが明らかとなった。噴孔の形状変化の影響が比較的小さくなる目安としては、噴孔通路における燃料の広がり度Ｄｓｐを０．２とすることが望ましい。図８に示す実験結果から、半径Ｒ１に対する半径Ｒ２の比を０．２以下とすると燃料の広がり度Ｄｓｐを０．２とすることができることが明らかとなった。
本実施形態では、上述したように、半径Ｒ１に対する半径Ｒ２の比が０．２以下となるよう噴孔３１、３２、３３、３４、３５、３６が形成されている。これにより、噴孔通路３１０、３２０、３３０、３４０、３５０、３６０に形成される燃料の液膜は、第二内壁３３６に沿って比較的広がりにくくなっている。これにより、燃料噴射弁１は、燃料の噴霧特性の安定性をさらに向上することができる。

（５）また、燃料噴射弁１では、噴孔３１、３２、３３、３４、３５、３６は、第一内壁と第二内壁とは滑らかに接続するよう形成されている（図６参照）。これにより、噴孔通路３１０、３２０、３３０、３４０、３５０、３６０の第二仮想平面上の断面形状は、曲線から形成されることとなる。したがって、燃料噴射弁１は、角部における燃料流れの乱れの発生を防止することができる。

（６）燃料噴射弁１では、噴孔３１、３２、３３、３４、３５、３６は、第二仮想平面上の断面形状が噴孔軸ＨＣ３１、ＨＣ３２、ＨＣ３３、ＨＣ３４、ＨＣ３５、ＨＣ３６を含む第一仮想平面を対称面とする面対称となるよう形成されている。これにより、燃料の液膜を第一仮想平面に対して対称に広げることができる。したがって、燃料噴射弁１は、噴孔３１、３２、３３、３４、３５、３６から噴射される燃料の方向に対して均等に燃料を噴射することができる。

（第二実施形態）
次に、本発明の第二実施形態による燃料噴射弁を図９〜１１に基づいて説明する。第二実施形態は、噴孔の形状の関係が第一実施形態と異なる。なお、第一実施形態と実質的に同一の部位には同一の符号を付し、説明を省略する。

第二実施形態による燃料噴射弁２が備える噴射ノズル５０の断面図を図９、１０に示す。図９には、噴射ノズル５０が有する噴孔５３の噴孔軸ＨＣ５３に垂直な第二仮想平面上の断面を示す。噴孔軸ＨＣ５３は、第一内壁３３５の第二仮想平面上の断面形状を円周の一部に含む仮想円ＶＣ３３５の中心を繋げた線である。なお、ここでは、噴孔５３についてのみ説明するが、噴射ノズル５０が有する他の噴孔も同様の特徴を有している。

本実施形態では、噴孔５３が有する噴孔通路５３０は、第一内壁３３５、第二内壁５３６、及び、第三内壁５３７から形成されている。第二内壁５３６は、噴孔軸ＨＣ５３を挟んで第一内壁３３５とは反対側に設けられている。すなわち、第二内壁５３６は、噴孔軸ＨＣ５３を含む平面であって中心軸ＣＡ３０に平行な第一仮想平面ＶＰ１上の断面形状が第一仮想平面ＶＰ１上の噴孔軸ＨＣ３３の開弁方向側に位置している。第三内壁５３７は、第一内壁３３５と第二内壁５３６との間に設けられている。なお、図９には、便宜的に、第一内壁３３５と第三内壁３３７との接続点Ｐ５３１と噴孔軸ＨＣ５３上の点とを結ぶ仮想線ＶＬ３１を示している。また、第二内壁３３６と第三内壁３３７との接続点Ｐ５３２と噴孔軸ＨＣ５３上の点とを結ぶ仮想線ＶＬ３２を示している。

第二内壁５３６は、図９に示す断面形状が第一内壁３３５の断面形状に比べ噴孔軸ＨＣ５３の近くに位置する。本実施形態では、第二内壁５３６は、仮想円ＶＣ３３５の半径に比べ大きい半径を有する仮想円ＶＣ５３６の円弧状となるよう形成されている。また、本実施形態では、第二内壁５３６は、図９に示す断面形状が噴孔軸ＨＣ５３上の点からみて１８０度より小さい中心角をなすよう形成されている（図９に示す角度Ａ２３）。

第三内壁５３７は、図１０に示すように、第一内壁３３５と第二内壁５３６とを滑らかに接続するよう形成されている。これにより、噴孔通路５３０を形成する内壁は曲面から形成されることとなる。本実施形態では、第三内壁５３７の断面形状を円弧の一部として含む仮想円ＶＣ５３７の半径を半径Ｒ３とすると、第三内壁５３７は、Ｒ３／Ｒ１が０．２以下となるよう形成されている。

また、図１０に示すように、接続点Ｐ５３１における第一内壁３３５の断面形状に接する接線を第一接線Ｌ５３１とし、接続点Ｐ５３２における第二内壁５３６の断面形状に接する接線を第二接線Ｌ５３２とする。本実施形態では、噴孔５３の噴孔内壁は、第一接線Ｌ５３１と第二接線Ｌ５３２とがなす角度Ａ２４が４０度以上となるよう形成されている。

本願の出願人は、角度Ａ２４と燃料の広がり度Ｄｓｐとの関係について実験を行った。その結果を図１１に示す。図１１は、横軸に第一接線Ｌ５３１と第二接線Ｌ５３２とがなす角度Ａ２４を示し、縦軸に燃料の広がり度Ｄｓｐを示す。
図１１に示すように、角度Ａ２４が大きくなると、燃料の広がり度Ｄｓｐは小さくなることが明らかとなった。このことから、燃料の広がり度Ｄｓｐを噴孔の形状変化の影響が比較的小さくなる目安である０．２とするためには、角度Ａ２４を０．２以下とすることが望ましい。

本実施形態では、第二内壁５３６は、比較的厚めの燃料の液膜が形成される第一内壁３３５に比べて噴孔軸ＨＣ５３の近くに位置するよう形成されている。これにより、燃料噴射弁２は、第一実施形態と同じ効果を奏する。
また、燃料噴射弁２では、噴孔５３は、第一接線Ｌ５３１と第二接線Ｌ５３２とがなす角度Ａ２４が４０度以上となるよう噴孔内壁が形成されている。これにより、燃料の広がり度Ｄｓｐが０．２以下となり、第二内壁５３６に燃料が広がりにくくなっている。したがって、燃料噴射弁２は、燃料の噴霧特性の安定性をさらに向上することができる。

（第三実施形態）
次に、本発明の第三実施形態による燃料噴射弁を図１２、１３に基づいて説明する。第三実施形態は、噴孔の形状が第一実施形態と異なる。なお、第一実施形態と実質的に同一の部位には同一の符号を付し、説明を省略する。

第三実施形態による燃料噴射弁３が備える噴射ノズル６０の断面図を図１２に示す。図１２には、噴射ノズル６０が有する噴孔６３の噴孔軸ＨＣ６３に垂直な第二仮想平面上の断面を示す。噴孔軸ＨＣ６３は、第一内壁３３５の第二仮想平面上の断面形状を円周の一部に含む仮想円ＶＣ３３５の中心を繋げた線である。なお、ここでは、噴孔６３についてのみ説明するが、噴射ノズル６０が有する他の噴孔も同様の特徴を有している。

本実施形態では、噴孔６３が有する噴孔通路６３０は、第一内壁３３５、及び、第二内壁６３６から形成されている。第二内壁６３６は、噴孔軸ＨＣ６３を挟んで第一内壁３３５とは反対側に設けられている。すなわち、第二内壁６３６は、噴孔軸ＨＣ６３を含む平面であって中心軸ＣＡ３０に平行な第一仮想平面ＶＰ１上の断面形状が第一仮想平面ＶＰ１上の噴孔軸ＨＣ６３の開弁方向側に位置している。

第二内壁６３６は、図１２に示す断面形状が第一内壁３３５の断面形状に比べ噴孔軸ＨＣ６３に近い位置に設けられる。ここで、図１２に示す断面形状において、第一内壁３３５と第二内壁６３６との接続点Ｐ６３と噴孔軸ＨＣ６３上の点とを結ぶ仮想線を仮想線ＶＬＬ３とする。また、仮想線ＶＬＬ３に対して垂直に交わり、かつ、第二内壁６３６の方向に延びるよう設けられる仮想線であって第二内壁６３６上の点Ｐ６３６と噴孔軸ＨＣ６３上の点とを結ぶ仮想線を仮想線ＶＬＳ３とする。このとき、第二内壁６３６の第二仮想平面上の断面形状は、仮想線ＶＬＬ３を長軸とし、仮想線ＶＬＳ３を短軸とする仮想楕円ＶＣ６３６の円弧状に形成されている。また、仮想線ＶＬＬ３の長さＲＬは、仮想円ＶＣ３３５の半径と同じ長さであり、仮想線ＶＬＬ３の長さＲＬに対する仮想線ＶＬＳ３の長さＲＳの比は、０．５以下となっている。

本実施形態では、第二内壁６３６は、第二仮想平面上の断面形状が噴孔軸ＨＣ６３上の点からみて１８０度の中心角をなすよう形成されている（図１２に示す角度Ａ３３）。これにより、第二内壁６３６は、第二仮想平面上の断面形状が第一仮想平面ＶＰ１を対称面とする面対称となるよう形成されている。

本願の出願人は、仮想楕円ＶＣ６３６の長軸と短軸との長さの比と燃料の広がり度Ｄｓｐとの関係について実験を行った。その結果を図１３に示す。図１３は、仮想線ＶＬＬ３の長さＲＬに対する仮想線ＶＬＳ３の長さＲＳの比を示し、縦軸に燃料の広がり度Ｄｓｐを示す。
図１３に示すように、長さＲＬに対する長さＲＳの比が大きくなると、燃料の広がり度Ｄｓｐは大きくなることが明らかとなった。このことから、燃料の広がり度Ｄｓｐを噴孔の形状変化の影響が比較的小さくなる目安である０．２とするためには、長さＲＬに対する長さＲＳの比を０．５以下とすることが望ましい。

本実施形態では、第二内壁６３６は、比較的厚めの燃料の液膜が形成される第一内壁３３５に比べて噴孔軸ＨＣ６３の近くに設けられている。これにより、燃料噴射弁３は、第一実施形態と同じ効果を奏する。
また、燃料噴射弁３では、噴孔６３は、第二内壁６３６の第二仮想平面上の断面形状である楕円形状の長軸と短軸との長さの比が０．５以下となるよう形成されている。これにより、燃料の広がり度Ｄｓｐが０．２以下となり、第二内壁６３６に燃料が広がりにくくなっている。したがって、燃料噴射弁３は、燃料の噴霧特性の安定性をさらに向上することができる。

（第四実施形態）
次に、本発明の第四実施形態による燃料噴射弁を図１４に基づいて説明する。第四実施形態は、噴孔の形状が第一実施形態と異なる。なお、第一実施形態と実質的に同一の部位には同一の符号を付し、説明を省略する。

第四実施形態による燃料噴射弁４が備える噴射ノズル７０の断面図を図１４に示す。図１４には、噴射ノズル７０が有する噴孔７３の噴孔軸ＨＣ７３に垂直な第二仮想平面上の断面を示す。なお、ここでは、噴孔７３についてのみ説明するが、噴射ノズル７０が有する他の噴孔も同様の特徴を有している。

本実施形態では、噴孔７３が有する噴孔通路７３０は、第一内壁７３５、及び、第二内壁７３６から形成されている。第一内壁７３５は、噴孔軸ＨＣ７３を含む平面であって中心軸ＣＡ３０に平行な第一仮想平面ＶＰ１上の断面形状が第一仮想平面ＶＰ１上の噴孔軸ＨＣ３３の閉弁方向側に位置している。また、第二内壁３３６は、第一仮想平面ＶＰ１上の断面形状が第一仮想平面ＶＰ１上の噴孔軸ＨＣ３３の開弁方向側に位置している。

第一内壁７３５は、噴孔３３の横断面形状でもある図１４に示す断面形状が噴孔軸ＨＣ７３上の点を中心とする仮想楕円ＶＣ７３５の円弧状に形成されている。すなわち、噴孔軸ＨＣ７３は、第一内壁７３５の第二仮想平面上の断面形状を円周の一部に含む仮想楕円ＶＣ７３５の中心を繋げた線でもある。
本実施形態では、第一仮想平面ＶＰ１と第一内壁７３５との交線を第一交線ＣＬ７３とすると、第一内壁７３５は、図１４に示す断面形状が噴孔軸ＨＣ７３上の点からみて第一交線ＣＬ７３上の点から二つの周方向のそれぞれに９０度の中心角をなすよう形成されている（図１４に示す角度Ａ４１、Ａ４２）。すなわち、第一内壁７３５は、図１４に示す断面形状が第一仮想平面ＶＰ１を対称面とする面対称となるよう形成されている。

第二内壁７３６は、図１４に示す断面形状が第一内壁７３５の断面形状に比べ噴孔軸ＨＣ７３の近くに位置する。ここで、図１４に示す断面形状において、第一内壁７３５と第二内壁７３６との接続点Ｐ７３と噴孔軸ＨＣ７３上の点とを結ぶ仮想線を仮想線ＶＬＬ４とする。また、仮想線ＶＬＬ４に対して垂直に交わり、かつ、第二内壁７３６の方向に延びる仮想線であって第二内壁７３６上の点Ｐ７３６と噴孔軸ＨＣ７３上の点とを結ぶ仮想線を仮想線ＶＬＳ４とする。このとき、第二内壁７３６の第二仮想平面上の断面形状は、仮想線ＶＬＬ４を長軸とし、仮想線ＶＬＳ４を短軸とする仮想楕円ＶＣ７３６の円弧状に形成されている。また、仮想線ＶＬＬ３の長さＲＬは、仮想楕円ＶＣ７３５の長軸と同じ長さとなっている。また、仮想線ＶＬＳ４の長さＲＳは、長さＲＬの０．５倍以下の長さとなっている。

また、本実施形態では、第二内壁７３６は、第二仮想平面上の断面形状が噴孔軸ＨＣ７３上の点からみて１８０度の中心角をなすよう形成されている（図１４に示す角度Ａ４３）。これにより、第二内壁７３６は、第二仮想平面上の断面形状が第一仮想平面を対称面とする面対称となるよう形成されている。

本実施形態では、第二内壁７３６は、比較的厚めの燃料の液膜が形成される第一内壁７３５に比べて噴孔軸ＨＣ７３の近くに設けられている。これにより、燃料噴射弁４は、第一実施形態と同じ効果を奏する。
また、燃料噴射弁４では、噴孔７３は、第二内壁７３６の第二仮想平面上の断面形状である楕円形状の長軸と短軸との長さの比が０．５以下となるよう形成されている。これにより、燃料噴射弁４は、燃料の噴霧特性の経時変化をさらに小さくすることができる。

（第五実施形態）
次に、本発明の第五実施形態による燃料噴射弁を図１５、１６に基づいて説明する。第五実施形態は、第一内壁が突出部を有する点が第一実施形態と異なる。なお、第一実施形態と実質的に同一の部位には同一の符号を付し、説明を省略する。

第五実施形態による燃料噴射弁５が備える噴射ノズル７５の断面図を図１５に示す。図１５には、噴射ノズル７５が有する噴孔７８の噴孔軸ＨＣ７８に垂直な第二仮想平面上の断面を示す。なお、ここでは、噴孔７８についてのみ説明するが、噴射ノズル７０が有する他の噴孔も同様の特徴を有している。

本実施形態では、噴孔７８が有する噴孔通路７８０は、第一内壁７８５及び第二内壁３３６から形成されている。第一内壁７８５は、噴孔軸ＨＣ７８を含む平面であって中心軸ＣＡ３０に平行な第一仮想平面ＶＰ１上の断面形状が第一仮想平面ＶＰ１上の噴孔軸ＨＣ７８の閉弁方向側に位置している。

第一内壁７８５の一部は、噴孔３３の横断面形状でもある図１５に示す断面形状が噴孔軸ＨＣ７８上の点を中心とする仮想楕円ＶＣ７８５の円弧状に形成されている。すなわち、噴孔軸ＨＣ７８７は、第一内壁７８５の第二仮想平面上の断面形状を円周の一部に含む仮想楕円ＶＣ７８５の中心を繋げた線でもある。
本実施形態では、第一内壁７８５は、噴孔軸ＨＣ７８に向かって突出する突出部７８８を有している。図１５に示す断面形状において、噴孔通路７８０を形成する突出部７８８の内壁面７８９と第一仮想平面ＶＰ１との交線を第一交線ＣＬ７８とすると、第一交線ＣＬ７８上の点は、突出部７８８の内壁面７８９のうち噴孔軸ＨＣ７８の最も近くに位置している。突出部７８８の内壁面７８９は、第一交線ＣＬ７８の位置から仮想楕円ＶＣ７８５の円弧形状まで滑らかに接続されている。これにより、噴孔７８の横断面形状は、略Ｍ字状に形成されている。

本実施形態では、第一内壁７８５は、図１５に示す断面形状が噴孔軸ＨＣ７８上の点からみて第一交線ＣＬ７８上の点から二つの周方向のそれぞれに９０度の中心角をなすよう形成されている（図１５に示す角度Ａ５１、Ａ５２）。すなわち、第一内壁７８５は、図１５に示す断面形状が第一仮想平面ＶＰ１を対称面とする面対称となるよう形成されている。なお、図１５には、便宜的に、第一内壁７８５と第二内壁３３６との接続点Ｐ５３と噴孔軸ＨＣ７８上の点とを結ぶ仮想線ＶＬ５を示している。
第二内壁３３６の第一内壁７８５と接続する端部は、第一内壁７８５と滑らかに接続するよう形成されている。これにより、噴孔通路７８０を形成する内壁は曲面から形成されることとなる。

次に、本実施形態による燃料噴射弁５の作用について図１６に基づいて説明する。図１６には、燃料噴射弁５が有する噴孔７８の噴孔軸ＨＣ７８に垂直な断面図である横断面を示す。
燃料噴射弁５では、ニードル４０が弁座３０６から離間すると、ノズルボディ２０内の燃料が噴孔７８に流入する。噴孔７８に流入した燃料は、第一内壁７８５に比較的厚めの燃料の液膜ＬＦ７を形成する。この第一内壁７８５上の燃料の液膜のうち突出部７８８の上に形成される燃料の液膜は、突出部７８８の内壁面７８９の傾斜を利用して噴孔通路７８０の周方向に移動しやすくなっている（図１６の白抜き矢印Ｆ１６）。これにより、第一内壁７８５上の燃料の液膜が第一内壁７８５上に広がりやすくなる。したがって、燃料噴射弁５は、第一実施形態の効果（１）、（２）、（４）〜（６）の効果を奏するとともに、燃料をさらに微粒化することができる。

（第六実施形態）
次に、本発明の第六実施形態による燃料噴射弁を図１７に基づいて説明する。第六実施形態は、噴孔の形状の関係が第一実施形態と異なる。なお、第一実施形態と実質的に同一の部位には同一の符号を付し、説明を省略する。

第六実施形態による燃料噴射弁６が備える噴射ノズル８０の断面図を図１７に示す。図１７には、噴射ノズル８０が有する噴孔８３の噴孔軸ＨＣ８３に垂直な第二仮想平面上の断面を示す。なお、ここでは、噴孔８３についてのみ説明するが、噴射ノズル８０が有する他の噴孔も同様の特徴を有している。

本実施形態では、噴孔８３が有する噴孔通路８３０は、第一内壁８３５及び第二内壁８３６から形成されている。第一内壁８３５は、噴孔軸ＨＣ８３を含む平面であって中心軸ＣＡ３０に平行な第一仮想平面ＶＰ１上の断面形状が第一仮想平面ＶＰ１上の噴孔軸ＨＣ８３の閉弁方向側に位置している。また、第二内壁８３６は、第一仮想平面ＶＰ１上の断面形状が第一仮想平面ＶＰ１上の噴孔軸ＨＣ８３の開弁方向側に位置している。

第一内壁８３５は、噴孔８３の横断面形状でもある図１７に示す断面形状が噴孔軸ＨＣ８３上の点を中心とする仮想円ＶＣ８３５の円弧状に形成されている。すなわち、噴孔軸ＨＣ８３は、第一内壁８３５の第二仮想平面上の断面形状を円周の一部に含む仮想円ＶＣ８３５の中心を繋げた線でもある。
本実施形態では、第一仮想平面ＶＰ１と第一内壁８３５との交線を第一交線ＣＬ８３とすると、第一内壁８３５は、噴孔軸ＨＣ８３に垂直な第二仮想平面上の断面形状が噴孔軸ＨＣ８３上の点からみて第一交線ＣＬ８３上の点から二つの周方向のそれぞれに９０度以上の中心角をなすよう形成されている（図１７に示す角度Ａ６１、Ａ６２）。すなわち、第一内壁８３５は、図１７に示す断面形状が第一仮想平面ＶＰ１を対称面とする面対称となるよう形成されている。なお、図１７には、便宜的に、第一内壁８３５と第二内壁８３６との接続点Ｐ６３と噴孔軸ＨＣ８３上の点とを結ぶ仮想線ＶＬ６を示している。

第二内壁８３６は、図１７に示す断面形状が第一内壁８３５の断面形状に比べ噴孔軸ＨＣ３３の近くに位置する。また、本実施形態では、第二内壁８３６は、図１７に示す断面形状が噴孔軸ＨＣ８３上の点からみて１８０度より小さい中心角をなすよう形成されている（図１７に示す角度Ａ６３）。第二内壁８３６の第一内壁８３５と接続する端部は、第一内壁８３５と滑らかに接続するよう形成されている。これにより、噴孔通路８３０を形成する内壁は曲面から形成されることとなる。

燃料噴射弁６では、第一内壁８３５の断面形状に比べ噴孔軸ＨＣ８３の近くに位置する第二内壁８３６は、横断面形状が噴孔軸ＨＣ８３上の点からみて１８０度より小さい中心角をなすよう形成されている。これにより、燃料噴射弁６は、第一実施形態の効果（１）、（３）、（５）を奏する。

（第七実施形態）
次に、本発明の第七実施形態による燃料噴射弁を図１８に基づいて説明する。第七実施形態は、噴孔の形状の関係が第一実施形態と異なる。なお、第一実施形態と実質的に同一の部位には同一の符号を付し、説明を省略する。

第七実施形態による燃料噴射弁７が備える噴射ノズル８５の断面図を図１８に示す。図１８には、噴射ノズル８５が有する噴孔８８の噴孔軸ＨＣ８８に垂直な第二仮想平面上の断面を示す。なお、ここでは、噴孔８８についてのみ説明するが、噴射ノズル８５が有する他の噴孔も同様の特徴を有している。

本実施形態では、噴孔８８が有する噴孔通路８８０は、第一内壁８８５及び第二内壁８８６から形成されている。第一内壁８８５は、噴孔軸ＨＣ８８を含む平面であって中心軸ＣＡ３０に平行な第一仮想平面ＶＰ１上の断面形状が第一仮想平面ＶＰ１上の噴孔軸ＨＣ８８の閉弁方向側に位置している。また、第二内壁８８６は、第一仮想平面ＶＰ１上の断面形状が第一仮想平面ＶＰ１上の噴孔軸ＨＣ８８の開弁方向側に位置している。

第一内壁８８５は、噴孔８８の横断面形状でもある図１８に示す断面形状が噴孔軸ＨＣ８８上の点を中心とする仮想円ＶＣ８８５の円弧状に形成されている。すなわち、噴孔軸ＨＣ８８は、第一内壁８８５の第二仮想平面上の断面形状を円周の一部に含む仮想円ＶＣ８８５の中心を繋げた線でもある。
本実施形態では、第一仮想平面ＶＰ１と第一内壁８８５との交線を第一交線ＣＬ８８とすると、第一内壁８８５は、噴孔軸ＨＣ８８に垂直な第二仮想平面上の断面形状が噴孔軸ＨＣ８８上の点からみて第一交線ＣＬ８８上の点から二つの周方向のそれぞれに９０度より小さい中心角をなすよう形成されている（図１８に示す角度Ａ７１、Ａ７２）。すなわち、第一内壁８８５は、図１８に示す断面形状が第一仮想平面ＶＰ１を対称面とする面対称となるよう形成されている。なお、図１８には、便宜的に、第一内壁８８５と第二内壁８８６との接続点Ｐ７３と噴孔軸ＨＣ８８上の点とを結ぶ仮想線ＶＬ７を示している。

第二内壁８８６は、図１８に示す断面形状が第一内壁８８５の断面形状に比べ噴孔軸ＨＣ８８に近い位置に設けられる。本実施形態では、第二内壁８８６は、図１８に示す断面形状が噴孔軸ＨＣ８８上の点からみて１８０度より大きい中心角をなすよう形成されている（図１７に示す角度Ａ７３）。第二内壁８８６の第一内壁８８５と接続する端部は、第一内壁８８５と滑らかに接続するよう形成されている。これにより、噴孔通路８８０を形成する内壁は曲面から形成されることとなる。

燃料噴射弁７では、第一内壁８８５の断面形状に比べ噴孔軸ＨＣ８８の近くに位置する第二内壁８８６は、横断面形状が噴孔軸ＨＣ８８上の点からみて１８０度より大きい中心角をなすよう形成されている。これにより、燃料噴射弁７は、第一実施形態の効果（１）、（３）、（５）を奏する。

（他の実施形態）
上述の実施形態では、第一内壁は、第二仮想平面上の断面形状が噴孔軸上の点からみて第一交線上の点から二つの周方向のそれぞれに同じ角度の中心角をなすよう形成されているとした。しかしながら、中心角は同じでなくてもよい。

第三、四、五実施形態では、第二内壁は、噴孔軸に垂直に交わる第二仮想平面上の断面形状が噴孔軸上の点からみて１８０度の中心角をなすよう形成されているとした。しかしながら、第二内壁の中心角は、これに限定されない。第六実施形態のように１８０度より小さい角度であってもよいし、第七実施形態のように１８０度より大きい角度であってもよい。

第六、第七実施形態では、第二内壁は、仮想円または仮想楕円の円弧状に形成されてもよい。この場合、第三実施形態にように、第一内壁と第二内壁との間に第三内壁が設けられることが望ましい。これにより、噴孔通路を形成する内壁は曲面から形成されるため、角部における燃料流れの乱れの発生を防止することができる。

第一実施形態では、第二内壁は、第一内壁の断面形状を円弧の一部として含む仮想円の半径に対する第二内壁の第一内壁に接続する端部の断面形状を円弧の一部として含む仮想円の半径は０．２以下となるよう形成されるとした。また、第二実施形態では、第三内壁は、第一内壁の断面形状を円弧の一部として含む仮想円の半径に対する第三内壁の断面形状を円弧の一部として含む仮想円の半径は０．２以下となるよう形成されるとした。しかしながら、これらの半径の関係はこれに限定されない。

第二実施形態では、第一接線と第二接線とがなす角度は、４０度以下であるとした。しかしながら、第一接線と第二接線とがなす角度はこれに限定されない。また、この第一接線と第二接線とがなす角度が４０度以下となる関係は、第一、三〜七実施形態においても適用されてもよい。

第三実施形態では、第二内壁の断面形状を円弧の一部とする仮想楕円の長軸と短軸との長さの関係は、長軸に対して短軸の長さが０．５倍以下であるとした。しかしながら、仮想楕円の長軸と短軸との長さの関係は、これに限定されない。

第二〜四、六、七実施形態において、第五実施形態にように、第一内壁が突出部を有してもよい。

上述の実施形態では、第一内壁及び第二内壁の第二仮想平面上の断面形状は、第一仮想平面を対称面とする面対称であるとした。しかしながら、面対称でなくてもよい。

第一実施形態では、噴孔は六個あるとした。噴孔の数はこれに限定されない。

以上、本発明はこのような実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の形態で実施可能である。

１、２、３、４、５、６、７・・・燃料噴射弁
３０６・・・弁座
３１、３２、３３、３４、３５、３６、５３、６３、７３、７８、８３、８８・・・噴孔
３１０、３２０、３３０、３４０、３５０、３６０、５３０、６３０、７８０、８３０、８８０・・・噴孔通路
３１１、３２１、３３１、３４１、３５１、３６１・・・内側開口
３１２、３２２、３３２、３４２、３５２、３６２・・・外側開口
３３５、７３５、７８５、８３５、８８５・・・第一内壁
３３６、６３６、７３６、８３６、８８６・・・第二内壁
ＨＣ３１、ＨＣ３２、ＨＣ３３、ＨＣ３４、ＨＣ３５、ＨＣ３６、ＨＣ５３、ＨＣ６３、ＨＣ７３、ＨＣ７８、ＨＣ８３、ＨＣ８８・・・噴孔軸
ＣＡ３０・・・中心軸

Claims (14)

1. 燃料を噴射可能な噴孔（３１、３２、３３、３４、３５、３６、５３、６３、７３、７８、８３、８８）、及び、前記噴孔の内側開口の周囲に形成される弁座（３０６）を有するノズルボディ（２０）と、
   前記弁座に当接可能に設けられ、前記弁座に当接すると前記噴孔を介した前記ノズルボディ内と外部との燃料の流れを規制し、前記弁座から離間すると前記噴孔を介した前記ノズルボディ内と外部との燃料の流れを許容するニードル（４０）と、
   前記ニードルを往復移動可能な駆動部（３８、４４、４７）と、
   を備え、
   前記噴孔は、断面積が前記内側開口（３１１、３２１、３３１、３４１、３５１、３６１）から外側開口（３１２、３２２、３３２、３４２、３５２、３６２）に向かうにしたがって連続的に大きくなるよう形成され、
   前記ノズルボディの中心軸（ＣＡ３０）に沿って往復移動する前記ニードルが前記弁座と当接するよう移動する方向を前記中心軸の閉弁方向とすると、前記内側開口と前記外側開口とを連通する前記噴孔の噴孔通路（３１０、３２０、３３０、３４０、３５０、３６０、５３０、６３０、７８０、８３０、８８０）は、前記噴孔の噴孔軸（ＨＣ３１、ＨＣ３２、ＨＣ３３、ＨＣ３４、ＨＣ３５、ＨＣ３６、ＨＣ５３、ＨＣ６３、ＨＣ７３、ＨＣ７８、ＨＣ８３、ＨＣ８８）の前記閉弁方向側に位置する第一内壁（３３５、７３５、７８５、８３５、８８５）、及び、前記噴孔軸の前記閉弁方向側とは反対側に位置し前記第一内壁に比べ前記噴孔軸の近くに形成される第二内壁（３３６、６３６、７３６、８３６、８８６）とから形成され、
   前記第一内壁は、前記噴孔軸に垂直に交わる第二仮想平面上の断面形状が前記噴孔軸上の点を中心とする仮想円（ＶＣ３３５、ＶＣ８３５）の円弧状に形成されている燃料噴射弁。
2. 前記噴孔軸を含む平面であって前記中心軸に対向する平面または前記噴孔軸を含む平面であって前記中心軸を含む平面を第一仮想平面（ＶＰ１）とすると、前記第一内壁は、前記第一仮想平面上の断面形状が前記第一仮想平面上の前記噴孔軸の前記閉弁方向側に位置し、前記第二内壁は、前記第一仮想平面上の断面形状が前記第一仮想平面上の前記噴孔軸の前記閉弁方向側とは反対側に位置する請求項１に記載の燃料噴射弁。
3. 前記第一仮想平面と前記第一内壁との交線を第一交線（ＣＬ３３、ＣＬ７３、ＣＬ７８、ＣＬ８３）とすると、前記第一内壁は、前記噴孔軸に垂直に交わる第二仮想平面（ＶＰ２）上の断面形状が前記第一交線上の点から二つの周方向にそれぞれ９０度以上の中心角をなすよう形成される請求項２に記載の燃料噴射弁。
4. 前記第二内壁は、前記噴孔軸に垂直に交わる第二仮想平面上の断面形状が前記噴孔軸上の点からみて１８０度の中心角をなすよう形成されている請求項１〜３のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
5. 前記第一内壁は、前記噴孔軸に垂直に交わる第二仮想平面上の断面形状が前記噴孔軸上の点を中心とする仮想楕円（ＶＣ７３５）の円弧状に形成されている請求項１〜４のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
6. 前記第二内壁が有する前記第一内壁側の端部（Ｅ３３６）の前記噴孔軸に垂直に交わる第二仮想平面上の断面形状の曲率半径を曲率半径Ｒ２、及び、前記第一内壁の前記第二仮想平面上の断面形状の曲率半径を半径Ｒ１とすると、Ｒ２／Ｒ１が０．２以下となる請求項１〜５のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
7. 前記噴孔通路は、前記第一内壁、前記第二内壁、及び、前記第一内壁と前記第二内壁との間に設けられる第三内壁（５３７）から形成され、
   前記第三内壁の前記噴孔軸に垂直に交わる第二仮想平面上の断面形状の曲率半径を曲率半径Ｒ３、及び、前記第一内壁の前記第二仮想平面上の断面形状の曲率半径を半径Ｒ１とすると、Ｒ３／Ｒ１が０．２以下となる請求項１〜５のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
8. 前記第一内壁が有する前記第二内壁側の縁部（５３１）の前記第二仮想平面上の断面形状に接する第一接線（Ｌ５３１）と、前記第二内壁が有する前記第一内壁側の縁部（５３２）の前記第二仮想平面上の断面形状に接する第二接線（Ｌ５３２）とがなす角度は、４０度以上である請求項６または７に記載の燃料噴射弁。
9. 前記第二内壁は、前記噴孔軸に垂直に交わる第二仮想平面上の断面形状が仮想楕円（ＶＣ６３６、ＶＣ７３６）の円弧状となるよう形成される請求項１〜８のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
10. 前記第二内壁の前記第二仮想平面上の断面形状を円弧の一部として含む楕円の長軸の長さを長さＲＬ、及び、前記第二内壁の前記第二仮想平面上の断面形状を円弧の一部として含む楕円の短軸の長さを長さＲＳとすると、ＲＳ／ＲＬが０．５以下となる請求項９に記載の燃料噴射弁。
11. 前記第一内壁は、前記噴孔軸の方向に突出する突出部（７８８）を有する請求項１〜１０のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
12. 前記噴孔通路の前記噴孔軸に垂直に交わる第二仮想平面上の断面形状は、曲線から形成されている請求項１〜１１のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
13. 前記噴孔軸を含む平面であって前記中心軸に対向する平面または前記噴孔軸を含む平面であって前記中心軸を含む平面を第一仮想平面とすると、
    前記第一内壁は、前記噴孔軸に垂直に交わる第二仮想平面上の断面形状が前記第一仮想平面を対称面とする面対称となるよう形成される請求項１〜１２のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
14. 前記噴孔軸を含む平面であって前記中心軸に対向する平面または前記噴孔軸を含む平面であって前記中心軸を含む平面を第一仮想平面とすると、
    前記第二内壁は、前記噴孔軸に垂直に交わる第二仮想平面上の断面形状が前記第一仮想平面を対称面とする面対称となるよう形成される請求項１〜１３のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。

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