JP6390204B2 - ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ Download PDFInfo
- Publication number
- JP6390204B2 JP6390204B2 JP2014130244A JP2014130244A JP6390204B2 JP 6390204 B2 JP6390204 B2 JP 6390204B2 JP 2014130244 A JP2014130244 A JP 2014130244A JP 2014130244 A JP2014130244 A JP 2014130244A JP 6390204 B2 JP6390204 B2 JP 6390204B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- flux
- welding
- cored wire
- wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
それを防止するため、非特許文献1に併せて示されるように、溶接前に被溶接部を予熱する作業が取られている。また、特許文献1には、高Crフェライト系耐熱鋼の溶接低温割れを防止するために、被覆アーク溶接、TIG溶接、サブマージアーク溶接などの溶接法に係らず、150〜300℃の予熱を行うとの具体的な方法が示されている。
さらに、特許文献1では、溶接低温割れを防止するためには、溶接終了後に溶接部が300℃未満に冷却される前に溶接部を母材厚さ25mmあたり、150〜300℃の温度に10分以上2時間以下に保持する直後熱が必要であることが記載されている。
これによって、耐溶接低温割れ性や高温強度を含む溶接金属に必要な性能が得られ、溶接作業性にも問題のないフラックス入りワイヤが得られることが分かり、本発明の想到に至った。
(1) 鋼製外皮の内部にフラックスが充填されたガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤであって、該ワイヤ中に、ワイヤ全質量に対する質量%で、
CaF2を含む金属弗化物を2.5〜6.5%、金属酸化物を0.3〜1.2%含有し、かつ、金属弗化物に対するCaF 2 の質量割合が20%以上で、CaOの含有量が0.2%以下(0を含む)であり、
さらに、フラックスに含有するFe粉の含有量を10%未満に制限し、
合金成分として、質量%で、C:0.02〜0.15%、Si:0.05〜0.5%、Mn:1.0%未満、P:0.03%以下、S:0.03%以下、Cr:0.3〜13%、Mo:0.1〜2.5%、N:0.08%以下およびAl:0.05%以下を含有し、残部がFeおよび不純物からなることを特徴とする。
第1群 V:0.5%以下、Nb:0.5%以下、Ti:0.5%以下、Ta:0.5%以下
第2群 Cu:1%以下、Ni:1%以下、Co:5%以下、B:0.02%以下
第3群 W:4%以下
第4群 Ca:0.5%以下、REM:0.1%以下
さらに、(5) 前記鋼製外皮にスリット状の隙間が有ることを特徴とする前記(1)〜(3)に記載のフラックス入りワイヤであってもよい。
さらに、(6) 前記鋼製外皮の表面にパーフルオロポリエーテル油が塗布されていることを特徴とする前記(1)〜(5)のいずれかに記載のフラックス入りワイヤであってもよい。
即ち、金属弗化物は溶接中にアークにより解離し、生成されたフッ素が水素と結合してHFガスとして大気中に散逸、もしくは、そのまま溶接金属中にHFとして固定されるため拡散性水素量が減少し、予熱省略もしくは予熱温度の低減による簡略化が可能となるものと考えられた。
尚、金属弗化物が拡散性水素量を低減する作用を有することは、被覆アーク溶接棒では知られているが、フラックス入りワイヤでこの効果を明らかにした例はなく、特に、フェライト系耐熱鋼で検討した例はない。
Cは炭化物を形成し、高温強度の確保に寄与するとともにベイナイトならびにマルテンサイト組織を得るのに有効な元素であるため必須の添加元素である。その効果を得るためには、本発明のCrおよびMo含有範囲においては、0.02%以上含有する必要がある。しかしながら、過剰に含有する場合、溶接金属の硬さが高くなり、如何にフラックスの成分を調整しようとしても予熱の簡略化は達成しえない。そのため、0.15%を上限とする。望ましい範囲は0.03〜0.13%、さらに望ましい範囲は0.04〜0.11%である。
Siは溶接金属表面に緻密な酸化被膜を形成し、耐水蒸気酸化特性の確保に有効な元素である。その効果を得るためには0.05%以上含有させる必要がある。しかしながら、過剰の含有はクリープ延性および靭性の低下を招く。そのため、上限を0.5%とする。望ましい範囲は0.1〜0.45%、さらに望ましい範囲は0.15〜0.4%である。
Mnは焼き入れ性を高め、ベイナイトやマルテンサイト組織を得るのに有効な元素であることが知られているが、フェライト系耐熱鋼においては、過剰に含有する場合、クリープ脆化および靭性の低下を招く。そのため、特に下限は設けず、上限を1.0%未満とする。望ましくは0.8%以下、さらに望ましくは0.6%以下である。尚、特に、焼き入れ性を高める効果を得たい場合には、0.05%以上とするのが望ましく、0.1%以上とするのがさらに望ましい。
Pは不純物として含まれるが、溶接金属においては凝固割れ感受性を高めるとともに、高温での使用中に粒界に偏析し、脆化割れを生じさせるため、0.03%以下とする。望ましくは0.025%以下、さらに望ましくは0.02%以下である。
SはPと同様、不純物として含まれるが、溶接金属においては凝固割れ感受性を高めるとともに、高温での使用中に粒界に偏析し、脆化割れを生じさせるため、0.03%以下とする。望ましくは0.025%以下、さらに望ましくは0.02%以下である。
Crは耐熱鋼において耐酸化性および耐高温腐食性を確保するとともにマトリックスのベイナイトならびにマルテンサイト組織を安定して得るために必須の元素である。その効果を得るためには、0.3%以上含有することが必要である。しかし、過剰に含有すると、高温での使用中に多量のCr炭化物の生成により炭化物の安定性を低下させ、クリープ強度の低下を招くとともに靭性も劣化させる。そのため13%以下とする必要がある。望ましい範囲は0.5〜12.5%、さらに望ましい範囲は1.0〜12.0%である。
Moはマトリックスを固溶強化し、クリープ強度の向上に寄与する元素である。この効果を得るために0.1%以上含有する必要がある。しかし、2.5%を超えて含有すると、その効果が飽和するとともに、粗大な炭化物を生成し、靭性の低下を招く。望ましい範囲は0.3〜2.2%、さらに望ましい範囲は0.5〜2.0%である。
Nは一般に不純物としても含有されるが、耐熱鋼においては微細な窒化物を形成し、クリープ強度の確保に有効な元素である。しかしながら、過剰に含有する場合、析出量が過剰となり、脆化の原因となる。そのため0.08%以下とする。望ましくは0.07%以下、さらに望ましくは0.06%以下である。下限は特に設ける必要はないが、窒化物によるクリープ強度の効果を積極的に活用したい場合は0.001%以上が望ましく、さらには0.003%以上が望ましい。
Alは脱酸元素として含有されるが、過剰に含有する場合、クリープ延性および靭性の低下を招く。そのため上限を0.05%とする。望ましくは0.025%、さらに望ましくは0.02%以下とする。下限は特に設ける必要はないが、過度の低減は溶接中の脱酸効果が十分に得られず溶接金属の清浄度を劣化させるため、望ましくは0.001%以上、さらに望ましくは0.002%以上とする。
これらはいずれも高温での使用中に炭素や窒素と結合して炭窒化物として析出し、クリープ強度に寄与するため含有してもよい。しかし、過剰に含有すると多量に析出し、靭性の低下を招くため、第1群の元素を含有する場合には、いずれも0.5%以下とする。望ましくは0.4%以下、さらに望ましくは0.3%以下とする。また、これらの効果を安定して得るためには、0.03%以上、さらには0.03%以上含有することが望ましい。
これらはいずれも焼入れ性を高め、ベイナイトもしくはマルテンサイト組織を得るのに有効な元素であるので含有してもよい。しかしながら、過剰に含有した場合、クリープ延性の低下が生じるため、第2群の元素を含有する場合には、CuおよびNiは1%、Coは5%、Bは0.02%を上限とする。望ましくはCuおよびNiは0.8%以下、Cuは4.5%以下およびBは0.018%以下、さらに望ましくはCuおよびNiは0.6%以下、Coは4%以下およびBは0.015%以下である。また、これらの効果を安定して得るためには、Cu、NiおよびCoは0.1%以上、Bは0.0005%以上、さらにはCu、NiおよびCoは0.2%以上、Bは0.001%以上含有することが望ましい。
Wはマトリックスを固溶強化し、クリープ強度の向上に寄与する元素であるため含有してもよい。しかし、過剰に含有すると、粗大な金属間化合物を生成し、靭性の低下を招くため、Wを含有する場合には4%を上限とする。望ましくは3.8%以下、さらに望ましくは3.5%以下とする。また、効果を安定して得るためには、0.1%以上、さらには0.2%以上含有することが望ましい。
CaとREM(希土類元素)は、Sとの親和力が強く、溶接金属においては高温使用中の脆化を軽減する効果を有するので含有してもよい。しかしながら、過剰の含有は酸素と結合し、清浄を著しく低下させ、却って靭性を劣化させるため、これらの元素を含有させる場合、Caは0.5%を上限とし、REMは0.1%を上限とする。Caは望ましくは0.4%以下、さらに望ましくは0.3%以下、REMは望ましくは0.08%以下、さらに望ましくは0.06%以下とする。とする。また、これらの効果を安定して得るためには、CaおよびREMいずれも0.0005%以上、さらには0.001%以上含有することが望ましい。
CaF2を含む金属弗化物:2.5〜6.5%
本発明のフラックス入りワイヤでは、CaF2を主成分とする金属弗化物を合計でワイヤ中に2.5〜6.5%含有することを特徴とする。金属弗化物として、他にBaF2、SrF2、MgF2のうちの1種または2種以上を必要に応じて含有してもよい。
金属弗化物を2.5%以上含有させることで、溶接金属中の拡散性水素量を減少させ、耐低温割れ性を改善し、予熱省略もしくは予熱温度低減による簡略化ができるとともに直後熱も省略できる。しかしながら、過剰に含まれる場合、溶接ヒュームが多量に発生し、シールドガスに混入し、ガスシールドの効果が低下し、大気が巻き込まれる等、溶接作業性が著しく劣化するため、6.5%を上限とする。望ましい範囲は2.8〜6.2%、さらに望ましい範囲は3.0〜6.0%である。
尚、金属弗化物として、靭性を向上する効果の面からは、CaF2、BaF2、SrF2、MgF2のいずれでも用いることができるが、溶接作業性の面からCaF2を主成分として含むようにした。具体的には、金属弗化物に対するCaF2の質量割合を20%以上とするのが良い。さらに、アーク安定性確保、スパッタ抑制などの溶接作業性を優先する場合には、CaF2の割合を好ましくは50%以上、さらには80%以上とするのが好ましい。
フラックス中の金属酸化物はスラグ形成材として含有し、溶接ビード形状を良好に維持する効果を有する。本発明においては、TiO2、SiO2、ZrO2、MgO、Al2O3、CaOの金属酸化物の1種または2種以上を含有する。この効果を得るためには、金属酸化物を合計で0.3%以上含有する必要がある。しかし、過剰に含有すると、溶接金属の酸素量が増加し、靭性が低下するため、1.2%以下とする。望ましくは0.4〜1.1%、さらに望ましくは0.5〜1.0%である。
尚、特に良好なビード形状を得るためには、TiO2とSiO2を、TiO2:0.1〜0.5%、SiO2:0.2〜0.6%の範囲でともに含有するのが好ましい。
Fe粉は、フラックス入りワイヤの充填率の調整や溶着効率の向上のために必要に応じて含有する(添加量0%を含む)。しかし、Fe粉の表層は酸化されており、Fe粉を含有すると溶接金属の酸素量を増加させて靭性を低下させる。したがって、Fe粉は含有しなくてもよいが、充填率の調整のために添加する場合には、靭性を確保するために、含有量は10%未満に制限する必要がある。
以上の他、必要に応じてNa、Kの酸化物や弗化物(Na2O、NaF、K2O、KF、K2SiF6、K2ZrF6)、さらには金属炭酸塩(CaCO3)などをアーク安定剤としてさらに含有させてもよい。なお、ここで例示した酸化物、弗化物は、上記の金属酸化物、金属弗化物には含めない。
フラックス入りワイヤには、図1(a)に示すような鋼製外皮にスリット状の隙間がないシームレスワイヤと、図1(b)、(c)に示すような鋼製外皮にスリット状の隙間を有するシームを有するワイヤとに大別できる。
本発明ではいずれの断面構造も採用することができるが、溶接金属の低温割れを抑制するためには、鋼製外皮にスリット状の隙間がないワイヤ(シームレスワイヤ)とすることが好ましい。
また、溶接時のワイヤの送給性を向上させるために、ワイヤ表面に潤滑剤を塗布することができる。溶接ワイヤ用の潤滑剤としては、様々な種類のものを使用できるが、溶接金属の低温割れを抑制するためには、パーフルオロポリエーテル油(PFPE油)を使用することが好ましい。
このため、鋼製外皮をスリット状の隙間がない(シームレスの)管とし、ワイヤ製造後から使用するまでの間に、鋼製外皮からフラックスへの大気中の水素の侵入を抑制することが望ましい。
すなわち、まず、外皮となる鋼帯、及び、金属弗化物、合金成分、金属酸化物及びアーク安定剤が所定の含有量になるように配合したフラックスを準備し、鋼帯を長手方向に送りながら成形ロールによりオープン管(U字型)に成形して鋼製外皮とし、この成形途中でオープン管の開口部からフラックスを供給し、開口部の相対するエッジ面を突合せシーム溶接し、鋼製外皮にスリット状の隙間が無い管とする。溶接により得られた隙間無しの管を伸線し、伸線途中あるいは伸線工程完了後に焼鈍処理して、所望の線径を有し、鋼製外皮の内部にフラックスが充填された、鋼製外皮にスリット状の隙間がないワイヤ(シームレスワイヤ)を得る。また、鋼製外皮にスリット状の隙間が有るワイヤ(シームを有するワイヤ)は、オープン管の開口部からフラックスを供給した後、シーム溶接をしない隙間有りの管とし、それを伸線することで得られる。
図1(b)にエッジ面を突き合わせた例を、図1(c)にエッジ面をかしめた例を示すが、図1(b)のように突合せてから、ろう付けしたり、図1(c)のようにかしめてから、ろう付けしたりしても、スリット状の隙間が無いワイヤが得られる。また、図1(b)、(c)において、ろう付けせず、そのままのワイヤは、スリット状の隙間が有るワイヤとなる。
シールドガスの条件としては特に限定はしないが、一般的に多用されている体積%で100%の炭酸ガスやArと3〜20体積%CO2の混合ガスが好ましい。
尚、表1、表2におけるワイヤWA1〜7、WB1〜4、WC1〜4、WD1〜4、WE1、WF1は、鋼帯を長手方向に送りながら成形ロールによりオープン管に成形し、この成形途中でオープン管の開口部からフラックスを供給し、開口部の相対するエッジ面を突合わせシーム溶接することで、鋼製外皮にスリット状の隙間が無い管とし、途中で焼鈍を行いながら伸線して作製したもので、鋼製外皮にスリット状の隙間が無いフラックス入りワイヤの例である。また、ワイヤWG1は、前記オープン管の開口部の相対するエッジ面を図1(c)のようにかしめた後、シーム溶接をしないで伸線して作製したもので、鋼製外皮にスリット状の隙間が有るフラックス入りワイヤの例であり、溶接施工するまで、ワイヤ全体を真空包装して乾燥した状態に保持できる容器に保存した。
U型溶接割れ試験体の開先内に、予熱温度を種々変更し、シールドガスとしてCO2を用いたガスメタルアーク溶接方法により、溶接入熱 約16kJ/cmにて試験溶接を行った。尚、溶接後に直後熱は実施しなかった。その後、溶接ビードの横断面を5断面現出し、溶接金属の割れ有無を観察し、溶接低温割れが発生しない予熱温度の下限を明らかにした。
尚、代符WD1〜WD4については、同規格に類似の組成、同等の強度レベルを有する被覆溶接材料が規定されていないため、より厳しい、代符WC1〜WC4に求められる最低予熱温度を基準とした。
得られた全溶着金属に、代符WA、WB、WE、WFおよびWGシリーズについては、740℃×1時間、空冷、WCおよびWDシリーズについては720℃×1時間の溶接後熱処理(PWHT)を施した後、平行部径6mm、平行部長さ30mmの丸棒クリープ破断試験片を採取し、それぞれの溶接材料が使用される母材の550℃での目標破断時間が約1000時間となる応力条件でクリープ破断試験を行い、1000時間を超えたものを「合格」とした。
また、ここで付与したPWHTは適正な溶接部の機械的特性を得るために行われる後熱処理であって、水素を低減し、低温割れを防止するために行われる直後熱とは目的、熱処理条件が異なる。
フラックス中の金属弗化物が合計でワイヤ中に必要な量以上含まれなかった代符WA5、WB3、WC3およびWD3は、十分な拡散性水素の低減効果が得られず、U型溶接割れ試験の結果、AWS A5.5(1996)に記載されている類似の組成、同等の強度レベルを有する被覆アーク溶接材料に求められる最低予熱温度程度まで予熱を行わなければ、溶接低温割れを防止できず、予熱作業軽減の効果が得られていないことが分かる。
表5に示すように代符WA6、WB4、WC4およびWD4は、フラックス中の金属弗化物が合計で6.5%を超えて過剰に含有されたため、溶接ヒュームが多量に発生し、シールドガスに混入し、ガスシールドの効果が低下し、溶接作業性が著しく低下し、多量のブローホール等の欠陥が発生したため、クリープ試験に供するに足る溶接ビードが得られなかった。
また、代符WA7はフラックス中の金属酸化物が必要量以上含有されなかったため、溶接ビードの形状が不整となり、融合不良等の積層欠陥が多発し、同様にクリープ試験に供するに足る溶接ビードが得られなかった。
これら以外については、金属弗化物中のCaF2の割合が80%を下回った代符WA3、WD2についてはグラインダー手入れが必要であったものの、溶接作業性は合格と判断された。
以上のように、本発明の範囲を満足するフラックス入りワイヤのみが、予熱作業を軽減させる効果と溶接作業性、溶接金属のクリープ破断強さを併せて具備し得ることが分かる。
Claims (6)
- 鋼製外皮の内部にフラックスが充填されたガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤであって、該ワイヤ中に、ワイヤ全質量に対する質量%で、
CaF2を含む金属弗化物を2.5〜6.5%、金属酸化物を0.3〜1.2%含有し、かつ、金属弗化物に対するCaF 2 の質量割合が20%以上で、CaOの含有量が0.2%以下(0を含む)であり、
さらに、フラックスに含有するFe粉の含有量を10%未満に制限し、
合金成分として、C:0.02〜0.15%、Si:0.05〜0.5%、Mn:1.0%未満、P:0.03%以下、S:0.03%以下、Cr:0.3〜13%、Mo:0.1〜2.5%、N:0.08%以下およびAl:0.05%以下を含有し、
残部がFeおよび不純物からなることを特徴とするフラックス入りワイヤ。 - 前記フラックス入りワイヤがワイヤ全質量に対する質量%で、合金成分としてのFeの一部に代えて、下記の第1群から第4群から選択される1種以上の元素を含有することを特徴とする請求項1に記載のフラックス入りワイヤ。
第1群 V:0.5%以下、Nb:0.5%以下、Ti:0.5%以下、Ta:0.5%以下
第2群 Cu:1%以下、Ni:1%以下、Co:5%以下、B:0.02%以下
第3群 W:4%以下
第4群 Ca:0.5%以下、REM:0.1%以下 - 前記フラックス入りワイヤに含有される金属弗化物が、CaF2と、BaF2、SrF2、MgF2のうちの1種以上とからなり、金属弗化物中のCaF2の割合が質量%で80%以上であることを特徴とする請求項1または2に記載のフラックス入りワイヤ。
- 前記鋼製外皮にスリット状の隙間が無いことを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載のフラックス入りワイヤ。
- 前記鋼製外皮にスリット状の隙間が有ることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載のフラックス入りワイヤ。
- 前記鋼製外皮の表面にパーフルオロポリエーテル油が塗布されていることを特徴とする請求項1〜5のいずれか1項に記載のフラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014130244A JP6390204B2 (ja) | 2013-06-25 | 2014-06-25 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013132674 | 2013-06-25 | ||
JP2013132674 | 2013-06-25 | ||
JP2014130244A JP6390204B2 (ja) | 2013-06-25 | 2014-06-25 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2015027700A JP2015027700A (ja) | 2015-02-12 |
JP6390204B2 true JP6390204B2 (ja) | 2018-09-19 |
Family
ID=52491800
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2014130244A Active JP6390204B2 (ja) | 2013-06-25 | 2014-06-25 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6390204B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106670681B (zh) * | 2016-08-18 | 2019-06-21 | 新乡市和光科技有限公司 | 一种适用于薄板焊接的金属粉芯型药芯焊丝 |
CN106001992A (zh) * | 2016-08-22 | 2016-10-12 | 昆山中冶宝钢焊接材料有限公司 | 一种超高强低温焊丝 |
CN106736001A (zh) * | 2016-12-14 | 2017-05-31 | 安徽华众焊业有限公司 | 高韧性气电立焊用药芯焊丝 |
JP6874425B2 (ja) * | 2017-03-06 | 2021-05-19 | 日本製鉄株式会社 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ及び溶接継手の製造方法 |
JP7231499B2 (ja) * | 2019-06-20 | 2023-03-01 | 株式会社神戸製鋼所 | フラックス入りワイヤ及び溶接方法 |
JP2022124267A (ja) * | 2021-02-15 | 2022-08-25 | 株式会社神戸製鋼所 | フラックス入りワイヤ |
CN114734125B (zh) * | 2022-03-10 | 2024-01-23 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种适合500hb级耐磨钢的免预热焊接方法 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3120912B2 (ja) * | 1992-11-27 | 2000-12-25 | 新日本製鐵株式会社 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
JPH08197283A (ja) * | 1995-01-23 | 1996-08-06 | Nippon Steel Corp | 溶接変形の少ない高靱性溶接部が得られるマグ溶接用フラックス入りワイヤ |
JP2001205482A (ja) * | 2000-01-19 | 2001-07-31 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
US20060144836A1 (en) * | 2005-01-03 | 2006-07-06 | Lincoln Global, Inc. | Cored electrode for reducing diffusible hydrogen |
US20060226138A1 (en) * | 2005-04-11 | 2006-10-12 | Lincoln Global, Inc. | High strength flux cored electrode |
CN102642103B (zh) * | 2012-04-13 | 2014-10-01 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 焊接铬钼钢用金属粉芯型药芯焊丝及其制备与应用 |
-
2014
- 2014-06-25 JP JP2014130244A patent/JP6390204B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2015027700A (ja) | 2015-02-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6390204B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
JP5565518B2 (ja) | 溶接方法、溶接継手の製造方法及び溶接継手 | |
US20220281024A1 (en) | Flux-cored wire, manufacturing method of welded joint, and welded joint | |
JP5644984B1 (ja) | フラックス入りワイヤ、フラックス入りワイヤを用いた溶接方法、フラックス入りワイヤを用いた溶接継手の製造方法、および溶接継手 | |
KR101655057B1 (ko) | 용접 조인트의 제조 방법 | |
KR101674743B1 (ko) | 가스 실드 아크 용접용 플럭스 내장 와이어 및 극저온용 강의 용접 방법 및 용접 조인트의 제조 방법 | |
JP6766867B2 (ja) | フラックス入りワイヤ、溶接継手の製造方法、及び溶接継手 | |
JP6766866B2 (ja) | フラックス入りワイヤ、溶接継手の製造方法、及び溶接継手 | |
JP5310108B2 (ja) | フラックス入り極低水素溶接用ワイヤ及びその製造方法 | |
JP6291461B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
JP6265051B2 (ja) | 溶接継手部の疲労強度と耐低温割れ性に優れるフラックス入りワイヤ | |
JP6874425B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ及び溶接継手の製造方法 | |
WO2015068273A1 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ及びそのワイヤを用いた極低温用鋼の溶接方法 | |
JP6953789B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ、及び溶接継手の製造方法 | |
JP6801494B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ、および溶接継手の製造方法 | |
JP6891630B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ、及び溶接継手の製造方法 | |
JP2019048323A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ、及び溶接継手の製造方法 | |
JP5696824B1 (ja) | 溶接継手の製造方法 | |
JP6939574B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ、及び溶接継手の製造方法 | |
JP2004091860A (ja) | 低合金耐熱鋼用溶接金属 | |
JP2008168312A (ja) | 耐高温割れ特性に優れた高Niフラックス入りワイヤおよびこれを用いた隅肉溶接方法 | |
JP6728806B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用高Niフラックス入りワイヤ及び溶接継手の製造方法 | |
JP2022157455A (ja) | フラックス入りワイヤ及び溶接継手の製造方法 | |
JP2023051584A (ja) | フラックス入りワイヤ及び溶接継手の製造方法 | |
JP2022061819A (ja) | 溶接継手の製造方法及び開先充填用のフラックス入りカットワイヤ |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20170203 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20180213 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180322 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20180724 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20180806 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6390204 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |