JP6376038B2 - Oil separator - Google Patents

Oil separator Download PDF

Info

Publication number
JP6376038B2
JP6376038B2 JP2015099312A JP2015099312A JP6376038B2 JP 6376038 B2 JP6376038 B2 JP 6376038B2 JP 2015099312 A JP2015099312 A JP 2015099312A JP 2015099312 A JP2015099312 A JP 2015099312A JP 6376038 B2 JP6376038 B2 JP 6376038B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
separation chamber
oil
discharge passage
gas
refrigerant
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2015099312A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2016217158A (en
Inventor
岩波 重樹
重樹 岩波
遊 杉本
遊 杉本
Original Assignee
株式会社デンソー
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 株式会社デンソー filed Critical 株式会社デンソー
Priority to JP2015099312A priority Critical patent/JP6376038B2/en
Publication of JP2016217158A publication Critical patent/JP2016217158A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6376038B2 publication Critical patent/JP6376038B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Description

本発明は、オイルと気体が混合した混合流体からオイルを分離する油分離器に関するものである。   The present invention relates to an oil separator that separates oil from a mixed fluid in which oil and gas are mixed.
従来、この種の油分離器として、例えば特許文献1に記載されたものがある。この特許文献1に記載された油分離器は、冷凍サイクル用の圧縮機に用いられる。また、この油分離器は、分離室内に分離用パイプが配置され、分離室および分離用パイプは、それらの軸線が天地方向になるようにして圧縮機に搭載されている。   Conventionally, as this kind of oil separator, there is one described in Patent Document 1, for example. The oil separator described in Patent Document 1 is used in a compressor for a refrigeration cycle. In addition, the oil separator is provided with a separation pipe in the separation chamber, and the separation chamber and the separation pipe are mounted on the compressor so that their axes are in the vertical direction.
そして、気液導入通路から分離室の上方空間に流入した冷媒は、分離室と分離用パイプとの間で旋回しながら下方に流れ、オイルとガス冷媒に分離される。分離されたオイルは、分離室の下方部位に落下して油排出通路から排出される。オイルが除去されたガス冷媒は、分離室の下方部位でターンして分離用パイプ内に流入し、分離用パイプ内を上方へ向かって流れる。   The refrigerant flowing into the upper space of the separation chamber from the gas-liquid introduction passage flows downward while turning between the separation chamber and the separation pipe, and is separated into oil and gas refrigerant. The separated oil falls to a lower part of the separation chamber and is discharged from the oil discharge passage. The gas refrigerant from which the oil has been removed turns in the lower part of the separation chamber and flows into the separation pipe, and flows upward in the separation pipe.
また、特許文献2には、内燃機関のブローバイガスからオイルを分離する油分離器が記載されている。この特許文献2に記載された油分離器では、テーパ状の分離室が水平に配置され、分離室における水平方向一端側(大径側)に流入したブローバイガスは、分離室内で旋回しながら分離室における水平方向他端側(小径側)に流れ、オイルとブローバイガスに分離される。そして、オイルが除去されたブローバイガスは、ターンせずに、分離室における小径側の出口通路から排出される。   Patent Document 2 describes an oil separator that separates oil from blow-by gas of an internal combustion engine. In the oil separator described in Patent Document 2, a tapered separation chamber is horizontally disposed, and blow-by gas flowing into one end side (large diameter side) in the separation chamber is separated while swirling in the separation chamber. It flows to the other horizontal end (smaller diameter side) in the chamber and is separated into oil and blow-by gas. The blow-by gas from which the oil has been removed is discharged from the outlet passage on the small diameter side in the separation chamber without turning.
特開2014−145353号公報JP 2014-145353 A 特開2012−112267号公報JP 2012-112267 A
しかしながら、特許文献1に記載された油分離器は、オイルが除去されたガス冷媒のターン流は、ターンする際に旋回角速度が低下するものの、ターン前後において流量は変わらないため流速は変化しない。その結果、ガス冷媒がターンする際に、遠心力が低下した状態のオイルの一部がガス冷媒のターン流に巻き込まれるという問題があった。   However, in the oil separator described in Patent Document 1, the turn flow rate of the gas refrigerant from which the oil has been removed decreases the turning angular velocity when turning, but the flow rate does not change before and after the turn, so the flow rate does not change. As a result, when the gas refrigerant is turned, there is a problem that part of the oil in a state where the centrifugal force is reduced is caught in the turn flow of the gas refrigerant.
一方、特許文献2に記載された油分離器は、ブローバイガスの出口に向かって縮径するテーパ状の分離室であるため、分離したオイルとブローバイガスの旋回流との距離が短くなってしまい、分離したオイルの一部がブローバイガスの旋回流に巻き込まれるという問題があった。   On the other hand, since the oil separator described in Patent Document 2 is a tapered separation chamber whose diameter is reduced toward the blow-by gas outlet, the distance between the separated oil and the swirling flow of the blow-by gas is shortened. There is a problem that a part of the separated oil is caught in the swirling flow of blow-by gas.
また、特許文献2に記載された油分離器は、ブローバイガスの出口通路が絞られているため、分離したオイルの流れとオイルが除去されたブローバイガスの流れが分岐する地点(すなわち、分離室における小径側近傍)では、ブローバイガスの旋回流の旋回角速度が低下して遠心力が低下してしまう。その結果、分離したオイルの一部がブローバイガスの旋回流に巻き込まれるという問題があった。   In addition, the oil separator described in Patent Document 2 has a blow-by gas outlet passage that is restricted, so that the flow of the separated oil and the flow of the blow-by gas from which the oil has been removed branch (ie, the separation chamber). In the vicinity of the small-diameter side), the swirling angular velocity of the swirling flow of blow-by gas decreases, and the centrifugal force decreases. As a result, there is a problem that part of the separated oil is caught in the swirling flow of blow-by gas.
本発明は上記点に鑑みて、一端分離したオイルの再巻き込みを抑制し、オイルの分離効率を高めることを目的とする。   In view of the above points, an object of the present invention is to suppress the re-entrainment of oil that has been separated once and to increase the oil separation efficiency.
上記目的を達成するため、請求項1に記載の発明では、断面形状が円形の円柱状空間である分離室(43)、オイルと気体が混合した混合流体を分離室に導く混合流体導入通路(44)、分離室でオイルが除去された気体を分離室から排出させる気体排出通路(411)、および分離室で気体から分離されたオイルを分離室から排出させる油排出通路(45)が形成された油分離器ケース(12、31、41)と、分離室内に配置された円柱状の旋回柱(40)とを備え、混合流体導入通路は、分離室軸方向の一端側で且つ分離室の外周側に配置され、当該混合流体導入通路から導入された混合流体が分離室内で旋回流となり、気体排出通路は、分離室における分離室軸方向の他端側に配置され、油排出通路は、混合流体導入通路よりも分離室軸方向の他端側で且つ分離室の外周側に配置され、分離室は、分離室軸方向の一端側の径が分離室軸方向の他端側の径以下であり、旋回柱は、分離室における分離室軸方向の一端側から気体排出通路に向かって延びていることを特徴とする。   In order to achieve the above object, according to the first aspect of the present invention, the separation chamber (43) is a cylindrical space having a circular cross-sectional shape, and the mixed fluid introduction passage (leading the mixed fluid in which oil and gas are mixed) to the separation chamber ( 44), a gas discharge passage (411) for discharging the gas from which oil has been removed in the separation chamber from the separation chamber, and an oil discharge passage (45) for discharging oil separated from the gas in the separation chamber from the separation chamber are formed. The oil separator case (12, 31, 41) and the columnar swivel column (40) disposed in the separation chamber, and the mixed fluid introduction passage is at one end side in the separation chamber axial direction and in the separation chamber The mixed fluid introduced from the mixed fluid introduction passage is swirled in the separation chamber, the gas discharge passage is disposed on the other end side in the separation chamber axial direction in the separation chamber, and the oil discharge passage is Separated from mixed fluid introduction passage The separation chamber is disposed on the other end side in the axial direction and on the outer peripheral side of the separation chamber. The separation chamber has a diameter on one end side in the separation chamber axial direction that is equal to or smaller than a diameter on the other end side in the separation chamber axial direction. It extends from the one end side of the separation chamber axial direction in a chamber toward the gas discharge passage.
これによると、オイルが除去された気体は、ターンせずに分離室の外部に排出されるため、一端分離したオイルの再巻き込みを抑制することができる。したがって、オイルの分離効率を高めることができる。   According to this, since the gas from which the oil has been removed is discharged to the outside of the separation chamber without turning, re-entrainment of the oil separated once can be suppressed. Therefore, the oil separation efficiency can be increased.
また、旋回柱を備えているため、気液導入通路から分離室に流入した混合流体の旋回流は、旋回が助長されてより強い旋回流になるとともに、分離したオイルの流れとオイルが除去された気体の流れが分岐する地点まで、旋回角速度の低下ひいては遠心力の低下が抑制される。その結果、オイルと気体をより確実に分離することができるとともに、一端分離したオイルの再巻き込みを抑制することができる。したがって、オイルの分離効率を高めることができる。   In addition, since the swirl column is provided, the swirling flow of the mixed fluid that has flowed into the separation chamber from the gas-liquid introduction passage is swirled to become a stronger swirling flow, and the separated oil flow and oil are removed. As a result, the decrease in the rotational angular velocity and the decrease in the centrifugal force are suppressed up to the point where the gas flow branches off. As a result, the oil and the gas can be more reliably separated, and the re-entrainment of the oil separated once can be suppressed. Therefore, the oil separation efficiency can be increased.
また、分離室は分離室軸方向の一端側(すなわち、混合流体流れの上流側)の径が分離室軸方向の他端側の径以下であるため、換言すると、分離室は混合流体の下流側に向かって縮径していないため、気体排出通路におけるガス冷媒の入り口部と分離室に貯められたオイルの位置との距離が長くなり、気体排出通路に流入する気体へのオイルの巻き込みが抑制される。したがって、オイルの分離効率を高めることができる。   In addition, the separation chamber has a diameter on one end side in the axial direction of the separation chamber (that is, on the upstream side of the mixed fluid flow) that is equal to or smaller than the diameter on the other end side in the axial direction of the separation chamber. Since the diameter is not reduced toward the side, the distance between the inlet portion of the gas refrigerant in the gas discharge passage and the position of the oil stored in the separation chamber is increased, and the oil is trapped in the gas flowing into the gas discharge passage. It is suppressed. Therefore, the oil separation efficiency can be increased.
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。   In addition, the code | symbol in the bracket | parenthesis of each means described in this column and the claim shows the correspondence with the specific means as described in embodiment mentioned later.
本発明の第1実施形態に係る油分離器を備える圧縮機の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of a compressor provided with the oil separator which concerns on 1st Embodiment of this invention. 図1の油分離器の拡大断面図である。It is an expanded sectional view of the oil separator of FIG. 図2のIII−III断面図である。It is III-III sectional drawing of FIG. 本発明の第2実施形態に係る油分離器の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the oil separator which concerns on 2nd Embodiment of this invention. 本発明の第3実施形態に係る油分離器の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the oil separator which concerns on 3rd Embodiment of this invention. 図5のVI−VI断面図である。It is VI-VI sectional drawing of FIG. 図5のVII−VII断面図である。It is VII-VII sectional drawing of FIG.
以下、本発明の実施形態について図に基づいて説明する。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、図中、同一符号を付してある。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In the following embodiments, the same or equivalent parts are denoted by the same reference numerals in the drawings.
(第1実施形態)
図1に示す本実施形態に係る油分離器40を備える圧縮機8は、例えばヒートポンプ式給湯機に適用される。このヒートポンプ式給湯機は、ヒートポンプサイクルによって給湯水を加熱するもので、圧縮機8は、ヒートポンプサイクルにおいて冷媒を圧縮して吐出する機能を果たす。
(First embodiment)
The compressor 8 provided with the oil separator 40 which concerns on this embodiment shown in FIG. 1 is applied to a heat pump type hot water heater, for example. This heat pump type hot water heater heats hot water by a heat pump cycle, and the compressor 8 functions to compress and discharge the refrigerant in the heat pump cycle.
そのヒートポンプサイクルは、圧縮機8の吐出冷媒と給湯水とを熱交換させて給湯水を加熱する水−冷媒熱交換器と、水−冷媒熱交換器から流出した冷媒を減圧膨張させる減圧装置としての可変絞り機構と、可変絞り機構にて減圧膨張された冷媒を外気と熱交換させて蒸発させる室外蒸発器と、圧縮機8とを環状に接続した蒸気圧縮式の冷凍サイクルである。   The heat pump cycle is a water-refrigerant heat exchanger that heats hot water by exchanging heat between the refrigerant discharged from the compressor 8 and hot water, and a decompressor that decompresses and expands the refrigerant that has flowed out of the water-refrigerant heat exchanger. This is a vapor compression refrigeration cycle in which a variable throttle mechanism, an outdoor evaporator that evaporates the refrigerant expanded under reduced pressure by the variable throttle mechanism by heat exchange with the outside air, and a compressor 8 are connected in a ring shape.
さらに、このヒートポンプサイクルでは、冷媒として二酸化炭素(CO2)を採用しており、圧縮機8から吐出された高圧冷媒が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成している。また、圧縮機8内において、圧縮機8の内部の各摺動部位を潤滑する潤滑油(冷凍機油)9すなわちオイル9が圧縮前の冷媒に混入される。そして、そのオイル9は冷媒圧縮後に冷媒から分離され圧縮機8内で循環する。詳細には、圧縮機8内を循環するオイル9は、先ず、後述のケース30内の貯油部301から吸上管60によって吸い上げられ圧縮部10の潤滑およびシールを行った後、圧縮部10の吐出ポート123から冷媒と共に排出される。そして、油分離器40で冷媒から分離されて各部の潤滑を行った後、貯油部301へ戻る。なお、吐出ポート123から冷媒と共に吐出されたオイル9の大部分は冷媒から分離されるが、冷媒から分離しきれなかったオイル9は冷媒と共に圧縮機8から吐出され、ヒートポンプサイクルを循環する。   Further, in this heat pump cycle, carbon dioxide (CO 2) is adopted as the refrigerant, and a supercritical refrigeration cycle in which the high-pressure refrigerant discharged from the compressor 8 is equal to or higher than the critical pressure of the refrigerant is configured. In the compressor 8, lubricating oil (refrigerating machine oil) 9 that lubricates each sliding portion inside the compressor 8, that is, oil 9 is mixed in the refrigerant before compression. The oil 9 is separated from the refrigerant after the refrigerant is compressed and circulated in the compressor 8. Specifically, the oil 9 circulating in the compressor 8 is first sucked up by a suction pipe 60 from an oil storage portion 301 in the case 30 described later, and after the lubricating portion 10 is lubricated and sealed, It is discharged from the discharge port 123 together with the refrigerant. And after separating from a refrigerant | coolant with the oil separator 40 and lubricating each part, it returns to the oil storage part 301. FIG. Although most of the oil 9 discharged from the discharge port 123 together with the refrigerant is separated from the refrigerant, the oil 9 that could not be separated from the refrigerant is discharged from the compressor 8 together with the refrigerant and circulates in the heat pump cycle.
なお、ヒートポンプサイクルでは、室外蒸発器と圧縮機8との間に、冷媒の気液を分離して余剰冷媒を蓄えるとともに圧縮機8側へ気相冷媒を流出させる気液分離器が配置されてもよい。さらに、ヒートポンプ式給湯機は、ヒートポンプサイクルの他に、水−冷媒熱交換器にて加熱された給湯水を貯湯する貯湯タンク、貯湯タンクと水−冷媒熱交換器との間で給湯水を循環させる給湯水循環回路等を有して構成されている。   In the heat pump cycle, a gas-liquid separator is arranged between the outdoor evaporator and the compressor 8 to separate the gas-liquid refrigerant and store surplus refrigerant and to cause the gas-phase refrigerant to flow out to the compressor 8 side. Also good. Furthermore, in addition to the heat pump cycle, the heat pump type hot water heater circulates hot water between a hot water storage tank for storing hot water heated by a water-refrigerant heat exchanger, and between the hot water storage tank and the water-refrigerant heat exchanger. It has a hot water circulation circuit and the like.
次に、図1により、本実施形態の圧縮機8の詳細構成について説明する。なお、図1中の上下の矢印DR1は、圧縮機8をヒートポンプ給湯機へ搭載した状態における上下の方向を示している。すなわち、図1の両端矢印DR1は上下方向DR1を示している。   Next, a detailed configuration of the compressor 8 of the present embodiment will be described with reference to FIG. In addition, the up-and-down arrow DR1 in FIG. 1 has shown the up-down direction in the state which mounted the compressor 8 in the heat pump water heater. That is, the double-ended arrow DR1 in FIG. 1 indicates the vertical direction DR1.
圧縮機8は電動圧縮機である。圧縮機8の全体としては、圧縮機8の冷媒入口である冷媒吸入管37で冷媒流れを分岐する吸気分配孔37bがケース30の内部と連通し、その分岐された冷媒が駆動用の電動機部20を冷却する所謂内部低圧式の圧縮機である。内部低圧式の圧縮機とは、圧縮機のケース内の圧力すなわちケース内圧が圧縮機の吸入圧力と略同じ圧力になる圧縮機である。   The compressor 8 is an electric compressor. As a whole of the compressor 8, an intake distribution hole 37 b that branches a refrigerant flow at a refrigerant suction pipe 37 that is a refrigerant inlet of the compressor 8 communicates with the inside of the case 30, and the branched refrigerant is an electric motor unit for driving. This is a so-called internal low-pressure compressor that cools 20. The internal low-pressure type compressor is a compressor in which the pressure in the case of the compressor, that is, the internal pressure of the case becomes substantially the same as the suction pressure of the compressor.
また、圧縮機8は、圧縮機8への吸入冷媒を導く冷媒吸入管37が圧縮部10の吸入ポート114へ直結した所謂ダイレクト吸入構造になっている。これにより、圧縮機8は、冷媒吸入の際の圧損による効率低下を抑える構造となっている。本実施形態のような内部低圧方式の圧縮機8に強制潤滑を行う方式においては、圧縮機8のケース30内へ吐出ポート123側から戻される高温のオイル9によって吸入冷媒が加熱される為、上記ダイレクト吸入構造は、圧縮機8が属するシステムであるヒートポンプサイクルの効率低下抑制に有効である。   The compressor 8 has a so-called direct suction structure in which a refrigerant suction pipe 37 that guides the refrigerant sucked into the compressor 8 is directly connected to the suction port 114 of the compressor 10. As a result, the compressor 8 has a structure that suppresses a decrease in efficiency due to pressure loss during refrigerant suction. In the method of forcibly lubricating the internal low-pressure compressor 8 as in this embodiment, the suction refrigerant is heated by the high-temperature oil 9 returned from the discharge port 123 side into the case 30 of the compressor 8, The direct suction structure is effective in suppressing a decrease in efficiency of a heat pump cycle that is a system to which the compressor 8 belongs.
図1に示すように、圧縮機8は、流体である冷媒を吸入し圧縮して吐出する圧縮部10、この圧縮部10を駆動する電動機部20、電動機部20から圧縮部10へ回転駆動力を伝達する駆動軸としてのシャフト25、ケース30、油分離器40、間欠給油機構50、および吸上管60等を備えている。そして、この圧縮機8では、それらの圧縮部10、電動機部20、シャフト25、油分離器40、間欠給油機構50、および吸上管60等がケース30内に収容されている。   As shown in FIG. 1, the compressor 8 includes a compression unit 10 that sucks, compresses, and discharges a refrigerant that is a fluid, an electric motor unit 20 that drives the compression unit 10, and a rotational driving force from the electric motor unit 20 to the compression unit 10. The shaft 25, the case 30, the oil separator 40, the intermittent oil supply mechanism 50, and the suction pipe 60 are provided. And in this compressor 8, those compression parts 10, the electric motor part 20, the shaft 25, the oil separator 40, the intermittent oil supply mechanism 50, the suction pipe 60, etc. are accommodated in the case 30. FIG.
さらに、この圧縮機8では、図1に示すように、シャフト25の回転軸が鉛直方向すなわち上下方向DR1に延びている。要するに、圧縮機8は、圧縮部10と電動機部20とを鉛直方向に配置した所謂縦置きタイプに構成されている。より具体的に言えば、圧縮部10が電動機部20の下方側に配置されている。   Further, in the compressor 8, as shown in FIG. 1, the rotation axis of the shaft 25 extends in the vertical direction, that is, the vertical direction DR1. In short, the compressor 8 is configured as a so-called vertical installation type in which the compression unit 10 and the motor unit 20 are arranged in the vertical direction. More specifically, the compression unit 10 is disposed below the electric motor unit 20.
ケース30は圧縮機8の筐体を成し、圧力容器として機能する。ケース30は、鉛直方向に延びる筒状部材31、筒状部材31の上端部を塞ぐアッパーハウジングとしての上蓋部材32、および筒状部材31の下端部を塞ぐロアハウジングとしての下蓋部材33を有し、これらを一体に接合して密閉容器構造としたものである。筒状部材31、上蓋部材32および下蓋部材33は、いずれも鉄で構成されており、これらは溶接にて接合されている。   The case 30 forms a casing of the compressor 8 and functions as a pressure vessel. The case 30 has a cylindrical member 31 extending in the vertical direction, an upper lid member 32 as an upper housing that closes the upper end portion of the cylindrical member 31, and a lower lid member 33 as a lower housing that closes the lower end portion of the cylindrical member 31. These are integrally joined to form a sealed container structure. The cylindrical member 31, the upper lid member 32, and the lower lid member 33 are all made of iron, and these are joined by welding.
電動機部20は、U相、V相、W相の巻線コイルを有する三相ブラシレスDCモータ、要するに三相モータである。具体的に、電動機部20は、固定子をなすステータ21と、回転子をなすロータ22とを備えている。ステータ21は、磁性材からなるステータコアと、そのステータコアに巻き付けられたステータコイルとによって構成されている。より具体的には、ステータ21では、ステータコイルのU相、V相、W相の各相に対応するステータコイルが、ステータコアに設けられた各スロットに巻き付けられている。ステータ21は、図示しないインバータ回路等を介して、ステータコイルに電力が供給されることによって、ロータ22を回転させる回転磁界を発生させる。   The electric motor unit 20 is a three-phase brushless DC motor having U-phase, V-phase, and W-phase winding coils, in other words, a three-phase motor. Specifically, the electric motor unit 20 includes a stator 21 that forms a stator and a rotor 22 that forms a rotor. The stator 21 includes a stator core made of a magnetic material and a stator coil wound around the stator core. More specifically, in the stator 21, a stator coil corresponding to each of the U phase, V phase, and W phase of the stator coil is wound around each slot provided in the stator core. The stator 21 generates a rotating magnetic field that rotates the rotor 22 by supplying electric power to the stator coil via an inverter circuit (not shown).
一方、電動機部20のロータ22は、永久磁石を有して構成されており、ステータ21の内周側に配置されている。このロータ22は回転軸方向すなわち上下方向DR1に延びる円筒状に形成され、さらに、ロータ22の軸中心穴には、回転軸方向に延びる略円筒状のシャフト25が圧入により固定されている。従って、ステータ21が電力供給により回転磁界を発生させると、ロータ22およびシャフト25が一体に回転する。   On the other hand, the rotor 22 of the electric motor unit 20 is configured to have a permanent magnet, and is disposed on the inner peripheral side of the stator 21. The rotor 22 is formed in a cylindrical shape extending in the rotation axis direction, that is, the vertical direction DR1, and a substantially cylindrical shaft 25 extending in the rotation axis direction is fixed to the shaft center hole of the rotor 22 by press-fitting. Therefore, when the stator 21 generates a rotating magnetic field by supplying power, the rotor 22 and the shaft 25 rotate integrally.
シャフト25は略円筒状に形成されている。そして、シャフト25の内部には、前述のオイル9を流通させる主給油通路25a、この主給油通路25aからシャフト25と後述する第1軸受部29との摺動部位(潤滑対象部位)29aへオイル9を導く第1副給油通路25b、および、主給油通路25aからシャフト25と後述する第2軸受部27との摺動部位(潤滑対象部位)27aへ潤滑油を導く第2副給油通路25cが形成されている。   The shaft 25 is formed in a substantially cylindrical shape. Inside the shaft 25, the main oil supply passage 25a through which the above-described oil 9 is circulated, the oil from the main oil supply passage 25a to the sliding portion (lubrication target portion) 29a between the shaft 25 and a first bearing portion 29 described later is provided. 9 and a second sub oil supply passage 25c for introducing the lubricating oil from the main oil supply passage 25a to a sliding portion (lubrication target portion) 27a between the shaft 25 and a second bearing portion 27 described later. Is formed.
シャフト25の内部に形成された主給油通路25aは、シャフト25の軸方向に延びてシャフト25の下端面にて開口しており、シャフト25の上端面においては上方に向けて、ケース30の内部空間へ開放されている。要するにケース30内へ開放されている。そして、主給油通路25aにはシャフト25の軸方向一端側である下端側から、間欠給油機構50からロータ給油通路115を通って流出したオイル9が流入する。   The main oil supply passage 25a formed in the shaft 25 extends in the axial direction of the shaft 25 and opens at the lower end surface of the shaft 25. The upper end surface of the shaft 25 faces upward in the case 30. Open to space. In short, it is opened into the case 30. Then, the oil 9 that has flowed out from the intermittent oil supply mechanism 50 through the rotor oil supply passage 115 flows into the main oil supply passage 25a from the lower end side that is one end side of the shaft 25 in the axial direction.
第1副給油通路25bおよび第2副給油通路25cは、シャフト25の径方向に延びて主給油通路25aとシャフト25の外表面とを連通させる連通穴として形成されている。さらに、第2副給油通路25cは、第1副給油通路25bよりも鉛直方向上方側に配置されている。   The first sub oil supply passage 25b and the second sub oil supply passage 25c are formed as communication holes that extend in the radial direction of the shaft 25 and allow the main oil supply passage 25a and the outer surface of the shaft 25 to communicate with each other. Further, the second sub oil supply passage 25c is arranged on the upper side in the vertical direction than the first sub oil supply passage 25b.
また、シャフト25は、電動機部20のロータ22よりも軸方向長さが長く形成されており、軸方向一端側である下端側(圧縮部10側)は、ロータ22の最下端部よりも下方側に延び、軸方向他端側(圧縮部10の反対側)は、ロータ22の最上端部よりも上方側に延びている。そして、シャフト25においてロータ22よりも下方側の部位には、軸方向と垂直な水平方向に突出する鍔部251が形成されている。   The shaft 25 is longer in the axial direction than the rotor 22 of the electric motor unit 20, and the lower end side (compression unit 10 side) which is one end side in the axial direction is lower than the lowermost end portion of the rotor 22. The other end side in the axial direction (the side opposite to the compression unit 10) extends upward from the uppermost end portion of the rotor 22. A flange portion 251 that protrudes in the horizontal direction perpendicular to the axial direction is formed in a portion of the shaft 25 below the rotor 22.
また、シャフト25のロータ22よりも下方側の部位のうち、ロータ22と鍔部251との間の部位は、ミドルハウジング36に形成された第1軸受部29によって回転可能に支持されている。つまり、第1軸受部29は、シャフト25の軸方向一端側である下端側を支持している。さらに、第1軸受部29は、シャフト25の軸方向から見たときに、円形状となる内周面でシャフト25の外周面を受ける、すべり軸受として構成されている。   In addition, a portion between the rotor 22 and the flange portion 251 in a portion below the rotor 22 of the shaft 25 is rotatably supported by a first bearing portion 29 formed in the middle housing 36. That is, the first bearing portion 29 supports the lower end side that is one axial end side of the shaft 25. Furthermore, the 1st bearing part 29 is comprised as a slide bearing which receives the outer peripheral surface of the shaft 25 by the circular inner peripheral surface when it sees from the axial direction of the shaft 25. As shown in FIG.
ミドルハウジング36は、上方側から下方側に向かって階段状に外径および内径が拡大する円筒形状を有している。ミドルハウジング36では、その外径および内径が最も小さい上方側部位に第1軸受部29が形成されている。さらに、ミドルハウジング36の外径および内径が最も大きい下方側部位の外周面は、ケース30の筒状部材31に当接した状態で固定されている。   The middle housing 36 has a cylindrical shape whose outer diameter and inner diameter increase stepwise from the upper side toward the lower side. In the middle housing 36, a first bearing portion 29 is formed at an upper side portion having the smallest outer diameter and inner diameter. Further, the outer peripheral surface of the lower side portion having the largest outer diameter and inner diameter of the middle housing 36 is fixed in a state of being in contact with the cylindrical member 31 of the case 30.
一方、シャフト25においてロータ22よりも上方側の部位は、第2軸受部27によって回転可能に支持されている。つまり、第2軸受部27は、シャフト25の軸方向他端側である上端側を支持している。さらに、第2軸受部27は、シャフト25の軸方向から見たときに、その内周形状がシャフト25の外周形状と相似形の円形に形成されたすべり軸受として構成されている。   On the other hand, a portion of the shaft 25 above the rotor 22 is rotatably supported by the second bearing portion 27. That is, the second bearing portion 27 supports the upper end side that is the other axial end side of the shaft 25. Further, the second bearing portion 27 is configured as a slide bearing having an inner peripheral shape that is similar to the outer peripheral shape of the shaft 25 when viewed from the axial direction of the shaft 25.
また、第2軸受部27は、介在部材28を介してケース30の筒状部材31に固定されている。介在部材28は、水平方向に拡がる環状板の外周部を上方側に向かって屈曲させた形状に形成され、その外周部がケース30の筒状部材31に当接した状態で固定されている。また、第2軸受部27の上端部には水平方向に突出する鍔部271が形成されており、鍔部271が介在部材28上にボルト止めで固定されている。   Further, the second bearing portion 27 is fixed to the cylindrical member 31 of the case 30 via the interposed member 28. The interposition member 28 is formed in a shape in which the outer peripheral portion of the annular plate that extends in the horizontal direction is bent upward, and the outer peripheral portion is fixed in a state of being in contact with the cylindrical member 31 of the case 30. In addition, a flange portion 271 that protrudes in the horizontal direction is formed at the upper end portion of the second bearing portion 27, and the flange portion 271 is fixed on the interposition member 28 with a bolt.
圧縮部10は周知のスクロール式の圧縮機構で構成されており、それぞれ渦巻き状に形成された歯部を有する可動スクロール11および固定スクロール12を備えている。可動スクロール11は、前述のミドルハウジング36のうち内径が最も大きい下方側部位の内周側に配置され、固定スクロール12は、可動スクロール11の下方側に配置されている。   The compression unit 10 is configured by a known scroll-type compression mechanism, and includes a movable scroll 11 and a fixed scroll 12 each having a tooth portion formed in a spiral shape. The movable scroll 11 is disposed on the inner peripheral side of the lower portion having the largest inner diameter in the middle housing 36 described above, and the fixed scroll 12 is disposed on the lower side of the movable scroll 11.
可動スクロール11および固定スクロール12は、互いに鉛直方向に対向するように配置されている。固定スクロール12の外周側は、ケース30の筒状部材31に固定されている。   The movable scroll 11 and the fixed scroll 12 are arranged so as to face each other in the vertical direction. The outer peripheral side of the fixed scroll 12 is fixed to the cylindrical member 31 of the case 30.
可動スクロール11の上面側の中心部には、シャフト25の下端部が挿入される円筒状のボス部113が形成されている。その一方で、シャフト25の下端部は、シャフト25の回転中心に対して偏心した偏心部253になっている。可動スクロール11には、そのシャフト25の偏心部253が挿入されている。   A cylindrical boss 113 into which the lower end of the shaft 25 is inserted is formed at the center of the upper surface side of the movable scroll 11. On the other hand, the lower end portion of the shaft 25 is an eccentric portion 253 that is eccentric with respect to the rotation center of the shaft 25. An eccentric part 253 of the shaft 25 is inserted into the movable scroll 11.
さらに、可動スクロール11およびミドルハウジング36の間には、可動スクロール11が偏心部253周りに自転することを防止する不図示の自転防止機構が設けられている。このため、シャフト25が回転すると、可動スクロール11は偏心部253周りに自転することなく、シャフト25の回転中心を公転中心として旋回しながら公転運動する。つまり、可動スクロール11は、シャフト25を介して電動機部20から回転駆動力が供給されると、シャフト25の回転中心を公転中心として旋回しながら公転運動する。   Furthermore, a rotation prevention mechanism (not shown) that prevents the movable scroll 11 from rotating about the eccentric portion 253 is provided between the movable scroll 11 and the middle housing 36. For this reason, when the shaft 25 rotates, the movable scroll 11 revolves while turning around the center of rotation of the shaft 25 without rotating around the eccentric portion 253. That is, when the rotational driving force is supplied from the electric motor unit 20 via the shaft 25, the movable scroll 11 revolves while turning around the rotation center of the shaft 25 as the revolution center.
また、可動スクロール11には、固定スクロール12側に向かって突出する渦巻き状の歯部すなわち可動側歯部が形成されている。一方、固定スクロール12には、可動スクロール11側に向かって突出すると共に上記可動側歯部に噛み合う渦巻き状の歯部すなわち固定側歯部が形成されている。   In addition, the movable scroll 11 is formed with a spiral tooth portion that protrudes toward the fixed scroll 12, that is, a movable side tooth portion. On the other hand, the fixed scroll 12 is formed with a spiral tooth portion, that is, a fixed side tooth portion that protrudes toward the movable scroll 11 side and meshes with the movable side tooth portion.
そして、両スクロール11、12の各歯部同士が噛み合って複数箇所で接触することによって、回転軸方向から見たときに三日月形状に形成される密閉された作動室15が複数個形成される。なお、図1では図示を簡潔にするため、複数個の作動室15のうち、1つの作動室だけに符号を付しており、他の作動室については符号を省略している。   The tooth portions of the scrolls 11 and 12 mesh with each other and come into contact with each other at a plurality of locations, thereby forming a plurality of sealed working chambers 15 formed in a crescent shape when viewed from the rotation axis direction. In FIG. 1, for simplification of illustration, only one working chamber among the plurality of working chambers 15 is denoted by reference numerals, and the other working chambers are not denoted by reference numerals.
作動室15は、可動スクロール11が公転運動することによって回転軸周方向に外周側から中心側へ容積を変化(減少)させながら移動する。そして、その作動室15の容積が減少することによって作動室15内の冷媒が圧縮される。   The working chamber 15 moves while changing (decreasing) the volume from the outer peripheral side to the central side in the circumferential direction of the rotation axis by the revolving motion of the movable scroll 11. And the refrigerant | coolant in the working chamber 15 is compressed when the volume of the working chamber 15 reduces.
作動室15には、ケース30が有する冷媒吸入管37と圧縮部10に形成された吸入ポート114とを介して圧縮機8外部から冷媒が供給される。すなわち、冷媒吸入管37および吸入ポート114は、作動室15へ冷媒を供給する冷媒供給通路を構成している。   Refrigerant is supplied to the working chamber 15 from the outside of the compressor 8 through a refrigerant suction pipe 37 included in the case 30 and a suction port 114 formed in the compression unit 10. That is, the refrigerant suction pipe 37 and the suction port 114 constitute a refrigerant supply passage that supplies the refrigerant to the working chamber 15.
冷媒吸入管37は、その内部に冷媒通路37aが形成された管状の部材である。冷媒吸入管37は、ケース30の筒状部材31を径方向に貫通するように設けられ、圧縮部10の吸入ポート114をケース30外部へ連通させている。要するに、冷媒吸入管37は、ケース30の中で、圧縮部10の吸入ポート114へ向かう冷媒がケース30外から流入する吸入部として機能する。なお、圧縮部10の吸入ポート114は、両スクロール11、12の各歯部の最外周側に形成される作動室15に連通している。   The refrigerant suction pipe 37 is a tubular member in which a refrigerant passage 37a is formed. The refrigerant suction pipe 37 is provided so as to penetrate the cylindrical member 31 of the case 30 in the radial direction, and communicates the suction port 114 of the compression unit 10 to the outside of the case 30. In short, the refrigerant suction pipe 37 functions as a suction portion in the case 30 through which the refrigerant directed to the suction port 114 of the compression portion 10 flows from outside the case 30. The suction port 114 of the compression unit 10 communicates with the working chamber 15 formed on the outermost peripheral side of each tooth portion of the scrolls 11 and 12.
また、冷媒吸入管37には吸気分配孔37bが形成されており、この吸気分配孔37bは微細な貫通孔であり、冷媒吸入管37の冷媒通路37aをケース30内に連通させる。具体的には、吸気分配孔37bは、電動機部20の冷却に必要な最低限のガス冷媒(冷媒ガスとも言う)をケース30内へ流出させる大きさに形成されている。これにより、冷媒通路37aを流れる吸入冷媒の殆どは圧縮部10の吸入ポート114へ導入されるが、その吸入冷媒の中の僅かな量は、吸気分配孔37bから電動機部20の冷却用としてケース30内へ導入される。圧縮機8のケース30内すなわちケース30の内部空間は、吸気分配孔37bが設けられているので、圧縮部10の作動中には、圧縮部10の吐出ポート123における冷媒の圧力Pdおよび吸入ポート114における冷媒の圧力Psのうち、吸入ポート114における冷媒の圧力Psに近い圧力になる。詳細には、ケース30内の圧力すなわちケース内圧は、冷媒吸入管37の冷媒通路37aの圧力よりも僅かに低く且つ吸入ポート114の圧力Psよりも僅かに高い圧力になる。なお、以下の説明では、吐出ポート123における冷媒の圧力Pdを吐出圧力Pdと呼び、吸入ポート114における冷媒の圧力Psを吸入圧力Psと呼ぶものとする。   The refrigerant intake pipe 37 is formed with an intake distribution hole 37b. The intake distribution hole 37b is a fine through hole, and the refrigerant passage 37a of the refrigerant intake pipe 37 communicates with the inside of the case 30. Specifically, the intake air distribution hole 37 b is formed to a size that allows the minimum gas refrigerant (also referred to as refrigerant gas) necessary for cooling the motor unit 20 to flow into the case 30. As a result, most of the suction refrigerant flowing through the refrigerant passage 37a is introduced into the suction port 114 of the compression unit 10, but a small amount of the suction refrigerant is used for cooling the motor unit 20 from the intake distribution hole 37b. 30. Since the intake distribution hole 37 b is provided in the case 30 of the compressor 8, that is, the internal space of the case 30, the refrigerant pressure Pd and the suction port in the discharge port 123 of the compression unit 10 during operation of the compression unit 10. Of the refrigerant pressure Ps at 114, the pressure is close to the refrigerant pressure Ps at the suction port 114. Specifically, the pressure in the case 30, that is, the case internal pressure, is slightly lower than the pressure of the refrigerant passage 37 a of the refrigerant suction pipe 37 and slightly higher than the pressure Ps of the suction port 114. In the following description, the refrigerant pressure Pd at the discharge port 123 is referred to as discharge pressure Pd, and the refrigerant pressure Ps at the suction port 114 is referred to as suction pressure Ps.
また、固定スクロール12の径方向における中心部分には、作動室15で圧縮された冷媒が吐出される吐出ポート123としての吐出孔123が形成されている。すなわち、圧縮部10は、吸入ポート114から吸入した冷媒を圧縮すると共にその圧縮した冷媒を吐出ポート123から吐出する。   A discharge hole 123 as a discharge port 123 through which the refrigerant compressed in the working chamber 15 is discharged is formed in the central portion of the fixed scroll 12 in the radial direction. That is, the compression unit 10 compresses the refrigerant sucked from the suction port 114 and discharges the compressed refrigerant from the discharge port 123.
さらに、固定スクロール12の下方側にはセパレータブロック13が配置され、吐出ポート123と連通する吐出室124が、そのセパレータブロック13と固定スクロール12とによって形成されている。詳細には、吐出室124は、固定スクロール12の下面とセパレータブロック13に形成された凹部とによって区画形成されている。   Further, a separator block 13 is disposed below the fixed scroll 12, and a discharge chamber 124 communicating with the discharge port 123 is formed by the separator block 13 and the fixed scroll 12. Specifically, the discharge chamber 124 is defined by a lower surface of the fixed scroll 12 and a recess formed in the separator block 13.
さらに、吐出室124には、作動室15への冷媒の逆流を防止する逆止弁をなすリード弁19が配置されている。また、吐出室124へ流入した冷媒は、油分離器40を経て、油分離器40の気体排出管41からケース30外部へ吐出される。   Further, a reed valve 19 serving as a check valve for preventing the refrigerant from flowing back to the working chamber 15 is disposed in the discharge chamber 124. The refrigerant flowing into the discharge chamber 124 is discharged from the gas discharge pipe 41 of the oil separator 40 to the outside of the case 30 through the oil separator 40.
吸上管60は、ケース30内の冷媒およびケース30内の貯油部301に溜まったオイル9を吸い込むオイル吸込部である。吸上管60は、その内部に吸込通路60aが形成された管状の部材である。その吸込通路60aは、ケース30内の冷媒および貯油部301に溜まったオイル9を圧縮部10の吸入ポート114へ流す。また、その貯油部301はケース30内においてオイル9が溜まる油溜りであり、ケース30はその貯油部301をケース30内の底部に備えている。詳細には、貯油部301は下蓋部材33に形成されている。   The suction pipe 60 is an oil suction portion that sucks the refrigerant in the case 30 and the oil 9 accumulated in the oil storage portion 301 in the case 30. The suction pipe 60 is a tubular member in which a suction passage 60a is formed. The suction passage 60 a allows the refrigerant in the case 30 and the oil 9 accumulated in the oil storage unit 301 to flow to the suction port 114 of the compression unit 10. The oil reservoir 301 is an oil reservoir in which the oil 9 is accumulated in the case 30, and the case 30 includes the oil reservoir 301 at the bottom in the case 30. Specifically, the oil storage part 301 is formed on the lower lid member 33.
具体的に吸上管60は、固定スクロール12の下方側に設けられ、U字状に屈曲された屈曲部601を有するU字管で構成されている。吸込通路60aの一端である開放端60bは、貯油部301に溜まったオイル9の液面9aよりも常に上方で開放されている。また、吸込通路60aの開放端60bよりも更に上方に、圧縮部10が配置されている。その一方で、吸込通路60aの他端である接続端60cは吸入ポート114に接続されている。   Specifically, the suction pipe 60 is provided on the lower side of the fixed scroll 12 and is formed of a U-shaped pipe having a bent portion 601 bent in a U-shape. An open end 60 b that is one end of the suction passage 60 a is always open above the liquid level 9 a of the oil 9 accumulated in the oil storage section 301. Moreover, the compression part 10 is arrange | positioned further upwards rather than the open end 60b of the suction passage 60a. On the other hand, the connection end 60c, which is the other end of the suction passage 60a, is connected to the suction port 114.
また、吸込通路60aの開放端60bから接続端60cまでの途中には、ケース30の貯油部301に溜まったオイル9内に開口するブリードポート602が形成されている。そのブリードポート602は、吸上管60の管壁を貫通する小径の絞り孔であり、オイル9の流量を制限しつつオイル9を貯油部301から吸込通路60a内へ流入させる。言い換えれば、ブリードポート602はオイル吸込用の孔であり、開口面積が変化しない固定絞りである。詳細には、ブリードポート602は屈曲部601の下端部分に形成されており、その屈曲部601は、吸込通路60aの開放端60bおよび接続端60cよりも下方に配置され、且つ、貯油部301に溜まったオイル9に浸漬されている。   In addition, a bleed port 602 that opens into the oil 9 accumulated in the oil storage portion 301 of the case 30 is formed midway from the open end 60b of the suction passage 60a to the connection end 60c. The bleed port 602 is a small-diameter throttle hole that penetrates the pipe wall of the suction pipe 60, and allows the oil 9 to flow from the oil reservoir 301 into the suction passage 60 a while restricting the flow rate of the oil 9. In other words, the bleed port 602 is an oil suction hole, and is a fixed throttle that does not change its opening area. Specifically, the bleed port 602 is formed at the lower end portion of the bent portion 601, and the bent portion 601 is disposed below the open end 60 b and the connection end 60 c of the suction passage 60 a and is disposed in the oil storage portion 301. It is immersed in the accumulated oil 9.
吸上管60は、圧縮部10の作動中には圧縮部10の吸入ポート114の圧力がケース30の内圧よりも低くなるので、ケース30内の冷媒を吸込通路60aの冷媒吸込口としての開放端60bから吸い込む。それと共に、吸上管60は、吸込通路60aの開放端60bから接続端60cへの冷媒の流れによってブリードポート602から貯油部301のオイル9を吸い込む。その吸上管60に吸い込まれる冷媒はケース30内の冷媒であり、例えば、間欠給油機構50にて減圧された際にオイル9の中から析出する気化冷媒、冷媒吸入管37の吸気分配孔37bからケース30内部へ流入する電動機冷却用の冷媒、および、後述するように圧縮部10の吐出ポート123から間欠給油機構50を通過するガス冷媒である。   The suction pipe 60 opens the refrigerant in the case 30 as a refrigerant suction port of the suction passage 60a because the pressure of the suction port 114 of the compression unit 10 is lower than the internal pressure of the case 30 during operation of the compression unit 10. Inhale from end 60b. At the same time, the suction pipe 60 sucks the oil 9 in the oil storage section 301 from the bleed port 602 by the flow of the refrigerant from the open end 60b of the suction passage 60a to the connection end 60c. The refrigerant sucked into the suction pipe 60 is the refrigerant in the case 30, for example, vaporized refrigerant that precipitates out of the oil 9 when the pressure is reduced by the intermittent oil supply mechanism 50, and the intake distribution hole 37 b of the refrigerant suction pipe 37. From the discharge port 123 of the compression unit 10 and the gas refrigerant that passes through the intermittent oil supply mechanism 50 as will be described later.
圧縮機8の潤滑方式について以下詳細に説明する。上述した吸上管60は、吸込通路60aの通路断面積S2が一定となるように形成され、吸込通路60aの開放端60bだけが絞られている。従って、その開放端60bにおける開口面積S1は、吸込通路60aにおけるブリードポート602よりも冷媒流れ下流側の通路断面積S2に対して小さくなっている。吸込通路60aの冷媒流れは矢印FL1の通りである。なお、上記面積S1、S2は何れも吸込通路60aの軸方向に垂直な仮想面の面積であって、開口面積S1は開放端60bの開口面積であり、通路断面積S2は、開放端60bから或る程度離れて吸込通路60が絞られていない箇所の断面積である。   The lubrication method of the compressor 8 will be described in detail below. The suction pipe 60 described above is formed such that the passage sectional area S2 of the suction passage 60a is constant, and only the open end 60b of the suction passage 60a is narrowed. Accordingly, the opening area S1 at the open end 60b is smaller than the passage cross-sectional area S2 on the downstream side of the refrigerant flow than the bleed port 602 in the suction passage 60a. The refrigerant flow in the suction passage 60a is as indicated by the arrow FL1. The areas S1 and S2 are both imaginary surfaces perpendicular to the axial direction of the suction passage 60a, the opening area S1 is the opening area of the open end 60b, and the passage cross-sectional area S2 is from the open end 60b. It is a cross-sectional area of a portion where the suction passage 60 is not restricted by a certain distance.
また、吸上管60の冷媒吸込口としての開放端60bの配置高さは、システムおよび圧縮機に含まれるオイル封入量すなわちヒートポンプサイクル全体のオイル封入量のオイル9が貯油部301に溜まったと仮定した液面9aの最高位置よりも高くなっている。また、吸込通路60aにはオイル9がブリードポート602からしか流入しないので、吸上管60は、吸上管60が吸い上げるオイル9の吸上量がブリードポート602のみで制御される構造となっている。   In addition, it is assumed that the arrangement height of the open end 60b as the refrigerant suction port of the suction pipe 60 is that the oil filling amount included in the system and the compressor, that is, the oil filling amount of the entire heat pump cycle is accumulated in the oil storage unit 301. The liquid level 9a is higher than the highest position. Since the oil 9 flows into the suction passage 60a only from the bleed port 602, the suction pipe 60 has a structure in which the suction amount of the oil 9 sucked up by the suction pipe 60 is controlled only by the bleed port 602. Yes.
また、ブリードポート602からのオイル9の吸込量は、貯油部301の液面9aからブリードポート602までの油面ヘッドと、開放端60bから吸い込まれるガス冷媒が開放端60bからブリードポート602の位置へ至る間に発生する圧損とにより定まる。なお、正確に言えば、圧縮部10の吸入ポート114の吸入負圧もオイル吸上げの一要因となる。   Further, the amount of oil 9 sucked from the bleed port 602 is determined by the position of the oil level head from the liquid level 9a of the oil reservoir 301 to the bleed port 602 and the gas refrigerant sucked from the open end 60b from the open end 60b It is determined by the pressure loss that occurs during Strictly speaking, the suction negative pressure of the suction port 114 of the compression unit 10 is also a factor of oil suction.
このようにして、ケース30内の貯油部301に溜まったオイル9はブリードポート602から吸上管60の吸込通路60aへ流入する。そして、ブリードポート602から流入するオイル9は、冷媒吸入管37を通って圧縮部10の吸入ポート114へ流入する吸入冷媒によって吸引され、その吸入冷媒と共に圧縮部10へ流入する。次に、オイル9は圧縮部10へ流入した後、冷媒と共に吐出ポート123を通って吐出室124へ排出される。   Thus, the oil 9 accumulated in the oil storage part 301 in the case 30 flows from the bleed port 602 into the suction passage 60a of the suction pipe 60. The oil 9 flowing from the bleed port 602 is sucked by the suction refrigerant flowing into the suction port 114 of the compression unit 10 through the refrigerant suction pipe 37 and flows into the compression unit 10 together with the suctioned refrigerant. Next, after the oil 9 flows into the compression unit 10, it is discharged together with the refrigerant through the discharge port 123 to the discharge chamber 124.
吐出室124に排出された冷媒およびオイル9(以下、オイル9と冷媒が混合した流体を、混合流体という)は、遠心分離式の油分離器40に流入し、油分離器40にてガス冷媒とオイル9に分離される。   The refrigerant discharged from the discharge chamber 124 and the oil 9 (hereinafter, a fluid mixed with the oil 9 and the refrigerant is referred to as a mixed fluid) flows into the centrifugal oil separator 40, and the oil separator 40 uses the gas refrigerant. And oil 9.
この油分離器40は、図2および図3に示すように、固定スクロール12、筒状部材31、気体排出管41、および旋回柱42を備えている。なお、固定スクロール12、筒状部材31、および気体排出管41は、本発明の油分離器ケースを構成している。   As shown in FIGS. 2 and 3, the oil separator 40 includes a fixed scroll 12, a cylindrical member 31, a gas discharge pipe 41, and a swivel column 42. The fixed scroll 12, the cylindrical member 31, and the gas exhaust pipe 41 constitute an oil separator case of the present invention.
固定スクロール12と筒状部材31とによって、断面形状が円形の円柱状空間である分離室43が形成されている。この分離室43は、その軸線が水平方向になるように形成されている。なお、ここでいう「水平」および特許請求の範囲でいう「水平」は、厳密に水平である場合のみならず、水平から若干傾いた状態、すなわち、略水平をも含む意味である。   The fixed scroll 12 and the cylindrical member 31 form a separation chamber 43 that is a cylindrical space having a circular cross-sectional shape. The separation chamber 43 is formed so that its axis is in the horizontal direction. Note that “horizontal” here and “horizontal” in the claims mean not only strictly horizontal but also slightly inclined from horizontal, that is, substantially horizontal.
また、分離室43は、径が異なり且つ同軸上に配置された第1分離室431と第2分離室432とを備えている。より詳細には、第1分離室431の径よりも第2分離室432の径が大である。また、分離室軸方向の一端側(換言すると、圧縮機8の中心側)に第1分離室431が配置され、第1分離室431よりも分離室軸方向の他端側(換言すると、圧縮機8の径方向外側)に第2分離室432が配置されている。   The separation chamber 43 includes a first separation chamber 431 and a second separation chamber 432 that have different diameters and are arranged coaxially. More specifically, the diameter of the second separation chamber 432 is larger than the diameter of the first separation chamber 431. Further, the first separation chamber 431 is disposed on one end side in the separation chamber axial direction (in other words, the center side of the compressor 8), and the other end side in the separation chamber axial direction (in other words, compression) A second separation chamber 432 is disposed outside the machine 8 in the radial direction.
固定スクロール12には、吐出室124に排出された混合流体を分離室43に導く混合流体導入通路44が形成されている。この混合流体導入通路44は、第1分離室431の外周側に配置され、より詳細には、第1分離室431の外周側における圧縮機中心に近い部位に配置されている。また、混合流体導入通路44は、混合流体が分離室43内で旋回流となるように方向が設定されている。具体的には、混合流体導入通路44は、混合流体導入通路44の軸線が分離室43の軸線に対して垂直で且つ分離室43の軸線と交差しないように設定されている。   In the fixed scroll 12, a mixed fluid introduction passage 44 that guides the mixed fluid discharged to the discharge chamber 124 to the separation chamber 43 is formed. The mixed fluid introduction passage 44 is disposed on the outer peripheral side of the first separation chamber 431, and more specifically, is disposed in a portion near the compressor center on the outer peripheral side of the first separation chamber 431. Further, the direction of the mixed fluid introduction passage 44 is set so that the mixed fluid is swirled in the separation chamber 43. Specifically, the mixed fluid introduction passage 44 is set so that the axis of the mixed fluid introduction passage 44 is perpendicular to the axis of the separation chamber 43 and does not intersect the axis of the separation chamber 43.
固定スクロール12には、分離室43で混合流体から分離されたオイル9を分離室43から排出させる油排出通路45が形成されている。この油排出通路45は、第2分離室432における圧縮機径方向外側に近い部位で、且つ第2分離室432の外周側に配置されている。また、油排出通路45の軸線は、分離室43の軸線に対して直交している。   The fixed scroll 12 is formed with an oil discharge passage 45 for discharging the oil 9 separated from the mixed fluid in the separation chamber 43 from the separation chamber 43. The oil discharge passage 45 is disposed at a portion near the outer side in the compressor radial direction in the second separation chamber 432 and on the outer peripheral side of the second separation chamber 432. Further, the axis of the oil discharge passage 45 is orthogonal to the axis of the separation chamber 43.
気体排出管41は、円筒状であり、分離室43内に突出している。より詳細には、気体排出管41は、ケース30の筒状部材31を径方向に貫通するように設けられている。また、気体排出管41は、その内部に気体排出通路411が形成されている。気体排出通路411は、分離室43と同軸になっている。そして、気体排出通路411における分離室43側の開口部は、第2分離室432の内側に位置している。また、気体排出通路411における分離室43側の開口部は、油排出通路45よりも圧縮機中心側に配置されている。   The gas discharge pipe 41 is cylindrical and protrudes into the separation chamber 43. More specifically, the gas exhaust pipe 41 is provided so as to penetrate the cylindrical member 31 of the case 30 in the radial direction. The gas discharge pipe 41 has a gas discharge passage 411 formed therein. The gas discharge passage 411 is coaxial with the separation chamber 43. The opening on the separation chamber 43 side in the gas discharge passage 411 is located inside the second separation chamber 432. Further, the opening on the separation chamber 43 side in the gas discharge passage 411 is disposed closer to the compressor center than the oil discharge passage 45.
旋回柱42は、円柱状の円柱部421と、テーパ状のテーパ部422とを備えている。円柱部421とテーパ部422は同軸になっている。また、旋回柱42は、分離室43や気体排出通路411と同軸になっている。   The swivel column 42 includes a cylindrical column part 421 and a tapered part 422. The cylindrical portion 421 and the tapered portion 422 are coaxial. Further, the swivel column 42 is coaxial with the separation chamber 43 and the gas discharge passage 411.
円柱部421は、分離室43を形成する固定スクロール12の内壁面のうち、分離室43の圧縮機中心側の内壁面に圧入されている。円柱部421における圧入されていない部位は、分離室43における圧縮機中心側から圧縮機径方向外側に向かって(より詳細には、気体排出通路411に向かって)延びている。   The cylindrical portion 421 is press-fitted into the inner wall surface of the separation chamber 43 on the compressor center side among the inner wall surfaces of the fixed scroll 12 that forms the separation chamber 43. The portion of the cylindrical portion 421 that is not press-fitted extends from the compressor center side in the separation chamber 43 toward the outside in the compressor radial direction (more specifically, toward the gas discharge passage 411).
テーパ部422は、円柱部421における圧縮機径方向外側の端部から、さらに圧縮機径方向外側に向かって(より詳細には、気体排出通路411に向かって)延びている。テーパ部422は、圧縮機径方向外側に向かって径が小さくなっており、テーパ部422の先端部は気体排出通路411に侵入している。   The taper portion 422 extends further from the outer end in the compressor radial direction of the cylindrical portion 421 toward the outer side in the compressor radial direction (more specifically, toward the gas discharge passage 411). The tapered portion 422 has a diameter that decreases toward the outside in the compressor radial direction, and the tip of the tapered portion 422 enters the gas discharge passage 411.
ここで、第1分離室431の径をD1、気体排出通路411の径をD2、円柱部421の径をD3とする。そして、本実施形態では、D1>D2>D3としている。   Here, the diameter of the first separation chamber 431 is D1, the diameter of the gas discharge passage 411 is D2, and the diameter of the cylindrical portion 421 is D3. In this embodiment, D1> D2> D3.
前述したように、混合流体導入通路44の軸線は分離室43の軸線と交差しないように設定されているため、混合流体導入通路44から第1分離室431に流入した混合流体は、第1分離室431内で旋回流となる。この際、旋回流は旋回柱42の周りを旋回し、確実な旋回流になるとともに、旋回が助長されてより強い旋回流になる。   As described above, since the axis of the mixed fluid introduction passage 44 is set so as not to intersect the axis of the separation chamber 43, the mixed fluid flowing into the first separation chamber 431 from the mixed fluid introduction passage 44 is not separated from the first separation chamber 431. A swirling flow is generated in the chamber 431. At this time, the swirl flow swirls around the swirl column 42 to become a reliable swirl flow, and the swirl is promoted to become a stronger swirl flow.
そして、混合流体は、遠心力によりガス冷媒とオイル9に分離される。分離されたオイル9は、第1分離室431を形成する壁面に遠心力により押し付けられるとともに、分離室軸方向の速度成分を有するため、具体的には、気体排出通路411側に向かう速度成分を有するため、第1分離室431から第2分離室432側に移動し、第2分離室432に一端貯められる。   The mixed fluid is separated into gas refrigerant and oil 9 by centrifugal force. The separated oil 9 is pressed against the wall surface forming the first separation chamber 431 by centrifugal force and has a velocity component in the separation chamber axial direction. Specifically, the velocity component toward the gas discharge passage 411 is Therefore, it moves from the first separation chamber 431 to the second separation chamber 432 side and is stored in the second separation chamber 432 at one end.
第2分離室432に一端貯められたオイル9は、油排出通路45を通って間欠給油機構50(図1参照)へ送られる。なお、間欠給油機構50へ送られるオイル9の量は略一定であるのに対し、油分離器40に流入するオイル9の量は圧縮機8(図1参照)の回転数等の影響で変動する。ここで、分離されたオイル9が貯められる第2分離室432の径は第1分離室431の径よりも大きくされていて、第2分離室432はオイル9を多く貯められるようになっている。したがって、第2分離室432は、油分離器40に流入するオイル9の量の変動に対しバッファ機能を発揮し、気体排出通路411へのオイル9の流入を防止することができる。   The oil 9 once stored in the second separation chamber 432 is sent to the intermittent oil supply mechanism 50 (see FIG. 1) through the oil discharge passage 45. The amount of oil 9 sent to the intermittent oil supply mechanism 50 is substantially constant, whereas the amount of oil 9 flowing into the oil separator 40 varies due to the influence of the rotational speed of the compressor 8 (see FIG. 1). To do. Here, the diameter of the second separation chamber 432 in which the separated oil 9 is stored is larger than the diameter of the first separation chamber 431, and the second separation chamber 432 can store a large amount of oil 9. . Therefore, the second separation chamber 432 exhibits a buffer function against fluctuations in the amount of oil 9 flowing into the oil separator 40 and can prevent the oil 9 from flowing into the gas discharge passage 411.
一方、分離されたガス冷媒は、旋回柱42の周りを旋回しつつ、気体排出通路411側に向かって進む。ここで、旋回柱42と気体排出通路411は同軸であり、また、気体排出通路411の径D2は円柱部421の径D3よりも大きくなっている(すなわち、D2>D3)。したがって、分離室軸方向に沿って見たときに、円柱部421の周りに気体排出通路411のドーナツ状の空間が存在する。そのドーナツ状の空間は分離されたガス冷媒の進行方向に位置しているため、分離されたガス冷媒は気体排出通路411にスムーズに流入する。また、旋回柱42にテーパ状のテーパ部422を設け、そのテーパ部422の先端部を気体排出通路411に侵入させているため、分離されたガス冷媒が気体排出通路411に流入するまでガス冷媒の旋回状態が確実に維持されるとともに、分離されたガス冷媒は気体排出通路411にさらにスムーズに流入する。そして、分離されたガス冷媒は、気体排出通路411内を通って外部のシステム例えば熱交換器等へ圧送される。   On the other hand, the separated gas refrigerant advances toward the gas discharge passage 411 while turning around the turning column 42. Here, the turning column 42 and the gas discharge passage 411 are coaxial, and the diameter D2 of the gas discharge passage 411 is larger than the diameter D3 of the cylindrical portion 421 (that is, D2> D3). Therefore, a donut-shaped space of the gas discharge passage 411 exists around the cylindrical portion 421 when viewed along the separation chamber axial direction. Since the donut-shaped space is located in the traveling direction of the separated gas refrigerant, the separated gas refrigerant smoothly flows into the gas discharge passage 411. Moreover, since the taper part 422 is provided in the turning column 42 and the tip part of the taper part 422 is made to enter the gas discharge passage 411, the gas refrigerant is separated until the separated gas refrigerant flows into the gas discharge passage 411. The swirl state is reliably maintained, and the separated gas refrigerant flows into the gas discharge passage 411 more smoothly. The separated gas refrigerant passes through the gas discharge passage 411 and is pumped to an external system such as a heat exchanger.
なお、気体排出通路411の径D2が第1分離室431の径D1よりも大きい場合は、分離されたガス冷媒流れの流速が低下し、ひいては遠心力が小さくなるため、気体排出通路411の径D2は第1分離室431の径D1よりも小さい方が望ましい。また、気体排出通路411の径D2を極端に小さくすると、分離されたガス冷媒が気体排出通路411に連続的に流入できなくなるため、気体排出通路411の径D2は、第1分離室431の径D1の1/2程度以上が望ましい。すなわち、D1>D2>1/2・D1が望ましい。   In addition, when the diameter D2 of the gas discharge passage 411 is larger than the diameter D1 of the first separation chamber 431, the flow velocity of the separated gas refrigerant flow is reduced, and consequently the centrifugal force is reduced, so the diameter of the gas discharge passage 411 is reduced. It is desirable that D2 is smaller than the diameter D1 of the first separation chamber 431. Further, if the diameter D2 of the gas discharge passage 411 is extremely reduced, the separated gas refrigerant cannot continuously flow into the gas discharge passage 411. Therefore, the diameter D2 of the gas discharge passage 411 is the diameter of the first separation chamber 431. About 1/2 or more of D1 is desirable. That is, D1> D2> 1/2 · D1 is desirable.
ただし、気体排出通路411の径D2が、第1分離室431の径D1の1/2以下の場合は、D2>D3として旋回柱42の先端部を気体排出通路411に侵入させることにより、分離されたガス冷媒を気体排出通路411にスムーズに流入させることができる。   However, when the diameter D2 of the gas discharge passage 411 is less than or equal to ½ of the diameter D1 of the first separation chamber 431, separation is performed by allowing the tip of the swiveling column 42 to enter the gas discharge passage 411 as D2> D3. The gas refrigerant thus made can flow smoothly into the gas discharge passage 411.
また、気体排出通路411における分離室43側の開口部(すなわち、気体排出通路411におけるガス冷媒の入り口部)は、分離されたガス冷媒の流れと分離されたオイル9の流れが分岐する地点となる。ここで、分離されたオイル9が貯められる第2分離室432の径は第1分離室431の径よりも大きくされていて、気体排出通路411におけるガス冷媒の入り口部と第2分離室432に貯められたオイル9の位置との距離が長くなっている。したがって、気体排出通路411に流入するガス冷媒へのオイル9の巻き込みが抑制される。   Further, the opening on the separation chamber 43 side in the gas discharge passage 411 (that is, the inlet portion of the gas refrigerant in the gas discharge passage 411) is a point where the flow of the separated gas refrigerant and the flow of the separated oil 9 branch. Become. Here, the diameter of the second separation chamber 432 in which the separated oil 9 is stored is larger than the diameter of the first separation chamber 431, and the gas refrigerant inlet portion and the second separation chamber 432 in the gas discharge passage 411 are arranged. The distance from the position of the stored oil 9 is long. Therefore, the oil 9 is prevented from being caught in the gas refrigerant flowing into the gas discharge passage 411.
次に、間欠給油機構50に関して説明すると、その間欠給油機構50は、図1に示すように、固定スクロール12の一部分に設けられた固定側絞り501と、可動スクロール11の一部分に設けられ可動側連通穴502aすなわち旋回側穴502aが形成された可動側連通部502とによって構成されている。そして、間欠給油機構50は、固定側絞り501から可動側連通部502へと間欠的にオイル9を流す。   Next, the intermittent oil supply mechanism 50 will be described. The intermittent oil supply mechanism 50 includes a fixed-side throttle 501 provided in a part of the fixed scroll 12 and a movable side provided in a part of the movable scroll 11 as shown in FIG. The communication hole 502a, that is, the movable side communication portion 502 in which the turning side hole 502a is formed. The intermittent oil supply mechanism 50 causes the oil 9 to flow intermittently from the fixed side throttle 501 to the movable side communication portion 502.
詳細に説明すると、固定側絞り501には、油分離器40で分離されたガス冷媒の一部とオイル9とから成る二相流が流入する。そして、固定側絞り501には、その二相流が流入する絞り通路501aが形成されており、その絞り通路501aは、その二相流の流量を制限しつつ、油分離器40からの二相流を、可動側連通穴502aを介してケース30内へ流す。すなわち、間欠給油機構50は、油分離器40からの二相流を絞ってケース30内へ流す絞り部として機能する。   More specifically, a two-phase flow composed of part of the gas refrigerant separated by the oil separator 40 and the oil 9 flows into the fixed side throttle 501. The fixed-side throttle 501 is formed with a throttle passage 501a into which the two-phase flow flows. The throttle passage 501a restricts the flow rate of the two-phase flow and restricts the two-phase flow from the oil separator 40. The flow is caused to flow into the case 30 through the movable side communication hole 502a. That is, the intermittent oil supply mechanism 50 functions as a throttle unit that throttles the two-phase flow from the oil separator 40 and flows it into the case 30.
間欠給油機構50において、高圧側になる固定側絞り501の絞り通路501aと低圧側になる可動側連通穴502aとが可動スクロール11の公転運動により1回転に1度互いに連通する。間欠給油機構50では、この絞り通路501aと可動側連通穴502aとの連通の際に、固定側絞り501の絞り通路501a前後の高低差圧と絞り通路501aの穴径(すなわち、絞り径)に対応した通路断面積とにより定まる流量を噴出させる。   In the intermittent oil supply mechanism 50, the throttle passage 501 a of the fixed side throttle 501 that becomes the high pressure side and the movable side communication hole 502 a that becomes the low pressure side communicate with each other once per rotation by the revolving motion of the movable scroll 11. In the intermittent oil supply mechanism 50, when the throttle passage 501a and the movable communication hole 502a communicate with each other, the height differential pressure before and after the throttle passage 501a of the fixed throttle 501 and the hole diameter of the throttle passage 501a (that is, the throttle diameter). A flow rate determined by the corresponding cross-sectional area is ejected.
固定側絞り501はその軸方向にスライド可能であり、可動スクロール11の可動側連通部502が配設された部位の端面と摺接するので、これにより、その端面と固定側絞り501との間からのオイル洩れが防止されている。   The fixed-side diaphragm 501 is slidable in the axial direction thereof, and is in sliding contact with the end surface of the movable scroll 11 where the movable-side communication portion 502 is disposed. Thus, from between the end surface and the fixed-side diaphragm 501. Oil leakage is prevented.
そして、間欠給油機構50を通ったオイル9は、可動スクロール11に形成されたロータ給油通路115を通って、可動スクロール11のボス部113とシャフト25の偏心部253との摺動部位、および各軸受部27、29の摺動部位27a、29aを潤滑する。オイル9は、それらの部位を潤滑した後、シャフト25の主給油通路25aなどからケース30内へ排出されケース30内の貯油部301へと落下する。   The oil 9 that has passed through the intermittent oil supply mechanism 50 passes through the rotor oil supply passage 115 formed in the movable scroll 11, and the sliding portion between the boss portion 113 of the movable scroll 11 and the eccentric portion 253 of the shaft 25, and each The sliding portions 27a and 29a of the bearing portions 27 and 29 are lubricated. The oil 9 lubricates those parts, and then is discharged from the main oil supply passage 25 a of the shaft 25 into the case 30 and falls into the oil storage portion 301 in the case 30.
なお、間欠給油機構50をオイル9が流れる際には高圧から低圧への減圧作用を伴うため、オイル9と共にオイル9内に含有される冷媒成分が気体となって発生するが、そのオイル9から気化した冷媒は吸上管60の開放端60bから吸引されることとなる。   When the oil 9 flows through the intermittent oil supply mechanism 50, a pressure reducing action from high pressure to low pressure is accompanied, so that the refrigerant component contained in the oil 9 together with the oil 9 is generated as a gas. The vaporized refrigerant is sucked from the open end 60 b of the suction pipe 60.
次に、図1に示すブリードポート602にて吸上管60に吸引されるオイル流量Qsであるブリードポート流量Qsと、間欠給油機構50の通過可能オイル流量Qdとの関係について述べる。圧縮機8外部のシステム側へのオイル流出、要するに圧縮機8の気体排出管41からのオイル流出を防ぐためには、「Qs<Qd」となる関係を満たす必要がある。   Next, the relationship between the bleed port flow rate Qs that is the oil flow rate Qs sucked into the suction pipe 60 at the bleed port 602 shown in FIG. 1 and the oil flow rate Qd that can be passed through the intermittent oil supply mechanism 50 will be described. In order to prevent oil outflow to the system side outside the compressor 8, in other words, oil outflow from the gas discharge pipe 41 of the compressor 8, it is necessary to satisfy the relationship “Qs <Qd”.
なぜなら、オイル9はブリードポート602で吸引され圧縮部10を通過して油分離器40へ流入しその油分離器40で分離されるので、その油分離器40で分離された分離後オイル流量Qs’はブリードポート流量Qsより少なくとも小さい(Qs’<Qs)。   This is because the oil 9 is sucked at the bleed port 602, passes through the compression section 10, flows into the oil separator 40, and is separated by the oil separator 40. Therefore, the separated oil flow rate Qs separated by the oil separator 40 'Is at least smaller than the bleed port flow rate Qs (Qs' <Qs).
そして、圧縮機8が「Qs<Qd」の関係を保つ構成とされることにより、「Qs’<Qs<Qd」の関係が成立し、油分離器40で分離されたオイルの全量が間欠給油機構50を通過可能となるので、油分離器40のオーバーフローに起因した圧縮機8外部へのオイル流出現象は発生しないからである。したがって、本実施形態では、「Qs<Qd」となる関係が満たされるように設定して、圧縮機8外部へのオイル流出現象が発生しないようにしている。   The compressor 8 is configured to maintain the relationship of “Qs <Qd”, whereby the relationship of “Qs ′ <Qs <Qd” is established, and the total amount of oil separated by the oil separator 40 is intermittently supplied. This is because the oil can flow through the mechanism 50, so that an oil outflow phenomenon to the outside of the compressor 8 due to the overflow of the oil separator 40 does not occur. Therefore, in the present embodiment, the relationship of “Qs <Qd” is set to be satisfied so that the oil outflow phenomenon to the outside of the compressor 8 does not occur.
以上説明したように、本実施形態によると、(a)オイル9が除去されたガス冷媒は、ターンせずに分離室43の外部に排出されるため、一端分離したオイル9の再巻き込みを抑制することができる。したがって、オイル9の分離効率を高めることができる。   As described above, according to the present embodiment, (a) the gas refrigerant from which the oil 9 has been removed is discharged to the outside of the separation chamber 43 without turning, so that re-entrainment of the oil 9 separated once is suppressed. can do. Therefore, the separation efficiency of the oil 9 can be increased.
(b)旋回柱42を備えているため、混合流体導入通路44から分離室43に流入した混合流体の旋回流は、旋回が助長されてより強い旋回流になるとともに、分離したオイル9の流れとオイル9が除去されたガス冷媒の流れが分岐する地点まで、旋回角速度の低下ひいては遠心力の低下が抑制される。その結果、オイル9と冷媒をより確実に分離することができるとともに、一端分離したオイル9の再巻き込みを抑制することができる。したがって、オイル9の分離効率を高めることができる。   (B) Since the swirl column 42 is provided, the swirling flow of the mixed fluid flowing into the separation chamber 43 from the mixed fluid introduction passage 44 is promoted by swirling to become a stronger swirling flow, and the flow of the separated oil 9 And the point where the flow of the gas refrigerant from which the oil 9 is removed branches to the point where the turning angular velocity and the centrifugal force are reduced. As a result, the oil 9 and the refrigerant can be more reliably separated from each other, and re-entrainment of the oil 9 separated once can be suppressed. Therefore, the separation efficiency of the oil 9 can be increased.
(c)オイル9が貯められる第2分離室432の径は第1分離室431の径よりも大きいため、気体排出通路411におけるガス冷媒の入り口部と第2分離室432に貯められたオイル9の位置との距離が長くなり、気体排出通路411に流入するガス冷媒へのオイル9の巻き込みが抑制される。   (C) Since the diameter of the second separation chamber 432 in which the oil 9 is stored is larger than the diameter of the first separation chamber 431, the oil refrigerant stored in the inlet portion of the gas refrigerant and the second separation chamber 432 in the gas discharge passage 411. This increases the distance from the position of the oil 9 and suppresses the oil 9 from getting into the gas refrigerant flowing into the gas discharge passage 411.
(d)オイル9が貯められる第2分離室432の径は第1分離室431の径よりも大きいため、第2分離室432は油分離器40に流入するオイル9の量の変動に対しバッファ機能を発揮し、気体排出通路411へのオイル9の流入を防止することができる。   (D) Since the diameter of the second separation chamber 432 in which the oil 9 is stored is larger than the diameter of the first separation chamber 431, the second separation chamber 432 is a buffer against fluctuations in the amount of oil 9 flowing into the oil separator 40. The function can be exhibited and the inflow of oil 9 into the gas discharge passage 411 can be prevented.
(e)分離室軸方向に沿って見たときに、円柱部421の周りに気体排出通路411のドーナツ状の空間が存在する。そのドーナツ状の空間は分離されたガス冷媒の進行方向に位置しているため、分離されたガス冷媒は気体排出通路411にスムーズに流入する。   (E) A donut-shaped space of the gas discharge passage 411 exists around the cylindrical portion 421 when viewed along the axial direction of the separation chamber. Since the donut-shaped space is located in the traveling direction of the separated gas refrigerant, the separated gas refrigerant smoothly flows into the gas discharge passage 411.
(f)旋回柱42の先端部を気体排出通路411に侵入させているため、分離されたガス冷媒が気体排出通路411に流入するまでガス冷媒の旋回状態が確実に維持されるとともに、分離されたガス冷媒は気体排出通路411にさらにスムーズに流入する。   (F) Since the tip of the swivel column 42 is inserted into the gas discharge passage 411, the swirl state of the gas refrigerant is reliably maintained and separated until the separated gas refrigerant flows into the gas discharge passage 411. The gas refrigerant flows into the gas discharge passage 411 more smoothly.
(g)分離室43の軸線を水平にした場合、油分離器40の上下方向寸法が短くなる。したがって、縦置きタイプの圧縮機8に対して、分離室43の軸線が水平になるようにして油分離器40を搭載した場合、圧縮機8の上下方向寸法を短くすることができる。   (G) When the axis of the separation chamber 43 is horizontal, the vertical dimension of the oil separator 40 is shortened. Therefore, when the oil separator 40 is mounted on the vertically placed compressor 8 so that the axis of the separation chamber 43 is horizontal, the vertical dimension of the compressor 8 can be shortened.
なお、上記実施形態においては、分離室43を径が異なる第1分離室431と第2分離室432とにより構成したが、第1分離室431と第2分離室432の径が等しくてもよい。換言すると、分離室43は、分離室軸方向の一端側(すなわち、混合流体の流入側)の径が分離室軸方向の他端側(すなわち、ガス冷媒の流出側)の径以下であればよい。   In the above embodiment, the separation chamber 43 is configured by the first separation chamber 431 and the second separation chamber 432 having different diameters. However, the first separation chamber 431 and the second separation chamber 432 may have the same diameter. . In other words, the separation chamber 43 has a diameter on one end side in the separation chamber axial direction (that is, the inflow side of the mixed fluid) equal to or smaller than a diameter on the other end side in the separation chamber axial direction (that is, the outflow side of the gas refrigerant). Good.
また、上記実施形態においては、分離室43は、第1分離室431と第2分離室432が段階的に径拡大しているが、第1分離室431と第2分離室432はテーパ状に接続してもよい。また、分離室43は、分離室軸方向の一端側から他端側に向かってテーパ状に径拡大しても良い。   Moreover, in the said embodiment, although the 1st separation chamber 431 and the 2nd separation chamber 432 are diameter-expanded in the separation chamber 43 in steps, the 1st separation chamber 431 and the 2nd separation chamber 432 are taper-shaped. You may connect. Further, the separation chamber 43 may be increased in diameter in a tapered shape from one end side to the other end side in the separation chamber axial direction.
また、上記実施形態においては、気体排出通路411の径D2を円柱部421の径D3よりも大きくしたが、気体排出通路411の径D2を円柱部421の径D3よりも小さくしてもよい。この場合でも、テーパ部422の先端部を気体排出通路411に侵入させることにより、分離されたガス冷媒を気体排出通路411にスムーズに流入させることができる。   Moreover, in the said embodiment, although the diameter D2 of the gas exhaust passage 411 was made larger than the diameter D3 of the cylindrical part 421, you may make the diameter D2 of the gas exhaust path 411 smaller than the diameter D3 of the cylindrical part 421. Even in this case, the gas refrigerant thus separated can smoothly flow into the gas discharge passage 411 by allowing the tip of the tapered portion 422 to enter the gas discharge passage 411.
また、上記実施形態では、油排出通路45の軸線を分離室43の軸線に対して直交させたが、油排出通路45は、その軸線が分離室43の軸線に対して垂直で且つ分離室43の軸線と交差しないようにしてもよい。これにより、旋回しつつ第2分離室432側に移動したオイル9を、油排出通路45にスムーズに流入させることができる。   In the above embodiment, the axis of the oil discharge passage 45 is orthogonal to the axis of the separation chamber 43, but the oil discharge passage 45 has an axis that is perpendicular to the axis of the separation chamber 43 and the separation chamber 43. You may make it not cross | intersect the axis line. As a result, the oil 9 that has turned and moved to the second separation chamber 432 side can smoothly flow into the oil discharge passage 45.
(第2実施形態)
本発明の第2実施形態について説明する。本実施形態は、第1実施形態における油分離器40の構成を変更したものであり、その他に関しては第1実施形態と同様であるため、第1実施形態と異なる部分についてのみ説明する。
(Second Embodiment)
A second embodiment of the present invention will be described. In the present embodiment, the configuration of the oil separator 40 in the first embodiment is changed, and the other parts are the same as those in the first embodiment. Therefore, only different portions from the first embodiment will be described.
図4に示すように、固定スクロール12に気体排出通路411が形成されて、気体排出管41が廃止されている。また、旋回柱42は、テーパ部422が廃止され、円柱部421のみを備えている。   As shown in FIG. 4, a gas discharge passage 411 is formed in the fixed scroll 12 and the gas discharge pipe 41 is abolished. Further, the swivel column 42 is provided with only the columnar portion 421 without the tapered portion 422.
そして、このような構成においても、D1>D2>1/2・D1とし、さらに、D2>D3とすることにより、分離されたガス冷媒を気体排出通路411にスムーズに流入させることができる。   Even in such a configuration, the separated gas refrigerant can smoothly flow into the gas discharge passage 411 by satisfying D1> D2> 1/2 · D1 and D2> D3.
なお、旋回柱42の先端部と気体排出通路411における分離室43側の開口端との距離dが長すぎる場合は、旋回柱42の先端部から気体排出通路411における分離室43側の開口端に至る間にガス冷媒の旋回流が乱れてしまうため、距離dは気体排出通路411の径D2よりも短い方が望ましい。すなわち、d<D2が望ましい。   When the distance d between the tip end of the swirl column 42 and the opening end on the separation chamber 43 side in the gas discharge passage 411 is too long, the opening end on the separation chamber 43 side in the gas discharge passage 411 from the tip end of the swirl column 42. Therefore, the distance d is preferably shorter than the diameter D2 of the gas discharge passage 411. That is, d <D2 is desirable.
本実施形態によると、第1実施形態の(a)〜(e)および(g)の効果を得ることができる。   According to this embodiment, the effects (a) to (e) and (g) of the first embodiment can be obtained.
また、気体排出管41およびテーパ部422を廃止しているため、油分離器40の分離室軸方向寸法を短くすることができる。   Moreover, since the gas exhaust pipe 41 and the tapered portion 422 are eliminated, the dimension of the oil separator 40 in the axial direction of the separation chamber can be shortened.
(第3実施形態)
本発明の第3実施形態について説明する。本実施形態は、第1実施形態における油分離器40の構成を変更したものであり、その他に関しては第1実施形態と同様であるため、第1実施形態と異なる部分についてのみ説明する。
(Third embodiment)
A third embodiment of the present invention will be described. In the present embodiment, the configuration of the oil separator 40 in the first embodiment is changed, and the other parts are the same as those in the first embodiment. Therefore, only different portions from the first embodiment will be described.
図5〜図7に示すように、気体排出管41はケース30の筒状部材31と一体に形成されている。気体排出管41は、旋回柱42や分離室43と同軸になっている。   As shown in FIGS. 5 to 7, the gas discharge pipe 41 is formed integrally with the cylindrical member 31 of the case 30. The gas discharge pipe 41 is coaxial with the swivel column 42 and the separation chamber 43.
気体排出通路411は、気体排出通路411における上流部位である上流気体排出通路411aと、気体排出通路411における下流部位である下流気体排出通路411bとを備え、上流気体排出通路411aでの気体の流れ方向と下流気体排出通路411bでの気体の流れ方向が異なるように構成されている。   The gas discharge passage 411 includes an upstream gas discharge passage 411a that is an upstream portion of the gas discharge passage 411 and a downstream gas discharge passage 411b that is a downstream portion of the gas discharge passage 411, and a gas flow in the upstream gas discharge passage 411a. The direction and the gas flow direction in the downstream gas discharge passage 411b are different.
より詳細には、上流気体排出通路411aは、旋回柱42や分離室43と同軸方向に延びている。下流気体排出通路411bは、上流気体排出通路411aの外周側に配置され、上流気体排出通路411aの軸線に対して垂直で且つ上流気体排出通路411aの軸線と交差しないように設定されている。   More specifically, the upstream gas discharge passage 411 a extends coaxially with the swivel column 42 and the separation chamber 43. The downstream gas discharge passage 411b is disposed on the outer peripheral side of the upstream gas discharge passage 411a, and is set so as to be perpendicular to the axis of the upstream gas discharge passage 411a and not intersect the axis of the upstream gas discharge passage 411a.
このようにすると、上流気体排出通路411aを流れる気体は、下流気体排出通路411bの気体の流れにより、旋回が助長されてより強い旋回流になる。その結果、上流気体排出通路411aのガス冷媒の入り口部において、ガス冷媒はその旋回状態が確実に維持されるとともにより強い旋回流となるため、ガス冷媒は上流気体排出通路411aにスムーズに流入する。   In this way, the gas flowing in the upstream gas discharge passage 411a is promoted by the gas flow in the downstream gas discharge passage 411b and becomes a stronger swirl flow. As a result, the gas refrigerant at the inlet of the gas refrigerant in the upstream gas discharge passage 411a is reliably maintained in its swirl state and becomes a stronger swirl flow, so that the gas refrigerant smoothly flows into the upstream gas discharge passage 411a. .
なお、上流気体排出通路411aと下流気体排出通路411bの関係は、混合流体導入通路44から分離室43に流入した混合流体の旋回流の向きと、上流気体排出通路411aを流れる気体の旋回を助長する向きが、同じになるように設定されることは言うまでもない。   The relationship between the upstream gas discharge passage 411a and the downstream gas discharge passage 411b facilitates the direction of the swirling flow of the mixed fluid flowing into the separation chamber 43 from the mixed fluid introducing passage 44 and the swirling of the gas flowing through the upstream gas discharging passage 411a. Needless to say, the direction to be set is the same.
旋回柱42は、テーパ部422が廃止され、円柱部421のみを備えている。また、旋回柱42は、上流気体排出通路411a内に侵入しているとともに、上流気体排出通路411aの最深部(すなわち、上流気体排出通路411aの最下流部)まで延びている。これにより、ガス冷媒が上流気体排出通路411aに流入するまでガス冷媒の旋回状態が確実に維持され、ガス冷媒は上流気体排出通路411aにスムーズに流入する。
尚、円柱部は一定の径に限らず、分離室431や排出通路411に応じて径を変えることは問題無い。
The swiveling column 42 is provided with only the cylindrical portion 421, with the tapered portion 422 eliminated. Further, the swivel column 42 penetrates into the upstream gas discharge passage 411a and extends to the deepest portion of the upstream gas discharge passage 411a (that is, the most downstream portion of the upstream gas discharge passage 411a). Accordingly, the swirl state of the gas refrigerant is reliably maintained until the gas refrigerant flows into the upstream gas discharge passage 411a, and the gas refrigerant smoothly flows into the upstream gas discharge passage 411a.
The cylindrical portion is not limited to a constant diameter, and there is no problem in changing the diameter according to the separation chamber 431 and the discharge passage 411.
本実施形態によると、第1実施形態の(a)〜(g)の効果を得ることができる。   According to this embodiment, the effects (a) to (g) of the first embodiment can be obtained.
(他の実施形態)
上記各実施形態では、本発明をヒートポンプ式給湯機用圧縮機のの油分離器40に適用したが、本発明は、例えば自動車のエンジン内で発生するブローバイガスからオイルを分離する油分離器にも適用することができる。
(Other embodiments)
In each of the above embodiments, the present invention is applied to the oil separator 40 of the compressor for the heat pump hot water heater. Can also be applied.
なお、本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載した範囲内において適宜変更が可能である。   In addition, this invention is not limited to above-described embodiment, In the range described in the claim, it can change suitably.
また、上記各実施形態は、互いに無関係なものではなく、組み合わせが明らかに不可な場合を除き、適宜組み合わせが可能である。   Further, the above embodiments are not irrelevant to each other, and can be combined as appropriate unless the combination is clearly impossible.
また、上記各実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではないことは言うまでもない。   In each of the above-described embodiments, it is needless to say that elements constituting the embodiment are not necessarily indispensable except for the case where it is clearly indicated that the element is essential and the case where the element is clearly considered essential in principle. Yes.
また、上記各実施形態において、実施形態の構成要素の個数、数値、量、範囲等の数値が言及されている場合、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除き、その特定の数に限定されるものではない。   Further, in each of the above embodiments, when numerical values such as the number, numerical value, quantity, range, etc. of the constituent elements of the embodiment are mentioned, it is clearly limited to a specific number when clearly indicated as essential and in principle. The number is not limited to the specific number except for the case.
また、上記各実施形態において、構成要素等の形状、位置関係等に言及するときは、特に明示した場合および原理的に特定の形状、位置関係等に限定される場合等を除き、その形状、位置関係等に限定されるものではない。   Further, in each of the above embodiments, when referring to the shape, positional relationship, etc. of the component, etc., the shape, unless otherwise specified and in principle limited to a specific shape, positional relationship, etc. It is not limited to the positional relationship or the like.
12 固定スクロール(油分離器ケース)
31 筒状部材(油分離器ケース)
41 気体排出管(油分離器ケース)
42 旋回柱
43 分離室
44 混合流体導入通路
45 油排出通路
411 気体排出通路
12 Fixed scroll (oil separator case)
31 Cylindrical member (oil separator case)
41 Gas discharge pipe (oil separator case)
42 Swivel column 43 Separation chamber 44 Mixed fluid introduction passage 45 Oil discharge passage 411 Gas discharge passage

Claims (9)

  1. 断面形状が円形の円柱状空間である分離室(43)、オイルと気体が混合した混合流体を前記分離室に導く混合流体導入通路(44)、前記分離室でオイルが除去された気体を前記分離室から排出させる気体排出通路(411)、および前記分離室で気体から分離されたオイルを前記分離室から排出させる油排出通路(45)が形成された油分離器ケース(12、31、41)と、
    前記分離室内に配置された円柱状の旋回柱(42)とを備え、
    前記混合流体導入通路は、分離室軸方向の一端側で且つ前記分離室の外周側に配置され、当該混合流体導入通路から導入された混合流体が前記分離室内で旋回流となり、
    前記気体排出通路は、前記分離室における分離室軸方向の他端側に配置され、
    前記油排出通路は、前記混合流体導入通路よりも分離室軸方向の他端側で且つ前記分離室の外周側に配置され、
    前記分離室は、分離室軸方向の一端側の径が分離室軸方向の他端側の径以下であり、
    前記旋回柱は、前記分離室における分離室軸方向の一端側から前記気体排出通路に向かって延びていることを特徴とする油分離器。
    A separation chamber (43) having a circular cylindrical space in cross section, a mixed fluid introduction passage (44) for introducing a mixed fluid in which oil and gas are mixed to the separation chamber, and a gas from which oil has been removed in the separation chamber Oil separator case (12, 31, 41) formed with a gas discharge passage (411) for discharging from the separation chamber and an oil discharge passage (45) for discharging oil separated from the gas in the separation chamber from the separation chamber )When,
    A columnar swivel column (42) disposed in the separation chamber,
    The mixed fluid introduction passage is disposed on one end side in the separation chamber axial direction and on the outer peripheral side of the separation chamber, and the mixed fluid introduced from the mixed fluid introduction passage becomes a swirl flow in the separation chamber,
    The gas discharge passage is disposed on the other end side of the separation chamber in the axial direction of the separation chamber,
    The oil discharge passage is disposed on the other end side in the separation chamber axial direction than the mixed fluid introduction passage and on the outer peripheral side of the separation chamber,
    The separation chamber has a diameter on one end side in the separation chamber axial direction that is equal to or smaller than a diameter on the other end side in the separation chamber axial direction.
    The swirl column extends from one end side in the separation chamber axial direction of the separation chamber toward the gas discharge passage.
  2. 前記気体排出通路の径は、前記旋回柱の外径よりも大きいことを特徴とする請求項1に記載の油分離器。   The oil separator according to claim 1, wherein a diameter of the gas discharge passage is larger than an outer diameter of the swivel column.
  3. 前記旋回柱は、前記分離室における分離室軸方向の一端側から前記気体排出通路の内部まで延びていることを特徴とする請求項1または2に記載の油分離器。   The oil separator according to claim 1 or 2, wherein the swivel column extends from one end side of the separation chamber in the axial direction of the separation chamber to the inside of the gas discharge passage.
  4. 前記分離室は、分離室軸方向の一端側に配置された第1分離室(431)と、前記第1分離室よりも径が大で、且つ前記第1分離室よりも分離室軸方向の他端側に配置された第2分離室(432)とを備え、
    前記気体排出通路における前記分離室側の開口部は、前記第2分離室の内側に位置していることを特徴とする請求項1ないし3のいずれか1つに記載の油分離器。
    The separation chamber includes a first separation chamber (431) disposed on one end side in the separation chamber axial direction, a diameter larger than that of the first separation chamber, and a separation chamber axial direction than the first separation chamber. A second separation chamber (432) disposed on the other end side,
    The oil separator according to any one of claims 1 to 3, wherein the opening on the separation chamber side in the gas discharge passage is located inside the second separation chamber.
  5. 前記気体排出通路の径は、前記分離室軸方向の前記一端側の径よりも小さいことを特徴とする請求項1ないし4のいずれか1つに記載の油分離器。 The oil separator according to any one of claims 1 to 4, wherein a diameter of the gas discharge passage is smaller than a diameter of the one end side in the separation chamber axial direction .
  6. 前記気体排出通路は、当該気体排出通路における上流部位(411a)と下流部位(411b)とで気体の流れ方向が異なるように構成され、
    前記気体排出通路における下流部位は、前記気体排出通路における上流部位を流れる気体の旋回流を助長するように、前記気体排出通路における上流部位の外周側に配置されていることを特徴とする請求項1ないし5のいずれか1つに記載の油分離器。
    The gas discharge passage is configured such that the gas flow direction is different between the upstream portion (411a) and the downstream portion (411b) in the gas discharge passage,
    The downstream portion of the gas discharge passage is disposed on the outer peripheral side of the upstream portion of the gas discharge passage so as to promote the swirling flow of the gas flowing through the upstream portion of the gas discharge passage. The oil separator according to any one of 1 to 5.
  7. 分離室軸方向が水平な状態で使用されることを特徴とする請求項1ないし6のいずれか1つに記載の油分離器。   The oil separator according to any one of claims 1 to 6, wherein the oil separator is used in a state where the axial direction of the separation chamber is horizontal.
  8. 前記気体を吸入し圧縮して吐出する圧縮部(10)と前記圧縮部を駆動する電動機部(20)とを鉛直方向に配置した圧縮機(8)に適用されることを特徴とする請求項7に記載の油分離器。   It is applied to the compressor (8) which has arrange | positioned the compression part (10) which suck | inhales the said gas, compresses and discharges, and the electric motor part (20) which drives the said compression part to a perpendicular direction. 8. The oil separator according to 7.
  9. 前記気体はCOであり、前記圧縮機は前記COを吸入し圧縮して吐出することを特徴とする請求項8に記載の油分離器。 The oil separator according to claim 8, wherein the gas is CO 2 , and the compressor sucks in, compresses, and discharges the CO 2 .
JP2015099312A 2015-05-14 2015-05-14 Oil separator Active JP6376038B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015099312A JP6376038B2 (en) 2015-05-14 2015-05-14 Oil separator

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015099312A JP6376038B2 (en) 2015-05-14 2015-05-14 Oil separator

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2016217158A JP2016217158A (en) 2016-12-22
JP6376038B2 true JP6376038B2 (en) 2018-08-22

Family

ID=57580495

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2015099312A Active JP6376038B2 (en) 2015-05-14 2015-05-14 Oil separator

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP6376038B2 (en)

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0624662Y2 (en) * 1989-01-23 1994-06-29 三菱重工業株式会社 Pulverized coal cyclone distributor
JP3373968B2 (en) * 1995-02-15 2003-02-04 小島プレス工業株式会社 Oil trapper for internal combustion engine
JP3690567B2 (en) * 1998-09-04 2005-08-31 シャープ株式会社 Swivel gas-liquid separator
JP2006233840A (en) * 2005-02-24 2006-09-07 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Mist separator and supercharger
JP4878618B2 (en) * 2008-11-05 2012-02-15 株式会社ホーライ Separation device
CN103534487B (en) * 2011-05-16 2016-08-17 松下电器产业株式会社 Compressor
JP5591196B2 (en) * 2011-09-05 2014-09-17 株式会社デンソー Oil separator and compressor provided with oil separator

Also Published As

Publication number Publication date
JP2016217158A (en) 2016-12-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5516607B2 (en) Compressor and refrigeration equipment
WO2012127553A1 (en) Compressor
JP5863609B2 (en) Screw compressor and chiller unit including the same
KR101971819B1 (en) Scroll compressor
CN103644119B (en) Motor drive mechanism and compressor
JP2007009789A (en) Accumulator-integrated compressor and vapor-compression refrigerating system
CN104937273B (en) Hermetic type compressor and the steam compression type refrigeration EGR with the hermetic type compressor
US9458848B2 (en) Revolving piston rotary compressor with stationary crankshaft
JP6376038B2 (en) Oil separator
JP5181532B2 (en) Fluid machine and refrigeration cycle apparatus including the same
CN108138771A (en) Bearing of compressor case drain device
JP2008088975A (en) Compressor
JP6380228B2 (en) Compressor
JP2015163796A (en) Screw compressor and chiller unit including the same
JP2019002611A (en) Refrigeration cycle device
JP6507557B2 (en) Compressor
JP2008008263A (en) Electric compressor
JP5304679B2 (en) Compressor
JP5493958B2 (en) Compressor
JP6399637B2 (en) Compressor
JP6160502B2 (en) Refrigeration cycle equipment
JPWO2018020992A1 (en) Compressor
WO2019202682A1 (en) Oil separator, screw compressor, and refrigeration cycle device
JP2020045778A (en) Compressor
JP2004346741A (en) Compressor

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20170803

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20180518

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20180522

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20180611

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20180626

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20180709

R151 Written notification of patent or utility model registration

Ref document number: 6376038

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250