JP6365793B2 - 複合容器蓄圧器用ライナー、複合容器蓄圧器、および複合容器蓄圧器用ライナーの製造方法 - Google Patents
複合容器蓄圧器用ライナー、複合容器蓄圧器、および複合容器蓄圧器用ライナーの製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6365793B2 JP6365793B2 JP2017559486A JP2017559486A JP6365793B2 JP 6365793 B2 JP6365793 B2 JP 6365793B2 JP 2017559486 A JP2017559486 A JP 2017559486A JP 2017559486 A JP2017559486 A JP 2017559486A JP 6365793 B2 JP6365793 B2 JP 6365793B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- liner
- composite container
- steel pipe
- pressure accumulator
- container pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims description 57
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 24
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 68
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 68
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 66
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 35
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 35
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 32
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 31
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 26
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 18
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 17
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 13
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 claims description 13
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims description 11
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 7
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 7
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 claims description 6
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 claims description 6
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 6
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 52
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 52
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 52
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 19
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 12
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 10
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 10
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 8
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 7
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000004918 carbon fiber reinforced polymer Substances 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 5
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 description 4
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 4
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021365 Al-Mg-Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L barium sulfate Chemical compound [Ba+2].[O-]S([O-])(=O)=O TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 1
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 239000003562 lightweight material Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 238000011179 visual inspection Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
- F17C1/02—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge involving reinforcing arrangements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J12/00—Pressure vessels in general
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
- F17C2203/01—Reinforcing or suspension means
- F17C2203/011—Reinforcing means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
- F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
- F17C2203/0602—Wall structures; Special features thereof
- F17C2203/0604—Liners
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
- F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
- F17C2203/0602—Wall structures; Special features thereof
- F17C2203/0607—Coatings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
- F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
- F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
- F17C2203/0636—Metals
- F17C2203/0639—Steels
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/32—Hydrogen storage
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
- Pressure Vessels And Lids Thereof (AREA)
Description
(1)ライナーの肉厚が20mm以上の場合、金属組織は肉厚方向における位置によって実質的に異なり、冷却速度に依存して、マルテンサイト組織、ベイナイト組織、フェライトとパーライトの混合組織となる。
(2)上記(1)で挙げた金属組織は、いずれであっても熱処理条件を調整することによって引張強さを850MPa以上とすることが可能であるが、フェライトとパーライトの混合組織では、水素環境中における伸びが顕著に低下する。
(3)同一引張強さを有する試験片の水素環境下疲労試験において、マルテンサイト組織およびベイナイト組織は優れた疲労限界応力を示すが、フェライトとパーライトの混合組織の疲労限界応力はマルテンサイト組織およびベイナイト組織よりも劣っている。
C :0.30〜0.60%、
Si:0.01〜2.0%、
Mn:0.5〜3.0%、
P :0.0005〜0.060%、
S :0.0001〜0.010%、
N :0.0001〜0.010%、および
Al:0.01〜0.08%、を含有し、
残部Feおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、
内部側の肉厚1/4位置におけるマルテンサイトの面積分率が30%以上、
内部側の肉厚1/4位置におけるマルテンサイトとベイナイトの面積分率の合計が95%以上、かつ
肉厚中心部におけるマルテンサイトとベイナイトの面積分率の合計が95%以上である、金属組織を有する鋼材からなり、
長手方向中央部における肉厚が20mm以上であり、
肉厚中心部における引張強さが850MPa以上である、複合容器蓄圧器用ライナー。
Mo:0.005〜2.0%、
Cr:0.005〜3.0%、および
Ni:0.005〜3.0%からなる群より選択される1または2以上をさらに含有する、上記1に記載の複合容器蓄圧器用ライナー。
B :0.0005〜0.003%、
Cu:1.0%以下、および
Ca:0.005%以下からなる群より選択される1または2以上をさらに含有する、上記1または2に記載の複合容器蓄圧器用ライナー。
記
[Mn]+1.30×[Cr]+2.67×[Mo]+0.30×[Ni]≧2.30 … (1)
(ただし、(1)式における括弧は、括弧内に記した元素の含有量(質量%)を表し、当該元素が含有されていない場合には0とする)
記
[Mn]+1.30×[Cr]+2.67×[Mo]+0.30×[Ni]≧3.00 … (2)
(ただし、(2)式における括弧は、括弧内に記した元素の含有量(質量%)を表し、当該元素が含有されていない場合には0とする)
上記1〜3のいずれか一項に記載の成分組成を有する鋼管をそのまま、またはライナー形状に加工した後、Ac3点以上950℃以下の温度に加熱し、前記温度に10分以上保持した後、長手方向中央の、内部側表面および肉厚中心のうちいずれか冷却が遅い部分での800〜350℃における平均冷却速度:5℃/s以上、かつ、長手方向中央の、内部側表面での800〜350℃における平均冷却速度:30℃/s以上の条件で冷却する焼入れ工程と、
前記焼入れ工程後の鋼管またはライナーを、450℃以上750℃以下の温度に再加熱し、前記温度に10分以上保持する焼戻し工程とを有する、複合容器蓄圧器用ライナーの製造方法。
上記4に記載の成分組成を有する鋼管をそのまま、またはライナー形状に加工した後、Ac3点以上950℃以下の温度に加熱し、前記温度に10分以上保持した後、長手方向中央の、内部側表面および肉厚中心のうちいずれか冷却が遅い部分での800〜350℃における平均冷却速度:3℃/s以上、かつ、長手方向中央の、内部側表面での800〜350℃における平均冷却速度:20℃/s以上の条件で冷却する焼入れ工程と、
前記焼入れ工程後の鋼管またはライナーを、450℃以上750℃以下の温度に再加熱し、前記温度に10分以上保持する焼戻し工程とを有する、複合容器蓄圧器用ライナーの製造方法。
上記5に記載の成分組成を有する鋼管をそのまま、またはライナー形状に加工した後、Ac3点以上950℃以下の温度に加熱し、前記温度に10分以上保持した後、長手方向中央の、内部側表面および肉厚中心のうちいずれか冷却が遅い部分での800〜350℃における平均冷却速度:1℃/s以上、かつ、長手方向中央の、内部側表面での800〜350℃における平均冷却速度:10℃/s以上の条件で冷却する焼入れ工程と、
前記焼入れ工程後の鋼管またはライナーを、450℃以上750℃以下の温度に再加熱し、前記温度に10分以上保持する焼戻し工程とを有する、複合容器蓄圧器用ライナーの製造方法。
・長手方向中央部における肉厚:20mm以上
ライナーの長手方向中央部は、水素を充填した際にもっとも高い応力がかかる位置であり、破断しやすい部分である。長手方向中央部における肉厚が20mm未満であると、ライナーに十分な荷重を分担させることができず、破断を防止するためにはCFRPの量を増やす必要があり、したがって複合容器蓄圧器のコストを低減することが困難となる。そのため、ライナーの長手方向中央部における肉厚を20mm以上とする。長手方向中央部における肉厚は30mm以上とすることが好ましく、36mm以上とすることがより好ましい。一方、肉厚が厚すぎると蓄圧時にライナー外側の応力が高くなりすぎ、またライナーの組織を所望のものとするために必要な合金添加量が増加してコストアップの要因となる。そのため、長手方向中央部における肉厚は80mm以下とすることが好ましく、60mm以下とすることがより好ましい。
・マルテンサイトの面積分率:30%以上
ライナー表層においては熱処理時の冷却速度が内部より高く、マルテンサイト分率を高めることができる。疲労き裂は蓄圧器内部側表層から最も発生しやすいため、内側部表層の疲労特性を高めることが望ましい。そこで、疲労特性に優れるマルテンサイトの、ライナー内部側表層における面積分率を高めることで、疲労特性を向上させることができる。そのため、ライナーの内部側の肉厚1/4位置におけるマルテンサイトの面積分率を30%以上とする。なお、焼入れ時の冷却速度は肉厚中心に近いほど遅くなるため、内部側の肉厚1/4位置におけるマルテンサイトの面積分率が30%以上であれば、内部側の肉厚1/4よりも外側の全域に渡って、マルテンサイトの面積分率が30%以上であるといえる。また、前記マルテンサイトの面積分率は、50%以上とすることが好ましい。一方、前記マルテンサイトの面積分率の上限は特に限定されず、100%以下であればよい。
ライナーの金属組織に占めるマルテンサイトおよびベイナイトの面積分率の合計が低いと、疲労限が低下する。そのため、本発明においては、ライナーの内部側の肉厚1/4位置におけるマルテンサイトとベイナイトの面積分率の合計と、肉厚中心におけるマルテンサイトとベイナイトの面積分率の合計の両者を、95%以上とする。なお、上述したように、焼入れ時の冷却速度は肉厚中心に近いほど遅くなるため、内部側の肉厚1/4位置におけるマルテンサイトとベイナイトの面積分率の合計が95%以上であれば、内部側の肉厚1/4よりも外側の全域に渡って、前記面積分率が95%以上であるといえる。また、前記マルテンサイトとベイナイトの面積分率の比率は特に限定されないが、疲労限を向上させるという観点からは、マルテンサイトの面積分率を極力高くすることが好ましい。一方、前記マルテンサイトとベイナイトの面積分率の合計の上限については特に限定されず、100%以下であればよい。
本発明においては、さらに、複合容器蓄圧器ライナー用鋼材が所定の成分組成を有する鋼材からなる必要がある。そこで、次に、本発明において鋼材の成分組成を限定する理由を説明する。なお、成分に関する「%」表示は、特に断らない限り「質量%」を意味するものとする。
Cは、ライナーの強度を上昇させるために必要な元素である。本発明では、ライナーの引張強さは850MPa以上であるため、そのような強度を得るために、ライナーのC含有量を0.30%以上とする。C含有量は、0.33%以上とすることが好ましい。一方、C含有量が0.60%を超えると、ライナー製造時に焼入れを行った場合に焼き割れが生じることがあるため、C含有量を0.60%以下とする。C含有量は0.50%以下とすることが好ましく、0.45%以下とすることがより好ましい。
Siは、固溶強化により強度向上および疲労限の向上に寄与する元素である。Si含有量が0.01%以上であれば前記効果が得られる。よって、Si含有量は0.01%以上とする。Si含有量は0.15%以上とすることが好ましい。一方、Si含有量が2.0%を超えると効果が飽和し、さらに鋼材の表面性状が劣化するとともに、圧延性も低下する。よって、Si含有量は2.0%以下とする。Si含有量は0.5%以下とすることが好ましい。
Mnは、固溶強化および焼き入れ性の向上により強度向上に寄与するとともに、疲労限を向上させる機能を有する元素である。前記効果を得るために、Mn含有量を0.5%以上とする。Mn含有量は0.6%以上とすることが好ましい。一方、Mn含有量が3.0%を超えると効果が飽和し、さらに製造時に圧延を行うことが困難となる。また、Mnが過剰であると、オーステナイトが残留し、疲労特性が劣化する。よって、Mn含有量は3.0%以下とする。Mn含有量は2.0%以下とすることが好ましく、1.5%以下とすることがより好ましい。
Pは、不可避不純物であり、材料の強度には大きな影響を及ぼさないが、靭性を劣化させる元素でもある。P含有量が0.060%を超えると、靭性の劣化が顕著となるため、P含有量は0.060%以下とする。P含有量は0.040%以下とすることが好ましく、0.025%以下とすることがより好ましく、0.015%以下とすることがさらに好ましい。一方、P含有量を0.0005%未満とするような過度のP低減は製鋼工程における製造コストの増加を伴う。よって、P含有量は0.0005%以上とする。
Sは不可避不純物であり、介在物MnSを形成して靭性を低下させる。これらの影響は、S含有量が0.010%以下であれば問題とならない。よって、S含有量は0.010%以下とする。S含有量は0.0030%以下とすることが好ましい。一方、S含有量を0.0001%未満とするような過度の低減は製鋼工程における脱硫コストの増加を伴う。よって、S含有量は0.0001%以上とする。
鋼材の疲労特性に及ぼすNの影響は小さく、N含有量が0.010%以下であれば本発明の効果を損なわない。よって、N含有量は0.010%以下とする。N含有量は0.004%以下とすることが好ましい。一方、靭性向上の観点からは、N含有量が少ないことが望ましいが、過度の低減は製鋼上のコストを増大させるので、N含有量は0.0001%以上とする。
Alは、製鋼工程において脱酸剤として有効な元素である。その効果を得るため、Al含有量は0.01%以上とする。Al含有量は0.02%以上とすることが好ましい。一方、Al含有量が0.08%を超えると清浄度の低下により延性を低下させるため、0.08%以下とする。
Moは焼き入れ性を向上させる元素であり、ライナーの強度上昇に寄与する。また、焼入れ性が向上する結果、肉厚が20mm以上であるような、冷却速度が遅い部分が生じやすいライナーにおいても、疲労限や疲労限度比等の特性を向上させることができる。さらに、Moは、固溶強化によって疲労強度の上昇にも寄与する。前記効果を得るために、Moを添加する場合には、含有量を0.005%以上とする。Mo含有量は0.1%以上とすることが好ましい。一方、Mo含有量が2.0%を超えると、効果が飽和し、コストアップの要因となるため、Mo含有量は2.0%以下とする。Mo含有量は1.0%以下とすることが好ましく、0.5%以下とすることがより好ましい。
Crは焼き入れ性を向上させる元素であり、ライナーの強度上昇に寄与する。また、焼入れ性が向上する結果、肉厚が20mm以上であるような、冷却速度が遅い部分が生じやすいライナーにおいても、疲労限や疲労限度比等の特性を向上させることができる。前記効果を得るために、Crを添加する場合には、含有量を0.005%以上とする。Cr含有量は0.5%以上とすることが好ましい。一方、Cr含有量が3.0%を超えると効果が飽和し、コストアップの要因となるため、Cr含有量は3.0%以下とする。Cr含有量は2.0%以下とすることが好ましく、1.5%以下とすることがより好ましい。
Niは、焼き入れ性を向上させる元素であり、ライナーの強度上昇に寄与する。また、焼入れ性が向上する結果、肉厚が20mm以上であるような、冷却速度が遅い部分が生じやすいライナーにおいても、疲労限や疲労限度比等の特性を向上させることができる。前記効果を得るために、Niを添加する場合には、その含有量を0.005%以上とする。Ni含有量は0.5%以上とすることが好ましい。一方、Ni含有量が3.0%を超えると効果が飽和し、コストアップの要因となるため、Ni含有量は3.0%以下とする。Ni含有量は2.0%以下とすることが好ましい。
Bは焼入れ性を高め、強度上昇に極めて有用な元素である。その効果を得るためには、0.0005%以上の添加が必要であるが、0.003%を超えて添加してもその効果は飽和する。そのため、Bを添加する場合、含有量を0.0005〜0.003%とする。
Cuは、靭性の改善と強度の上昇に有効な元素であるが、1.0%を超えて添加すると加工による形成時の表面割れを生じる。したがって、Cuを添加する場合、含有量を1.0%以下とする。一方、Cu含有量の下限は特に限定されないが、前記効果を十分に得るためには0.05%以上とすることが好ましい。
Caは硫黄化物系介在物の形態を制御し、延性改善に有効な元素であるが、0.005%を超えて添加してもその効果は飽和し、むしろ清浄度の低下により靭性が低下する。したがってCaを添加する場合、含有量を0.005%以下とする。一方、Ca含有量の下限は特に限定されないが、前記効果を十分に得るためには0.001%以上とすることが好ましい。
C :0.30〜0.60%、
Si:0.01〜2.0%、
Mn:0.5〜3.0%、
P :0.0005〜0.060%、
S :0.0001〜0.010%、
N :0.0001〜0.010%、
Al:0.01〜0.08%、
任意に、Mo:0.005〜2.0%、Cr:0.005〜3.0%、およびNi:0.005〜3.0%からなる群より選択される1または2以上、
任意に、B:0.0005〜0.003%、Cu:1.0%以下、およびCa:0.005%以下からなる群より選択される1または2以上、ならびに
残部のFeおよび不可避不純物、からなる成分組成を有することができる。
[Mn]+1.30×[Cr]+2.67×[Mo]+0.30×[Ni]≧2.30 … (1)
(ただし、(1)式における括弧は、括弧内に記した元素の含有量(質量%)を表し、当該元素が含有されていない場合には0とする)
上記成分組成を、(1)式の関係を満足するものとすることにより、鋼の焼入れ性が向上し、ライナーの製造時に焼入れを行う場合に、より容易に所望の特性を得ることができる。
[Mn]+1.30×[Cr]+2.67×[Mo]+0.30×[Ni]≧3.00 … (2)
(ただし、(2)式における括弧は、括弧内に記した元素の含有量(質量%)を表し、当該元素が含有されていない場合には0とする)
肉厚中心部における引張強さ:850MPa以上
本発明の複合容器蓄圧器用ライナーにおいては、肉厚中心部における引張強さ(TS)を850MPa以上とする。一方、前記引張強さの上限は特に限定されないが、ライナーの靭性確保の観点からは、前記引張強さを1200MPa以下とすることが好ましく、1150MPa以下とすることがより好ましい。
次に、本発明の一実施形態における複合容器蓄圧器用ライナーの製造方法について説明する。
本発明の複合容器蓄圧器用ライナーは、次の(1)および(2)の工程を順次行うことによって製造することができる。
(1)焼入れ工程、および
(2)焼戻し工程。
以下、各工程について説明する。なお、以下の説明における温度は、特に断らない限り、鋼管またはライナーの長手方向中央部における、肉厚中心部における温度を意味する。
焼入れ工程においては、上述した成分組成を有する鋼管をそのまま、またはライナー形状に加工した後、Ac3点以上950℃以下の温度に加熱し、前記温度に10分以上保持した後、長手方向中央部の、内部側表面および肉厚中心のうちいずれか冷却が遅い部分での800〜350℃における平均冷却速度:5℃/s以上かつ内部側表面での800〜350℃における平均冷却速度:30℃/s以上の条件で冷却する。前記鋼管としては、鍛接鋼管、電気抵抗溶接鋼管などの溶接鋼管や、継目無鋼管など、任意のものを用いることができるが、継目無鋼管を使用することが好ましい。鋼管のライナー形状への成形は、焼入れ前に行ってもよいし、焼入れ、焼戻し後に行うこともできる。
以下、焼入れ工程における条件の限定理由について説明する。
焼入れ工程における加熱温度がAc3点未満であると、焼入れ後のライナー中にフェライトが残存し、ライナーの強度および疲労限が低下する。そのため、加熱温度はAc3点以上とする。一方、前記加熱温度が950℃より高いと、オーステナイト結晶粒が粗大化し、熱処理後の材料の衝撃吸収エネルギー値や靱性の低下を引き起こす場合がある。そのため、前記加熱温度を950℃以下とする。
前記加熱温度に保持される時間(保持時間)が10分未満であると、焼入れ後のライナー中にフェライトが残存し、ライナーの強度および疲労限が低下する。そのため、前記保持時間を10分以上とする。一方、保持時間の上限は特に限定されないが、製造効率の観点からは600分以下とすることが好ましい。
冷却を行う際、800〜350℃における平均冷却速度が5℃/s未満であると、上部ベイナイトやフェライト等が生成し、疲労限が低下する。そのため、本発明においては、内部側表面および肉厚中心のうちいずれか冷却が遅い部分での800〜350℃における平均冷却速度を5℃/s以上とする。前記平均冷却速度は10℃/s以上とすることが好ましい。一方、前記平均冷却速度の上限は材料の性能上特に限定されないが、前記平均冷却速度が100℃/sを超えるような場合は特別な設備が必要となり設備コストが高くなる。したがって、設備コスト低減のためには前記平均冷却速度を100℃/s以下とすることが好ましい。
また、肉厚1/4位置における金属組織を先に述べたように制御するためには、肉厚表面における冷却速度を十分に早くする必要がある。種々の検討の結果、肉厚表面の冷却速度が30℃/s以上であれば、肉厚1/4位置を含めた、肉厚1/4よりも外側全域における金属組織を、上記条件を満たすものとできることが分かった。そのため、本発明においては、肉厚表面における冷却速度を30℃/s以上とする。一方、前記平均冷却速度の上限は材料の性能上特に限定されないが、前記平均冷却速度が100℃/sを超えるような場合は特別な設備が必要となり設備コストが高くなる。したがって、設備コスト低減のためには前記平均冷却速度を100℃/s以下とすることが好ましい。
次に、焼入れ工程後の鋼管またはライナーを、450℃以上750℃以下の温度に再加熱し、前記温度に10分以上保持する焼戻しを行う。焼戻しを行うことによりマルテンサイト中の固溶炭素と転位を低減し、引張強さ等、疲労限以外の高圧水素環境下で必要な特性を調整することができる。以下、焼戻し条件の限定理由を説明する。
焼戻しの際の再加熱温度が450℃未満であると、引張強さが過大となり、一方、750℃を超えるとフェライトが生成してしまう。そのため、再加熱温度は450℃以上750℃以下とする。再加熱温度は600℃以上700℃以下とすることが好ましい。
前記再加熱温度で保持される時間(保持時間)が10分未満であると、固溶炭素と転位を十分に低減することができない。そのため、保持時間を10分以上とする。保持時間の上限は特に限定されないが、600分を超えると効果が飽和し、コストアップとなるため、保持時間は600分以下とすることが好ましい。
得られたライナーの、内部側の肉厚1/4位置と、肉厚中心位置における金属組織を以下のようにして評価した。ライナーの長手方向中央より、内部側の肉厚1/4位置および肉厚中心位置が観察位置となるように、それぞれ試験片を採取し、採取された試験片の断面を、3vol%ナイタール溶液を用いてエッチングした。1000〜5000倍間の適切な倍率で走査電子顕微鏡(scanning electron microscope)(SEM)写真を撮影し、焼き戻しマルテンサイト、フェライト、ベイナイト、パーライトを観察した。組織の規定は、マルテンサイト、フェライト、ベイナイト、パーライトを目視で判断し、組織分率は、上記したSEM写真を用いて、画像解析(image analysis)により求め、これを各々の相の面積分率とした。これらの相以外の部分を硬質な焼き戻しされていないマルテンサイトやオーステナイトとした。
ライナーから、JIS Z 2201に準じて直径7mmの丸棒試験片を採取し、肉厚中心部における引張強さを測定した。
疲労限は、陰極水素チャージ環境下における疲労試験により測定した。ライナーの内部側の表面から肉厚1/4深さまでの組織を含む、評価部直径7mmの試験片を、該試験片の軸方向(長さ方向)がライナーの表面と平行となるように採取した。得られた試験片を用い、応力比:−1の条件で、115MPaの高圧水素中で侵入する水素量と同程度の水素が侵入する条件で疲労試験を行い、繰り返し数100万回で試験片が破断しない限界応力を疲労限とした。陰極水素チャージの条件は0.1N NaOH溶液中で100A/m2の電流密度とした。
高圧水素環境下におけるライナーの安定性を評価するため、陰極水素チャージ環境下における低歪速度引張遅れ破壊(Slow Strain Rate Technique、SSRT)試験を実施した。前記陰極水素チャージの条件は0.1N NaOH溶液中で100A/m2の電流密度とし、陰極水素チャージを行いながらSSRT試験を実施して、陰極水素チャージ環境下における絞りを測定した。前記陰極チャージ条件における侵入水素量は、115MPaの高圧水素中で侵入する水素量と同程度である。測定におけるひずみ速度は3.3×10-3/sとした。また、比較のために、陰極水素チャージを行うことなく大気中で同様のSSRT試験を実施し、大気中における絞りを測定した。高圧水素環境下において十分な安定性を得るためには、「陰極水素チャージ環境下における絞り/大気中における絞り」として定義される「絞り比」が0.70以上であることが望ましい。No.15、17のライナーを用いたSSRT試験で得られた応力−歪曲線を図1に示す。
Claims (9)
- 質量%で、
C :0.30〜0.60%、
Si:0.01〜2.0%、
Mn:0.5〜3.0%、
P :0.0005〜0.060%、
S :0.0001〜0.010%、
N :0.0001〜0.010%、および
Al:0.01〜0.08%、を含有し、
残部Feおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、
内部側の肉厚1/4位置におけるマルテンサイトの面積分率が30%以上、
内部側の肉厚1/4位置におけるマルテンサイトとベイナイトの面積分率の合計が95%以上、かつ
肉厚中心部におけるマルテンサイトとベイナイトの面積分率の合計が95%以上である、金属組織を有する鋼材からなり、
長手方向中央部における肉厚が20mm以上であり、
肉厚中心部における引張強さが850MPa以上である、複合容器蓄圧器用ライナー。 - 前記成分組成が、質量%で、
Mo:0.005〜2.0%、
Cr:0.005〜3.0%、および
Ni:0.005〜3.0%からなる群より選択される1または2以上をさらに含有する、請求項1に記載の複合容器蓄圧器用ライナー。 - 前記成分組成が、質量%で、
B :0.0005〜0.003%、
Cu:1.0%以下、および
Ca:0.005%以下からなる群より選択される1または2以上をさらに含有する、請求項1または2に記載の複合容器蓄圧器用ライナー。 - 前記成分組成が、さらに下記(1)式の関係を満足する、請求項1〜3のいずれか一項に記載の複合容器蓄圧器用ライナー。
記
[Mn]+1.30×[Cr]+2.67×[Mo]+0.30×[Ni]≧2.30 … (1)
(ただし、(1)式における括弧は、括弧内に記した元素の含有量(質量%)を表し、当該元素が含有されていない場合には0とする) - 前記成分組成が、さらに下記(2)式の関係を満足する、請求項1〜3のいずれか一項に記載の複合容器蓄圧器用ライナー。
記
[Mn]+1.30×[Cr]+2.67×[Mo]+0.30×[Ni]≧3.00 … (2)
(ただし、(2)式における括弧は、括弧内に記した元素の含有量(質量%)を表し、当該元素が含有されていない場合には0とする) - 請求項1〜5のいずれか一項に記載の複合容器蓄圧器用ライナーの外周に炭素繊維強化樹脂が被覆された複合容器蓄圧器。
- 請求項1〜3のいずれか一項に記載の複合容器蓄圧器用ライナーの製造方法であって、
請求項1〜3のいずれか一項に記載の成分組成を有する鋼管をそのまま、またはライナー形状に加工した後、Ac3点以上950℃以下の温度に加熱し、前記温度に10分以上保持した後、長手方向中央の、内部側表面および肉厚中心のうちいずれか冷却が遅い部分での800〜350℃における平均冷却速度:5℃/s以上、かつ、長手方向中央の、内部側表面での800〜350℃における平均冷却速度:30℃/s以上の条件で冷却する焼入れ工程と、
前記焼入れ工程後の鋼管またはライナーを、450℃以上750℃以下の温度に再加熱し、前記温度に10分以上保持する焼戻し工程とを有し、
鋼管を前記焼入れ工程に供した場合には、前記鋼管を前記焼戻し工程後にライナー形状に成形する、複合容器蓄圧器用ライナーの製造方法。 - 請求項4に記載の複合容器蓄圧器用ライナーの製造方法であって、
請求項4に記載の成分組成を有する鋼管をそのまま、またはライナー形状に加工した後、Ac3点以上950℃以下の温度に加熱し、前記温度に10分以上保持した後、長手方向中央の、内部側表面および肉厚中心のうちいずれか冷却が遅い部分での800〜350℃における平均冷却速度:3℃/s以上、かつ、長手方向中央の、内部側表面での800〜350℃における平均冷却速度:20℃/s以上の条件で冷却する焼入れ工程と、
前記焼入れ工程後の鋼管またはライナーを、450℃以上750℃以下の温度に再加熱し、前記温度に10分以上保持する焼戻し工程とを有し、
鋼管を前記焼入れ工程に供した場合には、前記鋼管を前記焼戻し工程後にライナー形状に成形する、複合容器蓄圧器用ライナーの製造方法。 - 請求項5に記載の複合容器蓄圧器用ライナーの製造方法であって、
請求項5に記載の成分組成を有する鋼管をそのまま、またはライナー形状に加工した後、Ac3点以上950℃以下の温度に加熱し、前記温度に10分以上保持した後、長手方向中央の、内部側表面および肉厚中心のうちいずれか冷却が遅い部分での800〜350℃における平均冷却速度:1℃/s以上、かつ、長手方向中央の、内部側表面での800〜350℃における平均冷却速度:10℃/s以上の条件で冷却する焼入れ工程と、
前記焼入れ工程後の鋼管またはライナーを、450℃以上750℃以下の温度に再加熱し、前記温度に10分以上保持する焼戻し工程とを有し、
鋼管を前記焼入れ工程に供した場合には、前記鋼管を前記焼戻し工程後にライナー形状に成形する、複合容器蓄圧器用ライナーの製造方法。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016158852 | 2016-08-12 | ||
JP2016158852 | 2016-08-12 | ||
PCT/JP2017/027936 WO2018030223A1 (ja) | 2016-08-12 | 2017-08-01 | 複合容器蓄圧器用ライナー、複合容器蓄圧器、および複合容器蓄圧器用ライナーの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP6365793B2 true JP6365793B2 (ja) | 2018-08-01 |
JPWO2018030223A1 JPWO2018030223A1 (ja) | 2018-08-09 |
Family
ID=61163367
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2017559486A Active JP6365793B2 (ja) | 2016-08-12 | 2017-08-01 | 複合容器蓄圧器用ライナー、複合容器蓄圧器、および複合容器蓄圧器用ライナーの製造方法 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US11365848B2 (ja) |
EP (1) | EP3498875B1 (ja) |
JP (1) | JP6365793B2 (ja) |
CN (1) | CN109563590B (ja) |
WO (1) | WO2018030223A1 (ja) |
Family Cites Families (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4288216B2 (ja) * | 2004-09-06 | 2009-07-01 | 新日本製鐵株式会社 | 耐水素脆化特性に優れたホットプレス用鋼板、自動車用部材及びその製造方法 |
EP1865085B1 (en) * | 2005-03-31 | 2016-03-09 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High-strength cold-rolled steel sheet excellent in coating adhesion, workability and hydrogen embrittlement resistance, and steel component for automobile |
EP2078764B1 (en) * | 2006-10-27 | 2012-09-19 | Sumitomo Metal Industries Limited | Seamless steel tube for airbag accumulators and process for production thereof |
JP5159196B2 (ja) | 2007-07-20 | 2013-03-06 | 古河スカイ株式会社 | 高圧水素ガス貯蔵容器用アルミニウム合金 |
JP5094272B2 (ja) * | 2007-08-21 | 2012-12-12 | 株式会社日本製鋼所 | 耐高圧水素環境脆化特性に優れた低合金高強度鋼およびその製造方法 |
JP4251229B1 (ja) | 2007-09-19 | 2009-04-08 | 住友金属工業株式会社 | 高圧水素ガス環境用低合金鋼および高圧水素用容器 |
JP5353501B2 (ja) | 2008-07-09 | 2013-11-27 | 新日鐵住金株式会社 | 耐水素性に優れた常温高圧水素ガス貯蔵鋼製容器およびその製造方法 |
JP4528346B2 (ja) * | 2009-04-28 | 2010-08-18 | ファーバー・インダストリー・エッセ・ピ・ア | Cr−Mo鋼製ライナーを用いた高圧水素貯蔵用FRP容器 |
KR101511617B1 (ko) * | 2009-11-25 | 2015-04-13 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 높은 압축 강도를 갖는 라인파이프용 용접 강관의 제조 방법 |
JP5573265B2 (ja) | 2010-03-19 | 2014-08-20 | Jfeスチール株式会社 | 引張強度590MPa以上の延靭性に優れた高強度厚鋼板およびその製造方法 |
JP5842537B2 (ja) * | 2010-10-28 | 2016-01-13 | Jfeスチール株式会社 | 高圧水素貯蔵容器用高強度鋼材 |
IT1403689B1 (it) * | 2011-02-07 | 2013-10-31 | Dalmine Spa | Tubi in acciaio ad alta resistenza con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensioni da solfuri. |
IT1403688B1 (it) | 2011-02-07 | 2013-10-31 | Dalmine Spa | Tubi in acciaio con pareti spesse con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensione da solfuri. |
JP5928394B2 (ja) * | 2013-03-29 | 2016-06-01 | Jfeスチール株式会社 | 高圧水素ガス中の耐水素脆化特性に優れた水素用鋼構造物ならびに水素用蓄圧器および水素用ラインパイプの製造方法 |
EP2980246B1 (en) | 2013-03-29 | 2019-01-09 | JFE Steel Corporation | Steel material and hydrogen container as well as manufacturing methods therefor |
EP2789701A1 (en) | 2013-04-08 | 2014-10-15 | DALMINE S.p.A. | High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
EP2990714B1 (en) | 2013-04-26 | 2018-11-21 | JFE Steel Corporation | Accumulator |
JP6179977B2 (ja) * | 2013-05-22 | 2017-08-16 | 株式会社日本製鋼所 | 耐高圧水素環境脆化特性に優れた高強度鋼およびその製造方法 |
WO2016147594A1 (ja) * | 2015-03-16 | 2016-09-22 | Jfeスチール株式会社 | 複合容器蓄圧器ライナー用鋼材、複合容器蓄圧器ライナー用鋼管、および複合容器蓄圧器ライナー用鋼管の製造方法 |
JP6554844B2 (ja) * | 2015-03-18 | 2019-08-07 | 日本製鉄株式会社 | 高圧水素用容器の製造方法 |
-
2017
- 2017-08-01 US US16/323,024 patent/US11365848B2/en active Active
- 2017-08-01 EP EP17839296.5A patent/EP3498875B1/en active Active
- 2017-08-01 WO PCT/JP2017/027936 patent/WO2018030223A1/ja unknown
- 2017-08-01 CN CN201780049168.3A patent/CN109563590B/zh active Active
- 2017-08-01 JP JP2017559486A patent/JP6365793B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2018030223A1 (ja) | 2018-02-15 |
EP3498875B1 (en) | 2021-04-21 |
EP3498875A1 (en) | 2019-06-19 |
CN109563590B (zh) | 2020-10-27 |
EP3498875A4 (en) | 2019-08-14 |
CN109563590A (zh) | 2019-04-02 |
US11365848B2 (en) | 2022-06-21 |
US20190162364A1 (en) | 2019-05-30 |
JPWO2018030223A1 (ja) | 2018-08-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6299885B2 (ja) | 高圧水素ガス中の耐水素脆化特性に優れた水素用鋼構造物およびその製造方法 | |
JP6278125B2 (ja) | 複合容器蓄圧器ライナー用鋼管および複合容器蓄圧器ライナー用鋼管の製造方法 | |
JP5516784B2 (ja) | 低降伏比高強度鋼板およびその製造方法並びにそれを用いた高強度溶接鋼管 | |
JP5516785B2 (ja) | 低降伏比高強度鋼板およびその製造方法並びにそれを用いた高強度溶接鋼管 | |
RU2502820C1 (ru) | Толстолистовая сталь, характеризующаяся низким соотношением между пределом текучести и пределом прочности, высокой прочностью и высоким равномерным относительным удлинением, и способ ее изготовления | |
US9689051B2 (en) | Hollow seamless pipe for high-strength springs | |
JP5392441B1 (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼管及びこれに用いる高強度ラインパイプ用鋼板、並びにこれらの製造方法 | |
JP7226656B1 (ja) | 高圧水素用鋼管、高圧水素用容器および前記鋼管の製造方法 | |
JP5487683B2 (ja) | 強度−伸びバランスに優れた高靭性高張力鋼板およびその製造方法 | |
EP3276026A1 (en) | Thick steel sheet for structural pipe, method for manufacturing thick steel sheet for structural pipe, and structural pipe | |
JP5472071B2 (ja) | ラインパイプ用鋼材 | |
JP6421883B2 (ja) | 蓄圧器用鋼管、蓄圧器用鋼管の製造方法、および複合容器蓄圧器用ライナー | |
JP6453798B2 (ja) | 複合容器蓄圧器用ライナー、複合容器蓄圧器、および複合容器蓄圧器用ライナーの製造方法 | |
JP6593395B2 (ja) | 蓄圧器用ライナー、蓄圧器、複合容器蓄圧器、および蓄圧器用ライナーの製造方法 | |
JP5176847B2 (ja) | 低降伏比低温用鋼、およびその製造方法 | |
JP6365793B2 (ja) | 複合容器蓄圧器用ライナー、複合容器蓄圧器、および複合容器蓄圧器用ライナーの製造方法 | |
WO2023162507A1 (ja) | 鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20180605 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20180618 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6365793 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |