JP6365213B2 - Continuous casting machine and continuous casting method - Google Patents

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Description

本発明は、連続鋳造機及び連続鋳造方法に関する。   The present invention relates to a continuous casting machine and a continuous casting method.

連続鋳造工程では、鋳型に対して上方から溶融金属（例えば溶鋼）が供給され、鋳型の下端から引き抜かれた鋳片が、複数対の支持ロールによって支持及び搬送されながら冷却される。鋳片は鋳型に注がれた溶融金属の外周面が冷却され凝固したものである。   In the continuous casting process, molten metal (for example, molten steel) is supplied to the mold from above, and the slab drawn from the lower end of the mold is cooled while being supported and conveyed by a plurality of pairs of support rolls. The slab is obtained by cooling and solidifying the outer peripheral surface of the molten metal poured into the mold.

ここで、鋳片と鋳型の内壁との潤滑が良好でないと、鋳片の表面の凝固した層（凝固シェル）との摩擦により、鋳型の内壁が損傷する可能性がある。そこで、鋳片と鋳型の内壁との潤滑のために、一般的に、モールドパウダーと呼ばれる紛体を、鋳型の上部から供給することが行われている。溶融金属の熱によって融解した液相のモールドパウダーが、鋳片と鋳型の内壁との間に入り込むことにより、鋳片と鋳型の内壁との潤滑が保たれる。   Here, if the lubrication between the slab and the inner wall of the mold is not good, the inner wall of the mold may be damaged by friction with the solidified layer (solidified shell) on the surface of the slab. Therefore, in order to lubricate the slab and the inner wall of the mold, a powder called mold powder is generally supplied from the upper part of the mold. The liquid phase mold powder melted by the heat of the molten metal enters between the slab and the inner wall of the mold, so that the lubrication between the slab and the inner wall of the mold is maintained.

モールドパウダーについては、その潤滑作用をより良好にするために、様々な技術が開発されている。例えば、特許文献１には、比較的鋳造速度の速い連続鋳造工程を対象として、比較的粘度が小さく、鋳片と鋳型の内壁との摩擦力が所定の大きさ以下になるように調整されたモールドパウダーが開示されている。また、例えば、特許文献２には、低塩基度かつ高粘度で、溶鋼と反応した際に結晶が晶出しにくい組成及び物性を有するモールドパウダーを用いることにより、モールドパウダーの流入を阻害し得るスラグベアの発生を抑制する技術が開示されている。また、例えば、特許文献３には、モールドパウダー粒子が散逸して局所的に偏ることを防止するために、所定の温度以上の雰囲気において緩慢に分解又は物性変化して、モールドパウダー粒子間の摩擦抵抗を増加させ、モールドパウダー粒子の流動性を低下させる中空のモールドパウダーが開示されている。   Various techniques have been developed for mold powder in order to improve the lubrication effect. For example, in Patent Document 1, for a continuous casting process with a relatively high casting speed, the viscosity is relatively small and the frictional force between the slab and the inner wall of the mold is adjusted to be a predetermined magnitude or less. A mold powder is disclosed. Further, for example, Patent Document 2 discloses a slag bear that can inhibit the inflow of mold powder by using a mold powder having a low basicity and a high viscosity and having a composition and physical properties that prevent crystals from crystallizing when reacted with molten steel. A technique for suppressing the occurrence of the above is disclosed. Further, for example, in Patent Document 3, in order to prevent the mold powder particles from being scattered and locally biased, the friction between the mold powder particles is slowly decomposed or changed in physical properties in an atmosphere at a predetermined temperature or higher. Hollow mold powders are disclosed that increase resistance and reduce the flowability of mold powder particles.

特開２０１２−１８３５６９号公報JP 2012-183569 A 特開２００３−５３４９６号公報JP 2003-53496 A 特開平６−３９５０９号公報JP-A-6-39509

ここで、連続鋳造中において鋳型は冷却されているため、鋳型の内部には、凝固し、固体となったモールドパウダーも存在している。従って、鋳型内の一部領域、特に、冷却がより進んだ鋳型の下部領域においては、固体となったモールドパウダーと鋳型の内壁とが摺動し得る状況にあると考えられる。よって、鋳型内壁の摩耗をより抑制するためには、固体となったモールドパウダーと鋳型の内壁との潤滑を考慮する必要がある。   Here, since the mold is cooled during the continuous casting, there is also a solidified mold powder inside the mold. Therefore, it is considered that the solid mold powder and the inner wall of the mold can slide in a partial area in the mold, particularly in a lower area of the mold that has been further cooled. Therefore, in order to further suppress the wear of the inner wall of the mold, it is necessary to consider the lubrication between the solid mold powder and the inner wall of the mold.

しかしながら、上記特許文献１〜３に記載の技術は、いずれも、融解した液体としてのモールドパウダーの特性に注目したものである。このように、上記特許文献１〜３に記載の技術では、固体となったモールドパウダーと鋳型の内壁との潤滑については十分に考慮されておらず、モールドパウダーが固体として存在する領域における鋳型の内壁の摩耗を十分に抑制できない可能性がある。鋳型の内壁の摩耗が進行すれば、生産ラインを停止して鋳型の交換等の保守作業を行う頻度が増加し、生産性の低下や保守費用の増加を引き起こす恐れがある。   However, all of the techniques described in Patent Documents 1 to 3 focus on the characteristics of mold powder as a melted liquid. As described above, in the techniques described in Patent Documents 1 to 3, lubrication between the mold powder that has become solid and the inner wall of the mold is not sufficiently considered, and the mold in the region where the mold powder exists as a solid is not considered. The inner wall wear may not be sufficiently suppressed. If the inner wall of the mold progresses, the production line is stopped and the frequency of maintenance work such as mold replacement increases, which may cause a decrease in productivity and an increase in maintenance costs.

そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、連続鋳造機の鋳型において、モールドパウダーが固体として存在する領域における当該鋳型内の潤滑をより良好にすることが可能な、新規かつ改良された連続鋳造機及び連続鋳造方法を提供することにある。   Accordingly, the present invention has been made in view of the above problems, and the object of the present invention is to provide better lubrication in the mold in a region where mold powder exists as a solid in a mold of a continuous casting machine. It is an object of the present invention to provide a new and improved continuous casting machine and continuous casting method that can be achieved.

上記課題を解決するために、本発明のある観点によれば、上方から溶融金属及びモールドパウダーが供給され、当該溶融金属が凝固した鋳片が下方から引き抜かれる鋳型と、
前記モールドパウダーが凝固した層であって前記鋳片と前記鋳型の内壁との間に形成されるモールドパウダー固体層と、前記鋳型の内壁と、の間に、微粉体からなる固体潤滑剤を供給する固体潤滑剤供給手段と、を備え、前記固体潤滑剤供給手段は、前記モールドパウダー固体層と前記鋳型の内壁とが直接的に擦れ合う領域である接触領域に前記固体潤滑剤を供給するように、前記モールドパウダー固体層と前記鋳型の内壁との間に前記固体潤滑剤を供給する、連続鋳造機が提供される。
In order to solve the above-mentioned problem, according to one aspect of the present invention, a molten metal and mold powder are supplied from above, and a cast from which the molten metal solidifies is drawn from below,
A solid lubricant made of fine powder is supplied between the mold powder solidified layer formed between the cast slab and the inner wall of the mold and the inner wall of the mold. Solid lubricant supply means , wherein the solid lubricant supply means supplies the solid lubricant to a contact area, which is an area where the mold powder solid layer and the inner wall of the mold directly rub against each other. the you feed the solid lubricant between the inner wall of the the mold powder solid layer mold, the continuous casting machine is provided.

また、当該連続鋳造機においては、前記固体潤滑剤供給手段は、前記鋳型の下方から気体を用いて、前記モールドパウダー固体層と前記鋳型の内壁との間に前記固体潤滑剤を送り込むノズル、を含んでもよい。
Further, in the continuous casting machine, the solid lubricant supply means includes a nozzle for feeding the solid lubricant between the mold powder solid layer and the inner wall of the mold using a gas from below the mold. May be included.

上記課題を解決するために、本発明のある観点によれば、上方から溶融金属及びモールドパウダーが供給され、当該溶融金属が凝固した鋳片が下方から引き抜かれる鋳型と、前記モールドパウダーが凝固した層であって前記鋳片と前記鋳型の内壁との間に形成されるモールドパウダー固体層と、前記鋳型の内壁と、の間に、微粉体からなる固体潤滑剤を供給する固体潤滑剤供給手段と、を備え、前記固体潤滑剤供給手段は、前記鋳型の下方から気体を用いて、前記モールドパウダー固体層と前記鋳型の内壁との間に前記固体潤滑剤を送り込むノズル、を含む、連続鋳造機が提供される。
In order to solve the above-described problems, according to an aspect of the present invention, a molten metal and mold powder are supplied from above, and a cast from which the molten metal solidifies is pulled out from below, and the mold powder is solidified. Solid lubricant supply means for supplying a solid lubricant made of fine powder between the mold powder solid layer formed between the slab and the inner wall of the mold and the inner wall of the mold When, wherein the solid lubricant supply means uses gas from below the mold, the nozzle for feeding the solid lubricant between the inner wall of the the mold powder solid layer template, the including, continuous A casting machine is provided.

また、当該連続鋳造機においては、前記ノズルは、前記鋳型の長辺方向における中心から、前記長辺方向に所定の距離離れた位置に配設されてもよい。   In the continuous casting machine, the nozzle may be disposed at a position away from the center in the long side direction of the mold by a predetermined distance in the long side direction.

また、当該連続鋳造機においては、前記ノズルは、前記鋳型の長辺方向における中心を挟んだ、前記長辺方向の両側に、少なくとも１つずつ配設されてもよい。   In the continuous casting machine, at least one nozzle may be arranged on each side of the long side direction across the center in the long side direction of the mold.

また、当該連続鋳造機においては、前記ノズルの噴射口の形状はスリット形状であり、前記スリットの長手方向が前記鋳型の長辺方向と平行になるように、前記ノズルが配設されてもよい。   Moreover, in the said continuous casting machine, the shape of the injection port of the said nozzle is a slit shape, and the said nozzle may be arrange | positioned so that the longitudinal direction of the said slit may become parallel to the long side direction of the said casting_mold | template. .

また、当該連続鋳造機においては、前記固体潤滑剤は、窒化ケイ素、窒化ホウ素、シリコンカーバイド、二硫化モリブデン及びカーボンのいずれかであってもよい。   In the continuous casting machine, the solid lubricant may be any one of silicon nitride, boron nitride, silicon carbide, molybdenum disulfide, and carbon.

また、当該連続鋳造機においては、前記固体潤滑剤の粒子サイズは、０．５（μｍ）〜５（μｍ）であってもよい。   In the continuous casting machine, the solid lubricant may have a particle size of 0.5 (μm) to 5 (μm).

また、上記課題を解決するために、本発明の別の観点によれば、上方から溶融金属及びモールドパウダーが供給され、当該溶融金属が凝固した鋳片が下方から引き抜かれる鋳型と、前記モールドパウダーが凝固した層であって前記鋳片と前記鋳型の内壁との間に形成されるモールドパウダー固体層と、前記鋳型の内壁と、の間に、微粉体からなる固体潤滑剤を供給する固体潤滑剤供給手段と、を備え、前記固体潤滑剤供給手段は、前記モールドパウダー固体層と前記鋳型の内壁とが直接的に擦れ合う領域である接触領域に前記固体潤滑剤を供給するように、前記モールドパウダー固体層と前記鋳型の内壁との間に前記固体潤滑剤を供給する、連続鋳造機を用いた、連続鋳造方法が提供される。
また、上記課題を解決するために、本発明の別の観点によれば、上方から溶融金属及びモールドパウダーが供給され、当該溶融金属が凝固した鋳片が下方から引き抜かれる鋳型と、前記モールドパウダーが凝固した層であって前記鋳片と前記鋳型の内壁との間に形成されるモールドパウダー固体層と、前記鋳型の内壁と、の間に、微粉体からなる固体潤滑剤を供給する固体潤滑剤供給手段と、を備え、前記固体潤滑剤供給手段は、前記鋳型の下方から気体を用いて、前記モールドパウダー固体層と前記鋳型の内壁との間に前記固体潤滑剤を送り込むノズル、を含む、連続鋳造機を用いた、連続鋳造方法が提供される。
In order to solve the above problems, according to another aspect of the present invention, a mold in which molten metal and mold powder are supplied from above, and a cast piece solidified by the molten metal is pulled out from below, and the mold powder Solid lubrication for supplying a solid lubricant made of fine powder between the mold powder solid layer formed between the slab and the inner wall of the mold and the inner wall of the mold An agent supply means , wherein the solid lubricant supply means supplies the solid lubricant to a contact area that is an area where the mold powder solid layer and the inner wall of the mold directly rub against each other. There is provided a continuous casting method using a continuous casting machine for supplying the solid lubricant between a powder solid layer and an inner wall of the mold.
In order to solve the above problems, according to another aspect of the present invention, a mold in which molten metal and mold powder are supplied from above, and a cast piece solidified by the molten metal is pulled out from below, and the mold powder Solid lubrication for supplying a solid lubricant made of fine powder between the mold powder solid layer formed between the slab and the inner wall of the mold and the inner wall of the mold Agent supply means, and the solid lubricant supply means includes a nozzle that feeds the solid lubricant between the mold powder solid layer and the inner wall of the mold using gas from below the mold. A continuous casting method using a continuous casting machine is provided.

以上説明したように本発明によれば、連続鋳造機の鋳型において、モールドパウダーが固体として存在する領域における当該鋳型内の潤滑をより良好にすることが可能になる。   As described above, according to the present invention, in the mold of the continuous casting machine, it is possible to improve the lubrication in the mold in the region where the mold powder exists as a solid.

本発明の一実施形態に係る連続鋳造機の概略構成を示す側断面図である。It is a sectional side view showing the schematic structure of the continuous casting machine concerning one embodiment of the present invention. 連続鋳造中における鋳型及び鋳片の、水平平面（ｘ−ｙ平面）での断面図である。It is sectional drawing in the horizontal plane (xy plane) of the casting_mold | template and slab during a continuous casting. 鋳型内部における従来の潤滑の様子を示す概略図である。It is the schematic which shows the mode of the conventional lubrication inside a casting_mold | template. 図２に示す鋳型のＢ−Ｂ断面における断面図である。It is sectional drawing in the BB cross section of the casting_mold | template shown in FIG. 図４に示す鋳型のＣ−Ｃ断面における断面図である。It is sectional drawing in CC cross section of the casting_mold | template shown in FIG. 図４に示す鋳型のＤ−Ｄ断面における断面図である。It is sectional drawing in the DD cross section of the casting_mold | template shown in FIG. 鋳型の内壁における熱流束を測定した結果を示すグラフ図である。It is a graph which shows the result of having measured the heat flux in the inner wall of a casting_mold | template. 本実施形態に係る鋳型内部における潤滑の様子を示す概略図である。It is the schematic which shows the mode of lubrication inside the casting_mold | template which concerns on this embodiment. 鋳型に対する、本実施形態に係る固体潤滑剤供給手段の一例であるノズルの配置位置を示す図である。It is a figure which shows the arrangement position of the nozzle which is an example of the solid lubricant supply means based on this embodiment with respect to a casting_mold | template. 図９に示す鋳型のＥ−Ｅ断面における断面図である。It is sectional drawing in the EE cross section of the casting_mold | template shown in FIG. 本実施形態に係る固体潤滑剤供給手段の一構成例を示す図である。It is a figure which shows the example of 1 structure of the solid lubricant supply means which concerns on this embodiment. 本実施形態に係るノズルの噴射口の形状の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the shape of the injection nozzle of the nozzle which concerns on this embodiment. 本実施形態に係るノズルの噴射口の形状の一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the shape of the injection nozzle of the nozzle which concerns on this embodiment.

以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。   Exemplary embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings. In addition, in this specification and drawing, about the component which has the substantially same function structure, duplication description is abbreviate | omitted by attaching | subjecting the same code | symbol.

（１．連続鋳造機の全体構成）
まず、図１を参照して、本発明の一実施形態に係る連続鋳造機の概略構成について説明する。図１は、本発明の一実施形態に係る連続鋳造機の概略構成を示す側断面図である。なお、図１を含む以下に示す図面では、説明のため、一部の構成部材の大きさを誇張して表現している場合があり、各図面において図示される各構成部材の相対的な大きさは、必ずしも実際の構成部材間における大小関係を正確に表現するものではない。 (1. Overall configuration of continuous casting machine)
First, a schematic configuration of a continuous casting machine according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a side sectional view showing a schematic configuration of a continuous casting machine according to an embodiment of the present invention. In addition, in the drawings shown below including FIG. 1, the size of some of the constituent members may be exaggerated for the sake of explanation, and the relative sizes of the constituent members illustrated in the respective drawings. This does not necessarily accurately represent the magnitude relationship between actual components.

図１に示すように、本実施形態に係る連続鋳造機１０は、連続鋳造用の鋳型１を用いて溶融金属２（例えば溶鋼）を連続鋳造し、スラブ等の鋳片３を製造するための装置である。連続鋳造機１０は、鋳型１と、取鍋４と、タンディッシュ５と、浸漬ノズル６と、二次冷却装置７と、鋳片切断機８と、固体潤滑剤供給手段３０と、を備える。   As shown in FIG. 1, a continuous casting machine 10 according to this embodiment is for continuously casting a molten metal 2 (for example, molten steel) using a casting mold 1 for producing a slab 3 such as a slab. Device. The continuous casting machine 10 includes a mold 1, a ladle 4, a tundish 5, an immersion nozzle 6, a secondary cooling device 7, a slab cutting machine 8, and a solid lubricant supply means 30.

取鍋４は、溶融金属２を外部からタンディッシュ５まで搬送するための可動式の容器である。取鍋４は、タンディッシュ５の上方に配置され、取鍋４内の溶融金属２がタンディッシュ５に供給される。タンディッシュ５は、鋳型１の上方に配置され、溶融金属２を貯留して、当該溶融金属２中の介在物を除去する。浸漬ノズル６は、タンディッシュ５の下端から鋳型１に向けて下方に延び、その先端は鋳型１内の溶融金属２に浸漬されている。当該浸漬ノズル６は、タンディッシュ５にて介在物が除去された溶融金属２を鋳型１内に連続供給する。   The ladle 4 is a movable container for conveying the molten metal 2 from the outside to the tundish 5. The ladle 4 is disposed above the tundish 5, and the molten metal 2 in the ladle 4 is supplied to the tundish 5. The tundish 5 is disposed above the mold 1, stores the molten metal 2, and removes inclusions in the molten metal 2. The immersion nozzle 6 extends downward from the lower end of the tundish 5 toward the mold 1, and the tip thereof is immersed in the molten metal 2 in the mold 1. The immersion nozzle 6 continuously supplies the molten metal 2 from which inclusions have been removed in the tundish 5 into the mold 1.

なお、以下の説明では、上下方向（すなわち、タンディッシュ５から鋳型１に対して溶融金属２が供給される方向）を、ｚ軸方向とも呼称する。また、ｚ軸方向と垂直な平面（水平平面）内における互いに直交する２方向を、それぞれ、ｘ軸方向及びｙ軸方向とも呼称する。また、ｘ軸方向を、後述する鋳型１の長辺鋳型板と平行な方向として定義し、ｙ軸方向を、後述する鋳型１の短辺鋳型板と平行な方向として定義する。   In the following description, the vertical direction (that is, the direction in which the molten metal 2 is supplied from the tundish 5 to the mold 1) is also referred to as the z-axis direction. Two directions orthogonal to each other in a plane (horizontal plane) perpendicular to the z-axis direction are also referred to as an x-axis direction and a y-axis direction, respectively. Further, the x-axis direction is defined as a direction parallel to a long-side template plate of the mold 1 described later, and the y-axis direction is defined as a direction parallel to a short-side mold plate of the mold 1 described later.

鋳型１は、鋳片３の幅及び厚さに応じた四角筒状であり、例えば、一対の長辺鋳型板で一対の短辺鋳型板を幅方向両側から挟むように組み立てられる。これら鋳型板は、例えば水冷銅板で構成されている。鋳型１は、かかる鋳型板と接触する溶融金属２を冷却して、外殻の凝固シェル３ａの内部に未凝固部３ｂを含む鋳片３を製造する。鋳片３が鋳型１下方に向かって移動するにつれて、内部の未凝固部３ｂの凝固が進行し、外殻の凝固シェル３ａの厚さは、徐々に厚くなる。かかる凝固シェル３ａと未凝固部３ｂを含む鋳片３は、鋳型１の下端から引き抜かれる。   The mold 1 has a rectangular tube shape corresponding to the width and thickness of the slab 3, and is assembled, for example, such that a pair of short-side mold plates are sandwiched from both sides in the width direction by a pair of long-side mold plates. These mold plates are made of, for example, a water-cooled copper plate. The mold 1 cools the molten metal 2 coming into contact with the mold plate, and manufactures a slab 3 including an unsolidified portion 3b inside the solidified shell 3a of the outer shell. As the slab 3 moves downward in the mold 1, solidification of the inner unsolidified portion 3b proceeds, and the thickness of the outer solidified shell 3a gradually increases. The slab 3 including the solidified shell 3 a and the unsolidified portion 3 b is pulled out from the lower end of the mold 1.

また、図１では図示を省略しているが、鋳型１には、溶融金属２とともに、その上方から、モールドパウダーが供給される。供給されたモールドパウダーは、溶融金属２の熱により融解し、液体となったモールドパウダーが鋳片３と鋳型１の内壁との間に介在する。当該液体となったモールドパウダーにより、鋳片３と鋳型１の内壁との間の潤滑が保たれる。ただし、下記（２．従来技術に対する発明者らによる検討）で説明するように、鋳型１の内部には、冷却されることにより、凝固し、固体となったモールドパウダーも存在している。特に、鋳型１の下部では、固体となったモールドパウダーが、鋳片３と鋳型１の内壁との間に介在している。そして、固体となったモールドパウダーは、鋳片３の外周面に付着した状態で、鋳片３ととともに、鋳型１から引き抜かれる。   Although not shown in FIG. 1, mold powder is supplied to the mold 1 together with the molten metal 2 from above. The supplied mold powder is melted by the heat of the molten metal 2, and the liquid mold powder is interposed between the cast piece 3 and the inner wall of the mold 1. Lubrication between the slab 3 and the inner wall of the mold 1 is maintained by the mold powder that has become the liquid. However, as will be described below (2. Examination by the inventors with respect to the prior art), there is also mold powder that solidifies and becomes solid by cooling inside the mold 1. In particular, in the lower part of the mold 1, the solid mold powder is interposed between the slab 3 and the inner wall of the mold 1. Then, the solid mold powder is pulled out from the mold 1 together with the slab 3 while being attached to the outer peripheral surface of the slab 3.

二次冷却装置７は、鋳型１の下方の二次冷却帯９に設けられ、鋳型１下端から引き抜かれた鋳片３を支持及び搬送しながら冷却する。この二次冷却装置７は、鋳片３の厚さ方向両側に配置される複数対の支持ロール（例えば、サポートロール１１、ピンチロール１２及びセグメントロール１３）と、鋳片３に対して冷却水を噴射する複数のスプレーノズル（図示せず。）とを有する。   The secondary cooling device 7 is provided in the secondary cooling zone 9 below the mold 1 and cools the slab 3 drawn out from the lower end of the mold 1 while supporting and transporting it. The secondary cooling device 7 includes a plurality of pairs of support rolls (for example, a support roll 11, a pinch roll 12 and a segment roll 13) disposed on both sides in the thickness direction of the slab 3, and cooling water for the slab 3. A plurality of spray nozzles (not shown).

二次冷却装置７に設けられる支持ロールは、鋳片３の厚さ方向両側に対となって配置され、鋳片３を支持しながら搬送する支持搬送手段として機能する。当該支持ロールにより鋳片３を厚さ方向両側から支持することで、二次冷却帯９において凝固途中の鋳片３のブレークアウトやバルジングを防止できる。   The support rolls provided in the secondary cooling device 7 are arranged in pairs on both sides in the thickness direction of the slab 3 and function as a support and transport means for transporting the slab 3 while supporting it. By supporting the slab 3 from both sides in the thickness direction with the support roll, breakout and bulging of the slab 3 during solidification in the secondary cooling zone 9 can be prevented.

支持ロールであるサポートロール１１、ピンチロール１２及びセグメントロール１３は、二次冷却帯９における鋳片３の搬送経路（パスライン）を形成する。このパスラインは、図１に示すように、鋳型１の直下では垂直であり、次いで曲線状に湾曲して、最終的には水平になる。二次冷却帯９において、当該パスラインが垂直である部分を垂直部９Ａ、湾曲している部分を湾曲部９Ｂ、水平である部分を水平部９Ｃと称する。このようなパスラインを有する連続鋳造機１０は、垂直曲げ型の連続鋳造機１０と呼称される。なお、本発明は、図１に示すような垂直曲げ型の連続鋳造機１０に限定されず、湾曲型又は垂直型など他の各種の連続鋳造機にも適用可能である。   The support roll 11, the pinch roll 12, and the segment roll 13, which are support rolls, form a transport path (pass line) for the cast piece 3 in the secondary cooling zone 9. As shown in FIG. 1, this pass line is vertical immediately below the mold 1, then curves in a curved shape, and finally becomes horizontal. In the secondary cooling zone 9, a portion where the pass line is vertical is called a vertical portion 9A, a curved portion is called a curved portion 9B, and a horizontal portion is called a horizontal portion 9C. The continuous casting machine 10 having such a pass line is referred to as a vertical bending type continuous casting machine 10. The present invention is not limited to the vertical bending type continuous casting machine 10 as shown in FIG. 1, and can be applied to other various continuous casting machines such as a curved type or a vertical type.

サポートロール１１は、鋳型１の直下の垂直部９Ａに設けられる無駆動式ロールであり、鋳型１から引き抜かれた直後の鋳片３を支持する。鋳型１から引き抜かれた直後の鋳片３は、凝固シェル３ａが薄い状態であるため、ブレークアウトやバルジングを防止するために比較的短い間隔（ロールピッチ）で支持する必要がある。そのため、サポートロール１１としては、ロールピッチを短縮することが可能な小径のロールが用いられることが望ましい。図１に示す例では、垂直部９Ａにおける鋳片３の両側に、小径のロールからなる３対のサポートロール１１が、比較的狭いロールピッチで設けられている。   The support roll 11 is a non-driven roll provided in the vertical portion 9 </ b> A immediately below the mold 1, and supports the slab 3 immediately after being pulled out of the mold 1. The slab 3 immediately after being drawn out from the mold 1 has a thin solidified shell 3a, and therefore needs to be supported at a relatively short interval (roll pitch) in order to prevent breakout and bulging. Therefore, as the support roll 11, it is desirable to use a roll with a small diameter that can shorten the roll pitch. In the example shown in FIG. 1, three pairs of support rolls 11 made of small-diameter rolls are provided at a relatively narrow roll pitch on both sides of the slab 3 in the vertical portion 9A.

ピンチロール１２は、モータ等の駆動手段により回転する駆動式ロールであり、鋳片３を鋳型１から引き抜く機能を有する。ピンチロール１２は、垂直部９Ａ、湾曲部９Ｂ及び水平部９Ｃにおいて適切な位置にそれぞれ配置される。鋳片３は、ピンチロール１２から伝達される力によって鋳型１から引き抜かれ、上記パスラインに沿って搬送される。なお、ピンチロール１２の配置は図１に示す例に限定されず、その配置位置は任意に設定されてよい。   The pinch roll 12 is a drive roll that is rotated by a driving means such as a motor, and has a function of pulling the slab 3 out of the mold 1. The pinch rolls 12 are respectively arranged at appropriate positions in the vertical portion 9A, the curved portion 9B, and the horizontal portion 9C. The slab 3 is pulled out of the mold 1 by the force transmitted from the pinch roll 12 and is conveyed along the pass line. In addition, arrangement | positioning of the pinch roll 12 is not limited to the example shown in FIG. 1, The arrangement position may be set arbitrarily.

セグメントロール１３（ガイドロールとも称する。）は、湾曲部９Ｂ及び水平部９Ｃに設けられる無駆動式ロールであり、上記パスラインに沿って鋳片３を支持及び案内する。セグメントロール１３は、パスライン上の位置によって、及び、鋳片３のＦ面（Ｆｉｘｅｄ面、図１では左下側の面）とＬ面（Ｌｏｏｓｅ面、図１では右上側の面）とで、それぞれ異なるロール径やロールピッチで配置されてよい。   The segment roll 13 (also referred to as a guide roll) is a non-driving roll provided in the bending portion 9B and the horizontal portion 9C, and supports and guides the slab 3 along the pass line. The segment roll 13 depends on the position on the pass line, and on the F surface (Fixed surface, lower left surface in FIG. 1) and L surface (Loose surface, upper right surface in FIG. 1) of the slab 3, They may be arranged with different roll diameters and roll pitches.

鋳片切断機８は、上記パスラインの水平部９Ｃの終端に配置され、当該パスラインに沿って搬送された鋳片３を所定の長さに切断する。切断された厚板状の鋳片１４は、テーブルロール１５により次工程の設備に搬送される。   The slab cutting machine 8 is disposed at the end of the horizontal portion 9C of the pass line, and cuts the slab 3 conveyed along the pass line to a predetermined length. The cut thick plate-shaped slab 14 is transported to the next process equipment by the table roll 15.

固体潤滑剤供給手段３０は、鋳型１の下方から、固体となったモールドパウダー（以下、モールドパウダー固体層とも呼称する。）と鋳型１の内壁との間に、微粉体からなる固体潤滑剤を供給する。当該固体潤滑剤により、モールドパウダー固体層と鋳型１の内壁との間の潤滑が良好となり、鋳型１の内壁の摩耗及び損傷が抑制される。   The solid lubricant supply means 30 applies a solid lubricant made of fine powder from below the mold 1 between the solid mold powder (hereinafter also referred to as a mold powder solid layer) and the inner wall of the mold 1. Supply. With the solid lubricant, lubrication between the mold powder solid layer and the inner wall of the mold 1 becomes good, and wear and damage to the inner wall of the mold 1 are suppressed.

例えば、固体潤滑剤供給手段３０は、気体とともに固体潤滑剤をモールドパウダー固体層と鋳型１の内壁との間に吹き込むノズルによって構成される。当該気体は、空気（エアー）であってもよいし、その他の任意の気体であってもよい。ただし、当該気体は、高温である鋳型１内に吹き込まれるものであるため、当該気体としては、反応性の低い不活性の気体が好適に用いられ得る。なお、固体潤滑剤供給手段３０及び固体潤滑剤の具体的な構成については、下記（３−２．固体潤滑剤の供給方法について）で改めて詳しく説明する。   For example, the solid lubricant supply means 30 is configured by a nozzle that blows a solid lubricant together with a gas between the mold powder solid layer and the inner wall of the mold 1. The gas may be air (air) or any other gas. However, since the gas is blown into the mold 1 having a high temperature, an inert gas having low reactivity can be suitably used as the gas. Note that specific configurations of the solid lubricant supply means 30 and the solid lubricant will be described in detail again in the following (3-2. Solid lubricant supply method).

以上、図１を参照して、本発明に係る連続鋳造機１０の全体構成について説明した。なお、本実施形態に係る連続鋳造機１０は、一般的な従来の連続鋳造機に対して、固体潤滑剤供給手段３０が追加されたものに対応する。固体潤滑剤供給手段３０は、例えば上述した気体を用いて固体潤滑剤を吹き込むノズルのような、比較的簡易な機構によって構成されるものであるため、固体潤滑剤供給手段３０を設けることによる設備的なコストはさほど大きなものではない。このように、本実施形態によれば、比較的簡易な構成によって、鋳型１の内壁の摩耗及び損傷を抑制することができる。   The overall configuration of the continuous casting machine 10 according to the present invention has been described above with reference to FIG. In addition, the continuous casting machine 10 which concerns on this embodiment respond | corresponds to what added the solid lubricant supply means 30 with respect to the general conventional continuous casting machine. The solid lubricant supply means 30 is constituted by a relatively simple mechanism such as a nozzle that blows the solid lubricant using the above-described gas, for example, so that the facility by providing the solid lubricant supply means 30 is provided. The cost is not great. Thus, according to this embodiment, it is possible to suppress wear and damage of the inner wall of the mold 1 with a relatively simple configuration.

また、連続鋳造機１０によって製造される鋳片３の種類及びサイズは、特に限定されない。例えば、鋳片３は、厚さが２５０〜３００（ｍｍ）程度のスラブ、５００（ｍｍ）を超えるブルーム若しくはビレットであってもよいし、あるいは、厚さが１００（ｍｍ）程度の薄スラブ、５０（ｍｍ）以下の薄帯連続鋳造鋳片等であってもよい。また、鋳片３の素材は連続鋳造が可能な金属であればよく、例えば、鉄鋼、特殊鋼の他、アルミニウム、アルミニウム合金、チタン等、各種の金属であってよい。   Moreover, the kind and size of the slab 3 manufactured by the continuous casting machine 10 are not specifically limited. For example, the slab 3 may be a slab having a thickness of about 250 to 300 (mm), a bloom or billet exceeding 500 (mm), or a thin slab having a thickness of about 100 (mm), It may be a continuous strip cast strip of 50 mm or less. Moreover, the raw material of the slab 3 should just be a metal which can be continuously cast, for example, various metals, such as aluminum, aluminum alloy, titanium other than steel and special steel, may be sufficient.

（２．本発明に想到した背景）
ここで、本実施形態について詳細に説明するに先立ち、本発明をより明確なものとするために、本発明者らが検討した、連続鋳造機の鋳型内部における従来の潤滑の様子について説明するとともに、本発明者らが本発明に想到した背景について説明する。 (2. Background to the present invention)
Here, prior to describing this embodiment in detail, in order to clarify the present invention, the state of conventional lubrication inside the mold of a continuous casting machine, which the present inventors have studied, will be described. The background that the present inventors have conceived of the present invention will be described.

従来、連続鋳造機においては、鋳片と鋳型の内壁との潤滑のために、モールドパウダーと呼ばれる紛体を、鋳型の上部から供給することが行われている。溶融金属の熱によって融解した液相のモールドパウダーが、鋳片と鋳型の内壁との間に入り込むことにより、鋳片と鋳型の内壁との潤滑が保たれる。   Conventionally, in a continuous casting machine, a powder called mold powder is supplied from the upper part of a mold in order to lubricate a slab and an inner wall of the mold. The liquid phase mold powder melted by the heat of the molten metal enters between the slab and the inner wall of the mold, so that the lubrication between the slab and the inner wall of the mold is maintained.

しかしながら、本発明者らは、鋳型の内壁の摩耗について詳細に調査した結果、鋳型の下部領域の内壁の摩耗量が他の領域よりも大きいことを発見した。これは、モールドパウダーを供給しているにもかかわらず、当該下部領域における鋳型の内壁の摩耗が十分に抑制できていないことを示している。   However, as a result of detailed investigation on the wear of the inner wall of the mold, the present inventors have found that the amount of wear of the inner wall in the lower region of the mold is larger than that in other regions. This indicates that the wear of the inner wall of the mold in the lower region is not sufficiently suppressed even though the mold powder is supplied.

ここで、上記（１．連続鋳造機の全体構成）で説明したように、鋳片が鋳型から引き抜かれる際には、固体となったモールドパウダーが鋳片の外周面に付着していることが確認できている。これは、少なくとも鋳型の下部領域においては、モールドパウダーが、潤滑剤として機能し得る液体の状態ではなく、固体の状態で、鋳片と鋳型の内壁との間に介在していることを表している。本発明者らは、鋳型内部における従来の潤滑では、この固体となったモールドパウダーと鋳型の内壁とが摺動することにより、鋳型の内壁の摩耗が助長されているのではないかと考えた。   Here, as explained in the above (1. Overall configuration of continuous casting machine), when the slab is pulled out from the mold, the solid mold powder may adhere to the outer peripheral surface of the slab. Confirmed. This means that at least in the lower region of the mold, the mold powder is interposed between the slab and the inner wall of the mold in a solid state, not in a liquid state that can function as a lubricant. Yes. The present inventors considered that in the conventional lubrication inside the mold, wear of the inner wall of the mold was promoted by sliding of the solid mold powder and the inner wall of the mold.

図２及び図３を参照して、このような、本発明者らが想到した、連続鋳造機の鋳型内部における従来の潤滑の様子について説明する。図２は、連続鋳造中における鋳型及び鋳片の、水平平面（ｘ−ｙ平面）での断面図である。また、図３は、鋳型内部における従来の潤滑の様子を示す概略図である。図３では、図２に示す鋳型及び鋳片のＡ−Ａ断面での断面図とともに、鋳型の下部領域における、当該鋳型の内壁近傍の拡大図を概略的に図示している。   With reference to FIG.2 and FIG.3, the state of the conventional lubrication inside the casting_mold | template of a continuous casting machine which the present inventors arrived at is demonstrated. FIG. 2 is a cross-sectional view of a mold and a slab in a horizontal plane (xy plane) during continuous casting. FIG. 3 is a schematic view showing the state of conventional lubrication inside the mold. FIG. 3 schematically shows an enlarged view near the inner wall of the mold in the lower region of the mold, along with a cross-sectional view of the mold and the slab shown in FIG.

図２及び図３を参照すると、鋳片３は、冷却され凝固した外殻の凝固シェル３ａと、当該凝固シェル３ａの内部の未凝固部３ｂと、を含む。また、鋳型１に対しては、上方からモールドパウダーが供給されており、供給されたモールドパウダーは、鋳片３の熱により融解し、液体となったモールドパウダーは、凝固シェル３ａと鋳型１の内壁との間に流入する。   2 and 3, the slab 3 includes an outer solidified shell 3a that has been cooled and solidified, and an unsolidified portion 3b inside the solidified shell 3a. Moreover, mold powder is supplied to the mold 1 from above, and the supplied mold powder is melted by the heat of the slab 3, and the mold powder that becomes liquid becomes solidified shell 3 a and the mold 1. It flows in between the inner walls.

ここで、鋳造中において、鋳片３の未凝固部３ｂの温度は約１２００℃〜１３００℃であり、凝固シェル３ａの厚みが比較的薄い鋳型１の上部領域では、鋳片３の表面温度もこれに準じた温度であり得る。しかしながら、鋳型１は冷却されているため、鋳型１の内壁の表面温度は３００℃程度であり、鋳型の下部領域における凝固シェル３ａの表面温度は約８００℃にまで低下している。一方、モールドパウダーは、例えば、アルミニウム酸化物−シリコン酸化物−カルシウム酸化物からなる３元系の酸化物であり、その融点は約９００℃〜１２００℃である。   Here, during casting, the temperature of the unsolidified portion 3b of the slab 3 is about 1200 ° C. to 1300 ° C., and the surface temperature of the slab 3 is also in the upper region of the mold 1 where the thickness of the solidified shell 3a is relatively thin. It may be a temperature according to this. However, since the mold 1 is cooled, the surface temperature of the inner wall of the mold 1 is about 300 ° C., and the surface temperature of the solidified shell 3a in the lower region of the mold is lowered to about 800 ° C. On the other hand, the mold powder is, for example, a ternary oxide composed of aluminum oxide-silicon oxide-calcium oxide, and its melting point is about 900 ° C. to 1200 ° C.

従って、鋳型１に投入されたモールドパウダーは、鋳型１の上部領域においては、鋳片３から受ける熱によって、融解し液体として存在し得る。しかしながら、モールドパウダーは、例えば鋳型１の内壁との接触領域や、鋳型１の下部領域では、鋳型１の内壁や、比較的温度が低下している凝固シェル３ａによってその温度が低下されるため、凝固し、固体として存在し得る。特に、鋳型１の下部領域では、鋳片３と鋳型１の内壁との間には、主に、固体となったモールドパウダーが介在していると考えられる（後述する図５及び図６を参照。）。   Therefore, the mold powder charged into the mold 1 can be melted and exist as a liquid in the upper region of the mold 1 by the heat received from the slab 3. However, since the temperature of the mold powder is lowered by, for example, the contact area with the inner wall of the mold 1 or the lower area of the mold 1 due to the inner wall of the mold 1 or the solidified shell 3a whose temperature is relatively lowered, It solidifies and can exist as a solid. In particular, in the lower region of the mold 1, it is considered that mold powder that has become a solid is mainly interposed between the slab 3 and the inner wall of the mold 1 (see FIGS. 5 and 6 to be described later). .)

本明細書では、便宜的に、鋳型１において、鋳片３と鋳型１の内壁との間に、主に、固体となったモールドパウダーが介在している領域を、鋳型１の下部領域と呼称し、当該下部領域よりも上方の領域を、鋳型１の上部領域と呼称することとする。なお、鋳型１における上部領域及び下部領域の境界は、鋳型１及び鋳片３の温度や、モールドパウダーの材料等によって適宜変化し得る。   In the present specification, for convenience, in the mold 1, an area where mold powder that is mainly solid is interposed between the slab 3 and the inner wall of the mold 1 is referred to as a lower area of the mold 1. The region above the lower region is referred to as the upper region of the mold 1. Note that the boundary between the upper region and the lower region in the mold 1 can be appropriately changed depending on the temperature of the mold 1 and the cast piece 3, the material of the mold powder, and the like.

図３の左図は、鋳型１の下部領域における、当該鋳型の内壁近傍の拡大図である。図示するように、鋳型１の下部領域では、主に、固体となったモールドパウダーの層（モールドパウダー固体層２２）が、鋳片３の凝固シェル３ａと鋳型１の内壁との間に介在していると考えられる。   The left view of FIG. 3 is an enlarged view of the vicinity of the inner wall of the mold in the lower region of the mold 1. As shown in the figure, in the lower region of the mold 1, a mold powder layer (mold powder solid layer 22) that is solid is mainly interposed between the solidified shell 3 a of the slab 3 and the inner wall of the mold 1. It is thought that.

ここで、凝固シェル３ａとモールドパウダー固体層２２との境界についてより詳細に考察すると、凝固シェル３ａの表面は、鋳型１の表面に比べて温度が高いため、当該凝固シェル３ａと接触している領域には、未だ凝固していない液体となったモールドパウダーの層（モールドパウダー液体層２１）が存在し得る。従って、凝固シェル３ａとモールドパウダー固体層２２との間の潤滑は、両者の間に存在するモールドパウダー液体層２１によって、良好に保たれ得る。   Here, considering the boundary between the solidified shell 3a and the mold powder solid layer 22 in more detail, the surface of the solidified shell 3a is in contact with the solidified shell 3a because the temperature is higher than the surface of the mold 1. In the region, there may be a layer of mold powder (mold powder liquid layer 21) that has become a liquid that has not yet solidified. Therefore, the lubrication between the solidified shell 3a and the mold powder solid layer 22 can be maintained well by the mold powder liquid layer 21 existing between them.

一方、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との境界には、潤滑剤として作用する物質が存在しない。従って、当該境界においては、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁とが、直接的に擦れ合っていると考えられる。本発明者らは、このような、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との直接的な摩擦が、鋳型１の下部領域において当該鋳型１の内壁の摩耗量が大きくなっている原因であると考えた。   On the other hand, no substance acting as a lubricant exists at the boundary between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1. Therefore, it is considered that the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 rub against each other directly at the boundary. The inventors of the present invention have such a direct friction between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1, which is why the wear amount of the inner wall of the mold 1 is increased in the lower region of the mold 1. I thought.

なお、本明細書では、このように、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁とが直接的に擦れ合っている状況のことを、便宜的に、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁とが接触している、と表現することとする。ただし、当該接触という表現は、必ずしも、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁とが完全に隙間なく接触していることを意味しない。図３の左図に示すように、モールドパウダー固体層２２の表面は滑らかではないため、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁とが接触している場合であっても、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との間には、当該表面の粗さに応じた僅かな隙間が存在し得る。   In this specification, the situation where the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 are directly rubbed in this way is referred to as the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 for convenience. Will be expressed as touching. However, the expression “contact” does not necessarily mean that the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 are in complete contact with no gap. As shown in the left figure of FIG. 3, since the surface of the mold powder solid layer 22 is not smooth, even if the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 are in contact, the mold powder solid layer 22 There may be a slight gap between the surface of the mold 1 and the inner wall of the mold 1 according to the roughness of the surface.

従来、例えば特許文献１〜３に記載の技術のように、融解して液体となったモールドパウダーの潤滑剤としての性能を向上させる技術については、様々な技術が開発されていた。しかしながら、凝固して固体となったモールドパウダーと鋳型１の内壁との摩擦については、十分に検討されていなかった。従って、従来技術では、上述したような、モールドパウダー固体層２２に起因して鋳型１の下部領域の内壁に生じる摩耗を防止することは困難であると考えられる。   Conventionally, various techniques have been developed for improving the performance as a lubricant of mold powder that has been melted into a liquid, such as the techniques described in Patent Documents 1 to 3. However, the friction between the solidified mold powder and the inner wall of the mold 1 has not been sufficiently studied. Therefore, it is considered difficult in the prior art to prevent the wear generated on the inner wall of the lower region of the mold 1 due to the mold powder solid layer 22 as described above.

ここで、鋳型１の内壁の摩耗量が大きいと、生産ラインを停止して鋳型１の交換等の保守作業を行う頻度が増加することとなり、生産性の低下及び保守費用の増加を引き起こす恐れがある。このような事態を防止するためには、固体となったモールドパウダーと鋳型１の内壁との摩擦力を低減させ、鋳型１の内壁の摩耗量を低減させる必要がある。   Here, if the amount of wear on the inner wall of the mold 1 is large, the frequency of performing maintenance work such as replacement of the mold 1 by stopping the production line increases, which may cause a decrease in productivity and an increase in maintenance costs. is there. In order to prevent such a situation, it is necessary to reduce the frictional force between the solid mold powder and the inner wall of the mold 1 and to reduce the amount of wear on the inner wall of the mold 1.

そこで、本発明者らは、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の下部領域の内壁との間の摩擦について更に検討するために、鋳型１の内壁の摩耗についてより詳しく解析を行った。その結果、鋳型１の下部領域の中でも、鋳型１の長辺方向（幅方向）の略中央付近の摩耗量が、他の領域の摩耗量に比べて大きいことが分かった。そこで、本発明者らは、鋳型１の下部領域において、モールドパウダー固体層２２は、鋳型１の幅方向に一様に形成されているのではなく、モールドパウダー固体層２２の鋳型１の幅方向における形成位置には、所定の分布が存在するのではないかと考えた。   Therefore, the present inventors conducted a more detailed analysis on the wear of the inner wall of the mold 1 in order to further examine the friction between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the lower region of the mold 1. As a result, it has been found that the wear amount in the vicinity of the approximate center in the long side direction (width direction) of the mold 1 is larger than the wear amount in other regions in the lower region of the mold 1. Therefore, the present inventors do not form the mold powder solid layer 22 uniformly in the width direction of the mold 1 in the lower region of the mold 1, but the width direction of the mold 1 of the mold powder solid layer 22. It was thought that a predetermined distribution might exist at the formation position in.

図４−図６を参照して、本発明者らが想到した、モールドパウダー固体層２２の鋳型１の幅方向における形成位置の分布について説明する。図４は、図２に示す鋳型１のＢ−Ｂ断面における断面図である。Ｂ−Ｂ断面は、鋳型１の幅方向の内壁に対応する断面であり、図４は、連続鋳造中における鋳型１の幅方向の内壁の様子を概略的に図示するものである。なお、図４では、説明のため、鋳型１の内壁により密接に接触しているモールドパウダー固体層２２のみを図示している。   With reference to FIGS. 4-6, distribution of the formation position in the width direction of the casting_mold | template 1 of the mold powder solid layer 22 which the present inventors considered is demonstrated. 4 is a cross-sectional view of the mold 1 shown in FIG. The BB cross section is a cross section corresponding to the inner wall in the width direction of the mold 1, and FIG. 4 schematically shows the state of the inner wall in the width direction of the mold 1 during continuous casting. In FIG. 4, only the mold powder solid layer 22 that is in closer contact with the inner wall of the mold 1 is illustrated for explanation.

図５は、図４に示す鋳型１のＣ−Ｃ断面における断面図である。図５は、鋳型１の、幅方向の中心から所定の距離ずれた位置における、上下方向の断面図を示している。また、図６は、図４に示す鋳型１のＤ−Ｄ断面における断面図である。図６は、鋳型１の、幅方向の中心における、上下方向の断面図を示している。   FIG. 5 is a cross-sectional view taken along the line CC of the mold 1 shown in FIG. FIG. 5 shows a cross-sectional view in the vertical direction of the mold 1 at a position shifted by a predetermined distance from the center in the width direction. FIG. 6 is a cross-sectional view taken along the line DD of the mold 1 shown in FIG. FIG. 6 shows a cross-sectional view of the mold 1 in the vertical direction at the center in the width direction.

鋳型１の内壁の摩耗量の傾向から、図４及び図６に示すように、モールドパウダー固体層２２は、少なくとも鋳型１の幅方向の略中央近傍において、鋳型１の下部領域の内壁と接触していると考えられる。このように、鋳型１の下部領域において、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁とがより密接に接触している領域を、以下の説明では、接触領域とも呼称する。接触領域は、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁とが、直接的に擦れ合う領域であると言える。   From the tendency of the amount of wear on the inner wall of the mold 1, as shown in FIGS. 4 and 6, the mold powder solid layer 22 is in contact with the inner wall of the lower region of the mold 1 at least near the center in the width direction of the mold 1. It is thought that. As described above, in the lower region of the mold 1, a region where the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 are in closer contact is also referred to as a contact region in the following description. It can be said that the contact region is a region where the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 directly rub against each other.

一方で、同じく鋳型１の内壁の摩耗量の傾向から、図４及び図５に示すように、鋳型１の幅方向の中心から所定の距離ずれた位置では、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の下部領域の内壁との間には、空隙Ｘが存在していると考えられる。空隙Ｘは、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁とが直接的には擦れ合わない程度の間隔を有していると考えられる。このように、鋳型１の下部領域において、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との間に空隙Ｘが存在している領域を、以下の説明では、非接触領域とも呼称する。   On the other hand, similarly, due to the tendency of the amount of wear on the inner wall of the mold 1, as shown in FIGS. 4 and 5, the mold powder solid layer 22 and the mold 1 are positioned at a position shifted by a predetermined distance from the center in the width direction of the mold 1. It is considered that there is a gap X between the inner wall of the lower region. It is considered that the gap X has an interval such that the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 do not directly rub against each other. As described above, in the lower region of the mold 1, a region where the gap X exists between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 is also referred to as a non-contact region in the following description.

本発明者らは、鋳型１の内壁において、モールドパウダー固体層２２の接触領域及び非接触領域が、図４−図６に示すように分布しているという仮説を実証することを試みた。具体的には、鋳型１の内壁を直接観察することは困難であるため、鋳型１の内壁に、図４に示すＣ−Ｃ断面及びＤ−Ｄ断面に沿って複数の熱電対を設置し、連続鋳造中に、鋳型１の内壁における熱流束（Ｊ／ｍ２・ｓ）を測定した。非接触領域では、空隙Ｘによる断熱効果により、接触領域に比べて、観測される熱流束が低下するはずである。 The inventors tried to demonstrate the hypothesis that the contact area and the non-contact area of the mold powder solid layer 22 are distributed on the inner wall of the mold 1 as shown in FIGS. Specifically, since it is difficult to directly observe the inner wall of the mold 1, a plurality of thermocouples are installed on the inner wall of the mold 1 along the CC section and the DD section shown in FIG. During continuous casting, the heat flux (J / m 2 · s) on the inner wall of the mold 1 was measured. In the non-contact region, the observed heat flux should be lower than that of the contact region due to the heat insulating effect of the gap X.

測定結果を図７に示す。図７は、鋳型１の内壁における熱流束を測定した結果を示すグラフ図である。ただし、図７では、測定した熱流束の値を、熱流束に比例する無次元のパラメータである「抜熱指数」に換算したものを、プロットしている。当該抜熱指数が大きいほど、測定された熱流束も大きい。また、図７では、横軸に鋳型１の湯面からの距離を取り、縦軸に上記抜熱指数を取り、両者の関係性をプロットしている。   The measurement results are shown in FIG. FIG. 7 is a graph showing the result of measuring the heat flux on the inner wall of the mold 1. However, FIG. 7 plots the measured heat flux values converted into “heat removal index” which is a dimensionless parameter proportional to the heat flux. The greater the heat removal index, the greater the measured heat flux. Moreover, in FIG. 7, the distance from the hot_water | molten_metal surface of the casting_mold | template 1 is taken on the horizontal axis | shaft, the said heat removal index | exponent is taken on the vertical axis | shaft, and the relationship between both is plotted.

図７では、図４に示すＣ−Ｃ断面に沿って測定された抜熱指数の値と、Ｄ−Ｄ断面に沿って測定された抜熱指数の値と、を併せてプロットしている。図７を参照すると、鋳型１の下部領域に対応する湯面からの距離が６００（ｍｍ）よりも深い領域において、Ｃ−Ｃ断面に対応する位置での抜熱指数が、Ｄ−Ｄ断面に対応する位置での抜熱指数よりも大きくなっていることが分かる。これは、図４−図６を参照して説明した、鋳型１の下部領域において、鋳型１の幅方向の中心付近ではモールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁とが接触しており、鋳型１の幅方向の中心から所定の距離ずれた位置ではモールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との間に空隙Ｘが存在している、という、本発明者らの仮説を裏付ける結果であると言える。   In FIG. 7, the value of the heat removal index measured along the CC cross section shown in FIG. 4 and the value of the heat removal index measured along the DD cross section are plotted together. Referring to FIG. 7, in the region where the distance from the molten metal surface corresponding to the lower region of the mold 1 is deeper than 600 (mm), the heat removal index at the position corresponding to the CC cross section is the DD cross section. It can be seen that the heat removal index at the corresponding position is larger. This is because the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 are in contact with each other near the center in the width direction of the mold 1 in the lower region of the mold 1 described with reference to FIGS. It can be said that this is a result supporting our hypothesis that a gap X exists between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 at a position shifted by a predetermined distance from the center in the width direction. .

以上、連続鋳造機の鋳型１内部における従来の潤滑について、本発明者らが検討した結果について説明した。以上説明したように、本発明者らは、鋳型１の下部領域の内壁の摩耗は、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との間の直接的な摩擦が原因であると考えた。また、本発明者らは、鋳型１の下部領域における内壁の摩耗量が、幅方向に分布を有することを発見し、当該摩耗量の分布に対応して、モールドパウダー固体層２２の形成位置にも分布が存在するのではないかと考えた。具体的には、本発明者らは、鋳型１の下部領域において、モールドパウダー固体層２２は、少なくとも鋳型１の幅方向の略中央近傍では鋳型１の内壁と接触しているが、鋳型１の幅方向の中心から所定の距離ずれた位置ではモールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との間に空隙Ｘが存在している、という仮説を立てた。更に、熱電対を用いて鋳型１の内壁における熱流束の分布を測定することにより、当該仮説の確からしさを実証することができた。   In the above, the result which the present inventors examined about the conventional lubrication in the casting_mold | template 1 of a continuous casting machine was demonstrated. As described above, the present inventors considered that the wear of the inner wall of the lower region of the mold 1 was caused by the direct friction between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1. Further, the present inventors have found that the wear amount of the inner wall in the lower region of the mold 1 has a distribution in the width direction, and at the formation position of the mold powder solid layer 22 corresponding to the wear amount distribution. I thought that the distribution might exist. Specifically, the inventors of the present invention have found that in the lower region of the mold 1, the mold powder solid layer 22 is in contact with the inner wall of the mold 1 at least near the center in the width direction of the mold 1. It was hypothesized that there was a gap X between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 at a position shifted by a predetermined distance from the center in the width direction. Furthermore, by measuring the heat flux distribution on the inner wall of the mold 1 using a thermocouple, the accuracy of the hypothesis could be verified.

本発明者らは、上述した検討結果、特に、鋳型１の下部領域の内壁におけるモールドパウダー固体層２２の形成位置の分布についての知見に基づいて、モールドパウダーが固体として存在する領域における鋳型内の潤滑をより良好にする技術について鋭意検討した結果、本発明の好適な一実施形態に想到した。すなわち、本発明の一実施形態では、連続鋳造工程において、上記（１．連続鋳造機の全体構成）で説明したように、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との間に、微粉体からなる固体潤滑剤が供給される。当該固体潤滑剤により、モールドパウダー固体層と鋳型１の内壁との間の潤滑が良好となり、鋳型１の内壁の摩耗及び損傷が抑制されるのである。   Based on the above-described investigation results, in particular, based on the knowledge about the distribution of the forming position of the mold powder solid layer 22 on the inner wall of the lower region of the mold 1, the inventors have found that the mold powder in the region where the mold powder exists as a solid. As a result of intensive studies on a technique for improving the lubrication, a preferred embodiment of the present invention has been conceived. That is, in one embodiment of the present invention, in the continuous casting process, as described above (1. Overall configuration of continuous casting machine), fine powder is formed between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1. A solid lubricant is supplied. With the solid lubricant, the lubrication between the mold powder solid layer and the inner wall of the mold 1 becomes good, and wear and damage of the inner wall of the mold 1 are suppressed.

以下では、本実施形態について更に詳細に説明する。   Hereinafter, this embodiment will be described in more detail.

（３．本実施形態の詳細）
（３−１．本実施形態の概要）
図８を参照して、本実施形態の概要について説明する。図８は、本実施形態に係る鋳型内部における潤滑の様子を示す概略図である。図８では、図３と同様に、図２に示す鋳型１及び鋳片３のＡ−Ａ断面での断面図とともに、鋳型１の下部領域における、鋳型１の内壁近傍の拡大図を概略的に図示している。なお、Ａ−Ａ断面は、鋳型１の幅方向の略中心における断面であり、上記（２．本発明に想到した背景）で説明したように、鋳型１の下部領域において、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁とがより密接に接触している接触領域が存在し得る断面である。 (3. Details of this embodiment)
(3-1. Overview of the present embodiment)
The outline of the present embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 8 is a schematic view showing a state of lubrication inside the mold according to the present embodiment. In FIG. 8, as in FIG. 3, an enlarged view of the vicinity of the inner wall of the mold 1 in the lower region of the mold 1 is schematically shown along with a cross-sectional view of the mold 1 and the slab 3 shown in FIG. It is shown. The AA cross section is a cross section at the approximate center in the width direction of the mold 1, and as described above (2. Background to the idea of the present invention), in the lower region of the mold 1, the mold powder solid layer 22. It is a cross section in which there may be a contact region where the inner wall of the mold 1 and the inner wall of the mold 1 are in closer contact.

本実施形態では、図８に示すように、鋳型１の下部領域の、接触領域におけるモールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との間に、微粉体からなる固体潤滑剤２３が供給される。固体潤滑剤２３は、一般的に固体潤滑剤として用いられる、各種の紛体であってよい。図３を参照して説明したように、接触領域では、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との接触面において、完全に滑らかな面同士が摺動している訳ではなく、両者の間には、表面粗さに起因する僅かな隙間が存在し得る。本実施形態では、接触領域におけるモールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との間のこの僅かな隙間に、微粉体からなる固体潤滑剤が供給されるのである。   In this embodiment, as shown in FIG. 8, a solid lubricant 23 made of fine powder is supplied between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 in the contact area in the lower area of the mold 1. The solid lubricant 23 may be various powders that are generally used as a solid lubricant. As described with reference to FIG. 3, in the contact area, the contact surfaces between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 do not slide completely smooth surfaces but between them. There may be a slight gap due to surface roughness. In the present embodiment, a solid lubricant made of fine powder is supplied into this slight gap between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 in the contact region.

具体的には、図１を参照して説明したように、本実施形態に係る連続鋳造機１０は、例えばノズルからなる固体潤滑剤供給手段３０を備える。当該固体潤滑剤供給手段３０によって、モールドパウダー固体層と鋳型１の内壁との間に固体潤滑剤が供給される。なお、固体潤滑剤２３の具体的な供給方法については、下記（３−２．固体潤滑剤の供給方法）で詳しく説明する。   Specifically, as described with reference to FIG. 1, the continuous casting machine 10 according to the present embodiment includes a solid lubricant supply means 30 including, for example, a nozzle. A solid lubricant is supplied between the mold powder solid layer and the inner wall of the mold 1 by the solid lubricant supply means 30. In addition, the specific supply method of the solid lubricant 23 will be described in detail in the following (3-2. Supply method of solid lubricant).

以上、本実施形態の概要について説明した。以上説明したように、本実施形態によれば、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との間に固体潤滑剤２３が供給されることにより、接触領域におけるモールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との間の摩擦力が低下し、鋳型１の内壁の摩耗が抑制され得る。従って、鋳型１の使用寿命を長大化することができ、保守作業の頻度を低減させることができるため、生産性の低下及び保守費用の増加を抑えることができる。   The outline of the present embodiment has been described above. As described above, according to the present embodiment, the solid lubricant 23 is supplied between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1, so that the mold powder solid layer 22 and the mold 1 in the contact region are supplied. The frictional force between the inner wall and the inner wall is reduced, and wear of the inner wall of the mold 1 can be suppressed. Accordingly, the service life of the mold 1 can be extended, and the frequency of maintenance work can be reduced, so that a decrease in productivity and an increase in maintenance costs can be suppressed.

なお、本実施形態は、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との間に固体潤滑剤２３が供給されること以外は、従来の連続鋳造工程と同様の処理が行われてよい。従って、以下の本実施形態についての説明では、既に説明した構成については重複する説明を省略する。   In the present embodiment, a process similar to the conventional continuous casting process may be performed except that the solid lubricant 23 is supplied between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1. Therefore, in the following description of the present embodiment, a redundant description of the already described configuration is omitted.

（３−２．固体潤滑剤の供給方法）
図９及び図１０を参照して、本実施形態における固体潤滑剤の供給方法について詳しく説明する。図９は、鋳型１に対する、本実施形態に係る固体潤滑剤供給手段３０の一例であるノズルの配設位置を示す図である。図９では、図２に示す鋳型１のＢ−Ｂ断面における断面図とともに、本実施形態に係る固体潤滑剤供給手段３０の一例であるノズル３４を併せて図示するものである。Ｂ−Ｂ断面は、鋳型１の幅方向の内壁に対応する断面であり、図９は、図４と同様に、連続鋳造中における鋳型１の幅方向の内壁の様子を概略的に図示するものである。なお、図９では、説明のため、鋳型１の内壁に接触しているモールドパウダー固体層２２のみを図示している。図１０は、図９に示す鋳型１のＥ−Ｅ断面における断面図である。Ｅ−Ｅ断面は、鋳型１の幅方向において、ノズル３４が設けられる位置での断面を表している。 (3-2. Supply Method of Solid Lubricant)
With reference to FIG.9 and FIG.10, the supply method of the solid lubricant in this embodiment is demonstrated in detail. FIG. 9 is a view showing the arrangement positions of nozzles as an example of the solid lubricant supply means 30 according to the present embodiment with respect to the mold 1. In FIG. 9, the nozzle 34 which is an example of the solid lubricant supply means 30 which concerns on this embodiment is shown together with sectional drawing in the BB cross section of the casting_mold | template 1 shown in FIG. The BB cross section is a cross section corresponding to the inner wall in the width direction of the mold 1, and FIG. 9 schematically shows the state of the inner wall in the width direction of the mold 1 during continuous casting as in FIG. 4. It is. In FIG. 9, only the mold powder solid layer 22 that is in contact with the inner wall of the mold 1 is illustrated for explanation. FIG. 10 is a cross-sectional view of the mold 1 shown in FIG. The EE cross section represents a cross section at a position where the nozzle 34 is provided in the width direction of the mold 1.

図９及び図１０に示すように、本実施形態では、ノズル３４によって、固体潤滑剤が、気体（例えばエアー）とともに、鋳型１の下方から、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との間に供給される。ノズル３４は、図９に示すように、鋳型１の幅方向の中心から、当該幅方向に所定の距離ずれた位置、すなわち、非接触領域に対応する位置に配設される。これにより、固体潤滑剤は、非接触領域におけるモールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との間の空隙Ｘに向かって噴射されることとなる。空隙Ｘに向かって噴射された固体潤滑剤は、図９に矢印で示すように、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との間で拡散し、鋳型１の幅方向の中央近傍に存在する、モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との接触領域に対して、上方から供給されることとなる。   As shown in FIG. 9 and FIG. 10, in this embodiment, the solid lubricant is transferred between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 from below the mold 1 together with gas (for example, air) by the nozzle 34. To be supplied. As shown in FIG. 9, the nozzle 34 is disposed at a position shifted from the center in the width direction of the mold 1 by a predetermined distance in the width direction, that is, a position corresponding to the non-contact region. As a result, the solid lubricant is injected toward the gap X between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 in the non-contact region. The solid lubricant sprayed toward the gap X diffuses between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 as shown by an arrow in FIG. 9 and exists in the vicinity of the center in the width direction of the mold 1. The contact area between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 is supplied from above.

ここで、例えば、ノズル３４を鋳型１の幅方向の略中央に配設し、接触領域におけるモールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との隙間に対して固体潤滑剤を直接供給することは、当該隙間の大きさがごく小さいために、困難であると考えられる。これに対して、本実施形態では、上述したように、鋳型１の幅方向において接触領域から所定の距離ずれた位置にノズル３４が配設され、空隙Ｘに固体潤滑剤が供給される。空隙Ｘ内に拡散した固体潤滑剤は、上方から下方に向かって移動している鋳片３（凝固シェル３ａ）によって引きずられるように、接触領域におけるモールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との隙間に入り込む。このように、本実施形態では、鋳型１の幅方向において接触領域から所定の距離ずれた位置から、空隙Ｘに向かって固体潤滑剤を供給することにより、空隙Ｘにおける固体潤滑剤の拡散を利用して、より効果的に、接触領域におけるモールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との隙間に、固体潤滑剤を供給することができる。   Here, for example, the nozzle 34 is disposed substantially in the center in the width direction of the mold 1 and the solid lubricant is directly supplied to the gap between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 in the contact region. It is considered difficult because the size of the gap is very small. On the other hand, in the present embodiment, as described above, the nozzle 34 is disposed at a position shifted by a predetermined distance from the contact area in the width direction of the mold 1, and the solid lubricant is supplied to the gap X. The solid lubricant that has diffused into the gap X is dragged between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 in the contact area so as to be dragged by the cast slab 3 (solidified shell 3a) moving downward from above. Get into the gap. As described above, in the present embodiment, the solid lubricant is supplied toward the gap X from a position shifted from the contact area in the width direction of the mold 1 by utilizing the diffusion of the solid lubricant in the gap X. Thus, the solid lubricant can be supplied to the gap between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 in the contact region more effectively.

固体潤滑剤としては、一般的に固体潤滑剤として用いられる、各種の紛体が用いられてよい。例えば、固体潤滑剤は、窒化ケイ素（ＳｉＮ）、窒化ホウ素（ＢＮ）、シリコンカーバイド（ＳｉＣ）、二硫化モリブデン（ＭｏＳ２）、カーボン等の紛体であり得る。 As the solid lubricant, various powders generally used as a solid lubricant may be used. For example, the solid lubricant may be a powder such as silicon nitride (SiN), boron nitride (BN), silicon carbide (SiC), molybdenum disulfide (MoS 2 ), carbon or the like.

なお、固体潤滑剤には、例えば１２００℃〜１３００℃程度の高温化においても潤滑作用を失わない化学的安定性を有することが求められる。鋳片３の未凝固部３ｂの温度は約１２００℃〜１３００℃であるため、鋳型１内部の上部領域における雰囲気温度は、１２００℃〜１３００℃又はこれに準じる温度になる可能性がある。固体潤滑剤は、図９に矢印で示すように、空隙Ｘにおいて拡散し、鋳型１の上部領域にまで達する可能性があるため、このような拡散経路をたどった場合であっても化学的な特性が変化しないように、固体潤滑剤には、上記のような化学的安定性が求められるのである。上述した材料は、いずれも、当該要求を満たすものである。   The solid lubricant is required to have chemical stability that does not lose the lubricating action even at a high temperature of, for example, about 1200 ° C. to 1300 ° C. Since the temperature of the unsolidified portion 3b of the slab 3 is about 1200 ° C to 1300 ° C, the atmospheric temperature in the upper region inside the mold 1 may be 1200 ° C to 1300 ° C or a temperature equivalent thereto. Since the solid lubricant may diffuse in the gap X and reach the upper region of the mold 1 as indicated by an arrow in FIG. 9, even if the solid lubricant is traced through such a diffusion path, The solid lubricant is required to have the above chemical stability so as not to change the characteristics. All of the materials described above satisfy the requirements.

また、固体潤滑剤の粒子サイズは、例えば約０．５（μｍ）〜５（μｍ）である。粒子サイズが０．５（μｍ）よりも小さい場合には、空隙Ｘに気体とともに噴射した際に、気体の噴射方向に移動し過ぎてしまい、固体潤滑剤が、接触領域におけるモールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との隙間に入り難くなる。一方、粒子サイズが５（μｍ）よりも大きい場合には、粒子サイズが大き過ぎるために、固体潤滑剤が、接触領域におけるモールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との隙間に入り難くなる。なお、上述した粒子サイズは、例えば、粒子の長径を意味しており、サンプルを観察することによって得られる値である。   The particle size of the solid lubricant is, for example, about 0.5 (μm) to 5 (μm). When the particle size is smaller than 0.5 (μm), when it is injected into the gap X together with the gas, it moves too much in the gas injection direction, and the solid lubricant becomes the mold powder solid layer 22 in the contact region. And the inner wall of the mold 1 are difficult to enter. On the other hand, when the particle size is larger than 5 (μm), since the particle size is too large, it becomes difficult for the solid lubricant to enter the gap between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 in the contact region. The particle size described above means, for example, the major axis of the particle and is a value obtained by observing the sample.

また、固体潤滑剤とともに吹き込む気体の流量は、例えば、約１（Ｌ／ｍｉｎ）〜３０（Ｌ／ｍｉｎ）であることが好ましい。気体の流量が１（Ｌ／ｍｉｎ）よりも小さい場合には、固体潤滑剤の粒子が適当に飛散しない。一方、気体の流量が３０（Ｌ／ｍｉｎ）よりも大きい場合には、気体及び固体潤滑剤が空隙Ｘに入り難くなる。   Moreover, it is preferable that the flow rate of the gas blown with the solid lubricant is, for example, about 1 (L / min) to 30 (L / min). When the gas flow rate is smaller than 1 (L / min), the solid lubricant particles are not scattered appropriately. On the other hand, when the gas flow rate is larger than 30 (L / min), the gas and the solid lubricant are difficult to enter the gap X.

また、気体とともに吹き込む固体潤滑剤の粒子数は、例えば、約３万（個／ｍｉｎ）〜３０万（個／ｍｉｎ）であることが好ましい。粒子数が３万（個／ｍｉｎ）よりも小さい場合には、鋳型１の内壁の面積当たりに換算した固体潤滑剤の粒子数が少な過ぎ、潤滑剤として有効に機能しない可能性がある。一方、粒子数が３０万（個／ｍｉｎ）よりも大きい場合には、空隙Ｘに粒子が過剰に存在するため、空隙Ｘで固体潤滑剤が詰まってしまう可能性がある。   Moreover, it is preferable that the number of particles of the solid lubricant blown with the gas is, for example, about 30,000 (pieces / min) to 300,000 (pieces / min). If the number of particles is smaller than 30,000 (pieces / min), the number of solid lubricant particles converted per area of the inner wall of the mold 1 is too small, and there is a possibility that the lubricant does not function effectively. On the other hand, when the number of particles is larger than 300,000 (pieces / min), since the particles exist excessively in the gap X, the solid lubricant may be clogged in the gap X.

なお、上述した気体の流量及び固体潤滑剤の粒子数は、鋳型１の幅が１０００（ｍｍ）〜１３００（ｍｍ）である、中型の連続鋳造機に対して本実施形態を適用した場合における一例である。鋳型１のサイズ、特に幅が変化した場合には、空隙Ｘのサイズ（非接触領域の面積）及び接触領域の面積も変化し得るため、気体の流量及び固体潤滑剤の粒子数の適切な範囲も変化し得る。気体の流量及び固体潤滑剤の粒子数は、鋳型１のサイズに応じて適宜設定されてよい。   The above-described gas flow rate and the number of solid lubricant particles are an example when the present embodiment is applied to a medium-sized continuous casting machine in which the width of the mold 1 is 1000 (mm) to 1300 (mm). It is. When the size of the mold 1, especially the width, changes, the size of the gap X (area of the non-contact area) and the area of the contact area can also change, so an appropriate range of the gas flow rate and the number of particles of the solid lubricant Can also change. The gas flow rate and the number of solid lubricant particles may be appropriately set according to the size of the mold 1.

また、鋳型１の幅方向におけるノズル３４の位置は、接触領域に対応する位置から所定の距離ずれた位置であればよい。鋳型１の幅方向の中心からノズル３４までの距離ｌは、例えば、鋳型１の幅をＷとした場合に、ｌ＝０．２Ｗ〜０．８Ｗ程度であることが好ましい。距離ｌが０．２Ｗよりも小さい場合（すなわち、ノズル３４の位置が鋳型１の幅方向の中心により近い場合）には、ノズル３４が接触領域の直下に位置してしまう可能性が高く、固体潤滑剤を、接触領域におけるモールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との隙間に効果的に供給することが難しくなる。一方、距離ｌが０．８Ｗよりも大きい場合（すなわち、ノズル３４の位置が鋳型１の幅方向の端により近い場合）には、固体潤滑剤が鋳型１の幅方向の中心に向かって、すなわち、接触領域に向かって十分に拡散しない可能性がある。   Further, the position of the nozzle 34 in the width direction of the mold 1 may be a position shifted by a predetermined distance from the position corresponding to the contact area. The distance l from the center in the width direction of the mold 1 to the nozzle 34 is preferably about 1 = 0.2 W to 0.8 W, for example, where W is the width of the mold 1. When the distance l is smaller than 0.2 W (that is, when the position of the nozzle 34 is closer to the center in the width direction of the mold 1), there is a high possibility that the nozzle 34 is located immediately below the contact area, and the solid It becomes difficult to effectively supply the lubricant to the gap between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 in the contact area. On the other hand, when the distance l is larger than 0.8 W (that is, when the position of the nozzle 34 is closer to the end in the width direction of the mold 1), the solid lubricant is directed toward the center in the width direction of the mold 1, that is, , May not diffuse sufficiently towards the contact area.

また、固体潤滑剤供給手段３０の具体的な構成としては、一般的に紛体の吹き付け等に用いられる構成が用いられてよい。図１１は、本実施形態に係る固体潤滑剤供給手段３０の一構成例を示す図である。図１１に示すように、本実施形態に係る固体潤滑剤供給手段３０は、圧送ポンプ３１と、固体潤滑剤を貯留するとともに圧送ポンプに対して当該固体潤滑剤を供給するホッパー３２と、圧送ポンプ３１によって所定の圧力で吐出される気体と固体潤滑剤との混合物をノズル３４に対して搬送する配管部材３３と、気体と固体潤滑剤との混合物を外部に向かって噴射するノズル３４と、を有する。固体潤滑剤供給手段３０は、上述したような範囲に、気体の流量及び固体潤滑剤の粒子数を調整する機能を有している。なお、固体潤滑剤供給手段３０の具体的な構成はかかる例に限定されず、固体潤滑剤供給手段３０としては、紛体と気体とを混合して噴射する機能を有する、各種の公知な装置が用いられてよい。   Further, as a specific configuration of the solid lubricant supply means 30, a configuration generally used for spraying powder may be used. FIG. 11 is a diagram illustrating a configuration example of the solid lubricant supply unit 30 according to the present embodiment. As shown in FIG. 11, the solid lubricant supply means 30 according to this embodiment includes a pressure feed pump 31, a hopper 32 that stores the solid lubricant and supplies the solid lubricant to the pressure feed pump, and a pressure feed pump. A piping member 33 for conveying a mixture of gas and solid lubricant discharged at a predetermined pressure by the nozzle 31 to the nozzle 34; and a nozzle 34 for injecting a mixture of gas and solid lubricant to the outside. Have. The solid lubricant supply means 30 has a function of adjusting the gas flow rate and the number of particles of the solid lubricant within the ranges described above. The specific configuration of the solid lubricant supply means 30 is not limited to such an example, and the solid lubricant supply means 30 includes various known devices having a function of mixing and injecting powder and gas. May be used.

また、ノズル３４の噴射口の形状は、例えば円形である。ただし、本実施形態はかかる例に限定されず、ノズル３４の噴射口の形状は、円形、スリット形状等、あらゆる形状であってよい。   Moreover, the shape of the injection port of the nozzle 34 is circular, for example. However, the present embodiment is not limited to such an example, and the shape of the injection port of the nozzle 34 may be any shape such as a circle and a slit shape.

図１２及び図１３に、ノズル３４の噴射口の形状の一例を示す。図１２及び図１３は、本実施形態に係るノズル３４の噴射口の形状の一例を示す図である。図１２及び図１３では、ノズル３４を噴射口の方向から、すなわち、図９及び図１０に示すｚ軸方向から見た様子を図示している。   12 and 13 show an example of the shape of the injection port of the nozzle 34. FIG. 12 and 13 are diagrams illustrating an example of the shape of the ejection port of the nozzle 34 according to the present embodiment. FIGS. 12 and 13 show a state where the nozzle 34 is viewed from the direction of the injection port, that is, from the z-axis direction shown in FIGS. 9 and 10.

図１２では、ノズル３４の一例として、噴射口３５が円形であるノズル３４ａを図示している。図１２に示す例では、略円筒形状のノズル３４ａに対して円形の噴射口３５が設けられている。   In FIG. 12, as an example of the nozzle 34, a nozzle 34 a having a circular injection port 35 is illustrated. In the example shown in FIG. 12, the circular injection port 35 is provided with respect to the substantially cylindrical nozzle 34a.

図１３では、ノズル３４の一例として、噴射口３６がスリット形状であるノズル３４ｂを図示している。図１３に示す例では、略矩形のノズル３４ｂに対してスリット形状の噴射口３６が設けられている。図１３に示すようにノズル３４ｂの噴射口３６がスリット形状である場合には、当該スリットの長手方向が、鋳型１の幅方向と平行になるように、ノズル３４ｂが鋳型１に対して配設される。モールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との間に形成される空隙Ｘも、鋳型１の幅方向を長手方向とするスリットとみなすことができるため、スリット形状の噴射口３６を有するノズル３４ｂを上記のように配設することにより、空隙Ｘに対して、より効率的に気体及び固体潤滑剤を流入することが可能となる。   In FIG. 13, as an example of the nozzle 34, a nozzle 34 b in which the injection port 36 has a slit shape is illustrated. In the example shown in FIG. 13, a slit-shaped injection port 36 is provided for the substantially rectangular nozzle 34b. As shown in FIG. 13, when the injection port 36 of the nozzle 34 b has a slit shape, the nozzle 34 b is disposed with respect to the mold 1 so that the longitudinal direction of the slit is parallel to the width direction of the mold 1. Is done. Since the gap X formed between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 can also be regarded as a slit whose longitudinal direction is the width direction of the mold 1, the nozzle 34 b having the slit-shaped injection ports 36 is provided. By disposing as described above, it becomes possible to flow gas and solid lubricant into the gap X more efficiently.

また、図９及び図１０に示す例では、鋳型１に対してノズル３４が１つだけ配設されているが、ノズル３４の配設数はかかる例に限定されない。例えば、鋳型１の幅方向の中心を挟んで、当該幅方向の両側に、少なくとも１つずつ、ノズル３４が配設されてもよい。また、これら複数のノズル３４は、鋳型１の幅方向の中心に対して対称に設けられてもよい。鋳型１の幅方向の中心を挟んで両側に配設される複数のノズル３４から同時に気体及び固体潤滑剤が供給されることにより、接触領域の幅方向の両側から回り込んできた固体潤滑剤が、接触領域におけるモールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との隙間に入り込むこととなり、当該隙間に、より効率的に固体潤滑剤を供給することが可能となる。   In the example shown in FIGS. 9 and 10, only one nozzle 34 is provided for the mold 1, but the number of nozzles 34 is not limited to this example. For example, at least one nozzle 34 may be provided on each side of the width direction of the mold 1 across the width direction center. The plurality of nozzles 34 may be provided symmetrically with respect to the center of the mold 1 in the width direction. By simultaneously supplying gas and solid lubricant from a plurality of nozzles 34 disposed on both sides of the center of the mold 1 in the width direction, the solid lubricant that has come around from both sides in the width direction of the contact region is obtained. In this case, the solid powder enters the gap between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 in the contact area, and the solid lubricant can be supplied to the gap more efficiently.

以上、本実施形態における固体潤滑剤の供給方法について説明した。   The supply method of the solid lubricant in the present embodiment has been described above.

本発明に係る連続鋳造機を、鉄鋼プラントにおける実際の生産品用の設備に対して適用した実施例について説明する。実施例として、２ストランドの連続鋳造機の一方の鋳型に対して、鋳型の下方から、モールドパウダー固体層と鋳型の内壁との間に、エアーノズルによってエアー及び固体潤滑剤を吹き込んだ。比較例として、上記２ストランドの連続鋳造機の他方の鋳型に対しては、エアーノズルによるエアー及び固体潤滑剤の吹き込みを行わず、従来の方式での連続鋳造を行った。   An embodiment in which the continuous casting machine according to the present invention is applied to equipment for actual production products in a steel plant will be described. As an example, air and a solid lubricant were blown into one mold of a two-strand continuous casting machine from below the mold by an air nozzle between the mold powder solid layer and the inner wall of the mold. As a comparative example, for the other mold of the two-strand continuous casting machine, air and solid lubricant were not blown by an air nozzle, and continuous casting was performed by a conventional method.

ここで、２ストランドの連続鋳造機とは、一のタンディッシュから２つの鋳型に対して溶鋼を供給する連続鋳造機である。２ストランドの連続鋳造機における、一方の鋳型を本発明が適用された実施例とし、他方の鋳型を従来の方式が踏襲された比較例とすることにより、同一の成分を有する溶鋼に対して連続鋳造を行った場合における本発明の効果を確認することができる。   Here, the 2-strand continuous casting machine is a continuous casting machine that supplies molten steel from one tundish to two molds. In a two-strand continuous casting machine, one mold is an example to which the present invention is applied, and the other mold is a comparative example in which the conventional method is followed, so that it is continuous for molten steel having the same component. The effect of the present invention can be confirmed when casting is performed.

連続鋳造における鋳造速度は、実施例、比較例ともに、１（ｍ／ｍｉｎ）〜１．２（ｍ／ｍｉｎ）である。また、鋳型は、実施例、比較例ともに、その幅が１０００（ｍｍ）〜１３００（ｍｍ）のものを用いた。   The casting speed in continuous casting is 1 (m / min) to 1.2 (m / min) in both Examples and Comparative Examples. Moreover, the mold used the thing whose width | variety is 1000 (mm)-1300 (mm) in both the Example and the comparative example.

実施例では、固体潤滑剤として窒化ケイ素の粉末を用いた。当該窒化ケイ素の粒子サイズは、０．５（μｍ）〜５（μｍ）である。エアーノズルの配設位置、すなわち、エアー及び固体潤滑剤の吹き込み位置は、鋳型の幅方向における中心から、３５０（ｍｍ）離れた位置である。   In the examples, silicon nitride powder was used as the solid lubricant. The particle size of the silicon nitride is 0.5 (μm) to 5 (μm). The arrangement position of the air nozzle, that is, the blowing position of the air and the solid lubricant is a position away from the center in the width direction of the mold by 350 (mm).

上記の条件の下、６００ｃａｓｔ使用後の、実施例及び比較例における、鋳型の下部領域の内壁の摩耗量を比較した。なお、鋳型の内壁の摩耗量は、工程終了後における、鋳型の内壁のめっきの摩耗量を、レーザ変位計によって測定することによって得た。   Under the above conditions, the amount of wear on the inner wall of the lower region of the mold in the example and the comparative example after using 600 cast was compared. The amount of wear on the inner wall of the mold was obtained by measuring the amount of wear on the plating on the inner wall of the mold after the completion of the process using a laser displacement meter.

ここで、実施例として、エアーノズルの配設数及び噴射口の形状を変更した、３種類の異なる条件で連続鋳造を行った。具体的には、実施例１としては、噴射口の形状が円形であるエアーノズルを、鋳型に対して１つだけ、上記の位置に配設した。すなわち、実施例１は、エアーノズルを、鋳型の幅方向の中心に対して片側にのみ設けたものである。また、実施例２としては、噴射口の形状が円形であるエアーノズルを、鋳型に対して２つ、鋳型の幅方向の中心に対して対称に、上記の位置に配設した。すなわち、実施例２は、エアーノズルを、鋳型の幅方向の中心に対して両側に設けたものである。また、実施例３としては、噴射口の形状がスリット形状であるエアーノズルを、実施例１と同じ位置に１つだけ配設した。更に、各実施例において、エアー及び固体潤滑剤を吹き込む際のエアー流量及び固体潤滑剤の粒子数を、パラメータとして変更している。   Here, as an example, continuous casting was performed under three different conditions in which the number of air nozzles and the shape of the injection port were changed. Specifically, as Example 1, only one air nozzle having a circular injection port shape was disposed at the above position with respect to the mold. That is, in Example 1, the air nozzle is provided only on one side with respect to the center in the width direction of the mold. In Example 2, two air nozzles each having a circular injection port shape were arranged at the above positions symmetrically with respect to the center in the width direction of the mold. That is, in Example 2, air nozzles are provided on both sides with respect to the center in the width direction of the mold. Moreover, as Example 3, only one air nozzle having a slit-shaped injection nozzle was disposed at the same position as Example 1. Furthermore, in each Example, the air flow rate at the time of blowing air and a solid lubricant and the number of particles of the solid lubricant are changed as parameters.

実施例及び比較例における、６００ｃａｓｔ使用後の鋳型の下部領域の内壁の摩耗量を比較した結果を下記表１〜表３に示す。なお、下記表１〜３は、それぞれ、上述した実施例１〜３に対応するものである。また、下記表１〜３では、鋳型内壁の摩耗量が、１（ｍｍ）以上であった場合には×を、当該摩耗量が１（ｍｍ）未満０．７（ｍｍ）以上であった場合には△を、当該摩耗量が０．７（ｍｍ）未満０．４（ｍｍ）以上であった場合には○を、当該摩耗量が０．４（ｍｍ）未満であった場合には◎を付すことによって、鋳型内壁の摩耗量を表現している。   Tables 1 to 3 below show the results of comparing the amount of wear on the inner wall of the lower region of the mold after using 600 cast in the examples and comparative examples. Tables 1 to 3 below correspond to Examples 1 to 3 described above, respectively. In Tables 1 to 3 below, when the amount of wear on the inner wall of the mold is 1 (mm) or more, x is given, and when the amount of wear is less than 1 (mm) and 0.7 (mm) or more. △, ◯ when the wear amount is less than 0.7 (mm) and 0.4 (mm) or more, and ◎ when the wear amount is less than 0.4 (mm). The amount of wear on the inner wall of the mold is expressed by attaching.

Figure 0006365213
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Figure 0006365213
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Figure 0006365213
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以上の結果から、本発明が適用された実施例１〜３のいずれにおいても、従来方式が適用された比較例に比べて、鋳型内壁の摩耗量が低減されることが分かった。これは、実施例１〜３においては、モールドパウダー固体層と鋳型の内壁との間に固体潤滑剤を吹き込むことにより、固体潤滑剤が、接触領域におけるモールドパウダー固体層と鋳型の内壁との隙間に入り込み、両者の間の潤滑が良好に保たれるからであると考えられる。   From the above results, it was found that in any of Examples 1 to 3 to which the present invention was applied, the amount of wear on the inner wall of the mold was reduced as compared with the comparative example to which the conventional method was applied. In Examples 1 to 3, the solid lubricant is blown between the mold powder solid layer and the inner wall of the mold, so that the solid lubricant becomes a gap between the mold powder solid layer and the inner wall of the mold in the contact region. This is considered to be because the lubrication between the two is kept good.

ここで、表１〜３を比較すると、噴射口が円形であるエアーノズルを片側に１つのみ設けた場合（実施例１）に比べて、噴射口が円形であるエアーノズルを両側に設けた場合（実施例２）、及び噴射口がスリット形状であるエアーノズルを片側に１つのみ設けた場合（実施例３）の方が、鋳型の内壁の摩耗量がより低減することが分かる。これは、エアーノズルを両側に設けたことにより、又はエアーノズルの噴射口をスリット形状にしたことにより、固体潤滑剤が、接触領域におけるモールドパウダー固体層と鋳型の内壁との隙間に、より供給されることとなり、両者の間の潤滑がより良好になっていることを示している。   Here, comparing Tables 1 to 3, compared with the case where only one air nozzle having a circular injection port is provided on one side (Example 1), the air nozzle having a circular injection port is provided on both sides. It can be seen that the amount of wear on the inner wall of the mold is further reduced in the case (Example 2) and in the case where only one air nozzle having a slit-shaped injection nozzle is provided on one side (Example 3). This is because the solid lubricant is more supplied to the gap between the mold powder solid layer and the inner wall of the mold in the contact area by providing the air nozzles on both sides or by making the air nozzle injection holes into a slit shape. This indicates that the lubrication between the two is better.

また、表１〜３のそれぞれにおいて、エアー流量及び固体潤滑剤の粒子数を変化させた際の、鋳型の内壁の摩耗量を比較してみると、エアー流量及び固体潤滑剤の粒子数には、鋳型の内壁の摩耗量をより好適に低減させるための、適切な絶対値の範囲、及び適切な比率が存在することが分かる。すなわち、エアー流量が同一であっても、固体潤滑剤の粒子数を変化させることにより、鋳型の内壁の摩耗量は変化し得る。また、エアー流量及び固体潤滑剤の粒子数を単純に増加させたからといって、必ずしも鋳型の内壁の摩耗量が更に低減するとは限らない。   Moreover, in each of Tables 1-3, when the amount of wear on the inner wall of the mold when the air flow rate and the number of solid lubricant particles are changed, the air flow rate and the number of solid lubricant particles are It can be seen that there is an appropriate range of absolute values and an appropriate ratio to more suitably reduce the amount of wear on the inner wall of the mold. That is, even if the air flow rate is the same, the wear amount of the inner wall of the mold can be changed by changing the number of solid lubricant particles. Also, simply increasing the air flow rate and the number of solid lubricant particles does not necessarily reduce the amount of wear on the inner wall of the mold.

以上、本発明に係る連続鋳造機を、鉄鋼プラントにおける実際の生産品用の設備に対して適用した実施例について説明した。以上説明したように、本発明が適用された実施例１〜３のいずれにおいても、従来方式が適用された比較例に比べて、鋳型内壁の摩耗量が低減されていることが確認できた。従って、本発明を用いることにより、鋳型の使用寿命をより長大化させることができ、生産性の低下及び保守費用の増加を抑えることができる。   As described above, the embodiment in which the continuous casting machine according to the present invention is applied to the equipment for the actual product in the steel plant has been described. As described above, in any of Examples 1 to 3 to which the present invention was applied, it was confirmed that the amount of wear on the inner wall of the mold was reduced as compared with the comparative example to which the conventional method was applied. Therefore, by using the present invention, it is possible to extend the service life of the mold, and to suppress a decrease in productivity and an increase in maintenance costs.

（４．補足）
以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。 (4. Supplement)
The preferred embodiments of the present invention have been described in detail above with reference to the accompanying drawings, but the present invention is not limited to such examples. It is obvious that a person having ordinary knowledge in the technical field to which the present invention pertains can come up with various changes or modifications within the scope of the technical idea described in the claims. Of course, it is understood that these also belong to the technical scope of the present invention.

例えば、上記実施形態では、固体潤滑剤を供給するために、ノズルを用いて気体とともに噴射する方法を用いていたが、本発明はかかる例に限定されない。例えば、他の方法によって、モールドパウダー固体層と鋳型の内壁との間に、固体潤滑剤が供給されてもよい。例えば、鋳型の長辺鋳型板に、壁面を貫通する開口部を設け、当該開口部を介して、固体潤滑剤を、鋳型内に供給してもよい。例えば、当該開口部は、接触領域が形成されることが予測される位置の上部に設けられる。このような位置に開口部を設けることにより、固体潤滑剤は、当該開口部を介して、接触領域の上方の空隙Ｘに供給されることとなり、上方から下方に向かって移動する鋳片３によって引きずられるように、接触領域におけるモールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との隙間に入り込むこととなる。あるいは、当該開口部は、接触領域が形成されることが予測される位置に対応するように設けられてもよい。このような位置に開口部を設けることにより、固体潤滑剤は、より直接的に、接触領域におけるモールドパウダー固体層２２と鋳型１の内壁との隙間に供給されることとなる。   For example, in the said embodiment, in order to supply a solid lubricant, the method of injecting with gas using a nozzle was used, However, This invention is not limited to this example. For example, the solid lubricant may be supplied between the mold powder solid layer and the inner wall of the mold by other methods. For example, the long side mold plate of the mold may be provided with an opening that penetrates the wall surface, and the solid lubricant may be supplied into the mold through the opening. For example, the opening is provided above the position where the contact region is predicted to be formed. By providing the opening at such a position, the solid lubricant is supplied to the gap X above the contact region via the opening, and is cast by the cast piece 3 moving from the upper side to the lower side. In order to be dragged, it enters the gap between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 in the contact area. Alternatively, the opening may be provided so as to correspond to a position where a contact region is predicted to be formed. By providing the opening at such a position, the solid lubricant is more directly supplied to the gap between the mold powder solid layer 22 and the inner wall of the mold 1 in the contact region.

１ 鋳型
２ 溶融金属
３ 鋳片
３ａ 凝固シェル
３ｂ 未凝固部
１０ 連続鋳造機
２１ モールドパウダー液体層
２２ モールドパウダー固体層
２３ 固体潤滑剤
３０ 固体潤滑剤供給手段
３４、３４ａ、３４ｂ ノズル
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Mold 2 Molten metal 3 Cast piece 3a Solidified shell 3b Unsolidified part 10 Continuous casting machine 21 Mold powder liquid layer 22 Mold powder solid layer 23 Solid lubricant 30 Solid lubricant supply means 34, 34a, 34b Nozzle

Claims (9)

上方から溶融金属及びモールドパウダーが供給され、当該溶融金属が凝固した鋳片が下方から引き抜かれる鋳型と、
前記モールドパウダーが凝固した層であって前記鋳片と前記鋳型の内壁との間に形成されるモールドパウダー固体層と、前記鋳型の内壁と、の間に、微粉体からなる固体潤滑剤を供給する固体潤滑剤供給手段と、
を備え、
前記固体潤滑剤供給手段は、前記モールドパウダー固体層と前記鋳型の内壁とが直接的に擦れ合う領域である接触領域に前記固体潤滑剤を供給するように、前記モールドパウダー固体層と前記鋳型の内壁との間に前記固体潤滑剤を供給する、連続鋳造機。 A mold in which molten metal and mold powder are supplied from above, and the slab in which the molten metal is solidified is drawn from below,
A solid lubricant made of fine powder is supplied between the mold powder solidified layer formed between the cast slab and the inner wall of the mold and the inner wall of the mold. Solid lubricant supply means for
Equipped with a,
The solid lubricant supply means supplies the solid lubricant to a contact area that is an area where the mold powder solid layer and the inner wall of the mold directly rub against each other, so that the mold powder solid layer and the inner wall of the mold are supplied. to that, the continuous casting machine supplying the solid lubricant between. 前記固体潤滑剤供給手段は、前記鋳型の下方から気体を用いて、前記モールドパウダー固体層と前記鋳型の内壁との間に前記固体潤滑剤を送り込むノズル、を含む、
請求項１に記載の連続鋳造機。 The solid lubricant supply means includes a nozzle that feeds the solid lubricant between the mold powder solid layer and the inner wall of the mold using a gas from below the mold.
The continuous casting machine according to claim 1. 上方から溶融金属及びモールドパウダーが供給され、当該溶融金属が凝固した鋳片が下方から引き抜かれる鋳型と、
前記モールドパウダーが凝固した層であって前記鋳片と前記鋳型の内壁との間に形成されるモールドパウダー固体層と、前記鋳型の内壁と、の間に、微粉体からなる固体潤滑剤を供給する固体潤滑剤供給手段と、
を備え、
前記固体潤滑剤供給手段は、前記鋳型の下方から気体を用いて、前記モールドパウダー固体層と前記鋳型の内壁との間に前記固体潤滑剤を送り込むノズル、を含む、連続鋳造機。 A mold in which molten metal and mold powder are supplied from above, and the slab in which the molten metal is solidified is drawn from below,
A solid lubricant made of fine powder is supplied between the mold powder solidified layer formed between the cast slab and the inner wall of the mold and the inner wall of the mold. Solid lubricant supply means for
With
The solid lubricant supply means uses gas from below the mold, including the nozzle, for feeding said solid lubricant between the inner wall of the mold and the mold powder solid layer, continuous casting machine. 前記ノズルは、前記鋳型の長辺方向における中心から、前記長辺方向に所定の距離離れた位置に配設される、
請求項２又は３に記載の連続鋳造機。 The nozzle is disposed at a position away from the center in the long side direction of the mold by a predetermined distance in the long side direction.
The continuous casting machine according to claim 2 or 3. 前記ノズルは、前記鋳型の長辺方向における中心を挟んだ、前記長辺方向の両側に、少なくとも１つずつ配設される、
請求項２〜４のいずれか１項に記載の連続鋳造機。 The nozzle is disposed at least one each on both sides of the long side direction across the center in the long side direction of the mold.
The continuous casting machine according to any one of claims 2 to 4 . 前記ノズルの噴射口の形状はスリット形状であり、
前記スリットの長手方向が前記鋳型の長辺方向と平行になるように、前記ノズルが配設される、
請求項２〜５のいずれか１項に記載の連続鋳造機。 The shape of the injection port of the nozzle is a slit shape,
The nozzle is disposed so that the longitudinal direction of the slit is parallel to the long side direction of the mold,
The continuous casting machine according to any one of claims 2 to 5. 前記固体潤滑剤は、窒化ケイ素、窒化ホウ素、シリコンカーバイド、二硫化モリブデン及びカーボンのいずれかである、
請求項１〜６のいずれか１項に記載の連続鋳造機。 The solid lubricant is any one of silicon nitride, boron nitride, silicon carbide, molybdenum disulfide, and carbon.
The continuous casting machine according to any one of claims 1 to 6. 前記固体潤滑剤の粒子サイズは、０．５（μｍ）〜５（μｍ）である、
請求項１〜７のいずれか１項に記載の連続鋳造機。 The particle size of the solid lubricant is 0.5 (μm) to 5 (μm).
The continuous casting machine according to any one of claims 1 to 7. 請求項１又は３に記載の連続鋳造機を用いた、連続鋳造方法。
 A continuous casting method using the continuous casting machine according to claim 1 .
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