JP6278125B2 - 複合容器蓄圧器ライナー用鋼管および複合容器蓄圧器ライナー用鋼管の製造方法 - Google Patents
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Description
また、本発明は、上記複合容器蓄圧器ライナー用鋼材からなる複合容器蓄圧器ライナー用鋼管と、前記複合容器蓄圧器ライナー用鋼管の製造方法に関するものである。
(1)鋼製ライナーを用いる複合容器蓄圧器は、鋼管を成形してライナー形状とした後、その外周にCFRPを被覆して製造される。その際、ライナーの強度とじん性を確保するために、加工後のライナーに対して、焼入れと焼戻しが行われる。
(2)したがって、最終的に得られるライナーの疲労限を向上させるためには、焼入れ焼戻し(以下、「熱処理」という場合がある)後において優れた疲労限を得ることができる鋼材を素材として用いる必要がある。
(3)所定の成分組成を有する鋼材において、旧オーステナイト粒の平均粒径を小さくするとともに、金属組織に占めるマルテンサイトおよび下部ベイナイトの割合を一定以上とすることにより、焼入れ焼戻し後における疲労限を向上させることができる。
(4)鋼素材の成分組成と熱間加工条件とを制御することにより、上記(3)の条件を満たす鋼材を製造することができる。
1.質量%で、
C :0.10〜0.60%、
Si:0.01〜2.0%、
Mn:0.1〜5.0%、
P :0.0005〜0.060%、
S :0.0001〜0.010%、
N :0.0001〜0.010%、および
Al:0.01〜0.06%を含有し、
残部Feおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、
旧オーステナイト粒の平均粒径が20μm以下、かつ、マルテンサイトおよび下部ベイナイトの面積分率の合計が90%以上である金属組織を有する、複合容器蓄圧器ライナー用鋼材。
Mo:0.005〜2.0%、
Cr:0.005〜3.0%の、いずれか一方または両方をさらに含有する、前記1に記載の複合容器蓄圧器ライナー用鋼材。
Ni:0.005〜3.0%をさらに含有する、前記2に記載の複合容器蓄圧器ライナー用鋼材。
記
[Mn]+1.30×[Cr]+2.67×[Mo]+0.30×[Ni]≧2.30 …… (1)
(ただし、[M]は元素Mの含有量(質量%)を表し、元素Mを含有しない場合には[M]=0とする)
記
[Mn]+1.30×[Cr]+2.67×[Mo]+0.30×[Ni]≧3.00 …… (2)
(ただし、[M]は元素Mの含有量(質量%)を表し、元素Mを含有しない場合には[M]=0とする)
前記1〜3のいずれか一つに記載の成分組成を有する鋼素材を1350℃以下の温度に加熱する加熱工程と、
加熱された前記鋼素材を、拡管終了温度:820℃以上の条件で圧延、拡管して鋼管を得る圧延拡管工程と、
前記圧延拡管工程で得られた鋼管を、800〜350℃における平均冷却速度:5℃/s以上の条件で冷却する冷却工程とを有する、複合容器蓄圧器ライナー用鋼管の製造方法。
前記4に記載の成分組成を有する鋼素材を1350℃以下の温度に加熱する加熱工程と、
加熱された前記鋼素材を、拡管終了温度:820℃以上の条件で圧延、拡管して鋼管を得る圧延拡管工程と、
前記圧延拡管工程で得られた鋼管を、800〜350℃における平均冷却速度:3℃/s以上の条件で冷却する冷却工程とを有する、複合容器蓄圧器ライナー用鋼管の製造方法。
前記5に記載の成分組成を有する鋼素材を1350℃以下の温度に加熱する加熱工程と、
加熱された前記鋼素材を、拡管終了温度:820℃以上の条件で圧延、拡管して鋼管を得る圧延拡管工程と、
前記圧延拡管工程で得られた鋼管を、800〜350℃における平均冷却速度:1℃/s以上の条件で冷却する冷却工程とを有する、複合容器蓄圧器ライナー用鋼管の製造方法。
本発明においては、鋼材が、旧オーステナイト粒の平均粒径が20μm以下、かつ、マルテンサイトおよび下部ベイナイトの面積分率の合計が90%以上である金属組織を有することが重要である。以下、本発明における鋼材の金属組織を上記のように限定する理由を説明する。なお、金属組織に関する「%」表示は、特に断らない限り面積分率を意味するものとする。
・旧オーステナイト粒の平均粒径が20μm以下
複合容器蓄圧器ライナー用鋼材の旧オーステナイト粒径が小さいほど、該鋼材を成形してライナーを作製し、焼入れ焼戻し(熱処理)を行った後の旧オーステナイト粒径が小さくなる。そして、ライナーの旧オーステナイト粒径が小さいほど、高圧水素中でのライナーの疲労限が高くなる。前記効果を得るために、本発明においては、ライナー用鋼材、すなわち、ライナーを製造するための素材としての鋼材における旧オーステナイト粒の平均粒径を20μm以下とする。旧オーステナイト粒の平均粒径は、10μm以下とすることが好ましく、5μm以下とすることがより好ましい。一方、旧オーステナイト粒の平均粒径の下限は特に限定されないが、1μm以上とすることが好ましい。
ライナー用鋼材の金属組織に占めるマルテンサイトおよび下部ベイナイトの合計が90%未満であると、ライナー成形後の熱処理の際に、粗大な旧オーステナイト粒が発生する。そのため、本発明においては、ライナー用鋼材の金属組織に占めるマルテンサイトおよび下部ベイナイトの面積分率の合計を90%以上とする。マルテンサイトおよび下部ベイナイトの面積分率の合計は、95%以上とすることが好ましい。なお、マルテンサイトと下部ベイナイトの面積分率の比率は特に限定されないが、旧オーステナイト粒の粗大化を抑制するという観点からは、マルテンサイトの面積分率を下部ベイナイトの面積分率よりも高くすることが好ましい。一方、マルテンサイトおよび下部ベイナイトの面積分率の合計の上限については特に限定されず、100%以下であればよい。
本発明においては、さらに、複合容器蓄圧器ライナー用鋼材が所定の成分組成を有することが重要である。そこで、次に、本発明において鋼材の成分組成を限定する理由を説明する。なお、成分に関する「%」表示は、特に断らない限り「質量%」を意味するものとする。
Cは、ライナーの強度を上昇させるために必要な元素である。焼入れ焼戻しを行った後のライナーの引張強さは800MPa以上であることが好ましく、そのような強度を得るために、ライナー用鋼材のC含有量を0.10%以上とする。一方、C含有量が0.60%を超えると、焼入れの際に焼き割れが生じることがあるため、C含有量を0.60%以下とする。C含有量は、0.33%以上0.45%以下とすることが好ましい。
Siは、固溶強化により強度向上および疲労限の向上に寄与する元素である。Si含有量が0.01%以上であれば前記効果が得られる。一方、Si含有量が2.0%を超えると効果が飽和し、さらに鋼材の表面性状が劣化するとともに、圧延性も低下する。よって、Si含有量は0.01%以上2.0%以下とする。なお、Si含有量は0.15%以上0.5%以下とすることが好ましい。
Mnは、固溶強化および焼き入れ性の向上により強度向上に寄与するとともに、疲労限を向上させる機能を有する元素である。また、Mnは旧オーステナイト粒の粗大化を抑制する。前記効果を得るために、Mn含有量を0.1%以上とする。Mn含有量は0.5%以上とすることが好ましく、0.6%以上とすることがより好ましい。一方、Mn含有量が5.0%を超えると効果が飽和し、さらに圧延や成形が困難となる。また、ライナー成形後の熱処理の後にオーステナイトが残留し、疲労特性が劣化する。よって、Mn含有量は5.0%以下とする。Mn含有量は1.5%以下とすることが好ましい。
Pは、固溶強化によって強度向上に寄与する元素であるが、その反面、じん性を劣化させる元素でもある。P含有量が0.060%を超えるとじん性の劣化が顕著となるため、P含有量は0.060%以下とする。P含有量は0.025%以下とすることが好ましく、0.015%以下とすることがより好ましい。一方、P含有量を0.0005%未満とするような過度のP低減は製鋼工程における製造コストの増加を伴う。よって、P含有量は0.0005%以上とする。
S含有量の増加は熱間赤熱脆性の原因となり、製造上の不具合を生じる場合がある。また、Sは介在物MnSを形成し、じん性を低下させる。これらの影響は、S含有量が0.010%以下であれば問題とならない。よって、S含有量は0.010%以下とする。S含有量は0.0030%以下とすることが好ましい。一方、S含有量を0.0001%未満とするような過度の低減は製鋼工程における脱硫コストの増加を伴う。よって、S含有量は0.0001%以上とする。
なお、P含有量とS含有量の合計は、じん性の高位安定化のため、0.02%以下とすることがより好ましい。一方、P含有量とS含有量の合計は低くすることが望ましいが、過度の低減は製造コストの増加を招くため、P含有量とS含有量の合計は0.0006%以上とする。
鋼材の疲労特性に及ぼすNの影響は小さく、N含有量が0.010%以下であれば本発明の効果を損なわない。よって、N含有量は0.010%以下とする。N含有量は0.004%以下とすることが好ましい。一方、じん性向上の観点からは、N含有量が少ないことが望ましいが、過度の低減は製鋼上のコストを増大させるので、N含有量は0.0001%以上とする。
Alは、製鋼工程において脱酸剤として有効な元素である。その効果を得るため、Al含有量は0.01%以上とする。Al含有量は0.02%以上とすることが好ましい。一方、Al含有量が0.06%を超えると効果が飽和するため、Al含有量は0.06%以下とする。
Moは焼き入れ性を向上させる元素であり、ライナーの強度上昇に寄与するとともに、鋼材の金属組織におけるマルテンサイトおよび下部ベイナイトの比率を増加させる機能を有している。また、Moは、旧オーステナイト粒の粗大化を抑制するとともに、固溶強化によって疲労強度の上昇に寄与する。前記効果を得るために、Moを添加する場合には、含有量を0.005%以上とする。Mo含有量は0.1%以上とすることが好ましい。一方、Mo含有量が2.0%を越えると、効果が飽和し、コストアップの要因となるため、Mo含有量は2.0%以下とする。Mo含有量は1.0%以下とすることが好ましく、0.5%以下とすることがより好ましい。
Crは焼き入れ性を向上させる元素であり、ライナーの強度上昇に寄与するとともに、鋼材の金属組織におけるマルテンサイトおよび下部ベイナイトの比率を増加させる機能を有している。また、Crは旧オーステナイト粒の粗大化を抑制する。前記効果を得るために、Crを添加する場合には、含有量を0.005%以上とする。Cr含有量は0.5%以上とすることが好ましい。一方、Cr含有量が3.0%を越えると効果が飽和し、コストアップの要因となるため、Cr含有量は3.0%以下とする。Cr含有量は1.5%以下とすることがより好ましい。
Niは、焼き入れ性を向上させる元素であり、ライナーの強度上昇に寄与するとともに、鋼材の金属組織におけるマルテンサイトおよび下部ベイナイトの比率を増加させる機能を有している。また、Niは、旧オーステナイト粒の粗大化を抑制する。前記効果を得るために、Niを添加する場合には、含有量を0.005%以上とする。Ni含有量は0.5%以上とすることが好ましい。一方、Ni含有量が3.0%を越えると効果が飽和し、コストアップの要因となるため、Ni含有量は3.0%以下とする。コスト抑制のためには、Ni含有量を2.0%以下とすることが好ましい。
[Mn]+1.30×[Cr]+2.67×[Mo]+0.30×[Ni]≧2.30 …… (1)
(ただし、[M]は元素Mの含有量(質量%)を表し、元素Mを含有しない場合には[M]=0とする)
鋼材の成分組成を、(1)式の関係を満足するものとすることにより、鋼の焼入れ性が向上し、より容易にマルテンサイトおよび下部ベイナイトを得ることが可能となる。
[Mn]+1.30×[Cr]+2.67×[Mo]+0.30×[Ni]≧3.00 …… (2)
(ただし、[M]は元素Mの含有量(質量%)を表し、元素Mを含有しない場合には[M]=0とする)
マルテンサイトおよび下部ベイナイトを得るための具体的な製造条件については後述する。
本発明における複合容器蓄圧器ライナー用鋼材の形状は特に限定されることなく、鋼管、鋼板など、任意の形状とすることができる。該複合容器蓄圧器ライナーを成形するための素材として使用するという観点からは、鋼管とすることが好ましく、継目無鋼管とすることがより好ましい。また、鍛接鋼管、電気抵抗溶接鋼管などの溶接鋼管を製造する際に用いるための鋼板としてもよい。
本発明の複合容器蓄圧器ライナー用鋼材を鋼管形状とする場合、肉厚を20mm以上とすることが好ましい。鋼管の肉厚が20mm以上であれば、最終的に得られる複合容器蓄圧器においてライナーの応力分担を大きくすることができるため、CFRPの使用量を低減し、複合容器蓄圧器の低コスト化が可能となる。さらに、肉厚20mm以上の鋼管を成形してライナーとした後、自緊処理を施してライナー内部に残留圧縮応力を付与することにより、高圧水素中における疲労限をさらに向上させることができる。なお、鋼管の肉厚は30mm以上とすることがより好ましく、36mm以上とすることがさらに好ましい。また、本発明の複合容器蓄圧器ライナー用鋼材を鋼板形状とする場合にも、板厚を20mm以上とすることが好ましく、30mm以上とすることがより好ましく、36mm以上とすることがさらに好ましい。一方、肉厚は厚すぎると蓄圧時にライナー外側の応力が高くなりすぎ、また組織を所望の組織とするためにより合金添加量を増加させる必要がでてコストアップの要因となるため、80mm以下とすることが好ましく、さらに好ましくは60mm以下である。
次に、本発明の複合容器蓄圧器ライナー用鋼材の製造方法について説明する。以下の説明においては、前記鋼材が継目無鋼管である場合を例として製造方法を説明するが、同様の熱履歴となるように処理を行うことにより、他の形状の鋼材を製造可能であることはいうまでもない。例えば、鋼板の場合には、最終仕上げ圧延温度:820℃以上の条件で圧延し、引き続き、800〜350℃における平均冷却速度:5℃/s以上の条件で冷却することにより、同様の特性を得ることができる。
(1)鋼素材を加熱する加熱工程、
(2)加熱された前記鋼素材を圧延、拡管して鋼管を得る圧延拡管工程、および
(3)前記圧延拡管工程で得られた鋼管を冷却する冷却工程。
以下、各工程について説明する。なお、以下の加熱工程、圧延拡管工程、冷却工程の説明における温度は、特に断らない限り、鋼素材または鋼管の表面における温度を意味する。
熱間圧延を行うために、上記した成分組成を有する鋼素材を加熱する。前記鋼素材としては、特に限定されないが、例えば、通常の連続鋳造法で得られるビレット等を使用することができる。
次に、上記加熱工程で加熱された鋼素材を圧延、拡管して鋼管形状とする。前記圧延には、通常のマンネスマン−プラグミル方式またはマンネスマン−マンドレルミル方式の、穿孔圧延を含む熱間圧延を用いることができる。この際、拡管終了温度が820℃未満であると、マルテンサイトおよび下部ベイナイトの面積分率の合計を90%以上にすることが困難となる。そのため、拡管終了温度は820℃以上とする。一方、拡管終了温度の上限は特に限定されないが、温度が高すぎると金属組織が不均一となりやすいため、拡管終了温度を1200℃以下とすることが好ましい。
前記圧延拡管工程で得られた鋼管は、次いで、室温まで冷却されるが、その際、所望の金属組織を得るために、冷却速度を制御する必要がある。鋼管の長手方向中央部における温度:800℃〜350℃における平均冷却速度が5℃/s未満であると、フェライト、上部ベイナイト、パーライト等、マルテンサイトおよび下部ベイナイト以外の組織が生成し、最終製品であるライナーの疲労特性を劣化させる。そのため、本発明の一実施形態においては、800〜350℃における平均冷却速度を5℃/s以上とする。ただし、上述したように、鋼の成分組成が(1)式の関係を満足する場合には、800〜350℃における平均冷却速度を3℃/s以上とすれば所望の組織を得ることができる。さらに、鋼の成分組成が(2)式の関係を満足する場合には、800〜350℃における平均冷却速度を1℃/s以上とすれば所望の組織を得ることができる。冷却方法は特に限定されず、水冷、油冷、空冷等、任意の方法を単独または組み合わせて用いることができるが、高速冷却と焼き割れ防止の両立の点では、油冷が好ましい。
旧オーステナイト(γ)粒径は、鋼管の長手方向中央部、肉厚1/4の位置から採取した試験片の断面を飽和ピクリン酸水溶液によりエッチングして旧オーステナイト結晶粒界を現出させ、光学顕微鏡を用いて撮影した観察写真から切断法により求めた。
鋼管における金属組織は以下のようにして評価した。鋼管の長手方向中央部、肉厚1/4から採取した試験片の断面を、3vol%ナイタール溶液を用いてエッチングした。その後、前記断面を1000〜5000倍間の適正な倍率で走査型電子顕微鏡(SEM)を用いて観察し、得られた画像を解析して組織の種類、および面積分率を評価した。また、残留オーステナイトはX線回折測定により測定した。
(a)鋼管を成形、加工してライナー形状とする成形工程、
(b)得られたライナーを850℃に加熱し、該温度で120分間保持した後、焼入れ用の油に浸漬する油焼入れ工程、および
(c)焼入れ後のライナーを、650℃で180分間焼き戻す焼戻し工程。
なお、上記(b)および(c)の工程における温度は、ライナー長手方向中央部における、肉厚中心部における温度であり、ライナーに熱電対を埋め込んで測定した。
マルテンサイトおよび下部ベイナイト組織における平均ブロック長さは、電子後方散乱パターン(Electron BackScattering Pattern:EBSP)測定に基づいて決定した。旧オーステナイト粒3個以上の領域においてEBSP測定を行い、ブロックを特定して、その長手方向の長さの平均値を求めた。その際、前記長さは、各ブロックにおける(110)面に平行な方向の最大長さとし、前記平均は、算術平均とした。なお、本発明で呼称するブロックとは、大角粒界で囲われ、かつ方位差8°以上の境界をその内部に含まない領域と定義する。
得られたライナーから、JIS Z 2201に準じて直径7mmの丸棒試験片を採取し、引張強さを測定した。
疲労限は、高圧水素中における疲労試験により測定した。ライナーより採取した評価部直径7mmの試験片を用いて、応力比:−1の条件で、90MPaの高圧水素中で疲労試験を行い、繰り返し数20万回で試験片が破断しない限界応力を疲労限とした。
シャルピー衝撃試験をJIS Z 2242に準じて実施し、−30℃でのシャルピー吸収エネルギーを測定した。試験片は素材の圧延方向に平行に採取し、Vノッチを付与した。試験は3本の試験片について行い、その平均値をシャルピー吸収エネルギーと定義した。
Claims (9)
- 質量%で、
C :0.10〜0.60%、
Si:0.15〜2.0%、
Mn:0.1〜5.0%、
P :0.0005〜0.060%、
S :0.0001〜0.010%、
N :0.0001〜0.010%、および
Al:0.01〜0.06%を含有し、
残部Feおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、
旧オーステナイト粒の平均粒径が20μm以下、かつ、マルテンサイトおよび下部ベイナイトの面積分率の合計が90%以上である金属組織を有する、複合容器蓄圧器ライナー用鋼管。 - 前記成分組成が、質量%で、
Mo:0.005〜2.0%、
Cr:0.005〜3.0%の、いずれか一方または両方をさらに含有する、請求項1に記載の複合容器蓄圧器ライナー用鋼管。 - 前記成分組成が、質量%で、
Ni:0.005〜3.0%をさらに含有する、請求項2に記載の複合容器蓄圧器ライナー用鋼管。 - 前記成分組成が、さらに下記(1)式の関係を満足する、請求項1〜3のいずれか一項に記載の複合容器蓄圧器ライナー用鋼管。
記
[Mn]+1.30×[Cr]+2.67×[Mo]+0.30×[Ni]≧2.30 …… (1)
(ただし、[M]は元素Mの含有量(質量%)を表し、元素Mを含有しない場合には[M]=0とする) - 前記成分組成が、さらに下記(2)式の関係を満足する、請求項1〜3のいずれか一項に記載の複合容器蓄圧器ライナー用鋼管。
記
[Mn]+1.30×[Cr]+2.67×[Mo]+0.30×[Ni]≧3.00 …… (2)
(ただし、[M]は元素Mの含有量(質量%)を表し、元素Mを含有しない場合には[M]=0とする) - 肉厚が20mm以上である、請求項1〜5のいずれか一項に記載の複合容器蓄圧器ライナー用鋼管。
- 複合容器蓄圧器ライナー用鋼管の製造方法であって、
請求項1〜3のいずれか一項に記載の成分組成を有する鋼素材を1350℃以下の温度に加熱する加熱工程と、
加熱された前記鋼素材を、拡管終了温度:820℃以上の条件で圧延、拡管して鋼管を得る圧延拡管工程と、
前記圧延拡管工程で得られた鋼管を、800〜350℃における平均冷却速度:5℃/s以上の条件で冷却する冷却工程とを有し、
前記複合容器蓄圧器ライナー用鋼管が、旧オーステナイト粒の平均粒径が20μm以下、かつ、マルテンサイトおよび下部ベイナイトの面積分率の合計が90%以上である金属組織を有する、複合容器蓄圧器ライナー用鋼管の製造方法。 - 複合容器蓄圧器ライナー用鋼管の製造方法であって、
請求項4に記載の成分組成を有する鋼素材を1350℃以下の温度に加熱する加熱工程と、
加熱された前記鋼素材を、拡管終了温度:820℃以上の条件で圧延、拡管して鋼管を得る圧延拡管工程と、
前記圧延拡管工程で得られた鋼管を、800〜350℃における平均冷却速度:3℃/s以上の条件で冷却する冷却工程とを有し、
前記複合容器蓄圧器ライナー用鋼管が、旧オーステナイト粒の平均粒径が20μm以下、かつ、マルテンサイトおよび下部ベイナイトの面積分率の合計が90%以上である金属組織を有する、複合容器蓄圧器ライナー用鋼管の製造方法。 - 複合容器蓄圧器ライナー用鋼管の製造方法であって、
請求項5に記載の成分組成を有する鋼素材を1350℃以下の温度に加熱する加熱工程と、
加熱された前記鋼素材を、拡管終了温度:820℃以上の条件で圧延、拡管して鋼管を得る圧延拡管工程と、
前記圧延拡管工程で得られた鋼管を、800〜350℃における平均冷却速度:1℃/s以上の条件で冷却する冷却工程とを有し、
前記複合容器蓄圧器ライナー用鋼管が、旧オーステナイト粒の平均粒径が20μm以下、かつ、マルテンサイトおよび下部ベイナイトの面積分率の合計が90%以上である金属組織を有する、複合容器蓄圧器ライナー用鋼管の製造方法。
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