JP6261898B2 - Plasma light emitting device and electromagnetic wave generator used therefor - Google Patents

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Description

本発明の実施形態は、プラズマ発光装置とそれに用いる電磁波発生器に関する。   Embodiments described herein relate generally to a plasma light-emitting device and an electromagnetic wave generator used therefor.

従来、店舗や倉庫等の天井に設置される照明器具や道路照明等の高出力が求められる照明装置には、主として高圧水銀ランプ、メタルハライドランプ、高圧ナトリウムランプ等の高輝度放電ランプ(High Intensity Discharge lamp:HID)が用いられてきた。近年、省エネルギーへの要求がより一層強まるにつれて、照明装置に対しても省エネルギー化が強く求められている。HIDにおいても、透光性セラミックスからなる発光管を備えたメタルハライドランプ(セラミックメタルハライドランプ)等で省エネルギー化が進められているものの、十分とは言えない。また、セラミックメタルハライドランプは他のHIDと同様に輝度が経時的に劣化しやすいため、十分な寿命を有しているとは言えず、設置コストやメンテナンスコストが高くなる。   Conventionally, high intensity discharge lamps (High Intensity Discharge) such as high-pressure mercury lamps, metal halide lamps, high-pressure sodium lamps are mainly used for lighting devices installed on the ceiling of stores, warehouses, etc. lamp: HID) has been used. In recent years, as the demand for energy saving is further strengthened, there is a strong demand for energy saving in lighting apparatuses. Even in HID, although energy saving is promoted by a metal halide lamp (ceramic metal halide lamp) equipped with a light emitting tube made of translucent ceramics, it cannot be said that it is sufficient. Moreover, since the luminance of the ceramic metal halide lamp is likely to deteriorate with time like other HIDs, it cannot be said that the ceramic metal halide lamp has a sufficient lifetime, and the installation cost and the maintenance cost increase.

長寿命で省エネルギーな照明装置としては、LED照明が注目されている。LED照明は、発光ダイオード(LED)を発光源や蛍光体の励起源として用いている。このため、LED照明は消費電力が少なく、また寿命も数万時間から10万時間程度と長いという特徴を有している。しかしながら、LED照明は一般的に低出力の照明装置に広く適用されているものの、高出力が求められる照明装置には不向きとされている。すなわち、LED照明を高出力化するとエネルギー変換効率が悪くなり、発熱量が増大するために寿命が著しく短くなる。また、高天井用の照明装置として用いた場合には、配光照度が不足する。   LED lighting is attracting attention as a long-life and energy-saving lighting device. LED illumination uses a light emitting diode (LED) as a light source or a phosphor excitation source. For this reason, LED lighting has the characteristics of low power consumption and a long life of about tens of thousands to 100,000 hours. However, although LED illumination is generally widely applied to low-power lighting devices, it is not suitable for lighting devices that require high output. That is, when the output of the LED illumination is increased, the energy conversion efficiency is deteriorated and the amount of heat generation is increased, so that the lifetime is remarkably shortened. Moreover, when it is used as a lighting device for a high ceiling, the light distribution illuminance is insufficient.

HIDやLED等を用いた照明装置とは別に、無電極バルブ内に充填された発光物質をマイクロ波で励起してプラズマ発光させるプラズマ照明装置が知られている。プラズマ照明装置は、例えばマイクロ波発生器と、マイクロ波発生器で発生させたマイクロ波が導かれるマイクロ波集束器と、マイクロ波集束器内に設置された無電極バルブとを有している。無電極バルブ内に充填された発光物質は、マイクロ波集束器で無電極バルブに集束させたマイクロ波で励起されることによりプラズマ発光する。プラズマ照明装置は、バルブ内の発光物質を物理的な接触なしに活性化させるために長寿命であり、さらに点光源であるがゆえに配光設計に好適な照明装置である。   Aside from illumination devices using HID, LEDs, etc., plasma illumination devices are known which emit plasma by exciting a luminescent material filled in an electrodeless bulb with microwaves. The plasma illumination device includes, for example, a microwave generator, a microwave concentrator to which the microwave generated by the microwave generator is guided, and an electrodeless valve installed in the microwave concentrator. The luminescent material filled in the electrodeless bulb emits plasma by being excited by the microwave focused on the electrodeless bulb by the microwave concentrator. The plasma illumination device has a long life in order to activate the luminescent material in the bulb without physical contact, and is a point illumination source and is therefore suitable for light distribution design.

ところで、比較的低い天井(例えば5m以下)に設置される屋内照明や屋外の狭域エリア照明等おいては、入力電力が200〜300WのHID(全光束が16000〜25000ルーメン)から省エネルギー効果が高いLED照明(入力電力が150〜200W/全光束が1000〜16000ルーメン)への切り替えが進められている。LED照明で十分な照度が得られない場合、照明装置の設置数を増やして対応しているが、これは照明装置の設置コストを上昇させる要因となっている。一方、従来のプラズマ照明装置は十分な照度を有している反面、比較的低い天井からの照度に対応させるために、入力電力を下げて調光した場合に発光効率の低下が著しいという難点を有している。そこで、プラズマ照明装置の入力電力を下げた場合の発光効率の低下を抑制することが求められている。   By the way, in indoor lighting or outdoor narrow area lighting installed on a relatively low ceiling (for example, 5 m or less), an energy saving effect is obtained from HID (total luminous flux is 16000 to 25000 lumens) with an input power of 200 to 300 W. Switching to high LED lighting (input power is 150 to 200 W / total luminous flux is 1000 to 16000 lumens) is being promoted. When LED illumination cannot provide sufficient illuminance, the number of installed lighting devices is increased, which is a factor that increases the installation cost of the lighting devices. On the other hand, the conventional plasma illumination device has sufficient illuminance, but in order to cope with the relatively low illuminance from the ceiling, there is a problem that the luminous efficiency is remarkably lowered when dimming with the input power lowered. Have. Therefore, it is required to suppress a decrease in light emission efficiency when the input power of the plasma illumination device is lowered.

特表2004−505429号公報JP-T-2004-505429 特開2005−085749号公報JP 2005-085749 A 特表2010−527129号公報Special table 2010-527129

本発明が解決しようとする課題は、350W以下の入力電力に対する発光効率を向上させたプラズマ発光装置とそれに用いる電磁波発生器を提供することにある。   The problem to be solved by the present invention is to provide a plasma light-emitting device with improved luminous efficiency with respect to an input power of 350 W or less and an electromagnetic wave generator used therefor.

実施形態のプラズマ発光装置は、電磁波発生器と、電磁波発生器に電力を供給する電源部と、電磁波発生器から放射される電磁波を伝送する導波管と、導波管内を伝送される電磁波を受信するアンテナと、アンテナから電磁波が照射される電磁波集束器と、電磁波集束器内に配置され、かつ発光物質が充填された無電極バルブを有し、電磁波集束器で電磁波を無電極バルブに集束させることにより発光物質を励起してプラズマ発光させる発光部とを具備する。電磁波発生器は、アノード円筒と、アノード円筒の内壁から管軸に向かって放射状に配置された複数枚のアノード共振板とを有し、アノード共振板の枚数が12枚であるアノード部と、アノード円筒の管軸に沿って配置されたフィラメントを有するカソード部と、アノード円筒の管軸方向に磁場を発生させる、磁束密度が230mT以上の永久磁石を有する励磁回路とを備え、カソード部の外径の半径(rc)と複数枚のアノード共振板の遊端側の内径で表されるアノード部の内径の半径(ra)との比(rc/ra)が0.487以上である。電磁波発生器において、100W以上350W以下の範囲内の入力電力の全域で発生させる電磁波の出力効率が72%以上である。 The plasma light-emitting device of the embodiment includes an electromagnetic wave generator, a power supply unit that supplies power to the electromagnetic wave generator, a waveguide that transmits electromagnetic waves emitted from the electromagnetic wave generator, and electromagnetic waves that are transmitted through the waveguide. It has an antenna to receive, an electromagnetic wave concentrator that is irradiated with electromagnetic waves from the antenna, and an electrodeless valve that is placed in the electromagnetic wave concentrator and is filled with a luminescent material. A light emitting portion that excites the luminescent material to emit plasma. The electromagnetic wave generator has an anode cylinder, a plurality of anode resonance plates arranged radially from the inner wall of the anode cylinder toward the tube axis, an anode section having 12 anode resonance plates, an anode A cathode portion having a filament disposed along the tube axis of the cylinder, and an excitation circuit having a permanent magnet having a magnetic flux density of 230 mT or more, which generates a magnetic field in the tube axis direction of the anode cylinder, and has an outer diameter of the cathode portion The ratio (rc / ra) between the radius (rc) of the anode portion and the radius (ra) of the inner diameter of the anode portion expressed by the inner diameter of the free end side of the plurality of anode resonance plates is 0.487 or more. In the electromagnetic wave generator, the output efficiency of the electromagnetic wave generated in the entire range of the input power within the range of 100 W to 350 W is 72% or more.

実施形態のプラズマ発光装置の概略構成を示す図である。It is a figure which shows schematic structure of the plasma light-emitting device of embodiment. 図1に示すプラズマ発光装置における電磁波発生器および電源部の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the electromagnetic wave generator and power supply part in the plasma light-emitting device shown in FIG. 実施形態のプラズマ発光装置における電磁波発生器の入力電力と出力効率との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the input electric power and output efficiency of the electromagnetic wave generator in the plasma light-emitting device of embodiment. 実施形態のプラズマ発光装置における電磁波発生器のアノード電流と出力効率との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the anode current of the electromagnetic wave generator and output efficiency in the plasma light-emitting device of embodiment. 実施形態のプラズマ発光装置における電磁波発生器のアノード電流と動作電圧との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the anode current and operating voltage of the electromagnetic wave generator in the plasma light-emitting device of embodiment. 実施形態のプラズマ発光装置における電磁波発生器の入力電力と出力電力との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the input power and output power of the electromagnetic wave generator in the plasma light-emitting device of embodiment. 実施形態のプラズマ発光装置における電磁波発生器のアノード電流と発振周波数との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the anode current of the electromagnetic wave generator and oscillation frequency in the plasma light-emitting device of embodiment. 実施形態のプラズマ発光装置の入力電力と全光束との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the input electric power of the plasma light-emitting device of embodiment, and a total luminous flux. 実施形態のプラズマ発光装置の入力電力と発光効率(ランプ効率)との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the input electric power and luminous efficiency (lamp efficiency) of the plasma light-emitting device of embodiment. 実施形態における電磁波発生器の構成例を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structural example of the electromagnetic wave generator in embodiment. 図10に示す電磁波発生器のアノード部およびカソード部を拡大して示す上面図である。It is a top view which expands and shows the anode part and cathode part of the electromagnetic wave generator shown in FIG. 図11に示す電磁波発生器のアノード部の概念図である。It is a conceptual diagram of the anode part of the electromagnetic wave generator shown in FIG.

以下、実施形態のプラズマ発光装置について、図面を参照して説明する。図1はプラズマ発光装置の概略構成を示す図である。図1に示すプラズマ発光装置1は、電磁波発生器2と、電磁波発生器2に電力を供給する電源部3と、電磁波発生器2から放射される電磁波を伝送する導波管4と、導波管4内を伝送される電磁波を受信するアンテナ5と、アンテナ5から電磁波が照射される電磁波集束器6と、電磁波集束器6内に設置された無電極バルブ7を有する発光部とを具備する。無電極バルブ7には、発光物質が充填されている。電磁波は、電磁波集束器6で無電極バルブ7に集束され、これにより無電極バルブ7内に充填された発光物質が励起されてプラズマ発光する。   Hereinafter, a plasma light emitting device of an embodiment will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a diagram showing a schematic configuration of a plasma light emitting device. A plasma light emitting device 1 shown in FIG. 1 includes an electromagnetic wave generator 2, a power supply unit 3 that supplies power to the electromagnetic wave generator 2, a waveguide 4 that transmits an electromagnetic wave radiated from the electromagnetic wave generator 2, and a waveguide. An antenna 5 that receives an electromagnetic wave transmitted through the tube 4, an electromagnetic wave collector 6 that is irradiated with the electromagnetic wave from the antenna 5, and a light emitting unit that has an electrodeless bulb 7 installed in the electromagnetic wave collector 6. . The electrodeless bulb 7 is filled with a luminescent material. The electromagnetic wave is focused on the electrodeless bulb 7 by the electromagnetic wave focusing device 6, whereby the luminescent material filled in the electrodeless bulb 7 is excited and emits plasma.

実施形態のプラズマ発光装置1の構成について述べる。電磁波発生器2は図2に示すように、カソード部(陰極)11とアノード部(陽極)12とを備えている。カソード部11およびアノード部12は、高周波の電磁波(以下、マイクロ波と記す)を発生させる発振部として機能する。発生させるマイクロ波の周波数は、国際電気通信連合(International Telecommunication Union:ITU)により、電波法による放射許容値の規制を受けない工業・科学・医療用帯域であるISM(Industrial, Scientific and Medical)バンドに割り当てられている、2450±50MHzが好ましい。   The configuration of the plasma light emitting device 1 of the embodiment will be described. As shown in FIG. 2, the electromagnetic wave generator 2 includes a cathode part (cathode) 11 and an anode part (anode) 12. The cathode portion 11 and the anode portion 12 function as an oscillating portion that generates high-frequency electromagnetic waves (hereinafter referred to as microwaves). The frequency of microwaves to be generated is an ISM (Industrial, Scientific and Medical) band, which is an industrial, scientific, and medical band that is not subject to radiation tolerance restrictions by the Radio Law by the International Telecommunications Union (ITU). 2450 ± 50 MHz is preferred.

例えば、その近傍のISMバンドとしての915±15MHzバンドでは、共振波長が長くなる(2.45GHzの共振波長が12cmであるのに対して、915MHzの共振波長は33cm)ので、電磁波集束器や無電極バルブが大型化する。また、この帯域の使用認可は、南北アメリカ地域のみに限られている。さらに、5800±75MHzバンドは、共振波長が短くなる(5.8GHzの共振波長は5cm)ので、電磁波集束器や無電極バルブを小型化できる反面、無電極バルブの発光量が少なくなる等の難点がある。2450±50MHzバンドによれば、電磁波集束器6や無電極バルブ7の小型化と無電極バルブ7の発光量とを両立させることができる。   For example, in the 915 ± 15 MHz band as an ISM band in the vicinity thereof, the resonance wavelength becomes long (the resonance wavelength of 2.45 GHz is 12 cm, whereas the resonance wavelength of 915 MHz is 33 cm). The electrode valve becomes larger. In addition, authorization to use this band is limited to the Americas region only. Furthermore, since the resonance wavelength of the 5800 ± 75 MHz band is short (the resonance wavelength of 5.8 GHz is 5 cm), the electromagnetic wave concentrator and the electrodeless valve can be reduced in size, but the light emission amount of the electrodeless bulb is reduced. There is. According to the 2450 ± 50 MHz band, it is possible to achieve both the miniaturization of the electromagnetic wave focusing device 6 and the electrodeless bulb 7 and the light emission amount of the electrodeless bulb 7.

アノード部12は、カソード部11を取り囲むように配置されている。電源部3は、主電源13、電源供給・制御回路14、カソード電源15、アノード電源16等を備えている。このような電源部3からカソード部11およびアノード部12に電力が供給される。アノード部12の管軸方向には、励磁回路17から磁場が印加されている。電磁波発生器2の具体的な構成については、後に詳述する。   The anode part 12 is arranged so as to surround the cathode part 11. The power supply unit 3 includes a main power supply 13, a power supply / control circuit 14, a cathode power supply 15, an anode power supply 16, and the like. Electric power is supplied from the power supply unit 3 to the cathode unit 11 and the anode unit 12. A magnetic field is applied from the excitation circuit 17 in the tube axis direction of the anode unit 12. A specific configuration of the electromagnetic wave generator 2 will be described in detail later.

カソード部11をヒータで加熱しつつ、アノード部12に正の電圧を印加すると、カソード部11からアノード部12に向けて電子が放出される。カソード部11から放出された電子は、カソード部11とアノード部12との間の電界、およびアノード部12の管軸方向に印加された磁場によって、カソード部11とアノード部12との間の空間で軌道が曲げられて周回運動する。周回電子は熱電子流となって、共振器の高周波電界により集群してスポーク状の電子極を形成して同期回転する。これによって、マイクロ波が発生する。発生したマイクロ波は、電磁波発生器2の出力部18から放射される。   When a positive voltage is applied to the anode part 12 while heating the cathode part 11 with a heater, electrons are emitted from the cathode part 11 toward the anode part 12. Electrons emitted from the cathode part 11 are space between the cathode part 11 and the anode part 12 by an electric field between the cathode part 11 and the anode part 12 and a magnetic field applied in the tube axis direction of the anode part 12. The orbit is bent and moves around. The circulating electrons become a thermionic current, and are gathered by the high frequency electric field of the resonator to form a spoke-like electron electrode and rotate synchronously. Thereby, a microwave is generated. The generated microwave is radiated from the output unit 18 of the electromagnetic wave generator 2.

電磁波発生器2の出力部18は、導波管4の内部に配置されている。マイクロ波は電磁波発生器2の出力部18から導波管4内に放射される。出力部18から放射されたマイクロ波は、導波管4内を伝送される。導波管4内には、伝送されたマイクロ波を受信するアンテナ5の入力端5aが配置されている。アンテナ5は、入力端5aが導波管4の内部に配置され、かつ出力端5bが電磁波集束器6と接続するように設置されている。アンテナ5の入力端5aで受信したマイクロ波は、出力端5bから電磁波集束器6に照射される。電磁波集束器6内には、発光物質が充填された無電極バルブ7が設置されている。   The output unit 18 of the electromagnetic wave generator 2 is disposed inside the waveguide 4. The microwave is radiated into the waveguide 4 from the output unit 18 of the electromagnetic wave generator 2. The microwave radiated from the output unit 18 is transmitted through the waveguide 4. In the waveguide 4, an input end 5 a of an antenna 5 that receives a transmitted microwave is disposed. The antenna 5 is installed so that the input end 5 a is disposed inside the waveguide 4 and the output end 5 b is connected to the electromagnetic wave concentrator 6. The microwave received at the input end 5a of the antenna 5 is applied to the electromagnetic wave focusing device 6 from the output end 5b. In the electromagnetic wave focusing device 6, an electrodeless bulb 7 filled with a luminescent material is installed.

無電極バルブ7は、例えば中空構造の石英ガラス管や透光性セラミックス管等で構成されている。無電極バルブ7にセラミックス管を適用する場合、その構成材料としてはアルミナ、窒化アルミニウム、イットリウム・アルミニウム複合酸化物(YAG)、マグネシウム・アルミニウム複合酸化物(スピネル)、イットリア等の焼結体や単結晶体が例示される。無電極バルブ7内に充填される発光物質としては、臭化インジウム(InBr3等)、ヨウ化ガリウム(GaI3等)、ヨウ化ストロンチウム(SrI2等)等の金属ハロゲン化物、あるいは硫黄(S)、セレン(Se)、これらを含む化合物等が挙げられる。発光物質は、アルゴン(Ar)、クリプトン(Kr)、キセノン(Xe)等から選ばれる少なくとも1種の希ガスと共に、無電極バルブ7内に封入される。 The electrodeless bulb 7 is constituted by, for example, a hollow quartz glass tube or a translucent ceramic tube. When a ceramic tube is applied to the electrodeless valve 7, its constituent materials include alumina, aluminum nitride, yttrium-aluminum composite oxide (YAG), magnesium-aluminum composite oxide (spinel), yttria, and other sintered bodies and simple materials. Crystals are exemplified. Examples of the light emitting material filled in the electrodeless bulb 7 include metal halides such as indium bromide (InBr 3 or the like), gallium iodide (GaI 3 or the like), strontium iodide (SrI 2 or the like), or sulfur (S ), Selenium (Se), compounds containing these, and the like. The luminescent material is enclosed in the electrodeless bulb 7 together with at least one rare gas selected from argon (Ar), krypton (Kr), xenon (Xe), and the like.

電磁波集束器6としては、空洞共振器型や誘電体共振器型等が知られている。これらのうち、誘電体共振器型の電磁波集束器6を使用することが好ましい。誘電体共振器型の電磁波集束器6を使用することによって、電磁波集束器6に照射されたマイクロ波のエネルギー密度が向上するため、無電極バルブ7を有する発光部でのプラズマ発光の安定性が向上し、さらに発光出力や発光効率等を高めることができる。さらに、無電極バルブ7の発光時に発生する熱の放散性を高めることができる。   As the electromagnetic wave concentrator 6, a cavity resonator type, a dielectric resonator type, or the like is known. Of these, it is preferable to use a dielectric resonator type electromagnetic wave concentrator 6. By using the dielectric resonator type electromagnetic wave concentrator 6, the energy density of the microwave irradiated to the electromagnetic wave concentrator 6 is improved, so that the stability of plasma emission in the light emitting part having the electrodeless bulb 7 is improved. It is possible to improve the light emission output and the light emission efficiency. Furthermore, the dissipating property of heat generated when the electrodeless bulb 7 emits light can be enhanced.

誘電体共振器型の電磁波集束器6は、高誘電物質からなる集束器本体61を備えている。誘電体共振器型電磁波集束器6の集束器本体61は、誘電率が2以上の固体もしくは液体の高誘電物質で構成することが好ましい。固体状の高誘電物質としては、アルミナ、ジルコニア、窒化アルミニウム、チタン酸バリウムやチタン酸ストロンチウム等のチタン酸塩、ジルコン酸ストロンチウム等のジルコン酸塩、およびそれらの複合化合物を主成分とするセラミックス材料(焼結体や単結晶体)が例示される。   The dielectric resonator type electromagnetic wave concentrator 6 includes a concentrator body 61 made of a high dielectric material. The concentrator body 61 of the dielectric resonator type electromagnetic wave concentrator 6 is preferably composed of a solid or liquid high dielectric material having a dielectric constant of 2 or more. Ceramic materials mainly composed of alumina, zirconia, aluminum nitride, titanates such as barium titanate and strontium titanate, zirconates such as strontium zirconate, and complex compounds thereof include solid high dielectric materials. (Sintered body and single crystal body) are exemplified.

誘電体共振器型電磁波集束器6を使用する場合、発光物質や希ガス等が封入された無電極バルブ7は、高誘電物質からなる集束器本体61内に設置される。例えば、固体状の高誘電物質で所定のサイズを有する直方体状の集束器本体61を形成する。集束器本体61の1つの面に空洞部62を設け、この空洞部62内に無電極バルブ7を設置する。アンテナ5の出力端5bは、集束器本体61の他の面、例えば空洞部62を設けた面と対向する面に設置される。無電極バルブ7およびアンテナ5の出力端5bの設置位置は、マイクロ波の共振周波数等に応じて設定される。集束器本体61の無電極バルブ7および空洞部62の設置部を除く外面は、マイクロ波を反射する金属被膜等で覆ってもよい。これによって、マイクロ波のエネルギー密度が向上する。   When the dielectric resonator type electromagnetic wave concentrator 6 is used, the electrodeless bulb 7 in which a luminescent material, a rare gas, or the like is sealed is installed in a concentrator body 61 made of a high dielectric material. For example, a rectangular parallelepiped concentrator body 61 having a predetermined size is formed of a solid high dielectric material. A cavity 62 is provided on one surface of the concentrator body 61, and the electrodeless valve 7 is installed in the cavity 62. The output end 5 b of the antenna 5 is installed on the other surface of the concentrator body 61, for example, the surface facing the surface provided with the cavity 62. The installation positions of the electrodeless valve 7 and the output end 5b of the antenna 5 are set according to the resonance frequency of the microwave and the like. The outer surface of the concentrator main body 61 excluding the electrodeless bulb 7 and the installation portion of the hollow portion 62 may be covered with a metal film or the like that reflects microwaves. This improves the energy density of the microwave.

アンテナ5の出力端5bから電磁波集束器6に照射されたマイクロ波は、例えば高誘電物質からなる集束器本体61内で共振し、マイクロ波の共振周波数等に基づいて設置された無電極バルブ7に集束される。無電極バルブ7に集束したマイクロ波のエネルギーによって、無電極バルブ7内に充填された希ガスが電離してプラズマが発生する。金属ハロゲン化物等の発光物質は、発生したプラズマにより励起され、これにより発光(プラズマ発光)する。プラズマ発光は、電極を有しないバルブ(無電極バルブ7)内で発生する現象であるため、物理的な接触劣化がなく、長寿命の発光装置を提供することができる。   The microwave irradiated to the electromagnetic wave concentrator 6 from the output end 5b of the antenna 5 resonates in the concentrator main body 61 made of, for example, a high dielectric material, and the electrodeless valve 7 installed based on the resonance frequency of the microwave or the like. Focused on. Due to the energy of the microwave focused on the electrodeless bulb 7, the noble gas filled in the electrodeless bulb 7 is ionized to generate plasma. Luminescent substances such as metal halides are excited by the generated plasma and thereby emit light (plasma light emission). Plasma light emission is a phenomenon that occurs in a bulb (electrodeless bulb 7) that does not have an electrode. Therefore, there is no physical contact deterioration, and a long-life light-emitting device can be provided.

ところで、従来のプラズマ発光装置は、前述したように入力電力が350W以下の照明用途等において、十分な発光効率(ランプ効率[単位:ルーメン/W])が得られないという難点を有している。例えば、入力電力が400Wクラスのプラズマ発光装置を用いて、入力電力を下げることにより300Wクラスの照度を得ようとした場合、発光効率(ランプ効率)が著しく低下するという難点を有している。本発明者はその原因について鋭意研究を行った結果、従来のプラズマ発光装置はマイクロ波の供給源であるマイクロ波発生器の出力効率が入力電力を小さくするにつれて顕著に低下し、このために入力電力を下げた際の発光効率(ランプ効率)の低下が著しくなることを見出した。また、マイクロ波発生器の動作電圧を下げて300Wクラスの照度に対応しようとした場合、マイクロ波発生器の出力効率が全般的に低下してしまう。   By the way, as described above, the conventional plasma light-emitting device has a drawback that sufficient light-emitting efficiency (lamp efficiency [unit: lumen / W]) cannot be obtained in lighting applications where the input power is 350 W or less. . For example, when a plasma light-emitting device with an input power of 400 W class is used to obtain an illuminance of 300 W class by reducing the input power, there is a problem that the light emission efficiency (lamp efficiency) is remarkably lowered. As a result of intensive research on the cause, the present inventor has found that the output efficiency of the microwave generator, which is a microwave supply source, in the conventional plasma light-emitting device significantly decreases as the input power is reduced. It has been found that the luminous efficiency (lamp efficiency) is significantly reduced when power is lowered. Further, when the operating voltage of the microwave generator is lowered to cope with the illuminance of 300 W class, the output efficiency of the microwave generator is generally lowered.

このような点に対して、実施形態のプラズマ発光装置1は、100〜350Wの範囲内の入力電力の全域で発生させるマイクロ波の出力効率が72%以上である電磁波発生器2を備えている。このような電磁波発生器2によれば、100〜350Wの範囲内の入力電力の全域で無電極バルブ7を有する発光部を効率よく発光させることができる。言い換えると、プラズマ発光装置1に対する入力電力を100〜350Wの範囲内で変化させて調光した場合においても、調光領域の全域にわたってプラズマ発光装置1の発光効率を高めることができる。従って、プラズマ発光装置1の入力電力に応じた全光束が向上し、さらに100〜350Wの範囲内の入力電力の全域で発光効率が向上する。すなわち、100〜350Wの範囲内の入力電力の全域(低入力電力領域)で明るさや省エネルギー性に優れるプラズマ発光装置1を提供することが可能になる。   With respect to such a point, the plasma light emitting device 1 of the embodiment includes the electromagnetic wave generator 2 in which the output efficiency of microwaves generated over the entire range of input power within the range of 100 to 350 W is 72% or more. . According to such an electromagnetic wave generator 2, the light emitting unit having the electrodeless bulb 7 can be efficiently caused to emit light over the entire range of input power within the range of 100 to 350 W. In other words, even when the input power to the plasma light-emitting device 1 is changed within the range of 100 to 350 W and light control is performed, the light emission efficiency of the plasma light-emitting device 1 can be increased over the entire light control region. Therefore, the total luminous flux corresponding to the input power of the plasma light emitting device 1 is improved, and the light emission efficiency is improved over the entire input power within the range of 100 to 350 W. That is, it is possible to provide the plasma light emitting device 1 that is excellent in brightness and energy saving in the entire input power (low input power region) within the range of 100 to 350 W.

低入力電力領域(100〜350Wの範囲の全域)における電磁波発生器2の出力効率を向上させるためには、低電流領域で発生させるマイクロ波の出力効率を高めることが有効である。具体的には、電磁波発生器2は100〜350Wの範囲内の入力電力に対して30〜150mAの範囲のアノード電流領域でマイクロ波を発生させると共に、そのようなアノード電流領域の全域におけるマイクロ波の出力効率が72%以上であることが好ましい。さらに、電磁波発生器2の低入力電力領域における出力効率を向上させるために、マイクロ波は250〜350Wの範囲内の入力電力で最大出力効率を示すことが好ましい。これらによって、100〜350Wの範囲内の入力電力の全域で発生させるマイクロ波の出力効率をより再現性よく高めることが可能になる。   In order to improve the output efficiency of the electromagnetic wave generator 2 in the low input power region (the entire range of 100 to 350 W), it is effective to increase the output efficiency of the microwave generated in the low current region. Specifically, the electromagnetic wave generator 2 generates microwaves in the anode current region in the range of 30 to 150 mA with respect to the input power in the range of 100 to 350 W, and the microwaves in the entire anode current region. The output efficiency is preferably 72% or more. Furthermore, in order to improve the output efficiency in the low input power region of the electromagnetic wave generator 2, it is preferable that the microwave exhibits a maximum output efficiency with an input power in the range of 250 to 350W. By these, it becomes possible to raise the output efficiency of the microwave generated in the whole range of the input power within the range of 100 to 350 W with higher reproducibility.

上述したように、実施形態の電磁波発生器2は、100〜350Wの範囲内の入力電力の全域で発生させるマイクロ波の出力効率が72%以上であり、また30〜150mAの範囲内のアノード電流領域の全域で発生させるマイクロ波の出力効率が72%以上であることが好ましく、さらに250〜350Wの範囲内の入力電力でマイクロ波が最大出力効率を示すことが好ましい。100〜350Wの範囲内の入力電力および30〜150mAの範囲内のアノード電流の全域で発生させるマイクロ波の出力効率は74%以上であることがより好ましい。そして、このような電磁波発生器2を使用することによって、省エネルギー性等に優れるプラズマ発光装置1の発光効率を高めることが可能になる。   As described above, the electromagnetic wave generator 2 according to the embodiment has an output efficiency of microwaves of 72% or more generated in the entire range of input power in the range of 100 to 350 W, and an anode current in the range of 30 to 150 mA. The output efficiency of the microwave generated over the entire region is preferably 72% or more, and the microwave preferably exhibits the maximum output efficiency with an input power in the range of 250 to 350 W. More preferably, the output efficiency of the microwave generated over the entire range of the input power within the range of 100 to 350 W and the anode current within the range of 30 to 150 mA is 74% or more. And by using such an electromagnetic wave generator 2, it becomes possible to raise the luminous efficiency of the plasma light-emitting device 1 which is excellent in energy saving etc.

電磁波発生器2におけるマイクロ波(電磁波)の出力効率[単位:%]は、動作電圧(アノード電圧)eb[単位:kV]とアノード電流Ib[単位:mA]と出力電力Po[単位:W]とから、下記の式(1)に基づいて求められる値である。
出力効率[%]=出力/(動作電圧×アノード電流)×100…(1)
電磁波発生器2に対する入力電力は、下記の式(2)に基づいて求められる値である。
入力[W]=動作電圧[kV]×アノード電流[mA] …(2)
The output efficiency [unit:%] of the microwave (electromagnetic wave) in the electromagnetic wave generator 2 is the operating voltage (anode voltage) eb [unit: kV], the anode current Ib [unit: mA], and the output power Po [unit: W]. Therefore, the value is obtained based on the following formula (1).
Output efficiency [%] = Output / (Operating voltage × Anode current) × 100 (1)
The input power to the electromagnetic wave generator 2 is a value obtained based on the following formula (2).
Input [W] = Operating voltage [kV] × Anode current [mA] (2)

表1および図3〜7に、実施例による電磁波発生器2の入力電力、アノード電流、動作電圧(アノード電圧)、出力電力、マイクロ波の出力効率、および発振周波数の一例を示す。なお、表1および図3〜7には、比較例1〜3による電磁波発生器の特性を併せて示す。実施例の電磁波発生器2は、100〜350Wの範囲内の入力電力の全域、および30〜150mAの範囲内のアノード電流領域の全域で発生させるマイクロ波の出力効率が72%以上、さらには74%以上であることが分かる(表1、図3〜4参照)。また、マイクロ波が最大出力効率を示す入力電力は250〜350Wの範囲(具体的には300W前後)である。実施例の電磁波発生器2は、100〜350Wの範囲の入力電力に対して3〜3.2kV程度の動作電圧が保たれている(表1、図5参照)。   Table 1 and FIGS. 3 to 7 show examples of input power, anode current, operating voltage (anode voltage), output power, microwave output efficiency, and oscillation frequency of the electromagnetic wave generator 2 according to the embodiment. Table 1 and FIGS. 3 to 7 also show the characteristics of the electromagnetic wave generators according to Comparative Examples 1 to 3. The electromagnetic wave generator 2 according to the embodiment has an output efficiency of microwaves of 72% or more, or 74, which is generated over the entire input power in the range of 100 to 350 W and the entire anode current region in the range of 30 to 150 mA. % (See Table 1 and FIGS. 3 to 4). Further, the input power at which the microwave shows the maximum output efficiency is in the range of 250 to 350 W (specifically, around 300 W). The electromagnetic wave generator 2 of the example maintains an operating voltage of about 3 to 3.2 kV with respect to input power in the range of 100 to 350 W (see Table 1 and FIG. 5).

Figure 0006261898
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一方、比較例1の電磁波発生器は、入力電力が200W程度までの領域では72%以上の出力効率が維持されているものの、入力電力が200Wより下回ると出力効率の低下が著しく、出力効率は72%未満となっている。また、マイクロ波が最大出力効率を示す入力電力は300Wを超えて、400W前後である。比較例2および比較例3の電磁波発生器は、100〜350Wの範囲内の入力電力の全域で出力効率が72%未満であることが分かる。これら出力効率の違いに基づいて、実施例による電磁波発生器2は比較例1〜3の電磁波発生器に比べて出力に優れている(表1、図6参照)。なお、実施例による電磁波発生器2と比較例1〜3による電磁波発生器との具体的な構成上の違いは、表2に示す通りである。これら構成上の違いについては後に詳述する。   On the other hand, in the electromagnetic wave generator of Comparative Example 1, although the output efficiency of 72% or more is maintained in the region where the input power is up to about 200 W, when the input power is less than 200 W, the output efficiency is remarkably lowered, and the output efficiency is It is less than 72%. Further, the input power at which the microwaves exhibit the maximum output efficiency exceeds 300 W and is around 400 W. It can be seen that the electromagnetic wave generators of Comparative Example 2 and Comparative Example 3 have an output efficiency of less than 72% over the entire input power in the range of 100 to 350 W. Based on these differences in output efficiency, the electromagnetic wave generator 2 according to the example is superior in output compared to the electromagnetic wave generators of Comparative Examples 1 to 3 (see Table 1 and FIG. 6). The specific structural differences between the electromagnetic wave generator 2 according to the example and the electromagnetic wave generators according to comparative examples 1 to 3 are as shown in Table 2. These structural differences will be described in detail later.

Figure 0006261898
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表3および図8に実施例の電磁波発生器2を用いたプラズマ発光装置1の入力電力と全光束[単位:ルーメン(lm)]との関係を示す。また、表3および図9に実施例の電磁波発生器2を用いたプラズマ発光装置1の入力電力と発光効率(ランプ効率[単位:lm/W])との関係を示す。これらの表および図には、比較例1〜3の電磁波発生器を用いたプラズマ発光装置の入力電力と全光束および発光効率(ランプ効率)との関係を併せて示す。実施例のプラズマ発光装置1は、比較例1〜3のプラズマ発光装置に比べて、350W以下の入力電力における発光効率および全光束に優れていることが分かる。   Table 3 and FIG. 8 show the relationship between the input power and the total luminous flux [unit: lumen (lm)] of the plasma light emitting device 1 using the electromagnetic wave generator 2 of the example. Table 3 and FIG. 9 show the relationship between the input power and luminous efficiency (lamp efficiency [unit: lm / W]) of the plasma light emitting device 1 using the electromagnetic wave generator 2 of the example. These tables and figures also show the relationship between the input power, the total luminous flux, and the luminous efficiency (lamp efficiency) of the plasma light emitting device using the electromagnetic wave generators of Comparative Examples 1 to 3. It turns out that the plasma light-emitting device 1 of an Example is excellent in the luminous efficiency and total light flux in the input power of 350 W or less compared with the plasma light-emitting device of Comparative Examples 1-3.

Figure 0006261898
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表3、図8および図9はプラズマ発光装置1への入力電力を変化させて調光した場合の全光束およびランプ発光効率に相当する。表3、図8および図9に示すように、100〜350Wの範囲の入力電力の全域で発生させるマイクロ波の出力効率が72%以上である電磁波発生器2によれば、プラズマ発光装置1の明るさを調整(調光)するために入力電力を350W以下の範囲で変化させた場合においても、ランプ発光効率が維持される。すなわち、実施例の電磁波発生器2を用いたプラズマ発光装置1は、調光時の発光効率および全光束に優れるものである。従って、調光時の発光効率の低下に伴う消費電力の増大等を抑制することが可能になる。   Table 3, FIG. 8, and FIG. 9 correspond to the total luminous flux and lamp luminous efficiency when dimming is performed by changing the input power to the plasma light emitting device 1. As shown in Table 3, FIG. 8, and FIG. 9, according to the electromagnetic wave generator 2 in which the output efficiency of the microwave generated over the entire range of the input power in the range of 100 to 350 W is 72% or more, the plasma light emitting device 1 Even when the input power is changed within a range of 350 W or less to adjust the brightness (dimming), the lamp luminous efficiency is maintained. That is, the plasma light-emitting device 1 using the electromagnetic wave generator 2 of the example is excellent in luminous efficiency and total luminous flux at the time of light control. Accordingly, it is possible to suppress an increase in power consumption associated with a decrease in light emission efficiency during dimming.

上述したように、100〜350Wの範囲内の入力電力の全域で発生させるマイクロ波の出力効率が72%以上である電磁波発生器2を適用することによって、入力電力が300Wクラスのプラズマ発光装置1の発光効率および全光束を向上させることができる。さらに、300Wクラスのプラズマ発光装置1の調光を100〜350Wの範囲の入力電力で効率よく実施することが可能になる。実施形態のプラズマ発光装置1によれば、店舗や倉庫等の比較的低い天井(例えば5m以下)に設置される屋内照明や屋外の狭域エリア照明等に好適な照明装置を提供することができる。ただし、実施形態のプラズマ発光装置1は照明装置に限らず、プロジェクタの光源等に適用してもよい。   As described above, by applying the electromagnetic wave generator 2 having a microwave output efficiency of 72% or more generated over the entire range of the input power within the range of 100 to 350 W, the plasma light emitting device 1 having an input power of 300 W class. The luminous efficiency and the total luminous flux can be improved. Furthermore, it is possible to efficiently perform dimming of the 300 W class plasma light emitting device 1 with input power in the range of 100 to 350 W. According to the plasma light emitting device 1 of the embodiment, it is possible to provide a lighting device suitable for indoor lighting or outdoor narrow area lighting installed on a relatively low ceiling (for example, 5 m or less) such as a store or a warehouse. . However, the plasma light emitting device 1 of the embodiment is not limited to the illumination device, and may be applied to a light source of a projector or the like.

実施形態のプラズマ発光装置1は、高圧水銀ランプ、メタルハライドランプ、高圧ナトリウムランプ等のHIDと同様に、比較的低い天井用照明や狭域エリア照明等の照明装置に好適である。さらに、100〜350Wの範囲の入力電力で調光可能であるため、HIDに比べて省エネルギー性に優れ、また無電極バルブ7を有する発光部を使用しているため、寿命特性に優れるものである。従って、実施形態のプラズマ発光装置1は、エネルギー効率の向上による消費電力の低減と、長寿命化による装置コストやメンテナンスコストの低減とを具現化した、省エネルギーな照明装置として有効に利用可能なものである。   The plasma light-emitting device 1 of the embodiment is suitable for illumination devices such as relatively low ceiling illumination and narrow area illumination, as with HIDs such as high-pressure mercury lamps, metal halide lamps, and high-pressure sodium lamps. Furthermore, since it can be dimmed with an input power in the range of 100 to 350 W, it is superior in energy saving compared to HID, and has a life characteristic because it uses a light emitting part having an electrodeless bulb 7. . Therefore, the plasma light-emitting device 1 of the embodiment can be effectively used as an energy-saving lighting device that realizes reduction of power consumption by improving energy efficiency and reduction of device cost and maintenance cost by extending life. It is.

次に、実施形態のプラズマ発光装置1に用いる電磁波発生器2の具体的な構成について、図10〜12を参照して説明する。電磁波発生器2は、発振部本体としてカソード部(陰極部)11とアノード部(陽極部)12とを備えている。アノード部12は、アノード円筒21と、アノード円筒21の内壁から管軸に向かって放射状に等間隔に配置された複数枚のアノード共振板22とを有している。アノード共振板22の外側端部は、アノード円筒21の内壁に固定されており、内側端部は遊端になっている。カソード部11は、アノード円筒21の内側に管軸に沿って配置された、例えば螺旋状のフィラメント23を有している。フィラメント23は、アノード共振板22の遊端と間隔をあけて、空洞共振器を形成する電子作用空間内に配置されている。   Next, the specific structure of the electromagnetic wave generator 2 used for the plasma light-emitting device 1 of embodiment is demonstrated with reference to FIGS. The electromagnetic wave generator 2 includes a cathode part (cathode part) 11 and an anode part (anode part) 12 as an oscillation part body. The anode unit 12 includes an anode cylinder 21 and a plurality of anode resonance plates 22 arranged at equal intervals radially from the inner wall of the anode cylinder 21 toward the tube axis. The outer end portion of the anode resonance plate 22 is fixed to the inner wall of the anode cylinder 21, and the inner end portion is a free end. The cathode portion 11 has, for example, a spiral filament 23 disposed along the tube axis inside the anode cylinder 21. The filament 23 is disposed in an electron action space forming a cavity resonator with a gap from the free end of the anode resonator plate 22.

アノード共振板22の上辺(出力部側)および下辺(入力部側)には、一対の第1のストラップリング24a、24bと、第1のストラップリング24a、24bの外側に位置し、第1のストラップリングより径が大きい一対の第2のストラップリング25a、25bとが交互に接続されている。例えば、アノード共振板22の上辺は、1つ目のアノード共振板22から数えて奇数番目のアノード共振板22同士が第1のストラップリング24aで接続されており、偶数番目のアノード共振板22同士が第2のストラップリング25aで接続されている。アノード共振板22の下辺は、逆に奇数番目のアノード共振板22同士が第2のストラップリング25bで接続されており、偶数番目のアノード共振板22同士が第1のストラップリング24bで接続されている。   The upper side (output unit side) and the lower side (input unit side) of the anode resonance plate 22 are positioned outside the pair of first strap rings 24a and 24b and the first strap rings 24a and 24b, A pair of second strap rings 25a and 25b having a diameter larger than that of the strap rings are alternately connected. For example, the upper side of the anode resonance plate 22 includes odd-numbered anode resonance plates 22 counted from the first anode resonance plate 22 connected by a first strap ring 24a. Are connected by the second strap ring 25a. Conversely, the odd-numbered anode resonance plates 22 are connected to each other by the second strap ring 25b, and the even-numbered anode resonance plates 22 are connected to each other by the first strap ring 24b. Yes.

アノード円筒21の管軸方向の両端部には、一対の集磁板26a、26bが対向して設けられている。集磁板26a、26bは、それぞれ漏斗状の形状を有し、中央に貫通孔が設けられている。集磁板26a、26bの貫通孔の中心は、アノード円筒21の管軸上に位置している。集磁板26aの上方および集磁板26bの下方には、それぞれ環状の永久磁石27a、27bが配置されている。永久磁石27a、27bは、ヨーク28で囲われている。集磁板26a、26bと永久磁石27a、27bとヨーク28は、アノード円筒21の管軸方向に磁場を発生させる励磁回路17を構成している。   A pair of magnetism collecting plates 26 a and 26 b are provided opposite to each other in the tube axis direction of the anode cylinder 21. Each of the magnetic flux collecting plates 26a and 26b has a funnel shape, and a through hole is provided at the center. The centers of the through holes of the magnetism collecting plates 26 a and 26 b are located on the tube axis of the anode cylinder 21. Annular permanent magnets 27a and 27b are respectively disposed above the magnetism collecting plate 26a and below the magnetism collecting plate 26b. The permanent magnets 27 a and 27 b are surrounded by a yoke 28. The magnetic current collecting plates 26 a and 26 b, the permanent magnets 27 a and 27 b, and the yoke 28 constitute an excitation circuit 17 that generates a magnetic field in the tube axis direction of the anode cylinder 21.

集磁板26bの管軸方向の下方には、フィラメント印加電力および動作電圧を供給する入力部29が設けられている。集磁板26aの管軸方向の上方には、マイクロ波をアンテナリード30から放射する出力部18が設けられている。アンテナリード30は、1つのアノード共振板22から導出されている。アノード共振板22により形成される空洞共振器の作用空間内に生じる電界と、励磁回路17により管軸方向に発生させた磁界と、入力部29から供給されるフィラメント印加電力および動作電圧によって、フィラメント23から放出された熱電子は作用空間で周回運動を行うことによって、マイクロ波を発振させる。マイクロ波はアンテナリード30を介して出力部18から放射される。   An input unit 29 for supplying filament applied power and operating voltage is provided below the magnetism collecting plate 26b in the tube axis direction. An output unit 18 that radiates microwaves from the antenna lead 30 is provided above the magnetic flux collecting plate 26a in the tube axis direction. The antenna lead 30 is led out from one anode resonance plate 22. The filament generated by the electric field generated in the working space of the cavity resonator formed by the anode resonator plate 22, the magnetic field generated in the tube axis direction by the excitation circuit 17, and the filament applied power and operating voltage supplied from the input unit 29. The thermoelectrons emitted from 23 circulate in the working space to oscillate microwaves. The microwave is radiated from the output unit 18 via the antenna lead 30.

ここで、発振部本体としてカソード部11とアノード部12とを備える電磁波発生器2は、同軸円筒電極間の電流を管軸方向に付与される磁界で制御して発振させる、一種の二極管である。同軸円筒の二極管にアノード電圧を印加すると、カソードから放出された電子は真っ直ぐにアノードに達する。アノード・カソード軸に平行に磁界を加えると、電子は運動方向と磁界方向に直角な力を受けて曲がった軌跡を描く。磁界がさらに強くなると、アノード面をかすめて再びアノードに向かう。このときの磁界の磁束密度を臨界磁束密度と呼ぶ。この現象は磁界を一定にしてアノード電圧を減少させた場合も同様であり、アノード電圧が低くなると電子がアノードに到達しなくなる。この限界電圧をカットオフ電圧と呼ぶ。アノード電圧がカットオフ電圧を超えると電流が急激に流れるため、電磁波発生器2は高いカットオフ電圧を持った一種のダイオードと言える。   Here, the electromagnetic wave generator 2 including the cathode part 11 and the anode part 12 as an oscillation part body is a kind of bipolar tube that oscillates by controlling the current between the coaxial cylindrical electrodes with a magnetic field applied in the tube axis direction. . When an anode voltage is applied to a coaxial cylindrical bipolar tube, electrons emitted from the cathode reach the anode straight. When a magnetic field is applied parallel to the anode / cathode axis, the electrons draw a curved trajectory under the force perpendicular to the direction of motion and the direction of the magnetic field. When the magnetic field becomes stronger, the anode surface is grazed and headed again toward the anode. The magnetic flux density of the magnetic field at this time is called the critical magnetic flux density. This phenomenon is the same when the anode voltage is decreased while keeping the magnetic field constant. When the anode voltage is lowered, electrons do not reach the anode. This limit voltage is called a cut-off voltage. Since the current flows rapidly when the anode voltage exceeds the cut-off voltage, the electromagnetic wave generator 2 can be said to be a kind of diode having a high cut-off voltage.

電磁波発生器2のアノード部12は複数に分割されているため、図12に示すようにC、Lの等価回路で表現される共振器を構成している。分割されたアノード共振板22間には、発振しない状態でも微弱なマイクロ波が振動しており、正常な状態では高周波電界は隣り合うアノード共振板22間で反対の向きになっている。隣り合うアノード共振板22間の位相差は180度(πラジアン)であり、この状態をπモードと呼ぶ。高周波電界は、共振周波数の周期で変化している。カソード部11を加熱し、アノード部12に電圧を印加すると、電子はアノード部12の周りを周回する。アノード電圧と磁束密度との比を変えると電子の周回速度が変化するため、これを調整することで周回角速度を共振器における高周波電界の変化速度(電界の角速度)と等しくすることができる。   Since the anode section 12 of the electromagnetic wave generator 2 is divided into a plurality of parts, a resonator represented by an equivalent circuit of C and L is formed as shown in FIG. A weak microwave oscillates between the divided anode resonance plates 22 even in a non-oscillating state, and in a normal state, the high frequency electric field is in the opposite direction between the adjacent anode resonance plates 22. The phase difference between adjacent anode resonance plates 22 is 180 degrees (π radians), and this state is called a π mode. The high-frequency electric field changes with the period of the resonance frequency. When the cathode part 11 is heated and a voltage is applied to the anode part 12, the electrons circulate around the anode part 12. When the ratio between the anode voltage and the magnetic flux density is changed, the circulating speed of the electrons changes. By adjusting this, the rotating angular speed can be made equal to the changing speed of the high-frequency electric field (angular speed of the electric field) in the resonator.

加速電界のある空間では電子はカソード部11側に収縮し、減速電界のある空間ではアノード部12側に広がるため、電子はスポーク状の電子群を構成する。この電子群は、共振回路の高周波電界の回転周期と同期して回転する間に、減速電界中の電子が位置エネルギーを失ってアノード部12に収束するため、共振器にエネルギーを与えて発振することになる。このとき、スポーク状の電子群の形状はアノード共振板22の枚数により変化し、アノード共振板22の枚数が多いほどスポーク形状が先鋭になる。スポーク形状が先鋭になるほど、流れる誘導電流が小さくなるため、出力効率の最大点が低電流領域側に移行する。このため、電磁波発生器2は12枚のアノード共振板22を有している。   In a space with an accelerating electric field, electrons contract toward the cathode portion 11 side, and in a space with a decelerating electric field, the electrons spread toward the anode portion 12 side, so that the electrons constitute a spoke-like electron group. While this electron group rotates in synchronization with the rotation period of the high-frequency electric field of the resonance circuit, electrons in the decelerating electric field lose potential energy and converge on the anode portion 12, and thus oscillate by giving energy to the resonator. It will be. At this time, the shape of the spoke-like electron group changes depending on the number of anode resonance plates 22, and the more the number of anode resonance plates 22, the sharper the spoke shape. The sharper the spoke shape, the smaller the induced current that flows, so the maximum point of output efficiency shifts to the low current region side. For this reason, the electromagnetic wave generator 2 has twelve anode resonance plates 22.

図11は12枚のアノード共振板22を有する電磁波発生器2を示している。12枚のアノード共振板22を有するアノード部12によれば、低電力領域および低電流領域での出力効率を高めることができる。アノード共振板22の分割数が増えると、共振板間の高周波電界の単位当たりの密度が大きくなり、電子効率が向上する。また、アノード共振板22の分割数が増えると、流れる誘導電流の許容値が小さくなり、低電流領域で出力効率が最大となる。このような点から、低電力領域および低電流領域での出力効率を高める上で、12枚のアノード共振板22を有するアノード部12が有効となる。   FIG. 11 shows an electromagnetic wave generator 2 having 12 anode resonance plates 22. According to the anode section 12 having the twelve anode resonance plates 22, the output efficiency in the low power region and the low current region can be increased. As the number of divisions of the anode resonant plate 22 increases, the density per unit of the high-frequency electric field between the resonant plates increases, and the electronic efficiency improves. Further, when the number of divisions of the anode resonance plate 22 is increased, the allowable value of the induced current that flows is reduced, and the output efficiency is maximized in the low current region. From this point, the anode unit 12 having the 12 anode resonance plates 22 is effective in increasing the output efficiency in the low power region and the low current region.

さらに、300Wクラスのプラズマ発光装置1で400Wクラスと同等の発光効率を得るためには、出力効率の最大点をより低電流側に移行させる必要がある。そのためには、アノード内径(2ra)を小さくし、アノード内径の半径(ra)とカソード外径(2rc)の半径(rc)との比(rc/ra)を大きくすることが好ましい。これによって、同一磁界に対するアノード電圧を下げることができる。rc/ra比は0.487以上であることが好ましい。ここで、アノード内径(2ra)は複数枚のアノード共振板22の内側端部(遊端)の内径を意味する。さらに、12枚のアノード共振板22を用いた場合、共振器のLが大きくなり、Q値も低下する。また、アノード内径(2ra)を小さくすることで、共振器のCが大きくなり、さらにQ値が低下する。このため、マイクロ波の最大出力効率を示すアノード電流をより低電流側に移行させることができる。   Furthermore, in order to obtain a luminous efficiency equivalent to that of the 400 W class with the 300 W class plasma light emitting device 1, it is necessary to shift the maximum point of the output efficiency to a lower current side. For this purpose, it is preferable to reduce the anode inner diameter (2ra) and increase the ratio (rc / ra) of the radius (ra) of the anode inner diameter and the radius (rc) of the cathode outer diameter (2rc). Thereby, the anode voltage for the same magnetic field can be lowered. The rc / ra ratio is preferably 0.487 or more. Here, the anode inner diameter (2 ra) means the inner diameter of the inner ends (free ends) of the plurality of anode resonance plates 22. Further, when 12 anode resonance plates 22 are used, the L of the resonator increases and the Q value also decreases. Further, by reducing the anode inner diameter (2ra), the C of the resonator increases and the Q value further decreases. For this reason, the anode current showing the maximum output efficiency of the microwave can be shifted to the lower current side.

このような点から、350W以下の低電力領域および150mA以下の低電流領域における電磁波発生器2の出力効率を高めるためには、12枚のアノード共振板22を有するアノード部12を適用し、かつrc/ra比を0.487以上とすることが好ましい。前述した実施例1の電磁波発生器2は、表2に示したように、12枚のアノード共振板22を有し、かつrc/ra比が0.487である。一方、比較例1、3の電磁波発生器はアノード共振板の枚数が12枚であるものの、rc/ra比は0.481である。さらに、比較例3の電磁波発生器は動作電圧が2.3〜2.7Vと低い。比較例2の電磁波発生器は、アノード共振板の枚数が10枚で、rc/ra比が0.443である。   From such a point, in order to increase the output efficiency of the electromagnetic wave generator 2 in a low power region of 350 W or less and a low current region of 150 mA or less, the anode unit 12 having 12 anode resonance plates 22 is applied, and The ratio rc / ra is preferably 0.487 or more. As shown in Table 2, the electromagnetic wave generator 2 of Example 1 described above has 12 anode resonance plates 22 and an rc / ra ratio of 0.487. On the other hand, although the electromagnetic wave generators of Comparative Examples 1 and 3 have 12 anode resonance plates, the rc / ra ratio is 0.481. Furthermore, the electromagnetic wave generator of Comparative Example 3 has an operating voltage as low as 2.3 to 2.7V. The electromagnetic wave generator of Comparative Example 2 has 10 anode resonant plates and an rc / ra ratio of 0.443.

上述したような電磁波発生器の具体的な構成の違いに基づいて、実施例1の電磁波発生器2ではマイクロ波が最大出力効率を示す入力電力が比較例1に比べてより低電流側に移行していることが分かる。このような入力電力と出力効率との関係に基づいて、実施例1の電磁波発生器2は100〜350Wの範囲内の入力電力の全域および30〜150mAの範囲内のアノード電流領域の全域でマイクロ波の出力効率が72%以上であるという構成を実現したものである。なお、比較例2の電磁波発生器はアノード共振板の枚数が10枚であり、また比較例3の電磁波発生器は動作電圧が低いため、100〜350Wの範囲の入力電力によるマイクロ波の出力効率が全般的に低いことが分かる。   Based on the difference in the specific configuration of the electromagnetic wave generator as described above, in the electromagnetic wave generator 2 of the first embodiment, the input power at which the microwave shows the maximum output efficiency is shifted to the lower current side as compared with the first comparative example. You can see that Based on the relationship between the input power and the output efficiency, the electromagnetic wave generator 2 according to the first embodiment is microscopic over the entire input power within the range of 100 to 350 W and the entire anode current region within the range of 30 to 150 mA. In this configuration, the wave output efficiency is 72% or more. Since the electromagnetic wave generator of Comparative Example 2 has 10 anode resonance plates and the electromagnetic wave generator of Comparative Example 3 has a low operating voltage, the output efficiency of microwaves with input power in the range of 100 to 350 W. Is generally low.

また、カソード部11から放出された熱電子は、カソード部11とアノード部12との間の電界により加速されることで運動エネルギーを得るが、電界に直交する磁界の影響により回転運動をする。この回転運動をする際に、アノード共振板22の先端を通過することで、アノード部12に誘導電流が発生する。この誘導電流がマイクロ波電力となる。この電子が電界から得た運動エネルギーをマイクロ波エネルギーに変換する効率を電子効率と呼ぶ。電子効率ηeの理論式は下式によって表される。   The thermoelectrons emitted from the cathode portion 11 are accelerated by the electric field between the cathode portion 11 and the anode portion 12 to obtain kinetic energy. However, the thermoelectrons rotate by the influence of a magnetic field orthogonal to the electric field. When this rotational movement is performed, an induced current is generated in the anode portion 12 by passing through the tip of the anode resonance plate 22. This induced current becomes microwave power. The efficiency with which the electrons convert the kinetic energy obtained from the electric field into microwave energy is called electronic efficiency. The theoretical formula of the electronic efficiency ηe is expressed by the following formula.

Figure 0006261898
上記した式において、raはアノード内径の半径、rcはカソード外径の半径、σはraに対するrcの比(rc/ra)、Boは 臨界磁束密度、Bは設計磁束密度、nはモード数(アノード分割N/2)、α1、α2は定数である。
実施例の電磁波発生器は、一定の磁束密度に対するアノード電圧が低いものの、電子効率が高くなる。基本的に、磁束密度が高いほど電子効率は向上する。実施例の電磁波発生器は、磁束密度が230mT以上の永久磁石27a、27bを使用することによって、さらに効率の向上を達成することができる。
Figure 0006261898
In the above formula, ra is the radius of the anode inner diameter, rc is the radius of the cathode outer diameter, σ is the ratio of rc to ra (rc / ra), Bo is the critical magnetic flux density, B is the designed magnetic flux density, and n is the mode number ( Anode division N / 2), α 1 , α 2 are constants.
The electromagnetic wave generator of the embodiment has a low anode voltage for a certain magnetic flux density, but has a high electronic efficiency. Basically, the higher the magnetic flux density, the higher the electronic efficiency. The electromagnetic wave generator of the embodiment can achieve further improvement in efficiency by using the permanent magnets 27a and 27b having a magnetic flux density of 230 mT or more.

上述したように、12枚のアノード共振板22を有するアノード部12と磁束密度が230mT以上の永久磁石27a、27bとを適用することによって、表1および図3〜7に示したように、30〜150mAのアノード電流領域(低電流領域)の全域で出力効率が72%以上の電磁波発生器2を実現することができる。そして、このような電磁波発生器2を適用し、350W以下の入力電力に対する発光効率を高めることによって、入力電力を100〜350Wの範囲とした際に、全灯時および調光時の効率および全光束を向上させたプラズマ発光装置1を提供することが可能となる。   As described above, by applying the anode part 12 having the 12 anode resonance plates 22 and the permanent magnets 27a and 27b having a magnetic flux density of 230 mT or more, as shown in Table 1 and FIGS. The electromagnetic wave generator 2 having an output efficiency of 72% or more can be realized in the entire anode current region (low current region) of ˜150 mA. And when such an electromagnetic wave generator 2 is applied and the luminous efficiency with respect to the input electric power of 350 W or less is raised, when the input electric power is set to the range of 100 to 350 W, the efficiency and the total electric power at the time of all lamps and dimming It is possible to provide the plasma light emitting device 1 with improved luminous flux.

なお、本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施し得るものであり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれると共に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。   In addition, although several embodiment of this invention was described, these embodiment is shown as an example and is not intending limiting the range of invention. These novel embodiments can be implemented in various other forms, and various omissions, replacements, and changes can be made without departing from the scope of the invention. These embodiments and modifications thereof are included in the scope and gist of the invention, and are included in the invention described in the claims and the equivalents thereof.

1…プラズマ発光装置、2…電磁波発生器、3…電源部、4…導波管、5…アンテナ、5a…入力端、5b…出力端、6…電磁波集束器、61…集束器本体、62…空洞部、7…無電極バルブ、11…カソード部、12…アノード部、13…主電源、14…電源供給・制御回路、15…カソード電源、16…アノード電源、17…励磁回路、18…出力部、21…アノード円筒、22…アノード共振板、23…フィラメント、26a,26b…集磁板、27a,27b…永久磁石、28…ヨーク、30…アンテナリード。   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Plasma light-emitting device, 2 ... Electromagnetic wave generator, 3 ... Power supply part, 4 ... Waveguide, 5 ... Antenna, 5a ... Input end, 5b ... Output end, 6 ... Electromagnetic wave collector, 61 ... Focuser main body, 62 DESCRIPTION OF SYMBOLS ... Cavity part, 7 ... Electrode valve, 11 ... Cathode part, 12 ... Anode part, 13 ... Main power supply, 14 ... Power supply / control circuit, 15 ... Cathode power supply, 16 ... Anode power supply, 17 ... Excitation circuit, 18 ... Output part, 21 ... anode cylinder, 22 ... anode resonance plate, 23 ... filament, 26a, 26b ... magnetic current collecting plate, 27a, 27b ... permanent magnet, 28 ... yoke, 30 ... antenna lead.

Claims (7)

電磁波発生器と、
前記電磁波発生器に電力を供給する電源部と、
前記電磁波発生器から放射される電磁波を伝送する導波管と、
前記導波管内を伝送される前記電磁波を受信するアンテナと、
前記アンテナから前記電磁波が照射される電磁波集束器と、
前記電磁波集束器内に配置され、かつ発光物質が充填された無電極バルブを有し、前記電磁波集束器で前記電磁波を前記無電極バルブに集束させることにより前記発光物質を励起してプラズマ発光させる発光部とを具備し、
前記電磁波発生器は、
アノード円筒と、前記アノード円筒の内壁から管軸に向かって放射状に配置された複数枚のアノード共振板とを有し、前記アノード共振板の枚数が12枚であるアノード部と、
前記アノード円筒の管軸に沿って配置されたフィラメントを有するカソード部と、
前記アノード円筒の管軸方向に磁場を発生させる、磁束密度が230mT以上の永久磁石を有する励磁回路とを備え、
前記カソード部の外径の半径(rc)と前記複数枚のアノード共振板の遊端側の内径で表される前記アノード部の内径の半径(ra)との比(rc/ra)が0.487以上であり、
100W以上350W以下の範囲内の入力電力の全域で発生させる前記電磁波の出力効率が72%以上であることを特徴とするプラズマ発光装置。
An electromagnetic wave generator,
A power supply for supplying power to the electromagnetic wave generator;
A waveguide for transmitting electromagnetic waves radiated from the electromagnetic wave generator;
An antenna for receiving the electromagnetic wave transmitted through the waveguide;
An electromagnetic wave concentrator irradiated with the electromagnetic wave from the antenna;
It has an electrodeless valve disposed in the electromagnetic wave concentrator and filled with a luminescent material, and the electromagnetic wave concentrator focuses the electromagnetic wave on the electrodeless valve to excite the luminescent material to emit plasma light. A light emitting unit,
The electromagnetic wave generator is
An anode cylinder, and a plurality of anode resonance plates arranged radially from the inner wall of the anode cylinder toward the tube axis, the anode section having 12 anode resonance plates;
A cathode portion having a filament disposed along the tube axis of the anode cylinder;
An excitation circuit having a permanent magnet having a magnetic flux density of 230 mT or more, which generates a magnetic field in the tube axis direction of the anode cylinder,
The ratio (rc / ra) between the radius (rc) of the outer diameter of the cathode portion and the radius (ra) of the inner diameter of the anode portion expressed by the inner diameter of the free end side of the plurality of anode resonance plates is 0. 487 or more,
An output efficiency of the electromagnetic wave generated over the entire range of input power within a range of 100 W or more and 350 W or less is 72% or more.
前記電磁波発生器は、前記入力電力に対して30mA以上150mA以下の範囲のアノード電流領域で前記電磁波を発生させ、かつ前記アノード電流領域の全域における前記電磁波の出力効率が72%以上である、請求項1に記載のプラズマ発光装置。   The electromagnetic wave generator generates the electromagnetic wave in an anode current region in a range of 30 mA or more and 150 mA or less with respect to the input power, and the output efficiency of the electromagnetic wave in the entire region of the anode current region is 72% or more. Item 2. The plasma light-emitting device according to Item 1. 前記電磁波発生器で発生させる前記電磁波は、250W以上350W以下の範囲内の入力電力で最大出力効率を示す、請求項1または請求項2に記載のプラズマ発光装置。   The plasma light-emitting device according to claim 1 or 2, wherein the electromagnetic wave generated by the electromagnetic wave generator exhibits a maximum output efficiency with an input power within a range of 250W to 350W. 前記電磁波集束器は高誘電物質からなる集束器本体を備え、前記無電極バルブは前記集束器本体内に設置されている、請求項1ないし請求項3のいずれか1項に記載のプラズマ発光装置。   4. The plasma light-emitting device according to claim 1, wherein the electromagnetic wave focusing device includes a focusing device body made of a high-dielectric material, and the electrodeless valve is installed in the focusing device body. 5. . アノード円筒と、前記アノード円筒の内壁から管軸に向かって放射状に配置された複数枚のアノード共振板とを有し、前記アノード共振板の枚数が12枚であるアノード部と、
前記アノード円筒の管軸に沿って配置されたフィラメントを有するカソード部と、
前記アノード円筒の管軸方向に磁場を発生させる、磁束密度が230mT以上の永久磁石を有する励磁回路とを具備し、無電極バルブを備えるプラズマ発光装置に電磁波を供給する電磁波発生器であって、
前記カソード部の外径の半径(rc)と前記複数枚のアノード共振板の遊端側の内径で表される前記アノード部の内径の半径(ra)との比(rc/ra)が0.487以上であり、
100W以上350W以下の範囲内の入力電力の全域で発生させる前記電磁波の出力効率が72%以上であることを特徴とするプラズマ発光装置用電磁波発生器。
An anode cylinder, and a plurality of anode resonance plates arranged radially from the inner wall of the anode cylinder toward the tube axis, the anode section having 12 anode resonance plates;
A cathode portion having a filament disposed along the tube axis of the anode cylinder;
An electromagnetic wave generator for generating a magnetic field in the tube axis direction of the anode cylinder and having an excitation circuit having a permanent magnet with a magnetic flux density of 230 mT or more, and supplying an electromagnetic wave to a plasma light emitting device having an electrodeless valve,
The ratio (rc / ra) between the radius (rc) of the outer diameter of the cathode portion and the radius (ra) of the inner diameter of the anode portion expressed by the inner diameter of the free end side of the plurality of anode resonance plates is 0. 487 or more,
An electromagnetic wave generator for a plasma light-emitting device, wherein the output efficiency of the electromagnetic wave generated over the entire range of input power within a range of 100 W to 350 W is 72% or more.
前記入力電力に対して30mA以上150mA以下の範囲のアノード電流領域で前記電磁波を発生させ、かつ前記アノード電流領域の全域における前記電磁波の出力効率が72%以上である、請求項に記載のプラズマ発光装置用電磁波発生器。 The plasma according to claim 5 , wherein the electromagnetic wave is generated in an anode current region in a range of 30 mA to 150 mA with respect to the input power, and the output efficiency of the electromagnetic wave in the entire region of the anode current region is 72% or more. Electromagnetic wave generator for light emitting devices. 前記電磁波は250W以上350W以下の範囲内の入力電力で最大出力効率を示す、請求項または請求項に記載のプラズマ発光装置用電磁波発生器。 The electromagnetic wave generator for a plasma light-emitting device according to claim 5 or 6 , wherein the electromagnetic wave exhibits a maximum output efficiency with an input power within a range of 250W to 350W.
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