JP6198098B2 - Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method - Google Patents

Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method Download PDF

Info

Publication number
JP6198098B2
JP6198098B2 JP2013012756A JP2013012756A JP6198098B2 JP 6198098 B2 JP6198098 B2 JP 6198098B2 JP 2013012756 A JP2013012756 A JP 2013012756A JP 2013012756 A JP2013012756 A JP 2013012756A JP 6198098 B2 JP6198098 B2 JP 6198098B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
lens
focal length
refractive power
state
optical
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2013012756A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2014145805A (en
Inventor
智希 伊藤
智希 伊藤
Original Assignee
株式会社ニコン
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 株式会社ニコン filed Critical 株式会社ニコン
Priority to JP2013012756A priority Critical patent/JP6198098B2/en
Priority claimed from PCT/JP2014/000396 external-priority patent/WO2014115565A1/en
Publication of JP2014145805A publication Critical patent/JP2014145805A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6198098B2 publication Critical patent/JP6198098B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Description

本発明は、変倍光学系、光学装置、及び、変倍光学系の製造方法に関する。   The present invention relates to a variable magnification optical system, an optical apparatus, and a method for manufacturing the variable magnification optical system.
従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている(例えば、特許文献1参照)。   Conventionally, a variable magnification optical system suitable for a photographic camera, an electronic still camera, a video camera, and the like has been proposed (see, for example, Patent Document 1).
特開2009−180844号公報JP 2009-180844 A
しかしながら従来の変倍光学系は、変倍時の収差変動が大きいという課題があった。   However, the conventional variable magnification optical system has a problem that the aberration variation at the time of zooming is large.
本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであり、変倍時の収差変動を良好に抑えた変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such a problem, and an object thereof is to provide a variable magnification optical system, an optical device, and a method for manufacturing the variable magnification optical system, in which aberration fluctuation at the time of variable magnification is satisfactorily suppressed. .
前記課題を解決するために、本発明に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群と、を有し、変倍に際し、第2レンズ群及び第4レンズ群が像面に対して固定され、合焦に際し、第3レンズ群の少なくとも一部を光軸に沿って移動させ、次式の条件を満足することを特徴とする。
1.05 < f1/(−f2) < 6.10
0.32 < (−f4)/f5 < 1.93
但し、
f1:第1レンズ群の焦点距離
f2:第2レンズ群の焦点距離
f4:第4レンズ群の焦点距離
f5:第5レンズ群の焦点距離
In order to solve the above problems, a variable magnification optical system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction. A third lens group having a power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, and the second lens group and the fourth lens group upon zooming. Is fixed with respect to the image plane, and at the time of focusing, at least a part of the third lens group is moved along the optical axis to satisfy the following condition.
1.05 <f1 / (− f2) <6.10
0.32 <(− f4) / f5 <1.93
However,
f1: focal length of the first lens group f2: focal length of the second lens group f4: focal length of the fourth lens group f5: focal length of the fifth lens group
また、本発明に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群と、を有し、変倍に際し、第2レンズ群及び第4レンズ群が像面に対して固定され、次式の条件を満足することを特徴とする。  The zoom optical system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. And a fourth lens group having a negative refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power, and when the zooming is performed, the second lens group and the fourth lens group are It is fixed and satisfies the following condition.
1.05 < f1/(−f2) ≦ 5.101.05 <f1 / (− f2) ≦ 5.10
0.32 < (−f4)/f5 < 1.630.32 <(− f4) / f5 <1.63
但し、  However,
f1:第1レンズ群の焦点距離  f1: Focal length of the first lens group
f2:第2レンズ群の焦点距離  f2: Focal length of the second lens group
f4:第4レンズ群の焦点距離  f4: focal length of the fourth lens unit
f5:第5レンズ群の焦点距離  f5: focal length of the fifth lens unit
また、本発明に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群と、を有し、変倍に際し、第2レンズ群及び第4レンズ群が像面に対して固定され、次式の条件を満足することを特徴とする。  The zoom optical system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. And a fourth lens group having a negative refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power, and when the zooming is performed, the second lens group and the fourth lens group are It is fixed and satisfies the following condition.
1.05 < f1/(−f2) ≦ 5.101.05 <f1 / (− f2) ≦ 5.10
0.32 < (−f4)/f5 < 1.930.32 <(− f4) / f5 <1.93
1.84 ≦ f1/(−f4) < 2.821.84 ≦ f1 / (− f4) <2.82
但し、  However,
f1:第1レンズ群の焦点距離  f1: Focal length of the first lens group
f2:第2レンズ群の焦点距離  f2: Focal length of the second lens group
f4:第4レンズ群の焦点距離  f4: focal length of the fourth lens unit
f5:第5レンズ群の焦点距離  f5: focal length of the fifth lens unit
また、本発明に係る光学装置は、物体の像を所定の像面上に結像させる上述の変倍光学系のいずれかを有することを特徴とする。   An optical apparatus according to the present invention includes any of the above-described variable magnification optical systems that forms an image of an object on a predetermined image plane.
また、本発明に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、変倍に際し、第2レンズ群及び第4レンズ群が像面に対して固定されるように配置し、合焦に際し、第3レンズ群の少なくとも一部を光軸に沿って移動させるように配置し、次式の条件を満足するように配置することを特徴とする。
1.05 < f1/(−f2) < 6.10
0.32 < (−f4)/f5 < 1.93
但し、
f1:第1レンズ群の焦点距離
f2:第2レンズ群の焦点距離
f4:第4レンズ群の焦点距離
f5:第5レンズ群の焦点距離
The variable magnification optical system manufacturing method according to the present invention has, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power. A method for manufacturing a variable magnification optical system having a third lens group, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power. The group and the fourth lens group are arranged so as to be fixed with respect to the image plane, and at the time of focusing, at least a part of the third lens group is arranged along the optical axis. It arrange | positions so that it may satisfy.
1.05 <f1 / (− f2) <6.10
0.32 <(− f4) / f5 <1.93
However,
f1: focal length of the first lens group f2: focal length of the second lens group f4: focal length of the fourth lens group f5: focal length of the fifth lens group
本発明によれば、変倍時の収差変動を良好に抑えた変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法を提供することができる。   According to the present invention, it is possible to provide a variable magnification optical system, an optical device, and a method for manufacturing the variable magnification optical system that can satisfactorily suppress aberration fluctuations during variable magnification.
第1実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 1st Example. 第1実施例に係る変倍光学系の広角端状態における諸収差図であって、(a)は無限遠合焦状態の諸収差図であり、(b)は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the first example. FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct | amending. 第1実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における諸収差図であって、(a)は無限遠合焦状態の諸収差図であり、(b)は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the first example. FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when blurring correction is performed. 第1実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における諸収差図であって、(a)は無限遠合焦状態の諸収差図であり、(b)は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example. FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct | amending. 第2実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 2nd Example. 第2実施例に係る変倍光学系の広角端状態における諸収差図であって、(a)は無限遠合焦状態の諸収差図であり、(b)は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the second example, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct | amending. 第2実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における諸収差図であって、(a)は無限遠合焦状態の諸収差図であり、(b)は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the second example, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when blurring correction is performed. 第2実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における諸収差図であって、(a)は無限遠合焦状態の諸収差図であり、(b)は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to Example 2, wherein FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct | amending. 第3実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 3rd Example. 第3実施例に係る変倍光学系の広角端状態における諸収差図であって、(a)は無限遠合焦状態の諸収差図であり、(b)は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the third example, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct | amending. 第3実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における諸収差図であって、(a)は無限遠合焦状態の諸収差図であり、(b)は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the third example, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when blurring correction is performed. 第3実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における諸収差図であって、(a)は無限遠合焦状態の諸収差図であり、(b)は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct | amending. 第4実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 4th Example. 第4実施例に係る変倍光学系の広角端状態における諸収差図であって、(a)は無限遠合焦状態の諸収差図であり、(b)は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the fourth example, where FIG. 9A is a diagram illustrating all aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct | amending. 第4実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における諸収差図であって、(a)は無限遠合焦状態の諸収差図であり、(b)は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the fourth example, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when blurring correction is performed. 第4実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における諸収差図であって、(a)は無限遠合焦状態の諸収差図であり、(b)は無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth example, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct | amending. 上記変倍光学系を搭載するカメラの断面図を示す。A sectional view of a camera carrying the above-mentioned variable magnification optical system is shown. 上記変倍光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。It is a flowchart for demonstrating the manufacturing method of the said variable magnification optical system.
以下、本発明の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。図1に示すように、本実施形態に係る変倍光学系ZLは、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5と、を有して構成されている。また、この変倍光学系ZLは、変倍に際し、第2レンズ群G2及び第4レンズ群G4が像面に対して固定されていることが望ましい。この構成により、変倍における鏡筒構成を簡素化でき、鏡筒の小型化を図ることができる。また、製造誤差による光学性能の劣化を抑えることができる。   Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 1, the variable magnification optical system ZL according to the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, A third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power are configured. In the zoom optical system ZL, it is desirable that the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are fixed with respect to the image plane during zooming. With this configuration, the configuration of the lens barrel in zooming can be simplified, and the size of the lens barrel can be reduced. In addition, it is possible to suppress degradation of optical performance due to manufacturing errors.
それでは、このような変倍光学系ZLを構成するための条件について説明する。まず、この変倍光学系ZLは、以下に示す条件式(1)を満足することが望ましい。   Now, conditions for constructing such a variable magnification optical system ZL will be described. First, it is desirable that the variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (1).
1.05 < f1/(−f2) < 6.10 (1)
但し、
f1:第1レンズ群G1の焦点距離
f2:第2レンズ群G2の焦点距離
1.05 <f1 / (− f2) <6.10 (1)
However,
f1: Focal length of the first lens group G1 f2: Focal length of the second lens group G2
条件式(1)は第2レンズ群G2の焦点距離に対する、適正な第1レンズ群G1の焦点距離を規定するものである。条件式(1)を満足することにより、望遠端における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式(1)の下限値を下回ると、第1レンズ群G1の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差と色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式(1)の下限値を2.25とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式(1)の上限値を上回ると、第1レンズ群G1の屈折力が小さくなり、全長の増大を招いてしまうため好ましくない。なお、条件式(1)の上限値を5.87とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。   Conditional expression (1) defines an appropriate focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the second lens group G2. By satisfying conditional expression (1), spherical aberration and chromatic aberration at the telephoto end can be corrected well. If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state, which is not preferable. If the lower limit value of conditional expression (1) is 2.25, the effect of the present application can be ensured. On the contrary, when the value exceeds the upper limit value of the conditional expression (1), the refractive power of the first lens group G1 becomes small, which leads to an increase in the total length, which is not preferable. If the upper limit value of conditional expression (1) is 5.87, the effect of the present application can be ensured.
また、この変倍光学系ZLは、以下に示す条件式(2)を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that the variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (2).
0.32 < (−f4)/f5 < 1.93 (2)
但し、
f4:第4レンズ群G4の焦点距離
f5:第5レンズ群G5の焦点距離
0.32 <(− f4) / f5 <1.93 (2)
However,
f4: focal length of the fourth lens group G4 f5: focal length of the fifth lens group G5
条件式(2)は第5レンズ群G5の焦点距離に対する、適正な第4レンズ群G4の焦点距離を規定するものである。条件式(2)を満足することにより、広角端状態における像面湾曲と歪曲収差を良好に補正することができる。この条件式(2)の下限値を下回ると、第4レンズ群G4の屈折力が大きくなり、望遠端における色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式(2)の下限値を0.44とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式(2)の上限値を上回ると、第5レンズ群G5の屈折力が大きくなり、広角端状態における像面湾曲と歪曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式(2)の上限値を1.63とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。   Conditional expression (2) defines an appropriate focal length of the fourth lens group G4 with respect to the focal length of the fifth lens group G5. By satisfying conditional expression (2), it is possible to satisfactorily correct field curvature and distortion in the wide-angle end state. If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes large, and it becomes difficult to correct chromatic aberration at the telephoto end, which is not preferable. If the lower limit value of conditional expression (2) is 0.44, the effect of the present application can be ensured. On the other hand, exceeding the upper limit value of conditional expression (2) is not preferable because the refractive power of the fifth lens group G5 increases and it becomes difficult to correct curvature of field and distortion in the wide-angle end state. If the upper limit of conditional expression (2) is 1.63, the effect of the present application can be ensured.
また、この変倍光学系ZLは、以下に示す条件式(3)を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that the variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (3).
0.74 < f1/(−f4) < 2.82 (3)
但し、
f1:第1レンズ群G1の焦点距離
f4:第4レンズ群G4の焦点距離
0.74 <f1 / (− f4) <2.82 (3)
However,
f1: Focal length of the first lens group G1 f4: Focal length of the fourth lens group G4
条件式(3)は第4レンズ群G4の焦点距離に対する、適正な第1レンズ群G1の焦点距離を規定するものである。条件式(3)を満足することにより、望遠端状態における球面収差と色収差を良好に補正することができる。この条件式(3)の下限値を下回ると、第1レンズ群G1の屈折力が大きくなり、望遠端状態における球面収差と色収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式(3)の下限値を0.79とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。反対に、条件式(3)の上限値を上回ると、第1レンズ群G1の屈折力が小さくなり、全長の増大を招いてしまうため好ましくない。なお、条件式(3)の上限値を2.71とすると、本願の効果を確実なものとすることができる。   Conditional expression (3) defines an appropriate focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the fourth lens group G4. By satisfying conditional expression (3), it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and chromatic aberration in the telephoto end state. If the lower limit value of conditional expression (3) is 0.79, the effect of the present application can be ensured. On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (3) is exceeded, the refractive power of the first lens group G1 becomes small, leading to an increase in the total length, which is not preferable. If the upper limit of conditional expression (3) is 2.71, the effect of the present application can be ensured.
また、この変倍光学系ZLは、第2レンズ群G2よりも像側に開口絞りSを有することが望ましい。このとき、第3レンズ群G3と第5レンズ群G5との間に開口絞りSを有することが望ましい。さらには、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間に開口絞りSを有することが望ましい。この構成により、コマ収差と像面湾曲を良好に補正することができる。   The variable magnification optical system ZL preferably has an aperture stop S on the image side with respect to the second lens group G2. At this time, it is desirable to have an aperture stop S between the third lens group G3 and the fifth lens group G5. Furthermore, it is desirable to have an aperture stop S between the third lens group G3 and the fourth lens group G4. With this configuration, coma and curvature of field can be favorably corrected.
また、この変倍光学系ZLは、合焦に際し、第3レンズ群G3の少なくとも一部を光軸に沿って移動させることが望ましい。この構成により、迅速な合焦を行うことができ、また合焦時の画角変動と球面収差の変動を小さくすることができる。   In the variable power optical system ZL, it is desirable to move at least a part of the third lens group G3 along the optical axis during focusing. With this configuration, it is possible to perform rapid focusing, and it is possible to reduce field angle fluctuation and spherical aberration fluctuation during focusing.
また、この変倍光学系ZLは、第2レンズ群G2から第5レンズ群G5の少なくとも一部(複数のレンズ群、若しくは、いずれか一つのレンズ群であっても良いし、いずれかのレンズ群を構成するレンズの一部であっても良い)を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることが望ましい。このとき、第2レンズ群G2の少なくとも一部を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることがさらに望ましい。この構成により、径の小さいレンズで手ぶれ補正を行うことができるため、鏡筒の小型化を図ることができる。   The variable magnification optical system ZL may be at least a part of the second lens group G2 to the fifth lens group G5 (a plurality of lens groups or any one lens group, or any lens). It may be desirable to move the lens so as to include a component orthogonal to the optical axis. At this time, it is more desirable to move at least a part of the second lens group G2 so as to include a component orthogonal to the optical axis. With this configuration, camera shake correction can be performed with a lens having a small diameter, so that the size of the lens barrel can be reduced.
また、この変倍光学系ZLは、全てのレンズ面が球面で構成されていることが好ましい。この構成により、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。   In the variable magnification optical system ZL, it is preferable that all lens surfaces are spherical surfaces. This configuration is preferable because it facilitates lens processing and assembly adjustment, and prevents deterioration in optical performance due to errors in processing and assembly adjustment. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
次に、本実施形態に係る変倍光学系ZLを備えた光学装置であるカメラを図17に基づいて説明する。このカメラ1は、撮影レンズ2として本実施形態に係る変倍光学系ZLを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ1において、不図示の物体(被写体)からの光は、撮影レンズ2で集光されて、不図示のOLPF(Optical low pass filter:光学ローパスフィルタ)を介して撮像部3の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部3に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ1に設けられたEVF(Electronic view finder:電子ビューファインダ)4に表示される。これにより撮影者は、EVF4を介して被写体を観察することができる。   Next, a camera that is an optical device including the variable magnification optical system ZL according to the present embodiment will be described with reference to FIG. This camera 1 is a so-called mirrorless camera of interchangeable lens provided with a variable magnification optical system ZL according to the present embodiment as a photographing lens 2. In the camera 1, light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographing lens 2 and is on the imaging surface of the imaging unit 3 via an OLPF (Optical low pass filter) (not shown). A subject image is formed on the screen. Then, the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject. This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1. Thus, the photographer can observe the subject via the EVF 4.
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部3により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ1による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る変倍光学系ZLを搭載した場合でも、上記カメラ1と同様の効果を奏することができる。   Further, when a release button (not shown) is pressed by the photographer, an image photoelectrically converted by the imaging unit 3 is stored in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1. In the present embodiment, an example of a mirrorless camera has been described. However, a variable power optical system ZL according to the present embodiment is applied to a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes a subject with a finder optical system. Even when the camera is mounted, the same effect as the camera 1 can be obtained.
なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。   The contents described below can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.
本実施形態では、5群及び6群構成の変倍光学系ZLを示したが、以上の構成条件等は、7群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも1枚のレンズを有する部分を示す。   In the present embodiment, the variable magnification optical system ZL having the 5-group and 6-group configurations is shown, but the above-described configuration conditions and the like can be applied to other group configurations such as the 7-group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の(超音波モーター等の)モーター駆動にも適している。特に、前述のように第3レンズ群G3の少なくとも一部を合焦レンズ群とするのが好ましい。   Alternatively, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object. In this case, the focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor). In particular, it is preferable that at least a part of the third lens group G3 is a focusing lens group as described above.
また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動(揺動)させて、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、前述のように、第2レンズ群G2の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。   Also, by moving the lens group or partial lens group so that it has a component in the direction perpendicular to the optical axis, or rotating (swinging) in the in-plane direction including the optical axis, image blur caused by camera shake is corrected. An anti-vibration lens group may be used. In particular, as described above, it is preferable that at least a part of the second lens group G2 is a vibration-proof lens group.
また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、前述したように、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ(GRINレンズ)或いはプラスチックレンズとしても良い。   Further, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, as described above, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment is prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
開口絞りSは、前述のように、第3レンズ群G3と第5レンズ群G5との間に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。   As described above, the aperture stop S is preferably disposed between the third lens group G3 and the fifth lens group G5. However, the aperture stop S does not have a member as an aperture stop, and plays a role in the lens frame. You may substitute.
さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。   Further, each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
また、本実施形態の変倍光学系ZLは、変倍比が3.0〜7.0程度である。   The variable magnification optical system ZL of the present embodiment has a variable magnification ratio of about 3.0 to 7.0.
以下、本実施形態に係る変倍光学系ZLの製造方法の概略を、図18を参照して説明する。まず、各レンズを配置してレンズ群G1〜G5をそれぞれ準備する(ステップS100)。また、変倍に際し、第2レンズ群G2及び第4レンズ群G4が像面Iに対して固定されるように配置する(ステップS200)。さらにまた、各レンズ群G1〜G5が、前述の条件式(1)及び(2)を満足するように配置する(ステップS300)。   Hereinafter, an outline of a method for manufacturing the variable magnification optical system ZL according to the present embodiment will be described with reference to FIG. First, the lenses are arranged to prepare the lens groups G1 to G5, respectively (step S100). In zooming, the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are arranged so as to be fixed with respect to the image plane I (step S200). Furthermore, the lens groups G1 to G5 are arranged so as to satisfy the conditional expressions (1) and (2) described above (step S300).
具体的には、本実施形態では、例えば図1に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸レンズL12とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13を配置して第1レンズ群G1とし、両凸レンズL21と両凹レンズL22とを接合した接合レンズ、両凹レンズL23と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL24とを接合した接合レンズ、及び、両凹レンズL25を配置して第2レンズ群G2とし、両凸レンズL31、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL32と両凸レンズL33とを接合した接合レンズを配置して第3レンズ群G3とし、両凹レンズL41と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL42とを接合した接合レンズを配置して第4レンズ群G4とし、両凸レンズL51、物体側に凸面を向けた平凸レンズL52と像側に凹面を向けた平凹レンズL53と物体側に凸面を向けた平凸レンズL54とを接合した接合レンズ、両凸レンズL55と物体側に凹面を向けた平凹レンズL56とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL57を配置して第5レンズ群G5とする。このように準備した各レンズ群を上述の手順で配置して変倍光学系ZLを製造する。   Specifically, in the present embodiment, for example, as illustrated in FIG. 1, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12 are cemented, and on the object side. A positive meniscus lens L13 having a convex surface is disposed to form a first lens group G1, a cemented lens in which a biconvex lens L21 and a biconcave lens L22 are cemented, a biconcave lens L23, and a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side. A cemented lens and a biconcave lens L25 are arranged to form the second lens group G2, and a biconvex lens L31 and a cemented lens in which a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L33 are arranged. The third lens group G3 is a cemented lens in which a biconcave lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side are cemented. A fourth lens group G4; a cemented lens in which a biconvex lens L51, a planoconvex lens L52 having a convex surface facing the object side, a planoconcave lens L53 having a concave surface facing the image side, and a planoconvex lens L54 having a convex surface facing the object side are cemented A cemented lens in which a biconvex lens L55 and a plano-concave lens L56 having a concave surface facing the object side are cemented, and a negative meniscus lens L57 having a concave surface facing the object side are disposed to form a fifth lens group G5. The lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
以下、本願の各実施例を、図面に基づいて説明する。なお、図1、図5、図9及び図13は、各実施例に係る変倍光学系ZL(ZL1〜ZL4)の構成及び屈折力配分を示す断面図である。また、これの変倍光学系ZL1〜ZL4の断面図の下部には、広角端状態(W)から望遠端状態(T)に変倍する際の各レンズ群G1〜G5又はG6の光軸に沿った移動方向が矢印で示されている。いずれの実施例においても、変倍に際し、第2レンズ群G2及び第4レンズ群G4が像面Iに対して固定されている。   Hereinafter, each example of the present application will be described with reference to the drawings. 1, FIG. 5, FIG. 9 and FIG. 13 are sectional views showing the configuration and refractive power distribution of the variable magnification optical system ZL (ZL1 to ZL4) according to each example. Further, in the lower part of the sectional view of the zoom optical systems ZL1 to ZL4, the optical axis of each lens group G1 to G5 or G6 when zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) is shown. The direction of movement along is indicated by arrows. In any of the embodiments, the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are fixed with respect to the image plane I during zooming.
[第1実施例]
図1は、第1実施例に係る変倍光学系ZL1の構成を示す図である。この図1に示す変倍光学系ZL1は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5と、から構成されている。また、第1レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸レンズL12とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13から構成されている。また、第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凸レンズL21と両凹レンズL22とを接合した接合レンズ、両凹レンズL23と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL24とを接合した接合レンズ、及び、両凹レンズL25から構成されている。また、第3レンズ群G3は、物体側から順に、両凸レンズL31、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL32と両凸レンズL33とを接合した接合レンズから構成されている。また、第4レンズ群G4は、物体側から順に、両凹レンズL41と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL42とを接合した接合レンズで構成されている。また、第5レンズ群G5は、物体側から順に、両凸レンズL51、物体側に凸面を向けた平凸レンズL52と像側に凹面を向けた平凹レンズL53と物体側に凸面を向けた平凸レンズL54とを接合した接合レンズ、両凸レンズL55と物体側に凹面を向けた平凹レンズL56とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL57から構成されている。
[First embodiment]
FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a variable magnification optical system ZL1 according to the first example. The zoom optical system ZL1 shown in FIG. 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a first lens group having a positive refractive power. The third lens group G3 includes a third lens group G3, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. The first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12 are cemented, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. It is configured. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens in which the biconvex lens L21 and the biconcave lens L22 are cemented, and a cemented lens in which the biconcave lens L23 and a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side are cemented. And it is comprised from the biconcave lens L25. The third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex lens L31, and a cemented lens in which a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L33 are cemented. The fourth lens group G4 is composed of a cemented lens in which, in order from the object side, a biconcave lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface directed toward the object side are cemented. The fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a biconvex lens L51, a planoconvex lens L52 with a convex surface facing the object side, a planoconcave lens L53 with a concave surface facing the image side, and a planoconvex lens L54 with a convex surface facing the object side. Are cemented, a biconvex lens L55 and a plano-concave lens L56 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L57 having a concave surface facing the object side.
この第1実施例に係る変倍光学系ZL1は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1、第3レンズ群G3及び第5レンズ群G5が光軸上を物体方向に移動し、第2レンズ群G2及び第4レンズ群G4が像面Iに対して光軸方向に固定されている。また、開口絞りSは第5レンズ群G5の物体側に配置されており、変倍に際して第5レンズ群G5とともに移動する。   In the zoom optical system ZL1 according to the first example, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 are arranged on the optical axis. The second lens group G2 and the fourth lens group G4 are fixed in the optical axis direction with respect to the image plane I. The aperture stop S is disposed on the object side of the fifth lens group G5 and moves together with the fifth lens group G5 upon zooming.
また、無限遠から近距離物体への合焦は、第3レンズ群G3を像側に移動させることにより行う。   Further, focusing from infinity to a close object is performed by moving the third lens group G3 to the image side.
また、像ぶれ補正(防振)は、第2レンズ群G2の両凹レンズL23と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL24とを接合した接合レンズを防振レンズ群とし、この防振レンズ群を光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。なお、全系の焦点距離がfで、防振係数(像ぶれ補正での防振レンズ群VLの移動量に対する結像面での像移動量の比)がKのレンズで角度θの回転ぶれを補正するには、ぶれ補正用の防振レンズ群を(f・tanθ)/Kだけ光軸と直交方向に移動させればよい(以降の実施例においても同様である)。この第1実施例の広角端状態においては、防振係数は−0.767であり、焦点距離は81.6(mm)であるので、0.2°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は−0.371(mm)である。また、この第1実施例の中間焦点距離状態においては、防振係数は−1.348であり、焦点距離は200.0(mm)であるので、0.2°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は−0.518(mm)である。また、この第1実施例の望遠端状態においては、防振係数は−2.103であり、焦点距離は392.0(mm)であるので、0.2°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は−0.651(mm)である。   For image blur correction (anti-shake), a cemented lens in which the biconcave lens L23 of the second lens group G2 and a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side are cemented is used as an anti-shake lens group. Is moved to include a component in a direction orthogonal to the optical axis. It is to be noted that the focal length of the entire system is f, and the image stabilization coefficient (ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the image stabilization lens group VL in image blur correction) is K. Can be corrected by moving the image stabilizing lens group for shake correction by (f · tan θ) / K in the direction orthogonal to the optical axis (the same applies to the following embodiments). In the wide-angle end state of the first embodiment, the image stabilization coefficient is −0.767 and the focal length is 81.6 (mm). Therefore, the image stabilization for correcting the rotational shake of 0.2 ° is performed. The moving amount of the lens group is −0.371 (mm). In addition, in the intermediate focal length state of the first embodiment, the image stabilization coefficient is −1.348 and the focal length is 200.0 (mm). Therefore, in order to correct 0.2 ° rotational shake. The amount of movement of the anti-vibration lens group is -0.518 (mm). In the telephoto end state of the first embodiment, the image stabilization coefficient is -2.103 and the focal length is 392.0 (mm). The moving amount of the image stabilizing lens group is −0.651 (mm).
以下の表1に、第1実施例の諸元の値を掲げる。この表1において、全体諸元におけるβは変倍比、fは全系の焦点距離、FNOはFナンバー、2ωは画角、Yは像高、及び、TLは全長をそれぞれ表している。ここで、全長TLは、無限遠合焦時のレンズ面の第1面から像面Iまでの光軸上の距離を表している。また、レンズデータにおける第1欄mは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序(面番号)を、第2欄rは、各レンズ面の曲率半径を、第3欄dは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離(面間隔)を、第4欄νd及び第5欄ndは、d線(λ=587.6nm)に対するアッベ数及び屈折率を示している。また、曲率半径0.000は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。なお、表1に示す面番号1〜33は、図1に示す番号1〜33に対応している。また、レンズ群焦点距離は第1〜第5レンズ群G1〜G5の各々の始面と焦点距離を示している。ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離f、曲率半径r、面間隔d、その他長さの単位は一般に「mm」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。   Table 1 below lists values of specifications of the first embodiment. In Table 1, β in the overall specifications is a zoom ratio, f is a focal length of the entire system, FNO is an F number, 2ω is an angle of view, Y is an image height, and TL is a total length. Here, the total length TL represents the distance on the optical axis from the first surface of the lens surface to the image plane I when focusing on infinity. In the lens data, the first column m indicates the order (surface number) of the lens surfaces from the object side along the traveling direction of the light beam, the second column r indicates the curvature radius of each lens surface, and the third column. d is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (surface interval). The fourth column νd and the fifth column nd are Abbe numbers and refractive indices for the d-line (λ = 587.6 nm). Is shown. Further, the radius of curvature of 0.000 indicates a plane, and the refractive index of air of 1.0000 is omitted. The surface numbers 1 to 33 shown in Table 1 correspond to the numbers 1 to 33 shown in FIG. The lens group focal length indicates the start surface and the focal length of each of the first to fifth lens groups G1 to G5. Here, the focal length f, the radius of curvature r, the surface interval d, and other length units listed in all the following specification values are generally “mm”, but the optical system is proportionally enlarged or proportional. Since the same optical performance can be obtained even if the image is reduced, the present invention is not limited to this. The description of these symbols and the description of the specification table are the same in the following embodiments.
(表1)
[全体諸元]
β=4.8
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f = 81.6 〜 200.0 〜 392.0
FNO= 4.56 〜 5.38 〜 5.85
2ω = 29.6 〜 12.1 〜 6.2
Y = 21.6 〜 21.6 〜 21.6
TL = 246.4 〜 283.4 〜 302.5

[レンズデータ]
m r d νd nd
1 182.816 2.500 35.7 1.90265
2 92.566 10.000 82.6 1.49782
3 -707.416 0.100
4 83.365 9.200 95.0 1.43700
5 1420.361 D1
6 117.082 6.400 34.9 1.80100
7 -117.044 2.200 82.6 1.49782
8 61.183 5.810
9 -265.081 2.000 46.6 1.81600
10 30.785 4.600 25.5 1.80518
11 92.264 6.200
12 -56.342 2.000 42.7 1.83481
13 158.965 D2
14 112.252 4.600 67.9 1.59319
15 -78.685 0.100
16 67.612 1.800 31.3 1.90366
17 35.499 6.400 67.9 1.59319
18 -238.177 D3
19 -58.467 1.600 54.6 1.72916
20 38.999 3.600 35.7 1.90265
21 146.900 D4
22 0.000 2.000 開口絞りS
23 124.142 3.400 44.8 1.74400
24 -124.142 0.100
25 26.615 6.800 70.3 1.48749
26 0.000 2.000 29.4 1.95000
27 26.437 4.800 52.2 1.51742
28 0.000 17.600
29 176.178 6.000 33.7 1.64769
30 -19.703 1.600 65.4 1.60300
31 0.000 11.270
32 -22.131 1.600 42.7 1.83481
33 -33.748 BF

[レンズ群焦点距離]
レンズ群 始面 焦点距離
第1レンズ群 1 161.714
第2レンズ群 6 -32.531
第3レンズ群 14 50.816
第4レンズ群 19 -70.030
第5レンズ群 23 59.673
(Table 1)
[Overall specifications]
β = 4.8
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f = 81.6 to 200.0 to 392.0
FNO = 4.56 to 5.38 to 5.85
2ω = 29.6 to 12.1 to 6.2
Y = 21.6-21.6-21.6
TL = 246.4 to 283.4 to 302.5

[Lens data]
m r d νd nd
1 182.816 2.500 35.7 1.90265
2 92.566 10.000 82.6 1.49782
3 -707.416 0.100
4 83.365 9.200 95.0 1.43700
5 1420.361 D1
6 117.082 6.400 34.9 1.80 100
7 -117.044 2.200 82.6 1.49782
8 61.183 5.810
9 -265.081 2.000 46.6 1.81600
10 30.785 4.600 25.5 1.80518
11 92.264 6.200
12 -56.342 2.000 42.7 1.83481
13 158.965 D2
14 112.252 4.600 67.9 1.59319
15 -78.685 0.100
16 67.612 1.800 31.3 1.90366
17 35.499 6.400 67.9 1.59319
18 -238.177 D3
19 -58.467 1.600 54.6 1.72916
20 38.999 3.600 35.7 1.90265
21 146.900 D4
22 0.000 2.000 Aperture stop S
23 124.142 3.400 44.8 1.74400
24 -124.142 0.100
25 26.615 6.800 70.3 1.48749
26 0.000 2.000 29.4 1.95000
27 26.437 4.800 52.2 1.51742
28 0.000 17.600
29 176.178 6.000 33.7 1.64769
30 -19.703 1.600 65.4 1.60300
31 0.000 11.270
32 -22.131 1.600 42.7 1.83481
33 -33.748 BF

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length 1st lens group 1 161.714
Second lens group 6 -32.531
Third lens group 14 50.816
Fourth lens group 19 -70.030
5th lens group 23 59.673
この第1実施例において、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との軸上空気間隔D1、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との軸上空気間隔D2、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との軸上空気間隔D3、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5とともに移動する開口絞りSとの軸上空気間隔D4、及び、バックフォーカスBFは、変倍に際して変化する。次の表2に、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔D1〜D4及びバックフォーカスBFの値を示す。なお、バックフォーカスBFは、最も像側のレンズ面(図1における第33面)から像面Iまでの光軸上の距離を表している。この説明は以降の実施例においても同様である。   In the first embodiment, the axial air distance D1 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance D2 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third lens group G3. The axial air gap D3 between the first lens group G4 and the fourth lens group G4, the axial air gap D4 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 and the aperture stop S moving together with the fourth lens group G4, and the back focus BF change during zooming. To do. Table 2 below shows values of the variable intervals D1 to D4 and the back focus BF at the respective focal lengths in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity. Note that the back focus BF represents the distance on the optical axis from the most image side lens surface (the 33rd surface in FIG. 1) to the image surface I. This description is the same in the following embodiments.
(表2)
[可変間隔データ]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 81.6 〜 200.0 〜 392.0
D1 8.225 〜 45.191 〜 64.292
D2 27.059 〜 15.341 〜 3.056
D3 5.388 〜 17.106 〜 29.391
D4 26.684 〜 11.153 〜 2.382
BF 52.8 〜 68.3 〜 77.1
(Table 2)
[Variable interval data]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 81.6 to 200.0 to 392.0
D1 8.225 to 45.191 to 64.292
D2 27.059-15.341-3.056
D3 5.388 to 17.106 to 29.391
D4 26.684-11.153-2.382
BF 52.8-68.3-77.1
次の表3に、この第1実施例における各条件式対応値を示す。なおこの表3において、f1は第1レンズ群G1の焦点距離を、f2は第2レンズ群G2の焦点距離を、f4は第4レンズ群G4の焦点距離を、f5は第5レンズ群G5の焦点距離を、それぞれ表している。以上の符号の説明は以降の実施例においても同様である。   Table 3 below shows values corresponding to the conditional expressions in the first embodiment. In Table 3, f1 is the focal length of the first lens group G1, f2 is the focal length of the second lens group G2, f4 is the focal length of the fourth lens group G4, and f5 is the fifth lens group G5. Each focal length is shown. The description of the above symbols is the same in the following embodiments.
(表3)
(1)f1/(−f2)=4.97
(2)(−f4)/f5=1.17
(3)f1/(−f4)=2.31
(Table 3)
(1) f1 / (− f2) = 4.97
(2) (−f4) /f5=1.17
(3) f1 / (− f4) = 2.31
このように、この第1実施例に係る変倍光学系ZL1は、上記条件式(1)〜(3)を全て満足している。   Thus, the variable magnification optical system ZL1 according to the first example satisfies all the conditional expressions (1) to (3).
この第1実施例の広角端状態での無限遠合焦状態の収差図を図2(a)に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図を図3(a)に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態の収差図を図4(a)に示す。また、第1実施例の広角端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正(防振レンズ群のシフト量=−0.371)を行ったときのコマ収差図を図2(b)に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正(防振レンズ群のシフト量=−0.518)を行ったときのコマ収差図を図3(b)に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正(防振レンズ群のシフト量=−0.651)を行った時のコマ収差図を図4(b)に示す。各収差図において、FNOはFナンバーを、Aは半画角を、dはd線(λ=587.6nm)を、gはg線(λ=435.6nm)を、それぞれ示している。また、非点収差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。この収差図の説明は以降の実施例においても同様である。各収差図から明らかなように、第1実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正されており、優れた結像性能を有することがわかる。   FIG. 2A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the wide-angle end state of the first embodiment, and FIG. 3A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the intermediate focal length state. FIG. 4A shows an aberration diagram in the infinitely focused state in the telephoto end state. FIG. 2B shows a coma aberration diagram when image blur correction (shift amount of the image stabilizing lens group = −0.371) is performed in the infinite focus state at the wide angle end state in the first embodiment. FIG. 3B shows a coma aberration diagram when the image blur correction (shift amount of the image stabilizing lens group = −0.518) is performed in the infinite focus state at the intermediate focal length state, and is shown at the telephoto end. FIG. 4B shows a coma aberration diagram when image blur correction (shift amount of the image stabilizing lens group = −0.651) is performed in the infinite focus state in the state. In each aberration diagram, FNO represents an F number, A represents a half field angle, d represents a d-line (λ = 587.6 nm), and g represents a g-line (λ = 435.6 nm). In the aberration diagrams showing astigmatism, the solid line shows the sagittal image plane, and the broken line shows the meridional image plane. The explanation of this aberration diagram is the same in the following examples. As is apparent from the respective aberration diagrams, in the first example, various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and it can be seen that the imaging performance is excellent.
[第2実施例]
図5は、第2実施例に係る変倍光学系ZL2の構成を示す図である。この図5に示す変倍光学系ZL2は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5と、負の屈折力を有する第6レンズ群G6と、から構成されている。また、第1レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸レンズL12とを接合した接合レンズ、及び、両凸レンズL13から構成されている。また、第2レンズ群G2は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL21と両凹レンズL22とを接合した接合レンズ、両凹レンズL23と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL24とを接合した接合レンズ、及び、両凹レンズL25から構成されている。また、第3レンズ群G3は、物体側から順に、両凸レンズL31、及び、両凸レンズL32と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL33とを接合した接合レンズから構成されている。また、第4レンズ群G4は、物体側から順に、両凹レンズL41と両凸レンズL42とを接合した接合レンズで構成されている。また、第5レンズ群G5は、物体側から順に、両凸レンズL51、及び、両凸レンズL52と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL53とを接合した接合レンズで構成されている。また、第6レンズ群G6は、物体側から順に、両凸レンズL61と両凹レンズL62とを接合した接合レンズで構成されている。
[Second Embodiment]
FIG. 5 is a diagram showing a configuration of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example. The zoom optical system ZL2 shown in FIG. 5 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a first lens group having a positive refractive power. The third lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group G6 having a negative refractive power. . The first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12 are cemented, and a biconvex lens L13. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side and a biconcave lens L22 are cemented, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the biconcave lens L23 and the object side. It is composed of a cemented lens joined to L24 and a biconcave lens L25. The third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex lens L31, and a cemented lens in which a biconvex lens L32 and a negative meniscus lens L33 having a concave surface facing the object side are cemented. The fourth lens group G4 includes a cemented lens in which a biconcave lens L41 and a biconvex lens L42 are cemented in order from the object side. The fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a biconvex lens L51 and a cemented lens in which a biconvex lens L52 and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side are cemented. The sixth lens group G6 includes a cemented lens in which a biconvex lens L61 and a biconcave lens L62 are cemented in order from the object side.
この第2実施例に係る変倍光学系ZL2は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1、第3レンズ群G3、第5レンズ群G5及び第6レンズ群G6が光軸上を物体方向に移動し、第2レンズ群G2及び第4レンズ群G4が像面Iに対して光軸方向に固定されている。また、開口絞りSは第5レンズ群G5の物体側に配置されており、変倍に際して第5レンズ群G5とともに移動する。   The zoom optical system ZL2 according to the second example has a first lens group G1, a third lens group G3, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6 during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Moves in the object direction on the optical axis, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are fixed with respect to the image plane I in the optical axis direction. The aperture stop S is disposed on the object side of the fifth lens group G5 and moves together with the fifth lens group G5 upon zooming.
また、無限遠から近距離物体への合焦は、第3レンズ群G3を像側に移動させることにより行う。   Further, focusing from infinity to a close object is performed by moving the third lens group G3 to the image side.
また、像ぶれ補正(防振)は、第2レンズ群G2の両凹レンズL23と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL24とを接合した接合レンズを防振レンズ群とし、この防振レンズ群を光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。この第2実施例の広角端状態においては、防振係数は−0.637であり、焦点距離は72.0(mm)であるので、0.2°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は−0.395(mm)である。また、この第2実施例の中間焦点距離状態においては、防振係数は−1.158であり、焦点距離は200.0(mm)であるので、0.2°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は−0.603(mm)である。また、この第2実施例の望遠端状態においては、防振係数は−1.763であり、焦点距離は390.0(mm)であるので、0.2°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は−0.772(mm)である。   For image blur correction (anti-shake), a cemented lens in which the biconcave lens L23 of the second lens group G2 and a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side are cemented is used as an anti-shake lens group. Is moved to include a component in a direction orthogonal to the optical axis. In the wide-angle end state of the second embodiment, the image stabilization coefficient is −0.637 and the focal length is 72.0 (mm). Therefore, the image stabilization for correcting the rotational shake of 0.2 ° is performed. The moving amount of the lens group is −0.395 (mm). In addition, in the intermediate focal length state of the second embodiment, the image stabilization coefficient is −1.158 and the focal length is 200.0 (mm). Therefore, in order to correct 0.2 ° rotational shake. The amount of movement of the anti-vibration lens group is −0.603 (mm). In the telephoto end state of the second embodiment, the image stabilization coefficient is −1.763 and the focal length is 390.0 (mm). The moving amount of the image stabilizing lens group is −0.772 (mm).
以下の表4に、第2実施例の諸元の値を掲げる。なお、表4に示す面番号1〜30は、図5に示す番号1〜30に対応している。また、レンズ群焦点距離は第1〜第6レンズ群G1〜G6の各々の始面と焦点距離を示している。   Table 4 below lists values of specifications of the second embodiment. The surface numbers 1 to 30 shown in Table 4 correspond to the numbers 1 to 30 shown in FIG. The lens group focal length indicates the start surface and focal length of each of the first to sixth lens groups G1 to G6.
(表4)
[全体諸元]
β=5.4
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f = 72.0 〜 200.0 〜 390.0
FNO= 4.54 〜 5.44 〜 5.88
2ω = 33.7 〜 12.0 〜 6.2
Y = 21.6 〜 21.6 〜 21.6
TL = 244.3 〜 290.3 〜 309.3

[レンズデータ]
m r d νd nd
1 218.093 1.800 40.7 1.88300
2 94.341 10.098 82.6 1.49782
3 -579.376 0.100
4 90.320 9.392 82.6 1.49782
5 -1839.350 D1
6 -1407.394 4.344 25.5 1.80518
7 -80.390 2.000 67.9 1.59319
8 128.565 4.528
9 -287.557 1.900 42.7 1.83481
10 40.640 3.951 23.8 1.84666
11 116.253 5.759
12 -69.042 1.800 42.7 1.83481
13 177.936 D2
14 102.836 4.827 60.2 1.64000
15 -70.986 0.100
16 85.954 5.583 61.2 1.58913
17 -58.889 2.000 23.8 1.84666
18 -910.681 D3
19 -57.570 1.800 47.4 1.78800
20 50.018 3.583 23.8 1.84666
21 -2308.874 D4
22 0.000 2.000 開口絞りS
23 1105.472 3.337 50.3 1.71999
24 -60.251 0.100
25 53.693 5.265 70.3 1.48749
26 -61.018 2.000 23.8 1.84666
27 -839.528 D5
28 43.363 5.139 28.4 1.72825
29 -106.243 1.500 40.7 1.88300
30 33.800 BF

[レンズ群焦点距離]
レンズ群 始面 焦点距離
第1レンズ群 1 151.809
第2レンズ群 6 -32.015
第3レンズ群 14 53.583
第4レンズ群 19 -82.521
第5レンズ群 23 58.368
第6レンズ群 28 -110.027
(Table 4)
[Overall specifications]
β = 5.4
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f = 72.0 to 200.0 to 390.0
FNO = 4.54 to 5.44 to 5.88
2ω = 33.7 to 12.0 to 6.2
Y = 21.6-21.6-21.6
TL = 244.3 to 290.3 to 309.3

[Lens data]
m r d νd nd
1 218.093 1.800 40.7 1.88300
2 94.341 10.098 82.6 1.49782
3 -579.376 0.100
4 90.320 9.392 82.6 1.49782
5 -1839.350 D1
6 -1407.394 4.344 25.5 1.80518
7 -80.390 2.000 67.9 1.59319
8 128.565 4.528
9 -287.557 1.900 42.7 1.83481
10 40.640 3.951 23.8 1.84666
11 116.253 5.759
12 -69.042 1.800 42.7 1.83481
13 177.936 D2
14 102.836 4.827 60.2 1.64000
15 -70.986 0.100
16 85.954 5.583 61.2 1.58913
17 -58.889 2.000 23.8 1.84666
18 -910.681 D3
19 -57.570 1.800 47.4 1.78800
20 50.018 3.583 23.8 1.84666
21 -2308.874 D4
22 0.000 2.000 Aperture stop S
23 1105.472 3.337 50.3 1.71999
24 -60.251 0.100
25 53.693 5.265 70.3 1.48749
26 -61.018 2.000 23.8 1.84666
27 -839.528 D5
28 43.363 5.139 28.4 1.72825
29 -106.243 1.500 40.7 1.88300
30 33.800 BF

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length 1st lens group 1 151.809
Second lens group 6 -32.015
Third lens group 14 53.583
Fourth lens group 19 -82.521
Fifth lens group 23 58.368
6th lens group 28 -110.027
この第2実施例において、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との軸上空気間隔D1、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との軸上空気間隔D2、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との軸上空気間隔D3、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5とともに移動する開口絞りSとの軸上空気間隔D4、第5レンズ群G5と第6レンズ群G6との軸上空気間隔D5、及び、バックフォーカスBFは、変倍に際して変化する。次の表5に、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔D1〜D5及びバックフォーカスBFの値を示す。   In the second embodiment, the axial air distance D1 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance D2 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third lens group G3. And the fourth lens group G4, the axial air distance D3 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, the axial air distance D4 between the aperture stop S moving together with the fourth lens group G4, the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6. The on-axis air distance D5 and the back focus BF change during zooming. Table 5 below shows values of the variable intervals D1 to D5 and the back focus BF at the respective focal lengths in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.
(表5)
[可変間隔データ]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 72.0 〜 200.0 〜 390.0
D1 2.000 〜 47.946 〜 67.000
D2 28.700 〜 17.520 〜 3.000
D3 15.940 〜 29.759 〜 42.880
D4 29.040 〜 8.875 〜 2.000
D5 30.005 〜 22.265 〜 23.642
BF 55.7 〜 81.0 〜 87.9
(Table 5)
[Variable interval data]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 72.0 to 200.0 to 390.0
D1 2.000 to 47.946 to 67.000
D2 28.700-17.520-3.000
D3 15.940 to 29.759 to 42.880
D4 29.040-8.875-2.000
D5 30.005 to 22.265 to 23.642
BF 55.7 to 81.0 to 87.9
次の表6に、この第2実施例における各条件式対応値を示す。   Table 6 below shows values corresponding to the conditional expressions in the second embodiment.
(表6)
(1)f1/(−f2)=4.74
(2)(−f4)/f5=1.41
(3)f1/(−f4)=1.84
(Table 6)
(1) f1 / (− f2) = 4.74
(2) (−f4) /f5=1.41
(3) f1 / (− f4) = 1.84
このように、この第2実施例に係る変倍光学系ZL2は、上記条件式(1)〜(3)を全て満足している。   Thus, the zoom optical system ZL2 according to the second example satisfies all the conditional expressions (1) to (3).
この第2実施例の広角端状態での無限遠合焦状態の収差図を図6(a)に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図を図7(a)に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態の収差図を図8(a)に示す。また、第2実施例の広角端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正(防振レンズ群のシフト量=−0.395)を行ったときのコマ収差図を図6(b)に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正(防振レンズ群のシフト量=−0.603)を行ったときのコマ収差図を図7(b)に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正(防振レンズ群のシフト量=−0.772)を行った時のコマ収差図を図8(b)に示す。各収差図から明らかなように、第2実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正されており、優れた結像性能を有することがわかる。   FIG. 6A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the wide-angle end state of the second embodiment, and FIG. 7A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the intermediate focal length state. FIG. 8A shows an aberration diagram in the infinitely focused state in the telephoto end state. FIG. 6B is a coma aberration diagram when image blur correction (shift amount of the image stabilizing lens group = −0.395) is performed in the infinitely focused state at the wide-angle end state in the second embodiment. FIG. 7B shows a coma aberration diagram when image blur correction (shift amount of the image stabilizing lens group = 0.603) is performed in the infinite focus state at the intermediate focal length state, and is shown at the telephoto end. FIG. 8B shows a coma aberration diagram when image blur correction (shift amount of the anti-vibration lens group = −0.772) is performed in the infinity in-focus state. As is apparent from the respective aberration diagrams, in the second example, various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and it can be seen that the imaging performance is excellent.
[第3実施例]
図9は、第3実施例に係る変倍光学系ZL3の構成を示す図である。この図9に示す変倍光学系ZL3は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5と、負の屈折力を有する第6レンズ群G6と、から構成されている。また、第1レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸レンズL12とを接合した接合レンズ、及び、両凸レンズL13から構成されている。また、第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凸レンズL21と両凹レンズL22とを接合した接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL23と両凹レンズL24とを接合した接合レンズ、及び、両凹レンズL25から構成されている。また、第3レンズ群G3は、物体側から順に、両凸レンズL31、及び、両凸レンズL32と両凹レンズL33とを接合した接合レンズから構成されている。また、第4レンズ群G4は、物体側から順に、両凹レンズL41と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL42とを接合した接合レンズで構成されている。また、第5レンズ群G5は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL51と両凸レンズL52とを接合した接合レンズ、及び、両凸レンズL53と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL54とを接合した接合レンズで構成されている。また、第6レンズ群G6は、物体側から順に、両凸レンズL61と両凹レンズL62とを接合した接合レンズで構成されている。
[Third embodiment]
FIG. 9 is a diagram illustrating a configuration of the variable magnification optical system ZL3 according to the third example. The zoom optical system ZL3 shown in FIG. 9 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a first lens group having a positive refractive power. The third lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group G6 having a negative refractive power. . The first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12 are cemented, and a biconvex lens L13. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a biconvex lens L21 and a biconcave lens L22 are cemented, and a cemented lens in which a positive meniscus lens L23 having a concave surface facing the object side and a biconcave lens L24 are cemented. And it is comprised from the biconcave lens L25. The third lens group G3 includes a biconvex lens L31 and a cemented lens in which the biconvex lens L32 and the biconcave lens L33 are cemented in order from the object side. The fourth lens group G4 is composed of a cemented lens in which, in order from the object side, a biconcave lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface directed toward the object side are cemented. The fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L52 are cemented, and a negative lens having a concave surface facing the biconvex lens L53 and the object side. It is composed of a cemented lens in which a meniscus lens L54 is cemented. The sixth lens group G6 includes a cemented lens in which a biconvex lens L61 and a biconcave lens L62 are cemented in order from the object side.
この第3実施例に係る変倍光学系ZL3は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1、第3レンズ群G3、第5レンズ群G5及び第6レンズ群G6が光軸上を物体方向に移動し、第2レンズ群G2及び第4レンズ群G4が像面Iに対して光軸方向に固定されている。また、開口絞りSは第5レンズ群G5の物体側に配置されており、変倍に際して第5レンズ群G5とともに移動する。   The zoom optical system ZL3 according to the third example has a first lens group G1, a third lens group G3, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Moves in the object direction on the optical axis, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are fixed with respect to the image plane I in the optical axis direction. The aperture stop S is disposed on the object side of the fifth lens group G5 and moves together with the fifth lens group G5 upon zooming.
また、無限遠から近距離物体への合焦は、第3レンズ群G3を像側に移動させることにより行う。   Further, focusing from infinity to a close object is performed by moving the third lens group G3 to the image side.
また、像ぶれ補正(防振)は、第2レンズ群G2全体を防振レンズ群とし、この防振レンズ群を光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。この第3実施例の広角端状態においては、防振係数は−1.972であり、焦点距離は72.0(mm)であるので、0.2°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は−0.127(mm)である。また、この第3実施例の中間焦点距離状態においては、防振係数は−3.534であり、焦点距離は200.0(mm)であるので、0.2°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は−0.198(mm)である。また、この第3実施例の望遠端状態においては、防振係数は−5.379であり、焦点距離は390.0(mm)であるので、0.2°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は−0.253(mm)である。   Image blur correction (anti-vibration) is performed by using the entire second lens group G2 as an anti-vibration lens group and moving the anti-vibration lens group so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis. In the third embodiment, in the wide-angle end state, the image stabilization coefficient is -1.972 and the focal length is 72.0 (mm). Therefore, the image stabilization for correcting the rotational shake of 0.2 ° is performed. The moving amount of the lens group is −0.127 (mm). Further, in the intermediate focal length state of the third embodiment, the image stabilization coefficient is −3.534, and the focal length is 200.0 (mm), so that the 0.2 ° rotational shake is corrected. The amount of movement of the anti-vibration lens group is -0.198 (mm). In the telephoto end state of the third embodiment, the image stabilization coefficient is −5.379 and the focal length is 390.0 (mm). The moving amount of the anti-vibration lens group is −0.253 (mm).
以下の表7に、第3実施例の諸元の値を掲げる。なお、表7に示す面番号1〜31は、図9に示す番号1〜31に対応している。また、レンズ群焦点距離は第1〜第6レンズ群G1〜G6の各々の始面と焦点距離を示している。   Table 7 below lists values of specifications of the third example. In addition, the surface numbers 1-31 shown in Table 7 respond | correspond to the numbers 1-31 shown in FIG. The lens group focal length indicates the start surface and focal length of each of the first to sixth lens groups G1 to G6.
(表7)
[全体諸元]
β=5.4
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f = 72.0 〜 200.0 〜 390.0
FNO= 4.52 〜 5.34 〜 5.78
2ω = 34.0 〜 12.1 〜 6.2
Y = 21.6 〜 21.6 〜 21.6
TL = 239.3 〜 285.8 〜 304.3

[レンズデータ]
m r d νd nd
1 235.129 2.000 40.7 1.88300
2 85.937 10.435 82.6 1.49782
3 -492.987 0.100
4 81.734 9.789 82.6 1.49782
5 -2477.191 D1
6 94.480 3.279 28.7 1.79504
7 -1045.056 2.000 67.9 1.59319
8 57.468 3.373
9 -137.861 3.251 28.7 1.79504
10 -48.070 2.000 67.9 1.59319
11 69.776 3.889
12 -56.313 1.800 49.6 1.77250
13 135.256 D2
14 220.803 5.100 67.9 1.59319
15 -51.295 0.100
16 48.045 5.380 67.9 1.59319
17 -156.768 2.000 31.3 1.90366
18 209.257 D3
19 -51.770 1.500 54.6 1.72916
20 41.489 3.613 34.9 1.80100
21 331.492 D4
22 0.000 2.000 開口絞りS
23 86.564 2.000 40.7 1.88300
24 47.702 5.771 52.2 1.51742
25 -52.610 0.100
26 60.874 4.753 82.6 1.49782
27 -65.980 2.000 23.8 1.84666
28 -423.943 D5
29 43.795 3.743 27.6 1.75520
30 -80.630 1.500 40.7 1.88300
31 36.787 BF

[レンズ群焦点距離]
レンズ群 始面 焦点距離
第1レンズ群 1 151.723
第2レンズ群 6 -31.512
第3レンズ群 14 48.052
第4レンズ群 19 -67.397
第5レンズ群 23 58.111
第6レンズ群 29 -140.788
(Table 7)
[Overall specifications]
β = 5.4
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f = 72.0 to 200.0 to 390.0
FNO = 4.52 to 5.34 to 5.78
2ω = 34.0 to 12.1 to 6.2
Y = 21.6-21.6-21.6
TL = 239.3 to 285.8 to 304.3

[Lens data]
m r d νd nd
1 235.129 2.000 40.7 1.88300
2 85.937 10.435 82.6 1.49782
3 -492.987 0.100
4 81.734 9.789 82.6 1.49782
5 -2477.191 D1
6 94.480 3.279 28.7 1.79504
7 -1045.056 2.000 67.9 1.59319
8 57.468 3.373
9 -137.861 3.251 28.7 1.79504
10 -48.070 2.000 67.9 1.59319
11 69.776 3.889
12 -56.313 1.800 49.6 1.77250
13 135.256 D2
14 220.803 5.100 67.9 1.59319
15 -51.295 0.100
16 48.045 5.380 67.9 1.59319
17 -156.768 2.000 31.3 1.90366
18 209.257 D3
19 -51.770 1.500 54.6 1.72916
20 41.489 3.613 34.9 1.80 100
21 331.492 D4
22 0.000 2.000 Aperture stop S
23 86.564 2.000 40.7 1.88300
24 47.702 5.771 52.2 1.51742
25 -52.610 0.100
26 60.874 4.753 82.6 1.49782
27 -65.980 2.000 23.8 1.84666
28 -423.943 D5
29 43.795 3.743 27.6 1.75520
30 -80.630 1.500 40.7 1.88300
31 36.787 BF

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length 1st lens group 1 151.723
Second lens group 6 -31.512
Third lens group 14 48.052
Fourth lens group 19 -67.397
5th lens group 23 58.111
6th lens group 29 -140.788
この第3実施例において、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との軸上空気間隔D1、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との軸上空気間隔D2、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との軸上空気間隔D3、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5とともに移動する開口絞りSとの軸上空気間隔D4、第5レンズ群G5と第6レンズ群G6との軸上空気間隔D5、及び、バックフォーカスBFは、変倍に際して変化する。次の表8に、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔D1〜D5及びバックフォーカスBFの値を示す。   In the third embodiment, the axial air distance D1 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance D2 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third lens group G3. And the fourth lens group G4, the axial air distance D3 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, the axial air distance D4 between the aperture stop S moving together with the fourth lens group G4, the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6. The on-axis air distance D5 and the back focus BF change during zooming. Table 8 below shows the values of the variable intervals D1 to D5 and the back focus BF at the respective focal lengths in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.
(表8)
[可変間隔データ]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 72.0 〜 200.0 〜 390.0
D1 2.000 〜 48.459 〜 67.000
D2 25.107 〜 13.069 〜 2.000
D3 6.466 〜 18.504 〜 29.573
D4 29.312 〜 12.120 〜 2.428
D5 32.947 〜 32.202 〜 30.353
BF 55.1 〜 73.0 〜 84.5
(Table 8)
[Variable interval data]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 72.0 to 200.0 to 390.0
D1 2.000 to 48.459 to 67.000
D2 25.107-13.069-2.000
D3 6.466 to 18.504 to 29.573
D4 29.312 to 12.120 to 2.428
D5 32.947 to 32.202 to 30.353
BF 55.1-73.0-84.5
次の表9に、この第3実施例における各条件式対応値を示す。   Table 9 below shows values corresponding to the conditional expressions in the third embodiment.
(表9)
(1)f1/(−f2)=4.81
(2)(−f4)/f5=1.16
(3)f1/(−f4)=2.25
(Table 9)
(1) f1 / (− f2) = 4.81
(2) (−f4) /f5=1.16
(3) f1 / (− f4) = 2.25
このように、この第3実施例に係る変倍光学系ZL3は、上記条件式(1)〜(3)を全て満足している。   Thus, the variable magnification optical system ZL3 according to the third example satisfies all the conditional expressions (1) to (3).
この第3実施例の広角端状態での無限遠合焦状態の収差図を図10(a)に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図を図11(a)に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態の収差図を図12(a)に示す。また、第3実施例の広角端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正(防振レンズ群のシフト量=−0.127)を行ったときのコマ収差図を図10(b)に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正(防振レンズ群のシフト量=−0.198)を行ったときのコマ収差図を図11(b)に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正(防振レンズ群のシフト量=−0.253)を行った時のコマ収差図を図12(b)に示す。各収差図から明らかなように、第3実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正されており、優れた結像性能を有することがわかる。   FIG. 10A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the wide-angle end state of the third embodiment, and FIG. 11A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the intermediate focal length state. FIG. 12A shows an aberration diagram in the infinitely focused state in the telephoto end state. FIG. 10B shows a coma aberration diagram when image blur correction (shift amount of the image stabilizing lens group = −0.127) is performed in the infinite focus state at the wide-angle end state in the third example. FIG. 11B shows a coma aberration diagram when image blur correction (shift amount of the image stabilizing lens group = −0.198) is performed in the infinite focus state at the intermediate focal length state, and is shown at the telephoto end. FIG. 12B shows a coma aberration diagram when image blur correction (shift amount of the image stabilizing lens group = −0.253) is performed in an infinitely focused state in the state. As is apparent from the respective aberration diagrams, in the third example, various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and it can be seen that the imaging performance is excellent.
[第4実施例]
図13は、第4実施例に係る変倍光学系ZL4の構成を示す図である。この図13に示す変倍光学系ZL4は、物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、負の屈折力を有する第4レンズ群G4と、正の屈折力を有する第5レンズ群G5と、負の屈折力を有する第6レンズ群G6と、から構成されている。また、第1レンズ群G1は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸レンズL12とを接合した接合レンズ、及び、両凸レンズL13から構成されている。また、第2レンズ群G2は、物体側から順に、両凸レンズL21と両凹レンズL22とを接合した接合レンズ、両凹レンズL23と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL24とを接合した接合レンズ、及び、両凹レンズL25から構成されている。また、第3レンズ群G3は、物体側から順に、両凸レンズL31、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL32と両凸レンズL33とを接合した接合レンズから構成されている。また、第4レンズ群G4は、物体側から順に、両凹レンズL41と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL42とを接合した接合レンズで構成されている。また、第5レンズ群G5は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL51と両凸レンズL52とを接合した接合レンズ、及び、両凸レンズL53と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL54とを接合した接合レンズで構成されている。また、第6レンズ群G6は、物体側から順に、両凸レンズL61と両凹レンズL62とを接合した接合レンズで構成されている。
[Fourth embodiment]
FIG. 13 is a diagram showing a configuration of the variable magnification optical system ZL4 according to the fourth example. The variable magnification optical system ZL4 shown in FIG. 13 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a first lens group having a positive refractive power. The third lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group G6 having a negative refractive power. . The first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12 are cemented, and a biconvex lens L13. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens in which the biconvex lens L21 and the biconcave lens L22 are cemented, and a cemented lens in which the biconcave lens L23 and a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side are cemented. And it is comprised from the biconcave lens L25. The third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex lens L31, and a cemented lens in which a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L33 are cemented. The fourth lens group G4 is composed of a cemented lens in which, in order from the object side, a biconcave lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface directed toward the object side are cemented. The fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L52 are cemented, and a negative lens having a concave surface facing the biconvex lens L53 and the object side. It is composed of a cemented lens in which a meniscus lens L54 is cemented. The sixth lens group G6 includes a cemented lens in which a biconvex lens L61 and a biconcave lens L62 are cemented in order from the object side.
この第4実施例に係る変倍光学系ZL4は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1、第3レンズ群G3、第5レンズ群G5及び第6レンズ群G6が光軸上を物体方向に移動し、第2レンズ群G2及び第4レンズ群G4が像面Iに対して光軸方向に固定されている。また、開口絞りSは第5レンズ群G5の物体側に配置されており、変倍に際して第5レンズ群G5とともに移動する。   The zoom optical system ZL4 according to the fourth example has a first lens group G1, a third lens group G3, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Moves in the object direction on the optical axis, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are fixed with respect to the image plane I in the optical axis direction. The aperture stop S is disposed on the object side of the fifth lens group G5 and moves together with the fifth lens group G5 upon zooming.
また、無限遠から近距離物体への合焦は、第3レンズ群G3を像側に移動させることにより行う。   Further, focusing from infinity to a close object is performed by moving the third lens group G3 to the image side.
また、像ぶれ補正(防振)は、第2レンズ群G2の両凹レンズL23と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL24とを接合した接合レンズを防振レンズ群とし、この防振レンズ群を光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。この第4実施例の広角端状態においては、防振係数は−0.888であり、焦点距離は82.0(mm)であるので、0.2°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は−0.322(mm)である。また、この第4実施例の中間焦点距離状態においては、防振係数は−1.454であり、焦点距離は200.0(mm)であるので、0.2°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は−0.480(mm)である。また、この第4実施例の望遠端状態においては、防振係数は−2.176であり、焦点距離は390.0(mm)であるので、0.2°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群の移動量は−0.626(mm)である。   For image blur correction (anti-shake), a cemented lens in which the biconcave lens L23 of the second lens group G2 and a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side are cemented is used as an anti-shake lens group. Is moved to include a component in a direction orthogonal to the optical axis. In the fourth embodiment, in the wide-angle end state, the image stabilization coefficient is −0.888 and the focal length is 82.0 (mm). Therefore, the image stabilization for correcting the rotation blur of 0.2 ° is performed. The moving amount of the lens group is −0.322 (mm). Further, in the intermediate focal length state of the fourth embodiment, the image stabilization coefficient is −1.454 and the focal length is 200.0 (mm). The amount of movement of the anti-vibration lens group is −0.480 (mm). In the telephoto end state of the fourth embodiment, the image stabilization coefficient is -2.176 and the focal length is 390.0 (mm). The moving amount of the anti-vibration lens group is −0.626 (mm).
以下の表10に、第4実施例の諸元の値を掲げる。なお、表10に示す面番号1〜31は、図13に示す番号1〜31に対応している。また、レンズ群焦点距離は第1〜第6レンズ群G1〜G6の各々の始面と焦点距離を示している。   Table 10 below lists values of specifications of the fourth example. In addition, the surface numbers 1-31 shown in Table 10 respond | correspond to the numbers 1-31 shown in FIG. The lens group focal length indicates the start surface and focal length of each of the first to sixth lens groups G1 to G6.
(表10)
[全体諸元]
β=4.8
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f = 82.0 〜 200.0 〜 390.0
FNO= 5.05 〜 5.61 〜 5.82
2ω = 29.7 〜 12.0 〜 6.2
Y = 21.6 〜 21.6 〜 21.6
TL = 241.3 〜 283.3 〜 303.3

[レンズデータ]
m r d νd nd
1 227.795 2.000 40.7 1.88300
2 84.747 10.413 82.6 1.49782
3 -538.594 0.100
4 82.998 9.958 82.6 1.49782
5 -1048.042 D1
6 170.969 6.158 34.9 1.80100
7 -66.891 2.000 65.4 1.60300
8 82.527 5.163
9 -168.234 2.000 47.4 1.78800
10 41.763 3.001 23.8 1.84666
11 88.369 6.493
12 -43.051 1.800 46.6 1.81600
13 411.913 D2
14 137.043 4.617 63.3 1.61800
15 -72.111 0.100
16 62.009 2.000 31.3 1.90366
17 34.150 6.473 63.3 1.61800
18 -167.969 D3
19 -50.276 1.500 50.3 1.71999
20 34.293 4.000 28.7 1.79504
21 221.433 D4
22 0.000 2.000 開口絞りS
23 178.755 2.000 23.8 1.84666
24 75.314 5.063 63.9 1.51680
25 -50.146 0.107
26 72.928 4.620 58.8 1.51823
27 -62.568 2.000 23.8 1.84666
28 -197.918 D5
29 42.990 4.937 29.6 1.71736
30 -55.338 1.500 42.7 1.83481
31 37.334 BF

[レンズ群焦点距離]
レンズ群 始面 焦点距離
第1レンズ群 1 148.584
第2レンズ群 6 -29.113
第3レンズ群 14 44.313
第4レンズ群 19 -63.143
第5レンズ群 23 59.877
第6レンズ群 29 -157.384
(Table 10)
[Overall specifications]
β = 4.8
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f = 82.0 to 200.0 to 390.0
FNO = 5.05 to 5.61 to 5.82
2ω = 29.7〜12.0〜6.2
Y = 21.6-21.6-21.6
TL = 241.3 to 283.3 to 303.3

[Lens data]
m r d νd nd
1 227.795 2.000 40.7 1.88300
2 84.747 10.413 82.6 1.49782
3 -538.594 0.100
4 82.998 9.958 82.6 1.49782
5 -1048.042 D1
6 170.969 6.158 34.9 1.80 100
7 -66.891 2.000 65.4 1.60300
8 82.527 5.163
9 -168.234 2.000 47.4 1.78800
10 41.763 3.001 23.8 1.84666
11 88.369 6.493
12 -43.051 1.800 46.6 1.81600
13 411.913 D2
14 137.043 4.617 63.3 1.61800
15 -72.111 0.100
16 62.009 2.000 31.3 1.90366
17 34.150 6.473 63.3 1.61800
18 -167.969 D3
19 -50.276 1.500 50.3 1.71999
20 34.293 4.000 28.7 1.79504
21 221.433 D4
22 0.000 2.000 Aperture stop S
23 178.755 2.000 23.8 1.84666
24 75.314 5.063 63.9 1.51680
25 -50.146 0.107
26 72.928 4.620 58.8 1.51823
27 -62.568 2.000 23.8 1.84666
28 -197.918 D5
29 42.990 4.937 29.6 1.71736
30 -55.338 1.500 42.7 1.83481
31 37.334 BF

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length 1st lens group 1 148.584
Second lens group 6 -29.113
Third lens group 14 44.313
Fourth lens group 19 -63.143
5th lens group 23 59.877
6th lens group 29 -157.384
この第4実施例において、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との軸上空気間隔D1、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との軸上空気間隔D2、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との軸上空気間隔D3、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5とともに移動する開口絞りSとの軸上空気間隔D4、第5レンズ群G5と第6レンズ群G6との軸上空気間隔D5、及び、バックフォーカスBFは、変倍に際して変化する。次の表11に、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔D1〜D5及びバックフォーカスBFの値を示す。   In the fourth embodiment, the axial air distance D1 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance D2 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third lens group G3. And the fourth lens group G4, the axial air distance D3 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, the axial air distance D4 between the aperture stop S moving together with the fourth lens group G4, the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6. The on-axis air distance D5 and the back focus BF change during zooming. Table 11 below shows the values of the variable intervals D1 to D5 and the back focus BF at the respective focal lengths in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.
(表11)
[可変間隔データ]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 82.0 〜 200.0 〜 390.0
D1 2.299 〜 44.305 〜 64.299
D2 24.152 〜 13.739 〜 2.000
D3 7.126 〜 17.538 〜 29.278
D4 17.672 〜 6.713 〜 2.399
D5 32.546 〜 31.055 〜 23.798
BF 58.1 〜 70.5 〜 82.1
(Table 11)
[Variable interval data]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 82.0 to 200.0 to 390.0
D1 2.299 to 44.305 to 64.299
D2 24.152-13.739-2.000
D3 7.126 to 17.538 to 29.278
D4 17.672 to 6.713 to 2.399
D5 32.546 to 31.055 to 23.798
BF 58.1 to 70.5 to 82.1
次の表12に、この第4実施例における各条件式対応値を示す。   Table 12 below shows values corresponding to the conditional expressions in the fourth embodiment.
(表12)
(1)f1/(−f2)=5.10
(2)(−f4)/f5=1.05
(3)f1/(−f4)=2.35
(Table 12)
(1) f1 / (− f2) = 5.10
(2) (−f4) /f5=1.05
(3) f1 / (− f4) = 2.35
このように、この第4実施例に係る変倍光学系ZL4は、上記条件式(1)〜(3)を全て満足している。   Thus, the zoom optical system ZL4 according to the fourth example satisfies all the conditional expressions (1) to (3).
この第4実施例の広角端状態での無限遠合焦状態の収差図を図14(a)に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図を図15(a)に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態の収差図を図16(a)に示す。また、第3実施例の広角端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正(防振レンズ群のシフト量=−0.322)を行ったときのコマ収差図を図14(b)に示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正(防振レンズ群のシフト量=−0.480)を行ったときのコマ収差図を図15(b)に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正(防振レンズ群のシフト量=−0.626)を行った時のコマ収差図を図16(b)に示す。各収差図から明らかなように、第4実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正されており、優れた結像性能を有することがわかる。   FIG. 14A shows an aberration diagram in the infinitely focused state in the wide-angle end state of this fourth embodiment, and FIG. 15A shows an aberration diagram in the infinitely focused state in the intermediate focal length state. FIG. 16A shows an aberration diagram in the infinitely focused state in the telephoto end state. FIG. 14B shows a coma aberration diagram when image blur correction (shift amount of the image stabilizing lens group = −0.322) is performed in the infinite focus state at the wide-angle end state in the third embodiment. FIG. 15B shows a coma aberration diagram when image blur correction (shift amount of the anti-vibration lens group = −0.480) is performed in the infinite focus state at the intermediate focal length state, and is shown at the telephoto end. FIG. 16B shows a coma aberration diagram when image blur correction (shift amount of the anti-vibration lens group = −0.626) is performed in the infinite focus state in the state. As is apparent from the respective aberration diagrams, in the fourth example, various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and it can be seen that the imaging performance is excellent.
ZL(ZL1〜ZL4) 変倍光学系
G1 第1レンズ群 G2 第2レンズ群 G3 第3レンズ群
G4 第4レンズ群 G5 第5レンズ群 S 開口絞り
1 カメラ(光学装置)
ZL (ZL1 to ZL4) Variable magnification optical system G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group G4 Fourth lens group G5 Fifth lens group S Aperture stop 1 Camera (optical device)

Claims (12)

  1. 物体側から順に、
    正の屈折力を有する第1レンズ群と、
    負の屈折力を有する第2レンズ群と、
    正の屈折力を有する第3レンズ群と、
    負の屈折力を有する第4レンズ群と、
    正の屈折力を有する第5レンズ群と、を有し、
    変倍に際し、前記第2レンズ群及び前記第4レンズ群が像面に対して固定され、
    合焦に際し、前記第3レンズ群の少なくとも一部を光軸に沿って移動させ、
    次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    1.05 < f1/(−f2) < 6.10
    0.32 < (−f4)/f5 < 1.93
    但し、
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    f2:前記第2レンズ群の焦点距離
    f4:前記第4レンズ群の焦点距離
    f5:前記第5レンズ群の焦点距離
    From the object side,
    A first lens group having a positive refractive power;
    A second lens group having negative refractive power;
    A third lens group having positive refractive power;
    A fourth lens group having negative refractive power;
    A fifth lens group having a positive refractive power,
    During zooming, the second lens group and the fourth lens group are fixed with respect to the image plane,
    At the time of focusing, at least a part of the third lens group is moved along the optical axis,
    A variable magnification optical system characterized by satisfying the following condition:
    1.05 <f1 / (− f2) <6.10
    0.32 <(− f4) / f5 <1.93
    However,
    f1: focal length of the first lens group f2: focal length of the second lens group f4: focal length of the fourth lens group f5: focal length of the fifth lens group
  2. 物体側から順に、
    正の屈折力を有する第1レンズ群と、
    負の屈折力を有する第2レンズ群と、
    正の屈折力を有する第3レンズ群と、
    負の屈折力を有する第4レンズ群と、
    正の屈折力を有する第5レンズ群と、を有し、
    変倍に際し、前記第2レンズ群及び前記第4レンズ群が像面に対して固定され、
    次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    1.05 < f1/(−f2) ≦ 5.10
    0.32 < (−f4)/f5 < 1.63
    但し、
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    f2:前記第2レンズ群の焦点距離
    f4:前記第4レンズ群の焦点距離
    f5:前記第5レンズ群の焦点距離
    From the object side,
    A first lens group having a positive refractive power;
    A second lens group having negative refractive power;
    A third lens group having positive refractive power;
    A fourth lens group having negative refractive power;
    A fifth lens group having a positive refractive power,
    During zooming, the second lens group and the fourth lens group are fixed with respect to the image plane,
    A variable magnification optical system characterized by satisfying the following condition:
    1.05 <f1 / (− f2) ≦ 5.10
    0.32 <(− f4) / f5 <1.63
    However,
    f1: focal length of the first lens group f2: focal length of the second lens group f4: focal length of the fourth lens group f5: focal length of the fifth lens group
  3. 物体側から順に、
    正の屈折力を有する第1レンズ群と、
    負の屈折力を有する第2レンズ群と、
    正の屈折力を有する第3レンズ群と、
    負の屈折力を有する第4レンズ群と、
    正の屈折力を有する第5レンズ群と、を有し、
    変倍に際し、前記第2レンズ群及び前記第4レンズ群が像面に対して固定され、
    次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    1.05 < f1/(−f2) ≦ 5.10
    0.32 < (−f4)/f5 < 1.93
    1.84 ≦ f1/(−f4) < 2.82
    但し、
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    f2:前記第2レンズ群の焦点距離
    f4:前記第4レンズ群の焦点距離
    f5:前記第5レンズ群の焦点距離
    From the object side,
    A first lens group having a positive refractive power;
    A second lens group having negative refractive power;
    A third lens group having positive refractive power;
    A fourth lens group having negative refractive power;
    A fifth lens group having a positive refractive power,
    During zooming, the second lens group and the fourth lens group are fixed with respect to the image plane,
    A variable magnification optical system characterized by satisfying the following condition:
    1.05 <f1 / (− f2) ≦ 5.10
    0.32 <(− f4) / f5 <1.93
    1.84 ≦ f1 / (− f4) <2.82
    However,
    f1: focal length of the first lens group f2: focal length of the second lens group f4: focal length of the fourth lens group f5: focal length of the fifth lens group
  4. 次式の条件を満足することを特徴とする請求項1または2に記載の変倍光学系。
    0.74 < f1/(−f4) < 2.82
    但し、
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    f4:前記第4レンズ群の焦点距離
    3. The variable magnification optical system according to claim 1, wherein a condition of the following formula is satisfied.
    0.74 <f1 / (− f4) <2.82
    However,
    f1: Focal length of the first lens group f4: Focal length of the fourth lens group
  5. 合焦に際し、前記第3レンズ群の少なくとも一部を光軸に沿って移動させることを特徴とする請求項2または3に記載の変倍光学系。   4. The variable magnification optical system according to claim 2, wherein at the time of focusing, at least a part of the third lens group is moved along the optical axis. 5.
  6. 前記第2レンズ群よりも像側に開口絞りを有することを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項に記載の変倍光学系。   6. The variable magnification optical system according to claim 1, further comprising an aperture stop closer to the image side than the second lens group.
  7. 前記開口絞りは、前記第3レンズ群の最も像側から前記第5レンズ群の最も物体側の間に配置されていることを特徴とする請求項に記載の変倍光学系。 The variable aperture optical system according to claim 6 , wherein the aperture stop is disposed between the most image side of the third lens group and the most object side of the fifth lens group.
  8. 前記第2レンズ群から前記第5レンズ群の少なくとも一部を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることを特徴とする請求項1〜7のいずれか一項に記載の変倍光学系。   The variable power optical system according to any one of claims 1 to 7, wherein at least a part of the fifth lens group is moved from the second lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis. system.
  9. 前記第2レンズ群の少なくとも一部を光軸と直交方向の成分を含むように移動させることを特徴とする請求項1〜8のいずれか一項に記載の変倍光学系。   9. The zoom optical system according to claim 1, wherein at least a part of the second lens group is moved so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  10. 全てのレンズ面が球面で構成されていることを特徴とする請求項1〜9のいずれか一項に記載の変倍光学系。   The variable magnification optical system according to claim 1, wherein all lens surfaces are spherical surfaces.
  11. 物体の像を所定の像面上に結像させる請求項1〜10のいずれか一項に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。   An optical apparatus comprising the variable magnification optical system according to claim 1, wherein an object image is formed on a predetermined image plane.
  12. 物体側から順に、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群と、正の屈折力を有する第5レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    変倍に際し、前記第2レンズ群及び前記第4レンズ群が像面に対して固定されるように配置し、
    合焦に際し、前記第3レンズ群の少なくとも一部を光軸に沿って移動させるように配置し、
    次式の条件を満足するように配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    1.05 < f1/(−f2) < 6.10
    0.32 < (−f4)/f5 < 1.93
    但し、
    f1:前記第1レンズ群の焦点距離
    f2:前記第2レンズ群の焦点距離
    f4:前記第4レンズ群の焦点距離
    f5:前記第5レンズ群の焦点距離
    In order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens having a negative refractive power A variable magnification optical system having a group and a fifth lens group having a positive refractive power,
    During zooming, the second lens group and the fourth lens group are arranged so as to be fixed with respect to the image plane,
    At the time of focusing, at least a part of the third lens group is arranged to move along the optical axis,
    A method of manufacturing a variable magnification optical system, wherein the zoom lens is disposed so as to satisfy the condition of the following formula.
    1.05 <f1 / (− f2) <6.10
    0.32 <(− f4) / f5 <1.93
    However,
    f1: focal length of the first lens group f2: focal length of the second lens group f4: focal length of the fourth lens group f5: focal length of the fifth lens group
JP2013012756A 2013-01-28 2013-01-28 Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method Active JP6198098B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013012756A JP6198098B2 (en) 2013-01-28 2013-01-28 Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method

Applications Claiming Priority (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013012756A JP6198098B2 (en) 2013-01-28 2013-01-28 Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
PCT/JP2014/000396 WO2014115565A1 (en) 2013-01-28 2014-01-27 Variable magnification optical system, optical device, and method for manufacturing variable magnification optical system
CN201810303730.7A CN108627888B (en) 2013-01-28 2014-01-27 Variable magnification optical system and optical device
CN201480006342.2A CN104956248B (en) 2013-01-28 2014-01-27 The manufacture method of variable-power optical system, Optical devices and variable-power optical system
US14/809,242 US10459207B2 (en) 2013-01-28 2015-07-26 Zooming optical system, optical apparatus, and manufacturing method for the zooming optical system
US16/656,117 US20200049962A1 (en) 2013-01-28 2019-10-17 Zooming optical system, optical apparatus, and manufacturing method for the zooming optical system

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2014145805A JP2014145805A (en) 2014-08-14
JP6198098B2 true JP6198098B2 (en) 2017-09-20

Family

ID=51426134

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2013012756A Active JP6198098B2 (en) 2013-01-28 2013-01-28 Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP6198098B2 (en)

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4323584B2 (en) * 1998-04-30 2009-09-02 キヤノン株式会社 Variable magnification optical system with anti-vibration function
US7777966B2 (en) * 2007-11-07 2010-08-17 Samsung Electronics Co., Ltd. Compact zoom lens
JP5787716B2 (en) * 2011-10-24 2015-09-30 キヤノン株式会社 Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP5871623B2 (en) * 2012-01-11 2016-03-01 キヤノン株式会社 Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP6021534B2 (en) * 2012-09-04 2016-11-09 キヤノン株式会社 Zoom lens and imaging apparatus having the same

Also Published As

Publication number Publication date
JP2014145805A (en) 2014-08-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6354257B2 (en) Variable magnification optical system and imaging apparatus
JP5958018B2 (en) Zoom lens, imaging device
JP6354256B2 (en) Variable magnification optical system and imaging apparatus
JP6620998B2 (en) Variable magnification optical system and optical apparatus
JP6108075B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
JP6108076B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
JP5885026B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus having the variable magnification optical system, and method for manufacturing the variable magnification optical system
JP6146020B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
JP5540513B2 (en) Variable magnification optical system and optical apparatus having the variable magnification optical system
JPWO2017057662A1 (en) Zoom lens, optical device, and method of manufacturing zoom lens
JP2017068116A (en) Zoom lens, optical device, and method for manufacturing the zoom lens
JP6281200B2 (en) Variable magnification optical system and optical apparatus
JP6198098B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
JP6198099B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
JP6171358B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
JP5871163B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus having the variable magnification optical system, and method for manufacturing the variable magnification optical system
JP6601471B2 (en) Variable magnification optical system and optical apparatus
JP2014048376A (en) Variable power optical system, optical device including the variable power optical system, and method for manufacturing the variable power optical system
JP2014048374A (en) Variable power optical system, optical device including the variable power optical system, and method for manufacturing the variable power optical system
JP2017156430A (en) Optical system, optical apparatus, and method for manufacturing optical system
JPWO2018074413A1 (en) Variable-magnification optical system, optical device, and variable-magnification optical system manufacturing method
JP6232806B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
JP6232805B2 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
JPWO2016194811A1 (en) Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
JP2017156429A (en) Optical system, optical apparatus, and method for manufacturing optical system

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20151216

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20161011

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20161018

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20161206

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20170323

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20170512

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20170728

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20170810

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6198098

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250