JP6187563B2 - Fuel injection valve - Google Patents

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Description

本発明は、内燃機関に燃料を噴射供給する燃料噴射弁に関する。   The present invention relates to a fuel injection valve that injects and supplies fuel to an internal combustion engine.

従来、ハウジング内で往復移動するニードルの噴孔とは反対側の端部を固定コアの内壁で支持する構成の燃料噴射弁が知られている。例えば特許文献1および2に記載された燃料噴射弁では、ニードルが往復移動するとき、ニードルの噴孔とは反対側の端部の外壁と固定コアの内壁とは摺接する。ニードルは、弁座との当接(着座)を繰り返す部材のため、耐摩耗性および耐衝撃性等の観点から、比較的硬度の高い材料により形成されるのが一般的である。一方、固定コアは、磁性材料により形成されるため、比較的硬度が低い。よって、燃料噴射弁の長期に亘る使用によりニードルと固定コアとが摺接を繰り返すと、固定コアおよびニードルの摺接箇所のうち特に固定コア側が摩耗するおそれがある。固定コアが摩耗すると、固定コアの磁気特性の変化や、ニードル開弁時の姿勢変化、摩耗による摺動抵抗の変化により、燃料圧力および噴射量など燃料噴射弁の性能が使用初期と比べ変化するおそれがある。   2. Description of the Related Art Conventionally, there has been known a fuel injection valve having a configuration in which an end opposite to a nozzle hole of a needle that reciprocates in a housing is supported by an inner wall of a fixed core. For example, in the fuel injection valves described in Patent Documents 1 and 2, when the needle reciprocates, the outer wall at the end opposite to the needle hole of the needle and the inner wall of the fixed core are in sliding contact. Since the needle is a member that repeatedly contacts (seats) with the valve seat, it is generally formed of a material having relatively high hardness from the viewpoint of wear resistance, impact resistance, and the like. On the other hand, since the fixed core is formed of a magnetic material, the hardness is relatively low. Therefore, when the needle and the fixed core are repeatedly slidably contacted due to the long-term use of the fuel injection valve, the fixed core and the needle may be worn particularly on the fixed core side. When the fixed core wears, the performance of the fuel injection valve, such as fuel pressure and injection amount, changes compared to the initial use due to changes in the magnetic properties of the fixed core, changes in posture when the needle opens, and changes in sliding resistance due to wear. There is a fear.

また、特許文献1および2の燃料噴射弁では、図の記載から、可動コアは、外壁がハウジングの内壁と摺接可能に設けられていると考えられる。そのため、長期使用により可動コアとハウジングとが摺接を繰り返すと、摺接箇所が摩耗するおそれがある。当該摩耗により、可動コアの磁気特性が変化するおそれがある。   Moreover, in the fuel injection valves of Patent Documents 1 and 2, it is considered from the description in the drawings that the movable core is provided such that the outer wall is slidable with the inner wall of the housing. For this reason, if the movable core and the housing are repeatedly brought into sliding contact with each other over a long period of use, the sliding contact portion may be worn. The wear may change the magnetic properties of the movable core.

このように、長期使用により固定コアまたは可動コアの磁気特性が変化すると、燃料圧力および噴射量など燃料噴射弁の性能が使用初期と比べ変化または低下するおそれがある。また、燃料噴射弁における部材同士の摺接箇所が多い構成では、摩耗粉の発生が増大するおそれがある。   As described above, when the magnetic characteristics of the fixed core or the movable core change due to long-term use, the performance of the fuel injection valve such as the fuel pressure and the injection amount may be changed or lowered compared to the initial use. In addition, in a configuration in which there are many sliding contact portions between members in the fuel injection valve, the generation of wear powder may increase.

特表2004−518858号公報Special table 2004-518858 gazette 特表2005−504218号公報JP-T-2005-504218

本発明は、上述の問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、部材の経年変化による燃料噴射量の性能変化を抑制可能な燃料噴射弁を提供することにある。   The present invention has been made in view of the above-described problems, and an object of the present invention is to provide a fuel injection valve capable of suppressing a change in performance of the fuel injection amount due to aging of members.

請求項1に記載の燃料噴射弁の発明は、ハウジングとニードルと可動コアと固定コアとコイルと第1付勢部材とブッシュとを備えている。ハウジングは、筒状に形成され、軸方向の一端に形成され燃料が噴射される噴孔、当該噴孔の周囲に形成される弁座、および、噴孔への燃料が流通する燃料通路を有している。ニードルは、棒状に形成され、ハウジング内に往復移動可能に設けられている。ニードルは、弁座側の端部に形成されるシール部、および、径外方向へ延びるよう形成される大径部を有している。ニードルは、シール部が弁座から離座または弁座に着座することで噴孔を開閉する。可動コアは、外径がニードルの大径部の外径より大きく、ニードルとは別体に形成されている。可動コアは、大径部のシール部側に設けられている。固定コアは、筒状に形成され、可動コアの開弁方向側に設けられている。コイルは、通電により可動コアと固定コアとの間に磁気吸引力を発生させることで、可動コアをニードルとともに開弁方向に吸引する。第1付勢部材は、ニードルを閉弁方向に付勢する。ブッシュは、固定コアと別体かつ筒状に形成され、固定コアの内側に設けられている。ブッシュは、筒部及び当該筒部の内壁から径内方向へ突出するよう形成される内側突出部を有し、当該内側突出部の内壁が、ニードルの一部である大径部の外壁と摺接することでニードルを往復移動可能に支持する。 The fuel injection valve according to claim 1 includes a housing, a needle, a movable core, a fixed core, a coil, a first biasing member, and a bush. The housing is formed in a cylindrical shape and has a nozzle hole formed at one end in the axial direction, a valve seat formed around the nozzle hole, and a fuel passage through which fuel flows to the nozzle hole. doing. The needle is formed in a rod shape and is provided in the housing so as to be reciprocally movable. The needle has a seal portion formed at an end portion on the valve seat side and a large diameter portion formed so as to extend in the radially outward direction. The needle opens and closes the nozzle hole when the seal portion is separated from the valve seat or seated on the valve seat. The movable core has an outer diameter larger than the outer diameter of the large diameter portion of the needle, and is formed separately from the needle. The movable core is kicked setting the seal portion side of the large diameter portion. The fixed core is formed in a cylindrical shape and is provided on the valve opening direction side of the movable core. The coil attracts the movable core together with the needle in the valve opening direction by generating a magnetic attractive force between the movable core and the fixed core by energization. The first biasing member biases the needle in the valve closing direction. The bush is formed separately from the fixed core and in a cylindrical shape, and is provided inside the fixed core. The bush has an inner projecting portion formed so as to project radially inward from the cylindrical portion and the inner wall of the cylindrical portion, and the inner wall of the inner projecting portion slides on the outer wall of the large diameter portion which is a part of the needle. The needle is supported so as to reciprocate by contact.

上記構成により、本発明では、固定コアは、ニードルがハウジング内で往復移動可能なよう、ブッシュを経由してニードルの大径部側の端部を支持する。そのため、ニードルがハウジング内で往復移動するとき、ニードルと固定コアとは摺接しない。よって、ニードルの往復移動に伴って固定コアが摩耗することはない。したがって、燃料噴射弁の長期使用による固定コアの経年変化を抑制することができる。よって、燃料圧力および噴射量など燃料噴射弁の性能が使用初期と比べ変化または低下するのを抑制することができる。
また、本発明では、ブッシュは、固定コアとは別体のため、固定コアと異なる材料で形成することが可能である。例えばブッシュを固定コアよりも硬度が高い材料で形成すれば、ニードルの大径部との摺接に伴うブッシュの摩耗を抑制することができる。
また、例えばブッシュをニードルと硬度が同等の材料で形成すれば、ブッシュとニードルの大径部との摺接に伴うブッシュおよびニードル両方の摩耗を抑制することができる。
請求項2に記載の発明では、シール部が弁座から離座してから可動コアが固定コアまたはブッシュに当接するまでの間、内側突出部と大径部との軸方向の摺接長は一定である。
請求項3に記載の発明では、シール部が弁座に着座しているとき、内側突出部の噴孔とは反対側の端面と、大径部の噴孔とは反対側の端面とは、ニードルの軸方向において略同じ位置にある。
請求項4に記載の発明では、内側突出部の軸方向の長さは、大径部の軸方向の長さより短い。
With the above configuration, in the present invention, the fixed core supports the end portion on the large-diameter portion side of the needle via the bush so that the needle can reciprocate within the housing. Therefore, when the needle reciprocates within the housing, the needle and the fixed core do not slide. Therefore, the fixed core is not worn as the needle reciprocates. Therefore, secular change of the fixed core due to long-term use of the fuel injection valve can be suppressed. Therefore, it can suppress that the performance of fuel injection valves, such as fuel pressure and injection quantity, changes or falls compared with the use initial stage.
In the present invention, since the bush is separate from the fixed core, it can be formed of a material different from that of the fixed core. For example, if the bush is made of a material having a higher hardness than the fixed core, it is possible to suppress wear of the bush due to sliding contact with the large diameter portion of the needle.
For example, if the bush is formed of a material having the same hardness as the needle, wear of both the bush and the needle accompanying sliding contact between the bush and the large diameter portion of the needle can be suppressed.
In the invention according to claim 2, the axial sliding contact length between the inner projecting portion and the large-diameter portion is from when the seal portion is separated from the valve seat until the movable core contacts the fixed core or bush. It is constant.
In the invention according to claim 3, when the seal portion is seated on the valve seat, the end surface on the side opposite to the injection hole of the inner protruding portion and the end surface on the side opposite to the injection hole of the large diameter portion are: At substantially the same position in the axial direction of the needle.
In the invention according to claim 4, the axial length of the inner protruding portion is shorter than the axial length of the large diameter portion.

請求項5に記載の発明では、ブッシュは、固定コアよりも硬度が高い材料で形成されている。よって、ニードルの大径部との摺接に伴うブッシュの摩耗を抑制することができる。
請求項6に記載の発明では、ブッシュは、ニードルと硬度が同等の材料で形成されている。よって、ブッシュとニードルの大径部との摺接に伴うブッシュおよびニードル両方の摩耗を抑制することができる。
In the invention according to claim 5, the bush is formed of a material having a hardness higher than that of the fixed core. Therefore, the wear of the bush accompanying the sliding contact with the large diameter portion of the needle can be suppressed.
In the invention according to claim 6, the bush is made of a material having the same hardness as the needle. Therefore, wear of both the bush and the needle accompanying sliding contact between the bush and the large diameter portion of the needle can be suppressed.

請求項7に記載の発明では、ブッシュは、可動コア側の端面が、固定コアの可動コア側の端面よりも可動コア側に位置するよう設けられている。そのため、可動コアがコイルにより開弁方向に吸引されたとき、可動コアのブッシュ側の端面は、ブッシュに衝突するものの、固定コアに衝突することはない。よって、可動コアとの衝突に伴う固定コアの摩耗および損傷等を防止することができる。これにより、固定コアの経年変化による燃料噴射量の性能変化を抑制することができる。また、この構成では、固定コアの可動コア側の端面に、耐摩耗性および耐衝撃性を向上させるためのめっき等の特殊処理を施す必要がないため、製造コストを低減することができる。   In the invention according to claim 7, the bush is provided such that the end surface on the movable core side is located closer to the movable core than the end surface on the movable core side of the fixed core. Therefore, when the movable core is sucked in the valve opening direction by the coil, the end surface of the movable core on the bush side does not collide with the fixed core, although it collides with the bush. Therefore, it is possible to prevent the fixed core from being worn and damaged due to the collision with the movable core. Thereby, the performance change of the fuel injection quantity by the secular change of a fixed core can be suppressed. In addition, with this configuration, it is not necessary to perform special treatment such as plating for improving wear resistance and impact resistance on the end surface of the fixed core on the movable core side, so that the manufacturing cost can be reduced.

請求項8に記載の発明では、ブッシュは、固定コアよりも飽和磁束密度が低い材料で形成されている。ブッシュが例えば非磁性材料や弱磁性材料あるいは固定コアより飽和磁束密度の低い材料で形成され、固定コアが例えば磁性材料(強磁性材料)などブッシュより飽和磁束密度の高い材料で形成されている場合、コイルへの通電時、磁束はブッシュを流れにくくなるため、可動コアおよび固定コアの磁束密度の上昇を早めることができる。これにより、可動コアと固定コアとの間に生じる磁気吸引力の立ち上がりを早くすることができる。その結果、ニードル開弁時の応答性を向上することができる。   In the invention according to claim 8, the bush is made of a material having a saturation magnetic flux density lower than that of the fixed core. When the bush is made of, for example, a nonmagnetic material, weak magnetic material, or a material having a lower saturation magnetic flux density than the fixed core, and the fixed core is made of a material having a higher saturation magnetic flux density than the bush, such as a magnetic material (ferromagnetic material) When the coil is energized, the magnetic flux is less likely to flow through the bush, so that the increase in the magnetic flux density of the movable core and the fixed core can be accelerated. Thereby, the rise of the magnetic attractive force generated between the movable core and the fixed core can be accelerated. As a result, the responsiveness when the needle is opened can be improved.

ところで、ブッシュの可動コア側の端面と可動コアのブッシュ側の端面とが当接可能な構成の場合、燃料噴射弁の作動時、ブッシュに当接していた可動コアがブッシュから離間するとき、ブッシュと可動コアとの端面間にリンキング力が生じる。当該リンキング力は、可動コアがブッシュから離間するのを妨げるよう作用する。そのため、リンキング力が大きい場合、ニードル閉弁時の応答性が低下するおそれがある。特に、ブッシュおよび可動コアの周囲に燃料が存在する場合、リンキング力が大きくなることが懸念される。   By the way, when the movable core side end face of the bush and the bush side end face of the movable core are in contact with each other, when the movable core that is in contact with the bush is separated from the bush during operation of the fuel injection valve, the bush And a linking force is generated between the end faces of the movable core. The linking force acts to prevent the movable core from moving away from the bush. Therefore, when the linking force is large, the responsiveness when the needle is closed may be reduced. In particular, when fuel is present around the bush and the movable core, there is a concern that the linking force is increased.

そこで、請求項9に記載の発明では、ブッシュは、可動コア側の端面に、可動コアとは反対側へ凹むよう形成される第1溝を有している。これにより、ブッシュと可動コアとの当接面積を小さくすることができる。よって、ブッシュと可動コアとの間に生じるリンキング力を小さくすることができる。したがって、ニードル閉弁時の応答性を向上することができる。   Therefore, in the invention according to claim 9, the bush has a first groove formed on the end surface on the movable core side so as to be recessed toward the side opposite to the movable core. Thereby, the contact area of a bush and a movable core can be made small. Therefore, the linking force generated between the bush and the movable core can be reduced. Therefore, the responsiveness when the needle is closed can be improved.

ところで、燃料噴射弁の作動時、可動コアがコイルにより開弁方向に吸引されてブッシュまたは固定コアに衝突するとき、可動コアとブッシュおよび固定コアとの端面間にスクイズ力(端面間の流体により生じる力)が生じる。当該スクイズ力は、可動コアがブッシュまたは固定コアに衝突するのを妨げるよう作用する。そのため、スクイズ力が過度に大きい場合、ブッシュまたは固定コアに衝突するときの可動コアの速度が所定値以下となり、燃料圧力および噴射量等に関し燃料噴射弁の個体毎の性能ばらつきが大きくなるおそれがある。特に、ブッシュ、固定コアおよび可動コアの周囲に燃料が存在する場合、スクイズ力が大きくなることが懸念される。また、スクイズ力が大きい場合、可動コアの経年変化に対するロバスト性が低下するおそれがある。   By the way, when the fuel injection valve is operated, when the movable core is sucked by the coil in the valve opening direction and collides with the bush or the fixed core, a squeeze force (due to the fluid between the end surfaces) is generated between the end surfaces of the movable core and the bush and the fixed core. The resulting force). The squeeze force acts to prevent the movable core from colliding with the bush or the fixed core. Therefore, when the squeeze force is excessively large, the speed of the movable core when colliding with the bush or the fixed core becomes a predetermined value or less, and there is a possibility that the performance variation of each fuel injection valve with respect to the fuel pressure, the injection amount, etc. will increase. is there. In particular, when fuel is present around the bush, the fixed core, and the movable core, there is a concern that the squeeze force increases. Further, when the squeeze force is large, there is a risk that the robustness against the secular change of the movable core is lowered.

そこで、請求項10に記載の発明では、可動コアは、ブッシュ側の端面に、ブッシュとは反対側へ凹むよう形成される第2溝を有している。これにより、可動コアがコイルにより開弁方向に吸引されてブッシュまたは固定コアに衝突するとき、可動コアとブッシュおよび固定コアとの端面間の流体(燃料)を第2溝に逃がすことで、過度なスクイズ力の発生を抑制することができる。そのため、ブッシュまたは固定コアに衝突するときの可動コアの速度を所定値以上にすることができる。その結果、燃料圧力および噴射量等に関し燃料噴射弁の個体毎の性能ばらつきを小さくすることができる。また、過度なスクイズ力の発生を抑制することにより、可動コアの経年変化に対するロバスト性を向上することができる。
また、可動コアが第2溝を有することで、可動コアとブッシュまたは固定コアとの当接面積を小さくすることができる。よって、ブッシュまたは固定コアと可動コアとの間に生じるリンキング力を小さくすることができる。したがって、ニードル閉弁時の応答性を向上することができる。
Therefore, in the invention described in claim 10, the movable core has a second groove formed on the end surface on the bush side so as to be recessed toward the opposite side to the bush. As a result, when the movable core is sucked in the valve opening direction by the coil and collides with the bush or the fixed core, the fluid (fuel) between the end surfaces of the movable core and the bush and the fixed core is allowed to escape to the second groove. Generation of a strong squeeze force can be suppressed. Therefore, the speed of the movable core when colliding with the bush or the fixed core can be set to a predetermined value or more. As a result, it is possible to reduce the performance variation of each fuel injection valve with respect to the fuel pressure and the injection amount. Moreover, the robustness with respect to the secular change of a movable core can be improved by suppressing generation | occurrence | production of an excessive squeeze force.
Moreover, the contact area of a movable core and a bush or a fixed core can be made small because a movable core has a 2nd groove | channel. Therefore, the linking force generated between the bush or fixed core and the movable core can be reduced. Therefore, the responsiveness when the needle is closed can be improved.

請求項11に記載の発明では、可動コアは、外径がハウジングの内径より小さく形成されている。そのため、本発明では、可動コアの外壁がハウジングの内壁と摺接しない構成とすることができる。この構成では、可動コアの外壁の摩耗を防止できる。これにより、可動コアの磁気特性の経年変化を抑制することができる。また、この構成では、燃料噴射弁における部材同士の摺接箇所を低減できるため、摩耗粉の発生を抑制することができる。   In the invention described in claim 11, the movable core has an outer diameter smaller than the inner diameter of the housing. Therefore, in this invention, it can be set as the structure which the outer wall of a movable core does not slidably contact with the inner wall of a housing. With this configuration, wear of the outer wall of the movable core can be prevented. Thereby, the secular change of the magnetic characteristic of a movable core can be suppressed. Moreover, in this structure, since the sliding contact location of the members in a fuel injection valve can be reduced, generation | occurrence | production of abrasion powder can be suppressed.

請求項12に記載の発明は、可動コアをニードルとともに開弁方向に付勢する第2付勢部材をさらに備えている。そして、可動コアは、ニードルとは別体、かつ、ニードルに対し相対移動可能に設けられている。本発明では、可動コアとニードルとによるダンパ効果により、ニードルのシート部が弁座に着座したとき、および、可動コアがブッシュまたは固定コアに衝突したときのニードルの過度のバウンスを抑制することができる。   The invention described in claim 12 further includes a second urging member for urging the movable core together with the needle in the valve opening direction. The movable core is provided separately from the needle and is movable relative to the needle. In the present invention, the damper effect of the movable core and the needle suppresses excessive bounce of the needle when the seat portion of the needle is seated on the valve seat and when the movable core collides with the bush or the fixed core. it can.

本発明の第1実施形態による燃料噴射弁を示す断面図。Sectional drawing which shows the fuel injection valve by 1st Embodiment of this invention. 本発明の第1実施形態による燃料噴射弁の要部を示す部分断面図。The fragmentary sectional view which shows the principal part of the fuel injection valve by 1st Embodiment of this invention. (A)は本発明の第1実施形態による燃料噴射弁のブッシュを示す断面図、(B)は(A)を矢印B方向から見た図、(C)は本発明の第1実施形態による燃料噴射弁の可動コアを図2の矢印IIIC方向から見た平面図、(D)は(C)のD−D線断面図。(A) is sectional drawing which shows the bush of the fuel injection valve by 1st Embodiment of this invention, (B) is the figure which looked at (A) from the arrow B direction, (C) is by 1st Embodiment of this invention. The top view which looked at the movable core of a fuel injection valve from the arrow IIIC direction of FIG. 2, (D) is the DD sectional view taken on the line of (C). (A)は本発明の第2実施形態による燃料噴射弁のブッシュを示す断面図、(B)は(A)を矢印B方向から見た図。(A) is sectional drawing which shows the bush of the fuel injection valve by 2nd Embodiment of this invention, (B) is the figure which looked at (A) from the arrow B direction. (A)は本発明の第3実施形態による燃料噴射弁の可動コアを示す平面図、(B)は(A)のB−B線断面図、(C)は(A)を矢印C方向から見た図。(A) is a top view which shows the movable core of the fuel injection valve by 3rd Embodiment of this invention, (B) is the BB sectional drawing of (A), (C) is (A) from the arrow C direction. Viewed. 本発明の第4実施形態による燃料噴射弁の要部を示す部分断面図。The fragmentary sectional view which shows the principal part of the fuel injection valve by 4th Embodiment of this invention.

以下、本発明の複数の実施形態を図に基づいて説明する。なお、複数の実施形態において、実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。
(第1実施形態)
本発明の第1実施形態による燃料噴射弁を図1に示す。燃料噴射弁10は、例えば図示しない直噴式ガソリンエンジンの燃料噴射装置に用いられ、燃料としてのガソリンをエンジンに噴射供給する。
Hereinafter, a plurality of embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. Note that, in a plurality of embodiments, substantially the same components are denoted by the same reference numerals, and description thereof is omitted.
(First embodiment)
A fuel injection valve according to a first embodiment of the present invention is shown in FIG. The fuel injection valve 10 is used, for example, in a fuel injection device of a direct injection gasoline engine (not shown), and injects and supplies gasoline as fuel to the engine.

燃料噴射弁10は、ハウジング20、ニードル40、可動コア50、固定コア60、コイル70、第1付勢部材としてのスプリング81、第2付勢部材としてのスプリング82、および、ブッシュ90等を備えている。
図1に示すように、ハウジング20は、第1筒部材21、第2筒部材22、第3筒部材23および噴射ノズル30から構成されている。第1筒部材21、第2筒部材22および第3筒部材23は、いずれも略円筒状に形成され、第1筒部材21、第2筒部材22、第3筒部材23の順に同軸となるよう配置され、互いに接続している。
The fuel injection valve 10 includes a housing 20, a needle 40, a movable core 50, a fixed core 60, a coil 70, a spring 81 as a first urging member, a spring 82 as a second urging member, a bush 90, and the like. ing.
As shown in FIG. 1, the housing 20 includes a first cylinder member 21, a second cylinder member 22, a third cylinder member 23, and an injection nozzle 30. The first cylinder member 21, the second cylinder member 22, and the third cylinder member 23 are all formed in a substantially cylindrical shape, and are coaxial in the order of the first cylinder member 21, the second cylinder member 22, and the third cylinder member 23. Arranged and connected to each other.

第1筒部材21および第3筒部材23は、例えばフェライト系ステンレス等の磁性材料により形成され、磁気安定化処理が施されている。第1筒部材21および第3筒部材23は、硬度が比較的低い。一方、第2筒部材22は、例えばオーステナイト系ステンレス等の非磁性材料により形成されている。第2筒部材22の硬度は、第1筒部材21および第3筒部材23の硬度よりも高い。   The 1st cylinder member 21 and the 3rd cylinder member 23 are formed, for example with magnetic materials, such as ferritic stainless steel, and the magnetic stabilization process is performed. The first cylinder member 21 and the third cylinder member 23 have a relatively low hardness. On the other hand, the second cylindrical member 22 is formed of a nonmagnetic material such as austenitic stainless steel, for example. The hardness of the second cylinder member 22 is higher than the hardness of the first cylinder member 21 and the third cylinder member 23.

噴射ノズル30は、第1筒部材21の第2筒部材22とは反対側の端部に設けられている。噴射ノズル30は、例えばマルテンサイト系ステンレス等の金属により形成されている。噴射ノズル30は、所定の硬度を有するよう焼入れ処理が施されている。   The injection nozzle 30 is provided at the end of the first cylinder member 21 opposite to the second cylinder member 22. The injection nozzle 30 is made of a metal such as martensitic stainless steel. The injection nozzle 30 is subjected to a quenching process so as to have a predetermined hardness.

噴射ノズル30は、略有底筒状に形成され、底部31および筒部32を有する。底部31は、筒部32の一方の端部を塞いでいる。底部31には、内壁と外壁とを接続する噴孔311が形成されている。また、底部31の内壁には、噴孔311を囲むようにして環状の弁座312が形成されている。筒部32は、外壁が第1筒部材21の内壁に嵌合するようにして第1筒部材21に接続している。筒部32と第1筒部材21との嵌合箇所は溶接されている。   The injection nozzle 30 is formed in a substantially bottomed cylindrical shape and has a bottom portion 31 and a cylindrical portion 32. The bottom portion 31 closes one end portion of the cylindrical portion 32. An injection hole 311 that connects the inner wall and the outer wall is formed in the bottom 31. An annular valve seat 312 is formed on the inner wall of the bottom 31 so as to surround the nozzle hole 311. The cylinder portion 32 is connected to the first cylinder member 21 such that the outer wall is fitted to the inner wall of the first cylinder member 21. The fitting part of the cylinder part 32 and the 1st cylinder member 21 is welded.

ニードル40は、例えばマルテンサイト系ステンレス等の金属により棒状に形成されている。ニードル40は、所定の硬度を有するよう焼入れ処理が施されている。ニードル40の硬度は、噴射ノズル30の硬度とほぼ同等に設定されている。   The needle 40 is formed in a rod shape from a metal such as martensitic stainless steel. The needle 40 is subjected to a quenching process so as to have a predetermined hardness. The hardness of the needle 40 is set substantially equal to the hardness of the injection nozzle 30.

ニードル40は、ハウジング20内に軸方向へ往復移動可能に収容されている。ニードル40の噴射ノズル30側の端部には、弁座312に当接可能なシール部41が形成されている。また、ニードル40には、シール部41から軸方向に所定の距離離れた位置に摺接部42が形成されている。摺接部42は、略円柱状に形成され、外壁421の一部が面取りされている。摺接部42は、外壁421の面取りされていない部分が、噴射ノズル30の筒部32の内壁321と摺接可能である。これにより、ニードル40は、噴孔311側先端部の往復移動が案内される。   The needle 40 is accommodated in the housing 20 so as to be capable of reciprocating in the axial direction. A seal portion 41 that can contact the valve seat 312 is formed at the end of the needle 40 on the injection nozzle 30 side. The needle 40 has a sliding contact portion 42 at a position away from the seal portion 41 in the axial direction by a predetermined distance. The sliding contact portion 42 is formed in a substantially cylindrical shape, and a part of the outer wall 421 is chamfered. In the sliding contact portion 42, the portion of the outer wall 421 that is not chamfered can be in sliding contact with the inner wall 321 of the cylindrical portion 32 of the injection nozzle 30. As a result, the needle 40 is guided to reciprocate at the tip of the nozzle hole 311 side.

ニードル40は、シール部41とは反対側の端部から径外方向、すなわちハウジング20の内壁24に向かうよう延びて形成される大径部43を有している。本実施形態では、大径部43は略円環状に形成されている。ニードル40は、シール部41が弁座312から離座(離間)または弁座312に着座(当接)することで噴孔311を開閉する。以下、適宜、ニードル40が弁座312から離座する方向を開弁方向といい、ニードル40が弁座312に着座する方向を閉弁方向という。なお、ニードル40の大径部43側は、中空筒状に形成され、内壁45と外壁46とを接続する孔44が形成されている。   The needle 40 has a large-diameter portion 43 formed to extend from the end opposite to the seal portion 41 in the radially outward direction, that is, toward the inner wall 24 of the housing 20. In the present embodiment, the large diameter portion 43 is formed in a substantially annular shape. The needle 40 opens and closes the nozzle hole 311 when the seal portion 41 is separated (separated) from the valve seat 312 or seated (abutted) on the valve seat 312. Hereinafter, the direction in which the needle 40 is separated from the valve seat 312 is referred to as the valve opening direction, and the direction in which the needle 40 is seated on the valve seat 312 is referred to as the valve closing direction. The large diameter portion 43 side of the needle 40 is formed in a hollow cylindrical shape, and a hole 44 that connects the inner wall 45 and the outer wall 46 is formed.

可動コア50は、例えばフェライト系ステンレス等の磁性材料により略円筒状に形成されている。可動コア50は、磁気安定化処理が施されている。可動コア50の硬度は比較的低く、ハウジング20の第1筒部材21および第3筒部材23の硬度と概ね同等である。   The movable core 50 is formed in a substantially cylindrical shape by a magnetic material such as ferritic stainless steel. The movable core 50 is subjected to a magnetic stabilization process. The hardness of the movable core 50 is relatively low and is substantially equal to the hardness of the first cylindrical member 21 and the third cylindrical member 23 of the housing 20.

可動コア50は、内側にニードル40が挿通されるようにして、ハウジング20の内側に設けられる。可動コア50は、シール部41とは反対側の端面53が、ニードル40の大径部43のシール部41側の端面に当接可能である。すなわち、可動コア50は、大径部43のシール部41側に、ニードル40とは別体に設けられている。可動コア50は、内壁51がニードル40の外壁46と摺接可能である。これにより、可動コア50は、ニードル40に対し軸方向に相対移動可能である。また、可動コア50は、外径がハウジング20の内径、すなわち第1筒部材21の第2筒部材22側端部、および、第2筒部材22の内径より小さく形成されている。
また、可動コア50のシール部41側端部は、内径が軸方向の他の部分より大きく形成されている。これにより、可動コア50の内側に環状の段差面54が形成されている(図1および2参照)。
The movable core 50 is provided inside the housing 20 so that the needle 40 is inserted inside. In the movable core 50, the end surface 53 on the side opposite to the seal portion 41 can abut on the end surface on the seal portion 41 side of the large diameter portion 43 of the needle 40. That is, the movable core 50 is provided separately from the needle 40 on the seal portion 41 side of the large diameter portion 43. The movable core 50 has an inner wall 51 that can slide in contact with the outer wall 46 of the needle 40. Thereby, the movable core 50 can be moved relative to the needle 40 in the axial direction. The movable core 50 is formed so that the outer diameter is smaller than the inner diameter of the housing 20, that is, the end of the first cylinder member 21 on the second cylinder member 22 side and the inner diameter of the second cylinder member 22.
Further, the end of the movable core 50 on the seal portion 41 side is formed so that the inner diameter is larger than other portions in the axial direction. Thereby, the annular level | step difference surface 54 is formed inside the movable core 50 (refer FIG. 1 and 2).

固定コア60は、例えばフェライト系ステンレス等の磁性材料により略円筒状に形成されている。固定コア60は、磁気安定化処理が施されている。固定コア60の硬度は比較的低く、可動コア50の硬度と概ね同等である。固定コア60は、ハウジング20の内側に固定されるようにして設けられている。固定コア60とハウジング20の第3筒部材23とは溶接されている。固定コア60の可動コア50側端部は、内径が軸方向の他の部分より大きく形成されている。これにより、固定コア60の内側に環状の段差面61が形成されている(図1および2参照)。   The fixed core 60 is formed in a substantially cylindrical shape by a magnetic material such as ferritic stainless steel. The fixed core 60 is subjected to a magnetic stabilization process. The fixed core 60 has a relatively low hardness and is approximately equal to the hardness of the movable core 50. The fixed core 60 is provided so as to be fixed inside the housing 20. The fixed core 60 and the third cylinder member 23 of the housing 20 are welded. The end of the fixed core 60 on the side of the movable core 50 is formed so that the inner diameter is larger than other portions in the axial direction. As a result, an annular step surface 61 is formed inside the fixed core 60 (see FIGS. 1 and 2).

コイル70は、略円筒状に形成され、ハウジング20の特に第2筒部材22および第3筒部材23の径方向外側を囲むようにして設けられている。コイル70は、電力が供給(通電)されると磁力を生じる。コイル70に磁力が生じると、固定コア60、可動コア50、第1筒部材21および第3筒部材23に磁気回路が形成される。これにより、固定コア60と可動コア50との間に磁気吸引力が発生し、可動コア50は、固定コア60に吸引される。このとき、可動コア50の端面53はニードル40の大径部43に当接するため、ニードル40は、可動コア50とともに固定コア60側、すなわち開弁方向へ移動する。これにより、シール部41が弁座312から離座し、噴孔311が開放される。   The coil 70 is formed in a substantially cylindrical shape, and is provided so as to surround the outer side in the radial direction of the second cylindrical member 22 and the third cylindrical member 23 of the housing 20. The coil 70 generates a magnetic force when electric power is supplied (energized). When a magnetic force is generated in the coil 70, a magnetic circuit is formed in the fixed core 60, the movable core 50, the first cylindrical member 21, and the third cylindrical member 23. As a result, a magnetic attractive force is generated between the fixed core 60 and the movable core 50, and the movable core 50 is attracted to the fixed core 60. At this time, since the end surface 53 of the movable core 50 contacts the large diameter portion 43 of the needle 40, the needle 40 moves together with the movable core 50 in the fixed core 60 side, that is, in the valve opening direction. As a result, the seal portion 41 is separated from the valve seat 312 and the nozzle hole 311 is opened.

スプリング81は、一端がニードル40の大径部43側の端部に当接するよう設けられている。スプリング81の他端は、固定コア60の内側に圧入固定されたアジャスティングパイプ11の一端に当接している。スプリング81は、軸方向に伸びる力を有している。これにより、スプリング81は、ニードル40を可動コア50とともに閉弁方向に付勢している。   The spring 81 is provided so that one end is in contact with the end of the needle 40 on the large diameter portion 43 side. The other end of the spring 81 is in contact with one end of the adjusting pipe 11 that is press-fitted and fixed inside the fixed core 60. The spring 81 has a force that extends in the axial direction. Thereby, the spring 81 urges the needle 40 together with the movable core 50 in the valve closing direction.

スプリング82は、一端が可動コア50の段差面54に当接するよう設けられている。スプリング82の他端は、ハウジング20の第1筒部材21の内側に形成された環状の段差面211に当接している。スプリング82は、軸方向に伸びる力を有している。これにより、スプリング82は、可動コア50をニードル40とともに開弁方向に付勢している。
本実施形態では、スプリング81の付勢力は、スプリング82の付勢力よりも大きく設定されている。そのため、コイル70に電力が供給(通電)されていない状態では、ニードル40のシール部41は、弁座312に着座した状態、すなわち閉弁状態となる。
One end of the spring 82 is provided so as to contact the stepped surface 54 of the movable core 50. The other end of the spring 82 is in contact with an annular step surface 211 formed inside the first cylindrical member 21 of the housing 20. The spring 82 has a force extending in the axial direction. Thereby, the spring 82 urges the movable core 50 together with the needle 40 in the valve opening direction.
In the present embodiment, the urging force of the spring 81 is set larger than the urging force of the spring 82. Therefore, in a state where power is not supplied (energized) to the coil 70, the seal portion 41 of the needle 40 is in a state of being seated on the valve seat 312, that is, a valve-closed state.

ブッシュ90は、例えばマルテンサイト系ステンレス等の金属により筒状に形成されている。ブッシュ90は、所定の硬度を有するよう焼入れ処理が施されている。ブッシュ90は、固定コア60よりも硬度が高い。ブッシュ90の硬度は、ニードル40の硬度とほぼ同等に設定されている。また、ブッシュ90は、固定コア60よりも飽和磁束密度が低い。   The bush 90 is formed in a cylindrical shape from a metal such as martensitic stainless steel. The bushing 90 is subjected to a quenching process so as to have a predetermined hardness. The bush 90 is harder than the fixed core 60. The hardness of the bush 90 is set substantially equal to the hardness of the needle 40. Further, the bush 90 has a saturation magnetic flux density lower than that of the fixed core 60.

図2に示すように、ブッシュ90は、筒部91および内側突出部92を有している。筒部91は、円筒状に形成されている。内側突出部92は、筒部91の可動コア50側の端部の内壁から径内方向へ突出するようにして円筒状に形成されている。よって、内側突出部92の内径は、筒部91の内径よりも小さい。   As shown in FIG. 2, the bush 90 has a cylindrical portion 91 and an inner protruding portion 92. The cylinder part 91 is formed in a cylindrical shape. The inner projecting portion 92 is formed in a cylindrical shape so as to project radially inward from the inner wall of the end portion of the cylindrical portion 91 on the movable core 50 side. Therefore, the inner diameter of the inner protruding portion 92 is smaller than the inner diameter of the cylindrical portion 91.

ブッシュ90は、筒部91の可動コア50とは反対側の端部が段差面61に当接するよう、固定コア60の内側に設けられている。ここで、筒部91の外壁は、固定コア60の内壁に密に接している。これにより、ブッシュ90は、固定コア60の内側に固定されている。   The bush 90 is provided on the inner side of the fixed core 60 so that the end of the cylindrical portion 91 opposite to the movable core 50 contacts the stepped surface 61. Here, the outer wall of the cylindrical portion 91 is in close contact with the inner wall of the fixed core 60. Thereby, the bush 90 is fixed inside the fixed core 60.

内側突出部92の内壁、すなわちブッシュ90の内壁の一部は、ニードル40の大径部43の外壁と摺接可能である。これにより、ニードル40は、ハウジング20内で往復移動するとき、大径部43側の端部がブッシュ90によって支持される。つまり、ブッシュ90は、内壁が大径部43の外壁と摺接することでニードル40を往復移動可能に支持する。
また、上述のように、ニードル40は、ハウジング20内で往復移動するとき、摺接部42(噴孔311側の端部)が噴射ノズル30の筒部32によって支持される。このように、本実施形態では、ニードル40は、軸方向の2箇所(大径部43および摺接部42)を支持され、ハウジング20の内側を往復移動する。
また、上述のように、可動コア50の外径は、ハウジング20の内径、すなわち第1筒部材21の第2筒部材22側端部、および、第2筒部材22の内径より小さく形成されている。そのため、可動コア50は、内壁51がニードル40の外壁46と摺接するものの、外壁52はハウジング20の内壁24と摺接することなく、ハウジング20の内側で往復移動可能である。
An inner wall of the inner projecting portion 92, that is, a part of the inner wall of the bush 90 can be slidably contacted with an outer wall of the large-diameter portion 43 of the needle 40. Thereby, when the needle 40 reciprocates in the housing 20, the end on the large diameter portion 43 side is supported by the bush 90. That is, the bush 90 supports the needle 40 so as to be able to reciprocate when the inner wall is in sliding contact with the outer wall of the large-diameter portion 43.
Further, as described above, when the needle 40 reciprocates in the housing 20, the sliding contact portion 42 (end portion on the injection hole 311 side) is supported by the cylindrical portion 32 of the injection nozzle 30. Thus, in this embodiment, the needle 40 is supported at two locations in the axial direction (the large diameter portion 43 and the sliding contact portion 42), and reciprocates inside the housing 20.
Further, as described above, the outer diameter of the movable core 50 is formed smaller than the inner diameter of the housing 20, that is, the end of the first cylinder member 21 on the second cylinder member 22 side, and the inner diameter of the second cylinder member 22. Yes. Therefore, although the inner wall 51 is in sliding contact with the outer wall 46 of the needle 40, the movable core 50 can reciprocate inside the housing 20 without being in sliding contact with the inner wall 24 of the housing 20.

また、ブッシュ90は、可動コア50とは反対側の端部が段差面61に当接した状態において、可動コア50側の端面93(筒部91および内側突出部92の可動コア50側の端面)が固定コア60の可動コア50側の端面62よりも可動コア50側に位置するよう設けられている(図2参照)。そのため、可動コア50は、磁気吸引力により固定コア60側(開弁方向)に吸引されると、端面53がブッシュ90の端面93に衝突する。これにより、可動コア50は、開弁方向への移動が規制される。すなわち、ブッシュ90は、可動コア50のストッパとして機能する。   Further, the bush 90 has an end surface 93 on the side of the movable core 50 (an end surface on the side of the movable core 50 of the cylindrical portion 91 and the inner protrusion 92) in a state where the end opposite to the movable core 50 is in contact with the step surface 61. ) Is provided on the movable core 50 side of the end surface 62 of the fixed core 60 on the movable core 50 side (see FIG. 2). Therefore, when the movable core 50 is attracted toward the fixed core 60 (in the valve opening direction) by the magnetic attraction force, the end surface 53 collides with the end surface 93 of the bush 90. Thereby, the movement of the movable core 50 in the valve opening direction is restricted. That is, the bush 90 functions as a stopper for the movable core 50.

図3(A)および(B)に示すように、ブッシュ90は、可動コア50側の端面93に、可動コア50とは反対側へ凹むよう形成される第1溝94を有している。第1溝94は、端面93の周方向に沿って環状に形成されている。
図3(C)および(D)に示すように、可動コア50は、ブッシュ90側の端面53に、ブッシュ90とは反対側へ凹むよう形成される第2溝55を有している。第2溝55は、例えば切削あるいは型抜き等により形成されている。第2溝55は、可動コア50の中心穴(内壁51)から径外方向へ延びるよう、周方向に等間隔で4つ形成されている。また、本実施形態では、第2溝55は、可動コア50の軸に平行な仮想平面による断面の形状が矩形状となるよう形成されている。よって、第2溝55を形成する壁面同士のなす角、および、第2溝55を形成する壁面と端面53とのなす角は、概ね90度となる(図3(D)参照)。また、第2溝55の深さは、第2溝55を流体(燃料)が流れる場合に流体抵抗が生じない程度の深さに設定されている。
As shown in FIGS. 3A and 3B, the bush 90 has a first groove 94 formed on the end surface 93 on the movable core 50 side so as to be recessed toward the side opposite to the movable core 50. The first groove 94 is formed in an annular shape along the circumferential direction of the end surface 93.
As shown in FIGS. 3C and 3D, the movable core 50 has a second groove 55 formed on the end surface 53 on the bush 90 side so as to be recessed toward the opposite side of the bush 90. The second groove 55 is formed by, for example, cutting or die cutting. Four second grooves 55 are formed at equal intervals in the circumferential direction so as to extend outward from the center hole (inner wall 51) of the movable core 50. In the present embodiment, the second groove 55 is formed so that the cross-sectional shape of the virtual plane parallel to the axis of the movable core 50 is a rectangular shape. Therefore, the angle formed between the wall surfaces forming the second groove 55 and the angle formed between the wall surface forming the second groove 55 and the end surface 53 are approximately 90 degrees (see FIG. 3D). The depth of the second groove 55 is set to such a depth that fluid resistance does not occur when fluid (fuel) flows through the second groove 55.

図1に示すように、第3筒部材23の第2筒部材22とは反対側の端部には、略円筒状の燃料導入パイプ12が圧入および溶接されている。燃料導入パイプ12の内側には、フィルタ13が設けられている。フィルタ13は、燃料導入パイプ12の導入口14から流入した燃料の中の異物を捕集する。   As shown in FIG. 1, a substantially cylindrical fuel introduction pipe 12 is press-fitted and welded to the end of the third cylinder member 23 opposite to the second cylinder member 22. A filter 13 is provided inside the fuel introduction pipe 12. The filter 13 collects foreign matters in the fuel that has flowed from the introduction port 14 of the fuel introduction pipe 12.

燃料導入パイプ12および第3筒部材23の径方向外側は、樹脂によりモールドされている。当該モールド部分にコネクタ15が形成されている。コネクタ15には、コイル70へ電力を供給するための端子16がインサート成形されている。また、コイル70の径方向外側には、コイル70を覆うようにして筒状のホルダ17が設けられている。   The radially outer sides of the fuel introduction pipe 12 and the third cylinder member 23 are molded with resin. A connector 15 is formed in the mold part. The connector 15 is insert-molded with a terminal 16 for supplying electric power to the coil 70. Further, a cylindrical holder 17 is provided outside the coil 70 in the radial direction so as to cover the coil 70.

燃料導入パイプ12の導入口14から流入した燃料は、固定コア60、アジャスティングパイプ11およびニードル40の内側、孔44、第1筒部材21とニードル40との間、噴射ノズル30とニードル40との間を流通し、噴孔311に導かれる。つまり、ハウジング20の内側には、燃料が流通する燃料通路18が形成されている。なお、燃料噴射弁10の作動時、可動コア50の周囲は燃料で満たされた状態となる。   The fuel that has flowed from the introduction port 14 of the fuel introduction pipe 12 flows inside the fixed core 60, the adjusting pipe 11 and the needle 40, the hole 44, between the first tubular member 21 and the needle 40, and between the injection nozzle 30 and the needle 40. Between them and led to the nozzle hole 311. That is, a fuel passage 18 through which fuel flows is formed inside the housing 20. When the fuel injection valve 10 is operated, the periphery of the movable core 50 is filled with fuel.

次に、燃料噴射弁10の作動について説明する。
コイル70に通電されると、可動コア50は固定コア60に吸引される。これにより、ニードル40は、可動コア50とともに固定コア60側へ移動し、シール部41が弁座312から離座する。これにより、噴孔311は開放された状態(開弁状態)となる。燃料導入パイプ12の導入口14から流入した燃料は、燃料通路18を流通し、噴孔311から噴射される。一方、コイル70への通電がオフされると、ニードル40のシール部41が弁座312に着座し、閉弁する。これにより、燃料噴射が遮断される。
Next, the operation of the fuel injection valve 10 will be described.
When the coil 70 is energized, the movable core 50 is attracted to the fixed core 60. As a result, the needle 40 moves to the fixed core 60 side together with the movable core 50, and the seal portion 41 is separated from the valve seat 312. Thereby, the nozzle hole 311 will be in the open state (valve open state). The fuel flowing in from the inlet 14 of the fuel introduction pipe 12 flows through the fuel passage 18 and is injected from the injection hole 311. On the other hand, when the power supply to the coil 70 is turned off, the seal portion 41 of the needle 40 is seated on the valve seat 312 and closed. Thereby, fuel injection is interrupted | blocked.

本実施形態では、ブッシュ90の可動コア50側の端面93に第1溝94が形成されているため、可動コア50とブッシュ90との当接面積を小さくすることができる。よって、燃料噴射弁10の作動時(コイル70の磁気吸引力によりブッシュ90に当接していた可動コア50がブッシュ90から離れるとき)にブッシュ90と可動コア50との間に生じるリンキング力を小さくすることができる。これにより、ニードル40閉弁時の応答性を向上することができる。   In the present embodiment, since the first groove 94 is formed in the end surface 93 of the bush 90 on the movable core 50 side, the contact area between the movable core 50 and the bush 90 can be reduced. Therefore, the linking force generated between the bush 90 and the movable core 50 is reduced when the fuel injection valve 10 is operated (when the movable core 50 that has been in contact with the bush 90 is separated from the bush 90 by the magnetic attraction force of the coil 70). can do. Thereby, the responsiveness when the needle 40 is closed can be improved.

また、可動コア50のブッシュ90側の端面53に第2溝55が形成されているため、燃料噴射弁10の作動時(コイル70の磁気吸引力により吸引された可動コア50がブッシュ90に衝突するとき)に可動コア50とブッシュ90および固定コア60との端面間の燃料を第2溝55に逃がすことで、過度なスクイズ力の発生を抑制することができる。これにより、ブッシュ90に衝突するときの可動コア50の速度を所定値以上にすることができる。   In addition, since the second groove 55 is formed in the end face 53 of the movable core 50 on the bush 90 side, the movable core 50 that is attracted by the magnetic attraction force of the coil 70 collides with the bush 90 when the fuel injection valve 10 is operated. When the fuel between the end faces of the movable core 50, the bush 90, and the fixed core 60 is released to the second groove 55, excessive squeeze force can be prevented from being generated. Thereby, the speed of the movable core 50 when colliding with the bush 90 can be set to a predetermined value or more.

また、可動コア50のブッシュ90側の端面53に第2溝55が形成されているため、可動コア50とブッシュ90との当接面積をさらに小さくすることができる。よって、燃料噴射弁10の作動時にブッシュ90と可動コア50との間に生じるリンキング力をさらに小さくすることができる。したがって、ニードル40閉弁時の応答性をさらに向上することができる。
また、本実施形態では、可動コア50とニードル40とによりダンパ機構を構成することにより、ニードル40のシート部41が弁座312に着座したとき、および、可動コア50がブッシュ90に衝突したときのニードル40の過度のバウンスを抑制することができる。
Further, since the second groove 55 is formed in the end surface 53 of the movable core 50 on the bush 90 side, the contact area between the movable core 50 and the bush 90 can be further reduced. Therefore, the linking force generated between the bush 90 and the movable core 50 when the fuel injection valve 10 is operated can be further reduced. Therefore, the responsiveness when the needle 40 is closed can be further improved.
Further, in the present embodiment, the movable core 50 and the needle 40 constitute a damper mechanism so that the seat portion 41 of the needle 40 is seated on the valve seat 312 and the movable core 50 collides with the bush 90. Excessive bounce of the needle 40 can be suppressed.

以上説明したように、本実施形態では、固定コア60は、ニードル40がハウジング20内で往復移動可能なよう、ブッシュ90を経由してニードル40の大径部43側の端部を支持する。そのため、ニードル40がハウジング20内で往復移動するとき、ニードル40と固定コア60とは摺接しない。よって、ニードル40の往復移動に伴って固定コア60が摩耗することはない。したがって、燃料噴射弁10の長期使用による固定コア60の磁気特性の変化(経年変化)を抑制することができる。よって、燃料圧力および噴射量など燃料噴射弁10の性能が使用初期と比べ変化または低下するのを抑制することができる。   As described above, in the present embodiment, the fixed core 60 supports the end portion of the needle 40 on the large diameter portion 43 side via the bush 90 so that the needle 40 can reciprocate within the housing 20. Therefore, when the needle 40 reciprocates within the housing 20, the needle 40 and the fixed core 60 do not slide. Therefore, the fixed core 60 is not worn as the needle 40 reciprocates. Therefore, the change (aging) of the magnetic characteristics of the fixed core 60 due to long-term use of the fuel injection valve 10 can be suppressed. Therefore, it can suppress that the performance of the fuel injection valve 10 such as the fuel pressure and the injection amount changes or decreases compared to the initial use.

また、本実施形態では、ブッシュ90は、固定コア60とは別体のため、固定コア60と異なる材料で形成することが可能である。本実施形態では、ブッシュ90は、固定コア60よりも硬度が高い材料で形成されている。よって、ニードル40の大径部43との摺接に伴うブッシュ90の摩耗を抑制することができる。
また、本実施形態では、ブッシュ90は、ニードル40と硬度が同等の材料で形成されている。よって、ブッシュ90とニードル40の大径部43との摺接に伴うブッシュ90およびニードル40両方の摩耗を抑制することができる。
In the present embodiment, the bush 90 is a separate body from the fixed core 60, and thus can be formed of a material different from that of the fixed core 60. In the present embodiment, the bush 90 is formed of a material having higher hardness than the fixed core 60. Therefore, wear of the bush 90 accompanying sliding contact with the large diameter portion 43 of the needle 40 can be suppressed.
In the present embodiment, the bush 90 is formed of a material having the same hardness as the needle 40. Therefore, wear of both the bush 90 and the needle 40 due to the sliding contact between the bush 90 and the large diameter portion 43 of the needle 40 can be suppressed.

また、本実施形態では、ブッシュ90は、可動コア50側の端面93が、固定コア60の可動コア50側の端面53よりも可動コア50側に位置するよう設けられている。そのため、可動コア50がコイル70により開弁方向に吸引されたとき、可動コア50のブッシュ90側の端面53は、ブッシュ90に衝突するものの、固定コア60に衝突することはない。よって、可動コア50との衝突に伴う固定コア60の摩耗および損傷等を防止することができる。これにより、固定コア60の磁気特性の経年変化を抑制することができる。また、この構成では、固定コア60の可動コア50側の端面62に、耐摩耗性および耐衝撃性を向上させるためのめっき等の特殊処理を施す必要がないため、製造コストを低減することができる。   In the present embodiment, the bush 90 is provided such that the end surface 93 on the movable core 50 side is positioned closer to the movable core 50 than the end surface 53 of the fixed core 60 on the movable core 50 side. Therefore, when the movable core 50 is attracted in the valve opening direction by the coil 70, the end surface 53 on the bush 90 side of the movable core 50 does not collide with the fixed core 60 although it collides with the bush 90. Therefore, wear and damage of the fixed core 60 due to the collision with the movable core 50 can be prevented. Thereby, the secular change of the magnetic characteristic of the fixed core 60 can be suppressed. Further, in this configuration, since it is not necessary to perform special treatment such as plating for improving wear resistance and impact resistance on the end face 62 of the fixed core 60 on the movable core 50 side, the manufacturing cost can be reduced. it can.

また、本実施形態では、ブッシュ90は、マルテンサイト系ステンレスで形成され、フェライト系ステンレスで形成された固定コア60よりも飽和磁束密度が低い。よって、コイル70への通電時、磁束はブッシュ90を流れにくくなるため、可動コア50および固定コア60の磁束密度の上昇を早めることができる。これにより、可動コア50と固定コア60との間に生じる磁気吸引力の立ち上がりを早くすることができる。その結果、ニードル40開弁時の応答性を向上することができる。   In the present embodiment, the bush 90 is made of martensitic stainless steel and has a lower saturation magnetic flux density than the fixed core 60 made of ferrite stainless steel. Therefore, when the coil 70 is energized, the magnetic flux is less likely to flow through the bushing 90, so that the increase in the magnetic flux density of the movable core 50 and the fixed core 60 can be accelerated. Thereby, the rise of the magnetic attractive force generated between the movable core 50 and the fixed core 60 can be accelerated. As a result, the responsiveness when the needle 40 is opened can be improved.

また、本実施形態では、ブッシュ90は、可動コア50側の端面93に、可動コア50とは反対側へ凹むよう形成される第1溝94を有している。これにより、ブッシュ90と可動コア50との当接面積を小さくすることができる。よって、ブッシュ90と可動コア50との間に生じるリンキング力を小さくすることができる。したがって、ニードル40閉弁時の応答性を向上することができる。   Moreover, in this embodiment, the bush 90 has the 1st groove | channel 94 formed in the end surface 93 at the side of the movable core 50 so that it may be dented in the opposite side to the movable core 50. FIG. Thereby, the contact area of the bush 90 and the movable core 50 can be reduced. Therefore, the linking force generated between the bush 90 and the movable core 50 can be reduced. Therefore, the responsiveness when the needle 40 is closed can be improved.

また、本実施形態では、可動コア50は、ブッシュ90側の端面53に、ブッシュ90とは反対側へ凹むよう形成される第2溝55を有している。これにより、可動コア50がコイル70により開弁方向に吸引されてブッシュ90に衝突するとき、可動コア50とブッシュ90および固定コア60との端面間の流体(燃料)を第2溝55に逃がすことで、過度なスクイズ力の発生を抑制することができる。そのため、ブッシュ90に衝突するときの可動コア50の速度を所定値以上にすることができる。その結果、燃料圧力および噴射量等に関し燃料噴射弁10の個体毎の性能ばらつきを小さくすることができる。また、過度なスクイズ力の発生を抑制することにより、可動コア50の経年変化に対するロバスト性を向上することができる。   Moreover, in this embodiment, the movable core 50 has the 2nd groove | channel 55 formed in the end surface 53 by the side of the bush 90 so that it may dent in the opposite side to the bush 90. FIG. Thus, when the movable core 50 is attracted in the valve opening direction by the coil 70 and collides with the bush 90, the fluid (fuel) between the end surfaces of the movable core 50, the bush 90 and the fixed core 60 is released to the second groove 55. Thus, generation of excessive squeeze force can be suppressed. Therefore, the speed of the movable core 50 when colliding with the bush 90 can be set to a predetermined value or more. As a result, the performance variation of each fuel injection valve 10 with respect to the fuel pressure and the injection amount can be reduced. Moreover, the robustness with respect to the secular change of the movable core 50 can be improved by suppressing generation | occurrence | production of an excessive squeeze force.

また、可動コア50が第2溝55を有することで、可動コア50とブッシュ90または固定コア60との当接面積を小さくすることができる。よって、ブッシュ90または固定コア60と可動コア50との間に生じるリンキング力を小さくすることができる。したがって、ニードル40閉弁時の応答性を向上することができる。   Further, since the movable core 50 has the second groove 55, the contact area between the movable core 50 and the bush 90 or the fixed core 60 can be reduced. Therefore, the linking force generated between the bush 90 or the fixed core 60 and the movable core 50 can be reduced. Therefore, the responsiveness when the needle 40 is closed can be improved.

また、本実施形態では、可動コア50は、外径がハウジング20の内径より小さく形成されている。そのため、本実施形態では、可動コア50の外壁がハウジング20の内壁と摺接しない構成とすることができる。この構成では、可動コア50の外壁52の摩耗を防止できる。これにより、可動コア50の磁気特性の経年変化を抑制することができる。また、この構成では、燃料噴射弁10における部材同士の摺接箇所を低減できるため、摩耗粉の発生を抑制することができる。   In the present embodiment, the movable core 50 is formed so that the outer diameter is smaller than the inner diameter of the housing 20. Therefore, in this embodiment, the outer wall of the movable core 50 can be configured not to be in sliding contact with the inner wall of the housing 20. With this configuration, wear of the outer wall 52 of the movable core 50 can be prevented. Thereby, the secular change of the magnetic characteristic of the movable core 50 can be suppressed. Moreover, in this structure, since the sliding contact location of the members in the fuel injection valve 10 can be reduced, generation | occurrence | production of abrasion powder can be suppressed.

また、本実施形態は、可動コア50をニードル40とともに開弁方向に付勢するスプリング82をさらに備えている。そして、可動コア50は、ニードル40とは別体、かつ、ニードル40に対し相対移動可能に設けられている。本実施形態では、可動コア50とニードル40との当接面(可動コア50の端面53とニードル40の大径部43のシール部41側の端面との当接面)に発生するダンパ効果により、ニードル40のシート部41が弁座312に着座したとき、および、可動コア50がブッシュ90に衝突したときのニードル40の過度のバウンスを抑制することができる。   In addition, the present embodiment further includes a spring 82 that urges the movable core 50 together with the needle 40 in the valve opening direction. The movable core 50 is provided separately from the needle 40 and is movable relative to the needle 40. In the present embodiment, due to a damper effect generated on the contact surface between the movable core 50 and the needle 40 (the contact surface between the end surface 53 of the movable core 50 and the end surface of the large diameter portion 43 of the needle 40 on the seal portion 41 side). When the seat portion 41 of the needle 40 is seated on the valve seat 312 and when the movable core 50 collides with the bush 90, excessive bounce of the needle 40 can be suppressed.

(第2実施形態)
本発明の第2実施形態による燃料噴射弁を図4に基づき説明する。第2実施形態では、ブッシュ90の形状が第1実施形態と異なる。
(Second Embodiment)
A fuel injection valve according to a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. In the second embodiment, the shape of the bush 90 is different from that of the first embodiment.

図4(A)および(B)に第2実施形態による燃料噴射弁のブッシュ90を示す。第2実施形態では、ブッシュ90の内側突出部92に、流通溝95が形成されている。流通溝95は、内側突出部92の可動コア50とは反対側の端面と可動コア50側の端面とを接続するよう、内側突出部92の周方向に等間隔で4つ形成されている。   4A and 4B show a fuel injection valve bush 90 according to the second embodiment. In the second embodiment, a flow groove 95 is formed in the inner projecting portion 92 of the bush 90. The four flow grooves 95 are formed at equal intervals in the circumferential direction of the inner protrusion 92 so as to connect the end face of the inner protrusion 92 opposite to the movable core 50 and the end face on the movable core 50 side.

以上説明したように、本実施形態では、ブッシュ90に流通溝95が形成されているため、燃料噴射弁の作動時、固定コア60の内側の燃料は、流通溝95を経由して流通し、可動コア50の端面53、内壁51および外壁52の周囲に行き渡る。これにより、可動コア50と各部材とを潤滑するとともに、可動コア50とブッシュ90および固定コア60との間に適度なスクイズ力を生じさせることで可動コア50とブッシュ90との衝撃力を許容範囲内に抑えることができる。したがって、燃料噴射弁の長期使用による可動コア50および各部材の摩耗および損傷等を抑制することができる。   As described above, in this embodiment, since the flow groove 95 is formed in the bush 90, the fuel inside the fixed core 60 flows through the flow groove 95 when the fuel injection valve is operated. It extends around the end face 53, the inner wall 51 and the outer wall 52 of the movable core 50. Accordingly, the movable core 50 and each member are lubricated, and an appropriate squeeze force is generated between the movable core 50, the bush 90, and the fixed core 60, thereby allowing an impact force between the movable core 50 and the bush 90. Can be kept within the range. Therefore, wear and damage of the movable core 50 and each member due to long-term use of the fuel injection valve can be suppressed.

(第3実施形態)
本発明の第3実施形態による燃料噴射弁を図5に基づき説明する。第5実施形態では、可動コア50の第2溝55の形状が第1実施形態と異なる。
(Third embodiment)
A fuel injection valve according to a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. In the fifth embodiment, the shape of the second groove 55 of the movable core 50 is different from that of the first embodiment.

図5(A)〜(C)に第3実施形態による燃料噴射弁の可動コア50を示す。第3実施形態では、第2溝55は、可動コア50の軸に平行な仮想平面による断面の形状が逆三角形状(V字状)となるよう形成されている。よって、第2溝55を形成する壁面同士のなす角、および、第2溝55を形成する壁面と端面53とのなす角は、鈍角となる(図5(B)および(C)参照)。   5A to 5C show the movable core 50 of the fuel injection valve according to the third embodiment. In the third embodiment, the second groove 55 is formed so that the cross-sectional shape of a virtual plane parallel to the axis of the movable core 50 is an inverted triangle (V-shape). Therefore, the angle formed between the wall surfaces forming the second groove 55 and the angle formed between the wall surface forming the second groove 55 and the end surface 53 are obtuse angles (see FIGS. 5B and 5C).

以上説明したように、本実施形態では、可動コア50の第2溝55を形成する壁面同士のなす角、および、第2溝55を形成する壁面と端面53とのなす角が鈍角となるよう形成されるため、第2溝55の形成に伴うバリの発生を抑制することができる。よって、第2溝55を流れる流体(燃料)の抵抗(流体抵抗)のばらつきを抑制することができる。   As described above, in the present embodiment, the angle formed between the wall surfaces forming the second groove 55 of the movable core 50 and the angle formed between the wall surface forming the second groove 55 and the end surface 53 are obtuse angles. As a result, the generation of burrs associated with the formation of the second groove 55 can be suppressed. Therefore, variation in resistance (fluid resistance) of the fluid (fuel) flowing through the second groove 55 can be suppressed.

(第4実施形態)
本発明の第4実施形態による燃料噴射弁を図6に基づき説明する。第4実施形態では、ブッシュ90の形状が第1実施形態と異なる。
(Fourth embodiment)
A fuel injection valve according to a fourth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. In the fourth embodiment, the shape of the bush 90 is different from that of the first embodiment.

図6に示すように、第4実施形態では、ブッシュ90は、筒部91の可動コア50とは反対側の端部の外壁から径外方向へ突出するよう形成される円筒状の外側突出部96を有している。よって、外側突出部96の外径は、筒部91の外径よりも大きい。外側突出部96の可動コア50側の端面は、テーパ状に形成されている。ブッシュ90には、当該テーパ状の端面と筒部91の内壁とを接続するよう流通孔97が形成されている。流通孔97は、筒部91の軸に対し傾斜するよう、筒部91の周方向に等間隔で4つ形成されている。   As shown in FIG. 6, in the fourth embodiment, the bush 90 is a cylindrical outer protrusion formed so as to protrude radially outward from the outer wall of the end portion of the cylinder portion 91 opposite to the movable core 50. 96. Therefore, the outer diameter of the outer protruding portion 96 is larger than the outer diameter of the cylindrical portion 91. The end surface of the outer protrusion 96 on the movable core 50 side is formed in a tapered shape. A flow hole 97 is formed in the bush 90 so as to connect the tapered end face and the inner wall of the cylindrical portion 91. Four circulation holes 97 are formed at equal intervals in the circumferential direction of the cylindrical portion 91 so as to be inclined with respect to the axis of the cylindrical portion 91.

ブッシュ90は、筒部91および外側突出部96の可動コア50とは反対側の端部が段差面61に当接するよう、固定コア60の内側に設けられている。ここで、外側突出部96の外壁は、固定コア60の内壁に密に接している。これにより、ブッシュ90は、固定コア60の内側に固定されている。この状態で、筒部91の外壁と固定コア60の内壁との間には、略円筒状の空間Sが形成されている。当該空間Sは、各流通孔97と接続している。   The bush 90 is provided on the inner side of the fixed core 60 so that the ends of the cylindrical portion 91 and the outer protruding portion 96 opposite to the movable core 50 abut against the step surface 61. Here, the outer wall of the outer protrusion 96 is in close contact with the inner wall of the fixed core 60. Thereby, the bush 90 is fixed inside the fixed core 60. In this state, a substantially cylindrical space S is formed between the outer wall of the cylindrical portion 91 and the inner wall of the fixed core 60. The space S is connected to each circulation hole 97.

なお、本実施形態では、第1実施形態と同様、ブッシュ90は、可動コア50とは反対側の端部が段差面61に当接した状態において、可動コア50側の端面93(筒部91および内側突出部92の可動コア50側の端面)が固定コア60の可動コア50側の端面62よりも可動コア50側に位置するよう設けられている。   In the present embodiment, as in the first embodiment, the bush 90 has an end surface 93 (cylinder portion 91) on the movable core 50 side in a state where the end portion on the opposite side to the movable core 50 is in contact with the step surface 61. And the end surface on the movable core 50 side of the inner projecting portion 92) is provided so as to be positioned closer to the movable core 50 than the end surface 62 of the fixed core 60 on the movable core 50 side.

以上説明したように、本実施形態では、ブッシュ90に流通孔97が形成され、筒部91と固定コア60との間に空間Sが形成されているため、燃料噴射弁の作動時、固定コア60の内側の燃料は、流通孔97および空間Sを経由して流通し、可動コア50の端面53、内壁51および外壁52の周囲に行き渡る。これにより、可動コア50と各部材とを潤滑するとともに、可動コア50とブッシュ90および固定コア60との間に適度なスクイズ力を生じさせることで可動コア50とブッシュ90との衝撃力を許容範囲内に抑えることができる。したがって、燃料噴射弁の長期使用による可動コア50および各部材の摩耗および損傷等を抑制することができる。   As described above, in the present embodiment, since the flow hole 97 is formed in the bush 90 and the space S is formed between the cylindrical portion 91 and the fixed core 60, the fixed core is activated during the operation of the fuel injection valve. The fuel inside 60 circulates through the circulation hole 97 and the space S and spreads around the end surface 53, the inner wall 51 and the outer wall 52 of the movable core 50. Accordingly, the movable core 50 and each member are lubricated, and an appropriate squeeze force is generated between the movable core 50, the bush 90, and the fixed core 60, thereby allowing an impact force between the movable core 50 and the bush 90. Can be kept within the range. Therefore, wear and damage of the movable core 50 and each member due to long-term use of the fuel injection valve can be suppressed.

(他の実施形態)
上述の実施形態では、ブッシュおよびニードルをマルテンサイト系ステンレスで形成する例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、ブッシュおよびニードルを二相系、析出硬化系またはフェライト系のステンレス、あるいは、鉄等の磁性材料で形成してもよい。また、ブッシュおよびニードルをオーステナイト系ステンレス、アルミニウム、チタン、銅、セラミック等の非磁性材料で形成してもよい。ただし、フェライト系ステンレスおよび鉄は比較的硬度が低いこと、ならびに、鉄は燃料に対する耐腐食(錆)性が低いことから、ブッシュおよびニードルは、比較的硬度が高く、かつ、耐腐食(錆)性が高いマルテンサイト系、二相系、析出硬化系またはオーステナイト系のステンレス、チタン、セラミック等で形成することが望ましい。なお、ブッシュとニードルとは、異なる材料で形成されていてもよい。
(Other embodiments)
In the above-mentioned embodiment, the example which forms a bush and a needle with martensitic stainless steel was shown. On the other hand, in another embodiment of the present invention, the bush and the needle may be formed of a magnetic material such as a two-phase, precipitation hardened or ferritic stainless steel, or iron. Further, the bush and the needle may be formed of a nonmagnetic material such as austenitic stainless steel, aluminum, titanium, copper, or ceramic. However, since ferritic stainless steel and iron have relatively low hardness, and iron has low corrosion resistance (rust) to fuel, bushes and needles have relatively high hardness and corrosion resistance (rust). It is desirable to form with high martensite type, two phase type, precipitation hardening type or austenitic type stainless steel, titanium, ceramic or the like. Note that the bush and the needle may be formed of different materials.

また、上述の実施形態では、固定コアおよび可動コアをフェライト系ステンレスで形成する例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、固定コアおよび可動コアをマルテンサイト系、二相系または析出硬化系のステンレス、あるいは、鉄等の磁性材料で形成してもよい。ただし、鉄は飽和磁束密度は高いものの耐腐食(錆)性は低いことから、固定コアおよび可動コアは、飽和磁束密度が高く、かつ、耐腐食(錆)性が高いフェライト系ステンレスで形成することが望ましい。なお、固定コアと可動コアとは、異なる材料で形成されていてもよい。   Moreover, in the above-mentioned embodiment, the example which forms a fixed core and a movable core with a ferritic stainless steel was shown. On the other hand, in another embodiment of the present invention, the fixed core and the movable core may be formed of a martensitic, two-phase or precipitation hardening stainless steel, or a magnetic material such as iron. However, although iron has a high saturation magnetic flux density but low corrosion resistance (rust), the fixed core and the movable core are made of ferritic stainless steel with high saturation magnetic flux density and high corrosion resistance (rust). It is desirable. Note that the fixed core and the movable core may be formed of different materials.

このように、本発明では、ブッシュ、ニードル、固定コアおよび可動コアを、硬度、飽和磁束密度および耐腐食(錆)性等の高低にかかわらず、例えば上に示したような如何なる材料で形成してもよい。上述の第1〜4実施形態では、ブッシュを、固定コア(フェライト系ステンレス)よりも飽和磁束密度の低い材料(マルテンサイト系ステンレス)で形成する例を示した。これに対し、例えばブッシュを、マルテンサイト系ステンレスよりもさらに飽和磁束密度が低いオーステナイト系ステンレス等の非磁性材料で形成すれば、コイルへの通電時、磁束はブッシュをより流れにくくなるため、可動コア50および固定コア60の磁束密度の上昇をより早めることができる。これにより、可動コア50と固定コア60との間に生じる磁気吸引力の立ち上がりをより早くすることができる。その結果、ニードル40開弁時の応答性をさらに向上することができる。   Thus, in the present invention, the bush, needle, fixed core, and movable core are formed of any material as shown above, regardless of the hardness, saturation magnetic flux density, corrosion resistance (rust) resistance, and the like. May be. In the first to fourth embodiments described above, the bush is formed of a material (martensitic stainless steel) having a saturation magnetic flux density lower than that of the fixed core (ferritic stainless steel). On the other hand, for example, if the bush is made of a non-magnetic material such as austenitic stainless steel, which has a lower saturation magnetic flux density than martensitic stainless steel, the magnetic flux is less likely to flow through the bush when the coil is energized. The increase in the magnetic flux density of the core 50 and the fixed core 60 can be further accelerated. Thereby, the rise of the magnetic attractive force generated between the movable core 50 and the fixed core 60 can be accelerated. As a result, the responsiveness when the needle 40 is opened can be further improved.

また、上述の実施形態では、ブッシュが、可動コア側の端面が固定コアの可動コア側の端面よりも可動コア側に位置するよう設けられる例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、ブッシュは、可動コア側の端面が、固定コアの可動コア側の端面よりも可動コアとは反対側に位置するよう設けられることとしてもよい。また、ブッシュは、可動コア側の端面が、固定コアの可動コア側の端面と同じ位置となるよう設けられることとしてもよい。   In the above-described embodiment, an example in which the bush is provided so that the end surface on the movable core side is located closer to the movable core than the end surface on the movable core side of the fixed core has been described. On the other hand, in another embodiment of the present invention, the bush may be provided such that the end surface on the movable core side is located on the opposite side of the movable core from the end surface on the movable core side of the fixed core. The bush may be provided so that the end surface on the movable core side is at the same position as the end surface on the movable core side of the fixed core.

また、本発明の他の実施形態では、ブッシュに形成される第1溝、および、可動コアに形成される第2溝は、どのような形状でもよく、また、いくつであってもよい。また、ブッシュは第1溝を有していなくてもよい。また、可動コアは第2溝を有していなくてもよい。
また、本発明の他の実施形態では、ブッシュに形成される流通溝または流通孔は、4つに限らず、いくつであってもよい。
In another embodiment of the present invention, the first groove formed in the bush and the second groove formed in the movable core may have any shape and any number. Further, the bush may not have the first groove. In addition, the movable core may not have the second groove.
In another embodiment of the present invention, the number of flow grooves or flow holes formed in the bush is not limited to four, and may be any number.

また、上述の実施形態では、ブッシュが内側突出部を有し、当該内側突出部の内壁でニードルの大径部を摺接可能かつ往復移動可能に支持する例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、ブッシュは内側突出部を有さず、筒部の内壁でニードルの大径部を摺接可能かつ往復移動可能に支持することとしてもよい。
また、本発明の他の実施形態では、可動コアは、外径がハウジングの内径と略同じに形成され、ハウジングの内壁と摺接可能に設けられていてもよい。
Moreover, in the above-mentioned embodiment, the bush has an inner protrusion, and the example in which the large diameter portion of the needle is supported by the inner wall of the inner protrusion so as to be slidable and reciprocally movable is shown. On the other hand, in another embodiment of the present invention, the bush may have no inner projecting portion, and may support the large diameter portion of the needle so as to be slidable and reciprocally movable on the inner wall of the cylindrical portion.
In another embodiment of the present invention, the movable core may have an outer diameter that is substantially the same as the inner diameter of the housing, and may be slidably contacted with the inner wall of the housing.

また、本発明の他の実施形態では、可動コアとニードルとは、一体に固定(相対移動不能)されていてもよいし、同一の材料で一体に形成されていてもよい。また、第2付勢部材を備えない構成であってもよい。
また、本発明の他の実施形態では、第1筒部材と噴射ノズルとは、同一の材料で一体に形成されていてもよい。
本発明の燃料噴射弁は、直噴式のガソリンエンジンに限らず、例えばポート噴射式のガソリンエンジンやディーゼルエンジン等に適用してもよい。
このように、本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の形態で実施可能である。
In another embodiment of the present invention, the movable core and the needle may be fixed integrally (relatively impossible) or may be integrally formed of the same material. Moreover, the structure which is not provided with the 2nd biasing member may be sufficient.
Moreover, in other embodiment of this invention, the 1st cylinder member and the injection nozzle may be integrally formed with the same material.
The fuel injection valve of the present invention is not limited to a direct injection type gasoline engine, and may be applied to, for example, a port injection type gasoline engine or a diesel engine.
Thus, the present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be implemented in various forms without departing from the gist thereof.

10 ・・・・燃料噴射弁
18 ・・・・燃料通路
20 ・・・・ハウジング
21 ・・・・第1筒部材(ハウジング)
22 ・・・・第2筒部材(ハウジング)
23 ・・・・第3筒部材(ハウジング)
30 ・・・・噴射ノズル(ハウジング)
311 ・・・噴孔
312 ・・・弁座
40 ・・・・ニードル
41 ・・・・シール部
43 ・・・・大径部
50 ・・・・可動コア
60 ・・・・固定コア
70 ・・・・コイル
81 ・・・・スプリング(第1付勢部材)
90 ・・・・ブッシュ
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Fuel injection valve 18 ... Fuel passage 20 ... Housing 21 ... First cylinder member (housing)
22 .... Second cylinder member (housing)
23... Third cylinder member (housing)
30... Injection nozzle (housing)
311 ... Injection hole 312 ... Valve seat 40 ... Needle 41 ... Seal part 43 ... Large diameter part 50 ... Movable core 60 ... Fixed core 70 ... .... Coil 81 ... ... Spring (first biasing member)
90 ・ ・ ・ ・ Bush

Claims (14)

軸方向の一端に形成され燃料が噴射される噴孔、当該噴孔の周囲に形成される弁座、および、前記噴孔への燃料が流通する燃料通路を有する筒状のハウジングと、
前記ハウジング内に往復移動可能に設けられ、前記弁座側の端部に形成されるシール部、および、径外方向へ延びるよう形成される大径部を有し、前記シール部が前記弁座から離座または前記弁座に着座することで前記噴孔を開閉する棒状のニードルと、
外径が前記大径部の外径より大きく、前記ニードルとは別体に形成され、前記大径部の前記シール部側に設けられる可動コアと、
前記可動コアの開弁方向側に設けられる筒状の固定コアと、
通電により前記可動コアと前記固定コアとの間に磁気吸引力を発生させることで、前記可動コアを前記ニードルとともに開弁方向に吸引するコイルと、
前記ニードルを閉弁方向に付勢する第1付勢部材と、
前記固定コアと別体に形成され、前記固定コアの内側に設けられ、筒部及び当該筒部の内壁から径内方向へ突出するよう形成される内側突出部を有し、当該内側突出部の内壁が、前記ニードルの一部である前記大径部の外壁と摺接することで前記ニードルを往復移動可能に支持する筒状のブッシュと、
を備えることを特徴とする燃料噴射弁。
A nozzle hole formed at one end in the axial direction, into which fuel is injected, a valve seat formed around the nozzle hole, and a cylindrical housing having a fuel passage through which fuel flows to the nozzle hole;
A seal portion provided at an end portion on the valve seat side, and a large-diameter portion formed so as to extend in a radially outward direction; A rod-like needle that opens and closes the nozzle hole by being separated from the seat or seated on the valve seat;
The outer diameter greater than the outer diameter of the large-diameter portion, and the needle is formed as a separate body, and the movable core to be eclipsed set the seal portion side of the large diameter portion,
A cylindrical fixed core provided on the valve opening direction side of the movable core;
A coil that attracts the movable core together with the needle in the valve opening direction by generating a magnetic attractive force between the movable core and the fixed core by energization;
A first urging member for urging the needle in the valve closing direction;
Formed separately from the fixed core, provided inside the fixed core, and having a cylindrical portion and an inner protruding portion formed so as to protrude radially inward from the inner wall of the cylindrical portion, A cylindrical bush that supports the needle so as to be capable of reciprocating by an inner wall being in sliding contact with an outer wall of the large-diameter portion that is a part of the needle;
A fuel injection valve comprising:
前記ブッシュは、前記可動コアの開弁方向への移動を規制可能であることを特徴とする請求項1に記載の燃料噴射弁。  The fuel injection valve according to claim 1, wherein the bush is capable of restricting movement of the movable core in a valve opening direction. 前記ブッシュの前記可動コア側の端面の外径は、前記ブッシュの前記可動コアとは反対側の端面の外径と同じであり、  The outer diameter of the end surface of the bush on the movable core side is the same as the outer diameter of the end surface of the bush opposite to the movable core,
前記ブッシュの前記可動コア側の端面の内径は、前記ブッシュの前記可動コアとは反対側の端面の内径より小さいことを特徴とする請求項1または2に記載の燃料噴射弁。  3. The fuel injection valve according to claim 1, wherein an inner diameter of an end surface of the bush on the movable core side is smaller than an inner diameter of an end surface of the bush opposite to the movable core.
前記シール部が前記弁座から離座してから前記可動コアが前記固定コアまたは前記ブッシュに当接するまでの間、前記内側突出部と前記大径部との軸方向の摺接長は一定であることを特徴とする請求項1〜3のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。 The sliding contact length in the axial direction between the inner projecting portion and the large diameter portion is constant from when the seal portion is separated from the valve seat until the movable core contacts the fixed core or the bush. It exists, The fuel injection valve as described in any one of Claims 1-3 characterized by the above-mentioned. 前記シール部が前記弁座に着座しているとき、前記内側突出部の前記噴孔とは反対側の端面と、前記大径部の前記噴孔とは反対側の端面とは、前記ニードルの軸方向において略同じ位置にあることを特徴とする請求項1〜4のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。 When the seal portion is seated on the valve seat, the end surface of the inner protruding portion opposite to the nozzle hole and the end surface of the large diameter portion opposite to the nozzle hole are defined by the needle. The fuel injection valve according to any one of claims 1 to 4, wherein the fuel injection valve is at substantially the same position in the axial direction. 前記内側突出部の軸方向の長さは、前記大径部の軸方向の長さより短いことを特徴とする請求項1〜のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。 Wherein the axial length of the inner protrusion, the fuel injection valve according to any one of claims 1 to 5, wherein the shorter than the axial length of the large diameter portion. 前記ブッシュは、前記固定コアよりも硬度が高い材料で形成されていることを特徴とする請求項1〜のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。 The fuel injection valve according to any one of claims 1 to 6 , wherein the bush is formed of a material having a hardness higher than that of the fixed core. 前記ブッシュは、前記ニードルと硬度が同等の材料で形成されていることを特徴とする請求項1〜のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。 The fuel injection valve according to any one of claims 1 to 7 , wherein the bush is formed of a material having the same hardness as the needle. 前記ブッシュは、前記可動コア側の端面が、前記固定コアの前記可動コア側の端面よりも前記可動コア側に位置するよう設けられていることを特徴とする請求項1〜のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。 The bush, the end face of the movable core side, any one of the claims 1-8, characterized in that provided that the end face of the movable core side of the fixed core located in the movable core side The fuel injection valve according to Item. 前記ブッシュは、前記固定コアよりも飽和磁束密度が低い材料で形成されていることを特徴とする請求項1〜のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。 The bush, the fuel injection valve according to any one of claims 1 to 9, characterized in that the saturation magnetic flux density is formed at a lower material than the fixed core. 前記ブッシュは、前記可動コア側の端面に、前記可動コアとは反対側へ凹むよう形成される第1溝を有することを特徴とする請求項1〜10のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。 The fuel injection according to any one of claims 1 to 10 , wherein the bush has a first groove formed on an end surface on the movable core side so as to be recessed toward the opposite side of the movable core. valve. 前記可動コアは、前記ブッシュ側の端面に、前記ブッシュとは反対側へ凹むよう形成される第2溝を有することを特徴とする請求項1〜11のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。 The fuel injection valve according to any one of claims 1 to 11 , wherein the movable core has a second groove formed on the end surface on the bush side so as to be recessed toward the opposite side of the bush. . 前記可動コアは、外径が前記ハウジングの内径より小さく形成されていることを特徴とする請求項1〜12のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。 The fuel injection valve according to any one of claims 1 to 12 , wherein the movable core has an outer diameter smaller than an inner diameter of the housing. 前記可動コアを前記ニードルとともに開弁方向に付勢する第2付勢部材をさらに備え、
前記可動コアは、前記ニードルとは別体、かつ、前記ニードルに対し相対移動可能に設けられていることを特徴とする請求項1〜13のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
A second urging member that urges the movable core together with the needle in a valve opening direction;
The fuel injection valve according to any one of claims 1 to 13 , wherein the movable core is provided separately from the needle and is movable relative to the needle.
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