JP6057028B1 - 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
C:0.07〜0.25%
Cは、マルテンサイト相を生成させてTSを上昇させるために必要な元素である。C量が0.07%未満ではマルテンサイト相の強度が低く、TSについて980MPa以上を得ることができない。一方、C量が0.25%を超えると曲げ加工性が劣化する。したがって、C量は0.07〜0.25%とする。TSについて1180MPa以上を得る観点から、C量は好ましくは0.08以上であり、より好ましくは0.10%以上である。一方、C量の上限側は0.23%以下が好ましい。
Siは、鋼を固溶強化してTSを上昇させるのに有効な元素である。こうした効果を得るにはSi量を0.01%以上とする必要がある。一方、Siの含有量が増えると、鋼が脆化して曲げ加工性が劣化する。本発明ではSi量3.00%まで許容できる。したがって、Si量は0.01〜3.00%とする。Si量は好ましくは0.01〜1.80%、より好ましくは0.01〜1.00%、さらに好ましくは0.01〜0.70%である。
Mnは、鋼を固溶強化してTSを上昇させたり、フェライト変態やベイナイト変態を抑制してマルテンサイト相を生成させ、TSを上昇させる元素である。こうした効果を十分に得るには、Mn量を1.5%以上にする必要がある。一方、Mn量が4.0%を超えると、鋼が脆化して曲げ加工性が劣化する。したがって、Mn量は1.5〜4.0%とする。Mn量について、下限側は好ましくは1.8%以上である。上限側は好ましくは3.8%以下であり、より好ましくは3.5%以下である。
粒界偏析により鋼が脆化して曲げ加工性が劣化するため、P量は極力低減することが望ましい。しかし、製造コストの面などからP量は0.100%以下とする。好ましくは、0.050%以下、より好ましくは0.025%以下、さらに好ましくは0.015%以下である。Pを全く含有しなくても原理上問題ないため下限は特に規定しないが、0.001%未満では生産能率の低下を招くため、P量は0.001%以上が好ましい。
SはMnSなどの介在物として存在して曲げ加工性を劣化させるため、その量は極力低減することが好ましく、本発明ではS量は0.02%まで許容できる。よって、S量は0.02%以下である。Sを全く含有しなくても原理上問題ないため下限は特に規定しないが、0.0005%未満では生産能率の低下を招くため、S量は0.0005%以上が好ましい。
Alは、脱酸剤として作用し、脱酸工程で含有させることが好ましい。こうした効果を得るには、Al量を0.01%以上にする必要がある。一方、Al量が1.50%を超えると、焼鈍時にフェライト相の過剰生成を招き、TSが低下する。したがって、Al量は0.01〜1.50%とする。Al量は好ましくは0.01〜0.70%であり、より好ましくは0.01〜0.10%である。
Nが0.008%を超えるとTiNが粗大化し、これを核としたフェライト相生成が助長されて、本発明の鋼板組織が得られない。一方、0.001%未満ではAlNやTiN等の窒化物が微細化してフェライト相やマルテンサイト相の結晶粒成長の抑制効果が低下し、該結晶粒が粗大化して本発明の鋼板組織が得られない。したがって、N量は0.001〜0.008%とする。
Tiは、焼鈍時にフェライト相の再結晶を抑制し、最終組織におけるマルテンサイト相の結晶粒を微細化するのに有効な元素である。また、Nを固定してBNの生成を抑制し、Bの効果を引き出すのに有効な元素である。こうした効果を得るには、Ti量を0.003%以上にする必要がある。一方、Ti量が0.200%を超えると、粗大な炭窒化物(TiCN、TiCを含む。)を生成して、鋼中の固溶C量が低下し、TSが低下する。したがって、Ti量は0.003〜0.200%とする。Ti量について、下限側は好ましくは0.010%以上である。上限側は好ましくは0.080%以下であり、より好ましくは0.060%以下である。
Bは、粒界からのフェライト相およびベイナイト相の核生成を均一に抑制し、硬度バラツキの小さいマルテンサイト相を得るのに有効な元素である。こうした効果を十分に得るには、B量を0.0003%以上にする必要がある。一方、B量が0.0050%を超えると、介在物が増大して曲げ性を劣化させる。したがって、B量は0.0003〜0.0050%とする。B量について、下限側は好ましくは0.0005%以上である。上限側は好ましくは0.0035%以下であり、より好ましくは0.0020%以下である。
TiはNを固定し、BNの生成を抑制してBの効果を引き出すのに有効な元素である。このような効果を十分得るにはTiとNの含有量がTi>4Nを満たす必要がある。
Cr、Mo、V、Ni、Cuはマルテンサイト相などの低温変態相を生成させ、高強度化に有効な元素である。こうした効果を得る観点から、Cr、Mo、V、Ni、Cuから選ばれる少なくとも一種の元素の含有量はそれぞれ0.01%以上が好ましい。一方、Cr、Mo、V、Ni、Cuのそれぞれの含有量が2.00%を超えると、その効果が飽和し、コストアップを招く。したがって、これらの元素を含有する場合、Cr、Mo、V、Ni、Cuの含有量はそれぞれ0.01〜2.00%が好ましい。より好ましくはCrは0.01〜1.50%、Moは0.01〜0.80%、Vは0.01〜0.80%、Niは0.01〜1.50%、Cuは0.01〜0.50%である。
Nbは焼鈍時にフェライト相の再結晶を抑制し、最終組織におけるマルテンサイト相の結晶粒を微細化するのに有効な元素である。こうした効果を得る観点からNb含有量は0.003%以上が好ましい。一方、0.200%を超えると粗大な炭窒化物(NbCN、NbCを含む)を生成して、鋼中の固溶C量が低下し、TSが低下するおそれがある。したがって、Nbを含有する場合は、Nb量は0.003〜0.200%が好ましい。Nb量はより好ましくは0.005〜0.080%であり、さらに好ましくは0.005〜0.060%である。
Ca、REMは、いずれも硫化物の形態制御により曲げ加工性を改善させるのに有効な元素である。こうした効果を得る観点から、Ca、REMから選ばれる少なくとも一種の元素の含有量を0.001%以上とすることが好ましい。一方、Ca、REMのそれぞれの含有量が0.005%を超えると、介在物が増大して曲げ加工性が劣化するおそれがある。したがって、これらの元素を含有する場合は、Ca、REMの含有量は0.001%〜0.005%が好ましい。
フェライト相の面積率:70%以下(0%を含む)
フェライト相の面積率が70%を超えると980MPa以上のTSと曲げ加工性の両立が困難となる。したがって、フェライト相の面積率は70%以下とする。TS:1180MPa以上を得るためにフェライト相の面積率は好ましくは60%以下であり、より好ましくは20%以下、さらに好ましくは8%以下である。
ベイナイト相の面積率が20%を超えると、曲げ加工性が劣化する。したがって、ベイナイト相の面積率は20%以下とする。なお、本発明におけるベイナイト相は上部ベイナイト相と下部ベイナイト相からなる。特に下部ベイナイト相については1%以下とすることが曲げ加工性(特に外観)の観点から好ましい。
マルテンサイト相の面積率が25%未満では980MPa以上のTSと曲げ加工性の両立が困難となる。したがって、マルテンサイト相の面積率は25%以上とする。1180MPa以上のTSを得る観点から、マルテンサイト相の面積率は好ましくは40%以上であり、より好ましくは80%以上、さらに好ましくは90%以上である。なお、本発明において、マルテンサイト相とは炭化物を有しないマルテンサイト相であり、オートテンパードマルテンサイト相や焼戻しマルテンサイト相等炭化物を有するマルテンサイト相は含まない。
残留オーステナイト相は曲げ加工時に硬質なマルテンサイト相になることで曲げ加工性を劣化させる。したがって、残留オーステナイト相の面積率は3%未満とする。残留オーステナイト相の面積率は好ましくは2%未満であり、より好ましくは1%未満である。
マルテンサイト相の平均結晶粒径が20μmを超えると曲げ加工性が劣化する。したがって、マルテンサイト相の平均結晶粒径は20μm以下とする。マルテンサイト相の平均結晶粒径は好ましくは15μm以下である。
マルテンサイト相のビッカース硬度のバラツキの標準偏差が20を超えると曲げ加工性(特に外観)が劣化する。したがって、マルテンサイト相のビッカース硬度のバラツキの標準偏差は20以下とする。該標準偏差は好ましくは15以下である。
本発明の高強度溶融亜鉛めっき鋼板は、例えば、上記の成分組成を有するスラブに、仕上げ圧延終了後、600〜700℃での滞留時間の総計が10秒以下となるように冷却し、巻取り温度600℃未満で巻取る熱間圧延工程と、圧下率20%超で冷間圧延する冷間圧延工程と、平均加熱速度15℃/s以下で焼鈍温度750〜950℃まで加熱し、該焼鈍温度で30秒以上保持する焼鈍工程と、平均冷却速度3℃/s以上で冷却する一次冷却工程と、亜鉛めっきを施す亜鉛めっき工程と、平均冷却速度1℃/s以上でMs点以上まで冷却した後、平均冷却速度100℃/s以上で100℃以下まで冷却を施す二次冷却工程と、を有し、上記各工程を記載の順序で行う高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法により製造できる。なお、必要に応じて、亜鉛めっきの合金化処理を施してもよい。熱間圧延では600〜700℃における滞留時間を10秒以下とし、さらに600℃未満で巻取ることでBの固溶状態を維持する。焼鈍では15℃以下で加熱して750〜950℃で保持することでオーステナイト相すなわち最終組織におけるマルテンサイト相を微細化する。続く冷却では、固溶Bと3℃/s以上の冷却によりフェライト相生成を抑えて微細粒を維持し、Ms点以下を100℃/s以上の冷却とすることでマルテンサイト相の硬さを均一化することができ、優れた曲げ性および曲げ外観が得られる。以下、詳しく説明する。
600〜700℃での滞留時間の総計:10秒以下
仕上げ圧延後、600〜700℃の温度域における鋼板の滞留時間が10秒を超えるとB炭化物等のBを含む化合物が生成して、鋼中の固溶B量が低下し、焼鈍時のBの効果、すなわち微細組織におけるベイナイト相面積率を抑制する効果が減退して本発明の鋼板組織が得られなくなる。したがって、600〜700℃での滞留時間の総計は10秒以下とする。600〜700℃での滞留時間の総計は好ましくは8秒以下である。なお、温度は鋼板表面の温度である。
巻取り温度が600℃以上ではB炭化物等のBを含む化合物が生成して、鋼中の固溶B量が低下し、焼鈍時のBの効果が減退して本発明の鋼板組織が得られなくなる。したがって、巻取り温度は600℃未満とする。下限は特に規定しないが、温度制御性の観点からは巻取り温度は400℃以上程度が好ましい。
冷間圧延の圧下率:20%超
圧下率が20%以下では焼鈍時に再結晶が起こらず伸展組織が残存し、本発明の鋼板組織が得られない。したがって、冷間圧延の圧下率は20%超とする。冷間圧延の圧下率は好ましくは30%以上である。なお、上限は特に規定しないが、形状の安定性等の観点から圧下率90%以下程度が好ましい。
焼鈍温度までの平均加熱速度:15℃/s以下で750〜950℃まで加熱
平均加熱速度が15℃/sを超えると大きな圧延ひずみが蓄積した未再結晶組織から急激に逆変態が進行し、粒成長して粗大なオーステナイト相、すなわち最終組織における粗大なマルテンサイト相が生成しやすくなり、本発明の鋼板組織が得られなくなる。したがって、平均加熱速度は15℃/s以下とする。平均加熱速度は好ましくは8℃/s以下である。下限は特に規定しないが1℃/s未満になると粗粒を生じる場合があるため、1℃/s以上が好ましい。なお、平均加熱速度は加熱開始から焼鈍温度までの鋼板の温度差を要した時間で除した値である。本発明において、加熱速度及び冷却速度の単位における「s」は「秒」を意味する。
焼鈍温度である750〜950℃での保持時間が30秒未満ではオーステナイト相の生成が不十分なり、本発明の鋼板組織が得られない。したがって、焼鈍温度での保持時間は30秒以上とする。上限は特に規定しないが、生産能率等の観点からは保持時間1000秒以下程度が好ましい。
平均冷却速度:3℃/s以上
焼鈍工程後の平均冷却速度が3℃/s未満では冷却中や保持中にフェライト相や上部ベイナイト相が過剰に生成して本発明の鋼板組織が得られない。したがって、平均冷却速度は3℃/s以上とする。平均冷却速度は好ましくは5℃/s以上である。一方、平均冷却速度の上限側は50℃/s以下とすることが好ましく、より好ましくは40℃/s以下である。該平均冷却速度は鋼板の焼鈍温度と亜鉛めっき浴温度との温度差を焼鈍終了時から亜鉛めっき浴浸漬時までに要した時間で除した値である。なお、上記冷却速度を満たしている限り、該冷却工程中において、Ms〜550℃の範囲においては冷却加熱保持等を行ってもかまわない。
一次冷却工程により焼鈍温度から冷却された鋼板に溶融亜鉛めっきを施す。溶融亜鉛めっき処理の条件は特に限定されない。例えば、上記処理を受けた鋼板を440℃以上500℃以下の亜鉛めっき浴中に浸漬し、その後、ガスワイピングなどによってめっき付着量を調整して溶融亜鉛めっき処理を行うことが好ましい。溶融亜鉛めっき処理ではAl量が0.08〜0.25質量%である亜鉛めっき浴を用いることが好ましい。さらに亜鉛めっき層を合金化する際は460℃以上600℃以下の温度域に1秒以上40秒以下保持して合金化することが好ましい。
平均冷却速度:1℃/s以上でMs点以上まで冷却
Ms点以上の温度域において、平均冷却速度1℃/s以上の緩冷却を行う。該緩冷却の平均冷却速度が1℃/s未満では冷却中に上部ベイナイト相や下部ベイナイト相が生成して本発明の鋼板組織が得られない。したがって、緩冷却の平均冷却速度は1℃/s以上とする。該平均冷却速度は亜鉛めっき後の鋼板温度と冷却終了時の鋼板温度との差を冷却に要した時間で除した値である。緩冷却速度が速過ぎると温度バラツキを生じやすくなり、硬度バラツキを招く場合があるため、好ましくは50℃/s以下である。
緩冷却終了温度がMs点未満になるとオートテンパードマルテンサイト相や下部ベイナイト相が生成して、本発明の鋼板組織が得られない。したがって、緩冷却終了温度はMs点以上とする。緩冷却終了温度は好ましくはMs点〜500℃とする。本発明において、Ms点は線膨張変化により求める。
緩冷却後、平均冷却速度:100℃/s以上で100℃以下まで急冷却する。100℃以下までの平均冷却速度が100℃/s未満ではオートテンパードマルテンサイト相や下部ベイナイト相が生成して、本発明の鋼板組織が得られない。したがって、100℃以下までの平均冷却速度は100℃/s以上とする。該平均冷却速度は上記緩冷却の冷却終了時の鋼板温度と二次冷却終了時の鋼板温度との差を要した時間で除した値である。
二次冷却終了温度が100℃を超えるとオートテンパードマルテンサイト相や下部ベイナイト相が生成して、本発明の鋼板組織が得られない。したがって、急冷却終了温度は100℃以下とする。
本発明の高強度溶融亜鉛めっき鋼板には樹脂や油脂コーティングなどの各種塗装処理を施すこともできる。また、亜鉛めっき層の合金化処理を施した後の鋼板には、形状矯正や表面粗度の調整などを目的に調質圧延を行うことができる。
本発明の高強度溶融亜鉛めっき鋼板の板厚は特に限定されないが0.4〜3.0mmが好ましい。また、本発明の溶融亜鉛めっき鋼板のTSは980MPa以上であるが、鋼板のTSを1180MPa以上とすることが好ましい。
作製した溶融亜鉛めっき鋼板より圧延方向に対して直角方向にJIS5号引張試験片(JIS Z2201)を採取し、歪速度が10−3/sとするJIS Z2241の規定に準拠した引張試験を行い、TSを求めた。TSが980MPa以上のものを合格とし、TSが1180MPa以上のものをより良好と評価した。
圧延方向に対して平行方向を曲げ試験軸方向とする、幅が35mm、長さが100mmの短冊形の試験片を、作製した溶融亜鉛めっき鋼板より採取し、曲げ試験を行った。ストローク速度が10mm/s、押込み荷重が10ton、押付け保持時間5秒、曲げ半径Rが2.0mmで90°V曲げ試験を行い、曲げ頂点の稜線部を10倍の拡大鏡で観察し、ワレおよびスジ状起伏について次のように5段階で評価し、それぞれ3以上を合格とした。また、3以上の評点の場合は、評点が上がるごとにより良好と評価した。
Claims (6)
- 質量%で、C:0.07〜0.25%、Si:0.01〜3.00%、Mn:1.5〜4.0%、P:0.100%以下、S:0.02%以下、Al:0.01〜1.50%、N:0.001〜0.008%、Ti:0.003〜0.200%、B:0.0003〜0.0050%を含み、かつTi>4Nを満足し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、
板厚方向において地鉄鋼板表面から1/4位置断面における面積率で、フェライト相が3%以下(0%を含む)、ベイナイト相が20%以下(0%を含む)、マルテンサイト相が82%以上、残留オーステナイト相が3%未満(0%を含む)であり、前記マルテンサイト相の平均結晶粒径が20μm以下であり、前記マルテンサイト相のビッカース硬度のバラツキが標準偏差で20以下である高強度溶融亜鉛めっき鋼板。 - さらに、質量%で、Cr:0.01〜2.00%、Mo:0.01〜2.00%、V:0.01〜2.00%、Ni:0.01〜2.00%、Cu:0.01〜2.00%から選ばれる少なくとも一種の元素を含有する請求項1に記載の高強度溶融亜鉛めっき鋼板。
- さらに、質量%で、Nb:0.003〜0.200%を含有する請求項1または2に記載の高強度溶融亜鉛めっき鋼板。
- さらに、質量%で、Ca:0.001〜0.005%、REM:0.001〜0.005%から選ばれる少なくとも一種の元素を含有する請求項1〜3のいずれかに記載の高強度溶融亜鉛めっき鋼板。
- 請求項1〜4のいずれかに記載の成分組成を有するスラブに、仕上げ圧延終了後、600〜700℃での滞留時間の総計が10秒以下となるように冷却し、巻取り温度600℃未満で巻取る熱間圧延工程と、
圧下率20%超で冷間圧延する冷間圧延工程と、
平均加熱速度15℃/s以下で焼鈍温度750〜950℃まで加熱し、該焼鈍温度で30秒以上保持する焼鈍工程と、
平均冷却速度3℃/s以上で冷却する一次冷却工程と、
亜鉛めっきを施す亜鉛めっき工程と、
平均冷却速度1℃/s以上でMs点以上まで冷却した後、平均冷却速度100℃/s以上で100℃以下まで冷却を施す二次冷却工程と、を有し、上記各工程を記載の順序で行う、板厚方向において地鉄鋼板表面から1/4位置断面における面積率で、フェライト相が3%以下(0%を含む)、ベイナイト相が20%以下(0%を含む)、マルテンサイト相が82%以上、残留オーステナイト相が3%未満(0%を含む)であり、前記マルテンサイト相の平均結晶粒径が20μm以下であり、前記マルテンサイト相のビッカース硬度のバラツキが標準偏差で20以下である高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 前記亜鉛めっき工程において、亜鉛めっきを施した後、更に、460〜600℃に加熱して亜鉛めっきの合金化処理を施す請求項5に記載の高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
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