JP6035784B2 - Medium fluidity concrete mixed with thickener and shrinkage reducing agent - Google Patents

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Description

本発明は、増粘剤及び収縮低減剤を混入した中流動コンクリートに関する。   The present invention relates to a medium-fluid concrete mixed with a thickener and a shrinkage reducing agent.

従来、トンネル覆工用コンクリートとして、スランプが15cm以上21cm以下、或いは、スランプフローが35cm未満の普通コンクリートが使用されていた。この普通コンクリートは、流動性が低いため、型枠内での充てん不足が生じる虞があった。   Conventionally, as concrete for tunnel lining, ordinary concrete having a slump of 15 cm to 21 cm or a slump flow of less than 35 cm has been used. Since this ordinary concrete has low fluidity, there is a risk of insufficient filling in the mold.

そのため、近年、高い流動性を有して充てん性に優れた高流動コンクリート(スランプフローが50cmより大きいもの)を使用する事例も増えている。しかし、高流動コンクリートは流動性が大きいので、粗骨材の材料分離を生じ易い。これを防止するためには、セメント等の水硬性結合剤を多量に用いたり、材料分離防止剤を用いたりすればよいが、材料コストが高くなるという問題があった。更に、材料分離防止剤等の特殊な材料を用いるので、製造管理に手間がかかるという問題もあった。   Therefore, in recent years, there have been increasing cases of using high fluidity concrete (slump flow larger than 50 cm) having high fluidity and excellent filling properties. However, since the high fluidity concrete has high fluidity, material separation of the coarse aggregate is likely to occur. In order to prevent this, a large amount of hydraulic binder such as cement may be used or a material separation preventing agent may be used, but there is a problem that the material cost increases. Furthermore, since a special material such as a material separation preventing agent is used, there is a problem that it takes time and effort for manufacturing management.

そこで、最近は、普通コンクリートよりも流動性に優れ、高流動コンクリートよりも低コストで品質管理の容易な中流動コンクリート(スランプフローが35cm以上50cm以下のもの)が用いられるようになってきた(特許文献1参照)。   Therefore, recently, medium-fluidity concrete (slump flow of 35 cm or more and 50 cm or less), which has better fluidity than ordinary concrete, is lower in cost than high-fluidity concrete, and easy in quality control, has come to be used ( Patent Document 1).

例えば、非特許文献1には、図1に示すような中流動コンクリートの基準性能が記載されており、この基準性能を確保できるように、普通コンクリート(セメント270kg/m以上)に、追加用セメントを加えることが推奨されている(非特許文献1の5頁)。 For example, Non-Patent Document 1 describes the standard performance of medium-fluidity concrete as shown in FIG. 1, and in order to ensure this standard performance, it is added to ordinary concrete (cement 270 kg / m 3 or more). It is recommended to add cement (page 5 of Non-Patent Document 1).

特開2008−285843号公報JP 2008-285843 A

トンネル施工管理要領(中流動覆工コンクリート編)、東日本高速道路株式会社、中日本高速道路株式会社、西日本高速道路株式会社、平成20年8月Tunnel construction management guidelines (Middle fluid lining concrete), East Japan Expressway Co., Ltd., Central Japan Expressway Co., Ltd., West Japan Expressway Co., Ltd., August 2008

しかしながら、上述した追加用セメントを加える方法では、セメント量の増加によって打設後のコンクリートの温度が上昇するため、温度ひび割れの発生を促進する虞がある。また、コンクリート表面での水分逸散に起因する乾燥収縮が生じることによってもひび割れの発生を促進する虞がある。特に、トンネル覆工や壁状構造物は、比較的躯体厚さが薄い形状のためコンクリートの乾燥収縮が顕著であり、ひび割れが発生し易い。そして、コンクリートにひび割れが発生してしまうと、二酸化炭素等の物質が侵入し易くなる。とりわけ、鉄筋コンクリートにあっては、このような物質が侵入することで鉄筋の腐食が促進されてしまう。   However, in the above-described method of adding the additional cement, the temperature of the concrete after placing increases due to an increase in the amount of cement, which may promote the occurrence of temperature cracks. Moreover, there is a possibility of promoting the generation of cracks due to drying shrinkage caused by moisture dissipation on the concrete surface. In particular, tunnel linings and wall-like structures are relatively thin in the thickness of the frame, so that the shrinkage of the concrete is conspicuous and cracking is likely to occur. When cracks occur in concrete, substances such as carbon dioxide are likely to enter. In particular, in the case of reinforced concrete, the corrosion of the reinforcing bars is promoted by the penetration of such substances.

本発明は、上記の問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、セメント等の水硬性結合剤の配合割合を普通コンクリートと同等に抑えつつ製造可能であって乾燥収縮を抑制可能な中流動コンクリートを提供することにある。   The present invention has been made in view of the above problems, and its purpose is that it can be manufactured while suppressing the blending ratio of a hydraulic binder such as cement to be equal to that of ordinary concrete and can suppress drying shrinkage. It is to provide fluid concrete.

前記目的を達成するため、本発明の中流動コンクリートは、水と水硬性結合剤とを混合してなり、300リットル/m3以上330リットル/m3以下のペーストと、280リットル/m3以上360リットル/m3以下の粗骨材と、増粘剤を有する増粘剤成分含有高性能AE減水剤と、前記ペーストの乾燥収縮を低減する収縮低減剤と、を含み、流動化剤を含まず、前記水の前記水硬性結合剤に対する配合割合は45重量%以上70重量%以下であることを特徴とする。 In order to achieve the above object, the medium-fluid concrete of the present invention is a mixture of water and a hydraulic binder, and has a paste of 300 liters / m 3 or more and 330 liters / m 3 or less, and 280 liters / m 3 or more. and 360 l / m 3 or less of the coarse aggregate, a thickener component containing high AE water-reducing agent having a thickener, a shrinkage reducing agent for reducing the drying shrinkage of the paste, only contains the flow agent The mixing ratio of the water to the hydraulic binder is 45% by weight or more and 70% by weight or less .

また、本発明において、前記高性能AE減水剤の前記水硬性結合剤に対する配合割合は0.5重量%以上1.8重量%以下であることとしてもよい。   In the present invention, the blending ratio of the high-performance AE water reducing agent to the hydraulic binder may be 0.5 wt% or more and 1.8 wt% or less.

また、本発明の中流動コンクリートは、3容積%以上6容積%以下の空気を含有することとしてもよい。   Moreover, the medium fluidity concrete of this invention is good also as containing 3 to 6 volume% of air.

また、本発明において、前記水硬性結合剤は、セメントであることとしてもよく、或いは、セメントと混和材とを含むこととしてもよい。この場合、前記混和材は、フライアッシュ、高炉スラグ、石灰石微粉末の何れかであることとしてもよい。   In the present invention, the hydraulic binder may be cement, or may contain cement and an admixture. In this case, the admixture may be fly ash, blast furnace slag, or limestone fine powder.

さらに、本発明において、前記収縮低減剤を3kg/m以上混入することとしてもよい。 Furthermore, in the present invention, the shrinkage reducing agent may be mixed in 3 kg / m 3 or more.

本発明によれば、セメント等の水硬性結合剤の配合割合を普通コンクリートと同等に抑えつつ製造可能であって乾燥収縮を抑制可能な中流動コンクリートを提供できる。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, it can manufacture while suppressing the compounding ratio of hydraulic binders, such as cement, similarly to normal concrete, and can provide the medium fluidity concrete which can suppress a drying shrinkage.

本実施形態に係る中流動コンクリートのスランプフロー、加振変形量及びU型充てん高さの範囲を示す図である。It is a figure which shows the range of the slump flow of the medium fluidity concrete which concerns on this embodiment, the amount of vibration deformation, and U type filling height. 本実施形態に係る試験体1〜15に含まれる各材料及びそれらの配合割合を示す一覧図である。It is a list figure which shows each material contained in the test bodies 1-15 which concern on this embodiment, and those compounding ratios. 本実施形態に係る試験体1〜15のスランプフロー、加振変形量、U型充てん高さ及び中流動コンクリートの性能を満たすか否かの判定結果を示す図である。It is a figure which shows the determination result of whether the slump flow of the test bodies 1-15 which concern on this embodiment, the amount of vibration deformation, the U-type filling height, and the performance of medium fluidity concrete are satisfy | filled. 本実施形態に係る試験体4、試験体16〜18に含まれる各材料及びそれらの配合割合を示す一覧図である。It is a list figure which shows each material contained in the test body 4 concerning this embodiment, and the test bodies 16-18, and those compounding ratios. 本実施形態に係る試験体16〜18のスランプフロー、加振変形量、U型充てん高さ及び中流動コンクリートの性能を満たすか否かの判定結果を示す図である。It is a figure which shows the determination result of whether the slump flow of the test bodies 16-18 which concern on this embodiment, the amount of vibration deformation, U-type filling height, and the performance of medium fluidity concrete are satisfy | filled. 本実施形態に係る試験体19〜22に含まれる各材料及びそれらの配合割合を示す一覧図である。It is a list figure which shows each material contained in the test bodies 19-22 which concern on this embodiment, and those compounding ratios. 本実施形態に係る試験体19〜22のスランプフロー、加振変形量、U型充てん高さ、空気量及び中流動コンクリートの性能を満たすか否かの判定結果を示す図である。It is a figure which shows the determination result whether the slump flow of the test bodies 19-22 which concern on this embodiment, the amount of vibration deformation, the U-type filling height, the amount of air, and the performance of medium fluidity concrete are satisfy | filled. 本実施形態に係る試験体19〜22の長さ変化率を示す図である。It is a figure which shows the length change rate of the test bodies 19-22 which concern on this embodiment.

以下、本発明の好ましい実施形態について図面を用いて詳細に説明する。   Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

まず、中流動コンクリートについて説明する。本実施形態では、図1に示すように、スランプフローが35cm以上50cm以下、加振変形量が10±3cm、U型充てん高さ(障害無しの場合)が28cm以上という条件を満たすコンクリートを中流動コンクリートとする。この中流動コンクリートを実現するための各材料の配合割合について、以下説明する。   First, the medium fluidity concrete will be described. In the present embodiment, as shown in FIG. 1, the concrete satisfying the conditions that the slump flow is 35 cm or more and 50 cm or less, the vibration deformation amount is 10 ± 3 cm, and the U-type filling height (when there is no obstacle) is 28 cm or more. Use fluidized concrete. The blending ratio of each material for realizing the medium fluidized concrete will be described below.

この中流動コンクリートは、水と水硬性結合剤とを混合してなり、(A)300リットル/m以上330リットル/m以下のペーストと、(B)280リットル/m以上360リットル/m以下の粗骨材と、(C)増粘剤を有する高性能AE減水剤と、を混合することにより製造される。かかる場合に、(D)ペーストに含まれる水の水硬性結合剤に対する配合割合は45重量%以上70重量%以下であることが好ましく、また、(E)高性能AE減水剤の水硬性結合剤に対する配合割合は0.5重量%以上1.8重量%以下であることが好ましい。そして、(F)製造された中流動コンクリートには、3容積%以上6容積%以下の空気が含まれる。 This medium-fluid concrete is made by mixing water and a hydraulic binder, and (A) a paste of 300 liter / m 3 or more and 330 liter / m 3 or less, and (B) 280 liter / m 3 or more and 360 liter / It is produced by mixing coarse aggregate of m 3 or less and (C) a high-performance AE water reducing agent having a thickener. In such a case, (D) the blending ratio of water contained in the paste with respect to the hydraulic binder is preferably 45% by weight or more and 70% by weight or less, and (E) the hydraulic binder of the high-performance AE water reducing agent. The blending ratio with respect to is preferably 0.5% by weight or more and 1.8% by weight or less. And (F) 3 to 6 volume% of air is contained in the manufactured middle fluidity concrete.

なお、本実施形態の中流動コンクリートには、上述のペースト、粗骨材及び増粘剤を有する高性能AE減水剤に加え、(G)ペーストの乾燥収縮を低減する収縮低減剤も含まれているが、先に収縮低減剤が混入されていない中流動コンクリートについて説明をし、その後、収縮低減剤を混入した中流動コンクリートについて説明をする。   In addition, in the medium fluidity concrete of this embodiment, in addition to the above-described high-performance AE water reducing agent having the paste, coarse aggregate and thickener, (G) a shrinkage reducing agent for reducing the drying shrinkage of the paste is also included. However, the medium fluidized concrete in which the shrinkage reducing agent is not mixed is described first, and then the medium fluidized concrete in which the shrinkage reducing agent is mixed is described.

<ペースト(上記(A))について>
ペーストは、水と水硬性結合剤とを混合して製造される。本実施形態では、水硬性結合剤としてセメントを用いている。このペーストの容積は、水と、セメントと、当該水と当該セメントとを混合する際に混入した空気の容積を合計したものとする。
<About Paste (above (A))>
The paste is produced by mixing water and a hydraulic binder. In this embodiment, cement is used as the hydraulic binder. The volume of this paste is the sum of the volumes of water, cement, and air mixed when the water and the cement are mixed.

なお、一般的に、水やセメントを取り扱う際は、容積よりも重量を測定することが多いため、配合する際は、水やセメントの重量を測定して、その値を容積に換算してもよい。換算する際は、予め測定されている水、セメントの密度を用いて、水、セメントの容積を算出する。   In general, when handling water or cement, the weight is often measured rather than the volume. Therefore, when blending, the weight of water or cement is measured and the value is converted into the volume. Good. When converting, the volume of water and cement is calculated using the density of water and cement measured in advance.

例えば、図2に示す試験体5の場合(詳細は後述する)、水の重量及び密度はそれぞれ175kg/m、1.0g/cmであるため、水の容積は(175kg/m)÷(1.0g/cm )で175リットル/mと算出できる。また、セメントの重量及び密度はそれぞれ300kg/m、3.16g/cmであるため、セメントの容積は(300kg/m)÷(3.16g/cm)で95リットル/mと算出できる。 For example, in the case of the test body 5 shown in FIG. 2 (details will be described later), the weight and density of water are 175 kg / m 3 and 1.0 g / cm 3 , respectively, so the volume of water is (175 kg / m 3 ). ÷ (1.0 g / cm 3 ) and 175 liter / m 3 can be calculated. Further, since the weight and density of the cement are 300 kg / m 3 and 3.16 g / cm 3 , respectively, the cement volume is 95 liters / m 3 by (300 kg / m 3 ) ÷ (3.16 g / cm 3 ). It can be calculated.

このとき、セメントの重量は、一般的な普通コンクリートに含まれるセメントの配合割合から算出される重量とほぼ同量にする。さらに、このセメントの重量に対して水の重量(すなわち水セメント比)を上記(D)で示した範囲内に調整することが好ましい。そして、水とセメントとを混合する際に、ペーストの配合割合が上記(A)で示した範囲内になるように、水の配合量を調整する。   At this time, the weight of the cement is set to be approximately the same as the weight calculated from the blending ratio of cement contained in general ordinary concrete. Furthermore, it is preferable to adjust the weight of water (that is, water-cement ratio) within the range shown in the above (D) with respect to the weight of the cement. And when mixing water and cement, the compounding quantity of water is adjusted so that the compounding ratio of a paste may be in the range shown by said (A).

その後、水とセメントとを混合するが、その際、ペーストに含まれる空気の含有割合が、製造予定のコンクリート容積に対して、一般的なコンクリートを製造する際の空気の含有割合と同じ上記(F)で示した範囲内であることが好ましい。このとき、空気の含有割合が上記(F)で示した範囲の下限値である3容積%よりも少ない場合には、空気量調整剤を配合して空気の含有割合を増加させてもよい。空気量調整剤の配合量は、概ねペーストに含まれるセメントの重量に対して0.006重量%以下である。試験体5の場合、空気量調整剤を0.0025重量%配合することにより、空気の含有割合は4.5容積%(すなわち45リットル/m)になった。一方、ペーストに含まれる空気の含有割合が上記(F)で示した範囲の上限値である6容積%よりも多い場合には、空気量調整剤の添加量を減らせばよい。 Thereafter, water and cement are mixed. At this time, the content ratio of air contained in the paste is the same as the content ratio of air when producing general concrete with respect to the concrete volume to be produced ( It is preferable to be within the range indicated by F). At this time, when the air content ratio is less than 3% by volume which is the lower limit value of the range shown in (F) above, an air content adjusting agent may be added to increase the air content ratio. The blending amount of the air amount adjusting agent is generally 0.006% by weight or less with respect to the weight of the cement contained in the paste. In the case of the test body 5, by adding 0.0025% by weight of the air amount adjusting agent, the air content ratio was 4.5% by volume (that is, 45 liters / m 3 ). On the other hand, when the content ratio of the air contained in the paste is larger than 6% by volume which is the upper limit of the range shown in the above (F), the amount of the air amount adjusting agent added may be reduced.

なお、ペーストに含まれる空気量と、各材料を混合して製造したコンクリート(フレッシュコンクリート)に含まれる空気量とはほぼ同量になるため、空気量の確認をフレッシュコンクリートについて行ってもよい。   Since the amount of air contained in the paste and the amount of air contained in the concrete (fresh concrete) produced by mixing each material are substantially the same, the amount of air may be confirmed for the fresh concrete.

試験体5では、水が175リットル/m、セメントが95リットル/m、空気が45リットル/m含まれるため、ペーストの容積は、これらを合計した315リットル/mになる。 Since the test body 5 contains 175 liter / m 3 of water, 95 liter / m 3 of cement, and 45 liter / m 3 of air, the volume of the paste is 315 liter / m 3 in total.

<粗骨材(上記(B))について>
水やセメントと同様に、粗骨材を取り扱う際は、容積よりも重量を測定することが多いため、配合する際は、粗骨材の重量を測定して、その値を容積に換算してもよい。例えば、試験体5の場合、粗骨材の重量及び密度は、それぞれ745kg/m、2.66g/cmになるため、粗骨材の容積は、(745kg/m)÷(2.66g/cm)で280リットル/mと算出できる。
<About coarse aggregate (above (B))>
As with water and cement, when handling coarse aggregates, the weight is often measured rather than the volume, so when blending, measure the weight of the coarse aggregate and convert the value to volume. Also good. For example, in the case of the test body 5, the weight and density of the coarse aggregate are 745 kg / m 3 and 2.66 g / cm 3 , respectively, so the volume of the coarse aggregate is (745 kg / m 3 ) ÷ (2. 66 g / cm 3 ) and can be calculated as 280 liters / m 3 .

また、細骨材も粗骨材と同様に、細骨材の重量を測定して、その値を容積に換算してもよい。例えば、試験体5の場合、細骨材の重量及び密度は、それぞれ1061kg/m、2.62g/cmになるため、細骨材の容積は、(1061kg/m)÷(2.62g/cm)で405リットル/mと算出できる。 Further, in the same manner as the coarse aggregate, the fine aggregate may measure the weight of the fine aggregate and convert the value into the volume. For example, in the case of the test body 5, the weight and density of the fine aggregate are 1061 kg / m 3 and 2.62 g / cm 3 , respectively, so the volume of the fine aggregate is (1061 kg / m 3 ) ÷ (2. 62 g / cm 3 ) and can be calculated as 405 liters / m 3 .

このように、試験体5におけるペースト、細骨材及び粗骨材の容積は、それぞれ315、405、280リットル/mであるから、プレーン状態での容積は、これらを合計した1000リットル/mになる。 Thus, since the volumes of the paste, fine aggregate, and coarse aggregate in the test body 5 are 315, 405, and 280 liters / m 3 , respectively, the volume in the plain state is 1000 liters / m in total. It becomes 3 .

<高性能AE減水剤(上記(C))について>
高性能AE減水剤として、本実施形態では、増粘剤成分含有高性能AE減水剤を用いた。増粘剤成分含有高性能AE減水剤とは、増粘剤の機能を備え、かつ、約18%以上の減水性能を有するものである。
<About high performance AE water reducing agent (above (C))>
In this embodiment, a high-performance AE water reducing agent containing a thickener component was used as the high-performance AE water reducing agent. The thickener component-containing high-performance AE water reducing agent has a function of a thickener and has a water reducing performance of about 18% or more.

この増粘剤成分含有高性能AE減水剤としては、例えば、増粘剤成分としてグリコール系化合物を含有し、高性能AE減水剤成分としてポリカルボン酸系化合物を含有したものを使用できる。そして、増粘剤成分含有高性能AE減水剤のセメントに対する配合割合は、上記(E)で示した範囲内の0.5重量%以上1.8重量%以下であることが好ましい。   As this thickener component-containing high-performance AE water reducing agent, for example, a glycol-based compound as a thickener component and a polycarboxylic acid-based compound as a high-performance AE water reducing agent component can be used. And it is preferable that the mixture ratio with respect to the cement of a high performance AE water reducing agent containing a thickener component is 0.5 to 1.8 weight% within the range shown by said (E).

<中流動コンクリートの製造について>
各材料の配合割合をそれぞれ上記(A)、(B)、(D)〜(F)で示した範囲内となるように決定したならば、その配合割合に応じてセメント、細骨材及び粗骨材を強制二軸練りミキサに投入して練り混ぜる。その後、水、上記(C)の増粘剤成分含有高性能AE減水剤、及び空気量調整剤を投入して更に練り混ぜることにより、中流動コンクリートを製造する。
<About production of medium fluidity concrete>
If the blending ratio of each material is determined to be within the ranges indicated by the above (A), (B), (D) to (F), cement, fine aggregate and coarse Aggregate is put into a forced biaxial kneader and kneaded. Thereafter, water, the thickener component-containing high-performance AE water reducing agent (C) and an air amount adjusting agent are added and further mixed to produce a medium-fluid concrete.

<実施例>
上述した配合割合で混合して製造されたコンクリートが、図1に示す中流動コンクリートの性能を満たすか否かを実験により確かめたので、以下に実施例として説明する。
<Example>
Since it was confirmed by experiment whether or not the concrete manufactured by mixing at the above-mentioned blending ratio satisfies the performance of the medium fluidity concrete shown in FIG.

この実験では、各材料の配合割合が異なる複数のコンクリート試験体(以下、試験体という)を製造し、これらの試験体の性能を確認した。なお、試験体に含まれる複数の材料のうち、何れか1つの材料を上述した配合割合の範囲外にしたものを比較例として製造し、上述した配合割合で配合した実施例である試験体と比較した。ここでは、各試験体に含まれる材料の配合割合について説明し、その後、各試験体の性能確認結果について説明する。   In this experiment, a plurality of concrete specimens (hereinafter referred to as specimens) having different blending ratios of the respective materials were manufactured, and the performance of these specimens was confirmed. In addition, the test body which is an Example which manufactured what made any one material out of the range of the compounding ratio mentioned above among a plurality of materials contained in a test object as a comparative example, and was compounded with the compounding ratio mentioned above, and Compared. Here, the blending ratio of the materials included in each test body will be described, and then the performance confirmation result of each test body will be described.

図2は、本実施形態に係る試験体1〜15に含まれる各材料及びそれらの配合割合を示す一覧図である。図2に示すように、水と、セメントと、細骨材と、粗骨材と、AE減水剤又は増粘剤成分含有高性能AE減水剤と、空気量調整剤とを所定の割合で配合して、15種類の試験体1〜15を製造した。   FIG. 2 is a list showing the materials included in the test bodies 1 to 15 according to the present embodiment and their blending ratios. As shown in FIG. 2, water, cement, fine aggregate, coarse aggregate, AE water reducing agent or thickener component-containing high performance AE water reducing agent, and air amount adjusting agent are blended in a predetermined ratio. Thus, 15 types of test bodies 1 to 15 were produced.

これらの薬剤のうち、AE減水剤は、約10〜12%の減水性能を有するものの増粘剤の機能を備えていない。このAE減水剤としては、例えば、リグニンスルホン酸系化合物を含有したものを使用できる。   Among these drugs, the AE water reducing agent has a water reducing performance of about 10 to 12%, but does not have the function of a thickener. As this AE water reducing agent, for example, one containing a lignin sulfonic acid compound can be used.

そして、試験体1〜15は、水セメント比、空気の含有割合について上記(D)、(F)で示した範囲を満たすように調整した。具体的には、水セメント比、及び、空気の含有割合が、それぞれ45重量%以上70重量%以下、及び、3容積%以上6容積%以下となるように調整した。   And the test bodies 1-15 were adjusted so that the range shown by said (D) and (F) about the water cement ratio and the content rate of air might be satisfy | filled. Specifically, the water cement ratio and the air content ratio were adjusted to be 45% by weight to 70% by weight and 3% by volume to 6% by volume, respectively.

以下、試験体1〜15について説明する。   Hereinafter, the test bodies 1 to 15 will be described.

<試験体1について>
試験体1は、水と、セメントと、粗骨材と、細骨材と、AE減水剤と、空気量調整剤とを含む普通コンクリートである。この試験体1は、ペーストの配合割合、粗骨材の配合割合、水セメント比、空気の含有割合において上記(A)、(B)、(D)、(F)で示した範囲を満たすが、上記(C)で示した増粘剤を有する高性能AE減水剤を含んでいない比較例である。
<About Specimen 1>
The test body 1 is ordinary concrete containing water, cement, coarse aggregate, fine aggregate, AE water reducing agent, and air amount adjusting agent. This test body 1 satisfies the ranges shown in the above (A), (B), (D), and (F) in the blending ratio of the paste, the blending ratio of the coarse aggregate, the water cement ratio, and the air content ratio. It is a comparative example which does not contain the high performance AE water reducing agent which has the thickener shown by said (C).

<試験体2〜15について>
試験体2〜15は、普通コンクリートに含まれるAE減水剤に代えて増粘剤成分含有高性能AE減水剤を含むものである。これらの試験体2〜15において、細骨材と粗骨材との合計重量は、試験体1の普通コンクリートに含まれる細骨材と粗骨材との合計重量とほぼ同じになるように調整した。例えば、試験体1に含まれる細骨材(862kg/m)と粗骨材(948kg/m)との合計重量(1810kg/m)と、試験体5に含まれる細骨材(1061kg/m)と粗骨材(745kg/m)の合計重量(1806kg/m)とが、ほぼ同じになるように調整した。
<About Specimens 2-15>
Test bodies 2 to 15 include a thickener component-containing high-performance AE water reducing agent instead of the AE water reducing agent contained in ordinary concrete. In these test bodies 2 to 15, the total weight of the fine aggregate and the coarse aggregate is adjusted to be substantially the same as the total weight of the fine aggregate and the coarse aggregate contained in the normal concrete of the test body 1 did. For example, the total weight of fine aggregate included in the test body 1 and (862kg / m 3) coarse aggregate and (948kg / m 3) (1810kg / m 3), fine aggregate included in the specimen 5 (1061kg total weight of / m 3) and coarse aggregate (745kg / m 3) and (1806kg / m 3), but was adjusted to be approximately the same.

試験体2〜6は、ペーストの配合割合、水セメント比、高性能AE減水剤の配合割合、空気の含有割合を上記(A)、(D)〜(F)で示した範囲を満たすように調整し、粗骨材の配合割合を上記(B)で示した範囲を満たす場合と満たさない場合とに変化させたものである。   The test bodies 2 to 6 satisfy the ranges shown in the above (A) and (D) to (F) for the blending ratio of the paste, the water cement ratio, the blending ratio of the high-performance AE water reducing agent, and the air content ratio. It adjusts and changes the mixture ratio of a coarse aggregate with the case where the range shown by said (B) is satisfy | filled, and the case where it is not satisfy | filled.

具体的には、ペーストの配合割合、水セメント比、高性能AE減水剤の配合割合、空気の含有割合については、それぞれ315リットル/m、58%、1.1重量%以上1.4重量%以下、4.5容積%となるように調整した。そして、試験体2〜6における粗骨材の配合割合をそれぞれ377、356、324、280、360リットル/mに調整し、試験体2については上記(B)で示した範囲外の比較例とし、試験体3〜6については上記(B)で示した範囲内の実施例とした。 Specifically, the paste mixing ratio, water cement ratio, high-performance AE water reducing agent mixing ratio, and air content ratio are 315 liters / m 3 , 58%, 1.1 wt% or more and 1.4 wt%, respectively. % Or less and 4.5% by volume. And the compounding ratio of the coarse aggregate in the test bodies 2-6 is adjusted to 377, 356, 324, 280, 360 liters / m 3 , respectively, and the test body 2 is a comparative example outside the range shown in (B) above. And about the test bodies 3-6, it was set as the Example within the range shown by said (B).

試験体7〜11は、粗骨材の配合割合、水セメント比、高性能AE減水剤の配合割合、空気の含有割合を上記(B)、(D)〜(F)で示した範囲を満たすように調整し、ペーストの配合割合を上記(A)で示した範囲を満たす場合と満たさない場合とに変化させたものである。   The test bodies 7-11 satisfy | fill the range which showed the blending ratio of the coarse aggregate, the water cement ratio, the blending ratio of the high-performance AE water reducing agent, and the air content ratio in the above (B) and (D) to (F). Thus, the blending ratio of the paste is changed depending on whether the range shown in (A) is satisfied or not.

具体的には、粗骨材の配合割合、水セメント比、高性能AE減水剤の配合割合、空気の含有割合については、それぞれ324リットル/m以上333リットル/m以下、58%、0.8重量%以上2.0重量%以下、4.5容積%となるように調整した。そして、試験体7〜11におけるペーストの配合割合をそれぞれ306、297、289、300、330リットル/mに調整し、試験体8、9については上記(A)で示した範囲外の比較例とし、試験体7、10〜11については上記(A)で示した範囲内の実施例とした。 Specifically, the blending ratio of coarse aggregate, water cement ratio, blending ratio of high-performance AE water reducing agent, and air content ratio are 324 liter / m 3 to 333 liter / m 3 , 58%, 0%, respectively. It adjusted so that it might become 8 to 2.0 weight% and 4.5 volume%. And the compounding ratio of the paste in the test bodies 7 to 11 was adjusted to 306, 297, 289, 300, 330 liter / m 3 , respectively, and the test bodies 8 and 9 were comparative examples outside the range shown in (A) above. The test bodies 7 and 10 to 11 were examples within the range shown in the above (A).

試験体12、13は、ペースト及び粗骨材の配合割合、水セメント比、高性能AE減水剤の配合割合、空気の含有割合を上記(A)、(B)、(D)〜(F)で示した範囲を満たすように調整するとともに、水セメント比が上記(C)で示した範囲の下限値及び上限値となるように配合した実施例である。   The test bodies 12 and 13 are the above-mentioned (A), (B), (D) to (F) with respect to the blending ratio of the paste and coarse aggregate, the water cement ratio, the blending ratio of the high-performance AE water reducing agent, and the air content ratio. It adjusts so that it may satisfy the range shown, and it is the Example mix | blended so that water cement ratio may become the lower limit and upper limit of the range shown by said (C).

具体的には、ペースト、粗骨材、高性能AE減水剤の配合割合、空気の含有割合については、それぞれ315リットル/m、324リットル/m、0.5重量%以上1.8重量%以下、4.5容積%となるように調整した。また、水セメント比については、下限値及び上限値である45%、70%となるように調整した。 Specifically, the blending ratio of paste, coarse aggregate, high-performance AE water reducing agent, and air content ratio are 315 liter / m 3 , 324 liter / m 3 , and 0.5 wt% or more and 1.8 wt%, respectively. % Or less and 4.5% by volume. Moreover, about water-cement ratio, it adjusted so that it might become 45% and 70% which are a lower limit and an upper limit.

試験体14、15は、ペースト及び粗骨材の配合割合、水セメント比、高性能AE減水剤の配合割合、空気の含有割合を上記(A)、(B)、(D)〜(F)で示した範囲を満たすように調整するとともに、空気の含有割合を上記(F)で示した範囲の上限値及び下限値とした実施例である。   The test bodies 14 and 15 are the above-mentioned (A), (B), (D) to (F) with respect to the blending ratio of the paste and coarse aggregate, the water cement ratio, the blending ratio of the high-performance AE water reducing agent, and the air content ratio. It adjusts so that the range shown by (4) may be satisfy | filled, and is the Example which made the content rate of air the upper limit of the range shown by said (F), and the lower limit.

具体的には、ペースト及び粗骨材の配合割合、水セメント比、高性能AE減水剤の配合割合については、それぞれ315リットル/m、324リットル/m、58%、1.0重量%となるように調整した。また、空気の含有割合については、上限値及び下限値である6容積%、3容積%となるように、空気量調整剤の配合量をセメントの重量に対してそれぞれ0.006重量%、0重量%に調整した。 Specifically, the blending ratio of the paste and coarse aggregate, the water cement ratio, and the blending ratio of the high-performance AE water reducing agent are 315 liter / m 3 , 324 liter / m 3 , 58%, and 1.0% by weight, respectively. It adjusted so that it might become. Moreover, about the content rate of air, the compounding quantity of an air quantity regulator is 0.006 weight%, 0 with respect to the weight of cement, respectively so that it may become 6 volume% and 3 volume% which are upper limit and lower limit. Adjusted to wt%.

なお、試験体2〜13のうち、試験体2〜6、9〜13については、空気量調整剤を混合して空気の含有割合を4.5容積%に調整したが、試験体7、8については、水とセメントと細骨材と粗骨材と増粘剤成分含有高性能AE減水剤とを混合しただけで空気の含有割合が4.5容積%になったため、空気量調整剤を混合していない。   In addition, among the test bodies 2 to 13, the test bodies 2 to 6 and 9 to 13 were mixed with an air amount adjusting agent to adjust the air content ratio to 4.5% by volume. For water, cement, fine aggregate, coarse aggregate and thickener component-containing high-performance AE water reducing agent, the air content ratio was 4.5% by volume. Not mixed.

<各試験体の評価について>
図3は、本実施形態に係る試験体1〜15のスランプフロー、加振変形量、U型充てん高さの測定結果、及び、中流動コンクリートの性能を満たすか否かの判定結果を示す図である。これらの測定結果及び判定結果に基づいて各試験体1〜15を評価した。以下、評価結果について説明する。
<Evaluation of each specimen>
FIG. 3 is a diagram showing the slump flow, the vibration deformation amount, the measurement result of the U-type filling height of the test bodies 1 to 15 according to this embodiment, and the determination result as to whether or not the performance of the medium fluidity concrete is satisfied. It is. Each test body 1-15 was evaluated based on these measurement results and determination results. Hereinafter, the evaluation results will be described.

試験体1は、普通コンクリートであるため、スランプフロー、加振変形量及びU型充てん高さ共に中流動コンクリートとして要求される性能を満たしていない。すなわち、スランプフローは26.5cmであり、要求の下限値である35cmよりも小さい。また、加振変形量は24.5cmであり、要求の上限値である13cmよりも大きい。さらに、U型充てん高さが16.0cmであり、要求の下限値である28cmよりも小さい。   Since the test body 1 is ordinary concrete, the slump flow, the amount of vibration deformation, and the U-type filling height do not satisfy the performance required for the medium fluidity concrete. That is, the slump flow is 26.5 cm, which is smaller than the required lower limit of 35 cm. The amount of vibration deformation is 24.5 cm, which is larger than the required upper limit of 13 cm. Furthermore, the U-type filling height is 16.0 cm, which is smaller than the required lower limit of 28 cm.

<粗骨材について:試験体2〜6の評価結果>
粗骨材の配合割合が上記(B)で示した範囲外の377リットル/mの試験体2(比較例)に関し、スランプフローについては39.5cmと中流動コンクリートとして要求されている35cm以上50cm以下の条件を満たすが、加振変形量及びU型充てん高さがそれぞれ15.5cm、25.0cmであり、中流動コンクリートとして要求されている加振変形量が10±3cm、U型充てん高さが28cm以上の条件を共に満たさない。これに対し、粗骨材の配合割合を上記(B)で示した範囲内の356、324、280、360リットル/mとした試験体3〜6(実施例)については、スランプフロー、加振変形量、U型充てん高さのすべてについて、中流動コンクリートとして要求されている性能を満たしている。
<About coarse aggregate: Evaluation results of specimens 2 to 6>
Relates test material 2 out of range 377 l / m 3 the proportion of coarse aggregate is described in the above (B) (Comparative Example), or 35cm being requested as medium-fluidity concrete and 39.5cm for slump flow Although the condition of 50 cm or less is satisfied, the amount of vibration deformation and U-type filling height are 15.5 cm and 25.0 cm, respectively, and the amount of vibration deformation required for medium-fluid concrete is 10 ± 3 cm, U-type filling Both of the conditions where the height is 28 cm or more are not satisfied. On the other hand, for specimens 3 to 6 (Examples) in which the blending ratio of the coarse aggregate was 356, 324, 280, 360 liter / m 3 within the range shown in (B) above, the slump flow, The vibration deformation amount and the U-type filling height all satisfy the performance required for medium-fluidity concrete.

これらの結果より、試験体3〜6(実施例)のように、ペーストの配合割合、水セメント比、高性能AE減水剤の配合割合、空気の含有割合を上記(A)、(D)〜(F)で示した範囲内にし、かつ、粗骨材の配合割合を上記(B)で示した範囲内にすることで、図1に示す性能を満たす中流動コンクリートを製造できることが確認できた。一方、試験体2(比較例)のように、ペーストの配合割合、水セメント比、高性能AE減水剤の配合割合、空気の含有割合を上記(A)、(D)〜(F)で示した範囲内にしても、粗骨材の配合割合を上記(B)で示した範囲外にすると、中流動コンクリートを製造できないことが確認できた。   From these results, like the test bodies 3 to 6 (Examples), the blending ratio of the paste, the water cement ratio, the blending ratio of the high-performance AE water reducing agent, and the air content ratio are the above (A), (D) to It was confirmed that the medium-fluidity concrete satisfying the performance shown in FIG. 1 can be produced by making it within the range shown in (F) and making the blending ratio of the coarse aggregate in the range shown in (B) above. . On the other hand, like the test body 2 (comparative example), the blending ratio of the paste, the water cement ratio, the blending ratio of the high-performance AE water reducing agent, and the air content ratio are indicated by the above (A), (D) to (F). Even within the above range, it was confirmed that when the mixing ratio of the coarse aggregate was outside the range shown in the above (B), medium fluidity concrete could not be produced.

<ペーストについて:試験体7〜11の評価結果>
ペーストの配合割合が上記(A)で示した範囲外の297リットル/mの試験体8(比較例)に関し、スランプフローについては35.0cmと中流動コンクリートとして要求されている性能を満たすが、加振変形量及びU型充てん高さが、それぞれ16.3cm、19.0cmであり、中流動コンクリートとして要求されている性能を満たしていない。同様に、ペーストの配合割合が上記(A)で示した範囲外の289リットル/mの試験体9(比較例)についても、スランプフロー及びU型充てん高さについてはそれぞれ40.3cm、29.5cmと中流動コンクリートとして要求されている性能を満たしているが、加振変形量が17.5cmであり、中流動コンクリートとして要求されている性能を満たしていない。これに対し、ペーストの配合割合を上記(A)で示した範囲内の306、300、330リットル/mとした試験体7、10、11(実施例)については、スランプフロー、加振変形量、U型充てん高さのすべての項目について中流動コンクリートとして要求されている性能を満たしている。
<About paste: Evaluation results of test bodies 7 to 11>
It relates specimens 8 of 297 l / m 3 outside the range proportion of paste described in the above (A) (Comparative Example), but for the slump flow satisfy the performance required as the medium-fluidity concrete and 35.0cm The amount of vibration deformation and the U-type filling height are 16.3 cm and 19.0 cm, respectively, and do not satisfy the performance required for medium fluidity concrete. Similarly, for the specimen 9 (comparative example) having a paste blending ratio outside the range shown in (A) above (289 liters / m 3 ), the slump flow and U-type filling height were 40.3 cm and 29, respectively. .5 cm, which satisfies the performance required for medium-fluidity concrete, but the amount of vibration deformation is 17.5 cm, which does not satisfy the performance required for medium-fluidity concrete. On the other hand, for specimens 7, 10, and 11 (Examples) in which the paste blending ratio was 306, 300, and 330 liters / m 3 within the range shown in (A) above, slump flow and vibration deformation All the items of quantity and U-type filling height satisfy the performance required for medium fluidity concrete.

これらの結果より、試験体7、10、11(実施例)のように、粗骨材の配合割合、水セメント比、高性能AE減水剤の配合割合、空気の含有割合を上記(B)、(D)〜(F)で示した範囲内にし、ペーストの配合割合を上記(A)で示した範囲内にすることで、図1に示す性能を満たす中流動コンクリートを製造できることが確認できた。一方、試験体8、9(比較例)のように、粗骨材の配合割合、水セメント比、高性能AE減水剤の配合割合、空気の含有割合を上記(B)、(D)〜(F)で示した範囲内にしても、ペーストの配合割合を上記(A)で示した範囲外にすると、中流動コンクリートを製造できないことが確認できた。   From these results, as in test bodies 7, 10, and 11 (Examples), the blending ratio of the coarse aggregate, the water cement ratio, the blending ratio of the high-performance AE water reducing agent, and the air content ratio are the above (B), It was confirmed that the medium-fluidity concrete satisfying the performance shown in FIG. 1 can be produced by setting the ratio of the paste within the range indicated by (A) above within the range indicated by (D) to (F). . On the other hand, like the test bodies 8 and 9 (comparative example), the blending ratio of the coarse aggregate, the water cement ratio, the blending ratio of the high-performance AE water reducing agent, and the air content ratio are the above (B), (D) to (D). Even within the range shown in F), it was confirmed that the medium-fluidity concrete could not be produced when the blending ratio of the paste was outside the range shown in the above (A).

<水セメント比について:試験体12、13の評価結果>
水セメント比を上記(D)で示した範囲の下限値及び上限値である45重量%、70重量%とした試験体12、13(実施例)については、スランプフロー、加振変形量、U型充てん高さのすべての項目について中流動コンクリートとして要求されている性能を満たしている。これらの結果より、試験体12、13(実施例)のように、ペースト及び粗骨材の配合割合、高性能AE減水剤の配合割合、空気の含有割合を上記(A)、(B)、(E)〜(F)で示した範囲内にし、かつ、水セメント比を上記(D)で示した範囲内にすることが好ましいといえる。
<About water-cement ratio: Evaluation results of specimens 12 and 13>
For the test bodies 12 and 13 (Examples) in which the water cement ratio is 45% by weight and 70% by weight which are the lower limit value and the upper limit value of the range shown in (D) above, the slump flow, the amount of vibration deformation, U All items of mold filling height satisfy the performance required for medium fluidity concrete. From these results, like the test bodies 12 and 13 (Examples), the blending ratio of the paste and the coarse aggregate, the blending ratio of the high-performance AE water reducing agent, and the air content ratio are the above (A), (B), It can be said that it is preferable to be within the range indicated by (E) to (F) and the water cement ratio is within the range indicated by (D) above.

<空気量について:試験体14、15の評価結果>
空気量を上記(F)で示した範囲の上限値及び下限値である6容積%、3容積%とした試験体14、15(実施例)については、スランプフロー、加振変形量、U型充てん高さのすべての項目について中流動コンクリートとして要求されている性能を満たしている。これらの結果より、試験体14、15(実施例)のように、ペースト及び粗骨材の配合割合、水セメント比、高性能AE減水剤の配合割合を上記(A)、(B)、(D)、(E)の範囲内にし、かつ、空気の含有割合を上記(F)で示した範囲内にすることが好ましいといえる。
<Regarding the amount of air: Evaluation results of the specimens 14 and 15>
For specimens 14 and 15 (examples) in which the air amount is 6% by volume and 3% by volume which are the upper and lower limits of the range shown in (F) above, the slump flow, the amount of vibration deformation, the U-type All items of filling height satisfy the performance required for medium fluidity concrete. From these results, like the test bodies 14 and 15 (Example), the blending ratio of the paste and the coarse aggregate, the water cement ratio, and the blending ratio of the high-performance AE water reducing agent are the above (A), (B), ( It can be said that it is preferable that the ratio is within the range of D) and (E) and the air content is within the range indicated by (F).

<評価結果のまとめ>
試験体3〜7、10〜15のように、ペースト及び粗骨材の配合割合、水セメント比、増粘剤成分含有高性能AE減水剤及び空気の含有割合を、それぞれ上記(A)、(B)、(D)、(E)、(F)で示した範囲内にすることで、図1に示す性能を満たす中流動コンクリートを製造できることが確認できた。一方、比較例である試験体8、9のように、ペーストの配合割合を上記(A)で示した範囲外にした場合や試験体2のように、粗骨材の配合割合を上記(B)で示した範囲外にした場合では、図1に示す性能を満たす中流動コンクリートを製造することができないことが確認できた。
<Summary of evaluation results>
As in test bodies 3 to 7 and 10 to 15, the blending ratio of the paste and coarse aggregate, the water cement ratio, the thickener component-containing high-performance AE water reducing agent, and the air content ratio are the above (A) and ( It was confirmed that the medium-fluid concrete satisfying the performance shown in FIG. 1 can be produced by setting it within the ranges indicated by B), (D), (E), and (F). On the other hand, when the blending ratio of the paste is out of the range shown in the above (A) as in the test bodies 8 and 9 which are comparative examples, the blending ratio of the coarse aggregate is as described above (B In the case where it is out of the range indicated by (), it has been confirmed that the medium fluidized concrete satisfying the performance shown in FIG. 1 cannot be produced.

また、中流動コンクリートとして要求される性能を満たす試験体3〜7、10〜15のうち、増粘剤成分含有高性能AE減水剤の配合割合が最も少ないものは試験体13の0.5重量%であり、最も多いものは試験体12の1.8重量%であった。これらの結果より、増粘剤成分含有高性能AE減水剤の配合割合は、0.5重量%以上1.8重量%以下にすることが好ましいといえる。   Further, among the test specimens 3 to 7 and 10 to 15 that satisfy the performance required as medium-fluid concrete, the one with the smallest blending ratio of the thickener component-containing high-performance AE water reducing agent is 0.5 weight of the test specimen 13 The largest amount was 1.8% by weight of the specimen 12. From these results, it can be said that the blending ratio of the thickener component-containing high-performance AE water reducing agent is preferably 0.5% by weight or more and 1.8% by weight or less.

そして、試験体3〜7、10〜15の配合を試験体1の配合と比較することで、普通コンクリートに含まれるAE減水剤の代わりに増粘剤成分含有高性能AE減水剤を配合し、粗骨材、水、セメント等を上述した配合となるように混合することで、中流動コンクリートを製造できることが判る。このため、材料の管理や製造の手間は普通コンクリートを製造する場合とほとんど変わらず、容易に製造できることが理解できる。   And by mixing the blends of the test specimens 3-7 and 10-15 with the blend of the test specimen 1, the high-performance AE water reducing agent containing the thickener component is blended in place of the AE water reducing agent contained in the ordinary concrete, It can be seen that medium-fluid concrete can be produced by mixing coarse aggregate, water, cement and the like so as to have the above-described composition. For this reason, it can be understood that the management of the material and the labor of manufacturing are almost the same as the case of manufacturing ordinary concrete, and it can be easily manufactured.

また、中流動コンクリートに関し、セメントの配合割合が普通コンクリートにおけるセメントの配合割合とほぼ同じである。このため、中流動コンクリートを打設した後の温度は、普通コンクリートを打設した後の温度とほぼ同じになる。したがって、普通コンクリートと同じように養生することができて手間がかからないし、ひび割れ発生の可能性も普通コンクリートと同程度に抑えられる。また、追加用セメントの添加が不要なので、より一層、経済性が向上する。さらに、各材料の配合割合が明確なので、経験の浅い作業員でも確実に中流動コンクリートを製造できる。   In addition, for medium-fluid concrete, the proportion of cement is approximately the same as the proportion of cement in ordinary concrete. For this reason, the temperature after placing the medium fluidized concrete is substantially the same as the temperature after placing the ordinary concrete. Therefore, it can be cured in the same way as ordinary concrete, and it takes less time and the possibility of cracking is suppressed to the same extent as ordinary concrete. Moreover, since the addition of additional cement is unnecessary, the economic efficiency is further improved. Furthermore, since the mixing ratio of each material is clear, even inexperienced workers can reliably produce medium-fluid concrete.

<水硬性結合剤について>
上述の実施例では、水硬性結合剤としてセメントのみを用いていたが、このセメントの一部をフライアッシュ、高炉スラグ、石灰石微粉末等の混和材と置換することもできる。以下、この点について説明する。
<About hydraulic binder>
In the above-described embodiment, only cement is used as the hydraulic binder, but a part of this cement can be replaced with an admixture such as fly ash, blast furnace slag, fine limestone powder and the like. Hereinafter, this point will be described.

図4は、セメントの一部をフライアッシュ等の混和材に置換した場合の実施例を示す。この実施例では、セメントの一部をフライアッシュ等に置換することで、試験体16〜18を製造し、各試験体16〜18のスランプフロー、加振変形量、U型充てん高さを確認した。確認結果を図5に示す。なお、各試験体16〜18の詳細については以下に説明する。また、この実施例では、上述した試験体4を比較検討用の基準として用いる。   FIG. 4 shows an embodiment in which a part of the cement is replaced with an admixture such as fly ash. In this example, by replacing part of the cement with fly ash or the like, test specimens 16 to 18 are manufactured, and the slump flow, the vibration deformation amount, and the U-type filling height of each test specimen 16 to 18 are confirmed. did. The confirmation result is shown in FIG. In addition, the detail of each test body 16-18 is demonstrated below. In this example, the above-mentioned specimen 4 is used as a reference for comparison.

<試験体4について>
上述したように、水硬性結合剤はセメントのみからなっている。そして、セメントの配合割合は300kg/mである。
<About Specimen 4>
As mentioned above, the hydraulic binder consists only of cement. The blending ratio of cement is 300 kg / m 3 .

<試験体16〜18について>
試験体16〜18における、ペースト及び粗骨材の配合割合、水の水硬性結合剤に対する配合割合、高性能AE減水剤の配合割合、空気の含有割合は、上記(A)、(B)、(D)〜(F)の範囲を満たすように調整されている。具体的には、ペースト及び粗骨材の配合割合、水の水硬性結合剤に対する配合割合、高性能AE減水剤の配合割合、空気の含有割合が、それぞれ318リットル/m以上326リットル/m以下、324リットル/m、58%、0.7重量%以上0.9重量%以下、4.5容積%となるように調整されている。
<About Specimens 16-18>
In the test bodies 16 to 18, the blending ratio of the paste and the coarse aggregate, the blending ratio of water with respect to the hydraulic binder, the blending ratio of the high-performance AE water reducing agent, and the air content ratio are the above (A), (B), It is adjusted to satisfy the range of (D) to (F). Specifically, the blending ratio of the paste and coarse aggregate, the blending ratio of water with respect to the hydraulic binder, the blending ratio of the high-performance AE water reducing agent, and the air content ratio are 318 liter / m 3 or more and 326 liter / m, respectively. 3 or less, 324 liters / m 3 , 58%, 0.7% to 0.9% by weight, and 4.5% by volume are adjusted.

試験体16は、試験体4のセメントの一部をフライアッシュに置換したものである。具体的には、セメント及びフライアッシュの配合割合を、それぞれ210kg/m、90kg/mに定め、セメントとフライアッシュの合計が、試験体4のセメントと同じ量(300kg/m)となるように調整した実施例である。 The test body 16 is obtained by replacing part of the cement of the test body 4 with fly ash. Specifically, the mixing ratio of cement and fly ash, respectively defined 210kg / m 3, 90kg / m 3, the sum of cement and fly ash, the same amount of cement specimens 4 (300kg / m 3) It is the Example adjusted so that it may become.

試験体17は、試験体4のセメントの一部を高炉スラグに置換したものである。具体的には、セメント及び高炉スラグの配合割合を、それぞれ210kg/m、90kg/mに定め、セメントと高炉スラグの合計が、試験体4のセメントと同じ量となるように調整した実施例である。 The test body 17 is obtained by replacing a part of the cement of the test body 4 with blast furnace slag. Specifically, the mixing ratio of cement and blast furnace slag, respectively defined 210kg / m 3, 90kg / m 3, embodiment the sum of cement and blast furnace slag were adjusted to the same amount as cement specimens 4 It is an example.

試験体18は、試験体4のセメントの一部を石灰石微粉末に置換したものである。具体的には、セメント及び石灰石微粉末の配合割合を、それぞれ210kg/m、90kg/mに定め、セメントと石灰石微粉末の合計が、試験体4のセメントと同じ量となるように調整した実施例である。 The test body 18 is obtained by replacing a part of the cement of the test body 4 with fine limestone powder. Specifically, the mixing ratio of cement and limestone fine powder, respectively defined 210kg / m 3, 90kg / m 3, adjusted so that the sum of the fine cement and limestone fines, the same amount as cement specimens 4 This is an example.

図5は、本実施形態に係る試験体16〜18のスランプフロー、加振変形量、U型充てん高さ及び中流動コンクリートの性能を満たすか否かの判定結果を示す図である。この図に示すように、試験体16〜18では、スランプフロー、加振変形量、U型充てん高さのすべての項目について、中流動コンクリートとして要求されている性能を満たす。このため、セメントの一部をフライアッシュ、高炉スラグ、石灰石微粉末のうちの何れかに置換しても、中流動コンクリートとして要求されている性能を満たすことが確認された。そして、その置換割合は、(90kg/m÷300kg/m)×100から、水硬性結合剤の30%と算出された。 FIG. 5 is a diagram illustrating a determination result as to whether or not the slump flow, the amount of vibration deformation, the U-type filling height, and the performance of the medium fluidity concrete of the test bodies 16 to 18 according to the present embodiment are satisfied. As shown in this figure, the test bodies 16 to 18 satisfy the performance required as medium fluidity concrete for all items of slump flow, amount of vibration deformation, and U-type filling height. For this reason, it was confirmed that even if a part of the cement was replaced with any of fly ash, blast furnace slag, and fine limestone powder, the performance required for medium fluidity concrete was satisfied. The substitution ratio was calculated as 30% of the hydraulic binder from (90 kg / m 3 ÷ 300 kg / m 3 ) × 100.

以上の実験により、試験体16〜18のように、ペースト及び粗骨材の配合割合、水の水硬性結合剤に対する配合割合、増粘剤成分含有高性能AE減水剤の配合割合、空気の含有割合をそれぞれ上記(A)、(B)、(D)、(E)、(F)で示した範囲内にし、セメントの一部をフライアッシュ等の混和剤に置換しても、図1に示す性能を満たす中流動コンクリートを製造できることが確認できた。このように、セメントの一部をフライアッシュ等の安価な混和材に置換すると、セメント量を低減できるため、経済性が向上する。   By the above experiment, like the test bodies 16-18, the mixing ratio of paste and coarse aggregate, the mixing ratio of water to the hydraulic binder, the mixing ratio of the thickener component-containing high-performance AE water reducing agent, the inclusion of air Even if the ratio is within the range indicated by the above (A), (B), (D), (E), (F) and a part of the cement is replaced with an admixture such as fly ash, FIG. It was confirmed that medium fluidity concrete that satisfies the performance shown can be produced. Thus, if a part of the cement is replaced with an inexpensive admixture such as fly ash, the amount of cement can be reduced, so that the economy is improved.

なお、本実施形態では、ペーストに含まれる水の水硬性結合剤に対する配合割合を上記(D)で示した範囲の45重量%以上70重量%以下としたが、この範囲に限定されるものではない。配合される各部材の配合割合によっては、この範囲外で製造されたものでも中流動コンクリートの性能を満たす場合がある。   In this embodiment, the blending ratio of water contained in the paste with respect to the hydraulic binder is 45% by weight or more and 70% by weight or less of the range shown in the above (D), but is not limited to this range. Absent. Depending on the blending ratio of each member to be blended, even those manufactured outside this range may satisfy the performance of medium fluidity concrete.

また、本実施形態では、増粘剤成分含有高性能AE減水剤の配合割合を上記(E)で示した範囲の0.5重量%以上1.8重量%以下としたが、この範囲に限定されるものではない。配合される各部材の配合割合によっては、この範囲外で製造されたものでも中流動コンクリートの性能を満たす場合がある。   In this embodiment, the blending ratio of the thickener component-containing high-performance AE water reducing agent is set to 0.5% by weight or more and 1.8% by weight or less of the range shown in (E) above, but limited to this range. Is not to be done. Depending on the blending ratio of each member to be blended, even those manufactured outside this range may satisfy the performance of medium fluidity concrete.

また、本実施形態では、空気の含有割合を上記(F)で示した範囲の3容積%以上6容積%以下としたが、この範囲に限定されるものではない。配合される各部材の配合割合によっては、この範囲外で製造されたものでも中流動コンクリートの性能を満たす場合がある。   Moreover, in this embodiment, although the content rate of air was 3 volume% or more and 6 volume% or less of the range shown by said (F), it is not limited to this range. Depending on the blending ratio of each member to be blended, even those manufactured outside this range may satisfy the performance of medium fluidity concrete.

また、本実施形態では、高性能AE減水剤と増粘剤とが既に混合されてなる増粘剤成分含有高性能AE減水剤を用いた場合について説明したが、これに限定されるものではない。中流動コンクリートを製造する際に、高性能AE減水剤と増粘剤とをそれぞれ他の材料と混合してもよい。   Moreover, although this embodiment demonstrated the case where the thickener component containing high performance AE water reducing agent by which a high performance AE water reducing agent and a thickener were already mixed was used, it is not limited to this. . When producing medium fluidity concrete, a high performance AE water reducing agent and a thickener may be mixed with other materials, respectively.

<収縮低減剤について>
次に、収縮低減剤を混入した中流動コンクリートについて説明する。図6は、本実施形態に係る試験体19〜22に含まれる各材料及びそれらの配合割合を示す一覧図である。図6に示すように、水と、セメントと、粗骨材と、細骨材と、増粘剤成分含有高性能AE減水剤又はAE減水剤と、空気量調整剤と、収縮低減剤とを所定の割合で配合して、4種類の試験体19〜22を製造した。
<About shrinkage reducing agent>
Next, the medium fluidized concrete mixed with the shrinkage reducing agent will be described. FIG. 6 is a list showing the materials included in the test bodies 19 to 22 according to the present embodiment and their blending ratios. As shown in FIG. 6, water, cement, coarse aggregate, fine aggregate, thickener component-containing high-performance AE water reducing agent or AE water reducing agent, air amount adjusting agent, and shrinkage reducing agent. By blending at a predetermined ratio, four types of test bodies 19 to 22 were manufactured.

これらの薬剤のうち、収縮低減剤は、水と水硬性結合剤(セメント)の混合物であるペーストについて、その乾燥収縮を低減するための薬剤である。すなわち、収縮低減剤を混入することで、コンクリート表面からの水分逸散が抑制され、ひいては表面のひび割れも抑制される。   Among these drugs, the shrinkage reducing agent is a drug for reducing the drying shrinkage of a paste that is a mixture of water and a hydraulic binder (cement). That is, by mixing the shrinkage reducing agent, moisture dissipation from the concrete surface is suppressed, and cracking of the surface is also suppressed.

この収縮低減剤としては、例えば、ポリエーテル誘導体を含有したもの(製品名ヒビダンB,竹本油脂株式会社)、炭化水素系化合物及びグリコールエーテル誘導体を含有したもの(製品名シュリンクガード,株式会社フローリック)、ポリアルキレングリコール系誘導体を含有したもの(製品名シーカコントロール,日本シーカ株式会社)を使用できる。   Examples of the shrinkage reducing agent include those containing a polyether derivative (product name Hibidan B, Takemoto Yushi Co., Ltd.), those containing a hydrocarbon compound and a glycol ether derivative (product name Shrink Guard, Floric Co., Ltd.). ), Those containing polyalkylene glycol derivatives (product name Seeker Control, Nippon Seeker Co., Ltd.) can be used.

試験体19は、比較用の普通コンクリートである。この試験体19は、水と、セメントと、細骨材と、粗骨材と、AE減水剤と、空気量調整剤とを含んでいる。そして、ペーストが315リットル/mであり、水セメント比が58.3%であり、空気の含有割合が4.5%(図7参照)であることから、前述の条件(A)、(D)、(F)は満たしている。しかし、粗骨材容積が370リットル/mであり、高性能AE減水剤を含んでいないことから、条件(B)、(C)、(E)を満たさない。 The test body 19 is a comparative ordinary concrete. The test body 19 contains water, cement, fine aggregate, coarse aggregate, AE water reducing agent, and air amount adjusting agent. And, since the paste is 315 liter / m 3 , the water cement ratio is 58.3%, and the air content is 4.5% (see FIG. 7), the above-mentioned conditions (A), ( D) and (F) are satisfied. However, since the coarse aggregate volume is 370 liter / m 3 and does not contain a high-performance AE water reducing agent, the conditions (B), (C), and (E) are not satisfied.

試験体20は、普通コンクリートに追加用セメントを加えることで製造された、比較用の粉体系中流動コンクリートである。すなわち、この試験体20は、水と、セメントと、細骨材と、粗骨材と、高性能AE減水剤と、空気量調整剤とを含んでいる。そして、375kg/mのセメントを含むことから、ペーストが339リットル/mとなり、前述の条件(A)を満たさない。そして、増粘剤成分含有高性能AE減水剤を含んでいないことから条件(C)も満たさない。なお、試験体20において、粗骨材容積が325リットル/mであり、水セメント比が46.7%であり、高性能AE減水剤のセメントに対する比率が0.75重量%であり、空気の含有割合が6%(図7参照)であることから、他の条件は満たしている。 The test body 20 is a comparative powder-based medium-fluid concrete produced by adding additional cement to ordinary concrete. That is, this test body 20 contains water, cement, fine aggregate, coarse aggregate, high-performance AE water reducing agent, and air amount adjusting agent. And since a 375 kg / m < 3 > cement is included, a paste will be 339 liter / m < 3 > and the above-mentioned conditions (A) are not satisfy | filled. And since a thickener component containing high performance AE water reducing agent is not included, condition (C) is not satisfy | filled. In the test body 20, the coarse aggregate volume is 325 liters / m 3 , the water cement ratio is 46.7%, the ratio of the high-performance AE water reducing agent to cement is 0.75% by weight, and air Since the content ratio of is 6% (see FIG. 7), other conditions are satisfied.

試験体21は、増粘剤成分含有高性能AE減水剤を用いて製造された中流動コンクリートであり、前述の実施例に相当する。この試験体21は、試験体20の高性能AE減水剤を、増粘剤成分含有高性能AE減水剤に置き換えたものである。このため、条件(C)を満たす。そして、ペーストが315リットル/mであり、粗骨材容積が325リットル/mであり、水セメント比が58.3%であり、高性能AE減水剤のセメントに対する比率が1.1重量%であり、空気の含有割合が5.8%(図7参照)であることから、他の条件も満たしている。 The test body 21 is a medium-fluid concrete produced using a thickener component-containing high-performance AE water reducing agent, and corresponds to the above-described example. The test body 21 is obtained by replacing the high performance AE water reducing agent of the test body 20 with a high performance AE water reducing agent containing a thickener component. Therefore, the condition (C) is satisfied. And the paste is 315 liters / m 3 , the coarse aggregate volume is 325 liters / m 3 , the water cement ratio is 58.3%, and the ratio of high performance AE water reducing agent to cement is 1.1 weight. %, And the air content ratio is 5.8% (see FIG. 7), so other conditions are also satisfied.

試験体22は、増粘剤成分含有高性能AE減水剤が用いられ、かつ、収縮低減剤が添加された中流動コンクリートであり、収縮低減剤入りの実施例に相当する。この試験体22では、試験体21の配合に対し、3kg/mの収縮低減剤を混入している。また、増粘剤成分含有高性能AE減水剤のセメントに対する比率を1.2重量%としている。試験体22における空気の含有割合は5.5%(図7参照)であることから、条件(A)〜(F)は満たしている。 The test body 22 is medium-fluid concrete in which a high-performance AE water reducing agent containing a thickener component is used and a shrinkage reducing agent is added, and corresponds to an example including a shrinkage reducing agent. In this test body 22, a shrinkage reducing agent of 3 kg / m 3 is mixed with the blend of the test body 21. The ratio of the thickener component-containing high-performance AE water reducing agent to cement is 1.2% by weight. Since the air content in the test body 22 is 5.5% (see FIG. 7), the conditions (A) to (F) are satisfied.

<各試験体の評価について>
図7は、試験体19〜22のスランプフロー、加振変形量、U型充てん高さの測定結果、空気量、及び、中流動コンクリートの性能を満たすか否かの判定結果を示す図である。以下、評価結果について説明する。
<Evaluation of each specimen>
FIG. 7 is a diagram showing the measurement results of the slump flow, the amount of vibration deformation, the U-shaped filling height, the air amount, and the determination result of whether or not the performance of the medium fluidized concrete is satisfied for the test bodies 19 to 22. . Hereinafter, the evaluation results will be described.

試験体19は、普通コンクリートであるため、スランプフロー、加振変形量及びU型充てん高さ共に中流動コンクリートとして要求される性能を満たしていない。すなわち、スランプフローは26.5cmであり、要求の下限値である35cmよりも小さい。また、加振変形量は24.5cmであり、要求の上限値である13cmよりも大きい。さらに、U型充てん高さが16.0cmであり、要求の下限値である28cmよりも小さい。   Since the test body 19 is ordinary concrete, the slump flow, the amount of vibration deformation, and the U-type filling height do not satisfy the performance required for the medium fluidity concrete. That is, the slump flow is 26.5 cm, which is smaller than the required lower limit of 35 cm. The amount of vibration deformation is 24.5 cm, which is larger than the required upper limit of 13 cm. Furthermore, the U-type filling height is 16.0 cm, which is smaller than the required lower limit of 28 cm.

これに対し、試験体20〜22では、スランプフロー、加振変形量及びU型充てん高さのそれぞれについて、中流動コンクリートとして要求される性能を満たしている。すなわち、スランプフローは、それぞれ45.0cm、40.7cm、46.3cmであり、35cm以上50cm以下の範囲内である。加振変形量は、それぞれ10.8cm、12.0cm、11.5cmであり、10±3cmの範囲内である。U型充てん高さは、それぞれ32.5cm、33.0cm、33.5cmであり、28cm以上である。従って、試験体20〜22の配合でも、図1に示す性能を満たす中流動コンクリートを製造できることが確認できた。   On the other hand, in the test bodies 20-22, the performance requested | required as a medium fluidity concrete is satisfy | filled about each of a slump flow, the amount of vibration deformation, and U type filling height. That is, the slump flow is 45.0 cm, 40.7 cm, and 46.3 cm, respectively, and is in the range of 35 cm to 50 cm. The vibration deformation amounts are 10.8 cm, 12.0 cm, and 11.5 cm, respectively, and are within a range of 10 ± 3 cm. The U-type filling height is 32.5 cm, 33.0 cm, and 33.5 cm, respectively, and is 28 cm or more. Therefore, it was confirmed that the medium-fluid concrete satisfying the performance shown in FIG.

図8は、試験体19〜22について、長さ変化率を測定した結果を示す図である。長さ変化率の測定はJIS A 1129に即して行った。そして、供試体脱型後直ちに測定を行い乾燥材齢0日の測定結果を得た。その後は、乾燥材齢で1日、2日、7日(1週間)、14日(2週間)、28日(1月)、56日(2月)、91日(3月)、182日(6月)に測定を行った。   FIG. 8 is a diagram showing the results of measuring the length change rate for the test bodies 19 to 22. The length change rate was measured in accordance with JIS A 1129. And it measured immediately after demolding of a specimen, and obtained the measurement result of the dry material age 0 day. After that, it is 1 day, 2 days, 7 days (1 week), 14 days (2 weeks), 28 days (January), 56 days (February), 91 days (March), 182 days at the dry material age. Measurements were taken in June.

試験体22の長さ変化率は、乾燥材齢14日で−314×10−6、56日で−596×10−6、91日で−670×10−6、182日で−734×10−6となった。そして、普通コンクリートの試験体19は、乾燥材齢14日で−309×10−6、56日で−591×10−6、91日で−642×10−6、182日で−693×10−6であった。 Length variation rate of the test body 22, desiccant age 14 days -314 × 10 -6, -596 × 10 -6 at 56 days, -670 × 10 -6 at 91 days, -734 × 10 182 days It became -6 . Then, the test body 19 of the ordinary concrete, -309 × 10 -6 in dry ages 14, -591 × 10 -6 at 56 days, -642 × 10 -6 at 91 days, -693 × 10 182 days -6 .

一方、粉体系中流動コンクリートの試験体20では、乾燥材齢14日で−424×10−6、56日で−715×10−6、91日で−761×10−6、182日で−812×10−6であった。また、増粘剤系中流動コンクリートの試験体21では、乾燥材齢14日で−374×10−6、56日で−674×10−6、91日で−748×10−6、182日で−799×10−6であった。 Meanwhile, the specimen 20 in the powder system fluidity concrete, -424 × 10 -6 in dry ages 14, -715 × 10 -6 at 56 days, with 91 days -761 × 10 -6, at 182 days - It was 812 × 10 −6 . Further, in Test 21 of the thickener system in fluidity concrete, -374 × 10 -6 in dry ages 14, -674 × 10 -6 at 56 days, -748 × 10 -6 at 91 days, 182 days -799 × 10 −6 .

試験体22の長さ変化率は、乾燥材齢182日においても−734×10−6であり、土木学会の上限値(−1200×10−6)及び建築学会の上限値(−800×10−6)を超えていない。試験体22の値は、試験体20,21の値よりも小さい値であることから、増粘剤系中流動コンクリートの配合をベースに収縮低減剤を混入することで、乾燥収縮量を低減できることが理解できる。 The length change rate of the test body 22 is −734 × 10 −6 even at the dry material age of 182 days, and the upper limit value of the civil engineering society (−1200 × 10 −6 ) and the upper limit value of the architectural society (−800 × 10 6 ). -6 ) is not exceeded. Since the value of the test body 22 is smaller than the values of the test bodies 20 and 21, the amount of drying shrinkage can be reduced by mixing a shrinkage reducing agent based on the blending of the thickener-based medium-fluid concrete. Can understand.

従って、収縮低減剤を混入した増粘剤系中流動コンクリートでは、比較的躯体厚さが薄い形状のトンネル覆工や壁状構造物であってもひび割れが発生し難く、二酸化炭素等の侵入を抑制できる。このため、鉄筋コンクリートにあっては、鉄筋の腐食の進行を抑えることができる。   Therefore, in the thickener-type middle-fluidized concrete mixed with shrinkage reducing agents, cracks are unlikely to occur even in tunnel linings and wall-like structures with a relatively thin thickness, and intrusion of carbon dioxide etc. Can be suppressed. For this reason, in the reinforced concrete, the progress of corrosion of the reinforcing bars can be suppressed.

ところで、前述の実施例では、試験体22において3kg/mの収縮低減剤を混入したが、収縮低減剤の混入量はこの例の量に限定されるものではない。例えば、ポリエーテル誘導体を含有した収縮低減剤では、セメント質量に対して0.5%〜10%の使用量で乾燥収縮の効果が得られることが知られている。仮に、セメント質量を300kg/mとすると、1.5kg/m〜30kg/mまでの範囲で使用できることになる。実際の施工に際して収縮低減剤は、多く入れてもセメント質量の10%である。このため、収縮低減剤は、3kg/m以上であってセメント質量の10%以下の範囲で混入することが好ましい。 Incidentally, in the illustrated embodiment, but it mixed with shrinkage reducing agent 3 kg / m 3 in the test body 22, mixing amount of shrinkage reducing agent is not limited to the amount of this example. For example, it is known that a shrinkage reducing agent containing a polyether derivative can provide an effect of drying shrinkage when used in an amount of 0.5% to 10% based on the cement mass. Assuming that the cement mass and 300 kg / m 3, would be available in a range of up to 1.5kg / m 3 ~30kg / m 3 . At the time of actual construction, even if a large amount of shrinkage reducing agent is added, it is 10% of the cement mass. Therefore, the shrinkage reducing agent is preferably mixed in a range of 3 kg / m 3 or more and 10% or less of the cement mass.

なお、以上の実施形態の説明は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定するものではない。本発明はその趣旨を逸脱することなく、変更、改良され得ると共に本発明にはその等価物が含まれる。   In addition, the description of the above embodiment is for facilitating understanding of the present invention, and does not limit the present invention. The present invention can be changed and improved without departing from the gist thereof, and the present invention includes equivalents thereof.

例えば、前述の試験体22では水硬性結合剤としてセメントのみを用いたが、試験体16〜18のように、セメントの一部をフライアッシュ、高炉スラグ、石灰石微粉末に置換したものに、収縮低減剤を混入してもよい。   For example, in the above-described test body 22, only cement is used as the hydraulic binder. However, as in the test bodies 16 to 18, the cement was shrunk to a structure in which part of the cement was replaced with fly ash, blast furnace slag, or limestone fine powder. A reducing agent may be mixed.

また、収縮低減剤に関し、ポリエーテル誘導体、炭化水素系化合物及びグリコールエーテル誘導体を含有したもの以外であっても、コンクリート用の収縮低減剤であれば使用することができる。   Moreover, regarding the shrinkage reducing agent, other than those containing a polyether derivative, a hydrocarbon compound and a glycol ether derivative, any shrinkage reducing agent for concrete can be used.

Claims (8)

水と水硬性結合剤とを混合してなり、300リットル/m3以上330リットル/m3以下のペーストと、
280リットル/m3以上360リットル/m3以下の粗骨材と、
増粘剤を有する増粘剤成分含有高性能AE減水剤と、
前記ペーストの乾燥収縮を低減する収縮低減剤と、を含み、
流動化剤を含まず、
前記水の前記水硬性結合剤に対する配合割合は45重量%以上70重量%以下であることを特徴とする中流動コンクリート。
A mixture of water and a hydraulic binder, and a paste of 300 liters / m 3 or more and 330 liters / m 3 or less;
Coarse aggregate of 280 liters / m 3 or more and 360 liters / m 3 or less,
A thickener component-containing high-performance AE water reducing agent having a thickener ;
A shrinkage reducing agent for reducing the drying shrinkage of the paste, only including,
Does not contain a fluidizer
The medium-fluidity concrete characterized in that the blending ratio of water to the hydraulic binder is 45% by weight or more and 70% by weight or less .
前記水の前記水硬性結合剤に対する配合割合は58重量%であることを特徴とする請求項1に記載の中流動コンクリート。 The medium-fluidity concrete according to claim 1, wherein a mixing ratio of the water to the hydraulic binder is 58% by weight . 前記高性能AE減水剤の前記水硬性結合剤に対する配合割合は0.5重量%以上1.8重量%以下であることを特徴とする請求項1又は2に記載の中流動コンクリート。   The medium-fluidity concrete according to claim 1 or 2, wherein a blending ratio of the high-performance AE water reducing agent to the hydraulic binder is 0.5 wt% or more and 1.8 wt% or less. 3容積%以上6容積%以下の空気を含有することを特徴とする請求項1〜3のうち何れか一項に記載の中流動コンクリート。   The medium fluidity concrete according to any one of claims 1 to 3, further comprising 3% by volume or more and 6% by volume or less of air. 前記水硬性結合剤は、セメントであることを特徴とする請求項1〜4のうち何れか一項に記載の中流動コンクリート。   The medium-fluidity concrete according to any one of claims 1 to 4, wherein the hydraulic binder is cement. 前記水硬性結合剤は、セメントと混和材とを含むことを特徴とする請求項1〜4のうち何れか一項に記載の中流動コンクリート。   The medium fluidity concrete according to any one of claims 1 to 4, wherein the hydraulic binder includes cement and an admixture. 前記混和材は、フライアッシュ、高炉スラグ、石灰石微粉末の何れかであることを特とする請求項6に記載の中流動コンクリート。 The admixtures, fly ash, blast furnace slag, fluidity concrete in the claim 6, feature that is either powder limestone fines. 前記収縮低減剤を3kg/m3以上混入したことを特徴とする請求項1〜のうち何れか一項に記載の中流動コンクリート。 The medium fluidity concrete according to any one of claims 1 to 7 , wherein 3 kg / m 3 or more of the shrinkage reducing agent is mixed.
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