JP5983115B2 - Self-flowing hydraulic composition - Google Patents

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Description

本発明は、コンクリート床構造体等の構造物の施工に用いられる自己流動性水硬性組成物に関する。   The present invention relates to a self-flowing hydraulic composition used for construction of a structure such as a concrete floor structure.

自己流動性水硬性組成物と水とを混練して得られる自己流動性スラリーには、高い流動性による優れた作業性、表面平滑性(平坦性)、表面水平性及び速硬性等が要求される。   A self-fluid slurry obtained by kneading a self-fluid hydraulic composition and water is required to have excellent workability due to high fluidity, surface smoothness (flatness), surface horizontality, and fast curing. The

自己流動性水硬性組成物は、大別すると石膏系とセメント系がある。速硬性を有し、製造が簡単で安価に提供できるセメント組成物として、特許文献1には、ポルトランドセメントをベースに、スラグ微粉末、アルミナセメント及び無水石膏を所定量含有し、さらに凝結調節材を所定量添加した速硬性セメント組成物が開示されている。   Self-flowing hydraulic compositions are roughly classified into a gypsum system and a cement system. As a cement composition that has rapid hardening, can be easily manufactured, and can be provided at low cost, Patent Document 1 contains a predetermined amount of fine slag powder, alumina cement, and anhydrous gypsum based on Portland cement, and further a setting controller. A fast-hardening cement composition to which a predetermined amount is added is disclosed.

また、流動性に優れたセルフレベリング性の組成物として、特許文献2には、アルミナセメント、ポルトランドセメント及び石膏からなる水硬性成分と、高炉スラグと、減水剤及び/又は増粘剤とを含み、高炉スラグは所定の範囲の平均粒子径のものを用いる自己流動性水硬性組成物が開示されている。   Further, as a self-leveling composition having excellent fluidity, Patent Document 2 includes a hydraulic component composed of alumina cement, Portland cement and gypsum, blast furnace slag, a water reducing agent and / or a thickening agent. A self-flowing hydraulic composition using a blast furnace slag having an average particle diameter within a predetermined range is disclosed.

特公平2−15507号公報Japanese Patent Publication No. 2-15507 特開2008−30985号公報JP 2008-30985 A

しかしながら、水平で平滑な床面を形成する為により高い流動性を付与すると、材料分離や表面の水浮きによる表面粉化(表面に粉状の薄い層ができる)や表面凹凸(表面に微細な凹凸が形成される)が発生する場合がある。   However, if high fluidity is given to form a horizontal and smooth floor surface, surface pulverization (forms a thin powdery layer on the surface) or surface irregularities (fine surface on the surface) due to material separation or surface water floating. Unevenness may be formed).

本発明は、自己流動性水硬性組成物において、高い流動性による優れた作業性、表面平滑性(平坦性)、表面水平性及び速硬性等を有し、特に、高い流動性を有しつつ、材料分離や表面の水浮きによる表面粉化や表面凹凸が発生しない、優れた表面特性を有する自己流動性水硬性組成物を提供することを目的とする。   In the self-flowing hydraulic composition, the present invention has excellent workability due to high fluidity, surface smoothness (flatness), surface horizontality, fast-curing property, etc., and particularly high fluidity. An object of the present invention is to provide a self-flowing hydraulic composition having excellent surface characteristics that does not cause surface pulverization or surface unevenness due to material separation or surface water floating.

本発明者らは、上記課題を解決するために、水硬性成分や各原料を変え、流動性と表面状態について詳細に検討した結果、これらをある特定の条件とすることにより目的とする自己流動性水硬性組成物が得られることを見出し、本発明を完成するに至った。   In order to solve the above problems, the inventors have changed the hydraulic component and each raw material, and have studied in detail about the fluidity and the surface state. The present invention has been completed by finding that a water-soluble hydraulic composition can be obtained.

すなわち、本発明は、水硬性成分、無機粉体、細骨材、流動化剤、凝結調整剤及びヒドロキシプロピルメチルセルロース増粘剤を含む自己流動性水硬性組成物であって、
上記無機粉体は、高炉スラグ微粉末及び石灰石微粉末から選ばれる1種以上であり、
上記ヒドロキシプロピルメチルセルロース増粘剤は、20℃における2質量%水溶液の粘度が2000mPa・s以上であり、且つ1質量%水溶液の粘度が50000mPa・s以下である、自己流動性水硬性組成物を提供する。
That is, the present invention is a self-flowing hydraulic composition comprising a hydraulic component, an inorganic powder, a fine aggregate, a fluidizing agent, a setting modifier, and a hydroxypropyl methylcellulose thickener,
The inorganic powder is at least one selected from blast furnace slag fine powder and limestone fine powder,
The hydroxypropyl methylcellulose thickener provides a self-flowing hydraulic composition in which the viscosity of a 2% by weight aqueous solution at 20 ° C. is 2000 mPa · s or more and the viscosity of a 1% by weight aqueous solution is 50000 mPa · s or less. To do.

本発明の自己流動性水硬性組成物によれば、高い流動性による優れた作業性、表面平滑性(平坦性)、表面水平性及び速硬性等を有し、特に、高い流動性を有しつつ、材料分離や表面の水浮きによる表面粉化や表面凹凸が発生しない、優れた表面特性を得ることができる。   According to the self-flowing hydraulic composition of the present invention, it has excellent workability due to high fluidity, surface smoothness (flatness), surface horizontality, fast curing, etc., and particularly has high fluidity. On the other hand, it is possible to obtain excellent surface characteristics that do not cause surface pulverization or surface unevenness due to material separation or surface water floating.

本発明の自己流動性水硬性組成物の好ましい態様[(1)〜(4)]を以下に示す。本発明では、これらの態様を適宜組み合わせることが好ましい。   Preferred embodiments [(1) to (4)] of the self-flowing hydraulic composition of the present invention are shown below. In the present invention, it is preferable to appropriately combine these aspects.

(1)本発明の自己流動性水硬性組成物は、水硬性成分は、ポルトランドセメント5〜70質量%、アルミナセメント20〜80質量%及び石膏5〜45質量%からなることが好ましい。これにより、より優れた硬化特性(速硬性等)を得ることができる。   (1) In the self-flowing hydraulic composition of the present invention, the hydraulic component is preferably composed of 5-70% by mass of Portland cement, 20-80% by mass of alumina cement and 5-45% by mass of gypsum. Thereby, more excellent curing characteristics (fast curing, etc.) can be obtained.

(2)本発明の自己流動性水硬性組成物は、細骨材は、粗粒率が0.60〜1.40の範囲であり、吸水率が1.6%以下であることが好ましい。これにより、自己流動性水硬性組成物の自己流動性をより一層向上することができる。   (2) In the self-flowing hydraulic composition of the present invention, the fine aggregate preferably has a coarse particle ratio of 0.60 to 1.40 and a water absorption of 1.6% or less. Thereby, the self-fluidity of the self-fluidic hydraulic composition can be further improved.

(3)本発明の自己流動性水硬性組成物は、水硬性成分100質量部に対して、無機粉体10〜350質量部であり、細骨材85〜325質量部であることが好ましい。これにより、より優れた流動性や硬化特性を得ることができる。   (3) The self-fluid hydraulic composition of the present invention is 10 to 350 parts by mass of inorganic powder and preferably 85 to 325 parts by mass of fine aggregate with respect to 100 parts by mass of the hydraulic component. Thereby, more excellent fluidity and curing characteristics can be obtained.

(4)本発明の自己流動性水硬性組成物は、水硬性成分100質量部に対して、ヒドロキシプロピルメチルセルロース増粘剤0.01〜1.00質量部であることが好ましい。これにより、より優れた表面特性を得ることができる。   (4) The self-flowing hydraulic composition of the present invention is preferably 0.01 to 1.00 parts by mass of a hydroxypropyl methylcellulose thickener with respect to 100 parts by mass of the hydraulic component. Thereby, more excellent surface characteristics can be obtained.

本発明によれば、高い流動性による優れた作業性、表面平滑性(平坦性)、表面水平性及び速硬性等を有し、特に、高い流動性を有しつつ、材料分離や表面の水浮きによる表面粉化や表面凹凸が発生しない、優れた表面特性が得られる自己流動性水硬性組成物を提供することができる。   According to the present invention, it has excellent workability due to high fluidity, surface smoothness (flatness), surface horizontality, quick hardening, etc., and in particular, has high fluidity while separating materials and surface water. It is possible to provide a self-flowing hydraulic composition capable of obtaining excellent surface characteristics without causing surface powdering or surface unevenness due to floating.

セルフレベリング性評価に用いるSL測定器の斜視図である。It is a perspective view of SL measuring device used for self-leveling property evaluation. (a)SL測定器にスラリーを充填させた状態と、(b)堰板を引き上げスラリーが流動した状態を示す断面図である。(A) It is sectional drawing which shows the state with which the SL measuring device was filled with the slurry, and (b) the state which pulled up the weir board and the slurry flowed. SL流動時間とSL値との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between SL flow time and SL value.

本発明の自己流動性水硬性組成物の好適な実施形態について以下に説明する。   A preferred embodiment of the self-flowing hydraulic composition of the present invention will be described below.

本実施形態の自己流動性水硬性組成物は、水硬性成分、無機粉体、細骨材、流動化剤、凝結調整剤及びヒドロキシプロピルメチルセルロース増粘剤を含む自己流動性水硬性組成物である。   The self-fluid hydraulic composition of this embodiment is a self-fluid hydraulic composition containing a hydraulic component, inorganic powder, fine aggregate, fluidizer, setting modifier, and hydroxypropyl methylcellulose thickener. .

水硬性成分として、ポルトランドセメント、アルミナセメント及び石膏からなる水硬性成分を用いることが好ましい。これにより、より優れた自己流動性や、より優れた速硬性を得ることができる。   As the hydraulic component, it is preferable to use a hydraulic component made of Portland cement, alumina cement and gypsum. Thereby, the more excellent self-fluidity and the more excellent quick-hardness can be obtained.

水硬性成分に用いられるポルトランドセメントとしては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント及び耐硫酸塩ポルトランドセメントから選択して用いることができる。また、高炉セメント、フライアッシュセメント、シリカセメント等の混合セメントをその代替として使用することもできる。速硬性の観点から、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント又は超早強ポルトランドセメントの使用が好ましい。   As the Portland cement used for the hydraulic component, it can be selected from ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, ultra-early-strength Portland cement, moderately hot Portland cement, low heat Portland cement and sulfate resistant Portland cement. Moreover, mixed cements such as blast furnace cement, fly ash cement, silica cement and the like can be used as an alternative. From the viewpoint of quick setting, it is preferable to use ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, or ultra-early-strength Portland cement.

アルミナセメントとしては、鉱物組成の異なるものが数種知られ市販されているが、それらの主成分はモノカルシウムアルミネート(CA)であり、市販品はその種類によらず使用することができる。なかでも、4000〜6000cm/gのブレーン比表面積を有するアルミナセメントを用いることが好ましい。アルミナセメントのブレーン比表面積は、JIS R 2521:1995に準じて求められる。 Several types of alumina cement having different mineral compositions are known and commercially available, but their main component is monocalcium aluminate (CA), and commercially available products can be used regardless of the type. Especially, it is preferable to use the alumina cement which has a Blaine specific surface area of 4000-6000 cm < 2 > / g. The brane specific surface area of the alumina cement is determined according to JIS R 2521: 1995.

石膏としては、例えば、二水石膏、半水石膏及び無水石膏が挙げられ、排煙脱硫やフッ酸製造工程等で副産される石膏、又は天然に産出される石膏のいずれも使用することができる。作業性(高流動性、長可使時間)の観点から、無水石膏の使用が好ましい。   Examples of the gypsum include dihydrate gypsum, hemihydrate gypsum, and anhydrous gypsum, and any gypsum produced as a by-product in flue gas desulfurization or hydrofluoric acid production process or naturally produced gypsum can be used. it can. From the viewpoint of workability (high fluidity, long pot life), it is preferable to use anhydrous gypsum.

本発明では、水硬性成分として、ポルトランドセメント、アルミナセメント及び石膏からなる水硬性成分を用いることにより、優れた自己流動性を有し、適正な可使時間と、優れた速硬性を有し、硬化体の体積変化の小さい、セルフレベリング材を得ることができる。   In the present invention, as a hydraulic component, by using a hydraulic component consisting of Portland cement, alumina cement and gypsum, it has excellent self-fluidity, has an appropriate pot life, and excellent fast-curing property, A self-leveling material having a small volume change of the cured body can be obtained.

水硬性成分は、ポルトランドセメント5〜70質量%、アルミナセメント20〜80質量%及び石膏5〜45質量%からなることが好ましい。ポルトランドセメント、アルミナセメント及び石膏が上記範囲であることにより、材料コストが安価で、優れた自己流動性、優れた速硬性を有し、硬化中の体積変化が少ない硬化体を得ることが容易となる。   The hydraulic component is preferably composed of 5-70% by weight of Portland cement, 20-80% by weight of alumina cement and 5-45% by weight of gypsum. Portland cement, alumina cement, and gypsum are within the above ranges, so that it is easy to obtain a cured product with low material cost, excellent self-fluidity, excellent rapid curing, and less volume change during curing. Become.

本実施形態の自己流動性水硬性組成物に用いられる水硬性成分の配合割合は、
より好ましくはポルトランドセメント5〜70質量%、アルミナセメント20〜80質量%及び石膏5〜45質量%であり、
さらに好ましくはポルトランドセメント20〜60質量%、アルミナセメント25〜70質量%及び石膏10〜40質量%であり、
特に好ましくはポルトランドセメント30〜50質量%、アルミナセメント25〜45質量%及び石膏20〜30質量%である。
The blending ratio of the hydraulic component used in the self-flowing hydraulic composition of the present embodiment is as follows:
More preferably, Portland cement 5 to 70% by weight, alumina cement 20 to 80% by weight and gypsum 5 to 45% by weight,
More preferably, Portland cement 20 to 60% by mass, alumina cement 25 to 70% by mass and gypsum 10 to 40% by mass,
Particularly preferred are Portland cement 30 to 50% by mass, alumina cement 25 to 45% by mass and gypsum 20 to 30% by mass.

無機粉体としては、JIS A 6206「コンクリート用高炉スラグ微粉末」で規定される高炉スラグ微粉末及び石灰石微粉末から選ばれる1種以上であることが好ましい。ここで、石灰石微粉末は、石灰石を粉砕したものが好適に使用できるが、炭酸カルシウムを主成分とする無機質の粉末状物質であれば、廃コンクリート等を粉砕したものや、化学的に精製した炭酸カルシウム等も代用することができる。無機粉体として、高炉スラグ微粉末及び/又は石灰石微粉末を用いることで、強度発現性及び寸法安定性を高めることができる。   The inorganic powder is preferably at least one selected from blast furnace slag fine powder and limestone fine powder defined in JIS A 6206 “Blast furnace slag fine powder for concrete”. Here, the limestone fine powder can be suitably used by pulverizing limestone, but if it is an inorganic powdery substance mainly composed of calcium carbonate, it is obtained by pulverizing waste concrete or the like and chemically purified. Calcium carbonate or the like can be substituted. By using blast furnace slag fine powder and / or limestone fine powder as the inorganic powder, strength development and dimensional stability can be enhanced.

また、これらの無機粉体は、JIS R 5201「セメントの物理試験方法」に従い測定されるブレーン比表面積が、
好ましくは3000cm/g以上であり、
より好ましくは3000〜8000cm/gであり、
さらに好ましくは3500〜6000cm/gであり、
特に好ましくは4000〜5000cm/gである。
ブレーン比表面積が上記範囲であることにより、より優れた流動保持性、強度発現性及び寸法安定性が得られる。
Further, these inorganic powders have a specific surface area of branes measured according to JIS R 5201 “Physical Test Method for Cement”.
Preferably it is 3000 cm 2 / g or more,
More preferably, it is 3000-8000 cm < 2 > / g,
More preferably, it is 3500-6000 cm 2 / g,
Especially preferably, it is 4000-5000 cm < 2 > / g.
When the brain specific surface area is in the above range, more excellent fluidity retention, strength development and dimensional stability can be obtained.

ヒドロキシプロピルメチルセルロース増粘剤としては、B型粘度計で測定される20℃における2質量%水溶液の粘度が2000mPa・s以上であり、且つ1質量%水溶液の粘度が50000mPa・s以下である。これにより、高い流動性による優れた作業性を有しつつ表面平滑性(平坦性)や表面水平性を得ることができる。特に、高い流動性を有しつつ、材料分離や表面の水浮きによる表面粉化や表面凹凸が発生しない、優れた表面特性を得ることができる。   As a hydroxypropyl methylcellulose thickener, the viscosity of a 2% by mass aqueous solution at 20 ° C. measured with a B-type viscometer is 2000 mPa · s or more, and the viscosity of a 1% by mass aqueous solution is 50000 mPa · s or less. Thereby, surface smoothness (flatness) and surface levelness can be obtained while having excellent workability due to high fluidity. In particular, excellent surface characteristics can be obtained that have high fluidity and do not cause surface powdering or surface irregularities due to material separation or surface water floating.

ヒドロキシプロピルメチルセルロース増粘剤の20℃における粘度は、
好ましくは2%水溶液で3000mPa・s以上であり、且つ1%水溶液で30000mPa・s以下であり、
より好ましくは2%水溶液で10000mPa・s以上であり、且つ1%水溶液で25000mPa・s以下であり、
さらに好ましくは2%水溶液で20000mPa・s以上であり、且つ1%水溶液で22000mPa・s以下であり、
特に好ましくは1%水溶液で16000〜21000mPa・sである。
The viscosity at 20 ° C. of the hydroxypropyl methylcellulose thickener is
Preferably, it is 3000 mPa · s or more with a 2% aqueous solution and 30000 mPa · s or less with a 1% aqueous solution,
More preferably, it is 10000 mPa · s or more in a 2% aqueous solution and 25000 mPa · s or less in a 1% aqueous solution,
More preferably, it is 20000 mPa · s or more in a 2% aqueous solution and 22000 mPa · s or less in a 1% aqueous solution,
Particularly preferably, it is 16000 to 21000 mPa · s in a 1% aqueous solution.

ヒドロキシプロピルメチルセルロース増粘剤の粘度は、ヒドロキシプロピルメチルセルロース増粘剤を1質量%含む水溶液(20℃)または、2質量%含む水溶液(20℃)をB型粘度計を用いて測定することにより得ることができる。   The viscosity of the hydroxypropylmethylcellulose thickener is obtained by measuring an aqueous solution (20 ° C.) containing 1% by mass of hydroxypropylmethylcellulose thickener or an aqueous solution (20 ° C.) containing 2% by mass using a B-type viscometer. be able to.

ヒドロキシプロピルメチルセルロース増粘剤は、1,4結合したD−グルコピラノース上の3つの水酸基の一部をメトキシル基およびヒドロキシプロポキシル基で置換したものである。前記D−グルコピラノース単位当たりにおいて、水酸基がメトキシル基で置換された平均個数をメトキシル基の置換度DSと定義し、該D−グルコピラノース単位当たりにおいて、置換されたヒドロキシプロポキシル基の平均付加モル数をヒドロキシプロポキシル基のモル置換度MSと定義した場合、
メトキシル基の置換度DSとしては、好ましくは1.0以上、且つ1.6未満である。また、ヒドロキシプロポキシル基のモル置換度MSとしては、好ましくは0.05〜1.00である。これにより、高い流動性による優れた作業性を有しつつ表面平滑性(平坦性)や表面水平性を得ることができる。特に、高い流動性を有しつつ、材料分離や表面の水浮きによる表面粉化や表面凹凸が発生しない、優れた表面特性を得ることができる。
The hydroxypropyl methylcellulose thickener is obtained by substituting a part of three hydroxyl groups on 1,4-bonded D-glucopyranose with a methoxyl group and a hydroxypropoxyl group. The average number of hydroxyl groups substituted with methoxyl groups per D-glucopyranose unit is defined as the substitution degree DS of methoxyl groups, and the average addition moles of substituted hydroxypropoxyl groups per D-glucopyranose unit. When the number is defined as the molar substitution degree MS of the hydroxypropoxyl group,
The substitution degree DS of the methoxyl group is preferably 1.0 or more and less than 1.6. Moreover, the molar substitution degree MS of the hydroxypropoxyl group is preferably 0.05 to 1.00. Thereby, surface smoothness (flatness) and surface levelness can be obtained while having excellent workability due to high fluidity. In particular, excellent surface characteristics can be obtained that have high fluidity and do not cause surface powdering or surface irregularities due to material separation or surface water floating.

メトキシル基の置換度DSとしては、
より好ましくは1.10〜1.59であり、
さらに好ましくは1.30〜1.57であり、
特に好ましくは1.48〜1.54である。
また、ヒドロキシプロポキシル基のモル置換度MSとしては、
より好ましくは0.10〜0.50であり、
さらに好ましくは0.13〜0.30であり、
特に好ましくは0.15〜0.21である。
As the substitution degree DS of the methoxyl group,
More preferably 1.10 to 1.59,
More preferably 1.30 to 1.57,
Particularly preferred is 1.48 to 1.54.
In addition, as the molar substitution degree MS of the hydroxypropoxyl group,
More preferably, it is 0.10 to 0.50,
More preferably, it is 0.13-0.30,
Especially preferably, it is 0.15-0.21.

なお、置換度DS及びモル置換度MSは、J.G.Gobler、E.P.Samsel and G.H.Beaber、Talanta、9、474(1962)に記載されているZeisel−GCに準じて測定できる。   The degree of substitution DS and the degree of molar substitution MS are described in J. G. Gobler, E .; P. Samsel and G.M. H. It can be measured according to Zeisel-GC described in Beaver, Talanta, 9, 474 (1962).

本実施形態の自己流動性組成物において、水硬性成分100質量部に対して、ヒドロキシプロピルメチルセルロース増粘剤0.01〜1.00質量部であることが好ましい。これにより、高い流動性による優れた作業性を有しつつ表面平滑性(平坦性)や表面水平性を得ることができる。特に、高い流動性を有しつつ、材料分離や表面の水浮きによる表面粉化や表面凹凸が発生しない、優れた表面特性を得ることができる。   In the self-flowing composition of this embodiment, it is preferable that it is 0.01-1.00 mass part of hydroxypropyl methylcellulose thickeners with respect to 100 mass parts of hydraulic components. Thereby, surface smoothness (flatness) and surface levelness can be obtained while having excellent workability due to high fluidity. In particular, excellent surface characteristics can be obtained that have high fluidity and do not cause surface powdering or surface irregularities due to material separation or surface water floating.

本実施形態の自己流動性水硬性組成物に用いられるヒドロキシプロピルメチルセルロース増粘剤は、水硬性成分100質量部に対して、
より好ましくは0.05〜0.75質量部、
さらに好ましくは0.09〜0.50質量部、
特に好ましくは0.12〜0.30質量部を配合することができる。
The hydroxypropyl methylcellulose thickener used in the self-flowing hydraulic composition of the present embodiment is based on 100 parts by mass of the hydraulic component.
More preferably 0.05 to 0.75 parts by mass,
More preferably 0.09 to 0.50 parts by mass,
Particularly preferably, 0.12 to 0.30 parts by mass can be blended.

細骨材は、最大粒子径が850μm以下であり、細骨材100質量%中に600μm超の粒子径を有する粗粒分を5質量%未満含むことが好ましい。このような細骨材として、珪砂、川砂、陸砂、海砂、砕砂等の砂類、スラグ細骨材、再生細骨材、アルミナクリンカー、から適宜選択して用いることができる。特に細骨材としては、珪砂、川砂、陸砂、海砂及び砕砂等の砂類、及びアルミナクリンカーから選択したものを好適に用いることができる。   The fine aggregate has a maximum particle size of 850 μm or less, and preferably contains less than 5 mass% of coarse particles having a particle diameter of more than 600 μm in 100 mass% of the fine aggregate. Such fine aggregates can be appropriately selected from sands such as quartz sand, river sand, land sand, sea sand, crushed sand, slag fine aggregate, regenerated fine aggregate, and alumina clinker. In particular, as the fine aggregate, those selected from sands such as quartz sand, river sand, land sand, sea sand and crushed sand, and alumina clinker can be suitably used.

細骨材の粒子径は、JIS Z 8801:2006に規定される呼び寸法の異なる数個の篩いを用いて測定することができる。また、本発明において、「600μm超の粒子径を有する粗粒分」とは、600μm篩いを用いたときの篩上残分の粒子の質量割合のことをいう。   The particle diameter of the fine aggregate can be measured by using several sieves having different nominal dimensions as defined in JIS Z 8801: 2006. In the present invention, the term “coarse fraction having a particle diameter of more than 600 μm” refers to the mass ratio of particles on the sieve residue when a 600 μm sieve is used.

細骨材中に600μm超の粒子径を有する粗粒分を5質量%以上含む場合、セルフレベリング材の自己流動性が低下する傾向にある。上記粗粒分の下限値は特に制限がなく、0質量%であってもよい。優れた自己流動性を得るため、細骨材中の粗粒分は、
より好ましくは0〜3質量%であり、
さらに好ましくは0〜0.5質量%であり、
特に好ましくは0〜0.15質量%である。
If the fine aggregate contains 5% by mass or more of coarse particles having a particle diameter of more than 600 μm, the self-fluidity of the self-leveling material tends to be reduced. The lower limit of the coarse particles is not particularly limited, and may be 0% by mass. In order to obtain excellent self-fluidity, the coarse particles in the fine aggregate
More preferably, it is 0 to 3% by mass.
More preferably, it is 0-0.5 mass%,
Especially preferably, it is 0-0.15 mass%.

本実施形態の自己流動性組成物において、細骨材の粗粒率が0.60〜1.40の範囲であり、吸水率が1.6%以下であることが好ましい。これにより、より優れた自己流動性を得ることができる。   In the self-flowing composition of the present embodiment, it is preferable that the coarse aggregate ratio of the fine aggregate is in the range of 0.60 to 1.40 and the water absorption is 1.6% or less. Thereby, more excellent self-fluidity can be obtained.

ここで、「粗粒率」とは、JIS A 1102:2006に規定される骨材の粗粒率をいう。また、「吸水率」とは、JIS A 1109:2006に規定されている骨材の吸水率(単位:%)の測定方法に準じて測定した値をいう。   Here, the “rough grain ratio” refers to the coarse grain ratio of the aggregate as defined in JIS A 1102: 2006. Further, the “water absorption rate” refers to a value measured according to the method for measuring the water absorption rate (unit:%) of an aggregate defined in JIS A 1109: 2006.

細骨材の粗粒率として、
より好ましくは0.68〜1.35であり、
さらに好ましくは0.72〜1.28であり、
特に好ましくは0.74〜1.25である。
また、上記吸水率の下限値は特に制限がなく、0%であってもよい。細骨剤の吸水率は、
より好ましくは1.40%以下であり、
さらに好ましくは1.20%以下であり、
特に好ましくは1.00%以下である。
As the coarse particle ratio of fine aggregate,
More preferably, it is 0.68-1.35,
More preferably, it is 0.72-1.28,
Especially preferably, it is 0.74-1.25.
Further, the lower limit value of the water absorption rate is not particularly limited, and may be 0%. The water absorption rate of fine bone agent is
More preferably 1.40% or less,
More preferably, it is 1.20% or less,
Particularly preferably, it is 1.00% or less.

本実施形態の自己流動性組成物において、水硬性成分100質量部に対して、無機粉体10〜350質量部であり、細骨材85〜325質量部であることが好ましい。これにより、作業性や硬化特性をより向上できる。   In the self-flowing composition of the present embodiment, the inorganic powder is 10 to 350 parts by mass and the fine aggregate 85 to 325 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the hydraulic component. Thereby, workability | operativity and hardening characteristics can be improved more.

本実施形態の自己流動性水硬性組成物に用いられる無機粉体は、水硬性成分100質量部に対して、
より好ましくは30〜275質量部、
さらに好ましくは50〜200質量部、
特に好ましくは80〜120質量部を配合することができる。
The inorganic powder used in the self-flowing hydraulic composition of the present embodiment is based on 100 parts by mass of the hydraulic component.
More preferably 30 to 275 parts by mass,
More preferably, 50 to 200 parts by mass,
Particularly preferably, 80 to 120 parts by mass can be blended.

本実施形態の自己流動性水硬性組成物に用いられる細骨材は、水硬性成分100質量部に対して、
より好ましくは120〜285質量部、
さらに好ましくは155〜245質量部、
特に好ましくは180〜220質量部を配合することができる。
The fine aggregate used in the self-flowing hydraulic composition of the present embodiment is 100 parts by mass of the hydraulic component,
More preferably, 120 to 285 parts by mass,
More preferably, 155 to 245 parts by mass,
Particularly preferably, 180 to 220 parts by mass can be blended.

本実施形態の自己流動性水硬性組成物は、通常、材料分離を抑えて高強度の硬化体を得るために、少ない練混ぜ水量で使用される。したがって、本発明の自己流動性水硬性組成物は、水/水硬性成分比が小さくとも高い流動性を確保するため、減水効果を有する流動化剤が必須成分である。   The self-flowing hydraulic composition of the present embodiment is usually used with a small amount of mixing water in order to obtain a high-strength cured body while suppressing material separation. Accordingly, in the self-fluid hydraulic composition of the present invention, a fluidizing agent having a water reducing effect is an essential component in order to ensure high fluidity even if the water / hydraulic component ratio is small.

流動化剤としては、減水効果を合わせ持つ、メラミンスルホン酸のホルムアルデヒド縮合物、カゼイン、カゼインカルシウム、ポリカルボン酸系、ポリエーテル系及びポリエーテルポリカルボン酸系等の市販の流動化剤が、その種類を問わず使用でき、特にポリエーテル系及びポリエーテルポリカルボン酸等の市販の流動化剤を用いることが好ましい。   As the fluidizing agent, commercially available fluidizing agents such as formaldehyde condensate of melamine sulfonic acid, casein, casein calcium, polycarboxylic acid, polyether and polyether polycarboxylic acid, which have a water reducing effect, are included. It can be used regardless of the type, and it is particularly preferable to use a commercially available fluidizing agent such as polyether-based and polyether polycarboxylic acid.

本実施形態の自己流動性水硬性組成物に用いられる流動化剤は、使用する水硬性成分に応じて、特性を損なわない範囲で適宜添加することができ、水硬性成分100質量部に対して、
好ましくは0.01〜2.0質量部、
より好ましくは0.02〜1.0質量部、
さらに好ましくは0.05〜0.50質量部、
特に好ましくは0.08〜0.30質量部を配合することができる。
流動化剤の添加量が少なすぎると好適な効果(優れた流動性と高い硬化体強度)を発現せず、また添加量が多すぎても添加量に見合った効果は期待できず、単に不経済であるだけでなく、場合によっては粘稠性も大きくなり所要の流動性を得るための混練水量が増大して強度性状が悪化する場合がある。
The fluidizing agent used in the self-flowing hydraulic composition of the present embodiment can be appropriately added in a range that does not impair the characteristics, depending on the hydraulic component used, and is based on 100 parts by mass of the hydraulic component. ,
Preferably 0.01 to 2.0 parts by weight,
More preferably 0.02-1.0 parts by mass,
More preferably 0.05 to 0.50 parts by mass,
Particularly preferably, 0.08 to 0.30 parts by mass can be blended.
If the addition amount of the fluidizing agent is too small, a suitable effect (excellent fluidity and high cured body strength) will not be exhibited, and if the addition amount is too large, an effect commensurate with the addition amount cannot be expected, and it will be Not only is it economical, but in some cases the viscosity becomes large and the amount of kneading water for obtaining the required fluidity increases, which may deteriorate the strength properties.

本実施形態の自己流動性水硬性組成物は、可使時間(流動保持性)及び速硬性を調整するため、凝結調整剤を必須成分として含有する。凝結調整剤としては、水硬性成分の水和反応を促進する凝結促進剤と水硬性成分の水和反応を遅延する凝結遅延剤があり、使用する水硬性成分の配合に応じてこれらの成分や添加量を適宜選択する。   The self-flowing hydraulic composition of the present embodiment contains a setting regulator as an essential component in order to adjust the pot life (flow retention) and fast curing. The setting modifier includes a setting accelerator that accelerates the hydration reaction of the hydraulic component and a setting retarder that delays the hydration reaction of the hydraulic component. Depending on the combination of the hydraulic component used, The addition amount is appropriately selected.

凝結遅延剤としては、公知のものを用いることができる。一例として、オキシカルボン酸類等の有機酸や、グルコース、マルトース、デキストリン等の糖類、重炭酸ナトリウムやリン酸ナトリウム等を、それぞれの成分を単独で又は2種以上の成分を併用して用いることができる。   A well-known thing can be used as a setting retarder. For example, organic acids such as oxycarboxylic acids, sugars such as glucose, maltose, dextrin, sodium bicarbonate, sodium phosphate, etc. may be used alone or in combination of two or more components. it can.

オキシカルボン酸類は、オキシカルボン酸及びこれらの塩を含む。オキシカルボン酸としては、例えば、クエン酸、グルコン酸、酒石酸、グリコール酸、乳酸、ヒドロアクリル酸、α−オキシ酪酸、グリセリン酸、タルトロン酸、リンゴ酸等の脂肪族オキシ酸、サリチル酸、m−オキシ安息香酸、p−オキシ安息香酸、没食子酸、マンデル酸及びトロパ酸等の芳香族オキシ酸を挙げることができる。   Oxycarboxylic acids include oxycarboxylic acids and their salts. Examples of oxycarboxylic acid include citric acid, gluconic acid, tartaric acid, glycolic acid, lactic acid, hydroacrylic acid, α-oxybutyric acid, glyceric acid, tartronic acid, malic acid and other aliphatic oxyacids, salicylic acid, m-oxy Mention may be made of aromatic oxyacids such as benzoic acid, p-oxybenzoic acid, gallic acid, mandelic acid and tropic acid.

オキシカルボン酸の塩としては、例えば、アルカリ金属塩(具体的にはナトリウム塩及びカリウム塩等)及びアルカリ土類金属塩(具体的にはカルシウム塩、バリウム塩及びマグネシウム塩等)を挙げることができ、ナトリウム塩がより好ましい。また、特に、酒石酸ナトリウムが、凝結遅延効果、入手容易性及び価格の面から好ましく、重炭酸ナトリウムと併用することが更に好ましい。   Examples of the salt of oxycarboxylic acid include alkali metal salts (specifically sodium salt and potassium salt) and alkaline earth metal salts (specifically calcium salt, barium salt and magnesium salt). Sodium salts are more preferred. In particular, sodium tartrate is preferred from the standpoint of setting delay effect, availability, and price, and more preferably used in combination with sodium bicarbonate.

本実施形態の自己流動性水硬性組成物に用いられる凝結遅延剤は、水硬性成分100質量部に対して、
好ましくは0.01〜2.0質量部、
より好ましくは0.05〜1.5質量部、
さらに好ましくは0.08〜1.2質量部、
特に好ましくは0.10〜1.0質量部の範囲で用いることにより、好適な流動性が得られる可使時間(ハンドリングタイム)を確保できる。さらに、凝結遅延剤の添加量を、上記好ましい範囲に調整することにより、自己流動性(セルフレベリング性)を有し、好適な流動性が得られる可使時間(ハンドリングタイム)を有する自己流動性水硬性スラリーを得ることができる。
The setting retarder used in the self-flowing hydraulic composition of the present embodiment is based on 100 parts by mass of the hydraulic component.
Preferably 0.01 to 2.0 parts by weight,
More preferably 0.05 to 1.5 parts by mass,
More preferably 0.08-1.2 parts by mass,
The pot life (handling time) with which suitable fluidity | liquidity is acquired can be ensured by using especially preferably in the range of 0.10-1.0 mass part. Furthermore, by adjusting the addition amount of the setting retarder to the above-mentioned preferable range, it has self-fluidity (self-leveling property), and self-fluidity that has a pot life (handling time) that can obtain suitable fluidity. A hydraulic slurry can be obtained.

凝結促進剤としては、公知の凝結を促進する成分を用いることができる。例えば、凝結促進効果を有するリチウム塩、硫酸アルミニウム及び塩化カルシウムを好適に用いることができ、これらを数種組み合わせて使用することができる。   As the setting accelerator, a known component for promoting setting can be used. For example, lithium salt, aluminum sulfate, and calcium chloride having a setting acceleration effect can be preferably used, and several of these can be used in combination.

リチウム塩の一例として、炭酸リチウム、塩化リチウム、硫酸リチウム、硝酸リチウム及び水酸化リチウム等の無機リチウム塩や、シュウ酸リチウム、酢酸リチウム、酒石酸リチウム、リンゴ酸リチウム及びクエン酸リチウム等の有機酸有機リチウム塩を挙げることができる。特に炭酸リチウムは、凝結促進効果、入手容易性及び価格の面から好ましい。   Examples of lithium salts include inorganic lithium salts such as lithium carbonate, lithium chloride, lithium sulfate, lithium nitrate and lithium hydroxide, and organic acid organics such as lithium oxalate, lithium acetate, lithium tartrate, lithium malate and lithium citrate. A lithium salt can be mentioned. In particular, lithium carbonate is preferable from the viewpoint of the setting acceleration effect, availability, and cost.

凝結促進剤としては、自己流動性水硬性組成物の特性を妨げない粒子径のものを用いることが好ましく、粒子径は50μm以下にすることが好ましい。特にリチウム塩を用いる場合、リチウム塩の粒子径は好ましくは50μm以下、より好ましくは30μm以下、更に好ましくは20μm以下、特に好ましくは10μm以下である。リチウム塩の粒子径が上記範囲より大きくなるとリチウム塩の溶解度が小さくなるために好ましくなく、特に顔料添加系では微細な多数の斑点として目立ち、美観を損なう場合がある。   As the setting accelerator, those having a particle size that does not interfere with the characteristics of the self-flowing hydraulic composition are preferably used, and the particle size is preferably 50 μm or less. Particularly when a lithium salt is used, the particle diameter of the lithium salt is preferably 50 μm or less, more preferably 30 μm or less, still more preferably 20 μm or less, and particularly preferably 10 μm or less. When the particle diameter of the lithium salt is larger than the above range, the solubility of the lithium salt becomes small, which is not preferable. In particular, in the pigment addition system, it is noticeable as a large number of fine spots, and the appearance may be impaired.

本実施形態の自己流動性水硬性組成物に用いられる凝結促進剤は、水硬性成分100質量部に対して、
好ましくは0.01〜1.0質量部、
より好ましくは0.01〜0.5質量部、
さらに好ましくは0.02〜0.2質量部、
特に好ましくは0.03〜0.1質量部の範囲で用いることによって、自己流動性水硬性組成物の可使時間を確保したのち好適な速硬性が得られることから好ましい。凝結促進剤の添加量を、上記好ましい範囲に調整することにより、自己流動性(セルフレベリング性)を有し、良好な可使時間を確保したのち、好適な速硬性を発現する自己流動性水硬性スラリーを得ることができる。
The setting accelerator used in the self-flowing hydraulic composition of the present embodiment is based on 100 parts by mass of the hydraulic component.
Preferably 0.01 to 1.0 parts by weight,
More preferably, 0.01 to 0.5 parts by mass,
More preferably 0.02-0.2 parts by mass,
It is particularly preferable to use it in the range of 0.03 to 0.1 parts by mass, since suitable fast curing can be obtained after securing the pot life of the self-flowing hydraulic composition. Self-flowing water that has self-fluidity (self-leveling properties) by adjusting the addition amount of the setting accelerator within the above preferred range, and that exhibits good pot life, and then exhibits suitable quick hardening A hard slurry can be obtained.

本発明の自己流動性水硬性組成物には、上記の必須成分に加えて、本発明の特性を損なわない範囲で、消泡剤等を適宜添加することができる。   In addition to the above essential components, an antifoaming agent and the like can be appropriately added to the self-flowing hydraulic composition of the present invention as long as the characteristics of the present invention are not impaired.

消泡剤としては、シリコーン系、アルコール系及び/又はポリエーテル系などの合成物質及び/又は植物由来の天然物質など、公知のものが挙げられる。中でもポリエーテル系消泡剤は価格や入手のし易さの観点から好ましい。消泡剤を用いることで、自己流動性水硬性組成物の消泡効果が向上することが期待できる。   Examples of the antifoaming agent include known substances such as synthetic substances such as silicone-based, alcohol-based and / or polyether-based substances and / or plant-derived natural substances. Among these, polyether antifoaming agents are preferable from the viewpoints of price and availability. By using an antifoaming agent, it can be expected that the antifoaming effect of the self-flowing hydraulic composition is improved.

本発明の自己流動性水硬性組成物は、高い流動性による優れた作業性、表面平滑性(平坦性)、表面水平性及び速硬性等を有し、特に、高い流動性を有しつつ、材料分離や表面の水浮きによる表面粉化や表面凹凸が発生しない、優れた表面特性を有することから、学校、マンション、コンビニエンスストア、病院、ベランダ、工場、倉庫、屋内駐車場、ガソリンスタンド及び厨房等の床下地や床仕上げ材に用いることができる。   The self-flowing hydraulic composition of the present invention has excellent workability due to high fluidity, surface smoothness (flatness), surface horizontality, fast-curing property, etc., in particular, while having high fluidity, Because it has excellent surface properties that do not cause surface pulverization or surface unevenness due to material separation or surface water floating, it has excellent surface properties, so it is a school, condominium, convenience store, hospital, veranda, factory, warehouse, indoor parking lot, gas station and kitchen It can be used for floor foundations and floor finishing materials.

本実施形態の自己流動性水硬性組成物を、所定量の水と混合・攪拌することによって、自己流動性水硬性スラリーを製造することができる。水の添加量を調整することにより、自己流動性水硬性スラリーの流動性、材料分離性及び硬化特性を調整することができる。   A self-flowing hydraulic slurry can be produced by mixing and stirring the self-flowing hydraulic composition of the present embodiment with a predetermined amount of water. By adjusting the amount of water added, the fluidity, material separability, and curing characteristics of the self-flowing hydraulic slurry can be adjusted.

自己流動性水硬性スラリーは、水(W)と自己流動性水硬性組成物(S)との質量比(W/S)が、
好ましくは0.22〜0.30、
より好ましくは0.23〜0.29、
さらに好ましくは0.24〜0.28、
特に好ましくは0.25〜0.27の範囲になるように配合して混練することができる。
The self-flowing hydraulic slurry has a mass ratio (W / S) between water (W) and the self-flowing hydraulic composition (S).
Preferably 0.22 to 0.30,
More preferably 0.23 to 0.29,
More preferably 0.24 to 0.28,
It can mix | blend and knead | mix so that it may become the range of 0.25-0.27 especially preferably.

自己流動性水硬性スラリーの流動性の観点から、自己流動性水硬性スラリーのフロー値は、
好ましくは200mm〜260mmであり、
より好ましくは210mm〜255mmであり、
さらに好ましくは220〜250mmであり、
特に好ましくは230〜245mmである。
フロー値が上記範囲にあると、流動性が好適となり、平滑性や水平性の高い硬化体表面を得やすい傾向にある。
From the viewpoint of the fluidity of the self-fluid hydraulic slurry, the flow value of the self-fluid hydraulic slurry is
Preferably it is 200 mm to 260 mm,
More preferably, it is 210 mm-255 mm,
More preferably, it is 220-250 mm,
Especially preferably, it is 230-245 mm.
When the flow value is in the above range, the fluidity is suitable, and the surface of the cured body having high smoothness and horizontality tends to be obtained.

また、上記自己流動性水硬性スラリーのセルフレベリング性は、図1に示すSL測定器を用いて評価することができる。   Moreover, the self-leveling property of the self-flowing hydraulic slurry can be evaluated using the SL measuring device shown in FIG.

図1は、自己流動性水硬性スラリーのセルフレベリング性評価に用いるSL測定器の模式的に示す斜視図であり、SL測定器10は、合成樹脂製で、内寸法が幅30mm×高さ30mm×長さ750mmの樋状であり、一方の端のみが開口端となっている。そして、SL測定器10は、閉口端側に自己流動性水硬性スラリーを充填するための充填部11と、充填部11に隣接し、充填される自己流動性水硬性スラリーを堰き止めておくための、合成樹脂製の堰板12とを備えており、充填部11は、内寸法が幅30mm×高さ30mm×長さ150mmの容量を有している。   FIG. 1 is a perspective view schematically showing an SL measuring instrument used for self-flowing hydraulic slurry self-leveling evaluation. The SL measuring instrument 10 is made of synthetic resin and has an internal dimension of 30 mm width × 30 mm height. X It has a bowl shape with a length of 750 mm, and only one end is an open end. And the SL measuring device 10 dams the filling part 11 for filling the self-flowing hydraulic slurry on the closed end side, and the self-flowing hydraulic slurry to be filled adjacent to the filling part 11. The filling section 11 has a capacity of 30 mm width × 30 mm height × 150 mm length.

図2は、上述のSL測定器を用いた、自己流動性水硬性スラリーのセルフレベリング性の評価方法を模式的に示す断面図である。まず、図2の(a)に示すように、混練直後の自己流動性水硬性スラリーを、充填部11を満たすように流し込む。次いで、堰板12が引き上げられることにより、図2の(b)に示すように、流し込まれた自己流動性水硬性スラリーは、SL測定器10の開口端側へ向けて流れ出す。   FIG. 2 is a cross-sectional view schematically showing a method for evaluating the self-leveling property of a self-fluid hydraulic slurry using the above-described SL measuring device. First, as shown in FIG. 2A, the self-flowing hydraulic slurry immediately after kneading is poured so as to fill the filling portion 11. Next, by pulling up the weir plate 12, as shown in FIG. 2B, the poured self-fluid hydraulic slurry flows out toward the opening end side of the SL measuring device 10.

流れ出した自己流動性水硬性スラリーが、標点13から200mmの距離を流れるのに要する時間をSL流動時間(秒)とし、標点13から自己流動性水硬性スラリーの流れが停止した終点14までの距離をSL値(mm)とする。このSL流動時間及びSL値を測定することで、自己流動性水硬性スラリーのセルフレベリング性を評価することができる。   The time required for the self-fluid hydraulic slurry that has flowed out to flow a distance of 200 mm from the mark 13 is SL flow time (seconds), and from the mark 13 to the end point 14 where the flow of the self-fluid hydraulic slurry has stopped. Is the SL value (mm). By measuring the SL flow time and SL value, the self-leveling property of the self-flowing hydraulic slurry can be evaluated.

自己流動性水硬性スラリーを充填部11に流し込んだ直後に、堰板12を引き上げて、自己流動性水硬性スラリーが200mmの距離を流れる流動時間は温度20℃の環境下で、
好ましくは3〜35秒であり、
より好ましくは5〜25秒であり、
さらに好ましくは8〜20秒であり、
特に好ましくは10〜15秒である。
Immediately after the self-fluid hydraulic slurry is poured into the filling part 11, the weir plate 12 is pulled up, and the flow time during which the self-fluid hydraulic slurry flows through a distance of 200 mm is in an environment at a temperature of 20 ° C.
Preferably it is 3 to 35 seconds,
More preferably 5 to 25 seconds,
More preferably, it is 8-20 seconds,
Especially preferably, it is 10 to 15 seconds.

自己流動性水硬性スラリーのSL値は温度20℃の環境下で、
好ましくは400〜600mmであり、
より好ましくは450〜580mmであり、
さらに好ましくは480〜560mmであり、
特に好ましくは500〜550mmである。
The SL value of the self-flowing hydraulic slurry is 20 ° C. in an environment,
Preferably it is 400-600mm,
More preferably, it is 450-580 mm,
More preferably, it is 480-560 mm,
Especially preferably, it is 500-550 mm.

自己流動性水硬性スラリーは、施工場所の温度や湿度の条件にもよるが、打設終了後50分〜2時間の間に硬化を開始(水引:自己流動性水硬性スラリーの表面水が消失)し、硬化の進行に伴って自己流動性水硬性スラリー硬化体の表面硬度が上昇し、硬化体表面の含水量が低下する傾向にある。   Self-fluid hydraulic slurry begins to harden between 50 minutes and 2 hours after pouring, depending on the temperature and humidity conditions at the construction site (water pulling: disappearance of surface water of self-fluid hydraulic slurry) ), The surface hardness of the self-fluid hydraulic slurry cured body increases with the progress of curing, and the moisture content on the surface of the cured body tends to decrease.

自己流動性水硬性スラリーを打設して自己流動性水硬性スラリー表面を鏝仕上げして形成した2時間後の硬化体の表面のショア硬度は温度20℃の環境下で、
好ましくは1以上であり、
より好ましくは10以上であり、
さらに好ましくは20以上であり、
特に好ましくは30以上である。
The shore hardness of the surface of the cured body after 2 hours formed by casting a self-fluid hydraulic slurry and finishing the surface of the self-fluid hydraulic slurry under an environment of a temperature of 20 ° C.
Preferably it is 1 or more,
More preferably 10 or more,
More preferably, it is 20 or more,
Especially preferably, it is 30 or more.

なお、ショア硬度の上限値に特に制限はないが、ショア硬度計の測定限界値である100程度である。自己流動性水硬性スラリー硬化体の表面のショア硬度が上記範囲にあると、自己流動性水硬性スラリー施工(打設・鏝仕上げ)が終了した後、速やかに硬化が進行することによってコンクリート床構造体を短期間に形成しやすくなる。   The upper limit of the Shore hardness is not particularly limited, but is about 100 which is the measurement limit value of the Shore hardness meter. If the Shore hardness of the surface of the self-flowing hydraulic slurry is within the above range, the concrete floor structure is formed by the rapid hardening after the self-flowing hydraulic slurry construction (placement and finishing) is completed. It becomes easier to form the body in a short time.

自己流動性水硬性スラリーが硬化した表面には、水平性や平滑性(平坦性)が要求される。特に、硬化体表面の上に、張り物や塗り床を施工する場合に接着性の低下の要因となる表面粉化(表面に粉状の薄い層ができる)や表面凹凸(表面に微細な凹凸が形成される)が発せしないことが必要である。硬化体表面を目視または指で触れて、粉が指に付着しないあるいは凹凸を指に感じないことが好ましい。   The surface on which the self-flowing hydraulic slurry is cured is required to have horizontality and smoothness (flatness). In particular, surface pulverization (a powdery thin layer is formed on the surface) and surface irregularities (fine irregularities on the surface) that cause a decrease in adhesiveness when constructing a stretch or painted floor on the cured body surface It is necessary that the It is preferable that the surface of the cured body is visually or touched with a finger so that the powder does not adhere to the finger or the finger does not feel unevenness.

以下に、実施例を挙げて本発明の内容を具体的に説明する。なお、本発明はこれらの例によって限定されるものではない。   The contents of the present invention will be specifically described below with reference to examples. Note that the present invention is not limited to these examples.

[使用材料]
実施例及び比較例で使用した材料を以下に記す。
[Materials used]
The materials used in Examples and Comparative Examples are described below.

(1)水硬性成分
ポルトランドセメント[PC](早強ポルトランドセメント、宇部三菱セメント社製、ブレーン比表面積4500cm/g)
アルミナセメント[AC](フォンジュ、ケルネオス社製、ブレーン比表面積3100cm/g)
石膏[GG](天然無水石膏、ブレーン比表面積3880cm/g)
(1) Hydraulic component Portland cement [PC] (early strength Portland cement, manufactured by Ube Mitsubishi Cement Co., Ltd., Blaine specific surface area 4500 cm 2 / g)
Alumina cement [AC] (Fonju, Kerneos, Blaine specific surface area 3100 cm 2 / g)
Gypsum [GG] (Natural anhydrous gypsum, Blaine specific surface area 3880 cm 2 / g)

上記材料を表1に示す割合で配合し、水硬性成分を調製した。   The said material was mix | blended in the ratio shown in Table 1, and the hydraulic component was prepared.

(2)無機粉末
高炉スラグ微粉末(リバーメント、千葉リバーメント社製、ブレーン比表面積4400cm/g)
(3)細骨材
珪砂(600μm超の粒子径を有する粗粒分=0.12質量%、粗粒率=1.20%、吸水率=0.79%)
(4)流動化剤
ポリカルボン酸系流動化剤(花王社製)
(5)凝結調整剤
凝結遅延剤A:酒石酸Na(扶桑化学工業社製)
凝結遅延剤B:重炭酸Na(東ソー社製)
凝結促進剤:炭酸リチウム(粒子径3.5μm、本荘ケミカル社製)
(2) Inorganic powder Blast furnace slag fine powder (Reverment, manufactured by Chiba Riverment Co., Blaine specific surface area 4400 cm 2 / g)
(3) Fine aggregate Silica sand (coarse fraction having a particle diameter of more than 600 μm = 0.12 mass%, coarse grain ratio = 1.20%, water absorption = 0.79%)
(4) Fluidizing agent Polycarboxylic acid based fluidizing agent (Kao Corporation)
(5) Setting adjuster Setting retarder A: Na tartrate (manufactured by Fuso Chemical Co., Ltd.)
Setting retarder B: Na bicarbonate (manufactured by Tosoh Corporation)
Setting accelerator: Lithium carbonate (particle size 3.5 μm, manufactured by Honjo Chemical Co., Ltd.)

(6)増粘剤
表2に用いた増粘剤(松本油脂社製)を示す。
(6) Thickener The thickener (made by Matsumoto Yushi Co., Ltd.) used in Table 2 is shown.

増粘剤の置換度DSおよびモル置換度MSは、J.G.Gobler、E.P.Samsel and G.H.Beaber、Talanta、9、474(1962)に記載されているZeisel−GCに準じて測定した。   The substitution degree DS and molar substitution degree MS of the thickener are described in J. Org. G. Gobler, E .; P. Samsel and G.M. H. The measurement was performed according to Zeisel-GC described in Beber, Talanta, 9, 474 (1962).

増粘剤の粘度は、B型粘度計(東京計器社製デジタル粘度計:DVL−B)を用い、増粘剤を1質量%および2質量%含む水溶液(20℃)各々について、ローターNo.4、ローター回転数12rpmの条件(条件1)で測定した。増粘剤Aの2質量%水溶液については、上限値50000mPa・sを超えていたため、測定できなかった。また、増粘剤Cの1質量%水溶液及び増粘剤Dについては、条件1で測定できなかったため、表2に記載の測定条件で測定を行った。   The viscosity of the thickener was measured using a B-type viscometer (Digital Viscometer manufactured by Tokyo Keiki Co., Ltd .: DVL-B). 4. Measurement was performed under conditions (condition 1) at a rotor rotational speed of 12 rpm. About 2 mass% aqueous solution of the thickener A, since it exceeded the upper limit 50000 mPa * s, it was not measurable. Moreover, about the 1 mass% aqueous solution of the thickener C, and the thickener D, since it was not able to measure on the conditions 1, it measured on the measurement conditions of Table 2.

自己流動性水硬性組成物を得るための上記材料の配合割合は表3の通りとした。   The blending ratios of the above materials for obtaining a self-flowing hydraulic composition were as shown in Table 3.

[自己流動性水硬性スラリーの調製]
上記材料(総量:1.5kg)を表2に示す配合割合で混合して自己流動性水硬性組成物を調製した。次いで、得られた自己流動性水硬性組成物に水390gを加えてケミスタラーを用いて3分間混練して自己流動性水硬性スラリーを得た。自己流動性水硬性スラリーの調製は、温度20℃の恒温室内で行った。
[Preparation of self-fluid hydraulic slurry]
The above materials (total amount: 1.5 kg) were mixed at a blending ratio shown in Table 2 to prepare a self-flowing hydraulic composition. Next, 390 g of water was added to the obtained self-flowing hydraulic composition and kneaded for 3 minutes using a chemistor to obtain a self-flowing hydraulic slurry. The self-flowing hydraulic slurry was prepared in a thermostatic chamber at a temperature of 20 ° C.

[フロー値]
JASS・15M−103「社団法人日本建築学会:セルフレベリング材の品質基準」に準拠してフロー値を測定した。測定は、温度20℃の恒温室内で行なった。測定結果を表4に示す。
[Flow value]
The flow value was measured according to JASS 15M-103 “The Architectural Institute of Japan: Quality standards for self-leveling materials”. The measurement was performed in a constant temperature room at a temperature of 20 ° C. Table 4 shows the measurement results.

[セルフレベリング(SL)値]
図1に示すSL測定器10の、充填部11に混練直後の自己流動性水硬性スラリーを、流し込んだ直後に堰板12を引き上げ、図2に示すように、充填部11から流れ出した自己流動性水硬性スラリーの流れが停止した後に、標点(堰板の設置部)13から自己流動性水硬性スラリーの流れが停止した終点14までの距離を、SL値(mm)として測定した。また、自己流動性水硬性スラリーが標点13から200mmの距離を流れるのに要するSL流動時間(秒/200mm)を測定した。測定結果を表4に示す。
[Self-leveling (SL) value]
The self-flowing hydraulic slurry immediately after kneading into the filling part 11 of the SL measuring device 10 shown in FIG. 1 is pulled up immediately after pouring, and the self-flow flowing out from the filling part 11 as shown in FIG. After the flow of the water-based hydraulic slurry stopped, the distance from the reference point (dam plate installation portion) 13 to the end point 14 where the flow of the self-flowing hydraulic slurry stopped was measured as the SL value (mm). The SL flow time (second / 200 mm) required for the self-flowing hydraulic slurry to flow a distance of 200 mm from the mark 13 was measured. Table 4 shows the measurement results.

[水引時間]
調製した自己流動性水硬性スラリーを、内寸法が幅130×長さ190×高さ17mmの合成樹脂製容器に厚さ15mmになるように流し込んだ後、凝結開始に伴い、硬化体の表面水が消失(光の反射が失われ曇った状態)した時間を水引時間として測定した。測定結果を表4に示す。
[Watering time]
The prepared self-flowing hydraulic slurry was poured into a synthetic resin container having an inner dimension of width 130 × length 190 × height 17 mm so as to have a thickness of 15 mm. The time when disappearance of light (the state where the reflection of light was lost and clouded) was measured as watering time. Table 4 shows the measurement results.

[表面硬度]
自己流動性水硬性スラリー打設後からの所定の経過時間の後に、硬化した表面の硬度(ショア硬度)をスプリング式硬度計タイプD型((株)上島製作所製)を用いて、任意の4カ所の表面硬度を測定し、そのスプリング式硬度計タイプD型のゲージの読み取り値の平均値をその時間の表面硬度とした。本実施例及び比較例においては、1、2及び24時間後のショア硬度を測定した。測定結果を表4に示す。
[surface hardness]
After a predetermined elapsed time from the placement of the self-flowing hydraulic slurry, the hardness of the hardened surface (Shore hardness) is changed to any 4 using a spring type hardness tester type D type (manufactured by Ueshima Seisakusho Co., Ltd.). The surface hardness of the place was measured, and the average value of the reading values of the spring type hardness tester type D gauge was defined as the surface hardness at that time. In the present examples and comparative examples, the Shore hardness after 1, 2 and 24 hours was measured. Table 4 shows the measurement results.

[表面状態]
表面状態は、得られた自己流動性水硬性スラリーを、内寸法が幅130×長さ190×高さ17mmの合成樹脂製容器に厚さ15mmになるように流し込み、24時間後、目視又は指で触れて表面の粉化及び凹凸を評価した。ここで、「凹凸」とは、表面に存在する、幅が数mmから数十mm、厚さが数mm程度のでこぼこである。「粉化」とは、表面に白い粉が析出している状態又は指で軽く擦った程度で表層部が粉状になる状態である。粉化の評価は、目視で粉の析出が分かる場合、または指でこすると表面が粉状になる場合を「×」とし、指で強くこすると表面が粉状になる場合を「○」、指で強くこすっても表面が粉状にならない場合を「◎」とした。凹凸の評価は、表面の凹凸の存在が、目視で分かる場合、または目視では十分に分からないが指で触れて分かる場合を「×」とし、指で触れてわずかに分かる場合を「○」とし、指で触れても分からない場合を「◎」とした。測定は、温度20℃、湿度65%の環境下で行った。評価結果を表4に示す。
[Surface condition]
The surface state was determined by pouring the obtained self-flowing hydraulic slurry into a synthetic resin container having internal dimensions of width 130 × length 190 × height 17 mm to a thickness of 15 mm. Was touched to evaluate the pulverization and unevenness of the surface. Here, the “unevenness” is a bump that is present on the surface and has a width of several mm to several tens of mm and a thickness of several mm. “Powdering” is a state in which white powder is deposited on the surface, or a state in which the surface layer portion becomes powdery when lightly rubbed with a finger. Evaluation of pulverization is `` X '' when the precipitation of the powder is visually confirmed or when the surface becomes powdery when rubbed with a finger, `` ○ '' when the surface becomes powdery when rubbed strongly with a finger, A case where the surface did not become powdery even when rubbed strongly with a finger was indicated as “◎”. In the evaluation of unevenness, if the presence or absence of surface unevenness can be visually confirmed, or if it is not sufficiently visually confirmed by touching with a finger, it is indicated as `` X '', and if it is slightly visible by touching with a finger, it is indicated as `` ○ ''. The case where it was not understood even when touched with a finger was indicated as “「 ”. The measurement was performed in an environment with a temperature of 20 ° C. and a humidity of 65%. The evaluation results are shown in Table 4.

実施例1〜3に示すように、本発明の自己流動性水硬性組成物を用いて調整した自己流動性水硬性スラリーは優れたフロー値及びSL値(流動性)を示した。特に、SL値が595mmと優れた流動性を示す場合でも、表面状態(粉化および凹凸)は良好であった。また、水引時間も1時間前後であり、ショア硬度も2時間で30以上であり、優れた硬化特性(速硬性)を有していた。   As shown in Examples 1 to 3, the self-flowing hydraulic slurry prepared using the self-flowing hydraulic composition of the present invention exhibited excellent flow value and SL value (flowability). In particular, even when the SL value showed excellent fluidity of 595 mm, the surface state (powdering and unevenness) was good. Further, the watering time was about 1 hour, the Shore hardness was 30 or more in 2 hours, and excellent curing characteristics (fast curing) were obtained.

一方、表2のSL流動時間とSL値の関係をグラフで表した図3に示すように、比較例1及び比較例2は、同一SL流動時間におけるSL値が実施例1〜3に比べて、低くなる傾向を示した。優れた流動性を得る目的でSL値を大きくするために、SL流動時間を短くすると、材料分離による表面状態の不良が発生したり、施工時の自己流動性水硬性スラリーの厚み得にくくなったりするので、同一SL流動時間であれば、SL値が高い実施例1〜3の方が優れた流動性を有している。また、比較例1はSL値が595mmにおいて硬化体表面に凹凸が発生し、比較例2はSL値が595mmにおいて硬化体表面に粉化が発生した。   On the other hand, as shown in FIG. 3 in which the relationship between the SL flow time and the SL value in Table 2 is represented by a graph, Comparative Example 1 and Comparative Example 2 have SL values in the same SL flow time compared to Examples 1-3. , Showed a tendency to lower. If the SL flow time is shortened in order to increase the SL value for the purpose of obtaining excellent fluidity, the surface condition may be poor due to material separation, or the thickness of the self-flowing hydraulic slurry during construction may be difficult to obtain. Therefore, if it is the same SL flow time, the Examples 1-3 with a high SL value have the outstanding fluidity | liquidity. Further, in Comparative Example 1, irregularities were generated on the surface of the cured body when the SL value was 595 mm, and in Comparative Example 2, pulverization occurred on the surface of the cured body when the SL value was 595 mm.

本発明の実施例1〜3より、水硬性成分、無機粉体、細骨材、流動化剤、凝結調整剤及び特定の粘度を有するヒドロキシプロピルメチルセルロース増粘剤を含むことにより、高い流動性による優れた作業性、表面平滑性(平坦性)、表面水平性及び速硬性等を有し、特に、高い流動性を有しつつ、材料分離や表面の水浮きによる表面粉化や表面凹凸が発生しない、優れた表面特性を有する自己流動性水硬性組成物を得ることができることが確認された。   From Examples 1 to 3 of the present invention, by including a hydraulic component, inorganic powder, fine aggregate, fluidizing agent, setting modifier, and hydroxypropyl methylcellulose thickener having a specific viscosity, due to high fluidity Has excellent workability, surface smoothness (flatness), surface horizontality, fast curing, etc. Especially, while having high fluidity, surface pulverization and surface irregularities occur due to material separation and surface water floating It was confirmed that a self-flowing hydraulic composition having excellent surface characteristics can be obtained.

10…SL測定器、11…充填部、12…堰板、13…標点、14…終点。   DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... SL measuring device, 11 ... Filling part, 12 ... Dam plate, 13 ... Marking point, 14 ... End point.

Claims (5)

水硬性成分、無機粉体、細骨材、流動化剤、凝結調整剤及びヒドロキシプロピルメチルセルロース増粘剤を含む自己流動性水硬性組成物であって、
前記水硬性成分は、ポルトランドセメント30〜50質量%、アルミナセメント25〜45質量%及び石膏20〜30質量%からなり、
前記無機粉体は、高炉スラグ微粉末及び石灰石微粉末から選ばれる1種以上であり、
前記無機粉体のブレーン比表面積が3500〜6000cm /gであり、
前記凝結調整剤は、凝結遅延剤及び凝結促進剤を含み、
前記細骨材の粗粒率が0.60〜1.40の範囲であり、吸水率が1.6%以下であり、
前記ヒドロキシプロピルメチルセルロース増粘剤は、20℃における2質量%水溶液の粘度が2000mPa・s以上であり、且つ1質量%水溶液の粘度が50000mPa・s以下であ
前記ヒドロキシプロピルメチルセルロース増粘剤のメトキシル基の置換度DSが1.48〜1.54であり、ヒドロキシプロポキシル基のモル置換度MSが0.15〜0.21であり、
前記水硬性成分100質量部に対して、前記無機粉体80〜120質量部であり、前記細骨材180〜220質量部であり、前記流動化剤0.05〜0.50質量部であり、前記凝結遅延剤0.08〜1.2質量部であり、前記凝結促進剤0.01〜0.5質量部であり、前記ヒドロキシプロピルメチルセルロース増粘剤0.09〜0.50質量部である、自己流動性水硬性組成物。
A self-flowing hydraulic composition comprising a hydraulic component, an inorganic powder, a fine aggregate, a fluidizing agent, a setting modifier, and a hydroxypropyl methylcellulose thickener,
The hydraulic component consists of Portland cement 30-50% by mass, alumina cement 25-45% by mass and gypsum 20-30% by mass,
The inorganic powder is at least one selected from blast furnace slag fine powder and limestone fine powder,
The inorganic powder has a Blaine specific surface area of 3500 to 6000 cm 2 / g,
The setting modifier includes a setting retarder and a setting accelerator,
The coarse aggregate ratio of the fine aggregate is in the range of 0.60 to 1.40, the water absorption is 1.6% or less,
The hydroxypropyl methylcellulose thickeners, viscosity of a 2 wt% aqueous solution at 20 ° C. is at 2000 mPa · s or more and a viscosity of 1 wt% aqueous solution Ri der less 50000 mPa · s,
The hydroxypropyl methylcellulose thickener has a methoxyl group substitution degree DS of 1.48 to 1.54, and a hydroxypropoxyl group molar substitution degree MS of 0.15 to 0.21;
80 to 120 parts by mass of the inorganic powder, 180 to 220 parts by mass of the fine aggregate, and 0.05 to 0.50 parts by mass of the fluidizing agent with respect to 100 parts by mass of the hydraulic component. The setting retarder is 0.08 to 1.2 parts by mass, the setting accelerator is 0.01 to 0.5 parts by mass, and the hydroxypropyl methylcellulose thickener is 0.09 to 0.50 parts by mass. A self-flowing hydraulic composition.
前記ポルトランドセメントは、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント及び超早強ポルトランドセメントからなる群より選ばれる1種である、請求項1に記載の自己流動性水硬性組成物。The self-flowing hydraulic composition according to claim 1, wherein the Portland cement is one selected from the group consisting of ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, and ultra-early-strength Portland cement. 前記流動化剤は、ポリエーテル系及びポリエーテルポリカルボン酸系から選ばれる1種である、請求項1又は2に記載の自己流動性水硬性組成物。The self-flowing hydraulic composition according to claim 1 or 2, wherein the fluidizing agent is one selected from polyether-based and polyether polycarboxylic acid-based. 請求項1〜3に記載の自己流動性水硬性組成物と水とを含む、自己流動性水硬性スラリー。A self-flowing hydraulic slurry comprising the self-flowing hydraulic composition according to claim 1 and water. 前記自己流動性水硬性スラリーの水と自己流動性水硬性組成物との質量比が0.22〜0.30である、請求項4に記載の自己流動性水硬性スラリー。The self-flowing hydraulic slurry according to claim 4, wherein a mass ratio of water of the self-flowing hydraulic slurry to the self-flowing hydraulic composition is 0.22 to 0.30.
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