JP5954494B2 - Scroll part structure and supercharger - Google Patents

Scroll part structure and supercharger Download PDF

Info

Publication number
JP5954494B2
JP5954494B2 JP2015525254A JP2015525254A JP5954494B2 JP 5954494 B2 JP5954494 B2 JP 5954494B2 JP 2015525254 A JP2015525254 A JP 2015525254A JP 2015525254 A JP2015525254 A JP 2015525254A JP 5954494 B2 JP5954494 B2 JP 5954494B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
scroll
turbine
flow path
ratio
shape
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2015525254A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JPWO2015002228A1 (en
Inventor
章弘 山方
章弘 山方
Original Assignee
株式会社Ihi
株式会社Ihi
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to JP2013141550 priority Critical
Priority to JP2013141550 priority
Application filed by 株式会社Ihi, 株式会社Ihi filed Critical 株式会社Ihi
Priority to PCT/JP2014/067643 priority patent/WO2015002228A1/en
Application granted granted Critical
Publication of JP5954494B2 publication Critical patent/JP5954494B2/en
Publication of JPWO2015002228A1 publication Critical patent/JPWO2015002228A1/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02CGAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C6/00Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas- turbine plants for special use
    • F02C6/04Gas-turbine plants providing heated or pressurised working fluid for other apparatus, e.g. without mechanical power output
    • F02C6/10Gas-turbine plants providing heated or pressurised working fluid for other apparatus, e.g. without mechanical power output supplying working fluid to a user, e.g. a chemical process, which returns working fluid to a turbine of the plant
    • F02C6/12Turbochargers, i.e. plants for augmenting mechanical power output of internal-combustion piston engines by increase of charge pressure
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01DNON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D9/00Stators
    • F01D9/02Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles
    • F01D9/026Scrolls for radial machines or engines
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02BINTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B39/00Component parts, details, or accessories relating to, driven charging or scavenging pumps, not provided for in groups F02B33/00 - F02B37/00
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05DINDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2220/00Application
    • F05D2220/40Application in turbochargers

Description

本発明は、流体を動翼に供給する渦巻き形状の流路を備えたスクロール部構造及び該スクロール部構造を備えた過給機に関し、特に、圧力損失を低減することができるスクロール部構造及び過給機に関する。   The present invention relates to a scroll part structure having a spiral flow path for supplying a fluid to a moving blade and a supercharger having the scroll part structure, and more particularly, to a scroll part structure and an overload capable of reducing pressure loss. Regarding the feeder.
流体を動翼に供給して、流体の運動エネルギーを回転運動に変換して動力を得る回転式原動機は、一般にタービンと呼ばれている。かかるタービンを利用した装置の一つに過給機がある。例えば、車両用の過給機(ターボチャージャー)は、排気ガスの供給により回転するタービン動翼を含むタービンと、前記タービン動翼と同軸に連結された羽根車を含み、前記羽根車の回転により空気を吸入するコンプレッサと、を備えている。   A rotary prime mover that obtains power by supplying fluid to a moving blade and converting the kinetic energy of the fluid into rotational motion is generally called a turbine. One of the apparatuses using such a turbine is a supercharger. For example, a supercharger (turbocharger) for a vehicle includes a turbine including a turbine rotor blade that rotates by supply of exhaust gas, and an impeller that is coaxially connected to the turbine rotor blade, and the rotation of the impeller And a compressor for sucking air.
前記コンプレッサにより吸入された空気は、圧縮されてエンジンに供給され、燃料と混合されて燃焼される。燃焼後の排気ガスは、前記タービンに送られて仕事をした後、最終的に大気中に放出される。前記排気ガスを前記タービン動翼に供給する流路は、排気ガスを加速させるためのスクロール部を有する。スクロール部は、前記タービン動翼の回転軸周りに渦巻き形状に形成され、前記タービン動翼の回転軸に向けて前記排気ガスを供給する流路として構成されている。   The air taken in by the compressor is compressed and supplied to the engine, mixed with fuel and burned. The exhaust gas after combustion is sent to the turbine for work, and finally discharged into the atmosphere. The flow path for supplying the exhaust gas to the turbine rotor blade has a scroll portion for accelerating the exhaust gas. The scroll portion is formed in a spiral shape around the rotating shaft of the turbine blade, and is configured as a flow path for supplying the exhaust gas toward the rotating shaft of the turbine blade.
かかる過給機において、車両のエンジンの回転数に合わせて適切なタービン出力を得るために、可変容量過給機が開発されている(特許文献1及び2参照)。可変容量過給機は、スクロール部とタービン動翼との間の流路に配置される複数の回動可能なベーン(翼)を備えている。近年、過給機の性能向上が益々要求されるようになっており、可変容量過給機における圧力損失をより低減したいというニーズがある。   In such a supercharger, a variable capacity supercharger has been developed in order to obtain an appropriate turbine output in accordance with the rotational speed of a vehicle engine (see Patent Documents 1 and 2). The variable capacity supercharger includes a plurality of rotatable vanes (blades) arranged in a flow path between the scroll portion and the turbine rotor blade. In recent years, there has been an increasing demand for improving the performance of superchargers, and there is a need to further reduce pressure loss in variable capacity superchargers.
過給機の圧力損失を低減しようとした場合、同じ流量であれば流路断面積が大きい方が流速を抑えることができるため、圧力損失を低減させることができる。しかしながら、車載条件等との関係から、過給機又はタービンの設計において、スクロール部をある一定の大きさ以上に設計することができない。   When trying to reduce the pressure loss of the supercharger, the flow rate can be suppressed when the flow rate is the same, so that the flow rate can be reduced. Therefore, the pressure loss can be reduced. However, the scroll portion cannot be designed to be larger than a certain size in the design of the supercharger or the turbine because of the relationship with the in-vehicle conditions.
そこで、特許文献2に記載されたようなスクロール部を内側に拡径した過給機が提案されている。かかる過給機では、特許文献1の図5と特許文献2の図1を比較すると理解しやすいように、シュラウドと呼ばれる可変ノズル機構の一部がスクロール部内に突出している。   Then, the supercharger which expanded the diameter of the scroll part as described in patent document 2 inside is proposed. In such a supercharger, a part of a variable nozzle mechanism called a shroud protrudes into the scroll portion so that it can be easily understood by comparing FIG. 5 of Patent Document 1 and FIG. 1 of Patent Document 2.
特開2002−206427号公報JP 2002-206427 A 特開2006−132386号公報JP 2006-132386 A
しかしながら、特許文献2に記載されたような可変容量過給機では、スクロール部内に突出した可変ノズル機構の一部が排気ガスの流れを阻害し、流路断面積を大きくしたことによる圧力損失の低減効果を減殺してしまう。   However, in the variable capacity supercharger described in Patent Document 2, a part of the variable nozzle mechanism protruding into the scroll portion obstructs the flow of the exhaust gas, and the pressure loss due to the increased flow passage cross-sectional area. The reduction effect will be reduced.
本発明は上述した問題点に鑑み創案されたものであり、可変ノズル機構の一部がスクロール部に突出した場合でも、動翼に供給される流体の圧力損失を低減することができるスクロール部構造及び過給機を提供することを目的とする。換言すれば、本発明は、スクロール部に可変ノズル機構を設けた場合であっても、突出した可変ノズル機構の一部による、流体の圧力損失の低減への影響が少ないスクロール部構造及び過給機を提供することを目的とする。   The present invention was devised in view of the above-described problems, and even when a part of the variable nozzle mechanism protrudes from the scroll portion, the scroll portion structure can reduce the pressure loss of the fluid supplied to the moving blade. And to provide a supercharger. In other words, the present invention provides a scroll portion structure and a supercharger that have little influence on the reduction of fluid pressure loss due to a part of the protruding variable nozzle mechanism even when the variable nozzle mechanism is provided in the scroll portion. The purpose is to provide a machine.
本発明の第1の態様はスクロール部構造であって、流体を動翼に供給して動力を得るタービンの前記動翼の回転軸周りに、入口部、出口部、および前記入口部と前記出口部の中間部分からなる渦巻き形状に形成された流路を備え、前記中間部分の流路断面形状のアスペクト比は、前記入口部及び前記出口部のアスペクト比よりも高く、前記アスペクト比は、(前記流路断面形状の前記タービンの軸方向長さ)/(前記流路断面形状の前記タービンの径方向長さ)によって定義され、前記中間部分は少なくとも前記アスペクト比が1.8以上の部分を有することを要旨とする。   1st aspect of this invention is a scroll part structure, Comprising: Around the rotating shaft of the said moving blade of the turbine which supplies motive power by supplying a fluid to a moving blade, an inlet part, an outlet part, and the said inlet part and the said outlet A flow path formed in a spiral shape composed of an intermediate part of the part, the aspect ratio of the cross-sectional shape of the flow path of the intermediate part is higher than the aspect ratio of the inlet part and the outlet part, the aspect ratio is ( The axial length of the turbine having the flow path cross-sectional shape) / (the radial length of the turbine having the flow path cross-sectional shape), and the intermediate portion is a portion having at least the aspect ratio of 1.8 or more. It is summarized as having.
本発明の第2の態様は、排気ガスの供給により回転するタービン動翼を含むタービンと、前記タービン動翼と同軸に連結された羽根車を含み、前記羽根車の回転により空気を吸入するコンプレッサと、を有する過給機であって、第1の態様に係るスクロール部構造を備えていることを要旨とする。   A second aspect of the present invention includes a turbine including a turbine rotor blade that rotates by supplying exhaust gas, and an impeller that is coaxially connected to the turbine rotor blade, and sucks air by the rotation of the impeller. And a supercharger having the scroll part structure according to the first aspect.
前記スクロール部は、始点から30°〜120°の範囲内で前記アスペクト比のピーク値を有してもよい。前記ピーク値は、2.0〜3.0の範囲内に設定されてもよい。   The scroll unit may have a peak value of the aspect ratio within a range of 30 ° to 120 ° from a starting point. The peak value may be set within a range of 2.0 to 3.0.
前記タービンは、前記スクロール部から前記動翼に流体を供給する導入路に複数の回動可能なベーンを配置した可変ノズル機構を備え、該可変ノズル機構の一部が前記スクロール部に突出するように配置されていてもよい。   The turbine includes a variable nozzle mechanism in which a plurality of rotatable vanes are arranged in an introduction path for supplying fluid from the scroll portion to the rotor blade, and a part of the variable nozzle mechanism protrudes from the scroll portion. May be arranged.
上述した本発明のスクロール部構造及び過給機によれば、スクロール部の中間部分で流路断面形状のアスペクト比を高くすることにより、スクロール部の流路断面積を確保しつつ、流路断面形状を扁平形状に構成することができる。したがって、可変ノズル機構の一部がスクロール部に突出するように配置されたタービン又は該タービンを有する過給機であっても、突出した部分を避けるようにスクロール部の流路を形成することができ、動翼に供給される流体の圧力損失を低減することができる。   According to the scroll part structure and the supercharger of the present invention described above, the flow path cross-section while securing the flow cross-sectional area of the scroll part by increasing the aspect ratio of the cross-sectional shape of the flow path at the middle part of the scroll part. The shape can be formed into a flat shape. Therefore, even if the turbine is arranged such that a part of the variable nozzle mechanism protrudes from the scroll part or the supercharger having the turbine, the flow path of the scroll part can be formed so as to avoid the protruding part. It is possible to reduce the pressure loss of the fluid supplied to the rotor blade.
図1は、本発明の実施形態に係る過給機を示す断面図である。FIG. 1 is a cross-sectional view showing a supercharger according to an embodiment of the present invention. 図2(a)は本実施形態に係るスクロール部構造を示す平面図であり、図2(b)は従来技術に係るスクロール部構造を示す平面図である。FIG. 2A is a plan view showing a scroll part structure according to the present embodiment, and FIG. 2B is a plan view showing a scroll part structure according to the prior art. 図3(a)は図2(a)に示したスクロール部の流路断面形状を積層して表示した断層図であり、図3(b)は図2(b)に示したスクロール部の流路断面形状を積層して表示した断層図である。FIG. 3A is a tomogram in which the flow path cross-sectional shapes of the scroll portion shown in FIG. 2A are stacked and displayed, and FIG. 3B is a flow diagram of the scroll portion shown in FIG. It is the tomogram which displayed the road cross-sectional shape in a laminated manner. 図4(a)は本実施形態に係るスクロール部(流路)のアスペクト比を示す図であり、図4(b)は本実施形態の変形例に係るスクロール部(流路)のアスペクト比を示す図である。FIG. 4A is a diagram showing the aspect ratio of the scroll part (flow path) according to the present embodiment, and FIG. 4B is the aspect ratio of the scroll part (flow path) according to the modification of the present embodiment. FIG. 図5(a)及び図5(b)はCFDを用いたスクロール部における全圧分布の解析結果の一例を示す図であり、図5(a)は本実施形態に係るスクロール部に対する解析結果、図5(b)は従来技術に係るスクロール部に対する解析結果を示している。FIG. 5A and FIG. 5B are diagrams showing an example of the analysis result of the total pressure distribution in the scroll portion using CFD, and FIG. 5A is the analysis result for the scroll portion according to this embodiment, FIG. 5B shows an analysis result for the scroll unit according to the conventional technique. 図6(a)及び図6(b)はタービンの要素試験結果を示す図であり、図6(a)はタービン効率、図6(b)はタービン流量比を示している。6 (a) and 6 (b) are diagrams showing the result of turbine element tests, FIG. 6 (a) shows the turbine efficiency, and FIG. 6 (b) shows the turbine flow rate ratio.
以下、本発明の実施形態について図1〜図6を用いて説明する。ここで、図1は、本実施形態に係る過給機を示す断面図である。図2(a)は本実施形態に係るスクロール部構造を示す平面図である。図2(b)は従来技術に係るスクロール部構造を示す平面図である。 図3(a)は図2(a)に示したスクロール部の流路断面形状を積層して表示した断層図である。図3(b)は図2(b)に示したスクロール部の流路断面形状を積層して表示した断層図である。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to FIGS. Here, FIG. 1 is a cross-sectional view showing the supercharger according to the present embodiment. FIG. 2A is a plan view showing a scroll part structure according to this embodiment. FIG. 2B is a plan view showing a scroll part structure according to the prior art. FIG. 3A is a tomogram in which the flow path cross-sectional shapes of the scroll portion shown in FIG. FIG. 3B is a tomogram in which the flow path cross-sectional shapes of the scroll portion shown in FIG.
本実施形態に係る過給機1は、排気ガスの供給により回転するタービン動翼21を含むタービン2と、タービン動翼21と同軸に連結された羽根車31を含み、羽根車31の回転により空気を吸入するコンプレッサ3と、を備える。タービン2は、タービン動翼21の回転軸周りに渦巻き形状に形成された流路としてのスクロール部4を有する。スクロール部(流路)4は、入口部41、出口部42、入口部41と出口部42との中間部分43とからなる。中間部分43の流路断面形状のアスペクト比は、入口部41及び出口部42のアスペクト比よりも高い。ここで、アスペクト比は、(流路断面形状のタービン2の軸方向長さLa)/(流路断面形状のタービン2の径方向長さLr)によって定義される。中間部分43は少なくともアスペクト比が1.8以上の部分を有する。   The supercharger 1 according to the present embodiment includes a turbine 2 including a turbine rotor blade 21 that rotates by supply of exhaust gas, and an impeller 31 that is coaxially connected to the turbine rotor blade 21. And a compressor 3 for sucking air. The turbine 2 has a scroll portion 4 as a flow path formed in a spiral shape around the rotation axis of the turbine rotor blade 21. The scroll part (flow path) 4 includes an inlet part 41, an outlet part 42, and an intermediate part 43 between the inlet part 41 and the outlet part 42. The aspect ratio of the channel cross-sectional shape of the intermediate portion 43 is higher than the aspect ratio of the inlet portion 41 and the outlet portion 42. Here, the aspect ratio is defined by (the axial length La of the turbine 2 having the flow path cross-sectional shape) / (the radial length Lr of the turbine 2 having the flow path cross-sectional shape). The intermediate portion 43 has at least a portion having an aspect ratio of 1.8 or more.
過給機1の外形は、タービン2の筐体を構成するタービンハウジング22と、コンプレッサ3の筐体を構成するコンプレッサハウジング32と、タービンディスク23と羽根車31を連結する回転軸5を支持するセンターハウジング51と、により構成されている。スクロール部4は、タービンハウジング22の一部を構成している。   The external shape of the supercharger 1 supports a turbine housing 22 that constitutes the casing of the turbine 2, a compressor housing 32 that constitutes the casing of the compressor 3, and the rotating shaft 5 that connects the turbine disk 23 and the impeller 31. And a center housing 51. The scroll part 4 constitutes a part of the turbine housing 22.
過給機1は、いわゆる車両用過給機である。また、過給機1は、可変ノズル機構6を備えた可変容量過給機でもある。可変ノズル機構6は、車両のエンジンの回転数に合わせて適切なタービン2の出力を得るために、スクロール部4とタービン動翼21との間の流路に配置された複数の回動可能なベーン61を備える。   The supercharger 1 is a so-called vehicle supercharger. The supercharger 1 is also a variable capacity supercharger provided with a variable nozzle mechanism 6. The variable nozzle mechanism 6 has a plurality of pivotable members arranged in a flow path between the scroll portion 4 and the turbine rotor blade 21 in order to obtain an appropriate output of the turbine 2 in accordance with the rotational speed of the engine of the vehicle. A vane 61 is provided.
可変ノズル機構6は、タービンハウジング22に固定された環状のシュラウド62と、タービンハウジング22及びセンターハウジング51の間に支持された環状の支持リング63と、シュラウド62及び支持リング63の間で回動可能に支持された複数のベーン61と、ベーン61を回動させる駆動機構64と、シュラウド62と支持リング63との間隔を保持するピン65と、から構成されている。したがって、シュラウド62と支持リング63とにより囲まれた部分が、スクロール部4を流れる排気ガスをタービン動翼21に供給する導入路7を構成し、シュラウド62の一部が図4(b)に示した突出部8に相当する。   The variable nozzle mechanism 6 includes an annular shroud 62 fixed to the turbine housing 22, an annular support ring 63 supported between the turbine housing 22 and the center housing 51, and rotation between the shroud 62 and the support ring 63. A plurality of vanes 61 supported in a possible manner, a drive mechanism 64 that rotates the vanes 61, and a pin 65 that maintains a distance between the shroud 62 and the support ring 63 are configured. Therefore, the portion surrounded by the shroud 62 and the support ring 63 constitutes the introduction path 7 for supplying the exhaust gas flowing through the scroll portion 4 to the turbine rotor blade 21, and a part of the shroud 62 is shown in FIG. This corresponds to the protrusion 8 shown.
なお、駆動機構64は、例えば、リンク機構により構成されている。駆動機構64には、過給機1の外部に配置されたアクチュエータ(図示せず)により動力が与えられる。この動力によって、駆動機構64は複数のベーン61を同期させながら角度を変更できる。   In addition, the drive mechanism 64 is comprised by the link mechanism, for example. The drive mechanism 64 is powered by an actuator (not shown) arranged outside the supercharger 1. With this power, the drive mechanism 64 can change the angle while synchronizing the plurality of vanes 61.
以下、スクロール部構造について詳述する。図2(a)に示したように、スクロール部(流路)4は、流路断面積が大きな入口部41から流路断面積が小さな出口部42に向かって渦巻き状に形成されている。説明の便宜上、スクロール部4の内側の曲線を内縁と称し、スクロール部4の外側の曲線を外縁と称する。   Hereinafter, the scroll part structure will be described in detail. As shown in FIG. 2A, the scroll portion (flow channel) 4 is formed in a spiral shape from an inlet portion 41 having a large flow passage cross-sectional area toward an outlet portion 42 having a small flow passage cross-sectional area. For convenience of explanation, the curve inside the scroll part 4 is called an inner edge, and the curve outside the scroll part 4 is called an outer edge.
ここで、入口部41から供給される排気ガスGの流れ方向とスクロール部4を構成する外縁の接線方向が一致する点を始点P1として位相を0°に設定する。この始点P1よりも上流側の部分が入口部41を構成し、下流側に向かって(図では反時計回りに)位相が増加するものとする。したがって、入口部41は、位相が約−60°〜0°の範囲に相当し、出口部42は、位相が270°〜約300°の範囲に相当し、中間部分43は、位相が0°〜270°の範囲に相当する。   Here, the phase is set to 0 ° with the point where the flow direction of the exhaust gas G supplied from the inlet 41 coincides with the tangential direction of the outer edge constituting the scroll part 4 as the starting point P1. It is assumed that the portion upstream of the starting point P1 forms the inlet 41, and the phase increases toward the downstream side (counterclockwise in the figure). Therefore, the inlet portion 41 corresponds to a phase range of about −60 ° to 0 °, the outlet portion 42 corresponds to a phase range of 270 ° to about 300 °, and the intermediate portion 43 has a phase of 0 °. This corresponds to a range of ˜270 °.
また、半径Rの円C1は、スクロール部4の設計時に与えられる最大外形を規定するフレームサイズである。半径rの円C2は、スクロール部4の設計時に与えられるシュラウドを規定するフレームサイズである。なお、半径R,rの大きさは、適用されるタービン又は過給機の種類や出力に応じて異なる。   A circle C1 having a radius R is a frame size that defines the maximum outer shape given when the scroll unit 4 is designed. A circle C2 having a radius r is a frame size that defines a shroud given when the scroll unit 4 is designed. Note that the sizes of the radii R and r vary depending on the type and output of the applied turbine or supercharger.
図2(a)に示したように、スクロール部4の外縁は、例えば、始点P1から中間部分43内の中間点P2に至るまで円C1に沿って形成され、中間点P2から終点P3に向かって円C1から漸減するように形成される。この中間点P2は、例えば、位相が180°〜270°の範囲内に設定される。   As shown in FIG. 2A, the outer edge of the scroll portion 4 is formed along the circle C1 from the start point P1 to the intermediate point P2 in the intermediate portion 43, for example, and extends from the intermediate point P2 to the end point P3. And formed so as to gradually decrease from the circle C1. The intermediate point P2 is set, for example, within a range of 180 ° to 270 ° in phase.
また、スクロール部4の内縁は、例えば、始点Q1から円C2に向かって漸増し中間部分43内の中間点Q2から終点P3に至るまで円C2に沿って形成される。この中間点Q2は、例えば、位相が45°〜135°の範囲内に設定される。   Moreover, the inner edge of the scroll part 4 is formed along the circle C2 from the starting point Q1 to the circle C2 and gradually increasing from the intermediate point Q2 to the end point P3 in the intermediate portion 43, for example. This intermediate point Q2 is set, for example, within a range of 45 ° to 135 ° in phase.
それに対して、図2(b)に示したように、従来技術のスクロール部40は、一般に、円C2がスクロール部40の中心線となるように形成されている。したがって、スクロール部40の外縁は、始点P1から終点P3に向かって漸減し、スクロール部40の内縁は、始点Q1から終点P3に向かって漸増するように形成される。   On the other hand, as shown in FIG. 2B, the conventional scroll part 40 is generally formed so that the circle C <b> 2 is the center line of the scroll part 40. Therefore, the outer edge of the scroll part 40 is gradually reduced from the start point P1 toward the end point P3, and the inner edge of the scroll part 40 is formed so as to be gradually increased from the start point Q1 toward the end point P3.
図2(a)及び図2(b)の比較から判るように、本実施形態におけるスクロール部4は、フレーム外形、すなわち、円C1に寄せた形状を有している。また、スクロール部4の中心から内縁までの距離は、従来技術のスクロール部40よりも大きい。その結果、後述するように、突出部8のスクロール部4への突出量を従来よりも少なくすることができる。   As can be seen from a comparison between FIG. 2A and FIG. 2B, the scroll portion 4 in the present embodiment has a frame outer shape, that is, a shape brought close to the circle C1. Moreover, the distance from the center of the scroll part 4 to an inner edge is larger than the scroll part 40 of a prior art. As a result, as will be described later, the protruding amount of the protruding portion 8 to the scroll portion 4 can be reduced as compared with the conventional case.
図3(a)及び図3(b)に示した断層図は、位相30°ごとにスクロール部4,40を切断し、位相−60°の流路断面(即ち、主流に対して垂直な面)S1、位相−45°の流路断面S2、位相0°の流路断面S3、位相30°の流路断面S4、位相60°の流路断面S5、位相90°の流路断面S6、位相120°の流路断面S7、位相150°の流路断面S8、位相180°の流路断面S9、位相210°の流路断面S10、位相240°の流路断面S11、位相270°の流路断面S12、位相300°の流路断面S13、を積層して表示したものである。なお、各位相の値は流路に沿った基準線(例えば中心軸)上の位置に対する指標として与えられている。また、図中の矩形部分は突出部8を示している。   In the tomograms shown in FIGS. 3A and 3B, the scroll sections 4 and 40 are cut every phase of 30 °, and the cross section of the flow path at phase −60 ° (ie, a plane perpendicular to the mainstream). ) S1, channel cross section S2 with phase -45 °, channel cross section S3 with phase 0 °, channel cross section S4 with phase 30 °, channel cross section S5 with phase 60 °, channel cross section S6 with phase 90 °, phase 120 ° channel section S7, phase 150 ° channel section S8, phase 180 ° channel section S9, phase 210 ° channel section S10, phase 240 ° channel section S11, phase 270 ° channel The cross section S12 and the flow path cross section S13 having a phase of 300 ° are stacked and displayed. The value of each phase is given as an index for a position on a reference line (for example, the central axis) along the flow path. Moreover, the rectangular part in a figure has shown the protrusion part 8. FIG.
これらの図からわかるように、本実施形態におけるスクロール部4は、流路断面形状のタービン2の軸方向長さLaが、従来技術におけるスクロール部40の流路断面形状のタービン2の軸方向長さLa′よりも長く形成されている。また、本実施形態におけるスクロール部4は、流路断面形状のタービン2の径方向長さLrが、位相90°の流路断面S6において、突出部8の上端部に接近している。これに対して、従来技術におけるスクロール部40は、流路断面形状のタービン2の径方向長さLrが、位相180°の流路断面S9において、突出部8の上端部に接近している。なお、0°以下の位相の流路断面(即ち入口部41における各流路断面)での径方向長さLrとは、当該流路断面において軸方向長さLaに垂直な方向の長さを意味する。   As can be seen from these drawings, the scroll portion 4 in the present embodiment has the axial length La of the turbine 2 having the flow path cross-sectional shape, and the axial length of the turbine 2 having the flow path cross-sectional shape of the scroll portion 40 in the prior art. It is formed longer than the length La ′. Moreover, the scroll part 4 in this embodiment is approaching the upper end part of the protrusion part 8 in the flow-path cross section S6 whose radial direction length Lr of the turbine 2 of flow-path cross-sectional shape is a phase of 90 degrees. On the other hand, the scroll part 40 in the prior art approaches the upper end part of the protrusion part 8 in the flow path cross section S9 in which the radial length Lr of the turbine 2 having the flow path cross-sectional shape is 180 ° in phase. The radial length Lr at the flow path cross section (that is, each flow path cross section at the inlet 41) of 0 ° or less is the length in the direction perpendicular to the axial length La in the flow path cross section. means.
これは、本実施形態におけるスクロール部4では、位相90°〜300°の範囲内において突出部8の突出量が少なく、特に、位相90°〜180°の範囲内において、従来技術におけるスクロール部40よりも突出部8の突出量が少ないことを意味している。   This is because, in the scroll unit 4 according to the present embodiment, the protruding amount of the protruding part 8 is small in the range of 90 ° to 300 °, and in particular, in the range of 90 ° to 180 °, the scroll unit 40 in the prior art. This means that the protruding amount of the protruding portion 8 is smaller than that.
概念的には、位相90°〜180°の範囲内において、スクロール部4をフレーム外形に寄せることによって、流路断面形状のタービン2の径方向長さLrを従来技術の径方向長さLr′よりも短くし、流路断面積を確保するために、流路断面形状を軸方向長さLaに引き延ばしたものといえる。   Conceptually, the radial length Lr of the turbine 2 having a cross-sectional shape of the flow path is set to the radial length Lr ′ of the prior art by bringing the scroll portion 4 close to the outer shape of the frame within the range of the phase of 90 ° to 180 °. It can be said that the cross-sectional shape of the flow channel is extended to the axial length La in order to make the cross-sectional area shorter and to secure the flow channel cross-sectional area.
すなわち、スクロール部4の中間部分43は、流路断面形状のタービン2の軸方向長さLaを長くして、流路断面形状のタービン2の径方向長さLrを短くすることにより、アスペクト比が高くなるように構成されている。その結果、本実施形態におけるスクロール部4は、中間部分43において、(流路断面形状のタービン2の軸方向長さLa)/(流路断面形状のタービン2の径方向長さLr)によって定義されるアスペクト比が従来技術のスクロール部40よりも高くなるように形成されている。   In other words, the intermediate portion 43 of the scroll portion 4 has an aspect ratio by increasing the axial length La of the turbine 2 having a channel cross-sectional shape and shortening the radial length Lr of the turbine 2 having a channel cross-sectional shape. Is configured to be high. As a result, the scroll portion 4 in the present embodiment is defined by (the axial length La of the turbine 2 having the flow passage cross-sectional shape) / (the radial length Lr of the turbine 2 having the flow passage cross-sectional shape) in the intermediate portion 43. The aspect ratio is higher than that of the scroll portion 40 of the prior art.
図4(a)は、本実施形態に係るスクロール部4のアスペクト比を示す図である。図4(b)は本実施形態の変形例に係るスクロール部のアスペクト比を示す図である。各図において、横軸は位相(°)、縦軸はアスペクト比、を示している。また、図4(a)において、四角(□)は本実施形態におけるスクロール部4の数値を示し、丸(○)は従来技術におけるスクロール部40の数値を示している。   FIG. 4A is a diagram illustrating an aspect ratio of the scroll unit 4 according to the present embodiment. FIG. 4B is a diagram illustrating the aspect ratio of the scroll unit according to the modification of the present embodiment. In each figure, the horizontal axis indicates the phase (°), and the vertical axis indicates the aspect ratio. In FIG. 4A, a square (□) indicates a numerical value of the scroll unit 4 in the present embodiment, and a circle (◯) indicates a numerical value of the scroll unit 40 in the prior art.
図4(a)に示したように、本実施形態におけるスクロール部4のアスペクト比は、位相−60°で1.0(円形状)である。アスペクト比は、位相が増加するに連れて滑らかに上昇し、位相90°でピーク値2.6に達し、その後滑らかに下降し、位相270°で約1.3になる。このように、アスペクト比を滑らかな曲線で構成することにより、スクロール部4を流れる排気ガスの圧力損失を低減することができる。   As shown in FIG. 4A, the aspect ratio of the scroll unit 4 in the present embodiment is 1.0 (circular shape) at a phase of −60 °. The aspect ratio increases smoothly as the phase increases, reaches a peak value of 2.6 at a phase of 90 °, and then decreases smoothly to about 1.3 at a phase of 270 °. Thus, the pressure loss of the exhaust gas flowing through the scroll part 4 can be reduced by configuring the aspect ratio with a smooth curve.
一方、従来技術におけるスクロール部40のアスペクト比は、位相−60°で1.0(円形状)である。アスペクト比は、位相が増加するに連れて上昇し、位相90°〜180°の範囲で略一定値1.7となり、その後下降し、位相270°で約1.1になる。   On the other hand, the aspect ratio of the scroll part 40 in the prior art is 1.0 (circular shape) at a phase of −60 °. The aspect ratio increases as the phase increases, reaches a substantially constant value 1.7 in the phase range of 90 ° to 180 °, then decreases, and reaches about 1.1 at the phase 270 °.
図示したように、従来技術におけるスクロール部40は、アスペクト比が1.8未満であるのに対し、本実施形態におけるスクロール部4は、中間部分43においてアスペクト比が1.8以上である部分を有している。すなわち、本実施形態におけるスクロール部4は、従来技術におけるスクロール部40よりも扁平形状を有している。   As shown in the figure, the scroll portion 40 in the prior art has an aspect ratio of less than 1.8, whereas the scroll portion 4 in the present embodiment has a portion having an aspect ratio of 1.8 or more in the intermediate portion 43. Have. That is, the scroll part 4 in this embodiment has a flatter shape than the scroll part 40 in a prior art.
本実施形態におけるスクロール部4は、図示した形状に限定されるものではなく、例えば、始点P1から位相30°〜120°の範囲内でアスペクト比のピーク値を有していてもよいし、ピーク値は2.0〜3.0の範囲内に設定されていてもよい。図4(b)には、変形例として、位相60°でアスペクト比のピーク値3.0を有する第一変形例(□)と、位相90°でアスペクト比のピーク値2.0を有する第二変形例(○)と、を図示している。   The scroll unit 4 in the present embodiment is not limited to the illustrated shape, and may have a peak value of the aspect ratio within the range of the phase of 30 ° to 120 ° from the start point P1, for example. The value may be set within a range of 2.0 to 3.0. In FIG. 4B, as a modified example, a first modified example (□) having an aspect ratio peak value 3.0 at a phase of 60 ° and a first modified example (□) having an aspect ratio peak value of 2.0 at a phase of 90 °. Two modified examples (◯) are shown.
第一変形例に示したように、アスペクト比のピーク値を位相90°よりも上流側に設定することにより、早い段階で突出部8の突出量を低減させることができ、突出部8による圧力損失をより低減することができる。また、第二変形例に示したように、アスペクト比のピーク値を位相90°よりも下流側に設定することにより、流路断面形状の変形をより滑らかにすることができ、流路断面形状の変化に伴う圧力損失を低減しやすくすることができる。   As shown in the first modification, by setting the peak value of the aspect ratio upstream from the phase of 90 °, the amount of protrusion of the protrusion 8 can be reduced at an early stage, and the pressure by the protrusion 8 can be reduced. Loss can be further reduced. In addition, as shown in the second modification, by setting the peak value of the aspect ratio downstream of the phase of 90 °, the flow path cross-sectional shape can be more smoothly deformed, and the flow path cross-sectional shape It is possible to easily reduce the pressure loss due to the change of the.
ところで、アスペクト比を高くするためには、流路断面形状のタービン2の軸方向長さLaをより長くすることが好ましい。しかしながら、スクロール部4は、図1に示したように、一般的に、入口部41に他の配管との取り合い部分を構成するフランジ部44を有している。このフランジ部44の軸方向端部ラインWよりも外側にスクロール部4がはみ出てしまうと、他の車載部品と干渉してしまう可能性がある。そこで、スクロール部4の外形がフランジ部44からはみ出さないように構成することが好ましい。   By the way, in order to increase the aspect ratio, it is preferable to increase the axial length La of the turbine 2 having a channel cross-sectional shape. However, as shown in FIG. 1, the scroll portion 4 generally has a flange portion 44 that constitutes an engagement portion with another pipe at the inlet portion 41. If the scroll portion 4 protrudes outside the axial end line W of the flange portion 44, it may interfere with other in-vehicle components. Therefore, it is preferable that the outer shape of the scroll portion 4 is configured not to protrude from the flange portion 44.
上述した本実施形態に係るスクロール部構造及び過給機1によれば、スクロール部4の中間部分43で流路断面形状のアスペクト比を高くすることにより、スクロール部4の流路断面積を確保しつつ、流路断面形状を扁平形状に構成することができ、可変ノズル機構6の一部がスクロール部4に突出するように配置されたタービン2であっても、突出部8を避けるようにスクロール部4の流路を形成することができ、タービン動翼21に供給される流体の圧力損失を低減することができる。   According to the scroll part structure and the supercharger 1 according to the present embodiment described above, the flow path cross-sectional area of the scroll part 4 is ensured by increasing the aspect ratio of the flow path cross-sectional shape at the intermediate portion 43 of the scroll part 4. However, the flow path cross-sectional shape can be formed into a flat shape, and even if the turbine 2 is arranged so that a part of the variable nozzle mechanism 6 protrudes to the scroll portion 4, the protrusion 8 is avoided. The flow path of the scroll part 4 can be formed, and the pressure loss of the fluid supplied to the turbine rotor blade 21 can be reduced.
ここで、上述したスクロール部構造の効果について図5(a)及び図5(b)を参照しつつ説明する。図5(a)及び図5(b)は、CFD(Computational Fluid Dynamics:数値流体力学)を用いたスクロール部における全圧分布の解析結果の一例を示す図である。図5(a)は本実施形態に係るスクロール部4に対する解析結果を示している。図5(b)は従来技術に係るスクロール部に対する解析結果を示している。なお、各図において、圧力分布図は位相90°の流路断面S6の場合を例示的に図示している。   Here, the effect of the scroll part structure described above will be described with reference to FIGS. 5 (a) and 5 (b). FIGS. 5A and 5B are diagrams illustrating an example of the analysis result of the total pressure distribution in the scroll unit using CFD (Computational Fluid Dynamics). FIG. 5A shows an analysis result for the scroll unit 4 according to the present embodiment. FIG. 5B shows an analysis result for the scroll unit according to the conventional technique. In each figure, the pressure distribution diagram exemplarily shows the case of the channel cross section S6 having a phase of 90 °.
図5(a)に示したように、本実施形態におけるスクロール部4の流路断面の中央部分から外縁部分に渡って高圧のエリアαが広く分布しており、内縁側の部分に低圧のエリアβが僅かに分布している。それに対して、図5(b)に示したように、従来技術におけるスクロール部40の流路断面の中央部分から外縁部分に渡って高圧のエリアα′が広く分布しており、内縁側の部分に低圧のエリアβ′が広く分布している。   As shown in FIG. 5A, the high-pressure area α is widely distributed from the central portion to the outer edge portion of the flow path cross section of the scroll portion 4 in the present embodiment, and the low-pressure area is located on the inner edge side portion. β is slightly distributed. On the other hand, as shown in FIG. 5B, the high-pressure area α ′ is widely distributed from the central portion to the outer edge portion of the flow path cross section of the scroll portion 40 in the prior art, and the inner edge side portion. The low pressure area β ′ is widely distributed.
ここでは、圧力分布図をグレースケールで表示しているが、実際のCFD解析結果の圧力分布図では、圧力分布がカラー表示されており、圧力が高い方から順に、赤色(レベル1)→橙色(レベル2)→黄色(レベル3)→緑色(レベル4)→青色(レベル5)と表示されている。そして、エリアβとエリアβ′を比較した場合、エリアβでは、緑色(レベル4)で留まっているのに対し、エリアβ′では青色(レベル5)まで達しており、本実施形態に係るスクロール部構造では圧力損失が低減できていることを視覚的に理解することができる。   Here, the pressure distribution diagram is displayed in gray scale, but in the pressure distribution diagram of the actual CFD analysis result, the pressure distribution is displayed in color, and the red (level 1) → orange color in order from the highest pressure (Level 2) → yellow (level 3) → green (level 4) → blue (level 5) is displayed. When comparing the area β and the area β ′, the area β stays in green (level 4), whereas the area β ′ reaches blue (level 5), and the scroll according to the present embodiment. It can be visually understood that the pressure loss can be reduced in the partial structure.
上述した本実施形態に係るスクロール部構造の評価試験結果について、図6(a)及び図6(b)を参照しつつ説明する。ここで、図6(a)及び図6(b)は、タービンの要素試験結果を示す図である。図6(a)はタービン効率を示している。図6(b)はタービン流量比を示している。各図において、図2(a)及び図3(a)に示した本実施形態に係るスクロール部構造のデータを四角(□)及び実線で図示し、図2(b)及び図3(b)に示した従来技術に係るスクロール部構造のデータを丸(○)及び破線で図示している。   The evaluation test result of the scroll part structure according to this embodiment described above will be described with reference to FIGS. 6 (a) and 6 (b). Here, FIG. 6A and FIG. 6B are diagrams showing the result of turbine element tests. FIG. 6A shows the turbine efficiency. FIG. 6B shows the turbine flow rate ratio. In each figure, the data of the scroll part structure according to the present embodiment shown in FIGS. 2 (a) and 3 (a) is shown by squares (□) and solid lines, and FIGS. 2 (b) and 3 (b). The data of the scroll part structure according to the prior art shown in FIG.
本要素試験は、過給機の単体試験設備にて、タービンに高圧及び高温の燃焼ガスを供給することによってタービン軸を回転させ、タービン出入口の圧力比(出口圧力/入口圧力)とタービンを通過する流量を計測するとともに、同軸上のコンプレッサの消費動力を計測してタービン効率を算出したものである。   In this element test, the turbine shaft is rotated by supplying high-pressure and high-temperature combustion gas to the turbine in a unit test facility of the turbocharger, and the pressure ratio of the turbine inlet / outlet (outlet pressure / inlet pressure) passes through the turbine. The turbine efficiency is calculated by measuring the flow rate to be measured and measuring the power consumption of the coaxial compressor.
図6(a)において、横軸は圧力比、縦軸はタービン効率(%)を示している。図示したように、高回転数におけるタービン効率については、従来技術に係るスクロール部構造を有するタービンと本実施形態に係るスクロール部構造を有するタービンとの間で顕著な差異は見られなかった。しかしながら、低回転数におけるタービン効率ついては、従来技術に係るスクロール部構造を有するタービンよりも本実施形態に係るスクロール部構造を有するタービンの方が約2〜3pts優れていることが理解できる。一般に、低回転数領域は、過給機(タービン)の運転時に必ず使用(又は通過)する領域であり、低回転数領域のタービン効率を僅かでも改善することは非常に有意義である。   In FIG. 6A, the horizontal axis indicates the pressure ratio, and the vertical axis indicates the turbine efficiency (%). As shown in the figure, with respect to the turbine efficiency at a high rotational speed, no significant difference was found between the turbine having the scroll part structure according to the conventional technique and the turbine having the scroll part structure according to the present embodiment. However, it can be understood that the turbine efficiency having the scroll portion structure according to the present embodiment is superior to the turbine having the scroll portion structure according to the prior art by about 2 to 3 pts with respect to the turbine efficiency at a low rotational speed. In general, the low rotation speed region is a region that is always used (or passed) during operation of the supercharger (turbine), and it is very meaningful to improve the turbine efficiency in the low rotation speed region even slightly.
図6(b)において、横軸は圧力比、縦軸はタービン流量比(本実施形態に係るスクロール部構造を有するタービン流量/従来技術に係るスクロール部構造を有するタービン流量)を示している。図示したように、タービン流量比については、高回転数の場合においても低回転数の場合においても、従来技術に係るスクロール部構造を有するタービンよりも本実施形態に係るスクロール部構造を有するタービンの方が約2〜3%優れていることが理解できる。   6B, the horizontal axis represents the pressure ratio, and the vertical axis represents the turbine flow rate ratio (the turbine flow rate having the scroll portion structure according to this embodiment / the turbine flow rate having the scroll portion structure according to the prior art). As shown in the figure, the turbine flow rate ratio of the turbine having the scroll portion structure according to the present embodiment is higher than that of the turbine having the scroll portion structure according to the prior art, both in the case of high speed and low speed. It can be seen that this is about 2-3% better.
上述した本評価試験結果によれば、本実施形態に係るスクロール部構造を有する過給機は、動翼に供給される流体の圧力損失を低減したことにより、従来技術に係るスクロール部構造を有する過給機と比較して、タービン効率を改善することができるとともに、流量の増大を図ることができる。   According to the result of the evaluation test described above, the supercharger having the scroll part structure according to the present embodiment has the scroll part structure according to the prior art by reducing the pressure loss of the fluid supplied to the moving blade. Compared with the supercharger, the turbine efficiency can be improved and the flow rate can be increased.
なお、図1に示した過給機1は、図示した構造のものに限定されるものではなく、可変ノズル機構6の構成が異なる過給機や可変ノズル機構6を有しない過給機であってもよいし、車両用以外の過給機であってもよいし、排気ガス以外の気体や水等の液体により駆動されるタービン2を有するものであってもよい。   The supercharger 1 shown in FIG. 1 is not limited to the structure shown in the figure, and is a supercharger having a different configuration of the variable nozzle mechanism 6 or a supercharger having no variable nozzle mechanism 6. Alternatively, it may be a supercharger other than those for vehicles, or may have a turbine 2 driven by a gas other than exhaust gas or a liquid such as water.
本発明は上述した実施形態に限定されず、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変更が可能であることは勿論である。   The present invention is not limited to the above-described embodiments, and various modifications can be made without departing from the spirit of the present invention.

Claims (5)

  1. スクロール部構造であって、
    流体を動翼に供給して動力を得るタービンの前記動翼の回転軸周りに、入口部、出口部、および前記入口部と前記出口部の中間部分からなる渦巻き形状に形成された流路を備え、
    前記中間部分の流路断面形状のアスペクト比は、前記入口部及び前記出口部のアスペクト比よりも高く、
    前記アスペクト比は、(前記流路断面形状の前記タービンの軸方向長さ)/(前記流路断面形状の前記タービンの径方向長さ)によって定義され、
    前記中間部分は少なくとも前記アスペクト比が1.8以上の部分を有する
    ことを特徴とするスクロール部構造。
    A scroll structure,
    A flow path formed in a spiral shape including an inlet portion, an outlet portion, and an intermediate portion of the inlet portion and the outlet portion around a rotating shaft of the rotor blade of the turbine that obtains power by supplying fluid to the blade. Prepared,
    The aspect ratio of the channel cross-sectional shape of the intermediate portion is higher than the aspect ratio of the inlet portion and the outlet portion,
    The aspect ratio is defined by (the axial length of the turbine in the flow path cross-sectional shape) / (the radial length of the turbine in the flow path cross-sectional shape),
    The scroll part structure, wherein the intermediate part has at least a part having an aspect ratio of 1.8 or more.
  2. 前記流路は、始点から30°〜120°の範囲内で前記アスペクト比のピーク値を有することを特徴とする請求項1に記載のスクロール部構造。   The scroll part structure according to claim 1, wherein the flow path has a peak value of the aspect ratio within a range of 30 ° to 120 ° from a starting point.
  3. 前記ピーク値は、2.0〜3.0の範囲内に設定されていることを特徴とする請求項2に記載のスクロール部構造。   The scroll part structure according to claim 2, wherein the peak value is set within a range of 2.0 to 3.0.
  4. 前記タービンは、前記流路から前記動翼に流体を供給する導入路に複数の回動可能なベーンを配置した可変ノズル機構を備え、
    該可変ノズル機構の一部が前記流路に突出するように配置されていることを特徴とする請求項3に記載のスクロール部構造。
    The turbine includes a variable nozzle mechanism in which a plurality of rotatable vanes are arranged in an introduction path for supplying fluid from the flow path to the moving blades.
    The scroll part structure according to claim 3, wherein a part of the variable nozzle mechanism is disposed so as to protrude into the flow path.
  5. 排気ガスの供給により回転するタービン動翼を含むタービンと、前記タービン動翼と同軸に連結された羽根車を含み、前記羽根車の回転により空気を吸入するコンプレッサと、を有する過給機であって、
    前記タービンは請求項1〜請求項4の何れか一項に記載のスクロール部構造を備えていることを特徴とする過給機。
    A turbocharger comprising: a turbine including a turbine rotor blade that is rotated by supply of exhaust gas; and a compressor that includes an impeller that is coaxially connected to the turbine rotor blade and that sucks air by the rotation of the impeller. And
    The said turbine is provided with the scroll part structure as described in any one of Claims 1-4, The supercharger characterized by the above-mentioned.
JP2015525254A 2013-07-05 2014-07-02 Scroll part structure and supercharger Active JP5954494B2 (en)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013141550 2013-07-05
JP2013141550 2013-07-05
PCT/JP2014/067643 WO2015002228A1 (en) 2013-07-05 2014-07-02 Scroll part structure and supercharger

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP5954494B2 true JP5954494B2 (en) 2016-07-20
JPWO2015002228A1 JPWO2015002228A1 (en) 2017-02-23

Family

ID=52143800

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2015525254A Active JP5954494B2 (en) 2013-07-05 2014-07-02 Scroll part structure and supercharger

Country Status (4)

Country Link
JP (1) JP5954494B2 (en)
CN (1) CN105392975B (en)
DE (1) DE112014003154T5 (en)
WO (1) WO2015002228A1 (en)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108699959B (en) * 2016-03-30 2020-10-02 三菱重工发动机和增压器株式会社 Turbocharger
US10781704B2 (en) * 2016-12-28 2020-09-22 Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. Turbine and turbocharge

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08503284A (en) * 1993-09-17 1996-04-09 エムアーエン グーテホツフヌングスヒユツテ アクチエンゲゼルシヤフト Spiral wound casing for turbo fluid machinery
JP2002206427A (en) * 2001-01-11 2002-07-26 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Variable nozzle device of variable displacement supercharger
JP2003120303A (en) * 2001-10-19 2003-04-23 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Scroll structure for radial turbine
JP2006132386A (en) * 2004-11-04 2006-05-25 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Turbocharger
JP2009221919A (en) * 2008-03-14 2009-10-01 Ihi Corp Scroll section structure and supercharger
JP2010209824A (en) * 2009-03-11 2010-09-24 Ihi Corp Scroll part structure and supercharger

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07224661A (en) * 1994-02-07 1995-08-22 Nissan Motor Co Ltd Combustion chamber of swirl chamber type diesel engine
DE602006008264D1 (en) * 2006-01-26 2009-09-17 Ihi Corp Turbo-charger
CN201310386Y (en) * 2008-12-09 2009-09-16 常州市立新增压器有限公司 Oblique flow type exhaust turbine pressure booster
CN101949325A (en) * 2010-09-07 2011-01-19 康跃科技股份有限公司 Turbine device with changeable runner
CN102852572B (en) * 2012-03-29 2016-03-02 康跃科技股份有限公司 Variable-geometry volute casing device

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08503284A (en) * 1993-09-17 1996-04-09 エムアーエン グーテホツフヌングスヒユツテ アクチエンゲゼルシヤフト Spiral wound casing for turbo fluid machinery
JP2002206427A (en) * 2001-01-11 2002-07-26 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Variable nozzle device of variable displacement supercharger
JP2003120303A (en) * 2001-10-19 2003-04-23 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Scroll structure for radial turbine
JP2006132386A (en) * 2004-11-04 2006-05-25 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Turbocharger
JP2009221919A (en) * 2008-03-14 2009-10-01 Ihi Corp Scroll section structure and supercharger
JP2010209824A (en) * 2009-03-11 2010-09-24 Ihi Corp Scroll part structure and supercharger

Also Published As

Publication number Publication date
CN105392975A (en) 2016-03-09
WO2015002228A1 (en) 2015-01-08
CN105392975B (en) 2017-09-26
DE112014003154T5 (en) 2016-05-12
JPWO2015002228A1 (en) 2017-02-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN104421199B (en) The asymmetrical bilateral turbo-charger impeller of function and diffuser
JP4636287B2 (en) Turbine wheel of exhaust gas turbocharger
US9494077B2 (en) Gas turbine engine comprising three rotary bodies
JP2004092498A (en) Diagonal flow turbine and diagonal flow moving blade
JP2010196563A (en) Transonic blade
JP6109197B2 (en) Radial turbine blade
US9745859B2 (en) Radial-inflow type axial flow turbine and turbocharger
JP6128230B2 (en) Centrifugal compressor and turbocharger
JP2014181716A (en) Nozzle ring with non-uniformly distributed airfoil and uniform throat area
JP5110288B2 (en) Turbocharger
JP2016040448A (en) Compressor stator vane, axial compressor, and gas turbine
JP2012529585A (en) Compressor impeller
JP5954494B2 (en) Scroll part structure and supercharger
JP5398515B2 (en) Radial turbine blades
JP5201333B2 (en) Variable nozzle vane shape and variable capacity turbocharger
JP5163904B2 (en) Scroll part structure and supercharger
CN101691869A (en) Axial and radial flowing compressor with axial chute processor casing structure
JP2013124624A (en) Centrifugal turbomachine
JP5454083B2 (en) Compressor for jet engine and jet engine
JP2008151063A (en) Blade structure of impeller, turbine, and supercharger
JP2018141451A (en) Turbine and gas turbine
EP3739181A1 (en) Radial inflow type turbine and turbocharger
JP2020186649A (en) Impeller for centrifugal compressor, centrifugal compressor and turbo charger
WO2021140569A1 (en) Turbine and turbocharger
US20210017875A1 (en) Turbomachinery

Legal Events

Date Code Title Description
TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20160517

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20160530

R151 Written notification of patent or utility model registration

Ref document number: 5954494

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250