JP5948108B2 - Zoom lens and image pickup apparatus including the same - Google Patents

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JP5948108B2 JP2012082028A JP2012082028A JP5948108B2 JP 5948108 B2 JP5948108 B2 JP 5948108B2 JP 2012082028 A JP2012082028 A JP 2012082028A JP 2012082028 A JP2012082028 A JP 2012082028A JP 5948108 B2 JP5948108 B2 JP 5948108B2
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哲也 矢内
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真優 三木
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本発明は、ズームレンズ及びそれを備えた撮像装置に関するものである。   The present invention relates to a zoom lens and an imaging apparatus including the zoom lens.
近年では、銀塩フィルムカメラに代わり、CCDやCMOSのような固体撮像素子を用いて被写体を撮影するようにしたデジタルカメラが主流となっている。更に、デジタルカメラは、業務用高機能タイプからコンパクトな普及タイプまで幅広い範囲でいくつものカテゴリーを有するようになってきている。   In recent years, digital cameras that shoot a subject using a solid-state imaging device such as a CCD or CMOS instead of a silver salt film camera have become mainstream. Furthermore, digital cameras have come to have a number of categories in a wide range from high-functional types for business use to compact popular types.
このような普及タイプのデジタルカメラのユーザーは、いつでもどこでも手軽に幅広いシーンで撮影を楽しみたいという要望をもっている。そのため、小型な商品、特に服やカバンのポケット等への収納性がよく持ち運びが便利な、厚み方向のサイズが薄型であるタイプのデジタルカメラが好まれるようになっており、撮影レンズ系にもより一層の小型化が要望されている。   Users of such popular digital cameras have a desire to enjoy shooting in a wide range of scenes anytime and anywhere. For this reason, digital cameras with a small size in the thickness direction are favored because they are easy to carry in small products, especially clothes and bag pockets. There is a demand for further miniaturization.
さらには、明暗度の大きな状態でも撮影を行えるよう、ダイナミックレンジの感度域を広げるなどの画像処理を行うことのできるデジタルカメラなどが提案され、これにより、撮影条件を選ばない撮影が可能となってきている。
暗所を含む撮影においては、ある程度は、明暗度を電子補正することが可能ではあるが、レンズ口径が大きく、明るいレンズを採用すると、より暗所での撮影にも対応でき、撮影できる条件の可能性を広げてくれる。
In addition, digital cameras that can perform image processing such as widening the sensitivity range of the dynamic range so that shooting can be performed even in high light and dark conditions have been proposed, which enables shooting regardless of shooting conditions. It is coming.
In shooting including dark places, it is possible to electronically correct the brightness to some extent, but if a lens with a large aperture and a bright lens is used, shooting in dark places can be supported and the conditions for shooting can be assured. It opens up possibilities.
さらに、レンズ口径が大きく、明るいレンズにおいては、少ない入射光量でも明瞭な撮影が可能であるため、動く被写体への連続撮影等においてシャッター速度をより高速に上げることが可能となるなど、撮影者に多くの選択肢を与えてくれるため、近年レンズ口径が大きく、明るいレンズが注目を浴びている。
また、撮影領域を広げるという観点から高変倍ズームの要望も依然としてあり、更なる高変倍化も期待されている。
In addition, a bright lens with a large lens aperture allows clear shooting even with a small amount of incident light, so it is possible to increase the shutter speed for continuous shooting of moving subjects, etc. In recent years, a bright lens with a large lens diameter has attracted attention because it offers many options.
In addition, there is still a demand for a high zoom ratio from the viewpoint of expanding the photographing area, and further higher zoom ratio is expected.
このような比較的高変倍比で口径が大きく、明るいズームレンズを構成した先行技術としては、物体側より正の第1レンズ群、負の第2レンズ群、正の第3レンズ群、正の第4レンズ群を有する技術が開示されている(特許文献1)。   As a prior art for constructing a bright zoom lens having such a relatively high zoom ratio and a large aperture, there are a positive first lens group, a negative second lens group, a positive third lens group, a positive lens from the object side. A technique having the fourth lens group is disclosed (Patent Document 1).
特開2010−217478号公報JP 2010-217478 A
しかしながら、特許文献1記載のズームレンズのように広角端のFナンバーが1.85と比較的小さい明るい場合、瞳径が大きくかつ高い収差性能が求められるため、コンパクトな構成とするのが困難であった。   However, when the F-number at the wide-angle end is relatively small as 1.85 as in the zoom lens described in Patent Document 1, a large pupil diameter and high aberration performance are required, so it is difficult to achieve a compact configuration. there were.
本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、口径が大きく、明るく、かつ高変倍なズームレンズでありながら、高い収差性能を有し、コンパクトな構成のズームレンズを提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of the above, and provides a zoom lens having a large aperture, a bright, high zoom ratio, a high aberration performance, and a compact configuration. Objective.
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係るズームレンズは、物体側から順に、実質的に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群と、正屈折力の第4レンズ群と、からなるか、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群と、負屈折力の第4レンズ群と、正屈折力の第5レンズ群と、からなり、正屈折力の第3レンズ群は物体側から順に、正屈折力の第1レンズ成分と、負屈折力の第2レンズ成分と、を有し、負屈折力の第2レンズ成分は2枚以上のレンズより構成され、以下の条件式(1)、(2)、(6)、(8)を満足することを特徴とする。
0.06<d3_12air/Σd3_12<0.2 (1)
2.2<f3/fw<3.7 (2)
Σd 3G /f t <0.52 (6)
0.3<(β 2t /β 2w )/(β 3t /β 3w )<0.75 (8)
ここで、
3_12airは正屈折力の第1レンズ成分と負屈折力の第2レンズ成分との間の空気間隔、
Σd3_12は正屈折力の第1レンズ成分の最も物体側面から、負屈折力の第2レンズ成分の最も像側面までの光軸上の距離、
3は第3レンズ群の焦点距離、
wはズームレンズ全系の広角端における焦点距離、
Σd 3G は第3レンズ群の全長、
t はズームレンズ全系の望遠端における焦点距離、
β 2t は第2レンズ群の望遠端における横倍率、
β 2w は第2レンズ群の広角端における横倍率、
β 3t は第3レンズ群の望遠端における横倍率、
β 3w は第3レンズ群の広角端における横倍率、
レンズ成分は、単レンズもしくは接合レンズ、
である。
In order to solve the above-described problems and achieve the object, a zoom lens according to the present invention includes, in order from the object side , a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power. , A third lens group having a positive refractive power and a fourth lens group having a positive refractive power, or a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a first lens having a positive refractive power. 3 lens group, 4th lens group of negative refractive power, and 5th lens group of positive refractive power, and the 3rd lens group of positive refractive power is the 1st lens component of positive refractive power in order from an object side. And a second lens component having a negative refractive power, and the second lens component having a negative refractive power is composed of two or more lenses, and the following conditional expressions (1), (2) , (6), (8) is satisfied.
0.06 <d 3_12air / Σd 3_12 <0.2 (1)
2.2 <f 3 / f w <3.7 (2)
Σd 3G / f t <0.52 ( 6)
0.3 <(β 2t / β 2w ) / (β 3t / β 3w ) <0.75 (8)
here,
d 3 — 12air is an air space between the first lens component having a positive refractive power and the second lens component having a negative refractive power;
Σd 3 — 12 is the distance on the optical axis from the most object side surface of the first lens component having positive refractive power to the most image side surface of the second lens component having negative refractive power,
f 3 is the focal length of the third lens group,
f w is the focal length at the wide-angle end of the entire zoom lens system,
Σd 3G is the total length of the third lens group,
f t is the focal length at the telephoto end of the entire zoom lens system,
β 2t is the lateral magnification at the telephoto end of the second lens group,
β 2w is the lateral magnification at the wide angle end of the second lens group,
β 3t is the lateral magnification at the telephoto end of the third lens group,
β 3w is the lateral magnification at the wide-angle end of the third lens group,
The lens component is a single lens or a cemented lens,
It is.
本発明の撮像装置は、ズームレンズと、ズームレンズの像側に配置されズームレンズによって形成される像を受光する撮像面を備えた撮像素子とを有し、ズームレンズが上述のズームレンズであることを特徴とする。   An image pickup apparatus according to the present invention includes a zoom lens and an image pickup element having an image pickup surface that is disposed on an image side of the zoom lens and receives an image formed by the zoom lens, and the zoom lens is the above-described zoom lens. It is characterized by that.
本発明によれば、口径が大きく、明るく、かつ高変倍なズームレンズでありながら、高い収差性能を有し、コンパクトな構成のズームレンズを提供することができる。   According to the present invention, it is possible to provide a zoom lens that has a large aperture, is bright, and has a high aberration performance and a compact configuration while having a high zoom ratio.
本発明のズームレンズの実施例1の無限遠物点合焦時の広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)でのレンズ断面図である。FIG. 2 is a lens cross-sectional view at the wide-angle end (a), the intermediate state (b), and the telephoto end (c) when focusing on an object point at infinity according to the first exemplary embodiment of the zoom lens of the present invention. 本発明のズームレンズの実施例2の無限遠物点合焦時の広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)でのレンズ断面図である。FIG. 5 is a lens cross-sectional view at a wide angle end (a), an intermediate state (b), and a telephoto end (c) when focusing on an object point at infinity according to a second embodiment of the zoom lens of the present invention. 本発明のズームレンズの実施例3の無限遠物点合焦時の広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)でのレンズ断面図である。FIG. 6 is a lens cross-sectional view at a wide angle end (a), an intermediate state (b), and a telephoto end (c) when focusing on an object point at infinity according to a third embodiment of the zoom lens of the present invention. 本発明のズームレンズの実施例4の無限遠物点合焦時の広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)でのレンズ断面図である。FIG. 6 is a lens cross-sectional view at a wide-angle end (a), an intermediate state (b), and a telephoto end (c) when focusing on an object point at infinity according to Embodiment 4 of the zoom lens of the present invention. 本発明のズームレンズの実施例5の無限遠物点合焦時の広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)でのレンズ断面図である。FIG. 6 is a lens cross-sectional view at a wide-angle end (a), an intermediate state (b), and a telephoto end (c) when focusing on an object point at infinity according to Example 5 of the zoom lens of the present invention. 本発明のズームレンズの実施例6の無限遠物点合焦時の広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)でのレンズ断面図である。FIG. 10 is a lens cross-sectional view at a wide-angle end (a), an intermediate state (b), and a telephoto end (c) when focusing on an object point at infinity according to Example 6 of the zoom lens of the present invention. 本発明のズームレンズの実施例7の無限遠物点合焦時の広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)でのレンズ断面図である。FIG. 10 is a lens cross-sectional view at a wide-angle end (a), an intermediate state (b), and a telephoto end (c) when focusing on an object point at infinity according to Example 7 of the zoom lens of the present invention. 実施例1の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 6 is an aberration diagram for Example 1 upon focusing on an object point at infinity. 実施例2の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 6 is an aberration diagram for Example 2 upon focusing on an object point at infinity. 実施例3の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 3 upon focusing on an object point at infinity. 実施例4の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 4 upon focusing on an object point at infinity. 実施例5の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 5 upon focusing on an object point at infinity. 実施例6の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 6 upon focusing on an object point at infinity. 実施例7の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 7 upon focusing on an object point at infinity. 歪曲収差の補正を説明する図である。It is a figure explaining correction | amendment of a distortion aberration. 本発明のズームレンズを用い、撮像素子として小型のCCD又はCMOSなどを用いた撮像装置としてのコンパクトカメラの断面図である。1 is a cross-sectional view of a compact camera as an image pickup apparatus using a zoom lens of the present invention and using a small CCD or CMOS as an image pickup device. FIG. 撮像装置としてのデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。It is a front perspective view which shows the external appearance of the digital camera as an imaging device. 撮像装置としてのデジタルカメラの外観を示す後方斜視図である。It is a back perspective view showing the appearance of a digital camera as an imaging device. デジタルカメラの主要部の内部回路を示すブロック図である。It is a block diagram which shows the internal circuit of the principal part of a digital camera.
以下に、本発明にかかるズームレンズ及びそれを備えた撮像装置の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。
まず、実施例の説明に先立ち、本実施形態のズームレンズ及び撮像装置の作用効果について説明する。以下の説明において、レンズ成分とは、単レンズもしくは接合レンズのことである。
Embodiments of a zoom lens according to the present invention and an image pickup apparatus including the zoom lens will be described below in detail with reference to the drawings. Note that the present invention is not limited to the embodiments.
First, prior to the description of the examples, the effects of the zoom lens and the imaging apparatus of the present embodiment will be described. In the following description, the lens component is a single lens or a cemented lens.
上記課題を解決するために、本発明の実施形態に係るズームレンズは、物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群と、を有し、正屈折力の第3レンズ群は物体側から順に、正屈折力の第1レンズ成分と、負屈折力の第2レンズ成分と、を有し、負屈折力の第2レンズ成分は2枚以上のレンズより構成され、以下の条件式(1)、(2)を満足することを特徴とする。
0.06<d3_12air/Σd3_12<0.2 (1)
2.2<f3/fw<3.7 (2)
ここで、
3_12airは正屈折力の第1レンズ成分と負屈折力の第2レンズ成分との間の空気間隔、
Σd3_12は正屈折力の第1レンズ成分の最も物体側面から、負屈折力の第2レンズ成分の最も像側面までの光軸上の距離、
3は第3レンズ群の焦点距離、
wはズームレンズ全系の広角端における焦点距離、
である。
In order to solve the above problems, a zoom lens according to an embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a first lens unit having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. A third lens unit having a positive refractive power, in order from the object side, a first lens component having a positive refractive power and a second lens component having a negative refractive power, and having a negative refractive power. The second lens component is composed of two or more lenses and satisfies the following conditional expressions (1) and (2).
0.06 <d 3_12air / Σd 3_12 <0.2 (1)
2.2 <f 3 / f w <3.7 (2)
here,
d 3 — 12air is an air space between the first lens component having a positive refractive power and the second lens component having a negative refractive power;
Σd 3 — 12 is the distance on the optical axis from the most object side surface of the first lens component having positive refractive power to the most image side surface of the second lens component having negative refractive power,
f 3 is the focal length of the third lens group,
f w is the focal length at the wide-angle end of the entire zoom lens system,
It is.
正先行のズームレンズとすることで、先行するレンズ群の口径を抑えながら高い変倍比を確保するズームレンズを設計することが可能となる。
また、負正群を後群とすることでレトロフォーカスタイプのように変倍構成でありながらある程度のバックフォーカスを確保することができる。
さらにまた、第3レンズ群が正の第1レンズ成分、負の第2レンズ成分を有し、条件式(1)、(2)を満たすことにより、第3レンズ群内で発生する収差量を抑制し、コンパクトな構成としながら屈折力をつけることができるため、ズームレンズ全系の全長を抑制することができる。
By using the front-end zoom lens, it is possible to design a zoom lens that secures a high zoom ratio while suppressing the aperture of the preceding lens group.
Further, by setting the negative positive group as the rear group, a certain amount of back focus can be ensured while having a variable magnification configuration as in the retrofocus type.
Furthermore, when the third lens group has a positive first lens component and a negative second lens component and satisfies the conditional expressions (1) and (2), the amount of aberration generated in the third lens group can be reduced. Since the refractive power can be applied while suppressing and a compact configuration, the entire length of the entire zoom lens system can be suppressed.
条件式(1)は、正屈折力の第3レンズ群内の正屈折力の第1レンズ成分と負屈折力の第2レンズ成分との間の空気間隔について規定した式であり、正屈折力の第3レンズ群内の正屈折力の第1レンズ成分の最も物体側面から、負屈折力の第2レンズ成分の最も像側面までの光軸上の距離で規格化したものである。
正屈折力の第3レンズ群内の正屈折力の第1レンズ成分と負屈折力の第2レンズ成分との間の空気間隔をある程度確保すると、負屈折力である第2レンズ成分の主点を後ろにすることが出来、第3レンズ群全体の主点位置を前方にすることが出来る。
Conditional expression (1) is an expression that prescribes an air space between the first lens component having a positive refractive power and the second lens component having a negative refractive power in the third lens group having a positive refractive power. In the third lens group is normalized by the distance on the optical axis from the most object side surface of the first lens component having positive refractive power to the most image side surface of the second lens component having negative refractive power.
The main point of the second lens component having negative refracting power is ensured to some extent when the air interval between the first lens component having positive refracting power and the second lens component having negative refracting power in the third lens group having positive refracting power is secured. And the principal point position of the entire third lens group can be moved forward.
条件式(1)の上限を上回ると、正屈折力の第1レンズ成分と負屈折力の第2レンズ成分との間の空気間隔が大きくなるため、ズームレンズのコンパクト化が難しくなる。
条件式(1)の下限を下回ると、正屈折力の第3レンズ群内の正屈折力の第1レンズ成分と負屈折力の第2レンズ成分との間の空気間隔が減少し、第2レンズ成分の主点位置が後ろに行かなくなるため、第3レンズ群全体の主点位置を前方にすることが出来なくなってしまう。このため、第3レンズ群の前方に配置した絞り径を抑えることが出来ず、口径が大きく、明るいレンズ設計を行うことによる、周辺部での収差補正が困難になる。また、収差発生を抑えるべく、絞りの後のレンズの曲率をゆるくすると、第3レンズ群が担う屈折力が小さくなり、変倍比の低下やレンズ全長が増加するため好ましくない。
If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the air space between the first lens component with positive refracting power and the second lens component with negative refracting power becomes large, making it difficult to make the zoom lens compact.
If the lower limit of conditional expression (1) is surpassed, the air space between the first lens component having a positive refractive power and the second lens component having a negative refractive power in the third lens group having a positive refractive power decreases, and the second Since the principal point position of the lens component does not go backward, the principal point position of the entire third lens group cannot be made forward. For this reason, the aperture diameter arranged in front of the third lens group cannot be suppressed, and it becomes difficult to correct aberrations in the peripheral portion by designing a bright lens with a large aperture. In addition, if the curvature of the lens after the stop is made loose in order to suppress the occurrence of aberration, the refractive power that the third lens group bears becomes small, which is not preferable because the zoom ratio is lowered and the total lens length is increased.
条件式(2)は、第3レンズ群の焦点距離について規定したものであり、ズームレンズ全系の広角端における焦点距離で規格化したものである。
条件式(2)の下限を下回ると第3レンズ群の屈折力が過剰に大きくなることで、球面収差、コマ収差の発生が大きくなり、補正するのが困難となるため好ましくない。
条件式(2)の上限を上回ると、第3レンズ群の屈折力が小さくなりすぎ、同等の変倍比を確保するためには第3レンズ群の移動量を大きくするなどの措置が必要となり、レンズ全系の全長が長くなり、小型化しづらくなる。
Conditional expression (2) defines the focal length of the third lens group, and is normalized by the focal length at the wide-angle end of the entire zoom lens system.
If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, the refractive power of the third lens unit will become excessively large, and spherical aberration and coma will increase, making it difficult to correct.
If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the refractive power of the third lens group becomes too small, and measures such as increasing the amount of movement of the third lens group are necessary to ensure the same zoom ratio. The overall length of the entire lens system becomes longer, making it difficult to reduce the size.
本発明の実施形態に係るズームレンズにおいては、以下の条件式(3)を満たすことが好ましい。
0.6<f3_1/f3<1.2 (3)
ここで、
3_1は正屈折力の第1レンズ成分の焦点距離、
3は第3レンズ群の焦点距離、
である。
In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, it is preferable that the following conditional expression (3) is satisfied.
0.6 <f 3_1 / f 3 <1.2 (3)
here,
f 3_1 is the focal length of the first lens component having positive refractive power,
f 3 is the focal length of the third lens group,
It is.
条件式(3)は、第3レンズ群内の、正屈折力の第1レンズ成分の焦点距離を規定したものであり、第3レンズ群の焦点距離で規格化している。
条件式(3)の下限を下回ると第3レンズ群内の正屈折力の第1レンズ成分の屈折力が大きくなりすぎ、球面収差の発生が大きくなり好ましくない。
条件式(3)の上限を上回ると、第3レンズ群内の正屈折力の第1レンズ成分の屈折力が過剰に小さくなり、第3レンズ群の屈折力も小さくなってしまうため、同様の変倍比を確保するために第3レンズ群の移動量を大きくするなどの必要があり、全長が大きくなってしまう。
Conditional expression (3) defines the focal length of the first lens component having positive refractive power in the third lens group, and is normalized by the focal length of the third lens group.
If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the refractive power of the first lens component having positive refracting power in the third lens unit will become too large, and the occurrence of spherical aberration will become large, which is not preferable.
If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the refractive power of the first lens component having positive refractive power in the third lens group becomes excessively small, and the refractive power of the third lens group also decreases. In order to ensure the magnification ratio, it is necessary to increase the amount of movement of the third lens group, and the total length is increased.
本発明の実施形態に係るズームレンズにおいては、以下の条件式(4)を満たすことが好ましい。
0.7<|f3_2/f3|<2.5 (4)
ここで、
3_2は負屈折力の第2レンズ成分の焦点距離、
3は第3レンズ群の焦点距離、
である。
In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, it is preferable that the following conditional expression (4) is satisfied.
0.7 <| f 3_2 / f 3 | <2.5 (4)
here,
f 3_2 is the focal length of the second lens component having negative refractive power,
f 3 is the focal length of the third lens group,
It is.
条件式(4)は、第3レンズ群内の、負屈折力の第2レンズ成分の焦点距離を規定したものであり、第3レンズ群の焦点距離で規格化している。
条件式(4)の下限を下回ると第3レンズ群内の負屈折力の第2レンズ成分の屈折力が大きくなりすぎ、第3レンズ群全体の屈折力が小さくなり小型化の点で好ましくない。
条件式(4)の上限を上回ると、相対的に第3レンズ群内の正屈折力の第1レンズ成分の屈折力が過剰に大きくなり、第3レンズ群内の正屈折力の第1レンズ成分で発生する球面収差、コマ収差などを補正するのが困難となるため好ましくない。
Conditional expression (4) defines the focal length of the second lens component having negative refractive power in the third lens group, and is normalized by the focal length of the third lens group.
If the lower limit of conditional expression (4) is not reached, the refractive power of the second lens component having negative refractive power in the third lens group becomes too large, and the refractive power of the entire third lens group becomes small, which is not preferable in terms of miniaturization. .
When the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the refractive power of the first lens component having positive refractive power in the third lens group becomes excessively large, and the first lens having positive refractive power in the third lens group. It is not preferable because it becomes difficult to correct spherical aberration, coma aberration, and the like generated by the components.
本発明の実施形態に係るズームレンズにおいては、以下の条件式(5)を満たすことが好ましい。
1<|f3_2/f3_1|<3 (5)
ここで、
3_1は正屈折力の第1レンズ成分の焦点距離、
3_2は負屈折力の第2レンズ成分の焦点距離、
である。
In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, it is preferable that the following conditional expression (5) is satisfied.
1 <| f 3_2 / f 3_1 | <3 (5)
here,
f 3_1 is the focal length of the first lens component having positive refractive power,
f 3_2 is the focal length of the second lens component having negative refractive power,
It is.
条件式(5)は、第3レンズ群内の、正屈折力の第1レンズ成分の焦点距離及び負屈折力の第2レンズ成分の焦点距離の比について規定したものである。
条件式(5)の下限を下回ると第3レンズ群内の負屈折力の第2レンズ成分の屈折力が大きくなりすぎ、第3レンズ群全体の屈折力が小さくなり小型化の点で好ましくない。
条件式(5)の上限を上回ると、第3レンズ群内の正屈折力の第1レンズ成分の屈折力が過剰に大きくなり、第3レンズ群内の正屈折力の第1レンズ成分で発生する球面収差、コマ収差などを補正するのが困難となるため好ましくない。
Conditional expression (5) defines the ratio of the focal length of the first lens component having positive refractive power and the focal length of the second lens component having negative refractive power in the third lens group.
If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, the refractive power of the second lens component having negative refractive power in the third lens group becomes too large, and the refractive power of the entire third lens group becomes small, which is not preferable in terms of miniaturization. .
When the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the refractive power of the first lens component having positive refractive power in the third lens group becomes excessively large and is generated in the first lens component having positive refractive power in the third lens group. This is not preferable because it becomes difficult to correct spherical aberration, coma aberration, and the like.
本発明の実施形態に係るズームレンズにおいては、以下の条件式(6)を満たすことが好ましい。
Σd3G/ft<0.52 (6)
ここで、
Σd3Gは第3レンズ群の全長、
tはズームレンズ全系の望遠端における焦点距離、
である。
In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, it is preferable that the following conditional expression (6) is satisfied.
Σd 3G / f t <0.52 ( 6)
here,
Σd 3G is the total length of the third lens group,
f t is the focal length at the telephoto end of the entire zoom lens system,
It is.
条件式(6)は、第3レンズ群の全長に関する規定であり、条件式(6)の上限を上回ると、第3レンズ群がズームレンズ全系に対して大きくなりすぎ、コンパクトな構成をとるのが難しくなる。   Conditional expression (6) is a rule relating to the total length of the third lens group. If the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, the third lens group becomes too large with respect to the entire zoom lens system and a compact configuration is adopted. It becomes difficult.
本発明の実施形態に係るズームレンズにおいては、以下の条件式(7)を満たすことが好ましい。
t/ft<3.3 (7)
ここで、
tはズームレンズ全系の望遠端における全長、
tはズームレンズ全系の望遠端における焦点距離、
である。
In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, it is preferable that the following conditional expression (7) is satisfied.
L t / ft <3.3 (7)
here,
L t is the total length at the telephoto end of the entire zoom lens system,
f t is the focal length at the telephoto end of the entire zoom lens system,
It is.
条件式(7)は、ズームレンズ全系の望遠端における全長について規定したものであり、ズームレンズ全系の望遠端における焦点距離で規格化したものである。
条件式(7)の上限を上回ると、ズームレンズ全系の望遠端における全長が長くなりすぎ、小型化に向かない。
Conditional expression (7) defines the total length at the telephoto end of the entire zoom lens system, and is normalized by the focal length at the telephoto end of the entire zoom lens system.
If the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, the total length of the entire zoom lens system at the telephoto end becomes too long, and it is not suitable for miniaturization.
本発明の実施形態に係るズームレンズにおいては、以下の条件式(8)を満たすことが好ましい。
0.3<(β2t/β2w)/(β3t/β3w)<0.75 (8)
ここで、
β2tは第2レンズ群の望遠端における横倍率、
β2wは第2レンズ群の広角端における横倍率、
β3tは第3レンズ群の望遠端における横倍率、
β3wは第3レンズ群の広角端における横倍率、
である。
In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, it is preferable that the following conditional expression (8) is satisfied.
0.3 <(β 2t / β 2w ) / (β 3t / β 3w ) <0.75 (8)
here,
β 2t is the lateral magnification at the telephoto end of the second lens group,
β 2w is the lateral magnification at the wide angle end of the second lens group,
β 3t is the lateral magnification at the telephoto end of the third lens group,
β 3w is the lateral magnification at the wide-angle end of the third lens group,
It is.
条件式(8)は、第2レンズ群の変倍比と第3レンズ群の変倍比との比について規定したものである。
条件式(8)の上限を上回ると第2レンズ群の変倍負担が大きくなりすぎ、広角端における像面湾曲、倍率色収差等の発生が大きくなるため、これらの補正にレンズ枚数を増やすなどの構成上の負担が大きくなり、小型化に向かない。
条件式(8)の下限を下回ると、第3レンズ群の変倍負担が大きくなりすぎ、球面収差、コマ収差などの発生が大きくなる。また軸上色収差の変動が大きくなり、これらの補正が困難となる。
Conditional expression (8) defines the ratio between the zoom ratio of the second lens group and the zoom ratio of the third lens group.
If the upper limit of conditional expression (8) is exceeded, the burden of zooming on the second lens group becomes too large, and the occurrence of curvature of field, lateral chromatic aberration, etc. at the wide-angle end becomes large. The burden on the structure becomes large and it is not suitable for downsizing.
If the lower limit of conditional expression (8) is not reached, the variable magnification burden of the third lens group becomes too large, and the occurrence of spherical aberration, coma aberration, etc. becomes large. In addition, the variation of axial chromatic aberration becomes large, and it is difficult to correct these.
本発明の実施形態に係る撮像装置は、ズームレンズと、ズームレンズの像側に配置されズームレンズによって形成される像を受光する撮像面を備えた撮像素子とを有し、ズームレンズが上述のズームレンズであることを特徴とする。   An imaging apparatus according to an embodiment of the present invention includes a zoom lens, and an imaging element that includes an imaging surface that is disposed on an image side of the zoom lens and receives an image formed by the zoom lens. It is a zoom lens.
条件式(1)については、上限値を0.18、更に0.17とすることがより好ましい。また、下限値を0.08、更に0.09とすることが好ましい。   For conditional expression (1), the upper limit value is more preferably 0.18, and even more preferably 0.17. The lower limit is preferably 0.08, more preferably 0.09.
条件式(2)については、上限値を3.5とすることがより好ましい。また、下限値を2.3とすることが好ましい。   For conditional expression (2), it is more preferable to set the upper limit value to 3.5. The lower limit is preferably 2.3.
条件式(3)については、上限値を1とすることがより好ましい。また、下限値を0.65とすることが好ましい。   For conditional expression (3), it is more preferable to set the upper limit value to 1. The lower limit is preferably 0.65.
条件式(4)については、上限値を2.2とすることがより好ましい。また、下限値を0.8とすることが好ましい。   For conditional expression (4), it is more preferable to set the upper limit value to 2.2. The lower limit is preferably 0.8.
条件式(5)については、上限値を2.7、更に2.5とすることがより好ましい。また、下限値を1.1、更に1.2とすることが好ましい。   For conditional expression (5), it is more preferable to set the upper limit value to 2.7, and further to 2.5. The lower limit is preferably 1.1, and more preferably 1.2.
条件式(6)については、上限値を0.45、更に0.4とすることがより好ましい。   For conditional expression (6), it is more preferable to set the upper limit value to 0.45, more preferably 0.4.
条件式(7)については、上限値を2.9、更に2.6とすることがより好ましい。   For conditional expression (7), it is more preferable to set the upper limit value to 2.9, more preferably 2.6.
条件式(8)については、上限値を0.68とすることがより好ましい。また、下限値を0.32とすることが好ましい。   For conditional expression (8), it is more preferable to set the upper limit value to 0.68. The lower limit is preferably set to 0.32.
以下、本発明のズームレンズの実施例1〜7について説明する。実施例1〜7の無限遠物点合焦時の広角端(a)、中間焦点距離状態(b)、望遠端(c)のレンズ断面図をそれぞれ図1〜図7に示す。図1〜図7中、第1レンズ群はG1、第2レンズ群はG2、第3レンズ群はG3、第4レンズ群はG4、第5レンズ群はG5、明るさ(開口)絞りはS、赤外光を制限する波長域制限コートを施したローパスフィルタを構成する平行平板はF、電子撮像素子のカバーガラスの平行平板はC、像面はIで示してある。なお、カバーガラスCの表面に波長域制限用の多層膜を施してもよい。また、そのカバーガラスCにローパスフィルタ作用を持たせるようにしてもよい。平行平板Fは、ローパスフィルタの機能を持たないようにしてもよい。   Examples 1 to 7 of the zoom lens according to the present invention will be described below. FIGS. 1 to 7 show lens cross-sectional views of the wide-angle end (a), the intermediate focal length state (b), and the telephoto end (c) when focusing on an object point at infinity in Examples 1 to 7, respectively. 1 to 7, the first lens group is G1, the second lens group is G2, the third lens group is G3, the fourth lens group is G4, the fifth lens group is G5, and the brightness (aperture) stop is S. The parallel flat plate constituting the low-pass filter provided with the wavelength band limiting coat for limiting the infrared light is indicated by F, the parallel flat plate of the cover glass of the electronic image sensor is indicated by C, and the image plane is indicated by I. In addition, you may give the multilayer film for a wavelength range restriction | limiting to the surface of the cover glass C. FIG. Further, the cover glass C may have a low-pass filter action. The parallel plate F may not have the function of a low-pass filter.
また、各実施例において、明るさ絞りSは第3レンズ群G3と一体で移動する。数値データはいずれも無限遠の被写体に合焦した状態でのデータである。各数値の長さの単位はmm、角度の単位は°(度)である。フォーカシングは、第3レンズ群G3で行うことが望ましく、また、ズームレンズが5つのレンズ群で構成されている場合、第3レンズ群G3、あるいは第4レンズ群G4で行うことが望ましい。第3レンズ群G3はレンズの重量が軽量なため、この第3レンズ群G3でフォーカシングを行うと、モータにかかる負荷が少ない。さらに、ズームデータは広角端(広角)、中間焦点距離状態(中間)、望遠端(望遠)での値である。   In each embodiment, the aperture stop S moves integrally with the third lens group G3. All of the numerical data is data in a state where an object at infinity is focused. The unit of length of each numerical value is mm, and the unit of angle is ° (degree). Focusing is desirably performed by the third lens group G3, and when the zoom lens is configured by five lens groups, it is desirable to perform focusing by the third lens group G3 or the fourth lens group G4. Since the third lens group G3 is light in weight, when focusing is performed with the third lens group G3, the load applied to the motor is small. Further, the zoom data are values at the wide angle end (wide angle), the intermediate focal length state (intermediate), and the telephoto end (telephoto).
実施例1のズームレンズは、図1に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ(開口)絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4と、を配置している。   As shown in FIG. 1, the zoom lens according to the first exemplary embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a brightness (aperture) stop. S, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端への変倍に際して、第1レンズ群G1は像側へ移動した後に物体側へ移動する。第2レンズ群G2は像側へ移動する。第3レンズ群G3は物体側へ移動する。第4レンズ群G4は物体側へ移動する。明るさ絞りSは、第3レンズ群G3とともに移動する。   During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side after moving to the image side. The second lens group G2 moves to the image side. The third lens group G3 moves to the object side. The fourth lens group G4 moves to the object side. The aperture stop S moves together with the third lens group G3.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2の接合レンズからなる。第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL3と、両凹負レンズL4と、両凸正レンズL5と、からなる。第3レンズ群G3は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL6と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL7と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL8の接合レンズと、両凸正レンズL9と、からなる。第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL10からなる。
ここで、正メニスカスレンズL6は正屈折力の第1レンズ成分であり、正メニスカスレンズL7と負メニスカスレンズL8の接合レンズは負屈折力の第2レンズ成分である。
In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens including a negative meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L2 having a convex surface directed toward the object side. The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L3 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L4, and a biconvex positive lens L5. The third lens group G3 includes a cemented lens of a positive meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the object side, and a negative meniscus lens L8 having a convex surface directed toward the object side. And a positive lens L9. The fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L10 having a convex surface directed toward the object side.
Here, the positive meniscus lens L6 is a first lens component having a positive refractive power, and the cemented lens of the positive meniscus lens L7 and the negative meniscus lens L8 is a second lens component having a negative refractive power.
非球面は、両凹負レンズL4の物体側の面と、正メニスカスレンズL6の両面と、両凸正レンズL9の像側の面と、正メニスカスレンズL10の物体側の面と、の5面に設けられている。   The aspherical surfaces are five surfaces, that is, the object side surface of the biconcave negative lens L4, both surfaces of the positive meniscus lens L6, the image side surface of the biconvex positive lens L9, and the object side surface of the positive meniscus lens L10. Is provided.
実施例2のズームレンズは、図2に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ(開口)絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4と、を配置している。   As shown in FIG. 2, the zoom lens according to the second embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a brightness (aperture) stop. S, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端への変倍に際して、第1レンズ群G1は像側へ移動した後に物体側へ移動する。第2レンズ群G2は像側へ移動する。第3レンズ群G3は物体側へ移動する。第4レンズ群G4は物体側へ移動する。明るさ絞りSは、第3レンズ群G3とともに移動する。   During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side after moving to the image side. The second lens group G2 moves to the image side. The third lens group G3 moves to the object side. The fourth lens group G4 moves to the object side. The aperture stop S moves together with the third lens group G3.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2の接合レンズからなる。第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL3と、両凹負レンズL4と、両凸正レンズL5と、からなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズL6と、両凸正レンズL7と両凹負レンズL8の接合レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL9と、からなる。第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL10からなる。
ここで、両凸正レンズL6は正屈折力の第1レンズ成分であり、両凸正レンズL7と両凹負レンズL8の接合レンズは負屈折力の第2レンズ成分である。
In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens including a negative meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L2 having a convex surface directed toward the object side. The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L3 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L4, and a biconvex positive lens L5. The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L6, a cemented lens of a biconvex positive lens L7 and a biconcave negative lens L8, and a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side. The fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L10 having a convex surface directed toward the object side.
Here, the biconvex positive lens L6 is a first lens component having a positive refractive power, and the cemented lens of the biconvex positive lens L7 and the biconcave negative lens L8 is a second lens component having a negative refractive power.
非球面は、両凸正レンズL6の両面と、正メニスカスレンズL9の像側の面と、正メニスカスレンズL10の物体側の面と、の4面に設けられている。   The aspheric surfaces are provided on the four surfaces of the biconvex positive lens L6, the image side surface of the positive meniscus lens L9, and the object side surface of the positive meniscus lens L10.
実施例3のズームレンズは、図3に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ(開口)絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4と、を配置している。   As shown in FIG. 3, the zoom lens according to the third exemplary embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a brightness (aperture) stop. S, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端への変倍に際して、第1レンズ群G1は像側へ移動した後に物体側へ移動する。第2レンズ群G2は像側へ移動する。第3レンズ群G3は物体側へ移動する。第4レンズ群G4は物体側へ移動する。明るさ絞りSは、第3レンズ群G3とともに移動する。   During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side after moving to the image side. The second lens group G2 moves to the image side. The third lens group G3 moves to the object side. The fourth lens group G4 moves to the object side. The aperture stop S moves together with the third lens group G3.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2の接合レンズからなる。第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL3と、両凹負レンズL4と、両凸正レンズL5と、からなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズL6と、両凸正レンズL7と両凹負レンズL8の接合レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL9と、からなる。第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL10からなる。
ここで、両凸正レンズL6は正屈折力の第1レンズ成分であり、両凸正レンズL7と両凹負レンズL8の接合レンズは負屈折力の第2レンズ成分である。
In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens including a negative meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L2 having a convex surface directed toward the object side. The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L3 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L4, and a biconvex positive lens L5. The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L6, a cemented lens of a biconvex positive lens L7 and a biconcave negative lens L8, and a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side. The fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L10 having a convex surface directed toward the object side.
Here, the biconvex positive lens L6 is a first lens component having a positive refractive power, and the cemented lens of the biconvex positive lens L7 and the biconcave negative lens L8 is a second lens component having a negative refractive power.
非球面は、両凸正レンズL6の両面と、正メニスカスレンズL9の像側の面と、正メニスカスレンズL10の物体側の面と、の4面に設けられている。   The aspheric surfaces are provided on the four surfaces of the biconvex positive lens L6, the image side surface of the positive meniscus lens L9, and the object side surface of the positive meniscus lens L10.
実施例4のズームレンズは、図4に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ(開口)絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4と、を配置している。   As shown in FIG. 4, the zoom lens of Example 4 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a brightness (aperture) stop. S, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端への変倍に際して、第1レンズ群G1は像側へ移動した後に物体側へ移動する。第2レンズ群G2は像側へ移動する。第3レンズ群G3は物体側へ移動する。第4レンズ群G4は物体側へ移動する。明るさ絞りSは、第3レンズ群G3とともに移動する。   During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side after moving to the image side. The second lens group G2 moves to the image side. The third lens group G3 moves to the object side. The fourth lens group G4 moves to the object side. The aperture stop S moves together with the third lens group G3.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、両凸正レンズL1からなる。第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL2と、両凹負レンズL3と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL4と、からなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズL5と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL6と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL7の接合レンズと、からなる。第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL8からなる。
ここで、両凸正レンズL5は正屈折力の第1レンズ成分であり、正メニスカスレンズL6と負メニスカスレンズL7の接合レンズは負屈折力の第2レンズ成分である。
In order from the object side, the first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1. The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L3, and a positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side. The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L5, a cemented lens of a positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side. The fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L8 having a convex surface directed toward the object side.
Here, the biconvex positive lens L5 is a first lens component having a positive refractive power, and the cemented lens of the positive meniscus lens L6 and the negative meniscus lens L7 is a second lens component having a negative refractive power.
非球面は、両凸正レンズL5の両面と、正メニスカスレンズL8の物体側の面と、の3面に設けられている。   The aspheric surfaces are provided on the three surfaces of the biconvex positive lens L5 and the object-side surface of the positive meniscus lens L8.
実施例5のズームレンズは、図5に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ(開口)絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4と、を配置している。   As shown in FIG. 5, the zoom lens of Example 5 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a brightness (aperture) stop. S, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端への変倍に際して、第1レンズ群G1は像側へ移動した後に物体側へ移動する。第2レンズ群G2は像側へ移動した後に物体側へ移動する。第3レンズ群G3は物体側へ移動する。第4レンズ群G4は物体側へ移動する。明るさ絞りSは、第3レンズ群G3とともに移動する。   During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side after moving to the image side. The second lens group G2 moves to the object side after moving to the image side. The third lens group G3 moves to the object side. The fourth lens group G4 moves to the object side. The aperture stop S moves together with the third lens group G3.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と両凸正レンズL2の接合レンズからなる。第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL3と、両凹負レンズL4と、両凸正レンズL5と、からなる。第3レンズ群G3は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL6と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL7と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL8の接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL9と両凸正レンズL10の接合レンズと、からなる。第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL11からなる。
ここで、正メニスカスレンズL6は正屈折力の第1レンズ成分であり、正メニスカスレンズL7と負メニスカスレンズL8の接合レンズは負屈折力の第2レンズ成分である。
In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L2. The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L3 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L4, and a biconvex positive lens L5. The third lens group G3 includes a cemented lens of a positive meniscus lens L6 having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the object side, and a negative meniscus lens L8 having a convex surface directed toward the object side; And a cemented lens of a negative meniscus lens L9 and a biconvex positive lens L10. The fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side.
Here, the positive meniscus lens L6 is a first lens component having a positive refractive power, and the cemented lens of the positive meniscus lens L7 and the negative meniscus lens L8 is a second lens component having a negative refractive power.
非球面は、正メニスカスレンズL6の両面と、両凸正レンズL10の像側の面と、正メニスカスレンズL11の物体側の面と、の4面に設けられている。   The aspheric surfaces are provided on the four surfaces of the positive meniscus lens L6, the image side surface of the biconvex positive lens L10, and the object side surface of the positive meniscus lens L11.
実施例6のズームレンズは、図6に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ(開口)絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4と、を配置している。   As shown in FIG. 6, the zoom lens of Example 6 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a brightness (aperture) stop. S, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端への変倍に際して、第1レンズ群G1は像側へ移動した後に物体側へ移動する。第2レンズ群G2は像側へ移動した後に物体側へ移動する。第3レンズ群G3は物体側へ移動する。第4レンズ群G4は物体側へ移動する。明るさ絞りSは、第3レンズ群G3とともに移動する。   During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side after moving to the image side. The second lens group G2 moves to the object side after moving to the image side. The third lens group G3 moves to the object side. The fourth lens group G4 moves to the object side. The aperture stop S moves together with the third lens group G3.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2の接合レンズからなる。第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL3と、両凹負レンズL4と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL5と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL6と、からなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズL7と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL8と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL9の接合レンズと、両凹負レンズL10と両凸正レンズL11の接合レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12と、からなる。第4レンズ群G4は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13からなる。
ここで、両凸正レンズL7は正屈折力の第1レンズ成分であり、負メニスカスレンズL8と負メニスカスレンズL9の接合レンズは負屈折力の第2レンズ成分である。
In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens including a negative meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L2 having a convex surface directed toward the object side. The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L4, a positive meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. L6. The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L7, a cemented lens of a negative meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens L10 and biconvex lens. It consists of a cemented lens of the positive lens L11 and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the image side. The fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L13 having a convex surface directed toward the object side.
Here, the biconvex positive lens L7 is a first lens component having a positive refractive power, and the cemented lens of the negative meniscus lens L8 and the negative meniscus lens L9 is a second lens component having a negative refractive power.
非球面は、両凹負レンズL4の両面と、両凸正レンズL7の両面と、正メニスカスレンズL12の像側の面と、正メニスカスレンズL13の物体側の面と、の6面に設けられている。   The aspheric surfaces are provided on six surfaces including both surfaces of the biconcave negative lens L4, both surfaces of the biconvex positive lens L7, the image side surface of the positive meniscus lens L12, and the object side surface of the positive meniscus lens L13. ing.
実施例7のズームレンズは、図7に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ(開口)絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、負の屈折力の第4レンズ群G4と、正の屈折力の第5レンズ群G5を配置している。   As shown in FIG. 7, the zoom lens according to the seventh embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a brightness (aperture) stop. S, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端への変倍に際して、第1レンズ群G1は像側へ移動した後に物体側へ移動する。第2レンズ群G2は像側へ移動する。第3レンズ群G3は物体側へ移動する。第4レンズ群G4は物体側へ移動した後に像側へ移動する。第5レンズ群G5は物体側へ移動した後に像側へ移動する。明るさ絞りSは、第3レンズ群G3とともに移動する。   During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side after moving to the image side. The second lens group G2 moves to the image side. The third lens group G3 moves to the object side. The fourth lens group G4 moves to the image side after moving to the object side. The fifth lens group G5 moves to the image side after moving to the object side. The aperture stop S moves together with the third lens group G3.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL1と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL2の接合レンズからなる。第2レンズ群G2は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL3と、両凹負レンズL4と、両凸正レンズL5と、からなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズL6と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL7と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL8の接合レンズと、両凹負レンズL9と両凸正レンズL10の接合レンズと、からなる。第4レンズ群G4は、両凹負レンズL11からなる。第5レンズ群G5は、両凸正レンズL12からなる。
ここで、両凸正レンズL6は正屈折力の第1レンズ成分であり、正メニスカスレンズL7と負メニスカスレンズL8の接合レンズは負屈折力の第2レンズ成分である。
In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens including a negative meniscus lens L1 having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens L2 having a convex surface directed toward the object side. The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L3 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L4, and a biconvex positive lens L5. The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L6, a cemented lens of a positive meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L9, and a biconvex lens. And a cemented lens of the positive lens L10. The fourth lens group G4 is composed of a biconcave negative lens L11. The fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L12.
Here, the biconvex positive lens L6 is a first lens component having a positive refractive power, and the cemented lens of the positive meniscus lens L7 and the negative meniscus lens L8 is a second lens component having a negative refractive power.
非球面は、正メニスカスレンズL6の両面と、両凸正レンズL10の像側の面と、両凹負レンズL11の像側の面と、両凸正レンズL12の物体側の面と、の4面に設けられている。   The aspherical surface is composed of four surfaces of the positive meniscus lens L6, the image side surface of the biconvex positive lens L10, the image side surface of the biconcave negative lens L11, and the object side surface of the biconvex positive lens L12. It is provided on the surface.
以下に、上記各実施例の数値データを示す。記号は上記の外、BFはバックフォーカス、f1、f2…は各レンズ群の焦点距離、FNOはFナンバー、ωは半画角、WEは広角端、STは中間焦点距離状態、TEは望遠端、rは各レンズ面の曲率半径、dは各レンズ面間の間隔、ndは各レンズのd線の屈折率、νdは各レンズのアッベ数である。後述するレンズ全長は、レンズ最前面からレンズ最終面までの距離にバックフォーカスを加えたものである。BF(バックフォーカス)は、レンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算して表したものである。   Below, the numerical data of each said Example are shown. Symbols are the above, BF is back focus, f1, f2... Are focal lengths of each lens group, FNO is F number, ω is half angle of view, WE is wide angle end, ST is intermediate focal length state, TE is telephoto end , R is the radius of curvature of each lens surface, d is the spacing between the lens surfaces, nd is the refractive index of the d-line of each lens, and νd is the Abbe number of each lens. The total lens length described later is obtained by adding back focus to the distance from the lens front surface to the lens final surface. BF (back focus) represents the distance from the last lens surface to the paraxial image plane in terms of air.
また、各非球面形状は、各実施例における各非球面係数を用いて、以下の式(I)で表される。
但し、光軸方向の座標をZ、光軸と垂直な方向の座標をYとする。
Z=(Y/r)/[1+{1−(1+k)・(Y/r)1/2]+A×Y+A×Y+A×Y+A10×Y10 (I)
ここで、
rは近軸曲率半径、
kは円錐係数、
4、A6、A8、A10はそれぞれ4次、6次、8次、10次の非球面係数である。
また、非球面係数において、「e−n」(nは整数)は、「10−n」を示している。
Each aspheric shape is expressed by the following formula (I) using each aspheric coefficient in each embodiment.
However, the coordinate in the optical axis direction is Z, and the coordinate in the direction perpendicular to the optical axis is Y.
Z = (Y 2 / r) / [1+ {1− (1 + k) · (Y / r) 2 } 1/2 ] + A 4 × Y 4 + A 6 × Y 6 + A 8 × Y 8 + A 10 × Y 10 ( I)
here,
r is the paraxial radius of curvature,
k is the cone coefficient,
A 4 , A 6 , A 8 , and A 10 are fourth-order, sixth-order, eighth-order, and tenth-order aspheric coefficients, respectively.
In the aspheric coefficient, “e−n” (n is an integer) indicates “10 −n ”.
数値実施例1
単位mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 25.744 0.65 1.94595 17.98
2 19.718 2.55 1.80400 46.57
3 250.000 可変
4 65.024 0.40 1.91082 35.25
5 7.193 3.78
6* -17.800 0.40 1.80610 40.88
7 40.605 0.40
8 20.930 1.61 1.94595 17.98
9 -73.524 可変
10(絞り) ∞ 0.10
11* 8.465 1.77 1.74320 49.34
12* 140.514 0.81
13 9.005 1.94 1.83481 42.71
14 583.497 0.40 1.84666 23.78
15 5.444 1.12
16 26.539 0.91 1.49700 81.54
17* -40.105 可変
18* 11.498 1.45 1.52542 55.78
19 52.632 可変
20 ∞ 0.30 1.51633 64.14
21 ∞ 0.50
22 ∞ 0.50 1.51633 64.14
23 ∞ 0.50
像面(撮像面)∞

非球面データ
第6面
K=0.000
A4=-5.60812e-06,A6=1.47467e-08,A8=-1.27786e-08
第11面
K=0.000
A4=-1.12422e-04,A6=-2.83973e-06,A8=2.92981e-08
第12面
K=0.000
A4=7.31733e-05,A6=-2.82801e-06,A8=6.43179e-08
第17面
K=0.000
A4=3.19602e-07,A6=2.81612e-06
第18面
K=0.000
A4=-1.36174e-04,A6=4.97578e-07

ズームデータ
広角 中間 望遠
焦点距離 5.03 10.70 24.20
FNO. 1.85 2.24 2.83
画角2ω 75.21 39.88 17.73
fb (in air) 6.40 8.94 10.02
全長 (in air) 48.08 45.30 52.64

d3 0.30 5.45 13.26
d9 19.59 7.83 1.80
d17 3.50 4.79 9.27
d19 4.88 7.42 8.50

群焦点距離
f1=37.61 f2=-8.73 f3=12.65 f4=27.67
Numerical example 1
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 25.744 0.65 1.94595 17.98
2 19.718 2.55 1.80400 46.57
3 250.000 Variable
4 65.024 0.40 1.91082 35.25
5 7.193 3.78
6 * -17.800 0.40 1.80610 40.88
7 40.605 0.40
8 20.930 1.61 1.94595 17.98
9 -73.524 Variable
10 (Aperture) ∞ 0.10
11 * 8.465 1.77 1.74320 49.34
12 * 140.514 0.81
13 9.005 1.94 1.83481 42.71
14 583.497 0.40 1.84666 23.78
15 5.444 1.12
16 26.539 0.91 1.49700 81.54
17 * -40.105 variable
18 * 11.498 1.45 1.52542 55.78
19 52.632 Variable
20 ∞ 0.30 1.51633 64.14
21 ∞ 0.50
22 ∞ 0.50 1.51633 64.14
23 ∞ 0.50
Image plane (imaging plane) ∞

Aspheric data 6th surface
K = 0.000
A4 = -5.60812e-06, A6 = 1.47467e-08, A8 = -1.27786e-08
11th page
K = 0.000
A4 = -1.12422e-04, A6 = -2.83973e-06, A8 = 2.92981e-08
12th page
K = 0.000
A4 = 7.31733e-05, A6 = -2.82801e-06, A8 = 6.43179e-08
17th page
K = 0.000
A4 = 3.19602e-07, A6 = 2.81612e-06
18th page
K = 0.000
A4 = -1.36174e-04, A6 = 4.97578e-07

Zoom data
Wide angle Medium Telephoto focal length 5.03 10.70 24.20
FNO. 1.85 2.24 2.83
Angle of view 2ω 75.21 39.88 17.73
fb (in air) 6.40 8.94 10.02
Total length (in air) 48.08 45.30 52.64

d3 0.30 5.45 13.26
d9 19.59 7.83 1.80
d17 3.50 4.79 9.27
d19 4.88 7.42 8.50

Group focal length
f1 = 37.61 f2 = -8.73 f3 = 12.65 f4 = 27.67
数値実施例2
単位mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 27.332 0.65 1.94595 17.98
2 19.889 2.75 1.83481 42.71
3 231.126 可変
4 78.762 0.40 1.91082 35.25
5 7.268 3.77
6 -22.696 0.40 1.83481 42.71
7 36.446 0.30
8 18.632 1.65 1.94595 17.98
9 -144.225 可変
10(絞り) ∞ 0.10
11* 8.132 2.19 1.74320 49.34
12* -31.189 0.59
13 17.117 1.94 1.91082 35.25
14 -22.696 0.40 1.84666 23.78
15 5.835 1.30
16 -21.739 0.88 1.49700 81.54
17* -10.689 可変
18* 11.532 1.50 1.52542 55.78
19 58.824 可変
20 ∞ 0.30 1.51633 64.14
21 ∞ 0.50
22 ∞ 0.50 1.51633 64.14
23 ∞ 0.50
像面(撮像面)∞

非球面データ
第11面
K=0.000
A4=-2.03141e-04,A6=-2.06946e-06,A8=-3.64167e-08
第12面
K=0.000
A4=2.67444e-04,A6=-4.23733e-06,A8=5.06036e-08
第17面
K=0.000
A4=-3.17240e-04,A6=5.39901e-06,A8=-7.22464e-07
第18面
K=0.000
A4=-1.11797e-04,A6=6.20333e-07

ズームデータ
広角 中間 望遠
焦点距離 5.03 10.70 24.20
FNO. 1.85 2.23 2.83
画角2ω 75.29 39.91 17.81
fb (in air) 6.20 8.69 10.03
全長 (in air) 49.18 46.13 53.31

d3 0.30 5.63 13.59
d9 20.36 8.17 1.80
d17 3.50 4.82 9.07
d19 4.65 7.15 8.50

群焦点距離
f1=38.95 f2=-8.97 f3=12.78 f4=27.00
Numerical example 2
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 27.332 0.65 1.94595 17.98
2 19.889 2.75 1.83481 42.71
3 231.126 Variable
4 78.762 0.40 1.91082 35.25
5 7.268 3.77
6 -22.696 0.40 1.83481 42.71
7 36.446 0.30
8 18.632 1.65 1.94595 17.98
9 -144.225 Variable
10 (Aperture) ∞ 0.10
11 * 8.132 2.19 1.74320 49.34
12 * -31.189 0.59
13 17.117 1.94 1.91082 35.25
14 -22.696 0.40 1.84666 23.78
15 5.835 1.30
16 -21.739 0.88 1.49700 81.54
17 * -10.689 variable
18 * 11.532 1.50 1.52542 55.78
19 58.824 Variable
20 ∞ 0.30 1.51633 64.14
21 ∞ 0.50
22 ∞ 0.50 1.51633 64.14
23 ∞ 0.50
Image plane (imaging plane) ∞

Aspheric data 11th surface
K = 0.000
A4 = -2.03141e-04, A6 = -2.06946e-06, A8 = -3.64167e-08
12th page
K = 0.000
A4 = 2.67444e-04, A6 = -4.23733e-06, A8 = 5.06036e-08
17th page
K = 0.000
A4 = -3.17240e-04, A6 = 5.39901e-06, A8 = -7.22464e-07
18th page
K = 0.000
A4 = -1.11797e-04, A6 = 6.20333e-07

Zoom data
Wide angle Medium Telephoto focal length 5.03 10.70 24.20
FNO. 1.85 2.23 2.83
Angle of view 2ω 75.29 39.91 17.81
fb (in air) 6.20 8.69 10.03
Total length (in air) 49.18 46.13 53.31

d3 0.30 5.63 13.59
d9 20.36 8.17 1.80
d17 3.50 4.82 9.07
d19 4.65 7.15 8.50

Group focal length
f1 = 38.95 f2 = -8.97 f3 = 12.78 f4 = 27.00
数値実施例3
単位mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 30.801 0.65 1.94595 17.98
2 19.462 2.33 1.91082 35.25
3 221.469 可変
4 66.846 0.40 1.91082 35.25
5 6.458 3.43
6 -24.711 0.40 1.91082 35.25
7 25.114 0.28
8 15.744 1.74 1.94595 17.98
9 -82.384 可変
10(絞り) ∞ 0.10
11* 6.485 2.11 1.74320 49.29
12* -27.523 0.40
13 12.878 1.17 1.83481 42.71
14 -76.395 0.40 1.84666 23.78
15 4.920 1.32
16 -14.943 0.97 1.49700 81.54
17* -7.709 可変
18* 10.579 1.18 1.52542 55.78
19 31.493 可変
20 ∞ 0.30 1.51633 64.14
21 ∞ 0.40
22 ∞ 0.50 1.51633 64.14
23 ∞ 0.53
像面(撮像面)∞

非球面データ
第11面
K=0.000
A4=-2.98400e-04,A6=-4.77058e-06
第12面
K=0.000
A4=5.68408e-04,A6=-1.01359e-05,A8=2.33434e-07
第17面
K=0.000
A4=-3.00895e-04,A6=6.51196e-06
第18面
K= 0.000
A4=-1.48167e-04,A6=2.74589e-06

ズームデータ
広角 中間 望遠
焦点距離 4.59 8.80 17.70
FNO. 1.85 2.21 2.75
画角2ω 81.31 47.97 24.25
fb (in air) 5.71 7.59 9.58
全長 (in air) 40.87 38.85 44.63

d3 0.30 4.41 11.27
d9 15.39 6.21 1.01
d17 2.60 3.77 5.89
d19 4.24 6.11 8.14

群焦点距離
f1=40.00 f2=-8.21 f3=10.69 f4=29.74
Numerical Example 3
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 30.801 0.65 1.94595 17.98
2 19.462 2.33 1.91082 35.25
3 221.469 Variable
4 66.846 0.40 1.91082 35.25
5 6.458 3.43
6 -24.711 0.40 1.91082 35.25
7 25.114 0.28
8 15.744 1.74 1.94595 17.98
9 -82.384 variable
10 (Aperture) ∞ 0.10
11 * 6.485 2.11 1.74320 49.29
12 * -27.523 0.40
13 12.878 1.17 1.83481 42.71
14 -76.395 0.40 1.84666 23.78
15 4.920 1.32
16 -14.943 0.97 1.49700 81.54
17 * -7.709 variable
18 * 10.579 1.18 1.52542 55.78
19 31.493 Variable
20 ∞ 0.30 1.51633 64.14
21 ∞ 0.40
22 ∞ 0.50 1.51633 64.14
23 ∞ 0.53
Image plane (imaging plane) ∞

Aspheric data 11th surface
K = 0.000
A4 = -2.98400e-04, A6 = -4.77058e-06
12th page
K = 0.000
A4 = 5.68408e-04, A6 = -1.01359e-05, A8 = 2.33434e-07
17th page
K = 0.000
A4 = -3.00895e-04, A6 = 6.51196e-06
18th page
K = 0.000
A4 = -1.48167e-04, A6 = 2.74589e-06

Zoom data
Wide angle Medium telephoto focal length 4.59 8.80 17.70
FNO. 1.85 2.21 2.75
Angle of view 2ω 81.31 47.97 24.25
fb (in air) 5.71 7.59 9.58
Total length (in air) 40.87 38.85 44.63

d3 0.30 4.41 11.27
d9 15.39 6.21 1.01
d17 2.60 3.77 5.89
d19 4.24 6.11 8.14

Group focal length
f1 = 40.00 f2 = -8.21 f3 = 10.69 f4 = 29.74
数値実施例4
単位mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 32.414 2.00 1.49700 81.54
2 -97.605 可変
3 313.814 0.40 1.88300 40.76
4 7.277 3.10
5 -23.619 0.40 1.88300 40.76
6 2994.422 0.20
7 17.053 1.45 1.92286 18.90
8 130.798 可変
9(絞り) ∞ 0.10
10* 7.220 1.94 1.58313 59.38
11* -28.414 0.50
12 7.159 1.70 1.88300 40.76
13 24.199 0.40 1.80810 22.76
14 4.288 可変
15* 10.186 1.60 1.52542 55.78
16 90.000 可変
17 ∞ 0.30 1.51633 64.14
18 ∞ 0.50
19 ∞ 0.50 1.51633 64.14
20 ∞ 0.50
像面(撮像面)∞

非球面データ
第10面
K=0.000
A4=-3.37324e-04,A6=3.49675e-07,A8=-2.71205e-07
第11面
K=0.000
A4=8.31355e-05,A6=1.91057e-06,A8=-1.87205e-07
第15面
K=0.000
A4=-1.64352e-04,A6=1.02631e-06,A8=1.53888e-08

ズームデータ
広角 中間 望遠
焦点距離 5.02 9.74 19.28
FNO. 2.03 2.44 3.04
画角2ω 76.64 43.66 22.46
fb (in air) 4.91 7.21 10.72
全長 (in air) 43.20 40.99 47.14

d2 0.30 5.30 11.83
d8 18.60 7.84 1.44
d14 5.59 6.85 9.36
d16 3.39 5.68 9.19

群焦点距離
f1=49.21 f2=-9.72 f3=11.78 f4=21.71
Numerical Example 4
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 32.414 2.00 1.49700 81.54
2 -97.605 Variable
3 313.814 0.40 1.88300 40.76
4 7.277 3.10
5 -23.619 0.40 1.88300 40.76
6 2994.422 0.20
7 17.053 1.45 1.92286 18.90
8 130.798 Variable
9 (Aperture) ∞ 0.10
10 * 7.220 1.94 1.58313 59.38
11 * -28.414 0.50
12 7.159 1.70 1.88300 40.76
13 24.199 0.40 1.80810 22.76
14 4.288 Variable
15 * 10.186 1.60 1.52542 55.78
16 90.000 Variable
17 ∞ 0.30 1.51633 64.14
18 ∞ 0.50
19 ∞ 0.50 1.51633 64.14
20 ∞ 0.50
Image plane (imaging plane) ∞

Aspheric data 10th surface
K = 0.000
A4 = -3.37324e-04, A6 = 3.49675e-07, A8 = -2.71205e-07
11th page
K = 0.000
A4 = 8.31355e-05, A6 = 1.91057e-06, A8 = -1.87205e-07
15th page
K = 0.000
A4 = -1.64352e-04, A6 = 1.02631e-06, A8 = 1.53888e-08

Zoom data
Wide angle Intermediate Telephoto focal length 5.02 9.74 19.28
FNO. 2.03 2.44 3.04
Angle of view 2ω 76.64 43.66 22.46
fb (in air) 4.91 7.21 10.72
Total length (in air) 43.20 40.99 47.14

d2 0.30 5.30 11.83
d8 18.60 7.84 1.44
d14 5.59 6.85 9.36
d16 3.39 5.68 9.19

Group focal length
f1 = 49.21 f2 = -9.72 f3 = 11.78 f4 = 21.71
数値実施例5
単位mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 32.075 0.60 1.84666 23.78
2 23.000 2.84 1.72916 54.68
3 -1300.138 可変
4 233.228 0.70 1.88300 40.76
5 8.384 4.83
6 -23.708 0.60 1.88300 40.76
7 50.710 0.20
8 23.688 1.57 1.92286 18.90
9 -95.265 可変
10(絞り) ∞ 0.10
11* 9.233 2.07 1.80610 40.92
12* 7180.221 0.60
13 8.833 1.66 1.88300 40.76
14 67.747 0.40 1.80810 22.76
15 5.247 2.20
16 93.595 0.40 1.63980 34.46
17 9.237 1.37 1.58313 59.38
18* -52.709 可変
19* 10.837 1.90 1.52542 55.78
20 70.000 可変
21 ∞ 0.30 1.51633 64.14
22 ∞ 0.50
23 ∞ 0.50 1.51633 64.14
24 ∞ 0.50
像面(撮像面)∞

非球面データ
第11面
K=0.000
A4=-1.31857e-04,A6=-2.64640e-08,A8=-3.53586e-08
第12面
K=0.000
A4=2.94426e-05,A6=3.87098e-07,A8=-2.11287e-08
第18面
K=0.000
A4=-4.19872e-05,A6=3.86970e-06,A8=-2.50064e-07
第19面
K=0.000
A4=-1.00184e-04,A6=5.05708e-07,A8=-4.91562e-09

ズームデータ
広角 中間 望遠
焦点距離 5.06 11.08 24.29
FNO. 1.66 2.11 2.75
画角2ω 76.37 38.77 17.77
fb (in air) 5.38 8.31 9.78
全長 (in air) 52.64 50.03 59.73

d3 0.30 6.80 15.76
d9 21.19 7.72 1.67
d18 3.73 5.16 10.47
d20 3.85 6.78 8.25

群焦点距離
f1=45.73 f2=-9.43 f3=13.35 f4=24.14
Numerical Example 5
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 32.075 0.60 1.84666 23.78
2 23.000 2.84 1.72916 54.68
3 -1300.138 Variable
4 233.228 0.70 1.88300 40.76
5 8.384 4.83
6 -23.708 0.60 1.88300 40.76
7 50.710 0.20
8 23.688 1.57 1.92286 18.90
9 -95.265 Variable
10 (Aperture) ∞ 0.10
11 * 9.233 2.07 1.80610 40.92
12 * 7180.221 0.60
13 8.833 1.66 1.88300 40.76
14 67.747 0.40 1.80810 22.76
15 5.247 2.20
16 93.595 0.40 1.63980 34.46
17 9.237 1.37 1.58313 59.38
18 * -52.709 variable
19 * 10.837 1.90 1.52542 55.78
20 70.000 Variable
21 ∞ 0.30 1.51633 64.14
22 ∞ 0.50
23 ∞ 0.50 1.51633 64.14
24 ∞ 0.50
Image plane (imaging plane) ∞

Aspheric data 11th surface
K = 0.000
A4 = -1.31857e-04, A6 = -2.64640e-08, A8 = -3.53586e-08
12th page
K = 0.000
A4 = 2.94426e-05, A6 = 3.87098e-07, A8 = -2.11287e-08
18th page
K = 0.000
A4 = -4.19872e-05, A6 = 3.86970e-06, A8 = -2.50064e-07
19th page
K = 0.000
A4 = -1.00184e-04, A6 = 5.05708e-07, A8 = -4.91562e-09

Zoom data
Wide angle Medium telephoto focal length 5.06 11.08 24.29
FNO. 1.66 2.11 2.75
Angle of view 2ω 76.37 38.77 17.77
fb (in air) 5.38 8.31 9.78
Total length (in air) 52.64 50.03 59.73

d3 0.30 6.80 15.76
d9 21.19 7.72 1.67
d18 3.73 5.16 10.47
d20 3.85 6.78 8.25

Group focal length
f1 = 45.73 f2 = -9.43 f3 = 13.35 f4 = 24.14
数値実施例6
単位mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 25.351 0.60 1.94595 17.98
2 20.000 4.05 1.77250 49.60
3 126.326 可変
4 48.078 0.40 1.88300 40.76
5 6.638 4.92
6* -17.274 0.40 1.74320 49.34
7* 60.049 0.39
8 -120.845 1.33 1.94595 17.98
9 -32.157 0.10
10 23.594 1.06 1.94595 17.98
11 42.083 可変
12(絞り) ∞ 0.10
13* 9.377 2.52 1.85135 40.10
14* -75.696 0.60
15 10.511 0.55 2.00069 25.46
16 7.380 0.40 1.92286 18.90
17 6.633 1.97
18 -28.937 0.40 1.80810 22.76
19 12.534 2.79 1.58913 61.14
20 -12.932 0.20
21 -15.332 1.02 1.80610 40.92
22* -11.942 可変
23* 11.827 2.42 1.49700 81.54
24 70.000 可変
25 ∞ 0.30 1.51633 64.14
26 ∞ 0.50
27 ∞ 0.50 1.51633 64.14
28 ∞ 0.50
像面(撮像面)∞

非球面データ
第6面
K=0.000
A4=-5.23081e-05,A6=-9.36403e-07,A8=-2.59551e-08,A10=-1.67452e-09
第7面
K=0.000
A4=-1.61371e-04,A6=2.00053e-06,A8=-1.86006e-07,A10=1.78281e-09
第13面
K=0.000
A4=-1.06873e-04,A6=8.66670e-07,A8=-3.76373e-08,A10=1.09596e-09
第14面
K=0.000
A4=1.84878e-04,A6=-6.30759e-07,A8=3.67989e-08
第22面
K=0.000
A4=-3.16628e-05,A6=3.28018e-07,A8=-2.59225e-08
第23面
K=0.000
A4=-3.63964e-05,A6=1.42219e-07,A8=2.20879e-09

ズームデータ
広角 中間 望遠
焦点距離 4.33 9.48 20.79
FNO. 1.41 1.81 2.30
画角2ω 85.58 45.24 20.83
fb (in air) 7.65 10.29 9.94
全長 (in air) 53.95 52.85 64.73

d3 0.30 6.80 15.73
d11 18.50 6.40 1.95
d22 1.29 3.14 10.89
d24 6.12 8.77 8.41

群焦点距離
f1=43.30 f2=-7.75 f3=14.11 f4=28.24
Numerical Example 6
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 25.351 0.60 1.94595 17.98
2 20.000 4.05 1.77250 49.60
3 126.326 Variable
4 48.078 0.40 1.88300 40.76
5 6.638 4.92
6 * -17.274 0.40 1.74320 49.34
7 * 60.049 0.39
8 -120.845 1.33 1.94595 17.98
9 -32.157 0.10
10 23.594 1.06 1.94595 17.98
11 42.083 Variable
12 (Aperture) ∞ 0.10
13 * 9.377 2.52 1.85 135 40.10
14 * -75.696 0.60
15 10.511 0.55 2.00069 25.46
16 7.380 0.40 1.92286 18.90
17 6.633 1.97
18 -28.937 0.40 1.80810 22.76
19 12.534 2.79 1.58913 61.14
20 -12.932 0.20
21 -15.332 1.02 1.80610 40.92
22 * -11.942 variable
23 * 11.827 2.42 1.49700 81.54
24 70.000 Variable
25 ∞ 0.30 1.51633 64.14
26 ∞ 0.50
27 ∞ 0.50 1.51633 64.14
28 ∞ 0.50
Image plane (imaging plane) ∞

Aspheric data 6th surface
K = 0.000
A4 = -5.23081e-05, A6 = -9.36403e-07, A8 = -2.59551e-08, A10 = -1.67452e-09
7th page
K = 0.000
A4 = -1.61371e-04, A6 = 2.00053e-06, A8 = -1.86006e-07, A10 = 1.78281e-09
13th page
K = 0.000
A4 = -1.06873e-04, A6 = 8.66670e-07, A8 = -3.76373e-08, A10 = 1.09596e-09
14th page
K = 0.000
A4 = 1.84878e-04, A6 = -6.30759e-07, A8 = 3.67989e-08
22nd page
K = 0.000
A4 = -3.16628e-05, A6 = 3.28018e-07, A8 = -2.59225e-08
23rd page
K = 0.000
A4 = -3.63964e-05, A6 = 1.42219e-07, A8 = 2.20879e-09

Zoom data
Wide angle Medium telephoto focal length 4.33 9.48 20.79
FNO. 1.41 1.81 2.30
Angle of view 2ω 85.58 45.24 20.83
fb (in air) 7.65 10.29 9.94
Total length (in air) 53.95 52.85 64.73

d3 0.30 6.80 15.73
d11 18.50 6.40 1.95
d22 1.29 3.14 10.89
d24 6.12 8.77 8.41

Group focal length
f1 = 43.30 f2 = -7.75 f3 = 14.11 f4 = 28.24
数値実施例7
単位mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 29.329 0.60 1.84666 23.78
2 20.000 2.67 1.72916 54.68
3 199.464 可変
4 72.337 0.70 1.88300 40.76
5 7.875 5.24
6 -22.605 0.60 1.88300 40.76
7 53.479 0.20
8 23.126 1.56 1.92286 18.90
9 -102.060 可変
10(絞り) ∞ 0.10
11* 8.608 2.38 1.85135 40.10
12* -47.916 0.50
13 16.202 1.16 2.00069 25.46
14 153.120 0.40 1.80810 22.76
15 6.128 1.38
16 -253.771 0.40 1.68893 31.07
17 5.385 2.78 1.61800 63.40
18* -11.836 可変
19 -39.801 0.40 1.49700 81.54
20* 23.921 可変
21* 15.309 1.70 1.58313 59.38
22 -362.387 4.15
23 ∞ 0.30 1.51633 64.14
24 ∞ 0.50
25 ∞ 0.50 1.51633 64.14
26 ∞ 0.50
像面(撮像面)∞

非球面データ
第11面
K=0.000
A4=1.71668e-04,A6=7.89953e-07,A8=-2.03423e-08
第12面
K=0.000
A4=1.95242e-04,A6=3.35389e-07,A8=-9.59960e-09
第18面
K=0.000
A4=-7.09271e-05,A6=7.99792e-07,A8=-8.04326e-08
第20面
K=0.000
A4=2.24056e-05,A6=5.35969e-06,A8=-4.45368e-07
第21面
K=0.000
A4=-4.63026e-06,A6=3.29948e-06,A8=-1.18044e-07,A10=9.76282e-11

ズームデータ
広角 中間 望遠
焦点距離 4.98 10.90 23.90
FNO. 1.63 2.09 2.89
画角2ω 77.23 39.64 18.03
fb (in air) 5.67 8.83 3.91
全長 (in air) 52.69 49.32 57.49

d3 0.30 6.80 16.00
d9 20.74 6.87 1.45
d18 1.20 1.69 7.90
d20 2.00 2.35 5.46

群焦点距離
f1=51.14 f2=-9.51 f3=11.32 f4=-30.00 f5=25.23
Numerical Example 7
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 29.329 0.60 1.84666 23.78
2 20.000 2.67 1.72916 54.68
3 199.464 Variable
4 72.337 0.70 1.88300 40.76
5 7.875 5.24
6 -22.605 0.60 1.88300 40.76
7 53.479 0.20
8 23.126 1.56 1.92286 18.90
9 -102.060 Variable
10 (Aperture) ∞ 0.10
11 * 8.608 2.38 1.85135 40.10
12 * -47.916 0.50
13 16.202 1.16 2.00069 25.46
14 153.120 0.40 1.80810 22.76
15 6.128 1.38
16 -253.771 0.40 1.68893 31.07
17 5.385 2.78 1.61800 63.40
18 * -11.836 variable
19 -39.801 0.40 1.49700 81.54
20 * 23.921 variable
21 * 15.309 1.70 1.58313 59.38
22 -362.387 4.15
23 ∞ 0.30 1.51633 64.14
24 ∞ 0.50
25 ∞ 0.50 1.51633 64.14
26 ∞ 0.50
Image plane (imaging plane) ∞

Aspheric data 11th surface
K = 0.000
A4 = 1.71668e-04, A6 = 7.89953e-07, A8 = -2.03423e-08
12th page
K = 0.000
A4 = 1.95242e-04, A6 = 3.35389e-07, A8 = -9.59960e-09
18th page
K = 0.000
A4 = -7.09271e-05, A6 = 7.99792e-07, A8 = -8.04326e-08
20th page
K = 0.000
A4 = 2.24056e-05, A6 = 5.35969e-06, A8 = -4.45368e-07
21st page
K = 0.000
A4 = -4.63026e-06, A6 = 3.29948e-06, A8 = -1.18044e-07, A10 = 9.76282e-11

Zoom data
Wide angle Medium Telephoto focal length 4.98 10.90 23.90
FNO. 1.63 2.09 2.89
Angle of view 2ω 77.23 39.64 18.03
fb (in air) 5.67 8.83 3.91
Total length (in air) 52.69 49.32 57.49

d3 0.30 6.80 16.00
d9 20.74 6.87 1.45
d18 1.20 1.69 7.90
d20 2.00 2.35 5.46

Group focal length
f1 = 51.14 f2 = -9.51 f3 = 11.32 f4 = -30.00 f5 = 25.23
以上の実施例1〜7の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図8〜図14に示す。これらの収差図において、(a)〜(d)は広角端、(e)〜(h)は中間焦点距離状態、(i)〜(l)は望遠端における、球面収差(SA)、非点収差(AS)、歪曲収差(DT)、倍率色収差(CC)を示す。各図中、“ω”は半画角を示す。   Aberration diagrams at the time of focusing on an object point at infinity in Examples 1 to 7 are shown in FIGS. In these aberration diagrams, (a) to (d) are the wide-angle end, (e) to (h) are the intermediate focal length states, and (i) to (l) are the spherical aberration (SA) and astigmatism at the telephoto end. Aberration (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) are shown. In each figure, “ω” indicates a half angle of view.
次に、各実施例における条件式の値を掲げる。
実施例1 実施例2 実施例3 実施例4
条件式(1) d3_12air/Σd3_12 0.16 0.11 0.10 0.11
条件式(2) f3/fw 2.51 2.54 2.33 2.34
条件式(3) f3_1/f3 0.95 0.70 0.68 0.86
条件式(4) |f3_2/f3| 1.78 0.98 0.96 2.03
条件式(5) |f3_2/f3_1| 1.87 1.41 1.41 2.37
条件式(6) Σd3G/ft 0.29 0.30 0.36 0.24
条件式(7) Lt/ft 2.18 2.20 2.52 2.44
条件式(8) (β2t/β2w)/(β3t/β3w) 0.65 0.63 0.54 0.33


実施例5 実施例6 実施例7
条件式(1) d3_12air/Σd3_12 0.13 0.15 0.11
条件式(2) f3/fw 2.64 3.26 2.27
条件式(3) f3_1/f3 0.86 0.70 0.77
条件式(4) |f3_2/f3| 1.96 1.47 1.36
条件式(5) |f3_2/f3_1| 2.29 2.09 1.76
条件式(6) Σd3G/ft 0.36 0.50 0.38
条件式(7) Lt/ft 2.46 3.11 2.41
条件式(8) (β2t/β2w)/(β3t/β3w) 0.53 0.70 0.66
Next, the values of the conditional expressions in each example are listed.
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4
Conditional expression (1) d3_12air / Σd3_12 0.16 0.11 0.10 0.11
Conditional expression (2) f3 / fw 2.51 2.54 2.33 2.34
Conditional expression (3) f3_1 / f3 0.95 0.70 0.68 0.86
Conditional expression (4) | f3_2 / f3 | 1.78 0.98 0.96 2.03
Conditional expression (5) | f3_2 / f3_1 | 1.87 1.41 1.41 2.37
Conditional expression (6) Σd3G / ft 0.29 0.30 0.36 0.24
Conditional expression (7) Lt / ft 2.18 2.20 2.52 2.44
Conditional expression (8) (β2t / β2w) / (β3t / β3w) 0.65 0.63 0.54 0.33


Example 5 Example 6 Example 7
Conditional expression (1) d3_12air / Σd3_12 0.13 0.15 0.11
Conditional expression (2) f3 / fw 2.64 3.26 2.27
Conditional expression (3) f3_1 / f3 0.86 0.70 0.77
Conditional expression (4) | f3_2 / f3 | 1.96 1.47 1.36
Conditional expression (5) | f3_2 / f3_1 | 2.29 2.09 1.76
Conditional expression (6) Σd3G / ft 0.36 0.50 0.38
Conditional expression (7) Lt / ft 2.46 3.11 2.41
Conditional expression (8) (β2t / β2w) / (β3t / β3w) 0.53 0.70 0.66
また、ゴースト、フレア等の不要光をカットするために、明るさ絞り以外にフレア絞りを配置してもかまわない。
ズームレンズの各レンズ群間、もしくは最も像側のズームレンズ群と像面間のいずれの場所に配置しても良い。枠部材によりフレア光線をカットするように構成しても良いし、別の部材を構成しても良い。また、光学系に直接印刷しても塗装してもシールなどを接着してもかまわない。また、その形状は円形、楕円形、矩形、多角形、関数曲線で囲まれる範囲等、いかなる形状でもかまわない。また、有害光束をカットするだけでなく画面周辺のコマフレア等の光束をカットしても良い。
Further, in order to cut unnecessary light such as ghost and flare, a flare stop other than the brightness stop may be arranged.
You may arrange | position in any place between each lens group of a zoom lens, or between the zoom lens group of the most image side, and an image surface. The frame member may be configured to cut flare rays, or another member may be configured. Also, it may be printed directly on the optical system, painted, or adhered with a seal. Further, the shape may be any shape such as a circle, an ellipse, a rectangle, a polygon, or a range surrounded by a function curve. Further, not only harmful light flux but also light flux such as coma flare around the screen may be cut.
また、各レンズには反射防止コートを行い、ゴースト、フレアを軽減してもかまわない。マルチコートであれば効果的にゴースト、フレアを軽減できるので望ましい。また、赤外カットコートをレンズ面、カバーガラス等に行ってもかまわない。画像周辺部の明るさのかげり(シェーディング)をCCDのマイクロレンズをシフトすることにより軽減しても良い。例えば、各像高における光線の入射角に合わせてCCDのマイクロレンズの設計を変えても良い。また、画像処理により画像周辺部の低下量を補正しても良い。   Each lens may be provided with an antireflection coating to reduce ghosts and flares. A multi-coat is desirable because it can effectively reduce ghost and flare. Further, infrared cut coating may be performed on the lens surface, cover glass, or the like. The brightness (shading) at the periphery of the image may be reduced by shifting the micro lens of the CCD. For example, the design of the CCD microlens may be changed according to the incident angle of the light beam at each image height. Further, the amount of decrease in the peripheral portion of the image may be corrected by image processing.
ゴースト・フレアの発生を防止するためにレンズの空気接触面に反射防止コートを施すことは一般的に行われている。一方、接合レンズの接合面では接着材の屈折率が空気の屈折率よりも十分高い。そのためもともと単層コート並み、あるいはそれ以下の反射率となっていることが多く、あえてコートを施すことは少ない。しかしながら、接合面にも積極的に反射防止コートを施せばさらにゴースト・フレアを軽減でき、なお良好な画像を得ることができるようになる。特に最近では高屈折率硝材が普及し収差補正効果が高いためカメラ光学系に多用されるようになってきているが、高屈折率硝材を接合レンズとして用いた場合、接合面での反射も無視できなくなってくる。そのような場合、接合面に反射防止コートを施しておくことは特に効果的である。接合面コートの効果的な使用法に関しては、特開平2−27301号、特開2001−324676号、特開2005−92115号、USP7116482等に開示されている。これらの文献では特に正先行ズームレンズの第1レンズ群内の接合レンズ面コートについて述べられており、本発明の最も物体側のレンズ群内の接合レンズ面についてもこれら文献に開示されているごとく実施すればよい。使用するコート材としては、基盤となるレンズの屈折率と接着材の屈折率に応じて、比較的高屈折率なTa、TiO、Nb、ZrO、HfO、CeO、SnO、In、ZnO、Yなどのコート材、比較的低屈折率なMgF、SiO、Alなどのコート材、などを適宜選択し、位相条件を満たすような膜厚に設定すれば良い。当然のことながら、レンズの空気接触面へのコーティング同様、接合面コートをマルチコートとしても良い。2層あるいはそれ以上の膜数のコート材や膜厚を適宜組み合わせることで、更なる反射率の低減や、反射率の分光特性・角度特性等のコントロールなどを行うことが可能となる。また、最も物体側のレンズ群以外のレンズ接合面についても、同様の思想に基づいて接合面コートを行うことが効果的なのは言うまでもない。 In order to prevent the occurrence of ghost and flare, it is common practice to apply an antireflection coating to the air contact surface of the lens. On the other hand, the refractive index of the adhesive is sufficiently higher than the refractive index of air on the cemented surface of the cemented lens. For this reason, the reflectance is often the same as or lower than that of a single-layer coating, and it is rare to apply a coating. However, if an anti-reflection coating is also applied to the joint surface, ghosts and flares can be further reduced, and still better images can be obtained. In recent years, high refractive index glass materials have become widespread and have been used extensively in camera optical systems due to their high aberration correction effects. However, when high refractive index glass materials are used as cemented lenses, reflection on the cemented surface is ignored. It becomes impossible. In such a case, it is particularly effective to provide an antireflection coating on the joint surface. The effective usage of the bonding surface coat is disclosed in JP-A-2-27301, JP-A-2001-324676, JP-A-2005-92115, USP 7116482, and the like. These documents particularly describe the cemented lens surface coat in the first lens group of the positive leading zoom lens, and the cemented lens surface in the most object side lens group of the present invention is also disclosed in these documents. Just do it. As a coating material to be used, Ta 2 O 5 , TiO 2 , Nb 2 O 5 , ZrO 2 , HfO 2 , and CeO having a relatively high refractive index are selected according to the refractive index of the base lens and the refractive index of the adhesive. 2 , a coating material such as SnO 2 , In 2 O 3 , ZnO, Y 2 O 3 , a coating material such as MgF 2 , SiO 2 , Al 2 O 3 having a relatively low refractive index, etc. The film thickness may be set so as to satisfy the above. As a matter of course, the coating on the bonding surface may be a multi-coat as in the coating on the air contact surface of the lens. By appropriately combining two or more layers of coating materials and film thicknesses, it becomes possible to further reduce the reflectance and control the spectral characteristics and angular characteristics of the reflectance. Needless to say, it is effective to perform the cemented surface coating on the lens cemented surfaces other than the most object side lens group based on the same concept.
(歪曲収差の補正)
ところで、本発明のズームレンズを用いたときに、像の歪曲は電気的にデジタル補正する。以下に、像の歪曲をデジタル補正するための基本的概念について説明する。
(Correction of distortion)
By the way, when the zoom lens of the present invention is used, image distortion is digitally corrected electrically. The basic concept for digitally correcting image distortion will be described below.
例えば、図15に示すように、光軸と撮像面との交点を中心として有効撮像面の長辺に内接する半径Rの円周上(像高)での倍率を固定し、この円周を補正の基準とする。そして、それ以外の任意の半径r(ω)の円周上(像高)の各点を略放射方向に移動させることによって歪曲を補正する。より具体的には、任意の半径r(ω)が半径r’(ω)となるように、各円周上の点を同心円状に移動させる。   For example, as shown in FIG. 15, the magnification on the circumference (image height) of the radius R inscribed in the long side of the effective imaging surface around the intersection of the optical axis and the imaging surface is fixed, and this circumference is The standard for correction. Then, other distortion points are corrected by moving each point on the circumference (image height) of an arbitrary radius r (ω) in a substantially radial direction. More specifically, the points on each circumference are moved concentrically so that an arbitrary radius r (ω) becomes a radius r ′ (ω).
例えば、図15において、半径Rの円の内側に位置する任意の半径r(ω)の円周上の点Pは、円の中心に向けて補正すべき半径r’(ω)の円周上の点Pに移動させる。また、半径Rの円の外側に位置する任意の半径r(ω)の円周上の点Qは、円の中心から離れる方向に向けて補正すべき半径r’(ω)の円周上の点Qに移動させる。 For example, in FIG. 15, a point P 1 on the circumference of an arbitrary radius r 1 (ω) located inside the circle of radius R is the radius r 1 ′ (ω) to be corrected toward the center of the circle. It is moved to a point P 2 on the circumference. A point Q 1 on the circumference of an arbitrary radius r 2 (ω) located outside the circle of radius R is a circle of radius r 2 ′ (ω) to be corrected in a direction away from the center of the circle. It is moved to the point Q 2 on the circumference.
ここで、r’(ω)は次のように表わすことができる。
r’(ω)=α・f・tanω
ここで、
ωは被写体半画角、
fは結像光学系(本発明では、ズームレンズ)の焦点距離、
αは0以上1以下、
である。
Here, r ′ (ω) can be expressed as follows.
r ′ (ω) = α · f · tan ω
here,
ω is the half angle of view of the subject,
f is the focal length of the imaging optical system (in the present invention, the zoom lens),
α is 0 or more and 1 or less,
It is.
ここで、半径Rの円上(像高)に対応する理想像高をYとすると、
α=R/Y=R/(f・tanω)、
となる。
Here, if the ideal image height corresponding to the circle (image height) of radius R is Y,
α = R / Y = R / (f · tan ω),
It becomes.
光学系は、理想的には、光軸に対して回転対称であるため、歪曲収差も光軸に対して回転対称に発生する。したがって、上述のように、光学的に発生した歪曲収差を電気的に補正する場合には、再現画像上で光軸と撮像面との交点を中心とした有効撮像面の長辺に内接する半径Rの円の円周上(像高)の倍率を固定して、それ以外の半径r(ω)の円周上(像高)の各点を略放射方向に移動させることによって歪曲を補正することができれば、データ量や演算量の点で有利と考えられる。   Since the optical system is ideally rotationally symmetric with respect to the optical axis, distortion also occurs rotationally symmetric with respect to the optical axis. Therefore, as described above, when the optically generated distortion aberration is electrically corrected, the radius inscribed in the long side of the effective imaging surface around the intersection of the optical axis and the imaging surface on the reproduced image. The magnification is corrected by fixing the magnification on the circumference of the circle of R (image height) and moving each other point on the circumference of the circle (image height) with radius r (ω) in a substantially radial direction. If possible, it is considered advantageous in terms of data amount and calculation amount.
ところが、光学像は、電子撮像素子で撮像された時点で(サンプリングのため)連続量ではなくなる。したがって、厳密には光学像上に描かれる半径Rの円も、電子撮像素子上の画素が放射状に配列されていない限り正確な円ではなくなる。   However, the optical image is no longer a continuous amount (due to sampling) when captured by the electronic image sensor. Therefore, strictly speaking, the circle with the radius R drawn on the optical image is not an accurate circle unless the pixels on the electronic image sensor are arranged radially.
つまり、離散的座標点毎に表わされる画像データの形状補正においては、倍率を固定できる円は存在しない。そこで、画素(Xi,Yj)毎に、移動先の座標(Xi’,Yj’)を決める方法を用いるのがよい。なお、座標(Xi’,Yj’)に(Xi,Yj)の2点以上が移動してきた場合には、各画素が有する値の平均値をとる。また、移動してくる点がない場合には、周囲のいくつかの画素の座標(Xi’,Yj’)の値を用いて補間すればよい。   That is, in the shape correction of the image data represented for each discrete coordinate point, there is no circle that can fix the magnification. Therefore, it is preferable to use a method of determining the coordinates (Xi ′, Yj ′) of the movement destination for each pixel (Xi, Yj). When two or more points (Xi, Yj) have moved to the coordinates (Xi ′, Yj ′), the average value of the values of each pixel is taken. If there is no moving point, interpolation may be performed using the values of the coordinates (Xi ′, Yj ′) of some surrounding pixels.
このような方法は、特にズームレンズを有する電子撮像装置において光学系や電子撮像素子の製造誤差等のために光軸に対して像の歪みが著しく、光学像上に描かれる半径Rの円が非対称になった場合の補正に有効である。また、このような方法は、撮像素子あるいは各種出力装置において信号を画像に再現する際に幾何学的歪み等が発生する場合等の補正に有効である。   In such a method, particularly in an electronic image pickup apparatus having a zoom lens, image distortion is significant with respect to the optical axis due to manufacturing errors of an optical system and an electronic image pickup element, and a circle with a radius R drawn on the optical image is generated. It is effective for correction when it becomes asymmetric. Further, such a method is effective for correction when a geometric distortion or the like occurs when a signal is reproduced as an image in an image sensor or various output devices.
本発明の電子撮像装置では、補正量r’(ω)−r(ω)を計算するために、r(ω)すなわち半画角と像高との関係、あるいは、実像高rと理想像高r’/αとの関係が、電子撮像装置に内蔵された記録媒体に記録されている構成としてもよい。   In the electronic imaging apparatus of the present invention, in order to calculate the correction amount r ′ (ω) −r (ω), r (ω), that is, the relationship between the half field angle and the image height, or the real image height r and the ideal image height. The relationship between r ′ / α may be recorded on a recording medium built in the electronic imaging apparatus.
なお、歪曲補正後の画像が短辺方向の両端において光量が極端に不足することのないようにするには、半径Rが、次の条件式を満足するのがよい。   Note that the radius R should satisfy the following conditional expression in order to prevent the image after distortion correction from having an extremely short amount of light at both ends in the short side direction.
0≦R≦0.6Ls
ここで、Lsは有効撮像面の短辺の長さである。
0 ≦ R ≦ 0.6Ls
Here, Ls is the length of the short side of the effective imaging surface.
好ましくは、半径Rは、次の条件式を満足するのがよい。
0.3Ls≦R≦0.6Ls
さらには、半径Rは、略有効撮像面の短辺方向の内接円の半径に一致させるのが最も有利である。なお、半径R=0の近傍、すなわち、軸上近傍において倍率を固定した補正の場合は、画質の面で若干の不利があるが、広画角化しても小型化にするための効果は確保できる。
The radius R preferably satisfies the following conditional expression.
0.3Ls ≦ R ≦ 0.6Ls
Furthermore, it is most advantageous to make the radius R coincide with the radius of the inscribed circle in the short side direction of the substantially effective imaging surface. In the case of correction in which the magnification is fixed in the vicinity of the radius R = 0, that is, in the vicinity of the axis, there is a slight disadvantage in terms of image quality, but the effect of reducing the size is ensured even if the angle of view is widened. it can.
なお、補正が必要な焦点距離区間については、いくつかの焦点ゾーンに分割する。そして、該分割された焦点ゾーン内の望遠端近傍で略、
r’(ω)=α・f・tanω
を満足する補正結果が得られる場合と同じ補正量で補正してもよい。
The focal length section that needs to be corrected is divided into several focal zones. And approximately near the telephoto end in the divided focal zone,
r ′ (ω) = α · f · tan ω
You may correct | amend with the same correction amount as the case where the correction result which satisfies is obtained.
ここで、その場合、分割された焦点ゾーン内の広角端において樽型歪曲量がある程度残存してしまう。また、分割ゾーン数を増加させてしまうと、補正のために必要な固有データを記録媒体に余計に保有する必要が生じあまり好ましくない。そこで、分割された焦点ゾーン内の各焦点距離に関連した1つ又は数個の係数を予め算出しておく。この係数は、シミュレーションや実機による測定に基づいて決定しておけばよい。   Here, in this case, some barrel distortion remains at the wide-angle end in the divided focal zone. Further, if the number of divided zones is increased, it becomes unnecessary to store the unique data necessary for correction in the recording medium, which is not preferable. Therefore, one or several coefficients related to each focal length in the divided focal zone are calculated in advance. This coefficient may be determined on the basis of simulation or actual measurement.
そして、分割されたゾーン内の望遠端近傍で略、
r’(ω)=α・f・tanω
を満足する補正結果が得られる場合の補正量を算出し、この補正量に対して焦点距離毎に係数を一律に掛けて最終的な補正量にしてもよい。
And near the telephoto end in the divided zone,
r ′ (ω) = α · f · tan ω
A correction amount when a correction result satisfying the above is obtained may be calculated, and the final correction amount may be obtained by uniformly multiplying the correction amount by a coefficient for each focal length.
ところで、無限遠物体を結像させて得られた像に歪曲がない場合は、
f=y/tanω
が成立する。
ここで、yは像点の光軸からの高さ(像高)、fは結像系(本発明ではズームレンズ)の焦点距離、ωは撮像面上の中心からyの位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度(被写体半画角)である。
By the way, if there is no distortion in the image obtained by imaging an object at infinity,
f = y / tan ω
Is established.
Here, y is the height (image height) of the image point from the optical axis, f is the focal length of the imaging system (in the present invention, the zoom lens), and ω is the image point connecting from the center on the imaging surface to the y position. Is an angle (subject half-field angle) with respect to the optical axis in the object direction corresponding to.
結像光学系に樽型の歪曲収差がある場合は、
f>y/tanω
となる。つまり、結像光学系の焦点距離fと、像高yとを一定とすると、ωの値は大きくなる。
If the imaging optical system has barrel distortion,
f> y / tan ω
It becomes. That is, if the focal length f of the imaging optical system and the image height y are constant, the value of ω increases.
図16は、本発明のズームレンズを用い、撮像素子として小型のCCD又はCMOSなどを用いた撮像装置としてのコンパクトカメラ1の断面図である。コンパクトカメラ1の鏡筒内には撮像レンズ系2が配置され、ボディには、撮像素子面4、バックモニタ5が配置されている。
ここで、鏡筒にマウント部を設けて、撮像レンズ系2を一眼ミラーレスカメラのボディに対して着脱可能とすることもできる。このマウント部は、例えばスクリュータイプやバヨネットタイプ等のマウントを用いる。
FIG. 16 is a cross-sectional view of a compact camera 1 as an image pickup apparatus using the zoom lens of the present invention and using a small CCD or CMOS as an image pickup device. An imaging lens system 2 is arranged in the lens barrel of the compact camera 1, and an imaging element surface 4 and a back monitor 5 are arranged on the body.
Here, the lens barrel 2 may be provided with a mount so that the imaging lens system 2 can be attached to and detached from the body of the single-lens mirrorless camera. For this mount portion, for example, a screw type or bayonet type mount is used.
このような構成のコンパクトカメラ1の撮像レンズ系2として、例えば上記実施例1〜7に示した本発明のズームレンズが用いられる。   As the imaging lens system 2 of the compact camera 1 having such a configuration, for example, the zoom lens of the present invention shown in the first to seventh embodiments is used.
図17、図18は、ズームレンズを撮影光学系41に組み込んだ、本発明に係る撮像装置の構成の概念図を示す。図17は撮像装置としてのデジタルカメラ40の外観を示す前方斜視図、図18は同後方斜視図である。   FIGS. 17 and 18 are conceptual diagrams of the configuration of an imaging apparatus according to the present invention in which a zoom lens is incorporated in the photographing optical system 41. FIG. 17 is a front perspective view showing an external appearance of a digital camera 40 as an image pickup apparatus, and FIG. 18 is a rear perspective view of the same.
この実施形態のデジタルカメラ40は、撮影用光路42上に位置する撮影光学系41、シャッターボタン45、液晶表示モニター47等を含み、デジタルカメラ40の上部に配置されたシャッターボタン45を押圧すると、それに連動して撮影光学系41、例えば実施例1のズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系41によって形成された物体像が、結像面近傍に設けられた撮像素子(光電変換面)上に形成される。この撮像素子で受光された物体像は、処理手段によって電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター47に表示される。また、撮影された電子画像は記録手段に記録することができる。   The digital camera 40 of this embodiment includes a photographing optical system 41 positioned on the photographing optical path 42, a shutter button 45, a liquid crystal display monitor 47, and the like. When the shutter button 45 disposed on the upper part of the digital camera 40 is pressed, In conjunction with this, photographing is performed through the photographing optical system 41, for example, the zoom lens of the first embodiment. An object image formed by the photographing optical system 41 is formed on an image sensor (photoelectric conversion surface) provided in the vicinity of the imaging surface. The object image received by the image sensor is displayed on the liquid crystal display monitor 47 provided on the back of the camera as an electronic image by the processing means. In addition, the photographed electronic image can be recorded in a recording unit.
(内部回路構成)
図19は、デジタルカメラ40の主要部の内部回路を示すブロック図である。なお、以下の説明では、前述した処理手段は、例えばCDS/ADC部24、一時記憶メモリ17、画像処理部18等で構成され、記憶手段は、記憶媒体部等で構成される。
(Internal circuit configuration)
FIG. 19 is a block diagram showing an internal circuit of a main part of the digital camera 40. In the following description, the processing means described above is configured by, for example, the CDS / ADC unit 24, the temporary storage memory 17, the image processing unit 18, and the like, and the storage unit is configured by a storage medium unit or the like.
図19に示すように、デジタルカメラ40は、操作部12と、この操作部12に接続された制御部13と、この制御部13の制御信号出力ポートにバス14及び15を介して接続された撮像駆動回路16並びに一時記憶メモリ17、画像処理部18、記憶媒体部19、表示部20、及び設定情報記憶メモリ部21を備えている。   As shown in FIG. 19, the digital camera 40 is connected to the operation unit 12, the control unit 13 connected to the operation unit 12, and the control signal output port of the control unit 13 via buses 14 and 15. An imaging drive circuit 16, a temporary storage memory 17, an image processing unit 18, a storage medium unit 19, a display unit 20, and a setting information storage memory unit 21 are provided.
上記の一時記憶メモリ17、画像処理部18、記憶媒体部19、表示部20、及び設定情報記憶メモリ部21は、バス22を介して相互にデータの入力、出力が可能とされている。また、撮像駆動回路16には、CCD49とCDS/ADC部24が接続されている。   The temporary storage memory 17, the image processing unit 18, the storage medium unit 19, the display unit 20, and the setting information storage memory unit 21 can mutually input and output data via the bus 22. In addition, a CCD 49 and a CDS / ADC unit 24 are connected to the imaging drive circuit 16.
操作部12は、各種の入力ボタンやスイッチを備え、これらを介して外部(カメラ使用者)から入力されるイベント情報を制御部13に通知する。制御部13は、例えばCPUなどからなる中央演算処理装置であって、不図示のプログラムメモリを内蔵し、プログラムメモリに格納されているプログラムにしたがって、デジタルカメラ40全体を制御する。   The operation unit 12 includes various input buttons and switches, and notifies the control unit 13 of event information input from the outside (camera user) via these buttons. The control unit 13 is a central processing unit composed of, for example, a CPU, and has a built-in program memory (not shown) and controls the entire digital camera 40 according to a program stored in the program memory.
CCD49は、撮像駆動回路16により駆動制御され、撮像光学系41を介して形成された物体像の画素ごとの光量を電気信号に変換し、CDS/ADC部24に出力する撮像素子である。   The CCD 49 is an image pickup device that is driven and controlled by the image pickup drive circuit 16, converts the light amount of each pixel of the object image formed via the image pickup optical system 41 into an electric signal, and outputs the electric signal to the CDS / ADC unit 24.
CDS/ADC部24は、CCD49から入力する電気信号を増幅し、かつ、アナログ/デジタル変換を行って、この増幅とデジタル変換を行っただけの映像生データ(ベイヤーデータ、以下RAWデータという。)を一時記憶メモリ17に出力する回路である。   The CDS / ADC unit 24 amplifies the electrical signal input from the CCD 49 and performs analog / digital conversion, and raw video data (Bayer data, hereinafter referred to as RAW data) obtained by performing the amplification and digital conversion. Is output to the temporary storage memory 17.
一時記憶メモリ17は、例えばSDRAM等からなるバッファであり、CDS/ADC部24から出力されるRAWデータを一時的に記憶するメモリ装置である。画像処理部18は、一時記憶メモリ17に記憶されたRAWデータ又は記憶媒体部19に記憶されているRAWデータを読み出して、制御部13にて指定された画質パラメータに基づいて歪曲収差補正を含む各種画像処理を電気的に行う回路である。   The temporary storage memory 17 is a buffer made of, for example, SDRAM, and is a memory device that temporarily stores RAW data output from the CDS / ADC unit 24. The image processing unit 18 reads out the RAW data stored in the temporary storage memory 17 or the RAW data stored in the storage medium unit 19, and includes distortion correction based on the image quality parameter designated by the control unit 13. It is a circuit that performs various image processing electrically.
記録媒体部19は、例えばフラッシュメモリ等からなるカード型又はスティック型の記録媒体を着脱自在に装着して、これらのフラッシュメモリに、一時記憶メモリ17から転送されるRAWデータや画像処理部18で画像処理された画像データを記録して保持する。   The recording medium unit 19 detachably mounts a card type or stick type recording medium made of, for example, a flash memory, and the RAW data transferred from the temporary storage memory 17 and the image processing unit 18 to these flash memories. Image-processed image data is recorded and held.
表示部20は、液晶表示モニター47などにて構成され、撮影したRAWデータ、画像データや操作メニューなどを表示する。設定情報記憶メモリ部21には、予め各種の画質パラメータが格納されているROM部と、操作部12の入力操作によってROM部から読み出された画質パラメータを記憶するRAM部が備えられている。   The display unit 20 includes a liquid crystal display monitor 47 and the like, and displays captured RAW data, image data, an operation menu, and the like. The setting information storage memory unit 21 includes a ROM unit that stores various image quality parameters in advance, and a RAM unit that stores image quality parameters read from the ROM unit by an input operation of the operation unit 12.
このように構成されたデジタルカメラ40は、撮影光学系41として本発明のズームレンズを採用することで、ズーミングが可能であり、かつ、無限遠を含むフォーカシングを可能とする第1のモードと大きい撮影倍率を得ることを可能とする第2のモードとが設定可能であって、小型化と高性能化の両立に有利な撮像装置とすることが可能となる。   The digital camera 40 configured in this way is larger than the first mode in which zooming is possible and focusing including infinity is possible by adopting the zoom lens of the present invention as the photographing optical system 41. It is possible to set the second mode that enables obtaining the photographing magnification, and it is possible to obtain an imaging apparatus that is advantageous for both miniaturization and high performance.
以上のように、本発明に係るズームレンズは、明るく、高変倍比を有しながら光学性能の確保や小型化する場合に有用である。   As described above, the zoom lens according to the present invention is useful for securing optical performance and downsizing while being bright and having a high zoom ratio.
G1…第1レンズ群
G2…第2レンズ群
G3…第3レンズ群
G4…第4レンズ群
G5…第5レンズ群
S…明るさ絞り
F…光量低減フィルター
C…カバーガラス
I…像面
1…コンパクトカメラ
2…撮像レンズ系
4…撮像素子面
5…バックモニタ
12…操作部
13…制御部
14、15…バス
16…撮像駆動回路
17…一時記憶メモリ
18…画像処理部
19…記憶媒体部
20…表示部
21…設定情報記憶メモリ部
22…バス
24…CDS/ADC部
40…デジタルカメラ
41…撮影光学系
42…撮影用光路
45…シャッターボタン
47…液晶表示モニター
49…CCD
G1 ... 1st lens group G2 ... 2nd lens group G3 ... 3rd lens group G4 ... 4th lens group G5 ... 5th lens group S ... Brightness stop F ... Light quantity reduction filter C ... Cover glass I ... Image plane 1 ... Compact camera 2 ... imaging lens system 4 ... imaging element surface 5 ... back monitor 12 ... operation unit 13 ... control units 14, 15 ... bus 16 ... imaging drive circuit 17 ... temporary storage memory 18 ... image processing unit 19 ... storage medium unit 20 Display unit 21 Setting information storage memory unit 22 Bus 24 CDS / ADC unit 40 Digital camera 41 Shooting optical system 42 Shooting optical path 45 Shutter button 47 Liquid crystal display monitor 49 CCD

Claims (6)

  1. 物体側から順に、実質的に、
    正屈折力の第1レンズ群と、
    負屈折力の第2レンズ群と、
    正屈折力の第3レンズ群と、
    正屈折力の第4レンズ群と、からなるか、
    正屈折力の第1レンズ群と、
    負屈折力の第2レンズ群と、
    正屈折力の第3レンズ群と、
    負屈折力の第4レンズ群と、
    正屈折力の第5レンズ群と、からなり
    前記正屈折力の第3レンズ群は物体側から順に、
    正屈折力の第1レンズ成分と、
    負屈折力の第2レンズ成分と、
    を有し、前記負屈折力の第2レンズ成分は2枚以上のレンズより構成され、
    以下の条件式(1)、(2)、(6)、(8)を満足することを特徴とするズームレンズ。
    0.06<d3_12air/Σd3_12<0.2 (1)
    2.2<f3/fw<3.7 (2)
    Σd 3G /f t <0.52 (6)
    0.3<(β 2t /β 2w )/(β 3t /β 3w )<0.75 (8)
    ここで、
    3_12airは前記正屈折力の第1レンズ成分と前記負屈折力の第2レンズ成分との間の空気間隔、
    Σd3_12は前記正屈折力の第1レンズ成分の最も物体側面から、前記負屈折力の第2レンズ成分の最も像側面までの光軸上の距離、
    3は前記第3レンズ群の焦点距離、
    wは前記ズームレンズ全系の広角端における焦点距離、
    Σd 3G は前記第3レンズ群の全長、
    t は前記ズームレンズ全系の望遠端における焦点距離、
    β 2t は前記第2レンズ群の望遠端における横倍率、
    β 2w は前記第2レンズ群の広角端における横倍率、
    β 3t は前記第3レンズ群の望遠端における横倍率、
    β 3w は前記第3レンズ群の広角端における横倍率、
    レンズ成分は、単レンズもしくは接合レンズ、
    である。
    In order from the object side ,
    A first lens unit having positive refractive power;
    A second lens unit having negative refractive power;
    A third lens unit having positive refractive power;
    A fourth lens unit having a positive refractive power,
    A first lens unit having positive refractive power;
    A second lens unit having negative refractive power;
    A third lens unit having positive refractive power;
    A fourth lens unit having negative refractive power;
    A fifth lens unit having positive refractive power ,
    The third lens group having the positive refractive power is sequentially from the object side,
    A first lens component having positive refractive power;
    A second lens component having negative refractive power;
    The second lens component having a negative refractive power is composed of two or more lenses,
    A zoom lens characterized by satisfying the following conditional expressions (1), (2) , (6), and (8):
    0.06 <d 3_12air / Σd 3_12 <0.2 (1)
    2.2 <f 3 / f w <3.7 (2)
    Σd 3G / f t <0.52 ( 6)
    0.3 <(β 2t / β 2w ) / (β 3t / β 3w ) <0.75 (8)
    here,
    d 3 — 12air is an air space between the first lens component having the positive refractive power and the second lens component having the negative refractive power;
    Σd 3 — 12 is the distance on the optical axis from the most object side surface of the first lens component having the positive refractive power to the most image side surface of the second lens component having the negative refractive power,
    f 3 is the focal length of the third lens group,
    fw is the focal length at the wide angle end of the entire zoom lens system,
    Σd 3G is the total length of the third lens group,
    f t is the focal length at the telephoto end of the zoom lens system,
    β 2t is the lateral magnification at the telephoto end of the second lens group,
    β 2w is the lateral magnification at the wide-angle end of the second lens group,
    β 3t is the lateral magnification at the telephoto end of the third lens group,
    β 3w is the lateral magnification at the wide angle end of the third lens group,
    The lens component is a single lens or a cemented lens,
    It is.
  2. 以下の条件式(3)を満たすことを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。
    0.6<f3_1/f3<1.2 (3)
    ここで、
    3_1は前記正屈折力の第1レンズ成分の焦点距離、
    3は前記第3レンズ群の焦点距離、
    である。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (3) is satisfied.
    0.6 <f 3_1 / f 3 <1.2 (3)
    here,
    f 3_1 is a focal length of the first lens component having the positive refractive power,
    f 3 is the focal length of the third lens group,
    It is.
  3. 以下の条件式(4)を満たすことを特徴とする請求項1又は請求項2に記載のズームレンズ。
    0.7<|f3_2/f3|<2.5 (4)
    ここで、
    3_2は前記負屈折力の第2レンズ成分の焦点距離、
    3は前記第3レンズ群の焦点距離、
    である。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (4) is satisfied.
    0.7 <| f 3_2 / f 3 | <2.5 (4)
    here,
    f 3_2 is a focal length of the second lens component having the negative refractive power,
    f 3 is the focal length of the third lens group,
    It is.
  4. 以下の条件式(5)を満たすことを特徴とする請求項1から請求項3のいずれか1項に記載のズームレンズ。
    1<|f3_2/f3_1|<3 (5)
    ここで、
    3_1は前記正屈折力の第1レンズ成分の焦点距離、
    3_2は前記負屈折力の第2レンズ成分の焦点距離、
    である。
    The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the following conditional expression (5) is satisfied.
    1 <| f 3_2 / f 3_1 | <3 (5)
    here,
    f 3_1 is a focal length of the first lens component having the positive refractive power,
    f 3_2 is a focal length of the second lens component having the negative refractive power,
    It is.
  5. 以下の条件式(7)を満たすことを特徴とする請求項1から請求項4のいずれか1項に記載のズームレンズ。The zoom lens according to any one of claims 1 to 4, wherein the following conditional expression (7) is satisfied.
    L tt /f/ F tt <3.3 (7)<3.3 (7)
    ここで、here,
    L tt は前記ズームレンズ全系の望遠端における全長、Is the total length at the telephoto end of the entire zoom lens system,
    f tt は前記ズームレンズ全系の望遠端における焦点距離、Is the focal length at the telephoto end of the entire zoom lens system,
    である。It is.
  6. ズームレンズと、前記ズームレンズの像側に配置され前記ズームレンズによって形成される像を受光する撮像面を備えた撮像素子とを有し、A zoom lens, and an image pickup device having an image pickup surface disposed on the image side of the zoom lens and receiving an image formed by the zoom lens
    前記ズームレンズが請求項1から請求項5のいずれか1項に記載のズームレンズであることを特徴とする撮像装置。The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens is the zoom lens according to claim 1.
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