JP5752409B2 - 硬度バラつきの小さいホットスタンプ成形体の製造方法およびその成形体 - Google Patents
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[参考文献1]丸善株式会社 社団法人日本金属学会 鉄鋼材料p-21
[参考文献2]Steel Standardization Group, “A Review of the Steel Standardization Group’s Method for the Determination of Critical Points of Steel,” Metal Progress, Vol. 49, 1946, p.1169
請求項3記載の発明は、請求項1および2記載のホットスタンプ成形体の製造方法において、鋼板の母材の成分は、更に、質量%で、Ca,Mg,REMの1種または2種以上を合計で0.0005〜0.0050%含有することを特徴とするものである。
請求項4記載の発明は、請求項1〜3記載のホットスタンプ成形体の製造方法において、ホットスタンプ用鋼板の焼入れ指数(DI)が4以上であることを特徴とするものである。
請求項6記載の発明は、請求項1〜5の何れかに記載のホットスタンプ成形体の製造方法において、連続焼鈍後に溶融亜鉛めっき、または合金化溶融亜鉛めっき、または溶融アルミめっき、または合金化溶融アルミめっき、または電気めっきを行う事を特徴とするものである。
請求項7記載の発明は、請求1〜6の何れかに記載のホットスタンプ成形体の製造方法を用いて製造された成形体で、非加熱部のビッカース硬度のバラつきΔHvが0.18〜0.25%Cでは25以下で、0.25〜0.3%では32以下で、0.3〜0.35%では38以下であることを特徴とする硬度バラつきの小さいホットスタンプ成形体である。
ホットスタンプ素材は焼入れ後に高強度を得る事を目的としていため、一般に高炭素成分かつ焼入れ性の高い成分設計となっている。本発明において、「焼入れ性の高い」とは、焼入れ指数(DI)が4以上であることをいう。このDIは、ASTM A255-67を基に計算しており、具体的な計算方法は参考文献3に示されている。DIの計算方法はいくつか提案されているが、この中でも相加法を用いて計算しており、Bの効果を計算するfBの式に関しては、同参考文献の中から引用しており、fB=1+2.7(0.85−wt%C)を用いた。また、C添加量に応じオーステナイトの粒度No.を指定する必要があるが、実際には熱延条件などによりオーステナイト粒度No.は変化することから、本発明にはNo.6の粒度にて統一して計算した。
DIは、焼入れ性を示す指標であり、必ずしも鋼板の硬度とは直結しない。すなわち、マルテンサイトの強度は、Cを含み、固溶している元素で決まる。したがって、C添加量が多い鋼材全てにおいて、本件での課題が存在するのではない。これは、C添加量が多い場合でも、DIが低い値であれば、鋼板の相変態は比較的速く進むため、ROT冷却中の巻き取り前までに相変態がほとんど完了する。さらに、焼鈍工程においても、最高加熱温度からの冷却中に、フェライト変態が進行しやすいため、軟質なホットスタンプ素材を製造しやすい。一方、DIが高いかつC添加量の多い鋼材においては、本件の課題が鮮明となる。したがって、本発明の範囲である0.18〜0.35%のCを含む鋼材で、DIが4以上の場合に、本発明の効果が大きい。一方、DIが極端に高い場合には、本発明の範囲外の成分となり、連続焼鈍中にフェライト変態が進行せず、本発明の適用は不可能となる。このため、DIの上限としては、10程度が好ましい。
[参考文献3]「焼入れ性-求め方と活用-」 大和田 久重雄著 日刊工業新聞社
C :0.18%以上、0.35%以下、
Mn:1.0%以上、3.0%以下、
Si:1.0%以下、
P:0.02%以下、
S:0.01%以下、
N:0.01%以下、
Al:1.0%以下、
Ti:0.005%以上、0.2%以下、
B :0.0002以上、
を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなる。更に、質量%でCr、Mo、Nb、V、Ni、Cu、Snの1種または2種以上を、合計で0.002以上、2.0%含有してもよい。更に、介在物制御を目的に、Ca、Mg、REMの1種または2種以上を、合計で0.005%以上、0.005%以下含有してもよい。
Sは、靭性や加工性を劣化させるMnS等の介在物を生成するため、添加量が少ないことが望ましい。そのため、0.01%以下とすることが好ましい。また、下限は特に設けないが、0.001%以下とするのはコストが大幅に上昇するため、実質的には困難である。
熱間圧延における仕上げ温度は、800℃未満では、鋼板表層が圧延ロールとの接触により圧延中にフェライト変態が起こってしまう可能性があるだけでなく、圧延の変形抵抗が著しく高くなるためこれを下限とする。仕上げ温度の上限は特に設けないが、実質的な製造ラインの温度工程能力を考慮すると1050℃程度が上限となる。
上記工程で製造された熱延鋼板を酸洗し、更に冷間圧延後に連続焼鈍を行う。連続焼鈍ラインでは、溶融亜鉛めっき、または合金化溶融亜鉛めっき、または溶融アルミめっき、または合金化溶融アルミめっき、または電気めっきを施すこともできる。本発明に効果は、焼鈍工程後にめっき処理を施しても、なんら影響は無い。
なお保持工程での温度が660℃を超えるとフェライト変態の進行が遅延され焼鈍が長時間となるためこれを上限とし、550℃未満だと変態により生成するフェライト自体が硬質となることや、セメンタイト析出やパーライト変態が進みにくくなる事、また場合によっては低温変態生成物であるベイナイトやマルテンサイトが生じてしまうためこれを下限とする。また保持時間が10分を超えると実質的に連続焼鈍設備が長くなり高コストとなるためこれを上限とし、1分未満だとフェライト変態およびセメンタイト析出またはパーライト変態が不十分となり、冷却後のミクロ組織の大部分が硬質相であるベイナイトやマルテンサイト主体の組織となり、鋼板が硬質化するためこれを下限とする。
上記のように製造された鋼板を用い、非加熱部を有する方法にて加熱した鋼板を用いるホットスタンプ工程において、焼き入れ部分ではAc3以上に昇温しホットスタンプする事により、非加熱部が存在する状態となる。この際、昇温速度や冷却速度等は一般的な範囲で構わない。また、最高加熱温度における温度保持は行わなくても構わない。好ましい範囲としては、3℃/s以上の昇温速度でAc3以上1000℃以下に加熱し、3℃/s以上の冷却速度とする。これは、3℃/s未満の加熱速度では、実質上生産効率が非常に低い事、最高加熱温度での保持に関しては、オーステナイト単相まで逆変態しているのであれば、特段保持時間を設ける必要が無い事、また、3℃/s未満の冷却速度では、加熱部が十分に焼入れできない可能性があることや、熱伝達により非加熱部にまで熱が及ぶのを避けるためである。
表1に示す鋼材成分の鋼を溶製し、1200℃に加熱後、圧延を行い、表2、表3に示す巻取り温度にて巻き取り、板厚3.2mmの鋼帯を製造した。この鋼板を50%の冷間圧延率で圧延し1.6mmとした鋼板を用い、実験的にAc3を測定した。Ac3の測定には、フォーマスターによる膨張・収縮曲線から測定を行い、昇温速度を5℃/sで測定した値を表1に記載した。この鋼帯を、表2、表3に示す条件および昇温速度5℃/sにて連続焼鈍を行い、その後、通電加熱にて非加熱部が存在する状態でホットスタンプを実施した。ホットスタンプの条件は、30℃/sにて昇温し、Ac3+50℃まで加熱後保持を行わず、20℃/s以上の冷却速度にて金型冷却を実施した。非加熱部の硬度として、図5の非焼き入れ部硬度測定位置にて、表面から0.4mm位置の断面硬度を、ビッカース硬度計にて5kgfの荷重で5点の平均値を求めた。各熱延コイルに対し、30体の部品を無作為に選定した時の最大硬度と最小硬度の差をΔHvとし、その平均値をHv_Ave.とした。なお、ΔHvの閾値は、特に鋼材のC量の影響が大きいため、本発明では、以下の基準を閾値とした。
C:0.18%以上〜0.25%未満の場合、ΔHv≦25、Hv_Ave.≦200。
C:0.25%以上〜0.3%未満の場合、ΔHv≦32、Hv_Ave.≦220。
C:0.3%以上〜0.35%以下の場合、ΔHv≦38、Hv_Ave.≦240。
製造した鋼板を、図4に示す形状となる様、切断した鋼板と金型を用い、図5に模式的に示す様な電極を用いて通電にて加熱後、ホットスタンプを行った。この際、中央部の昇温速度が50℃/sとし最高加熱温度870℃まで加熱を行った。鋼板の端部は、電極が室温程度のため、非加熱部となっている。最高加熱温度に対し、鋼板の場所によって容易に温度差が起こるように、図4のように冷却媒体の通った通電加熱電極部を備えた通電加熱にて加熱を行ったものをプレスに用いた。プレスに用いた金型は、ハット型の金型であり、パンチ及びダイスの型Rは5Rとした。また、ハットの縦壁部の高さは50mmであり、しわ押さえ力を10tonとした。
化成処理性については、通常使われているディップ式のボンデ液を用い、リン酸塩結晶状態を走査型電子顕微鏡にて10000倍で5視野観察し、結晶状態にスケが無ければ合格とした(合格:○、不合格×)。
鋼種No.A-4, C-4, D-1, D-9, F-5, G-5は、連続焼鈍での最高加熱温度が本発明の範囲より低いため、未再結晶フェライトが残存し、ΔHvが範囲外のため、本発明の範囲外とした。
鋼種No.A-5, B-3, E-4は、連続焼鈍での最高加熱温度が本発明の範囲よりも高いため、最高加熱温度にてオーステナイト単相組織となっており、その後の冷却および保持中でのフェライト変態とセメンタイト析出が進まず焼鈍後の硬質相分率が高くなりHv_Aveが高くなったため、本発明の範囲外とした。
鋼種No.A-6, E-5は、連続焼鈍での最高加熱温度からの冷却速度が、本発明の範囲よりも速いため、フェライト変態が十分に起こらず、Hv_Aveが高くなったため、本発明の範囲外とした。
鋼種No.A-7, D-4, D-5, D-6, E-6は、連続焼鈍での保持温度が本発明の範囲よりも低いため、フェライト変態およびセメンタイト析出が不十分となり、Hv_Aveが高くなったため、本発明の範囲外とした。
鋼種No.D-7は、連続焼鈍での保持温度が本発明の範囲よりも高いため、フェライト変態が十分に進まず、Hv_Aveが高くなったため、本発明の範囲外とした。
鋼種No.A-8, E-7は、連続焼鈍での保持時間が本発明の範囲よりも短かったため、フェライト変態およびセメンタイト析出が不十分となり、Hv_Aveが高くなったため、本発明の範囲外とした。
鋼種No.B-1, B-4, C-2, C-3, D-2, D-6は、鋼材のC濃度が概ね同じで、DI値がそれぞれ3.5, 4.2, 5.2と異なる鋼種の中で、製造条件の似た本発明であるB-1, C-2, D-2と、比較例であるB-4, C-3, D-6とを比較すると、DI値が大きい場合ほどΔHvおよびHv_Aveの改善代が大きいことがわかる。
鋼種No.Hは、C量が0.18%と少ないため、ホットスタンプ後の焼き入れ高度が低く、ホットスタンプ部品として適さないので本発明の範囲外とした。
鋼種No.Iは、C量が0.40%と多いため、ホットスタンプ時の非加熱部の成形性が不十分となるので、本発明の範囲外とした。
鋼種No.Jは、Mn量が0.82%と少なく焼き入れ性が低いことから、従来法でのホットスタンプ部品の製造結果と、本発明の製造結果との間に差が見られないため、本発明の範囲外とした。
鋼種No.KおよびNは、それぞれMn量が3.82%およびTi量0.31%と多いため、ホットスタンプ部品製造工程の一部である熱延が困難であり本発明の範囲外とした。
鋼種No.LおよびMは、それぞれSi量が1.32%およびAl量が1.30%と高いため、ホットスタンプ部品の化成処理性が悪く、これを範囲外とした。
鋼種No.Oでは、B添加量が少なく、また鋼種Pでは、Ti添加によるNの無害化が不十分のため焼き入れ性が低くなり、従来法でのホットスタンプ部品の製造結果と、本発明の製造結果との間に差が見られないため、本発明の範囲外とした。
Claims (7)
- 鋼板の母材成分が、質量%で、Cを0.18%〜0.35%、Mnを1.0%〜3.0%、Siを1.0%以下、Pを0.02%以下、Sを0.01%以下、Nを0.01%以下、Alを1.0%以下、Tiを0.005〜0.2%、Bを0.0002%〜0.005%含有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなり、該鋼板から、熱延工程と冷延工程と連続焼鈍工程を経てホットスタンプにより成形体を製造する方法であって、該連続焼鈍工程で、該鋼板を(Ac3−10℃)〜(Ac3−60℃)まで加熱し、その後、10℃/s以下の冷却速度で冷却し、550〜660℃で1〜10分保持した後に調質圧延を行い、ホットスタンプ工程においては、最高加熱温度がAc1以下である非加熱部が存在する状態で加熱を行い、この時の焼き入れ部の最高加熱温度がAc3以上でホットスタンプを施すことを特徴とする硬度バラつきの小さいホットスタンプ成形体の製造方法。
- 鋼板母材の成分は、更に、質量%で、Cr、Mo、Nb、V、Ni、Cu、Snの1種または2種以上を合計で0.002〜2.0%含有することを特徴とする請求項1に記載の硬度バラつきの小さいホットスタンプ成形体の製造方法。
- 鋼板母材の成分は、更に、質量%で、Ca,Mg,REMの1種または2種以上を合計で0.0005〜0.0050%含有することを特徴とする請求項1または請求項2に記載の硬度バラつきの小さいホットスタンプ成形体の製造方法。
- ホットスタンプ用鋼板の焼入れ指数(DI)が4以上であることを特徴とする請求項1〜3の何れかに記載の硬度バラつきの小さいホットスタンプ成形体の製造方法。
- 熱延工程におけるコイル巻取り温度が25〜550℃または700〜900℃とすることを特徴とする請求項1〜4の何れかに記載の硬度バラつきの小さいホットスタンプ成形体の製造方法。
- 連続焼鈍後に溶融亜鉛めっき、または合金化溶融亜鉛めっき、または溶融アルミめっき、または合金化溶融アルミめっき、または電気めっきを行うことを特徴とする請求項1〜5の何れかに記載の硬度バラつきの小さいホットスタンプ成形体の製造方法。
- 請求項1〜6の何れかに記載の製造方法を用いて成形され、非加熱部のビッカース硬度のバラつきΔHvが0.18〜0.25%CではΔHv≦25以下かつHv_Ave.≦200で、0.25〜0.3%CではΔHv≦32以下かつHv_Ave.≦220で、0.3〜0.35%CではΔHv≦38以下かつHv_Ave.≦240であることを特徴とする硬度バラつきの小さいホットスタンプ成形体。
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