JP5516803B2 - メタルハライドランプ - Google Patents

Description

本発明は、電極間で放電発光する発光管とその始動回路が並列に接続された状態で外管内に収納配設された始動器内蔵型メタルハライドランプに関する。

始動器内蔵型メタルハライドランプは、そのランプ内にパルスを発生する始動回路を内蔵しており、従来より広く普及している安価な水銀灯用安定器を利用して点灯できるようになっている。

このような始動器内蔵型メタルハライドランプ３１の基本構造は、図６に示すように、金属蒸気が封入された発光管３３とその始動回路３４が並列に接続された状態で外管３２内に収納配設されている。
発光管３３は、交流電源３５からランプ電力供給回路３６を介して交流ランプ電力が供給され、その電極３７Ａ、３７Ｂ間で放電発光される。

始動回路３４は、ランプ電力供給回路３６に介装される安定器３８に電流変化を生じさせ、安定器３８から高電圧の始動パルスを出力させてランプ電極３７Ａ、３７Ｂ間に放電を起こさせて絶縁破壊するための回路であり、非線形セラミックコンデンサなどの強誘電体セラミックコンデンサ（以下、単に「ＦＥＣ」と略す。）３９と、双方向２端子サイリスタなどの半導体スイッチ４０と、カレントダンパと称する溶断抵抗４１が直列に接続されている。

また、ＦＥＣ３９に対して並列に焦電流バイパス抵抗４２が接続され、ＦＥＣ３９が約９０℃のキュリー温度を超える際に発生する焦電流をバイパスさせてその特性劣化を防止するようになっており、また、パルス位相安定用抵抗４３が、半導体スイッチ４０に対して並列に接続されている。

これによれば、交流電源電圧の半サイクルごとに、電圧が正負のブレークオーバー電圧を超えた高電圧状態で半導体スイッチ４０が導通状態となり、前の交流サイクルにより逆分極飽和状態となっていたＦＥＣ３９が放電／充電されて正分極飽和状態となり充電が完了する。
この逆分極飽和状態から正分極飽和状態に至るまでのＦＥＣ３９の放電／充電動作により、これが安定器３８に電流が流れ、ＦＥＣ３９が正分極飽和状態となった時点で電流は０となる。

すなわち、安定器３８では、逆分極飽和状態から正分極飽和状態に至るまで流れていた電流の流れが急に止まるので、その電流の時間変化とリアクタンスに応じた高電圧の始動パルスが発光管３３の電極３７Ａ，３７Ｂに対して印加され、その結果、電極３７Ａ，３７Ｂ間で絶縁破壊が起きると発光管３３が点灯開始される。
このとき、ＦＥＣ３９が正分極飽和状態となって流れが止まる直前の電流値が高ければ高いほど電流変化量が高くなるので、安定器３８から出力される始動パルスの電圧が高くなり、発光管３３は始動しやすい。

ところで、一般に、安定器（コイル）で発生するパルス電圧ＶＰは、
ＶＰ＝−Ｌ（di/dt）
Ｌ：安定器の自己インダクタンス
dt：時間
di：電流変化量
で表される。

コンデンサに交流の電源電圧が印加される場合、その電圧値は常に変化するので、そのピーク電圧近傍で放電／充電されるようにすれば、コンデンサの放電電圧が電源電圧に重畳されるため、その分、電流値も高くなり、電流が停止されたときの電流変化量が多くなる。
このため、ＦＥＣ３９と直列に半導体スイッチ４０を接続し、そのブレークオーバー電圧をピーク電圧近傍の所定の値に設定することにより、電源電圧が高いときに、ＦＥＣ３９が充電／放電されるように成されている。
これによって、安定器３８から高電圧（１.６〜２.２ｋＶ程度）の始動パルスが出力されると、発光管３３が絶縁破壊される前であれば、高電圧始動パルスがＦＥＣ３９にも印加されてさらに電荷が追加蓄積され、次の放電／充電時に安定器に流れる電流をより高く維持できるというメリットがある。

一方、電流変化量diは、コンデンサの静電容量Ｃに依存し、その静電容量Ｃは、
Ｃ＝ε０εＳ（Ｓ／Ｄ）
Ｃ：静電容量
Ｓ：電極面積
Ｄ：電極間距離
εＳ：絶縁体の誘電率
ε０：真空の誘電率（8.854×10-12）
で表される。
これより、ＦＥＣ３９においては、強誘電体となるセラミック基板の厚さを薄く（距離Ｄを小さく）すればするほど静電容量は大きくなり、対向する電極面積Ｓを広くすればするほど静電容量は大きくなるが、ＦＥＣ３９を薄く広く形成すれば機械的強度が低下するという問題が生じ、長時間使用しているうちに、発光管３３が破損する前に、ＦＥＣ３９にクラックが入って点灯不能となる事例が発見された。

このため、本発明者らがその原因を究明すべく実験を重ねたところ、安定器３８から始動パルスが出力されて電極３７Ａ、３７Ｂ間で絶縁破壊されたときに、始動回路３４と、これに並列接続されているが発光管３３とで閉回路が形成され、その瞬間、ＦＥＣ３９に充電されていた電荷がＦＥＣ３９の一方の電極から発光管３３を通り、他方の電極へ向かって急激に放電される現象が観察された。
ＦＥＣ３９には絶縁破壊されるまで始動パルスの電圧が印加されて電荷が蓄積されるので、絶縁破壊に伴って放電される電荷量は、絶縁破壊のタイミングにより大きく異なり、タイミングによっては始動パルスの最大電圧値（例えば２.０ｋＶ）が印加されて、絶縁破壊と同時にその電圧値に匹敵する放電電圧で放電されることになる。

放電時間を測定したところ、２.０ｋＶから０電位に落ちるまでの放電時間が１μ秒以下の０.１〜０.５μ秒であり、安定器３８から出力される始動パルスの半値幅（数十〜百数十μ秒）に比して、１／１００〜１／１０００程度の短時間で放電されていることが判明した。

ＦＥＣ３９に用いられる強誘電体は圧電材料でもあるため、電荷が蓄積されるとその電界に応じた歪が発生する電歪現象を生じ、放電により電界が変化するとその歪量も変化する。
また、強誘電体は多結晶構造を有しており、電圧変化によって一つ一つの結晶が変形すると、隣合う結晶同士の位置関係がずれて摩擦力や応力を生じる。
したがって、放電時間が短ければ短いほど、電界の変化が速いため、ＦＥＣ３９の単位時間当たりの変形量が大きく、これが衝撃となって結晶同士がはがれ、クラックが発生して割れたり、割れないまでもクラックに電流が流れてショートしたりするなどして、ＦＥＣ３９にダメージを与えていることが判明した。
しかも、通常は、電極３７Ａ、３７Ｂ間で一旦絶縁破壊されても即時に安定点灯するわけではなく、始動開始から安定点灯に移行するコンマ数秒〜十数秒の間に、始動パルスにより絶縁破壊されては立消えるという現象を繰り返し、数回〜数百回の始動パルスが出力されるので、ランプ始動時には、始動パルスが出力されるたびに生ずる電歪現象によりＦＥＣ３９がコンマ数秒〜十数秒間にわたって変形を繰り返し、振動することは避けられず、これが、ＦＥＣ３９のクラックの原因となっていると推測される。

この対応策として、強誘電体となるセラミック基板を厚く、あるいは、対向する電極面積を狭くすれば機械的強度が向上するが、静電容量が小さくなり、その結果、安定器に流れる電流変化が小さくなり、ひいては始動パルスの電圧が低下するという問題を生ずる。

特開平１１−１６２４１３号公報

そこで本発明は、始動パルスの電圧を低下させることなく、発光管の電極間が絶縁破壊されたときに強誘電体セラミックコンデンサの放電により生ずる電歪現象の変形速度を遅延させ、その破損事故を未然に防止することを技術的課題としている。

この課題を解決するために本発明は、外管内に、ランプ電力供給回路を介して供給される交流電力により電極間で放電発光する発光管と、前記ランプ電力供給回路に介装された安定器を流れる電流を急変させて安定器から高電圧始動パルスを出力させる始動回路が、並列に接続された状態で収納配設されたメタルハライドランプにおいて、前記始動回路には、予め設定された抗電圧以上の電圧がランプ電力供給回路を介して印加されたときに充放電を生じ、前記安定器に流れる電流を変化させて安定器から高電圧の始動パルスを出力させる強誘電体セラミックコンデンサと、予め設定されたブレークオーバー電圧以上の電圧が印加されたときに導通状態に切り換わる半導体スイッチと、前記始動パルスにより前記発光管が一旦絶縁破壊されてから安定点灯するまでの間、前記発光管が絶縁破壊されたときに、前記コンデンサの一方の電極から前記発光管を介して他方の電極に至る閉回路を介して放電される電荷の放電時間を遅延させる時定数調整抵抗が、直列に接続されており、前記始動パルスの電圧値が前記時定数調整抵抗の抵抗値を０としたときの始動パルスの電圧値の９０％以上となるように、かつ、前記コンデンサでの電歪衝撃によるクラックの発生を防止することができるように、前記時定数調整抵抗の抵抗値が選定されたことを特徴としている。

本発明によれば、始動回路に、ＦＥＣ（強誘電体セラミックコンデンサ）と、半導体スイッチと、時定数調整抵抗が、直列接続されている。
発光管の始動時にランプ電力供給回路を介して始動回路に印加される交流の電源電圧が、半サイクルごとに正負のブレークオーバー電圧を超えた時点で半導体スイッチが導通状態に切り換わり、前の交流サイクルにより逆分極飽和状態となっていたＦＥＣに高電圧の電荷が充電され、正分極飽和状態となり充電が完了する。
この逆分極飽和状態から正分極飽和状態に至る放電／充電動作の間、安定器に電流が流れ、正分極飽和状態となった時点で電流は０となる。

安定器では、ＦＥＣが逆分極飽和状態から正分極飽和状態に至るまで流れていた電流の流れが急に止まるので、その電流の時間変化と自己インダクタンスに応じた高電圧の始動パルスが発光管の電極に対して印加され、その結果、電極間で絶縁破壊が起き、発光管が安定点灯に移行するまで、以上の動作が繰り返される。

一方、絶縁破壊により発光管の電極間が導通されると、始動回路と、これに並列接続されているが発光管とで閉回路が形成され、その瞬間、ＦＥＣに充電されていた電荷がＦＥＣの一方の電極から発光管３３を通り、他方の電極へ向かって急激に放電される。
ＦＥＣには絶縁破壊されるまで始動パルスの電圧が印加されて電荷が蓄積されるので、絶縁破壊のタイミングによっては始動パルスの最大電圧値（例えば２.０ｋＶ）に匹敵する放電電圧で電荷が放電されるが、始動回路には、時定数調整抵抗が介装されてその閉回路の時定数が大きく設定されている。
したがって、例えば、その閉回路の時定数が２倍になるように時定数調整抵抗の抵抗値を選択すれば、ＦＥＣの放電時間も２倍に延び、その分、ＦＥＣを構成する強誘電体の変形速度が低下するので、電歪衝撃によるクラックの発生を確実に防止することができる。

本発明に係るメタルハライドランプの一例を示す回路図。 本発明に係るメタルハライドランプの外観図。 強誘電体セラミックコンデンサの断面図。 始動時の電圧／電流変化を示すグラフ。 時定数調整抵抗の効果を示すグラフ。 従来装置を示す回路図。

本発明では、始動パルスの電圧を低下させることなく、発光管の電極間が絶縁破壊されたときに強誘電体セラミックコンデンサの放電により生ずる電歪現象の変形速度を遅延させ、その破損事故を未然に防止するという目的を達成するために、発光管と始動回路が並列に接続された状態で外管内に収納配設されたメタルハライドランプにおいて、始動回路に、予め設定された抗電圧以上の電圧がランプ電力供給回路を介して印加されたときに充放電を起して安定器から高電圧の始動パルスを出力させる強誘電体セラミックコンデンサと、予め設定されたブレークオーバー電圧以上の電圧が印加されたときに導通状態に切り換わる半導体スイッチと、前記始動パルスにより前記発光管が一旦絶縁破壊されてから安定点灯するまでの間、前記発光管が絶縁破壊されたときに、前記コンデンサの一方の電極から前記発光管を介して他方の電極に至る閉回路を介して放電される電荷の放電時間を遅延させる時定数調整抵抗とを、直列に接続し、前記始動パルスの電圧値が前記時定数調整抵抗の抵抗値を０としたときの始動パルスの電圧値の９０％以上となるように、かつ、前記コンデンサでの電歪衝撃によるクラックの発生を防止することができるように、前記時定数調整抵抗の抵抗値を選定した。

以下、本発明を図面に示す実施例に基づいて説明する。
図１は本発明に係るメタルハライドランプの一例を示す回路図、図２はその外観図、図３は強誘電体セラミックコンデンサの断面図、図４は始動時の電圧／電流変化を示すグラフ、図５は時定数調整抵抗の効果を示すグラフである。

本例のメタルハライドランプ１は、外管２内に、発光管３と始動回路４が並列に接続された状態で配されている。
外管２は透明硬質ガラスで発光管２及び始動回路４を収納可能な大きさに形成されると共に、その片端側に口金５が配され、該口金５を介して交流電源６及び安定器７が介装された電力供給回路８に接続できるようになっている。本例では、ＡＣ２００Ｖ（最大値：±２８２Ｖ）の交流電源６が用いられ、４００Ｗ水銀灯に適合した安定器７が用いられている。

発光管３は、透光性セラミックで形成されて保護管２１内に収納されて外管２内に配されている。
そして、両端封止部９Ａ、９Ｂに電極１０Ａ，１０Ｂが挿通されて封止され、内部には、始動補助ガスと共に水銀及びスカンジウム，ナトリウム等の金属ハロゲン化物（金属蒸気）が封入されており、交流電源６からランプ電力供給回路８を介して供給される交流の交流電力により放電発光される。本例では、定格電力３６０Ｗのものを用いた。

始動回路４には、常温時導通−ランプ点灯時遮断型のバイメタルスイッチ１１と、カレントダンパと称する０.８〜１.０Ω程度の溶断抵抗１２と、強誘電体セラミックコンデンサ（ＦＥＣ）１３と、半導体スイッチ１４が直列に接続され、ＦＥＣ１３と半導体スイッチ１４の間に時定数調整抵抗１５が介装されている。
溶断抵抗１２は、発光管の点灯中に発光管内の金属蒸気が外管内に漏洩して前記強誘電体セラミックコンデンサの電極間で沿面放電が生じたときに、当該始動回路に流れる過電流により溶断されて、ＦＥＣが破損するのを防止している。

ＦＥＣ１３は、安定器７に流れる電流を変化させて安定器７から高電圧の始動パルスを出力させるため、予め設定された抗電圧以上の電圧がランプ電力供給回路８を介して印加されたときに充放電が行われる。
本例では、強誘電体（バルク）１６が厚さ×直径＝１ｍｍ×１９ｍｍ、電極１７Ａ、１７Ｂが直径１６.８ｍｍ、その抗電圧が±４０Ｖに設計されており、印加電圧が±４０Ｖを越えた時点で充放電が行われるようになっている。

半導体スイッチ１４は、双方向２端子サイリスタなどからなり、交流の電源電圧のピークに近い高い電圧をＦＥＣ１３に印加させることができるように、印加電圧が上昇して予め設定された所定のブレークオーバー電圧に達したときに導通状態に切り換わるスイッチング素子として機能する。
本例では、例えば、電源電圧が交流２００Ｖ（最大値：±２８２Ｖ）である場合に、ブレークオーバー電圧が±２００Ｖに設定されている。

これにより、交流の電源電圧が、ＦＥＣ１３の抗電圧（±４０Ｖ）と半導体スイッチ１４のブレークオーバー電圧（±２００Ｖ）の合計電圧（±２４０Ｖ）を超えると、半導体スイッチ１４が導通して、電源電圧がＦＥＣ１３に電源電圧が印加され、逆分極飽和状態にあったＦＥＣ１３が放電／充電されて正分極飽和状態に反転し、この充放電動作が行われている間、安定器７に電流が流れる。
そして、ＦＥＣ１３が正分極飽和状態に達した時点で、安定器７に流れる電流が０となり、この電流変化によって安定器７から高電圧（１.６〜２ｋＶ程度）の始動パルスが出力される。

さらに、時定数調整抵抗１５は、発光管３の電極１０Ａ及び１０Ｂが絶縁破壊されたときに、ＦＥＣ１３から放電される電荷の放電時間を遅延させるもので、本例では抵抗値１００Ω、定格電力１／４Ｗのものが用いられている。
発光管３の電極１０Ａ、１０Ｂ間が絶縁破壊され、ＦＥＣ１３に充電された電荷が放電される現象は、始動回路４及び発光管３で形成されるＲＣ回路１８で生じる放電であると考えられ、放電開始から放電終了に至る放電時間は、発光管インピーダンスＲ０と、時定数調整抵抗１５の抵抗値Ｒ１に依存すると考えられる。

そして、発光管インピーダンスＲ０は、絶縁破壊直後（例えば０.０５μ秒後）は高く、０.２〜０.３μ秒後には激減するという特性を有しているのに対し、時定数調整抵抗１５は抵抗値Ｒ１が一定の固定抵抗であるから、時定数調整抵抗１５による電圧降下曲線は「ＲＣ放電」の基本式で表すことができる。
このとき、固定抵抗による時定数Ｔ１は、
Ｔ１＝Ｒ１Ｃ
Ｃ：ＦＥＣ１３の静電容量
で表され、ＲＣ回路１８の放電時間は、時定数Ｔ１成分に影響されて、その分、遅延するものと考えられる。

ただし、時定数調整抵抗１５抵抗値Ｒ１が大きすぎると、安定器７で始動パルスを発生させる際に、安定器７を流れる電流が低くなって、始動パルスの電圧値が低下するので、時定数調整抵抗１５の抵抗値を０としたときの始動パルスの電圧値Ｖ０の９０％以上に維持できる程度に抵抗値Ｒ１を低く設定した。
本例では、時定数調整抵抗１５としてＲ１＝１００Ωの炭素膜抵抗を用いており、始動パルスの電圧値Ｖ１は電圧値Ｖ０の９２％であった。

そして、ＦＥＣ１３が約９０℃のキュリー温度を超える際に発生する焦電流をバイパスさせてその特性劣化を防止する焦電流バイパス抵抗１９がＦＥＣ１３に対して並列に接続され、また、パルス位相安定用抵抗２０が、半導体スイッチ１４に対して並列に接続されている。

以上が本発明の一構成例であって、次に、その作用について、交流波形の電圧変化に伴う各素子の動作を図４及び図５に基づいて説明する。
スイッチ（図示せず）をオンして、交流電源６からランプ電力供給回路８を介してＡＣ２００Ｖの電源電圧を供給すると、その交流電圧は±２８２Ｖをピークとするサイン波形として出力される。

［図４：Ｐ０〜Ｐ１間、Ｐ４〜Ｐ５間］
まず、電源電圧が０から±２４０Ｖに達するまでは、発光管３の電極１０Ａ、１０Ｂ間が絶縁状態にあり、始動回路４の半導体スイッチ１４も非導通状態であるので、始動回路４及びランプ電力供給回路８には一切の電流は流れない。
［図４：Ｐ１〜Ｐ２間、Ｐ５〜Ｐ６間］
次いで、電源電圧がＦＥＣ１３の抗電圧（±４０Ｖ）と半導体スイッチ１４のブレークオーバー電圧（±２００Ｖ）の合計電圧（±２４０Ｖ）を超えると、半導体スイッチ１４が導通して、電源電圧がＦＥＣ１３に電源電圧が印加され、前の交流サイクルで逆分極飽和状態にあったＦＥＣ１３が放電／充電されて正分極飽和状態に反転し、この充放電動作が行われている一瞬の間、安定器７に電流が流れる。
［図４：Ｐ２〜Ｐ３間、Ｐ６〜Ｐ７間］
ＦＥＣ１３が正分極飽和状態に達した時点で、安定器７に流れる電流が０となるので、この電流変化によって安定器７から高電圧（例えば２ｋＶ）の始動パルスが出力される。

そして、始動開始からコンマ数秒〜十数秒の間に、交流サイクルの半サイクルごとに高電圧の始動パルスが出力されて、発光管３の電極１０Ａ、１０Ｂ間で断続的に絶縁破壊が起こり、その後、安定点灯に移行する。
すなわち、この間、発光管３の電極は絶縁破壊／立消えを繰り返し、安定点灯に至るまで数回〜数百回の始動パルスが出力されることとなる。

一方、絶縁破壊が起きると、ＦＥＣ１３に蓄積されていた電荷が発光管３を介して、ＦＥＣ１３の一方の電極１７Ａ（１７Ｂ）から他方の電極１７Ｂ（１７Ａ）へ放電され、ＦＥＣ１３の電極間電位が０になる。
このとき、ＦＥＣ１３には、絶縁破壊が起きる直前まで始動パルスの電圧が印加されているから、その放電電圧は絶縁破壊が起きる瞬間の始動パルスの電圧に等しい。
始動パルスが出力されるときの電源電圧が約２４０Ｖであり、始動パルスは２４０Ｖから２ｋＶまで瞬間的に変化するため、ＦＥＣ１３の放電電圧は最大で２ｋＶに達する。

そして、絶縁破壊により、ＦＥＣ１３が放電されてその電極間電圧が２ｋＶから０Ｖに変化するが、そのときＦＥＣ１３の電極間を短絡する始動回路４には時定数調整抵抗が介装されているので、時定数が大きくなり放電時間が遅くなる。
このため、ＦＥＣ１３の放電によりその電極間電圧が２ｋＶから０Ｖに変化しても、その変化速度が遅いため、電歪によりＦＥＣ１３の強誘電体が変形しても、その変形速度が遅いゆっくりとした変形となる。
したがって、強誘電体の単位時間当たりの変形量が小さくなり、これが衝撃となることもなく、ＦＥＣ１３に与えるダメージを減少させることができる。

図５は、始動回路４と絶縁破壊された発光管３とで形成されるＲＣ回路１８の等価回路を組み、印加電圧約２ｋＶで充電されたＦＥＣ１３を放電させて、ＦＥＣ１３の両端の電圧変化を測定する実験結果を示すグラフである。
図５（ａ）は時定数調整抵抗１５が介装された等価回路の実験結果、図５（ｂ）は比較のため時定数調整抵抗１５が介装されていない回路の実験結果を示す。

時定数調整抵抗１５が介装されていない場合は、発光管３以外のインピーダンスはゼロに近く、発光管インピーダンスＲ０は、絶縁破壊直後（例えば０.０５μ秒後）は高く、０.２〜０.３μ秒後には激減する。
その結果、発光管３で生ずる電圧降下（ＦＥＣ１３の電極間電圧に相当）は、図５（ｂ）に示す通り、絶縁破壊から０.２μ秒経過するまでは緩やかな勾配Ａ０で低下し、その後、０.３μ秒経過後から急激な勾配Ｂ０で低下する。
これにより、約２ｋＶに充電されたＦＥＣ１３の電極間電圧がその３０％（６００Ｖ）に低下するまでの放電時間が僅か約０.６μ秒であった。

一方、時定数調整抵抗１５を介装した場合は、固定抵抗による電圧降下曲線は「ＲＣ放電」の基本式と同じであり、ＲＣ回路１８のインピーダンス（回路抵抗）は、発光管３のインピーダンスと時定数調整抵抗１５の抵抗値を合成した合成インピーダンス（Ｒ０＋Ｒ１）≧Ｒ１に維持される。
したがって、その電圧降下は、図５（ａ）に示す通り、絶縁破壊から０.２μ秒経過するまでは緩やかな勾配Ａ０で低下し、その後、０.３μ秒経過後も比較的緩やかな勾配Ｂ１で低下していく。
これにより、約１.９ｋＶに充電されたＦＥＣ１３の電極間電圧がその３０％（５７０Ｖ）に低下するまでの放電時間が約１.２μ秒であった。

さらに、電極間電圧がその１００％から１０％にまで低下するまでの時間で比較すると、時定数調整抵抗１５が介装されていない場合は、図５（ｂ）に示す通り、電極間電圧がその１０％（２００Ｖ）に低下するまでの放電時間が１μ秒以下であるのに対し、時定数調整抵抗１５が介装されている場合は、図５（ａ）に示す通り、３.０μ秒経過しても電極間電圧がその１０％（１９０Ｖ）に低下しなかった。

このように、本例では、時定数調整抵抗１５を介装することにより放電時間が延びるので、始動開始から安定点灯に至るまでの間、始動パルスにより絶縁破壊されるたびに生ずるＦＥＣ１３の電歪変形の変形速度を低下させることができ、ＦＥＣ１３の放電に伴う衝撃を緩和して、クラックや割れの発生を防止し、ランプ寿命を延ばすことができる。

以上述べたように、本発明は、強誘電体セラミックコンデンサを備えた始動回路を内蔵したセラミックメタルハライドランプの用途に適用できる。

１ メタルハライドランプ
２ 外管
３ 発光管
４ 始動回路
６ 交流電源
７ 安定器
８ 電力供給回路
１２ 溶断抵抗
１３ ＦＥＣ（強誘電体セラミックコンデンサ）
１４ 半導体スイッチ
１５ 時定数調整抵抗

Claims (2)

1. 外管内に、ランプ電力供給回路を介して供給される交流電力により電極間で放電発光する発光管と、前記ランプ電力供給回路に介装された安定器を流れる電流を急変させて安定器から高電圧始動パルスを出力させる始動回路が、並列に接続された状態で収納配設されたメタルハライドランプにおいて、
   前記始動回路には、
   予め設定された抗電圧以上の電圧がランプ電力供給回路を介して印加されたときに充放電を生じ、前記安定器に流れる電流を変化させて安定器から高電圧の始動パルスを出力させる強誘電体セラミックコンデンサと、
   予め設定されたブレークオーバー電圧以上の電圧が印加されたときに導通状態に切り換わる半導体スイッチと、
   前記始動パルスにより前記発光管が一旦絶縁破壊されてから安定点灯するまでの間、前記発光管が絶縁破壊されたときに、前記コンデンサの一方の電極から前記発光管を介して他方の電極に至る閉回路を介して放電される電荷の放電時間を遅延させる時定数調整抵抗が、直列に接続されており、
   前記始動パルスの電圧値が前記時定数調整抵抗の抵抗値を０としたときの始動パルスの電圧値の９０％以上となるように、かつ、前記コンデンサでの電歪衝撃によるクラックの発生を防止することができるように、前記時定数調整抵抗の抵抗値が選定されたことを特徴とする始動器内蔵型メタルハライドランプ。
2. 前記始動回路には、発光管の点灯中に発光管内の金属蒸気が外管内に漏洩して前記強誘電体セラミックコンデンサの電極間で沿面放電が生じたときに、当該始動回路に流れる過電流により溶断される溶断抵抗が介装された請求項１記載の始動器内蔵型メタルハライドランプ