JP5509527B2 - 梁又はスラブの設計方法、建物 - Google Patents
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Description
本発明は、周囲から土水圧が作用する建物の地中躯体における梁又はスラブの強度の算定方法及び設計方法に関する。
従来より、周囲の地盤より土水圧が作用する建物の地中階の梁を設計する際には、梁やスラブが積載荷重を支持でき、かつ、土水圧に対して耐え得るように設計していた。
ところで、このような地中階の梁の強度を向上する方法として、梁をプレストレストコンクリートにより構成する方法がある（例えば、特許文献１及び２参照）。プレストレストコンクリートを用いた部材は、同一断面であっても通常の鉄筋コンクリート部材に比べて強度が向上される。このため、梁にプレストレストコンクリートを適用することにより、梁に必要とされる強度を確保したまま、断面を小さくしたり、鉄筋量を削減したりすることが可能となる。
特開昭６３―８３３５７号公報
特許２７２９１２８号公報
ところで、このような地中階の梁の強度を向上する方法として、梁をプレストレストコンクリートにより構成する方法がある（例えば、特許文献１及び２参照）。プレストレストコンクリートを用いた部材は、同一断面であっても通常の鉄筋コンクリート部材に比べて強度が向上される。このため、梁にプレストレストコンクリートを適用することにより、梁に必要とされる強度を確保したまま、断面を小さくしたり、鉄筋量を削減したりすることが可能となる。
しかしながら、プレストレスコンクリートを用いる場合には、コンクリートの所定の位置にＰＣ鋼線又は鋼棒を配置しなければならず、また、ＰＣ鋼線又は鋼棒に緊張力を加える必要もあり、施工に手間がかかるという問題があった。
本発明は、上記の問題に鑑みなされたものであり、施工に手間がかからずに、梁の鉄筋量を削減したり、断面を小さくしたりできるようにすることを目的とする。
本発明の梁又はスラブの強度の設計方法は、外周より土水圧が作用する建物の地下躯体を構成する梁又はスラブの強度の設計方法であって、前記土水圧により前記梁又はスラブに作用する圧縮力を考慮した算定方法で、前記梁又はスラブの強度を、前記圧縮力を考慮しない算定方法よりも大きく算定し、前記圧縮力を考慮した算定方法で算定した前記梁又はスラブの強度が、前記梁又はスラブに必要とされる強度以上になり、前記梁又はスラブに必要とされる強度を確保するために必要となる鉄筋量又は断面積が、前記圧縮力を考慮しない算定方法で前記梁又はスラブの強度を算定した場合よりも減少するように、前記梁又はスラブの断面設計を行うことを特徴とする。なお、上記の土水圧は、土圧又は水圧の何れかのみが作用する場合も含むものである。
また、本発明の梁又はスラブの強度の設計方法は、外周より土水圧が作用する建物の地下躯体を構成する梁又はスラブの強度の設計方法であって、前記土水圧により前記梁又はスラブに作用する圧縮力を算定するステップと、前記算定した圧縮力が前記梁又はスラブに作用した状態における前記梁又はスラブの強度を、前記圧縮力が前記梁又はスラブに作用していない状態における前記梁又はスラブの強度よりも大きく算定するステップと、算定した前記梁又はスラブの強度が、前記梁又はスラブに必要とされる強度以上になり、前記梁又はスラブに必要とされる強度を確保するために必要となる鉄筋量又は断面積が、前記圧縮力が前記梁又はスラブに作用していない状態における前記梁又はスラブの強度を算定した場合よりも減少するように、前記梁又はスラブの断面設計を行うステップと、を備えることを特徴とする。
また、本発明の建物は、上記の方法により建物の地下躯体を構成する梁又はスラブが設計されたことを特徴とする。
本発明によれば、土水圧を考慮に入れて梁の強度を算定するため、梁の強度として従来の方法に比べて大きな値が算定される。このため、梁を設計する際に、鉄筋量を削減することが可能となる。
以下、本発明の建物の地中部の梁又はスラブの強度の算定方法の一実施形態を図面を参照しながら詳細に説明する。なお、以下の実施形態では建物の地中部の梁を設計する場合を例として説明する。
図１は、本実施形態の強度の算定方法による計算の対象となる梁を含む建物の地下部１０の構造を示す図であり、（Ａ）は外壁部及びその周辺を示す鉛直断面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＢ−Ｂ´断面図、（Ｃ）は（Ｂ）におけるＣ−Ｃ´断面図である。同図に示すように、建物の地下部１０は地中壁２０の内側に構築されており、地中壁２０と一体に構築された外壁６０と、外壁６０内に構築された柱３０及び梁４０と、各階の梁４０に支持されるスラブ５０とを備える。
図１は、本実施形態の強度の算定方法による計算の対象となる梁を含む建物の地下部１０の構造を示す図であり、（Ａ）は外壁部及びその周辺を示す鉛直断面図、（Ｂ）は（Ａ）におけるＢ−Ｂ´断面図、（Ｃ）は（Ｂ）におけるＣ−Ｃ´断面図である。同図に示すように、建物の地下部１０は地中壁２０の内側に構築されており、地中壁２０と一体に構築された外壁６０と、外壁６０内に構築された柱３０及び梁４０と、各階の梁４０に支持されるスラブ５０とを備える。
建物の地下部１０の外壁６０には地中壁２０を介して、周囲の地盤７０から土水圧が作用する。そして、外壁６０に作用した土水圧は梁４０に軸方向の圧縮力として作用する。従来は、地中部１０の梁４０やスラブ５０にはこのような土水圧による圧縮力を無視して梁４０及びスラブ５０の断面設計を行っていた。
これに対して、本願発明者らは、実際には上記のように梁４０やスラブ５０に圧縮力が作用している点に着目した。すなわち、梁４０やスラブ５０は、圧縮力が作用することで、プレストレスコンクリートと同様に、圧縮力が作用しない場合に比べて高強度になっていると考えた。本実施形態の地中部の梁４０の強度の算定方法は、土水圧により梁４０に軸方向に作用する圧縮力を考慮に入れて、梁４０の強度を算定するものである。
以下、建物の地下部１０の梁４０の強度として長期許容応力度を算定する場合について説明する。図２は、梁４０に作用する圧縮力を算定する際に、計算の対象となる土水圧が作用する領域及びこの土水圧を支持する梁４０及びスラブ５０の領域を示す図である。後述するように、本実施形態では、同図における破線で囲む部分に作用する土水圧を、斜線を付して示す部分の梁４０及びスラブ５０が支持するものとして、梁４０に作用する圧縮力を算定する。
なお、以下の説明では、上記の建物の地下部１０における柱３０のスパンを７．２ｍ、Ｂ１階の階高を５．０ｍ、Ｂ２階の階高：５．０ｍとして、Ｂ１階の梁の長期許容応力度を算定する場合を例として説明する。
なお、以下の説明では、上記の建物の地下部１０における柱３０のスパンを７．２ｍ、Ｂ１階の階高を５．０ｍ、Ｂ２階の階高：５．０ｍとして、Ｂ１階の梁の長期許容応力度を算定する場合を例として説明する。
まず、建物のＢ１階の梁４０に作用する圧縮荷重を計算する。なお、本実施形態では、地下水位を１階のフロアレベルよりも１ｍ低い高さとし、土の湿潤密度を１．８ｔ／ｍ３とし、土圧係数を０．５として計算する。外壁２０を一方向版とすると、斜線を付した梁４０及びスラブ５０に作用する荷重は以下の式で算定される。
７．２×５×（０．５×（１×１．８＋（５−１）×（１．８−１））＋４）＝２３４ｔ
７．２×５×（０．５×（１×１．８＋（５−１）×（１．８−１））＋４）＝２３４ｔ
ここで、地下１階のスラブ厚を２００ｍｍ、梁４０の断面をＢ×Ｄ＝５００ｍｍ×８００ｍｍ、主筋を上筋５−Ｄ２５、下筋を上筋５−Ｄ２５とすると、梁４０の断面に作用する圧縮応力度は以下の式で算定される。
σＣ＝２３４×１０００／（７２０×２０＋（８０−２０）×５０）＝１３．４ｋｇ／ｃｍ２
σＣ＝２３４×１０００／（７２０×２０＋（８０−２０）×５０）＝１３．４ｋｇ／ｃｍ２
ここで、梁４０には軸方向に圧縮応力が作用しているため、その長期許容応力度を算定する方法として、圧縮応力が作用している状態の柱の長期許容応力度の算定方法を適用できる。すなわち、図３に示すような、「鉄筋コンクリート構造計算基準・同解説」、社団法人 日本建築学会、１９９１年一部改訂、ｐ５７８などに記載されている柱の断面算定表を用いて長期許容応力度を算定する。
梁４０における引張鉄筋比ｐｔは以下の式で算定できる。
５×５．０７／５０／７５×１００＝０．６７５％
梁４０における引張鉄筋比ｐｔは以下の式で算定できる。
５×５．０７／５０／７５×１００＝０．６７５％
この値を用いて図３の断面算定表により、圧縮応力Ｎ／ＢＤ＝σＣ＝１３．４ｋｇ／ｃｍ２における、Ｍ／ＢＤ２を求めると、Ｍ／ＢＤ２を＝１２ｋｇ／ｃｍ２となる。
このため、梁４０の長期許容応力度Ｍａｌは以下の式により算定される。
Ｍａｌ＝１２×５０×８０×８０／１０００００＝３８．４ｔ・ｍとなる。
このため、梁４０の長期許容応力度Ｍａｌは以下の式により算定される。
Ｍａｌ＝１２×５０×８０×８０／１０００００＝３８．４ｔ・ｍとなる。
これに対して、比較対象として従来の方法により長期許容応力度Ｍａｌ´を算定すると以下の式により算定される。
Ｍａｌ´＝２．２×０．７５×０．８７５×５×５．０７＝３６．６ｔ・ｍ
Ｍａｌ´＝２．２×０．７５×０．８７５×５×５．０７＝３６．６ｔ・ｍ
このように、従来の長期許容応力度の算定方法では、梁４０に作用する圧縮力を考慮に入れていないため、実際の長期許容応力度に比べて小さな値が算定される。これに対して、本実施形態の長期許容応力度の算定方法によれば、従来の方法に比べて５％程度大きな値が算定される。
なお、上記の例では、長期許容応力度を算定する場合について説明したが、これと同様に、短期許容応力度などの強度を算定することもできる。このようにして算定した短期許容応力度などの強度も長期許容応力度の場合と同様に、従来の方法に比べて大きな値が算定される。
そして、上記の梁の強度の算定方法を用いて梁４０の断面設計を行う場合には、このように算定した強度が、梁４０に必要とされる強度を超えるように梁の断面設計を行えばよい。なお、必要とされる強度は、地震荷重及び固定荷重に基き数値解析等を行うことにより決定することができる。
ここで、上記のように、本実施形態の強度の算定方法により算定される強度は、従来の方法に比べて大きな値となる。すなわち、従来の強度の算定方法を用いて設計を行う場合に比べて、梁に所定の強度を持たせるために必要となる鉄筋量を少なくしたり、梁の断面を小さくしたりすることが可能となる。
本実施形態によれば、従来の方法では無視していた土水圧を考慮に入れて梁４０の強度を算定するため、梁の強度として従来の方法に比べて大きな値が算定される。このため、梁４０の鉄筋量を削減したり、梁の断面を小さくしたりすることが可能となる。
なお、本実施形態では、建物の地下部１０の梁４０を設計する場合について説明したが、これに限らず、土水圧により圧縮力が作用するようなスラブを設計する場合にも本発明を適用することができる。
また、本実施形態では、土水圧が作用する建物の地下部１０の梁４０を設計する場合について説明したが、これに限らず、水圧のみが作用する水中の構造物や土圧のみが作用する建物の地下部の梁やスラブを設計する場合にも本発明を適用することができる。
１０ 地下部
２０ 地中壁
３０ 柱
４０ 梁
５０ スラブ
６０ 外壁
７０ 地盤
２０ 地中壁
３０ 柱
４０ 梁
５０ スラブ
６０ 外壁
７０ 地盤
Claims (3)
- 外周より土水圧が作用する建物の地下躯体を構成する梁又はスラブの強度の設計方法であって、
前記土水圧により前記梁又はスラブに作用する圧縮力を考慮した算定方法で、前記梁又はスラブの強度を、前記圧縮力を考慮しない算定方法よりも大きく算定し、
前記圧縮力を考慮した算定方法で算定した前記梁又はスラブの強度が、前記梁又はスラブに必要とされる強度以上になり、前記梁又はスラブに必要とされる強度を確保するために必要となる鉄筋量又は断面積が、前記圧縮力を考慮しない算定方法で前記梁又はスラブの強度を算定した場合よりも減少するように、前記梁又はスラブの断面設計を行うことを特徴とする設計方法。 - 外周より土水圧が作用する建物の地下躯体を構成する梁又はスラブの強度の設計方法であって、
前記土水圧により前記梁又はスラブに作用する圧縮力を算定するステップと、
前記算定した圧縮力が前記梁又はスラブに作用した状態における前記梁又はスラブの強度を、前記圧縮力が前記梁又はスラブに作用していない状態における前記梁又はスラブの強度よりも大きく算定するステップと、
算定した前記梁又はスラブの強度が、前記梁又はスラブに必要とされる強度以上になり、前記梁又はスラブに必要とされる強度を確保するために必要となる鉄筋量又は断面積が、前記圧縮力が前記梁又はスラブに作用していない状態における前記梁又はスラブの強度を算定した場合よりも減少するように、前記梁又はスラブの断面設計を行うステップと、
を備えることを特徴とする設計方法。 - 請求項1又は２記載の設計方法により建物の地下躯体を構成する梁又はスラブが設計されたことを特徴とする建物。
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| JP2008058141A JP5509527B2 (ja) | 2008-03-07 | 2008-03-07 | 梁又はスラブの設計方法、建物 |
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| JP2008058141A Expired - Fee Related JP5509527B2 (ja) | 2008-03-07 | 2008-03-07 | 梁又はスラブの設計方法、建物 |
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