JP5465302B2

JP5465302B2 - Reinforced structure

Info

Publication number: JP5465302B2
Application number: JP2012224700A
Authority: JP
Inventors: 崇文飯塚; 和浩金田; 俊恭谷口; 敏治中村
Original assignee: Taisei Corp
Current assignee: Taisei Corp
Priority date: 2008-01-11
Filing date: 2012-10-10
Publication date: 2014-04-09
Anticipated expiration: 2028-09-25
Also published as: JP2009185598A; JP2013007261A; JP2013007260A; JP5465303B2; JP5142329B2

Description

本発明は、補強構造に関する。詳しくは、例えば、既存のコンクリート架構と、この既存のコンクリート架構に増設された補強部材と、からなる補強構造に関する。 The present invention relates to a reinforcing structure. Specifically, for example, the present invention relates to a reinforcing structure including an existing concrete frame and a reinforcing member added to the existing concrete frame.

従来より、既存建物の耐震改修工事では、既存のコンクリート躯体に接するように、新たにコンクリート躯体を増設することが行われている。
この場合、増設するコンクリート躯体を既存のコンクリート躯体に一体化する手法として、後施工アンカーが用いられている。すなわち、既存のコンクリート躯体の表面にハンマードリルで削孔し、この削孔した孔に鉄筋棒を機械的に打ち込む、あるいは、この削孔した孔に鉄筋棒を挿入してエポキシ樹脂で接着する。ここで、鉄筋棒は、コンクリート躯体同士の接合面に略垂直な方向に延出し、増設するコンクリート躯体に十分に定着できるだけの長さを有している。 Conventionally, in an earthquake-proof repair work for an existing building, a new concrete frame has been added so as to be in contact with the existing concrete frame.
In this case, post-construction anchors are used as a method for integrating the additional concrete frame with the existing concrete frame. That is, a hole is drilled in the surface of an existing concrete frame and a reinforcing bar is mechanically driven into the drilled hole, or a reinforcing bar is inserted into the drilled hole and bonded with an epoxy resin. Here, the reinforcing bar extends in a direction substantially perpendicular to the joint surface between the concrete frames, and has a length that can be sufficiently fixed on the concrete frame to be added.

これにより、接合面に沿ったずれ変形が生じて、後施工アンカーに引張力が加わると、この引張力の反力としてコンクリート接合面に圧縮応力が生じる。そして、このコンクリート接合面は、圧縮応力に摩擦係数を乗じたせん断耐力を有することになる。 As a result, when a displacement is generated along the joint surface and a tensile force is applied to the post-installed anchor, a compressive stress is generated on the concrete joint surface as a reaction force of the tensile force. The concrete joint surface has a shear strength obtained by multiplying a compressive stress by a friction coefficient.

しかしながら、後施工アンカーを用いる手法では、コンクリート躯体の断面欠損が大きくなる、という問題がある。 However, the method using the post-construction anchor has a problem that the cross-sectional defect of the concrete frame becomes large.

そこで、コンクリートやモルタルでコッターを形成し、このコッターを２つのコンクリート躯体のそれぞれに固定する手法が提案されている（特許文献１参照）。
この手法によれば、摩擦機構に、コッターに加わるシアキー機構が加わることで、せん断耐力を向上できる。
特開昭６１−２９０１３５号公報 Therefore, a method has been proposed in which a cotter is formed of concrete or mortar, and the cotter is fixed to each of two concrete frames (see Patent Document 1).
According to this method, the shear strength can be improved by adding the shear key mechanism to the cotter to the friction mechanism.
JP-A 61-290135

しかしながら、以上の手法では、コッターの強度が不安定であり、また、コッターの重量が大きいため施工性が低くなる、という問題があった。また、様々な大きさの型枠が必要となり不経済である、という問題があった。 However, the above method has a problem that the strength of the cotter is unstable and the workability is lowered because the weight of the cotter is large. In addition, there is a problem that it is uneconomical because it requires formwork of various sizes.

本発明は、断面欠損を低減しつつ、新たに補強部材を増設する補強構造を提供することを目的とする。 An object of this invention is to provide the reinforcement structure which newly adds a reinforcement member, reducing a cross-sectional defect | deletion.

（１）請求項１に記載の補強構造は、既存のコンクリート架構と、この既存のコンクリート架構に増設された補強部材と、からなる補強構造であって、前記増設された補強部材は、接合金具を介して前記コンクリート架構に接合され、前記接合金具は、前記既存のコンクリート架構の表面に接着される矩形平板状の接着部と、地震時にせん断力を伝達するシアキー部と、前記接着部に設けられた接合鉄筋と、を備え、前記シアキー部は、前記接着部の一辺に沿って平板状の鋼材が垂直方向に立設されていることを特徴とする補強構造。
(1) reinforced structure according to claim 1, and concrete Frames existing, a reinforcing member that is added to the existing concrete Frames, a reinforcing structure consisting of, the expansion has been reinforcing member joined is bonded to said concrete Frames via brackets, the bonding metal, the with existing flat rectangular adhesive portion that will be bonded to the surface of the concrete Frames, a shear keys unit for transmitting shear forces during an earthquake, the adhesive portion The reinforcing structure is characterized in that a flat steel material is erected in a vertical direction along one side of the bonding portion.

この発明によれば、後施工アンカーを使用しないため、既存のコンクリート躯体に削孔しないので、大きな断面欠損が生じるのを防止できる。また、接合金具を用いたので、コッターと異なり、強度が安定するうえに、重量を軽減できる。また、接合金具を設けるために型枠のサイズを変更する必要はないので、経済的である。 According to this invention, since the post-construction anchor is not used, the existing concrete frame is not drilled, so that it is possible to prevent a large cross-sectional defect from occurring. Moreover, since the joining metal fitting is used, unlike the cotter, the strength is stabilized and the weight can be reduced. Moreover, since it is not necessary to change the size of the formwork in order to provide the joining metal fitting, it is economical.

（２）この発明の補強構造において、前記接合金物は、耐火性能を保障するために、増設壁の中に納められてかぶり厚さが確保されていることを特徴とする補強構造。
(2) The reinforcing structure according to the present invention , wherein the joint hardware is housed in an additional wall to secure a cover thickness in order to ensure fire resistance.

（３）この発明の補強構造において、前記シアキー部の少なくとも一部は、既存の壁に接着されていることを特徴とする補強構造。 (3) In the reinforcing structure of the present invention, at least a part of the shear key portion is bonded to an existing wall.

この発明によれば、シアキー部の少なくとも一部を既存の壁に接着したので、接合金具と既存のコンクリート架構との接着面積が増大し、強固に固着させることができる。 According to the present invention, since at least a part of the shear key portion is bonded to the existing wall, the bonding area between the joining metal fitting and the existing concrete frame is increased and can be firmly fixed.

（４）この発明の補強構造において、前記接着部は、平板状の鋼板であり、前記コンクリート架構に対向する底面と、当該底面に隣接する側面とで、前記コンクリート架構に接着されていることを特徴とする補強構造。 (4) In the reinforcing structure of the present invention, the bonding portion is a flat steel plate, and is bonded to the concrete frame at a bottom surface facing the concrete frame and a side surface adjacent to the bottom surface. Characteristic reinforcement structure.

この発明によれば、コンクリート架構に対向する底面だけではなく、この底面に隣接する側面についてもコンクリート架構に接着した。よって、接合金具の接着部と既存のコンクリート架構との接着強度を向上できる。 According to the present invention, not only the bottom surface facing the concrete frame but also the side surface adjacent to the bottom surface is bonded to the concrete frame. Therefore, it is possible to improve the bonding strength between the bonding portion of the joint fitting and the existing concrete frame.

（５）この発明の補強構造において、前記接着部は、平板状の鋼板であり、前記シアキー部は、前記接着部に固定されて略垂直に延びる鉄筋またはボルトであることを特徴とする補強構造。 (5) In the reinforcing structure of the present invention, the bonding portion is a flat steel plate, and the shear key portion is a reinforcing bar or a bolt fixed to the bonding portion and extending substantially vertically. .

この発明によれば、シアキー部を接着部の略垂直方向に立設する。よって、シアキー部は、コンクリート架構面に沿った方向のせん断力に対して抵抗するので、シアキー部による直接せん断抵抗機構が摩擦抵抗機構に累加されて、これら２つの抵抗機構によりせん断力に抵抗するから、せん断耐力を向上できる。 According to the present invention, the shear key portion is erected in the substantially vertical direction of the bonding portion. Therefore, since the shear key part resists the shearing force in the direction along the concrete frame, the direct shear resistance mechanism by the shear key part is added to the frictional resistance mechanism, and the two resistance mechanisms resist the shear force. Therefore, the shear strength can be improved.

（６）この発明の補強構造において、前記接合金具のシアキー部には、接合鉄筋が係止されていることを特徴とする補強構造。 (6) The reinforcing structure according to the present invention, wherein a joining rebar is locked to the shear key portion of the joining metal fitting.

この発明によれば、接合鉄筋をシアキー部に係止させたので、補強部材と接合金具との食い付きを向上できる。 According to this invention, since the joining rebar is locked to the shear key portion, the biting between the reinforcing member and the joining fitting can be improved.

（７）この発明の補強構造において、前記接着部が接着される既存のコンクリート架構の表面には、接着材が充填される凹部が形成されていることを特徴とする補強構造。 (7) The reinforcing structure according to the present invention, wherein a concave portion filled with an adhesive is formed on a surface of an existing concrete frame to which the adhesive portion is bonded.

ここで、凹部とは、線状や半円状の溝や穴など、コンクリート架構の表面が凹んだ形状であれば、どのような形状でもよい。
この発明によれば、凹部に充填された接着材が硬化してコッターとしての機能を果たすことで、接合金具の接着部と既存のコンクリート架構との接着強度を向上できる。 Here, the concave portion may have any shape as long as the surface of the concrete frame is concave, such as a linear or semicircular groove or hole.
According to the present invention, the adhesive filled in the concave portion is cured and functions as a cotter, so that the adhesive strength between the adhesive portion of the joint fitting and the existing concrete frame can be improved.

本発明によれば、後施工アンカーを使用しないため、既存のコンクリート躯体に削孔しないので、大きな断面欠損が生じるのを防止できる。また、接合金具を用いたので、コッターと異なり、強度が安定するうえに、重量を軽減できる。また、接合金具を設けるために型枠のサイズを変更する必要はないので、経済的である。 According to the present invention, since the post-construction anchor is not used, the existing concrete frame is not drilled, so that it is possible to prevent a large cross-sectional defect from occurring. Moreover, since the joining metal fitting is used, unlike the cotter, the strength is stabilized and the weight can be reduced. Moreover, since it is not necessary to change the size of the formwork in order to provide the joining metal fitting, it is economical.

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。なお、以下の実施形態の説明にあたって、同一構成要件については同一符号を付し、その説明を省略もしくは簡略化する。
〔第１実施形態〕
図１は、本発明の第１実施形態に係る補強構造が適用された建物１の骨組み立面図である。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In the following description of the embodiments, the same constituent elements are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted or simplified.
[First Embodiment]
FIG. 1 is a frame elevation view of a building 1 to which a reinforcing structure according to a first embodiment of the present invention is applied.

建物１は、既存のコンクリート架構としての構造体１０と、この構造体１０と接するように増設された補強部材としての増設壁１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃと、を備える。
このうち、増設壁１１Ａは、改修工事により構造体１０に増設されたものであり、壁型枠にコンクリートを圧入することで形成された壁本体１２と、この壁本体１２の上部と構造体１０との隙間にグラウト材を充填して形成されたグラウト部１３と、を備える。
増設壁１１Ａは、図１に示すように、１スパン全体に亘って設けられて壁や、１スパンの半分程度に亘って設けられた袖壁である。 The building 1 includes a structure 10 as an existing concrete frame, and additional walls 11A, 11B, and 11C as reinforcing members that are added to be in contact with the structure 10.
Among these, the extension wall 11A is added to the structure 10 by renovation work, and the wall main body 12 formed by press-fitting concrete into the wall formwork, the upper part of the wall main body 12, and the structure 10 And a grout portion 13 formed by filling a grout material into the gap.
As shown in FIG. 1, the additional wall 11 A is a wall provided over the entire span, or a sleeve wall provided over about half of the span.

図２は、構造体１０の増設壁１１Ａが設けられる部分の斜視図である。
構造体１０の増設壁１１Ａが設けられる部分１０Ａには、ショットブラストにより目荒らしされている。この目荒らしは、５ｍｍ程度の凹凸面とする。
この目荒らしされた部分１０Ａには、接合金具２０がエポキシ樹脂接着材により接着されている。増設壁１１Ａは、この接合金具２０を含んで打設されたコンクリートで形成されている。 FIG. 2 is a perspective view of a portion of the structure 10 where the additional wall 11A is provided.
The portion 10A where the additional wall 11A of the structure 10 is provided is roughened by shot blasting. This roughening is an uneven surface of about 5 mm.
The joint fitting 20 is bonded to the roughened portion 10A with an epoxy resin adhesive. The additional wall 11 A is formed of concrete that has been cast including the joint fitting 20.

接合金具２０は、コンクリート表面までの寸法（つまり、かぶり厚さ）が３０ｍｍ程度となるように、増設壁１１Ａの中に納められている。これは、耐火性能を保証するために、かぶり厚さを確保する必要があるからである。 The joint fitting 20 is housed in the additional wall 11A so that the dimension to the concrete surface (that is, the cover thickness) is about 30 mm. This is because it is necessary to ensure the cover thickness in order to ensure fire resistance.

接合金具２０は、構造体１０に接するように延出して構造体１０の表面に接着される矩形平板状の接着部２１と、この接着部２１の略中央に略垂直に立設されたシアキー部２２と、接着部２１に設けられた接合鉄筋２３と、を備える。
エポキシ樹脂接着材は、接着部２１の接着面積を大きく確保するために、接着部２１の構造体１０に対向する底面だけではなく、この底面に隣接する側面まで盛られている。 The joint metal fitting 20 includes a rectangular flat plate-like adhesive portion 21 that extends so as to be in contact with the structure 10 and is bonded to the surface of the structure 10, and a shear key portion that is erected substantially vertically at a substantially center of the adhesion portion 21 22 and a joining rebar 23 provided on the bonding portion 21.
In order to ensure a large bonding area of the bonding portion 21, the epoxy resin adhesive is stacked not only on the bottom surface facing the structure 10 of the bonding portion 21 but also on the side surface adjacent to the bottom surface.

接合金具２０の接着部２１およびシアキー部２２は、具体的には、２つのＬ字形状の鋼材を背中合わせに配置することにより形成される。
なお、本実施形態では、Ｌ字形状の鋼材により接合金具２０を形成したが、これに限らず、２つのプレート材を直交方向に配置して溶接することにより接合金具を形成してもよい。 Specifically, the bonding portion 21 and the shear key portion 22 of the joint fitting 20 are formed by arranging two L-shaped steel materials back to back.
In addition, in this embodiment, although the joining metal fitting 20 was formed with the L-shaped steel material, you may form not only this but a joining metal fitting by arrange | positioning and welding two plate materials in an orthogonal direction.

接合鉄筋２３は、接合金具２０に一体化しており、接合金具２０に溶接される。ここでは、シアキー部２２を挟んで両側の接着部２１の表面に、一対の接合鉄筋２３が溶接されている。
この接合鉄筋２３の溶接には、例えば、スタッド溶接、摩擦圧接溶接、または高周波誘導加熱圧着が用いられる。 The joining rebar 23 is integrated with the joining fitting 20 and is welded to the joining fitting 20. Here, a pair of joining rebars 23 are welded to the surfaces of the adhesive portions 21 on both sides of the shear key portion 22.
For welding of the joining rebar 23, for example, stud welding, friction welding, or high frequency induction thermocompression bonding is used.

鉄筋をスタッド溶接する場合、鉄筋に対する最小母材厚さは、Ｄ１３では５ｍｍであり、Ｄ１６では６ｍｍ、Ｄｌ９では８ｍｍ、Ｄ２２は１０ｍｍ、Ｄ２５は１２ｍｍである。 When stud welding a reinforcing bar, the minimum base metal thickness for the reinforcing bar is 5 mm for D13, 6 mm for D16, 8 mm for Dl9, 10 mm for D22, and 12 mm for D25.

鉄筋を摩擦圧接溶接する場合、鉄筋径と母材プレート（ＳＭ４９０）厚さの関係は、異形鉄筋Ｄ１３、Ｄ１６ではプレート厚さ９ｍｍ以上、Ｄ１９では１２ｍｍ以上、Ｄ２２、Ｄ２５では１６ｍｍ以上が必要である（Ｈｅａｄ−Ｂａｒ（登録商標）建築用の設計・施工指針、ｐｐ．２−３）。 When the reinforcing bars are friction welded, the relationship between the reinforcing bar diameter and the base material plate (SM490) thickness is required to be 9 mm or more for the deformed reinforcing bars D13 and D16, 12 mm or more for D19, and 16 mm or more for D22 and D25. (Head-Bar (registered trademark) design and construction guidelines for architecture, pp. 2-3).

以下、既存のコンクリート躯体と増設したコンクリート躯体との接合面の引抜き耐力ＴＴおよびせん断耐力ＱＴについて説明する。 Hereinafter, the drawing strength TT and shear strength QT of the joint surface between the existing concrete frame and the added concrete frame will be described.

（１）引抜き耐力ＴＴ
コンクリート躯体同士の接合面の引抜き耐力は期待できないため、引抜き耐力ＴＴは、接合金具の引抜き耐力Ｔａに略等しくなる。
そこで、接合金具の引抜き耐力Ｔａを求める。接合金具の引抜き破壊モードは、シアキー部の引張破壊、接着部の引張破壊、接着部と既存コンクリートとの接合部分の引張破壊、および、既存コンクリートのコーン状破壊のうちのいずれかである。
よって、接合金具の引抜き耐力Ｔａを、以下の式（１）に示すように、鉄筋の引張耐力Ｔａ１、接着部の引張耐力Ｔａ２、接着部と既存コンクリートとの接合部分の引張耐力Ｔａ３、および、既存コンクリートのコーン状破壊の引張耐力Ｔａ４のうちの最小値とする。 (1) Pull-out strength TT
Since the pulling strength of the joint surface between the concrete frames cannot be expected, the pulling strength TT is substantially equal to the pulling strength Ta of the joint fitting.
Therefore, the pulling strength Ta of the joining metal is obtained. The pulling failure mode of the joint fitting is one of a shear failure of the shear key portion, a tensile failure of the bonded portion, a tensile failure of the bonded portion between the bonded portion and the existing concrete, and a cone-shaped failure of the existing concrete.
Therefore, as shown in the following formula (1), the pulling strength Ta of the joining metal fitting is the tensile strength Ta1 of the reinforcing bar, the tensile strength Ta2 of the bonded portion, the tensile strength Ta3 of the bonded portion of the bonded portion and the existing concrete, and The minimum value of the tensile strength Ta4 of cone-like fracture of existing concrete.

鉄筋の引張耐力Ｔａ１を、以下の式（２）に示すように、あと施工アンカーの設計式に基づいて算出する。式（２）において、σｙは鉄筋の規格降伏強度（Ｎ／ｍｍ２）であり、例えば、ＳＤ３４５ではσｙ＝３４５Ｎ／ｍｍ２である。また、ＡＳは鉄筋の断面積（ｍｍ２）である。 As shown in the following formula (2), the tensile strength Ta1 of the reinforcing bar is calculated based on the design formula of the post-construction anchor. In Equation (2), σy is the standard yield strength (N / mm2) of the reinforcing bar, and for example, in SD345, σy = 345N / mm2. AS is the cross-sectional area (mm2) of the reinforcing bar.

接着部の引張耐力Ｔａ２を、以下の式（３）に示すように、あと施工アンカーの設計式に基づいて算出する。式（３）において、σｙ１は接着部の規格降伏強度（Ｎ／ｍｍ２）であり、例えば、ＳＳ４００ではσｙ１＝２３５Ｎ／ｍｍ２である。また、ＡＳ１は接着部の最小断面積（ｍｍ２）である。 As shown in the following formula (3), the tensile strength Ta2 of the bonded portion is calculated based on the design formula of the post-construction anchor. In Equation (3), σy1 is the standard yield strength (N / mm2) of the bonded portion, and for example, in SS400, σy1 = 235 N / mm2. AS1 is the minimum cross-sectional area (mm2) of the bonded portion.

接着部と既存コンクリートとの接合部分の引張耐力Ｔａ３を、以下の式（４）に示すように算出する。式（４）において、τ０はエポキシ樹脂の引張接着強度（Ｎ／ｍｍ２）である。また、ＡＳ２は接着部の接着断面積（ｍｍ２）である。
ここで、エポキシ樹脂接着面の接着強度τ０＝８Ｎ／ｍｍ２程度である（加藤大介（新潟大学）ほか：増設袖壁で補強されたＲＣ造柱のせん断耐力評価法、２００５年ＪＣＩ年次論文集、ＶｏＬ２７，Ｎｏ．２，ｐｐ．１９９−２０４，２００５、池田正志ほか：１液エポキシ樹脂接着材を用いたコンクリートの接着強度、１９９８年ＪＣＩ年次論文集、Ｖｏ１．２０，Ｎｏ．２，ｐｐ．１２６７０−１２７２，１９９８）。 The tensile strength Ta3 of the joint portion between the bonded portion and the existing concrete is calculated as shown in the following formula (4). In Formula (4), τ0 is the tensile adhesive strength (N / mm 2) of the epoxy resin. AS2 is an adhesion cross-sectional area (mm2) of the adhesion part.
Here, the adhesive strength of the epoxy resin bonded surface is about τ0 = 8N / mm2 (Daisuke Kato (Niigata University) et al .: Shear strength evaluation method of RC columns reinforced with additional sleeve walls, 2005 JCI Annual Papers) , VoL27, No. 2, pp. 199-204, 2005, Masashi Ikeda et al .: Adhesive strength of concrete using one-part epoxy resin adhesive, 1998 JCI Annual Papers, Vo 1.20, No. 2, pp 12670-1272, 1998).

コーン状破壊の引張耐力Ｔａ４を、以下の式（５）に示すように、あと施工アンカーの設計式を準用した式に基づいて算出する。式（５）において、σＢは既存コンクリートの設計基準強度（Ｎ／ｍｍ２）であり、例えば、２４Ｎ／ｍｍ２である。αは既存コンクリートのコーン状破壊面の係数であり、１．０以下である。ＡＣは既存コンクリートのコーン状破壊面の接合金具１つ当たりの有効水平投影面積（ｍｍ２）である。 As shown in the following formula (5), the tensile strength Ta4 of the cone-shaped fracture is calculated based on the formula applying the post-construction anchor design formula. In Expression (5), σB is the design standard strength (N / mm 2) of the existing concrete, for example, 24 N / mm 2. α is a coefficient of the cone-shaped fracture surface of the existing concrete and is 1.0 or less. AC is an effective horizontal projected area (mm 2) per joint fitting of the cone-shaped fracture surface of the existing concrete.

例えば、既存コンクリートσＢ＝２４Ｎ／ｍｍ２、鉄筋Ｄ２２(ＳＤ３４５)、Ｌ−１００×１００×１０で、壁厚２５０ｍｍの場合、以下のようになる。
Ｔａ１＝３４５×３８７＝１３３．５（ｋＮ）
Ｔａ２＝２３５×１０×（２５０−３０−３０）＝４４６．５（ｋＮ）
Ｔａ３＝８×１００×（２５０−３０−３０）＝１５２（ｋＮ）
Ｔａ４＝０．７５（√２４）×１００×（２５０−３０−３０）＝６９．８（ｋＮ）
以上より、Ｔａ＝６９．８ｋＮとなり、既存コンクリートがコーン状破壊する。 For example, in the case of existing concrete σB = 24 N / mm 2, rebar D22 (SD345), L-100 × 100 × 10, and wall thickness 250 mm, the result is as follows.
Ta1 = 345 × 387 = 133.5 (kN)
Ta2 = 235 * 10 * (250-30-30) = 446.5 (kN)
Ta3 = 8 × 100 × (250-30-30) = 152 (kN)
Ta4 = 0.75 (√24) × 100 × (250-30-30) = 69.8 (kN)
From the above, Ta = 69.8 kN, and the existing concrete breaks in a cone shape.

また、例えば、既存コンクリートσＢ＝２４Ｎ／ｍｍ２、鉄筋Ｄ１６(ＳＤ２９５Ａ)、Ｌ−１００×１００×１０で、壁厚２５０ｍｍの場合、以下のようになる。
Ｔａ１＝２９５×１９９＝５８．７（ｋＮ）
Ｔａ２＝２３５×１０×（２５０−３０−３０）＝４４６．５（ｋＮ）
Ｔａ３＝８×１００×（２５０−３０−３０）＝１５２（ｋＮ）
Ｔａ４＝０．７５（√２４）×１００×（２５０−３０−３０）＝６９．８（ｋＮ）
以上より、Ｔａ＝５８．７ｋＮとなり、鉄筋が破断する。 For example, in the case of existing concrete σB = 24 N / mm 2, reinforcing bar D16 (SD295A), L-100 × 100 × 10, and wall thickness 250 mm, the result is as follows.
Ta1 = 295 × 199 = 58.7 (kN)
Ta2 = 235 * 10 * (250-30-30) = 446.5 (kN)
Ta3 = 8 × 100 × (250-30-30) = 152 (kN)
Ta4 = 0.75 (√24) × 100 × (250-30-30) = 69.8 (kN)
From the above, Ta = 58.7 kN and the rebar breaks.

（１）せん断耐力ＱＴ
接合面のせん断耐力ＱＴは、以下の式（６）に示すように、摩擦抵抗機構が負担するせん断耐力ＱＦと、接合金具による直接せん断抵抗機構が負担するせん断耐力Ｑａと、の和である。 (1) Shear strength QT
The shear strength QT of the joint surface is the sum of the shear strength QF borne by the frictional resistance mechanism and the shear strength Qa borne by the direct shear resistance mechanism using the joint fitting, as shown in the following formula (6).

摩擦抵抗機構が負担するせん断耐力ＱＦを、以下の式（７）に基づいて算出する。式（７）において、μはコンクリート躯体同士の接合面の摩擦係数であり、σ０はコンクリート躯体同士の接合面のせん断強度（Ｎ／ｍｍ２）であり、ｗｔは増設コンクリートの厚さ（ｍｍ）であり、Ｌ０は増設コンクリートの内法長さ（ｍｍ）である。 The shear strength QF borne by the frictional resistance mechanism is calculated based on the following equation (7). In equation (7), μ is the coefficient of friction between the joint surfaces of the concrete frames, σ0 is the shear strength (N / mm2) of the joint surfaces between the concrete frames, and wt is the thickness (mm) of the additional concrete. Yes, L0 is the internal length (mm) of the expanded concrete.

次に、接合金具による直接せん断抵抗機構が負担するせん断耐力Ｑａを求める。接合金具のせん断破壊モードは、シアキー部のせん断破壊、接着部または既存コンクリートのせん断破壊、および、接着部と既存コンクリートとの接合部分のせん断破壊のうちのいずれかである。
よって、接合金具のせん断耐力Ｑａを、以下の式（８）に示すように、鉄筋のせん断耐力Ｑａ１、接着部または既存コンクリートのせん断耐力Ｑａ２、および、接着部と既存コンクリートとの接合部分のせん断耐力Ｑａ３のうちの最小値とする。 Next, the shear strength Qa borne by the direct shear resistance mechanism using the joint fitting is obtained. The shear failure mode of the joint fitting is one of a shear failure of a shear key portion, a shear failure of a bonded portion or existing concrete, and a shear failure of a bonded portion between the bonded portion and existing concrete.
Therefore, as shown in the following formula (8), the shear strength Qa of the joint fitting is shear strength Qa1 of the reinforcing bar, the shear strength Qa2 of the bonded portion or the existing concrete, and the shear of the bonded portion between the bonded portion and the existing concrete. The minimum value of the proof stress Qa3.

鉄筋のせん断耐力Ｑａ１を、以下の式（９）に示すように、あと施工アンカーの設計式に基づいて算出する。式（８）において、σｙは鉄筋の規格降伏強度（Ｎ／ｍｍ２）であり、例えば、ＳＤ３４５ではσｙ＝３４５Ｎ／ｍｍ２である。また、ＡＳは鉄筋の断面積（ｍｍ２）である。 As shown in the following formula (9), the shear strength Qa1 of the reinforcing bar is calculated based on the design formula of the post-construction anchor. In Expression (8), σy is the standard yield strength (N / mm 2) of the reinforcing bar, and for example, in SD345, σ y = 345 N / mm 2. AS is the cross-sectional area (mm2) of the reinforcing bar.

接着部または既存コンクリートのせん断耐力Ｑａ２を、以下の式（１０）に示すように、あと施工アンカーの設計式を準用した式に基づいて算出する。式（１０）において、σＢは既存コンクリートの設計基準強度（Ｎ／ｍｍ２）であり、例えば、２４Ｎ／ｍｍ２である。αは既存コンクリートのコーン状破壊面の係数であり、１．０以下である。また、σｙ１は接着部の規格降伏強度（Ｎ／ｍｍ２）であり、例えば、ＳＳ４００ではσｙ１＝２３５Ｎ／ｍｍ２である。また、ＡＳ２は接着部の接着断面積（ｍｍ２）である。 As shown in the following formula (10), the shear strength Qa2 of the bonded portion or the existing concrete is calculated based on a formula that applies the design formula of the post-construction anchor. In Expression (10), σB is the design standard strength (N / mm 2) of the existing concrete, for example, 24 N / mm 2. α is a coefficient of the cone-shaped fracture surface of the existing concrete and is 1.0 or less. Further, σy1 is the standard yield strength (N / mm2) of the bonded portion. For example, in SS400, σy1 = 235 N / mm2. AS2 is an adhesion cross-sectional area (mm2) of the adhesion part.

接着部と既存コンクリートとの接合部分のせん断耐力Ｑａ３を、以下の式（１１）に示すように算出する。式（１１）において、τμはエポキシ樹脂のせん断接着強度（Ｎ／ｍｍ２）であり、例えば、τμ＝３Ｎ／ｍｍ２である。また、ＡＳ２は接着部の接着断面積（ｍｍ２）である。
ここで、エポキシ樹脂のせん断接着強度τμ＝３Ｎ／ｍｍ２程度である（加藤大介（新潟大学）ほか：増設袖壁で補強されたＲＣ造柱のせん断耐力評価法、２００５年ＪＣＩ年次論文集、ＶｏＬ２７，Ｎｏ．２，ｐｐ．１９９−２０４，２００５）。 The shear strength Qa3 of the joint portion between the bonded portion and the existing concrete is calculated as shown in the following formula (11). In Formula (11), τμ is the shear adhesive strength (N / mm 2) of the epoxy resin, and for example, τμ = 3 N / mm 2. AS2 is an adhesion cross-sectional area (mm2) of the adhesion part.
Here, the shear adhesive strength of epoxy resin is about τμ = 3 N / mm2 (Daisuke Kato (Niigata University) et al .: Shear strength evaluation method of RC columns reinforced with additional sleeve walls, 2005 JCI Annual Papers, VoL27, No. 2, pp. 199-204, 2005).

例えば、既存コンクリートσＢ＝２４Ｎ／ｍｍ２、鉄筋Ｄ２２(ＳＤ３４５)、Ｌ−１００×１００×１０で、壁厚２５０ｍｍの場合、以下のようになる。
Ｑａ１＝３４５／√３×３８７＝７７．１（ｋＮ）
Ｑａ２＝２４×１．０×１００×（２５０−３０−３０）＝４５６（ｋＮ）
Ｑａ３＝３×１００×（２５０−３０−３０）＝５７（ｋＮ）
以上より、Ｑａ＝５７ｋＮとなり、接着部と既存コンクリートとの接合部分のせん断破壊となる。 For example, in the case of existing concrete σB = 24 N / mm 2, rebar D22 (SD345), L-100 × 100 × 10, and wall thickness 250 mm, the result is as follows.
Qa1 = 345 / √3 × 387 = 77.1 (kN)
Qa2 = 24 * 1.0 * 100 * (250-30-30) = 456 (kN)
Qa3 = 3 × 100 × (250-30-30) = 57 (kN)
From the above, Qa = 57 kN, which is a shear failure of the joint portion between the bonded portion and the existing concrete.

以上より、接合金具に引張力が作用した場合、破壊モードは、既存コンクリート躯体のコーン状破壊となる、と予測できる。
また、コンクリート躯体同士の接合面にせん断力が作用した場合、破壊モードは、既存コンクリートと接合金具とのエポキシ樹脂接着面でのせん断滑り破壊となる、と予測できる。 From the above, when a tensile force acts on the joint fitting, it can be predicted that the fracture mode is a cone-shaped fracture of the existing concrete frame.
Moreover, when a shearing force acts on the joint surface between concrete frames, it can be predicted that the failure mode is a shear sliding failure at the epoxy resin bonding surface between the existing concrete and the joint fitting.

本実施形態によれば、以下のような効果がある。
（１）後施工アンカーを使用しないため、大きな断面欠損が生じるのを防止できる。
また、接合金具２０が接着される部分をショットブラストにより目荒らししたので、エポキシ接着材と構造体１０との接着力を向上できる。また、接合金具２０を用いたので、コッターと異なり、強度が安定するうえに、重量を軽減できる。また、接合金具を設けるために型枠のサイズを変更する必要はないので、経済的である。 According to this embodiment, there are the following effects.
(1) Since a post-construction anchor is not used, it is possible to prevent a large cross-sectional defect from occurring.
Moreover, since the part to which the joining metal fitting 20 is bonded is roughened by shot blasting, the adhesive force between the epoxy adhesive and the structure 10 can be improved. Moreover, since the joining metal fitting 20 is used, unlike a cotter, strength is stabilized and weight can be reduced. Moreover, since it is not necessary to change the size of the formwork in order to provide the joining metal fitting, it is economical.

（２）シアキー部２２を接着部２１の略垂直方向に立設した。よって、シアキー部２２は、構造体１０の表面に沿った方向のせん断力に対して抵抗するので、シアキー部２２による直接せん断抵抗機構が摩擦抵抗機構に累加されて、これら２つの抵抗機構によりせん断力に抵抗するから、せん断耐力を向上できる。 (2) The sheer key portion 22 is erected in a substantially vertical direction of the bonding portion 21. Therefore, since the shear key part 22 resists the shearing force in the direction along the surface of the structure 10, the direct shear resistance mechanism by the shear key part 22 is added to the friction resistance mechanism, and shearing is performed by these two resistance mechanisms. Since it resists force, the shear strength can be improved.

（３）接合金具２０をエポキシ樹脂接着材で接着させた。エポキシ樹脂接着材は、十分に大きな接着強度があり、接合金具２０と構造体１０とを十分強固に固着させることできるので、引抜きによる破壊モードを、エポキシ樹脂の引張破壊ではなく、構造体１０のコーン状破壊にすることができ、引抜き耐力を向上できる。 (3) The joining metal fitting 20 was adhered with an epoxy resin adhesive. Since the epoxy resin adhesive has a sufficiently large adhesive strength and can sufficiently firmly fix the joining metal fitting 20 and the structure 10, the failure mode by pulling is not the tensile failure of the epoxy resin but the structure 10. Cone-like fracture can be achieved and the pulling strength can be improved.

（４）必要なせん断耐力の増加量を確保できるように、接合金具２０を設置すればよいので、使用する鋼材量を低減でき、かつ、設計の自由度が向上する。 (4) Since it is only necessary to install the joint fitting 20 so as to ensure a necessary increase in shear strength, the amount of steel used can be reduced, and the degree of freedom in design is improved.

（５）接合金具２０のかぶり厚さを確保することで、耐火被覆が不要となり、施工コストを低減できる。 (5) By ensuring the cover thickness of the joining metal fitting 20, the fireproof coating becomes unnecessary, and the construction cost can be reduced.

（６）接着部２１の構造体１０に対向する底面だけではなく、この底面に隣接する側面についても構造体１０に接着した。よって、接合金具２０の接着部２１と構造体１０との接着強度を向上できる。 (6) Not only the bottom surface of the bonding portion 21 facing the structure 10 but also the side surface adjacent to the bottom surface was bonded to the structure 10. Therefore, the adhesive strength between the bonding portion 21 of the joint fitting 20 and the structure 10 can be improved.

〔参考実施形態その１〕
図３は、本発明の参考実施形態に係る補強構造が適用された建物１の増設壁１１Ａが設けられる部分の斜視図である。
本実施形態では、増設壁１１Ａの構造および接合金具２０Ａの構造が、第１実施形態と異なる。 [Reference embodiment 1]
FIG. 3 is a perspective view of a portion where the additional wall 11A of the building 1 to which the reinforcing structure according to the reference embodiment of the present invention is applied is provided.
In the present embodiment, the structure of the additional wall 11A and the structure of the joint fitting 20A are different from those of the first embodiment.

すなわち、増設壁１１Ａは、改修工事により構造体１０の既存の壁１４に沿って増し打ちされたものである。この増設壁１１Ａは、図１に示すように、１スパン全体に亘って設けられて壁や、１スパンの半分程度に亘って設けられた袖壁である。
接合金具２０Ａは、構造体１０に接するように延出して構造体１０の表面に接着される矩形平板状の接着部２１Ａと、この接着部２１Ａの一辺に沿って略垂直方向に立設されたシアキー部２２Ａと、接着部２１Ａまたはシアキー部２２Ａに設けられた接合鉄筋２３Ａと、を備える。
この接合金具２０の接着部２１Ａおよびシアキー部２２Ａは、断面がＬ字形状であり、１本のＬ字形状の鋼材により形成される。 In other words, the additional wall 11A is struck along the existing wall 14 of the structure 10 by renovation work. As shown in FIG. 1, the additional wall 11 A is a wall provided over the entire span, or a sleeve wall provided over about half of the span.
The joining metal fitting 20A is erected in a substantially vertical direction along one side of a rectangular flat plate-like adhesive portion 21A that extends to be in contact with the structure 10 and is bonded to the surface of the structure 10. A shear key portion 22A and a bonding rebar 23A provided on the bonding portion 21A or the shear key portion 22A are provided.
The bonding portion 21A and the shear key portion 22A of the joint fitting 20 have an L-shaped cross section and are formed of a single L-shaped steel material.

以上の接合金具２０の接着部２１Ａは、構造体１０の目荒らしした部分１０Ａにエポキシ樹脂接着材で接着され、シアキー部２２Ａは、既存の壁１４の目荒らしした部分１４Ａにエポキシ樹脂接着材で接着される。 The bonding portion 21A of the above-described joint metal 20 is bonded to the roughened portion 10A of the structure 10 with an epoxy resin adhesive, and the shear key portion 22A is bonded to the roughened portion 14A of the existing wall 14 with an epoxy resin adhesive. Glued.

本実施形態によれば、上述の（１）〜（６）の効果に加えて、以下のような効果がある。
（７）シアキー部２２Ａを既設壁１４の表面に接着したので、接合金具２０と構造体１０との接着面積が増大し、強固に固着させることできる。 According to this embodiment, in addition to the effects (1) to (6) described above, the following effects can be obtained.
(7) Since the shear key portion 22A is bonded to the surface of the existing wall 14, the bonding area between the joint fitting 20 and the structure 10 increases and can be firmly fixed.

〔参考実施形態その２〕
図４は、本発明の参考実施形態に係る補強構造が適用された建物１の増設壁１１Ａが設けられる部分の斜視図である。
本実施形態では、接合金具２０Ｂの構造が、第１実施形態と異なる。 [Reference embodiment 2]
FIG. 4 is a perspective view of a portion where the additional wall 11A of the building 1 to which the reinforcing structure according to the reference embodiment of the present invention is applied is provided.
In the present embodiment, the structure of the joint fitting 20B is different from that of the first embodiment.

すなわち、接合金具２０Ｂは、構造体１０に接するように延出して構造体１０の表面に接着される矩形平板状の接着部２１Ｂと、この接着部２１Ｂに固定されたシアキー部としての鉄筋２２Ｂと、を備える。この鉄筋２２Ｂは、具体的には、接着部２１Ｂに摩擦圧接あるいは溶接される。 That is, the joining metal fitting 20B extends in contact with the structure 10 and adheres to the surface of the structure 10 with a rectangular flat plate-like adhesion portion 21B, and a reinforcing bar 22B as a shear key portion fixed to the adhesion portion 21B. . Specifically, the reinforcing bar 22B is friction welded or welded to the bonding portion 21B.

このような接合金具２０Ｂは、例えば、図５の右側に示すように、構造体１０の表面に所定間隔おきに設置される。具体的には、構造体１０の表面とは、梁・床の上面および下面、ならびに柱の側面である。
あるいは、接合金具２０Ｂは、図５の左側に示すように、構造体１０の表面のうち壁１１Ａの四隅に相当する箇所にのみ設置される。具体的には、接合金具２０Ｂは、梁・床面の上面および下面の柱寄りの位置に設けられる。 For example, as shown on the right side of FIG. 5, such a joint fitting 20 B is installed on the surface of the structure 10 at predetermined intervals. Specifically, the surface of the structure 10 is an upper surface and a lower surface of a beam / floor and a side surface of a column.
Alternatively, as shown in the left side of FIG. 5, the joint fitting 20 B is installed only at locations corresponding to the four corners of the wall 11 A on the surface of the structure 10. Specifically, the joint fitting 20B is provided at a position near the pillars on the upper and lower surfaces of the beam / floor surface.

（１）引抜き耐力ＴＴ
接合金具の引抜き耐力ＴＴを、以下の式（１２）に示すように、鉄筋の引張耐力Ｔａ１、接着部と既存コンクリートとの接合部分の引張耐力Ｔａ３、および、既存コンクリートのコーン状破壊の引張耐力Ｔａ４のうちの最小値とする。 (1) Pull-out strength TT
As shown in the following formula (12), the pulling-out strength TT of the joint fitting is the tensile strength Ta1 of the reinforcing bar, the tensile strength Ta3 of the joint portion between the bonded portion and the existing concrete, and the tensile strength of the cone-shaped fracture of the existing concrete. The minimum value among Ta4.

例えば、既存コンクリートσＢ＝２４Ｎ／ｍｍ２、鉄筋Ｄ１３(ＳＤ２９５Ａ)、ＰＬ−７０×１５０の場合、以下のようになる。
Ｔａ１＝２９５×１２７＝３７．４（ｋＮ）
Ｔａ３＝８×７０×１５０＝８４．０（ｋＮ）
Ｔａ４＝０．７５（√２４）×７０×１５０＝３８．６（ｋＮ）
以上より、Ｔａ＝３７．４ｋＮとなり、鉄筋が引張り破壊する。 For example, in the case of existing concrete σB = 24 N / mm 2, reinforcing bar D13 (SD295A), PL-70 × 150, it is as follows.
Ta1 = 295 × 127 = 37.4 (kN)
Ta3 = 8 × 70 × 150 = 84.0 (kN)
Ta4 = 0.75 (√24) × 70 × 150 = 38.6 (kN)
From the above, Ta = 37.4 kN and the reinforcing bar is pulled and broken.

また、例えば、既存コンクリートσＢ＝２４Ｎ／ｍｍ２、鉄筋Ｄ１６(ＳＤ２９５Ａ)、ＰＬ−７０×２４０の場合、以下のようになる。
Ｔａ１＝２９５×１９９＝５８．７（ｋＮ）
Ｔａ３＝８×７０×２４０＝１３３．４（ｋＮ）
Ｔａ４＝０．７５（√２４）×７０×２４０＝６１．７（ｋＮ）
以上より、Ｔａ＝５８．７ｋＮとなり、鉄筋が引張り破壊する。 Further, for example, in the case of existing concrete σB = 24 N / mm 2, reinforcing bar D16 (SD295A), PL-70 × 240, it is as follows.
Ta1 = 295 × 199 = 58.7 (kN)
Ta3 = 8 × 70 × 240 = 133.4 (kN)
Ta4 = 0.75 (√24) × 70 × 240 = 61.7 (kN)
From the above, Ta = 58.7 kN and the reinforcing bar is pulled and broken.

（１）せん断耐力ＱＴ
Ｑａ２を、鉄筋のダボ作用耐力とし、以下の式（１３）で示す。 (1) Shear strength QT
Qa2 is the dowel action strength of the reinforcing bar, and is represented by the following formula (13).

よって、既存コンクリートσＢ＝２４Ｎ／ｍｍ２、鉄筋Ｄ１３(ＳＤ２９５Ａ)、ＰＬ−７０×１５０の場合、以下のようになる。
Ｑａ１＝２９５／√３×１２７＝２１．６（ｋＮ）
Ｑａ２＝１．６５×１２７×√２４×√２９５＝１７．６（ｋＮ）
Ｑａ３＝３×７０×１５０＝３１．５（ｋＮ）
以上より、Ｑａ＝１７．６ｋＮとなり、鉄筋のダボ作用耐力により決定される。 Therefore, in the case of existing concrete σB = 24 N / mm 2, rebar D13 (SD295A), PL-70 × 150, it is as follows.
Qa1 = 295 / √3 × 127 = 21.6 (kN)
Qa2 = 1.65 × 127 × √24 × √295 = 17.6 (kN)
Qa3 = 3 × 70 × 150 = 31.5 (kN)
From the above, Qa = 17.6 kN, which is determined by the strength of dowel action of the reinforcing bar.

また、既存コンクリートσＢ＝２４Ｎ／ｍｍ２、鉄筋Ｄ１６(ＳＤ２９５Ａ)、ＰＬ−７０×２４０の場合、以下のようになる。
Ｑａ１＝２９５／√３×１９９＝３３．９（ｋＮ）
Ｑａ２＝１．６５×１９９×√２４×√２９５＝２７．６（ｋＮ）
Ｑａ３＝３×７０×２４０＝５０．４（ｋＮ）
以上より、Ｑａ＝２７．６ｋＮとなり、鉄筋のダボ作用耐力により決定される。 Further, in the case of existing concrete σB = 24 N / mm 2, rebar D16 (SD295A), PL-70 × 240, it is as follows.
Qa1 = 295 / √3 × 199 = 33.9 (kN)
Qa2 = 1.65 × 199 × √24 × √295 = 27.6 (kN)
Qa3 = 3 × 70 × 240 = 50.4 (kN)
From the above, Qa = 27.6 kN, which is determined by the strength of dowel action of the reinforcing bar.

本実施形態によれば、上述の（１）〜（６）の効果と同様の効果がある。 According to this embodiment, there are the same effects as the effects (1) to (6) described above.

〔参考実施形態その３〕
本実施形態では、増設壁１１Ｂ、１１Ｃの構造、および接合金具２０Ｃの構造が、第１実施形態と異なる。 [Reference embodiment 3]
In the present embodiment, the structures of the additional walls 11B and 11C and the structure of the joint fitting 20C are different from those of the first embodiment.

すなわち、図１に示すように、増設壁１１Ｂは、鋼板壁であり、構造体１０の表面に沿って設けられた枠部１４と、この枠部１４で囲まれた部分に設けられた壁本体１５と、枠部１４と構造体１０との隙間にグラウト材を充填して形成されたグラウト部１６と、を備える。
この壁本体１５は、鋼板１５１と、この鋼板１５１に設けられた補強のためのリブ１５２と、を備える。また、増設壁１１Ｂとしては、鋼板１５１の中央に１つの開口１５３が形成されたものや、鋼板１５１に一対の開口１５４が形成されたものがある。 That is, as shown in FIG. 1, the additional wall 11 B is a steel plate wall, a frame portion 14 provided along the surface of the structure 10, and a wall body provided in a portion surrounded by the frame portion 14. 15 and a grout portion 16 formed by filling a gap between the frame portion 14 and the structure 10 with a grout material.
The wall body 15 includes a steel plate 151 and a rib 152 for reinforcement provided on the steel plate 151. Further, as the additional wall 11B, there are one in which one opening 153 is formed in the center of the steel plate 151 and one in which a pair of openings 154 are formed in the steel plate 151.

また、増設壁１１Ｃは、枠付きの鉄骨ブレースであり、構造体１０の表面に沿って設けられた枠部１７と、この枠部１７で囲まれた部分に設けられた鉄骨ブレース１８と、枠部１７と構造体１０との隙間にグラウト材を充填して形成されたグラウト部１９と、を備える。 The additional wall 11C is a steel brace with a frame, a frame part 17 provided along the surface of the structure 10, a steel brace 18 provided in a part surrounded by the frame part 17, and a frame. And a grout portion 19 formed by filling the gap between the portion 17 and the structure 10 with a grout material.

図６は、本発明の第４実施形態に係る補強構造が適用された建物１の増設壁１１Ｂが設けられる部分の斜視図である。以下、接合金具２０Ｃと増設壁１１Ｂとの接合部分について説明するが、接合金具２０Ｃと増設壁１１Ｃとの接合部分についても、同様の構造である。
接合金具２０Ｃは、構造体１０に接するように延出して構造体１０の表面に接着される矩形平板状の接着部２１Ｃと、この接着部２１Ｂに溶接されたシアキー部としてのボルト２２Ｃと、を備える。 FIG. 6 is a perspective view of a portion where the additional wall 11B of the building 1 to which the reinforcing structure according to the fourth embodiment of the present invention is applied is provided. Hereinafter, the joint portion between the joining metal fitting 20C and the additional wall 11B will be described, but the joint portion between the joining metal fitting 20C and the additional wall 11C has the same structure.
The joint fitting 20C includes a rectangular flat plate-like adhesive portion 21C that extends so as to be in contact with the structure 10 and is bonded to the surface of the structure 10, and a bolt 22C as a shear key portion welded to the adhesion portion 21B. Prepare.

増設壁１１Ｂの枠部１４には、挿通孔１４１が形成されている。
接合金具２０Ｃのボルト２２Ｃは、この枠部１４の挿通孔１４１に挿通されている。また、このボルト２２Ｃには、プレート２４を挟んでナット２５が螺合され、これにより、増設壁１１Ｂの枠部１４は、接合金具２０Ｃに固定されている。 An insertion hole 141 is formed in the frame portion 14 of the additional wall 11B.
The bolt 22C of the joint fitting 20C is inserted into the insertion hole 141 of the frame portion 14. Further, a nut 25 is screwed onto the bolt 22C with the plate 24 interposed therebetween, whereby the frame portion 14 of the additional wall 11B is fixed to the joining bracket 20C.

なお、本発明は前記実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的を達成できる範囲での変形、改良等は本発明に含まれるものである。
例えば、図７に示すように、第１実施形態の接合金具２０の構成に加えて、接着部２１とシアキー部２２とを連結する方立て３０を設けて、接合金具２０Ｄを形成してもよい。 It should be noted that the present invention is not limited to the above-described embodiment, and modifications, improvements, etc. within a scope that can achieve the object of the present invention are included in the present invention.
For example, as shown in FIG. 7, in addition to the configuration of the joint fitting 20 of the first embodiment, a joining bracket 20 D may be formed by providing a frame 30 that connects the adhesive portion 21 and the shear key portion 22. .

また、図８に示すように、図７に示す接合金具２０Ｄの構成に加えて、シアキー部２２に貫通孔２６を設け、この貫通孔２６にＵ字形状に屈曲させた接合鉄筋２３Ｄを挿通して係止して、接合金具２０Ｅを形成してもよい。
このようにすれば、接合鉄筋２３Ｄをシアキー部２２に係止させたので、増設壁１１と接合金具２０との食い付きを向上できる。 Further, as shown in FIG. 8, in addition to the configuration of the joint fitting 20D shown in FIG. 7, a through hole 26 is provided in the shear key portion 22, and a joint rebar 23D bent into a U-shape is inserted into the through hole 26. And the joining bracket 20E may be formed.
In this way, the joining rebar 23 D is locked to the shear key portion 22, so that the biting between the additional wall 11 and the joining fitting 20 can be improved.

また、図は省略するが、既存のコンクリート架構である構造体に、せん断力と交差する方向に、鉄筋のかぶり厚さ程度（例えば、３０ｍｍ程度）の凹部としての溝部を設けて、この溝部を覆うように接合金具をエポキシ樹脂で接着し、溝部に充填された樹脂が硬化してコッターの機能を果たすことで、接合金具と構造体との接着強度を向上させてもよい。この溝部は、例えば、サンダーなどの電動工具を用いて、構造体の表面に断面半円形の切れ目を入れることで形成される。 In addition, although not shown in the drawings, in the structure that is an existing concrete frame, a groove portion as a concave portion having a cover thickness of about a reinforcing bar (for example, about 30 mm) is provided in a direction intersecting with the shearing force. The bonding metal may be bonded with an epoxy resin so as to cover, and the resin filled in the groove may be cured to serve as a cotter, thereby improving the bonding strength between the bonding metal and the structure. For example, the groove is formed by making a semicircular cut in the surface of the structure using an electric tool such as a sander.

本発明の第１実施形態に係るコンクリート接合構造が適用された建物の骨組み立面図である。It is a frame elevation view of a building to which the concrete joint structure according to the first embodiment of the present invention is applied. 前記実施形態に係る補強部材が設けられる部分の斜視図である。It is a perspective view of the part in which the reinforcement member which concerns on the said embodiment is provided. 本発明の参考実施形態その１に係るコンクリート接合構造の補強部材が設けられる部分の斜視図である。It is a perspective view of the part by which the reinforcement member of the concrete junction structure which concerns on the reference embodiment 1 of this invention is provided. 本発明の参考実施形態その２に係るコンクリート接合構造の補強部材が設けられる部分の斜視図である。It is a perspective view of the part by which the reinforcement member of the concrete junction structure which concerns on reference Embodiment 2 of this invention is provided. 前記実施形態に係る接合金具の配置の具体例を示す図である。It is a figure which shows the specific example of arrangement | positioning of the joining metal fitting which concerns on the said embodiment. 本発明の参考実施形態その３に係るコンクリート接合構造の補強部材が設けられる部分の斜視図である。It is a perspective view of the part in which the reinforcement member of the concrete junction structure which concerns on reference Embodiment 3 of this invention is provided. 本発明の第１実施形態の変形例に係る接合金具の斜視図である。It is a perspective view of the joining metal fitting which concerns on the modification of 1st Embodiment of this invention. 本発明の他の実施形態に係る接合金具の斜視図である。It is a perspective view of the joining metal fitting concerning other embodiments of the present invention.

１０構造体（既存のコンクリート架構）
１１、１１Ａ増設壁（増設した補強部材）
２０、２０Ａ、２０Ｂ、２０Ｃ、２０Ｄ、２０Ｅ接合金具
２１、２１Ａ、２１Ｂ接着部
２２、２２Ａ、２２Ｂシアキー部
２３、２３Ａ、２３Ｄ接合鉄筋 10 Structure (existing concrete frame)
11, 11A extension wall (added reinforcement member)
20, 20A, 20B, 20C, 20D, 20E Bonding bracket 21, 21A, 21B Adhesion part 22, 22A, 22B Shear key part 23, 23A, 23D Bonding rebar

Claims

A reinforcing structure comprising an existing concrete frame and a reinforcing member added to the existing concrete frame,
The expanded reinforcing member is joined to the concrete frame via a joint fitting,
The joint device comprises a an existing concrete Frames flat rectangular adhesive portion that will be bonded to the surface of the shear keys unit for transmitting shear forces during an earthquake, and a joint reinforcement provided in the bonding portion,
The said shear key part is a reinforcement structure characterized by the flat steel material standing upright along the one side of the said adhesion part.