JP5403411B2 - Converter lens and optical apparatus having the same - Google Patents

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本発明は、コンバータレンズ及びこれを有する光学装置に関する。   The present invention relates to a converter lens and an optical device having the converter lens.
従来、望遠レンズ等の焦点距離をより長くしたいという要望から、全レンズ系の焦点距離を変化させる着脱可能なコンバータレンズが提案されてきた(例えば、特許文献1を参照)。また近年、この種のコンバータレンズに対しては、収差性能だけではなく、光学性能を損なう要因の一つであるゴーストやフレアに関する要求も厳しさを増してきており、そのためレンズ面に施される反射防止膜にもより高い性能が要求され、要求に応えるべく多層膜設計技術や多層膜成膜技術も進歩を続けている(例えば、特許文献2参照)。   Conventionally, a detachable converter lens that changes the focal length of the entire lens system has been proposed in order to increase the focal length of a telephoto lens or the like (see, for example, Patent Document 1). In recent years, with respect to this type of converter lens, not only aberration performance but also ghost and flare, which are one of the factors that impair optical performance, have become increasingly strict, and are therefore applied to the lens surface. Higher performance is also required for antireflection films, and multilayer film design techniques and multilayer film formation techniques continue to advance to meet the demands (see, for example, Patent Document 2).
特開昭63−201624号公報JP 63-201624 A 特開2000−356704号公報JP 2000-356704 A
しかしながら、従来のコンバータレンズでは、結像性能が十分であったとは言えなかった。これに加えて、従来のコンバータレンズでは、光学面から光学性能に影響を与えるゴーストやフレアとなる反射光が発生しやすいという問題もあった。   However, the conventional converter lens cannot be said to have sufficient imaging performance. In addition to this, the conventional converter lens also has a problem in that reflected light that becomes a ghost or flare that affects the optical performance is likely to be generated from the optical surface.
本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、ゴーストやフレアをより低減させ、良好な光学性能を達成することができるコンバータレンズ及びこれを有する光学装置を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such problems, and an object of the present invention is to provide a converter lens capable of further reducing ghosts and flares and achieving good optical performance, and an optical apparatus having the same. To do.
このような目的を達成するため、本発明は、マスタレンズの像側に装着して用いられ、着脱可能なコンバータレンズであって、少なくとも、正レンズと、負レンズと、正レンズとからなる正屈折力の接合レンズを有し、前記コンバータレンズを構成する光学面のうち少なくとも1面は、ウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含んだ反射防止膜が施されている。   In order to achieve such an object, the present invention is a detachable converter lens that is used by being attached to the image side of a master lens, and is a positive lens including at least a positive lens, a negative lens, and a positive lens. An antireflective film including at least one layer formed using a wet process is applied to at least one of optical surfaces constituting the converter lens having a cemented lens having a refractive power.
なお、前記反射防止膜は多層膜であり、前記多層膜の最表面層は、前記ウェットプロセスを用いて形成された層であることが好ましい。   The antireflection film is preferably a multilayer film, and the outermost surface layer of the multilayer film is preferably a layer formed using the wet process.
また、前記ウェットプロセスを用いて形成された層のd線における屈折率をndとしたとき、次式 nd≦1.30 の条件を満足することが好ましい。   Moreover, when the refractive index in the d-line of the layer formed by using the wet process is nd, it is preferable that the condition of the following formula nd ≦ 1.30 is satisfied.
また、最も物体側から順に並んだ、正屈折力の第1レンズと、負屈折力の第2レンズとを有することが好ましい。   Further, it is preferable to have a first lens having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the most object side.
また、物体側から順に並んだ、第1レンズ群と、第2レンズ群とを有し、前記第1レンズ群の最も像側の面から前記第2レンズ群の最も物体側の面までの距離をDとし、前記コンバータレンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離をTLとしたとき、次式 0.01<D/TL<0.25 の条件を満足することが好ましい。   The first lens group and the second lens group arranged in order from the object side, and a distance from the most image side surface of the first lens group to the most object side surface of the second lens group Is D, and TL is the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the lens surface closest to the image side of the converter lens, the following condition is satisfied: 0.01 <D / TL <0.25 It is preferable to satisfy.
また、前記接合レンズの合成焦点距離をfcとし、前記接合レンズを構成する前記負レンズの焦点距離をfnとしたとき、次式 0.02<(−fn)/fc<2.00 の条件を満足することが好ましい。   Further, when the combined focal length of the cemented lens is fc and the focal length of the negative lens constituting the cemented lens is fn, the following condition is satisfied: 0.02 <(− fn) / fc <2.00 It is preferable to satisfy.
また、前記接合レンズを構成する前記負レンズのd線の屈折率をNnとし、前記接合レンズを構成する前記負レンズに接合された物体側の前記正レンズのd線の屈折率Np1としたとき、次式 0.75<Np1/Nn<0.95 の条件を満足することが好ましい。   Further, when the refractive index of the d-line of the negative lens constituting the cemented lens is Nn, and the refractive index Np1 of the d-line of the positive lens on the object side joined to the negative lens constituting the cemented lens. It is preferable to satisfy the following formula: 0.75 <Np1 / Nn <0.95.
また、前記接合レンズを構成する前記負レンズのd線の屈折率をNnとし、前記接合レンズを構成する前記負レンズに接合された像側の前記正レンズのd線の屈折率をNp2としたとき、次式 0.70<Np2/Nn<0.95 の条件を満足することが好ましい。   Further, the refractive index of d-line of the negative lens constituting the cemented lens is Nn, and the refractive index of d-line of the positive lens on the image side cemented to the negative lens constituting the cemented lens is Np2. At this time, it is preferable to satisfy the following condition: 0.70 <Np2 / Nn <0.95.
また、前記コンバータレンズの拡大倍率をβとしたとき、次式 1.40≦β の条件を満足することが好ましい。   Further, when the magnification of the converter lens is β, it is preferable to satisfy the following formula 1.40 ≦ β.
また、非球面を有することが好ましい。   Moreover, it is preferable to have an aspherical surface.
また、前記非球面は、前記接合レンズより像側に配置されることが好ましい。   Moreover, it is preferable that the aspheric surface is disposed on the image side of the cemented lens.
また、本発明に係る光学装置は、上記いずれかのコンバータレンズを有する。   An optical device according to the present invention includes any of the above converter lenses.
本発明によれば、ゴーストやフレアをより低減させ、良好な光学性能を達成することができるコンバータレンズ及びこれを有する光学装置を提供することができる。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, a ghost and flare can be reduced more and the converter lens which can achieve favorable optical performance, and an optical apparatus which has this can be provided.
マスタレンズMLに第1実施例に係るコンバータレンズCLを装着した構成を示す図である。It is a figure which shows the structure which mounted | wore the master lens ML with the converter lens CL which concerns on 1st Example. 第1実施例に係るコンバータレンズCLの無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the converter lens CL according to Example 1 when focused on infinity. マスタレンズMLに第1実施例に係るコンバータレンズCLを装着した光学系において、入射光線が第1番目のゴースト発生面と第2番目のゴースト発生面で反射する様子を説明する図である。It is a figure explaining a mode that incident light is reflected in the 1st ghost generating surface and the 2nd ghost generating surface in an optical system with which converter lens CL concerning the 1st example was equipped to master lens ML. マスタレンズMLに第2実施例に係るコンバータレンズCLを装着した構成を示す図である。It is a figure which shows the structure which mounted | wore the master lens ML with the converter lens CL which concerns on 2nd Example. 第2実施例に係るコンバータレンズCLの無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations of the converter lens CL according to Example 2 when focusing on infinity. マスタレンズMLに第3実施例に係るコンバータレンズCLを装着した構成を示す図である。It is a figure which shows the structure which mounted | wore the master lens ML with the converter lens CL which concerns on 3rd Example. 第3実施例に係るコンバータレンズCLの無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations of the converter lens CL according to Example 3 when focusing on infinity. マスタレンズMLに第4実施例に係るコンバータレンズCLを装着した構成を示す図である。It is a figure which shows the structure which mounted | wore the master lens ML with the converter lens CL which concerns on 4th Example. 第4実施例に係るコンバータレンズCLの無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 11 is a diagram illustrating all aberrations when the converter lens CL according to Example 4 is in focus at infinity. マスタレンズMLに第5実施例に係るコンバータレンズCLを装着した構成を示す図である。It is a figure which shows the structure which mounted | wore the master lens ML with the converter lens CL which concerns on 5th Example. 第5実施例に係るコンバータレンズCLの無限遠合焦時の諸収差図である。FIG. 12 is various aberration diagrams of the converter lens CL according to Example 5 when focusing on infinity. マスタレンズMLの無限遠合焦時の諸収差図である。It is an aberration diagram of the master lens ML when focusing on infinity. 第1実施例に係るコンバータレンズCLを備えた光学装置(カメラ)の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the optical apparatus (camera) provided with the converter lens CL which concerns on 1st Example. 本実施例に係る反射防止膜の構造を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the structure of the anti-reflective film concerning a present Example. 本実施例に係る反射防止膜の分光特性を示すグラフである。It is a graph which shows the spectral characteristic of the anti-reflective film concerning a present Example. 変形例に係る反射防止膜の分光特性を示すグラフである。It is a graph which shows the spectral characteristics of the antireflection film concerning a modification. 変形例に係る反射防止膜の分光特性を示すグラフである。It is a graph which shows the spectral characteristics of the antireflection film concerning a modification. 従来技術で作成した反射防止膜の分光特性を示すグラフである。It is a graph which shows the spectral characteristic of the anti-reflective film produced with the prior art. 従来技術で作成した反射防止膜の分光特性を示すグラフである。It is a graph which shows the spectral characteristic of the anti-reflective film produced with the prior art.
以下、本発明の実施形態について説明する。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described.
一般にコンバータレンズは、マスタレンズの焦点距離を拡大するばかりでなく、マスタレンズの収差も同時に拡大してしまうため、収差補正が困難である。これは拡大倍率が高いほど顕著となる。したがって、コンバータレンズは、拡大倍率が高いものほど、十分な光学性能を備えなくてはならない。   In general, the converter lens not only increases the focal length of the master lens, but also increases the aberration of the master lens at the same time, so it is difficult to correct the aberration. This becomes more prominent as the magnification is higher. Therefore, the higher the magnification of the converter lens, the better the optical performance.
本実施形態に係るコンバータレンズは、マスタレンズの像側に装着して用いられ、着脱可能なコンバータレンズであって、少なくとも、正レンズと、負レンズと、正レンズとからなる正屈折力の接合レンズを有する構成である。この構成により、接合レンズを構成する負レンズのパワーを強くすることが可能となり、ペッツバール和を小さくできるので、像面湾曲の少ない、良好な像面を形成できる。さらに、コマ収差、球面収差も良好に補正することができる。   The converter lens according to the present embodiment is used by being attached to the image side of the master lens, and is a detachable converter lens, which has at least a positive refractive power composed of a positive lens, a negative lens, and a positive lens. This is a configuration having a lens. With this configuration, it is possible to increase the power of the negative lens constituting the cemented lens, and the Petzval sum can be reduced, so that a good image surface with little field curvature can be formed. Further, coma and spherical aberration can be corrected well.
そして、上記構成の基、本実施形態に係るコンバータレンズを構成する光学面のうち少なくとも1面には、ウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含んだ反射防止膜が施されている。   An antireflection film including at least one layer formed by a wet process is applied to at least one of the optical surfaces constituting the converter lens according to the present embodiment based on the above configuration. .
なお、前記反射防止膜は多層膜であり、前記多層膜の最表面層は、前記ウェットプロセスを用いて形成された層であることが好ましい。この構成とすることで、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより小さくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。   The antireflection film is preferably a multilayer film, and the outermost surface layer of the multilayer film is preferably a layer formed using the wet process. With this configuration, since the difference in refractive index with air can be reduced, the reflection of light can be further reduced, and ghosts and flares can be further reduced.
また、本実施形態に係るコンバータレンズでは、前記ウェットプロセスを用いて形成された層のd線(波長587.6nm)における屈折率をndとしたとき、次式nd≦1.30の条件を満足することが好ましい。この条件式を満足することで、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより小さくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。   Further, in the converter lens according to the present embodiment, when the refractive index at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the layer formed using the wet process is nd, the condition of the following formula nd ≦ 1.30 is satisfied. It is preferable. By satisfying this conditional expression, the difference in refractive index with air can be reduced, so that the reflection of light can be further reduced, and ghosts and flares can be further reduced.
なお、前記反射防止膜は、ウェットプロセスに限らず、(ドライプロセス等により)屈折率が1.30以下となる層を少なくとも1層含むようにしてもよい。このように構成しても、ウェットプロセスを用いた場合と同様の効果を得ることができる。なおこの時、屈折率が1.30以下になる層は、多層膜を構成する層のうち最表面層であることが望ましい。   The antireflection film is not limited to a wet process, and may include at least one layer having a refractive index of 1.30 or less (by a dry process or the like). Even if comprised in this way, the effect similar to the case where a wet process is used can be acquired. At this time, the layer having a refractive index of 1.30 or less is preferably the outermost surface layer among the layers constituting the multilayer film.
また、本実施形態に係るコンバータレンズは、最も物体側から順に並んだ、正屈折力の第1レンズと、負屈折力の第2レンズとを有することが望ましい。この構成により、球面収差を良好に補正できる。   The converter lens according to the present embodiment preferably includes a first lens having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the most object side. With this configuration, spherical aberration can be corrected satisfactorily.
また、本実施形態に係るコンバータレンズは、物体側から順に並んだ、第1レンズ群と、第2レンズ群とを有し、第1レンズ群の最も像側の面から第2レンズ群の最も物体側の面までの距離をDとし、コンバータレンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離をTLとしたとき、以下の条件式(1)を満足することが望ましい。   In addition, the converter lens according to the present embodiment includes a first lens group and a second lens group arranged in order from the object side, and the most of the second lens group from the most image side surface of the first lens group. When the distance to the object side surface is D and the distance on the optical axis from the most object side lens surface of the converter lens to the image side lens surface is TL, the following conditional expression (1) is satisfied. It is desirable.
0.01<D/TL<0.25 …(1)   0.01 <D / TL <0.25 (1)
上記条件式(1)は、第1レンズ群の最も像側の面から第2レンズ群の最も物体側の面までの距離と、コンバータレンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離(コンバータレンズの全長)との関係式である。この条件式(1)の下限値を下回ると、コマ収差の補正が不足する。また、条件式(1)の上限値を上回ると、前記接合レンズの径が大きくなり、逆にコマ収差が大きく発生する。また、球面収差の補正も困難になる。   Conditional expression (1) indicates that the distance from the most image side surface of the first lens group to the most object side surface of the second lens group, and the most object side lens surface of the converter lens to the most image side lens surface. It is a relational expression with the distance on the optical axis to (total length of a converter lens). If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the correction of coma will be insufficient. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the diameter of the cemented lens will increase, and converse aberration will increase greatly. Also, correction of spherical aberration becomes difficult.
なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式(1)の下限値を0.03にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(1)の下限値を0.05にすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.03. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.05.
また、本実施形態の効果を確実にするために、条件式(1)の上限値を0.20にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(1)の上限値を0.15にすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.20. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.15.
また、本実施形態に係るコンバータレンズは、前記接合レンズの合成焦点距離をfcとし、前記接合レンズを構成する前記負レンズの焦点距離をfnとしたとき、以下の条件式(2)を満足することが望ましい。   Further, the converter lens according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (2), where fc is the combined focal length of the cemented lens and fn is the focal length of the negative lens constituting the cemented lens. It is desirable.
0.02<(−fn)/fc<2.00 …(2)   0.02 <(− fn) / fc <2.00 (2)
上記条件式(2)は、前記接合レンズの合成焦点距離と、前記接合レンズの前記負レンズの焦点距離との関係式である。この条件式(2)の下限値を下回ると、コマ収差の補正が困難となる。また、条件式(2)の上限値を上回ると、前記接合レンズの負のパワーが弱まり、ペッツバール和の補正が困難となる。   The conditional expression (2) is a relational expression between the combined focal length of the cemented lens and the focal length of the negative lens of the cemented lens. If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, it will be difficult to correct coma. On the other hand, if the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the negative power of the cemented lens will be weakened, making it difficult to correct the Petzval sum.
なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式(2)の下限値を0.03にすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.03.
また、本実施形態の効果を確実にするために、条件式(2)の上限値を1.80にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(2)の上限値を1.70にすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 1.80. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 1.70.
また、本実施形態に係るコンバータレンズは、前記接合レンズを構成する前記負レンズのd線の屈折率をNnとし、前記接合レンズを構成する前記負レンズに接合された物体側の正レンズのd線の屈折率をNp1としたとき、以下の条件式(3)を満足することが望ましい。   Further, in the converter lens according to the present embodiment, the refractive index of the d-line of the negative lens that constitutes the cemented lens is Nn, and d of the positive lens on the object side that is cemented to the negative lens that constitutes the cemented lens. When the refractive index of the line is Np1, it is desirable to satisfy the following conditional expression (3).
0.75<Np1/Nn<0.95 …(3)   0.75 <Np1 / Nn <0.95 (3)
上記条件式(3)は、前記接合レンズを構成する負レンズと物体側の正レンズに用いる硝材の屈折率の関係式である。この条件式(3)の下限値を下回ると、高価な硝材を使用することになり、製造コストが高くなる。また、ペッツバール和が増大し、像面湾曲、コマ収差が劣化する。また、条件式(3)の上限値を上回ると、ペッツバール和が減少し、像面湾曲、コマ収差が劣化する。   The conditional expression (3) is a relational expression of the refractive index of the glass material used for the negative lens constituting the cemented lens and the object side positive lens. If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, an expensive glass material is used, and the manufacturing cost increases. Further, the Petzval sum increases, and field curvature and coma are deteriorated. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the Petzval sum will decrease, and field curvature and coma will deteriorate.
なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式(3)の下限値を0.80にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(3)の下限値を0.84にすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.80. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (3) to 0.84.
また、本実施形態の効果を確実にするために、条件式(3)の上限値を0.935にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(3)の上限値を0.92にすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 0.935. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 0.92.
また、本実施形態に係るコンバータレンズは、前記接合レンズを構成する前記負レンズのd線の屈折率をNnとし、前記接合レンズを構成する前記負レンズに接合された像側の正レンズのd線の屈折率をNp2としたとき、以下の条件式(4)を満足することが望ましい。   Further, in the converter lens according to the present embodiment, the refractive index of the d-line of the negative lens constituting the cemented lens is Nn, and d of the positive lens on the image side joined to the negative lens constituting the cemented lens. When the refractive index of the line is Np2, it is desirable that the following conditional expression (4) is satisfied.
0.70<Np2/Nn<0.95 …(4)   0.70 <Np2 / Nn <0.95 (4)
上記条件式(4)は、前記接合レンズを構成する負レンズと像側の正レンズに用いる硝材の屈折率の関係式である。この条件式(4)の下限値を下回ると、高価な硝材を使用することになり、製造コストが高くなる。また、ペッツバール和が増大し、像面湾曲、コマ収差が劣化する。また、条件式(4)の上限値を上回ると、ペッツバール和が減少し、像面湾曲、コマ収差が劣化する。   Conditional expression (4) is a relational expression of the refractive index of the glass material used for the negative lens constituting the cemented lens and the image side positive lens. If the lower limit of conditional expression (4) is not reached, an expensive glass material is used, and the manufacturing cost increases. Further, the Petzval sum increases, and field curvature and coma are deteriorated. If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the Petzval sum will decrease, and field curvature and coma will deteriorate.
なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式(4)の下限値を0.75にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(4)の下限値を0.80にすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.75. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (4) to 0.80.
また、本実施形態の効果を確実にするために、条件式(4)の上限値を0.90にすることが好ましい。また、本実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(4)の上限値を0.85にすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 0.90. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (4) to 0.85.
また、本実施形態に係るコンバータレンズは、コンバータレンズの拡大倍率をβとしたとき、以下の条件式(5)を満足することが望ましい。   The converter lens according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (5), where β is the magnification of the converter lens.
1.40≦β …(5)   1.40 ≦ β (5)
上記条件式(5)は、無限遠合焦状態において、コンバータレンズがマスタレンズの焦点距離を拡大する倍率を規定するものである。この条件式(5)の下限値を下回ると、倍率が不十分となり、コンバータレンズとして機能しない。   Conditional expression (5) defines the magnification at which the converter lens enlarges the focal length of the master lens in the infinitely focused state. If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, the magnification becomes insufficient and the lens does not function as a converter lens.
なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式(5)の下限値を1.50にすることが好ましい。また、実施形態の効果を更に確実にするために、条件式(5)の下限値を1.70にすることが更に好ましい。   In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 1.50. In order to further secure the effect of the embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 1.70.
また、本実施形態に係るコンバータレンズは、非球面を有することが望ましい。非球面を使用することにより、特に球面収差と像面湾曲の補正効果が格段に上がる。   In addition, the converter lens according to the present embodiment desirably has an aspherical surface. By using an aspherical surface, the effect of correcting spherical aberration and field curvature is particularly improved.
また、本実施形態に係るコンバータレンズは、非球面は、前記接合レンズより像側に配置されることが望ましい。この構成により、特に像面湾曲を良好に補正することができる。   In the converter lens according to the present embodiment, it is desirable that the aspherical surface is disposed on the image side from the cemented lens. With this configuration, it is possible to particularly favorably correct curvature of field.
以下、各実施例について図面に基づき説明する。以下に示す表1〜表5は、第1〜第5実施例における各諸元の表である。[面データ]において、物面は物体面を、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、rは各レンズ面の曲率半径を、dは各光学面から次の光学面(又は像面)までの光軸上の距離である面間隔を、ndはd線(波長587.6nm)における屈折率を、νdはd線におけるアッベ数を示す。なお、レンズ面が非球面である場合には、面番号に*印を付し、曲率半径rの欄には近軸曲率半径を示す。また、曲率半径の「∞」は平面を示す。また、空気の屈折率「1.00000」の記載は省略する。   Hereinafter, each embodiment will be described with reference to the drawings. Tables 1 to 5 shown below are tables of specifications in the first to fifth examples. In [Surface data], the object surface is the object surface, the surface number is the order of the lens surfaces from the object side along the direction in which the light beam travels, r is the radius of curvature of each lens surface, and d is from each optical surface. The surface interval, which is the distance on the optical axis to the next optical surface (or image surface), nd represents the refractive index at the d-line (wavelength 587.6 nm), and νd represents the Abbe number at the d-line. When the lens surface is an aspherical surface, the surface number is marked with * and the paraxial radius of curvature is shown in the column of the radius of curvature r. The curvature radius “∞” indicates a plane. The description of the refractive index “1.00000” of air is omitted.
[非球面データ]においては、[面データ]に示した非球面について、その形状を次式(a)で示す。すなわち、光軸に垂直な方向の高さをyとし、高さyにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離(サグ量)をS(y)とし、基準球面の曲率半径(近軸曲率半径)をrとし、円錐係数をκとし、n次の非球面係数をAnとしたとき、以下の式(a)で示している。なお、各実施例において、2次の非球面係数A2は0であり、その記載を省略している。また、「E-n」は、「×10-n」を表す。例えば、1.234E-05=1.234×10-5である。 In [Aspherical data], the shape of the aspherical surface shown in [Surface data] is shown by the following equation (a). That is, y is the height in the direction perpendicular to the optical axis, and S (y) is the distance (sag amount) along the optical axis from the tangent plane of each aspheric surface at the height y to each aspheric surface. When the radius of curvature of the reference spherical surface (paraxial radius of curvature) is r, the conic coefficient is κ, and the nth-order aspherical coefficient is An, the following equation (a) is given. In each example, the secondary aspheric coefficient A2 is 0, and the description thereof is omitted. “E-n” represents “× 10 −n ”. For example, 1.234E-05 = 1.234 × 10 −5 .
S(y)=(y2/r)/{1+(1−κ・y2/r21/2
+A4×y4+A6×y6+A8×y8+A10×y10 …(a)
S (y) = (y 2 / r) / {1+ (1−κ · y 2 / r 2 ) 1/2 }
+ A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10 ... (a)
[各種データ]において、f(ML)はマスタレンズMLの焦点距離を、FNO(ML)はマスタレンズMLのFナンバーを、Rは撮影距離を、Sは絞り径を、f1は第1レンズ群G1の合成焦点距離を、f2は第2レンズ群G2の合成焦点距離を、f(ML+CL)はマスタレンズMLにコンバータレンズCLを装着した際の合成焦点距離を、FNOはコンバータレンズCLのFナンバーを、2ωはコンバータレンズCLの画角(単位:「°」)を、YはコンバータレンズCLの像高を、Bfはバックフォーカスを、Dは第1レンズ群G1の最も像側の面から第2レンズ群G2の最も物体側の面までの距離を、TLはコンバータレンズCLの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離(コンバータレンズCLの全長)を、fcは接合レンズの合成焦点距離を、fnは接合レンズを構成する負レンズの焦点距離を、Np1は接合レンズを構成する負レンズに接合された物体側の正レンズのd線の屈折率を、Nnは接合レンズを構成する負レンズのd線の屈折率を、Np2は接合レンズを構成する負レンズに接合された像側の正レンズのd線の屈折率を示す。   In [various data], f (ML) is the focal length of the master lens ML, FNO (ML) is the F number of the master lens ML, R is the shooting distance, S is the aperture diameter, and f1 is the first lens group. G1 is the combined focal length of the second lens group G2, f (ML + CL) is the combined focal length when the converter lens CL is attached to the master lens ML, and FNO is the F number of the converter lens CL. 2ω is the angle of view (unit: “°”) of the converter lens CL, Y is the image height of the converter lens CL, Bf is the back focus, and D is the first image from the surface closest to the image side of the first lens group G1. TL is the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the converter lens CL to the lens surface closest to the image side (the total length of the converter lens CL). Fc is the combined focal length of the cemented lens, fn is the focal length of the negative lens constituting the cemented lens, and Np1 is the refractive index of the d-line of the positive lens on the object side cemented to the negative lens constituting the cemented lens. Nn represents the refractive index of the d-line of the negative lens constituting the cemented lens, and Np2 represents the refractive index of the d-line of the positive lens on the image side joined to the negative lens constituting the cemented lens.
[条件式対応値]は、各条件式の対応値をそれぞれ示す。   [Conditional Expression Corresponding Value] indicates the corresponding value of each conditional expression.
なお、以下の全ての諸元値において、掲載されている焦点距離(f(ML)、f1、f2など)、曲率半径r、面間隔d、その他の長さの単位は、特記がない場合、一般に「mm」が使われている。但し、光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、単位は「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。   In addition, in all the following specification values, the focal lengths (f (ML), f1, f2, etc.), the radius of curvature r, the surface interval d, and other units of length other than those described are as follows. In general, “mm” is used. However, since the optical system can obtain the same optical performance even if it is proportionally enlarged or reduced, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
以上の説明は各実施例において同様とし、以下での説明を省略する。   The above description is the same in each embodiment, and the description below is omitted.
(第1実施例)
第1実施例に係るコンバータレンズCLについて、図1〜図3及び表1を用いて説明する。図1は、マスタレンズMLに、第1実施例に係るコンバータレンズCLを装着した構成を示す図である。第1実施例に係るコンバータレンズCLは、図1に示すように、物体側から順に並んだ、負屈折力の第1レンズ群G1と、正屈折力の第2レンズ群G2とから構成される。
(First embodiment)
The converter lens CL according to the first example will be described with reference to FIGS. FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration in which a converter lens CL according to the first example is mounted on a master lens ML. As shown in FIG. 1, the converter lens CL according to the first example includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. .
第1レンズ群G1は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL1(第1レンズ)と、両凹形状の負レンズL2(第2レンズ)とから構成される。   The first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1 (first lens) and a biconcave negative lens L2 (second lens) arranged in order from the object side.
第2レンズ群G2は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL3と両凹形状の負レンズL4と両凸形状の正レンズL5との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL6と、両凹形状の負レンズL7とから構成される。   The second lens group G2 includes a cemented positive lens of a biconvex positive lens L3, a biconcave negative lens L4, and a biconvex positive lens L5 arranged in order from the object side, and a concave surface facing the object side. The positive meniscus lens L6 and a negative biconcave lens L7.
以下の表1に、マスタレンズMLと、このマスタレンズMLの像側に装着した第1実施例に係るコンバータレンズCLの諸元値を掲げる。なお、表1における面番号1〜37は、図1に示す面1〜37に対応している。また、面番号1〜25まではマスタレンズMLを、面番号26以降はコンバータレンズCLを示す。   Table 1 below lists specifications of the master lens ML and the converter lens CL according to the first example attached to the image side of the master lens ML. The surface numbers 1 to 37 in Table 1 correspond to the surfaces 1 to 37 shown in FIG. Surface numbers 1 to 25 indicate the master lens ML, and surface numbers 26 and after indicate the converter lens CL.
(表1)
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16 ∞ 1.70 (絞り)
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 56.424 5.00 1.62004 36.30
27 -92.429 1.20
28 -125.333 1.50 1.80400 46.58
29 26.565 6.00
30 37.489 9.60 1.62004 36.30
31 -20.065 2.00 1.88300 40.77
32 32.015 8.80 1.57501 41.49
33 -32.015 6.60
34 -48.625 6.50 1.58913 61.18
35 -25.283 0.10
36 -52.195 2.50 1.88300 40.77
37 158.210 (Bf)
像面 ∞

[各種データ]
f(ML) = 294.001
FNO(ML) = 2.89
f(ML+CL)= 585.3
R = ∞
S = 38.7
f1 = -59.1
f2 = 309.1
FNO = 5.7
2ω = 4.2
Y = 21.6
Bf = 45.6
D = 6.00
TL = 49.80
fc = 79.41
fn = -43.74
Np1 = 1.62004
Nn = 1.88300
Np2 = 1.57501

[条件式対応値]
(1) D/TL = 0.120
(2) (-fn)/fc = 0.551
(3) Np1/Nn = 0.860
(4) Np2/Nn = 0.836
(5) β = 1.99
(Table 1)
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16 ∞ 1.70 (Aperture)
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 56.424 5.00 1.62004 36.30
27 -92.429 1.20
28 -125.333 1.50 1.80400 46.58
29 26.565 6.00
30 37.489 9.60 1.62004 36.30
31 -20.065 2.00 1.88300 40.77
32 32.015 8.80 1.57501 41.49
33 -32.015 6.60
34 -48.625 6.50 1.58913 61.18
35 -25.283 0.10
36 -52.195 2.50 1.88300 40.77
37 158.210 (Bf)
Image plane ∞

[Various data]
f (ML) = 294.001
FNO (ML) = 2.89
f (ML + CL) = 585.3
R = ∞
S = 38.7
f1 = -59.1
f2 = 309.1
FNO = 5.7
2ω = 4.2
Y = 21.6
Bf = 45.6
D = 6.00
TL = 49.80
fc = 79.41
fn = -43.74
Np1 = 1.62004
Nn = 1.88300
Np2 = 1.57501

[Conditional expression values]
(1) D / TL = 0.120
(2) (-fn) / fc = 0.551
(3) Np1 / Nn = 0.860
(4) Np2 / Nn = 0.836
(5) β = 1.99
図2は、第1実施例に係るコンバータレンズCLの無限遠合焦時の諸収差図(球面収差、非点収差、歪曲収差、コマ収差及び倍率色収差)である。各収差図において、FNOはFナンバーを、Yは像高を、Aは半画角(単位:「°」)を示す。また、Dはd線(波長587.6nm)、gはg線(波長435.8nm)の収差曲線をそれぞれ示す。また、球面収差図及び非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。以上の収差図の説明は、他の実施例においても同様とし、その説明を省略する。   FIG. 2 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration, astigmatism, distortion aberration, coma aberration, and lateral chromatic aberration) when the converter lens CL according to the first example is focused at infinity. In each aberration diagram, FNO represents an F number, Y represents an image height, and A represents a half angle of view (unit: “°”). D represents an aberration curve of d-line (wavelength 587.6 nm), and g represents a g-line (wavelength 435.8 nm) aberration curve. In the spherical aberration diagram and the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. The explanation of the above aberration diagrams is the same in the other examples, and the explanation is omitted.
各収差図から明らかなように、第1実施例に係るコンバータレンズCLは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。   As is apparent from each aberration diagram, it can be seen that the converter lens CL according to Example 1 has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
図3は、マスタレンズMLに、第1実施例に係るコンバータレンズCLを装着した光学系において、入射光線BMが第1番目のゴースト発生面と第2番目のゴースト発生面で反射して像面Iに到達し、ゴーストやフレアとなる様子を示したものである。図3に示すように、物体側からの光線BMが上記コンバータレンズCLに入射すると、その光は負レンズL7における物体側のレンズ面(第1番目のゴースト発生面であり、面番号36に該当)で反射した後に、その反射光は正レンズL3における物体側のレンズ面(第2番目のゴースト発生面であり、面番号30に該当)で再度反射して像面Iに到達し、ゴーストを発生させてしまう。このような面に、より広い波長範囲で広入射角に対応した反射防止膜を形成することで、ゴーストを効果的に低減させることができる。なお、反射防止膜について詳細は後述するが、各実施例に係る反射防止膜は7層からなる多層構造であり、最表面層の第7層はウェットプロセスを用いて形成され、d線に対する屈折率は1.26(以下に示す、表6参照)である。   FIG. 3 shows an image plane in which an incident light beam BM is reflected by a first ghost generation surface and a second ghost generation surface in an optical system in which the converter lens CL according to the first example is mounted on the master lens ML. It shows how I reached I and became a ghost or flare. As shown in FIG. 3, when the light beam BM from the object side enters the converter lens CL, the light is the object side lens surface (the first ghost generation surface in the negative lens L7 and corresponds to the surface number 36. ), The reflected light is reflected again by the object side lens surface of the positive lens L3 (second ghost generating surface, corresponding to surface number 30) and reaches the image surface I, and the ghost is reflected. It will be generated. A ghost can be effectively reduced by forming an antireflection film corresponding to a wide incident angle in a wider wavelength range on such a surface. Although the antireflection film will be described in detail later, the antireflection film according to each example has a multilayer structure including seven layers, and the seventh layer of the outermost surface layer is formed by using a wet process and is refracted with respect to the d line. The rate is 1.26 (see Table 6 below).
(第2実施例)
第2実施例に係るコンバータレンズCLについて、図4、図5及び表2を用いて説明する。図4は、マスタレンズMLに、第2実施例に係るコンバータレンズCLを装着した構成を示す図である。第2実施例に係るコンバータレンズCLは、図4に示すように、物体側から順に並んだ、負屈折力の第1レンズ群G1と、正屈折力の第2レンズ群G2とから構成される。
(Second embodiment)
The converter lens CL according to the second example will be described with reference to FIGS. 4 and 5 and Table 2. FIG. FIG. 4 is a diagram illustrating a configuration in which the converter lens CL according to the second example is mounted on the master lens ML. As shown in FIG. 4, the converter lens CL according to the second example includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power arranged in order from the object side. .
第1レンズ群G1は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL1(第1レンズ)と、両凹形状の負レンズL2(第2レンズ)とから構成される。   The first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1 (first lens) and a biconcave negative lens L2 (second lens) arranged in order from the object side.
第2レンズ群G2は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL3と両凹形状の負レンズL4と両凸形状の正レンズL5との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL6と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL7とから構成される。なお、正メニスカスレンズL6の物体側のレンズ面は非球面である。   The second lens group G2 includes a cemented positive lens of a biconvex positive lens L3, a biconcave negative lens L4, and a biconvex positive lens L5 arranged in order from the object side, and a concave surface facing the object side. The positive meniscus lens L6 and the negative meniscus lens L7 having a concave surface facing the object side. The lens surface on the object side of the positive meniscus lens L6 is aspheric.
以下の表2に、マスタレンズMLと、このマスタレンズMLの像側に装着した第2実施例に係るコンバータレンズCLの諸元値を掲げる。なお、表2における面番号1〜37は、図4に示す面1〜37に対応している。また、面番号1〜25まではマスタレンズMLを、面番号26以降はコンバータレンズCLを示す。   Table 2 below lists specifications of the master lens ML and the converter lens CL according to the second example attached to the image side of the master lens ML. The surface numbers 1 to 37 in Table 2 correspond to the surfaces 1 to 37 shown in FIG. Surface numbers 1 to 25 indicate the master lens ML, and surface numbers 26 and after indicate the converter lens CL.
(表2)
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16 ∞ 1.70 (絞り)
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 41.365 5.00 1.62004 36.26
27 -169.892 0.80
28 -618.114 1.50 1.80400 46.58
29 22.751 5.40
30 43.584 9.00 1.62004 36.30
31 -19.386 2.00 1.88300 40.76
32 35.157 8.20 1.57501 41.49
33 -35.157 2.90
34* -58.619 6.40 1.58913 61.16
35 -28.567 0.50
36 -34.421 2.50 1.88300 40.76
37 -121.391 (Bf)
像面 ∞

[非球面データ]
第34面
κ = 1.0000
A4 = 1.05550E-05
A6 = 7.82650E-09
A8 = 0.00000E+00
A10 = 0.00000E+00

[各種データ]
f(ML) = 294.001
FNO(ML) = 2.89
f(ML+CL)= 581.9
R = ∞
S = 38.7
f1 = -64.8
f2 = 444.6
FNO = 5.7
2ω = 4.3
Y = 21.6
Bf = 52.5
D = 5.40
TL = 44.20
fc = 108.07
fn = -44.54
Np1 = 1.62004
Nn = 1.88300
Np2 = 1.57501

[条件式対応値]
(1) D/TL = 0.122
(2) (-fn)/fc = 0.412
(3) Np1/Nn = 0.860
(4) Np2/Nn = 0.836
(5) β = 1.97
(Table 2)
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16 ∞ 1.70 (Aperture)
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 41.365 5.00 1.62004 36.26
27 -169.892 0.80
28 -618.114 1.50 1.80400 46.58
29 22.751 5.40
30 43.584 9.00 1.62004 36.30
31 -19.386 2.00 1.88300 40.76
32 35.157 8.20 1.57501 41.49
33 -35.157 2.90
34 * -58.619 6.40 1.58913 61.16
35 -28.567 0.50
36 -34.421 2.50 1.88300 40.76
37 -121.391 (Bf)
Image plane ∞

[Aspherical data]
34th surface κ = 1.0000
A4 = 1.05550E-05
A6 = 7.82650E-09
A8 = 0.00000E + 00
A10 = 0.00000E + 00

[Various data]
f (ML) = 294.001
FNO (ML) = 2.89
f (ML + CL) = 581.9
R = ∞
S = 38.7
f1 = -64.8
f2 = 444.6
FNO = 5.7
2ω = 4.3
Y = 21.6
Bf = 52.5
D = 5.40
TL = 44.20
fc = 108.07
fn = -44.54
Np1 = 1.62004
Nn = 1.88300
Np2 = 1.57501

[Conditional expression values]
(1) D / TL = 0.122
(2) (-fn) / fc = 0.412
(3) Np1 / Nn = 0.860
(4) Np2 / Nn = 0.836
(5) β = 1.97
図5は、第2実施例に係るコンバータレンズCLの無限遠合焦時の諸収差図(球面収差、非点収差、歪曲収差、コマ収差及び倍率色収差)である。各収差図から明らかなように、第2実施例に係るコンバータレンズCLは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。   FIG. 5 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration, astigmatism, distortion aberration, coma aberration, and lateral chromatic aberration) when the converter lens CL according to Example 2 is focused at infinity. As is apparent from each aberration diagram, it can be seen that the converter lens CL according to Example 2 has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
(第3実施例)
第3実施例に係るコンバータレンズCLについて、図6、図7及び表3を用いて説明する。図6は、マスタレンズMLに、第3実施例に係るコンバータレンズCLを装着した構成を示す図である。第3実施例に係るコンバータレンズCLは、図6に示すように、物体側から順に並んだ、負屈折力の第1レンズ群G1と、正屈折力の第2レンズ群G2とから構成される。
(Third embodiment)
The converter lens CL according to the third example will be described with reference to FIGS. FIG. 6 is a diagram illustrating a configuration in which the converter lens CL according to the third example is mounted on the master lens ML. As shown in FIG. 6, the converter lens CL according to the third example includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. .
第1レンズ群G1は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL1(第1レンズ)と、両凹形状の負レンズL2(第2レンズ)とから構成される。   The first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1 (first lens) and a biconcave negative lens L2 (second lens) arranged in order from the object side.
第2レンズ群G2は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL3と両凹形状の負レンズL4と両凸形状の正レンズL5との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL6と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL7とから構成される。なお、正メニスカスレンズL6の物体側のレンズ面は非球面である。   The second lens group G2 includes a cemented positive lens of a biconvex positive lens L3, a biconcave negative lens L4, and a biconvex positive lens L5 arranged in order from the object side, and a concave surface facing the object side. The positive meniscus lens L6 and the negative meniscus lens L7 having a concave surface facing the object side. The lens surface on the object side of the positive meniscus lens L6 is aspheric.
以下の表3に、マスタレンズMLと、このマスタレンズMLの像側に装着した第3実施例に係るコンバータレンズCLの諸元値を掲げる。なお、表3における面番号1〜37は、図6に示す面1〜37に対応している。また、面番号1〜25まではマスタレンズMLを、面番号26以降はコンバータレンズCLを示す。   Table 3 below lists specifications of the master lens ML and the converter lens CL according to the third example attached to the image side of the master lens ML. The surface numbers 1 to 37 in Table 3 correspond to the surfaces 1 to 37 shown in FIG. Surface numbers 1 to 25 indicate the master lens ML, and surface numbers 26 and after indicate the converter lens CL.
(表3)
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16 ∞ 1.70 (絞り)
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 43.495 5.00 1.62004 36.26
27 -176.601 1.63
28 -901.179 1.50 1.81600 46.62
29 23.156 2.49
30 40.689 8.24 1.62588 35.65
31 -20.747 2.00 1.88300 40.76
32 24.572 8.11 1.56732 42.70
33 -50.264 4.61
34* -77.902 7.00 1.58913 61.16
35 -31.925 0.10
36 -38.235 2.50 1.88300 40.76
37 -80.004 (Bf)
像面 ∞

[非球面データ]
第34面
κ = 1.0000
A4 = 1.32520E-05
A6 = 1.02370E-08
A8 = 0.00000E+00
A10 = 0.00000E+00

[各種データ]
f(ML) = 294.001
FNO(ML) = 2.89
f(ML+CL)= 582.0
R = ∞
S = 38.7
f1 = -64.9
f2 = 467.5
FNO = 5.7
2ω = 4.3
Y = 21.6
Bf = 53.2
D = 2.49
TL = 43.17
fc = 335.50
fn = -61.68
Np1 = 1.62588
Nn = 1.88300
Np2 = 1.56732

[条件式対応値]
(1) D/TL = 0.058
(2) (-fn)/fc = 0.184
(3) Np1/Nn = 0.863
(4) Np2/Nn = 0.832
(5) β= 1.97
(Table 3)
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16 ∞ 1.70 (Aperture)
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 43.495 5.00 1.62004 36.26
27 -176.601 1.63
28 -901.179 1.50 1.81600 46.62
29 23.156 2.49
30 40.689 8.24 1.62588 35.65
31 -20.747 2.00 1.88300 40.76
32 24.572 8.11 1.56732 42.70
33 -50.264 4.61
34 * -77.902 7.00 1.58913 61.16
35 -31.925 0.10
36 -38.235 2.50 1.88300 40.76
37 -80.004 (Bf)
Image plane ∞

[Aspherical data]
34th surface κ = 1.0000
A4 = 1.32520E-05
A6 = 1.02370E-08
A8 = 0.00000E + 00
A10 = 0.00000E + 00

[Various data]
f (ML) = 294.001
FNO (ML) = 2.89
f (ML + CL) = 582.0
R = ∞
S = 38.7
f1 = -64.9
f2 = 467.5
FNO = 5.7
2ω = 4.3
Y = 21.6
Bf = 53.2
D = 2.49
TL = 43.17
fc = 335.50
fn = -61.68
Np1 = 1.62588
Nn = 1.88300
Np2 = 1.56732

[Conditional expression values]
(1) D / TL = 0.058
(2) (-fn) / fc = 0.184
(3) Np1 / Nn = 0.863
(4) Np2 / Nn = 0.832
(5) β = 1.97
図7は、第3実施例に係るコンバータレンズCLの無限遠合焦時の諸収差図(球面収差、非点収差、歪曲収差、コマ収差及び倍率色収差)である。各収差図から明らかなように、第3実施例に係るコンバータレンズCLは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。   FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration, astigmatism, distortion aberration, coma aberration, and lateral chromatic aberration) when the converter lens CL according to Example 3 is focused at infinity. As can be seen from the respective aberration diagrams, the converter lens CL according to the third example has various aberrations corrected satisfactorily and has excellent imaging performance.
(第4実施例)
第4実施例に係るコンバータレンズCLについて、図8、図9及び表4を用いて説明する。図8は、マスタレンズMLに、第4実施例に係るコンバータレンズCLを装着した構成を示す図である。第4実施例に係るコンバータレンズCLは、図8に示すように、物体側から順に並んだ、負屈折力の第1レンズ群G1と、正屈折力の第2レンズ群G2とから構成される。
(Fourth embodiment)
A converter lens CL according to a fourth example will be described with reference to FIGS. 8 and 9 and Table 4. FIG. FIG. 8 is a diagram showing a configuration in which the converter lens CL according to the fourth example is mounted on the master lens ML. As shown in FIG. 8, the converter lens CL according to the fourth example includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. .
第1レンズ群G1は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL1(第1レンズ)と、両凹形状の負レンズL2(第2レンズ)と、両凸形状の正レンズL3とから構成される。   The first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1 (first lens), a biconcave negative lens L2 (second lens), and a biconvex positive lens L3 arranged in order from the object side. Consists of
第2レンズ群G2は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL4と両凹形状の負レンズL5と両凸形状の正レンズL6との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL7と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL8とから構成される。なお、正メニスカスレンズL7の像側のレンズ面は非球面である。   The second lens group G2 includes a cemented positive lens of a biconvex positive lens L4, a biconcave negative lens L5, and a biconvex positive lens L6 arranged in order from the object side, and a concave surface facing the object side. The positive meniscus lens L7 and the negative meniscus lens L8 having a concave surface facing the object side. The lens surface on the image side of the positive meniscus lens L7 is an aspherical surface.
以下の表4に、マスタレンズMLと、このマスタレンズMLの像側に装着した第4実施例に係るコンバータレンズCLの諸元値を掲げる。なお、表4における面番号1〜39は、図8に示す面1〜39に対応している。また、面番号1〜25まではマスタレンズMLを、面番号26以降はコンバータレンズCLを示す。   Table 4 below lists specifications of the master lens ML and the converter lens CL according to the fourth example attached to the image side of the master lens ML. The surface numbers 1 to 39 in Table 4 correspond to the surfaces 1 to 39 shown in FIG. Surface numbers 1 to 25 indicate the master lens ML, and surface numbers 26 and after indicate the converter lens CL.
(表4)
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16 ∞ 1.70 (絞り)
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 49.516 5.00 1.62004 36.26
27 -73.947 0.27
28 -82.701 1.50 1.81600 46.62
29 26.746 3.21
30 139.929 4.18 1.67270 32.11
31 -111.051 3.00
32 120.000 6.91 1.72342 37.95
33 -22.968 2.00 1.88300 40.76
34 27.016 8.42 1.56732 42.70
35 -46.582 6.39
36 -59.851 5.84 1.58913 61.16
37* -28.452 0.10
38 -34.892 2.50 1.88300 40.76
39 -115.137 (Bf)
像面 ∞

[非球面データ]
第37面
κ = 1.0000
A4 = 1.22110E-05
A6 = 5.14870E-09
A8 = 0.00000E+00
A10 = 0.00000E+00

[各種データ]
f(ML) = 294.001
FNO(ML) = 2.89
f(ML+CL)= 582.0
R = ∞
S = 38.7
f1 =-150.8
f2 =-160.5
FNO = 5.7
2ω = 4.3
Y = 21.6
Bf = 50.0
D = 3.00
TL = 49.32
fc =1897.08
fn = -83.73
Np1 = 1.72342
Nn = 1.88300
Np2 = 1.56732

[条件式対応値]
(1) D/TL = 0.061
(2) (-fn)/fc = 0.044
(3) Np1/Nn = 0.915
(4) Np2/Nn = 0.832
(5) β = 1.96
(Table 4)
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16 ∞ 1.70 (Aperture)
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 49.516 5.00 1.62004 36.26
27 -73.947 0.27
28 -82.701 1.50 1.81600 46.62
29 26.746 3.21
30 139.929 4.18 1.67270 32.11
31 -111.051 3.00
32 120.000 6.91 1.72342 37.95
33 -22.968 2.00 1.88300 40.76
34 27.016 8.42 1.56732 42.70
35 -46.582 6.39
36 -59.851 5.84 1.58913 61.16
37 * -28.452 0.10
38 -34.892 2.50 1.88300 40.76
39 -115.137 (Bf)
Image plane ∞

[Aspherical data]
37th surface κ = 1.0000
A4 = 1.22110E-05
A6 = 5.14870E-09
A8 = 0.00000E + 00
A10 = 0.00000E + 00

[Various data]
f (ML) = 294.001
FNO (ML) = 2.89
f (ML + CL) = 582.0
R = ∞
S = 38.7
f1 = -150.8
f2 = -160.5
FNO = 5.7
2ω = 4.3
Y = 21.6
Bf = 50.0
D = 3.00
TL = 49.32
fc = 1897.08
fn = -83.73
Np1 = 1.72342
Nn = 1.88300
Np2 = 1.56732

[Conditional expression values]
(1) D / TL = 0.061
(2) (-fn) / fc = 0.044
(3) Np1 / Nn = 0.915
(4) Np2 / Nn = 0.832
(5) β = 1.96
図9は、第4実施例に係るコンバータレンズCLの無限遠合焦時の諸収差図(球面収差、非点収差、歪曲収差、コマ収差及び倍率色収差)である。各収差図から明らかなように、第4実施例に係るコンバータレンズCLは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。   FIG. 9 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration, astigmatism, distortion aberration, coma aberration, and lateral chromatic aberration) when the converter lens CL according to Example 4 is in focus at infinity. As can be seen from the respective aberration diagrams, the converter lens CL according to the fourth example has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
(第5実施例)
第5実施例に係るコンバータレンズCLについて、図10、図11及び表5を用いて説明する。図10は、マスタレンズMLに、第5実施例に係るコンバータレンズCLを装着した構成を示す図である。第5実施例に係るコンバータレンズCLは、図10に示すように、物体側から順に並んだ、負屈折力の第1レンズ群G1と、正屈折力の第2レンズ群G2とから構成される。
(5th Example)
A converter lens CL according to a fifth example will be described with reference to FIGS. 10 and 11 and Table 5. FIG. FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration in which the converter lens CL according to the fifth example is mounted on the master lens ML. As shown in FIG. 10, the converter lens CL according to the fifth example includes a first lens group G1 having negative refractive power and a second lens group G2 having positive refractive power, which are arranged in order from the object side. .
第1レンズ群G1は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL1(第1レンズ)と、両凹形状の負レンズL2(第2レンズ)とから構成される。   The first lens group G1 includes a biconvex positive lens L1 (first lens) and a biconcave negative lens L2 (second lens) arranged in order from the object side.
第2レンズ群G2は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL3と両凹形状の負レンズL4と両凸形状の正レンズL5との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL6と、両凹形状の負レンズL7とから構成される。   The second lens group G2 includes a cemented positive lens of a biconvex positive lens L3, a biconcave negative lens L4, and a biconvex positive lens L5 arranged in order from the object side, and a concave surface facing the object side. The positive meniscus lens L6 and a negative biconcave lens L7.
以下の表5に、マスタレンズMLと、このマスタレンズMLの像側に装着した第5実施例に係るコンバータレンズCLの諸元値を掲げる。なお、表5における面番号1〜37は、図10に示す面1〜37に対応している。また、面番号1〜25まではマスタレンズMLを、面番号26以降はコンバータレンズCLを示す。   Table 5 below lists specifications of the master lens ML and the converter lens CL according to the fifth example attached to the image side of the master lens ML. The surface numbers 1 to 37 in Table 5 correspond to the surfaces 1 to 37 shown in FIG. Surface numbers 1 to 25 indicate the master lens ML, and surface numbers 26 and after indicate the converter lens CL.
(表5)
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16 ∞ 1.70 (絞り)
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 82.235 5.00 1.62004 36.26
27 -146.695 2.68
28 -726.932 1.50 1.81600 46.62
29 21.704 2.68
30 27.564 11.00 1.63980 34.56
31 -17.932 2.00 1.88300 40.76
32 47.494 9.25 1.51742 52.31
33 -25.996 4.14
34 -35.907 5.26 1.58913 61.16
35 -23.885 0.10
36 -45.558 2.50 1.88300 v40.76
37 433.303 (Bf)
像面 ∞

[各種データ]
f(ML) = 294.001
FNO(ML) = 2.89
f(ML+CL)= 581.4
R = ∞
S = 38.7
f1 = -40.6
f2 = 84.1
FNO = 5.7
2ω = 4.2
Y = 21.6
Bf = 49.3
D = 2.68
TL = 46.10
fc = 47.03
fn = -71.01
Np1 = 1.63980
Nn = 1.88300
Np2 = 1.51742

[条件式対応値]
(1) D/TL = 0.058
(2) (-fn)/fc = 1.510
(3) Np1/Nn = 0.871
(4) Np2/Nn = 0.806
(5) β = 1.95
(Table 5)
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞ ∞
1 ∞ 4.00 1.51680 64.10
2 ∞ 0.60
3 173.866 12.00 1.49782 82.52
4 -978.065 0.20
5 133.636 15.00 1.49782 82.52
6 -464.694 5.00 1.80411 46.54
7 332.918 46.30
8 99.554 3.50 1.74400 45.00
9 55.631 15.90 1.49782 82.52
10 -1371.060 29.55
11 -169.969 2.70 1.51680 64.10
12 67.285 4.51
13 -192.927 7.00 1.80384 33.89
14 -43.081 2.80 1.58913 61.09
15 83.887 19.21
16 ∞ 1.70 (Aperture)
17 194.039 5.80 1.51860 69.98
18 -90.958 3.10
19 -43.595 3.50 1.79504 28.56
20 -64.790 7.60
21 -175.804 6.70 1.48749 70.41
22 -53.035 14.50
23 ∞ 3.63
24 ∞ 2.00 1.51680 64.10
25 ∞ 38.62
26 82.235 5.00 1.62004 36.26
27 -146.695 2.68
28 -726.932 1.50 1.81600 46.62
29 21.704 2.68
30 27.564 11.00 1.63980 34.56
31 -17.932 2.00 1.88300 40.76
32 47.494 9.25 1.51742 52.31
33 -25.996 4.14
34 -35.907 5.26 1.58913 61.16
35 -23.885 0.10
36 -45.558 2.50 1.88300 v40.76
37 433.303 (Bf)
Image plane ∞

[Various data]
f (ML) = 294.001
FNO (ML) = 2.89
f (ML + CL) = 581.4
R = ∞
S = 38.7
f1 = -40.6
f2 = 84.1
FNO = 5.7
2ω = 4.2
Y = 21.6
Bf = 49.3
D = 2.68
TL = 46.10
fc = 47.03
fn = -71.01
Np1 = 1.63980
Nn = 1.88300
Np2 = 1.51742

[Conditional expression values]
(1) D / TL = 0.058
(2) (-fn) / fc = 1.510
(3) Np1 / Nn = 0.871
(4) Np2 / Nn = 0.806
(5) β = 1.95
図11は、第5実施例に係るコンバータレンズCLの無限遠合焦時の諸収差図(球面収差、非点収差、歪曲収差、コマ収差及び倍率色収差)である。各収差図から明らかなように、第5実施例に係るコンバータレンズCLは、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。   FIG. 11 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration, astigmatism, distortion, coma aberration, and lateral chromatic aberration) when the converter lens CL according to Example 5 is focused at infinity. As is apparent from each aberration diagram, it can be seen that the converter lens CL according to Example 5 has various aberrations corrected satisfactorily and has excellent imaging performance.
また、図12に、各実施例で用いたマスタレンズMLの無限遠合焦時の諸収差図を示す。上記のように各実施例において同一のマスタレンズMLを使用したが、このマスタレンズMLは一例に過ぎず、マスタレンズMLの構成はこれに限定されるものではない。   FIG. 12 is a diagram showing various aberrations of the master lens ML used in each example when focusing on infinity. As described above, the same master lens ML is used in each embodiment. However, this master lens ML is merely an example, and the configuration of the master lens ML is not limited thereto.
次に、マスタレンズMLと、第1実施例に係るコンバータレンズCLを搭載したカメラ(光学装置)について説明する。なお、ここでは第1実施例に係るコンバータレンズCLを搭載した場合について説明するが、他の実施例のコンバータレンズを用いても同様である。   Next, a camera (optical device) on which the master lens ML and the converter lens CL according to the first example are mounted will be described. Here, the case where the converter lens CL according to the first embodiment is mounted will be described, but the same applies to the case where the converter lens of another embodiment is used.
図13は、第1実施例に係るコンバータレンズCLを備えたカメラの構成を示す図である。図13において、カメラ1は、撮影レンズ2として、マスタレンズMLと、このマスタレンズMLに装着した第1実施例に係るコンバータレンズCLとを備えたデジタル一眼レフカメラである。カメラ1において、不図示の物体(被写体)からの光は、撮影レンズ2で集光されて、クイックリターンミラー3を介して焦点板4に結像される。そして焦点板4に結像されたこの光は、ペンタプリズム5中で複数回反射されて接眼レンズ6へ導かれる。これにより、撮影者は、被写体像を接眼レンズ6を介して正立像として観察することができる。   FIG. 13 is a diagram illustrating a configuration of a camera including the converter lens CL according to the first example. In FIG. 13, the camera 1 is a digital single-lens reflex camera provided with a master lens ML and a converter lens CL according to the first embodiment attached to the master lens ML as a photographing lens 2. In the camera 1, light from an object (subject) (not shown) is collected by the taking lens 2 and is focused on the focusing screen 4 via the quick return mirror 3. The light imaged on the focusing screen 4 is reflected in the pentaprism 5 a plurality of times and guided to the eyepiece lens 6. Thereby, the photographer can observe the subject image as an erect image through the eyepiece 6.
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー3が光路外へ退避し、不図示の被写体からの光は撮像素子7へ到達する。これにより被写体からの光は、撮像素子7によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ1による被写体の撮影を行うことができる。   When the release button (not shown) is pressed by the photographer, the quick return mirror 3 is retracted out of the optical path, and light from the subject (not shown) reaches the image sensor 7. As a result, light from the subject is picked up by the image sensor 7 and recorded as a subject image in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1.
以上のように、本実施形態においては、カメラ1に、撮影レンズ2としてマスタレンズMLと、マスタレンズMLに装着した第1実施例に係るコンバータレンズCLとを搭載することにより、高い性能を有するカメラを実現することができる。   As described above, in this embodiment, the camera 1 has high performance by mounting the master lens ML as the photographing lens 2 and the converter lens CL according to the first example attached to the master lens ML. A camera can be realized.
ここで、第1実施例〜第5実施例のコンバータレンズに用いられる反射防止膜について説明する。本実施形態に係る反射防止膜101は、図14に示すように、7層(第1層101a〜第7層101g)からなり、本コンバータレンズの光学部材102の光学面に形成されている。   Here, the antireflection film used in the converter lenses of the first to fifth embodiments will be described. As shown in FIG. 14, the antireflection film 101 according to the present embodiment includes seven layers (first layer 101a to seventh layer 101g), and is formed on the optical surface of the optical member 102 of the converter lens.
第1層101aは真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムで形成されている。この第1層101aの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第2層101bが形成される。続いて、第2層101bの上に真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムからなる第3層101cが形成され、第3層101cの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第4層101dが形成される。さらに、第4層101dの上に真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムからなる第5層101eが形成され、第5層101eの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第6層101fが形成される。そして、第6層101fの上にウェットプロセスによりシリカとフッ化マグネシウムの混合物からなる第7層101gが形成される。このようにして本実施形態の反射防止膜101が形成される。   The first layer 101a is formed of aluminum oxide deposited by a vacuum deposition method. A second layer 101b made of a mixture of titanium oxide and zirconium oxide deposited by a vacuum deposition method is formed on the first layer 101a. Subsequently, a third layer 101c made of aluminum oxide deposited by vacuum deposition is formed on the second layer 101b, and a mixture of titanium oxide and zirconium oxide deposited by vacuum deposition on the third layer 101c. A fourth layer 101d made of is formed. Further, a fifth layer 101e made of aluminum oxide deposited by a vacuum deposition method is formed on the fourth layer 101d, and a mixture of titanium oxide and zirconium oxide deposited by a vacuum deposition method on the fifth layer 101e. A sixth layer 101f is formed. Then, a seventh layer 101g made of a mixture of silica and magnesium fluoride is formed on the sixth layer 101f by a wet process. In this way, the antireflection film 101 of this embodiment is formed.
なお、第7層101gの形成には、ウェットプロセスの一種であるゾル−ゲル法を用いている。ゾル−ゲル法とは、光学部材の光学面上に光学薄膜材料であるゾルを塗布し、ゲル膜を堆積後、液体に浸漬し、この液体の温度及び圧力を臨界状態以上にしてその液体を気化・乾燥させることにより、膜を生成する製法である。但し、ウェットプロセスとして、ゾル−ゲル法に限らず、ゲル状態を経ることなしに固体膜を得る方法を用いてもよい。   The seventh layer 101g is formed using a sol-gel method that is a kind of wet process. In the sol-gel method, a sol, which is an optical thin film material, is applied on the optical surface of an optical member, the gel film is deposited, and then immersed in a liquid. This is a method for producing a film by vaporizing and drying. However, the wet process is not limited to the sol-gel method, and a method of obtaining a solid film without going through a gel state may be used.
以上のように、反射防止膜101は、第1層101a〜第6層101fまではドライプロセスである電子ビーム蒸着により形成され、最表面層(最上層)である第7層101gはフッ酸/酢酸マグネシウム法で調製したゾル液を用いるウェットプロセスにより形成されている。   As described above, the antireflection film 101 is formed by electron beam evaporation as a dry process from the first layer 101a to the sixth layer 101f, and the seventh layer 101g which is the outermost surface layer (uppermost layer) is formed of hydrofluoric acid / It is formed by a wet process using a sol solution prepared by the magnesium acetate method.
続いて、上記構成の反射防止膜101を形成する手順を説明する。まず、予めレンズ成膜面(上述の光学部材102の光学面)に真空蒸着装置を用いて、第1層101aとなる酸化アルミニウム層、第2層101bとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層、第3層101cとなる酸化アルミニウム層、第4層101dとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層、第5層101eとなる酸化アルミニウム層、第6層101fとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層を順に形成する。そして、真空蒸着装置より光学部材102を取り出した後、フッ酸/酢酸マグネシウム法により調製したゾル液にバインダー成分を添加したものをスピンコート法により塗布して、第7層101gとなるシリカとフッ化マグネシウムの混合物からなる層を形成する。ここで、フッ酸/酢酸マグネシウム法によって調製される際の反応式を以下の式(b)に示す。   Next, a procedure for forming the antireflection film 101 having the above configuration will be described. First, using a vacuum deposition apparatus on the lens film formation surface (the optical surface of the optical member 102 described above) in advance, an aluminum oxide layer to be the first layer 101a, a titanium oxide-zirconium oxide mixed layer to be the second layer 101b, An aluminum oxide layer to be the third layer 101c, a titanium oxide-zirconium oxide mixed layer to be the fourth layer 101d, an aluminum oxide layer to be the fifth layer 101e, and a titanium oxide-zirconium oxide mixed layer to be the sixth layer 101f are formed in this order. . Then, after the optical member 102 is taken out from the vacuum deposition apparatus, a sol solution prepared by the hydrofluoric acid / magnesium acetate method is added with a binder component by a spin coating method, and the silica and fluorine to form the seventh layer 101g are applied. A layer comprising a mixture of magnesium halide is formed. Here, the reaction formula when prepared by the hydrofluoric acid / magnesium acetate method is shown in the following formula (b).
2HF+Mg(CH3COO)2 → MgF2+2CH3COOH …(b) 2HF + Mg (CH 3 COO) 2 → MgF 2 + 2CH 3 COOH (b)
この成膜に用いたゾル液は、原料混合後、オートクレーブで140℃、24時間高温加圧熟成処理を施した後、成膜に用いられる。光学部材102は、第7層101gの成膜終了後、大気中で160℃、1時間加熱処理して完成される。より具体的には、上記のゾル−ゲル法を用いることにより、大きさが数nmから数十nmのMgF2粒子ができ、さらに、それらの粒子が数個集まって二次粒子が形成され、それら二次粒子が堆積することにより第7層101gが形成される。 The sol solution used for the film formation is used for film formation after mixing raw materials and subjecting to an autoclave at 140 ° C. for 24 hours at a high temperature and pressure. The optical member 102 is completed by heat treatment at 160 ° C. for 1 hour in the air after the seventh layer 101g is formed. More specifically, by using the sol-gel method described above, MgF 2 particles having a size of several nanometers to several tens of nanometers can be formed, and further, secondary particles are formed by collecting several of these particles. By depositing these secondary particles, the seventh layer 101g is formed.
上記のようにして形成された反射防止膜101の光学的性能について、図15に示す分光特性を用いて説明する。なお、図15は、基準波長λを550nmとしたときに、以下の表6で示される条件で反射防止膜101を設計した場合、光線が垂直入射するときの分光特性を表している。また、表6では、酸化アルミニウムをAl23、酸化チタン−酸化ジルコニウム混合物をZrO2+TiO2、シリカとフッ化マグネシウムの混合物をSiO2+MgF2と示しており、基準波長λを550nmとしたときに、基板の屈折率が1.46、1.62、1.74及び1.85の4種類であるときの各々の設計値を示している。 The optical performance of the antireflection film 101 formed as described above will be described using spectral characteristics shown in FIG. FIG. 15 shows the spectral characteristics when the light ray is vertically incident when the antireflection film 101 is designed under the conditions shown in Table 6 below when the reference wavelength λ is 550 nm. Table 6 shows aluminum oxide as Al 2 O 3 , titanium oxide-zirconium oxide mixture as ZrO 2 + TiO 2 , silica and magnesium fluoride as SiO 2 + MgF 2 , and a reference wavelength λ of 550 nm. In some cases, the respective design values are shown when the refractive index of the substrate is 1.46, 1.62, 1.74, and 1.85.
(表6)
物質 屈折率 光学膜厚 光学膜厚 光学膜厚 光学膜厚
媒質 空気 1.00
第7層 SiO2+MgF2 1.26 0.275λ 0.268λ 0.271λ 0.269λ
第6層 ZrO2+TiO2 2.12 0.045λ 0.057λ 0.054λ 0.059λ
第5層 Al2O3 1.65 0.212λ 0.171λ 0.178λ 0.162λ
第4層 ZrO2+TiO2 2.12 0.077λ 0.127λ 0.13λ 0.158λ
第3層 Al2O3 1.65 0.288λ 0.122λ 0.107λ 0.08λ
第2層 ZrO2+TiO2 2.12 0 0.059λ 0.075λ 0.105λ
第1層 Al2O3 1.65 0 0.257λ 0.03λ 0.03λ
基板の屈折率 1.46 1.62 1.74 1.85
(Table 6)
Substance Refractive index Optical film thickness Optical film thickness Optical film thickness Optical film thickness Medium Air 1.00
7th layer SiO 2 + MgF 2 1.26 0.275λ 0.268λ 0.271λ 0.269λ
6th layer ZrO 2 + TiO 2 2.12 0.045λ 0.057λ 0.054λ 0.059λ
5th layer Al 2 O 3 1.65 0.212λ 0.171λ 0.178λ 0.162λ
4th layer ZrO 2 + TiO 2 2.12 0.077λ 0.127λ 0.13λ 0.158λ
3rd layer Al 2 O 3 1.65 0.288λ 0.122λ 0.107λ 0.08λ
Second layer ZrO 2 + TiO 2 2.12 0 0.059λ 0.075λ 0.105λ
1st layer Al 2 O 3 1.65 0 0.257λ 0.03λ 0.03λ
Substrate refractive index 1.46 1.62 1.74 1.85
図15より、波長が420nm〜720nmの全域で、反射率が0.2%以下に抑えられていることが分かる。   From FIG. 15, it can be seen that the reflectance is suppressed to 0.2% or less over the entire wavelength range of 420 nm to 720 nm.
なお、第1実施例のコンバータレンズにおいて、第3レンズ成分の正レンズL3の屈折率は1.62004であり、第3レンズ成分の正レンズL3における物体側のレンズ面に基板の屈折率が1.62に対応する反射防止膜を用いることが可能である。また、負レンズL7の屈折率は1.88300であるため、負レンズL7の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜を用いることが可能である。   In the converter lens of the first example, the refractive index of the positive lens L3 of the third lens component is 1.62004, and the refractive index of the substrate is 1 on the object-side lens surface of the positive lens L3 of the third lens component. .62 can be used. Further, since the refractive index of the negative lens L7 is 1.88300, it is possible to use an antireflection film corresponding to the refractive index of the substrate of 1.85 on the object-side lens surface of the negative lens L7.
また、第2実施例のコンバータレンズにおいて、第3レンズ成分の正レンズL3の屈折率は1.62004であり、第3レンズ成分の正レンズL3における物体側のレンズ面に基板の屈折率が1.62に対応する反射防止膜を用いることが可能である。また、負レンズL7の屈折率は1.88300であるため、負レンズL7の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜を用いることが可能である。   In the converter lens of the second example, the refractive index of the positive lens L3 of the third lens component is 1.62004, and the refractive index of the substrate is 1 on the object-side lens surface of the positive lens L3 of the third lens component. .62 can be used. Further, since the refractive index of the negative lens L7 is 1.88300, it is possible to use an antireflection film corresponding to the refractive index of the substrate of 1.85 on the object-side lens surface of the negative lens L7.
また、第3実施例のコンバータレンズにおいて、第3レンズ成分の正レンズL3の屈折率は1.62588であり、第3レンズ成分の正レンズL3における物体側のレンズ面に基板の屈折率が1.62に対応する反射防止膜を用いることが可能である。また、負レンズL7の屈折率は1.88300であるため、負レンズL7の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜を用いることが可能である。   In the converter lens of the third example, the refractive index of the positive lens L3 of the third lens component is 1.62588, and the refractive index of the substrate is 1 on the object-side lens surface of the positive lens L3 of the third lens component. .62 can be used. Further, since the refractive index of the negative lens L7 is 1.88300, it is possible to use an antireflection film corresponding to the refractive index of the substrate of 1.85 on the object-side lens surface of the negative lens L7.
また、第4実施例のコンバータレンズにおいて、第4レンズ成分の正レンズL4の屈折率は1.72342であり、第4レンズ成分の正レンズL4における物体側のレンズ面に基板の屈折率が1.74に対応する反射防止膜を用いることが可能である。また、負レンズL8の屈折率は1.88300であるため、負レンズL8の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜を用いることが可能である。   In the converter lens of the fourth example, the refractive index of the fourth lens component positive lens L4 is 1.72342, and the refractive index of the substrate is 1 on the object-side lens surface of the positive lens L4 of the fourth lens component. .74 can be used. Further, since the negative lens L8 has a refractive index of 1.88300, an antireflection film corresponding to a refractive index of the substrate of 1.85 can be used on the object-side lens surface of the negative lens L8.
また、第5実施例のコンバータレンズにおいて、第3レンズ成分の正レンズL3の屈折率は1.63980であり、第3レンズ成分の正レンズL3における物体側のレンズ面に基板の屈折率が1.62に対応する反射防止膜を用いることが可能である。また、負レンズL7の屈折率は1.88300であるため、負レンズL7の物体側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜を用いることが可能である。   In the converter lens of the fifth example, the refractive index of the positive lens L3 as the third lens component is 1.63980, and the refractive index of the substrate is 1 on the object-side lens surface of the positive lens L3 as the third lens component. .62 can be used. Further, since the refractive index of the negative lens L7 is 1.88300, it is possible to use an antireflection film corresponding to the refractive index of the substrate of 1.85 on the object-side lens surface of the negative lens L7.
このように、本実施形態の反射防止膜101を、第1〜第5実施例のコンバータレンズにそれぞれ適用することで、ゴースト、フレアをより低減させた、良好な光学性能を持つコンバータレンズ及びこれを有する光学装置を提供することができる。   As described above, by applying the antireflection film 101 of the present embodiment to the converter lenses of the first to fifth examples, respectively, a converter lens having a good optical performance in which ghost and flare are further reduced, and this Can be provided.
なお、上記の反射防止膜101は、平行平面板の光学面に設けた光学素子として利用することも可能であるし、曲面状に形成されたレンズの光学面に設けて利用することも可能である。   The antireflection film 101 can be used as an optical element provided on the optical surface of a plane-parallel plate, or can be used provided on the optical surface of a lens formed in a curved surface. is there.
次に、上記反射防止膜101の変形例について説明する。この変形例の反射防止膜は5層からなり、以下の表7で示される条件で構成される。なお、第5層の形成に、前述のゾル−ゲル法を用いている。また、表7では、基準波長λを550nmとしたときに、基板の屈折率が1.52であるときの設計値を示している。   Next, a modified example of the antireflection film 101 will be described. The antireflection film of this modification is composed of five layers and is configured under the conditions shown in Table 7 below. Note that the sol-gel method described above is used to form the fifth layer. Table 7 shows design values when the reference wavelength λ is 550 nm and the refractive index of the substrate is 1.52.
(表7)
物質 屈折率 光学膜厚
媒質 空気 1.00
第5層 シリカとフッ化マグネシウムの混合物 1.26 0.269λ
第4層 酸化チタン−酸化ジルコニウム混合物 2.12 0.043λ
第3層 酸化アルミニウム 1.65 0.217λ
第2層 酸化チタン−酸化ジルコニウム混合物 2.12 0.066λ
第1層 酸化アルミニウム 1.65 0.290λ
基板 BK7 1.52
(Table 7)
Material Refractive index Optical film thickness Medium Air 1.00
5th layer Mixture of silica and magnesium fluoride 1.26 0.269λ
4th layer Titanium oxide-zirconium oxide mixture 2.12 0.043λ
3rd layer Aluminum oxide 1.65 0.217λ
Second layer Titanium oxide-zirconium oxide mixture 2.12 0.066λ
1st layer Aluminum oxide 1.65 0.290λ
Board BK7 1.52
図16に、変形例の反射防止膜に光が垂直入射するときの分光特性を示す。図16により、波長が420nm〜720nmの全域で、反射率が0.2%以下に抑えられていることが分かる。なお、図17に、入射角が30度、45度、60度の場合の分光特性を示す。   FIG. 16 shows spectral characteristics when light is vertically incident on the antireflection film of the modification. FIG. 16 shows that the reflectance is suppressed to 0.2% or less over the entire wavelength range of 420 nm to 720 nm. FIG. 17 shows the spectral characteristics when the incident angles are 30, 45, and 60 degrees.
比較のため、図18に、従来の真空蒸着法などのドライプロセスのみで成膜し、以下の表8で示される条件で構成される多層広帯域反射防止膜の垂直入射時の分光特性を示す。なお、図19に、入射角が30度、45度、60度の場合の分光特性を示す。   For comparison, FIG. 18 shows the spectral characteristics at the time of vertical incidence of a multilayer broadband antireflection film formed by only a dry process such as a conventional vacuum deposition method and configured under the conditions shown in Table 8 below. FIG. 19 shows spectral characteristics when the incident angles are 30, 45, and 60 degrees.
(表8)
物質 屈折率 光学膜厚
媒質 空気 1.00
第7層 MgF2 1.39 0.243λ
第6層 酸化チタン−酸化ジルコニウム混合物 2.12 0.119λ
第5層 酸化アルミニウム 1.65 0.057λ
第4層 酸化チタン−酸化ジルコニウム混合物 2.12 0.220λ
第3層 酸化アルミニウム 1.65 0.064λ
第2層 酸化チタン−酸化ジルコニウム混合物 2.12 0.057λ
第1層 酸化アルミニウム 1.65 0.193λ
基板 BK7 1.52
(Table 8)
Material Refractive index Optical film thickness Medium Air 1.00
7th layer MgF 2 1.39 0.243λ
6th layer Titanium oxide-zirconium oxide mixture 2.12 0.119λ
5th layer Aluminum oxide 1.65 0.057λ
4th layer Titanium oxide-zirconium oxide mixture 2.12 0.220λ
3rd layer Aluminum oxide 1.65 0.064λ
Second layer Titanium oxide-zirconium oxide mixture 2.12 0.057λ
1st layer Aluminum oxide 1.65 0.193λ
Board BK7 1.52
図16及び図17で示す変形例の分光特性を、図18及び図19で示す従来例の分光特性と比較すると、変形例に係る反射防止膜の反射率の低さが良く分かる。   When the spectral characteristics of the modification shown in FIGS. 16 and 17 are compared with the spectral characteristics of the conventional example shown in FIGS. 18 and 19, the low reflectance of the antireflection film according to the modification can be clearly seen.
以上の各実施例によれば、ゴーストやフレアをより低減させた、良好な光学性能を達成することができるコンバータレンズを提供することができる。   According to each of the above embodiments, it is possible to provide a converter lens that can achieve good optical performance with reduced ghosts and flares.
なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。   The contents described below can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.
本実施形態においては、2群構成を示したが、3群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。   In the present embodiment, the two-group configuration is shown, but the present invention can also be applied to other group configurations such as a three-group configuration. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
また、本実施形態においては、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群またはコンバータレンズ全体を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。前記合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の(超音波モーター等を用いた)モーター駆動にも適している。   Further, in the present embodiment, as a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a short-distance object by moving the single lens group or a plurality of lens groups, or the partial lens group or the entire converter lens in the optical axis direction. Also good. The focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like).
また、本実施形態においては、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動(揺動)させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としても良い。特に、第2レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。   In the present embodiment, the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swinged) in the in-plane direction including the optical axis, thereby An anti-vibration lens group that corrects image blur caused by blur may be used. In particular, it is preferable that at least a part of the second lens group is an anti-vibration lens group.
また、本実施形態においては、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。   In the present embodiment, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
また、本実施形態においては、レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。   In the present embodiment, it is preferable that the lens surface is a spherical surface or a flat surface because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
また、本実施形態においては、レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ(GRINレンズ)あるいはプラスチックレンズとしても良い。   In this embodiment, when the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, and an aspheric surface made of resin on the glass surface. Any aspherical surface of the composite aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
また、本実施形態においては、倍率が1.4〜2.5程度である。   In the present embodiment, the magnification is about 1.4 to 2.5.
なお、本実施形態に係る発明を分かりやすく説明するために、上記実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。   In addition, in order to explain the invention according to the present embodiment in an easy-to-understand manner, the configuration requirements of the above-described embodiment have been described, but the present invention is not limited to this.
ML マスタレンズ
CL コンバータレンズ
G1 第1レンズ群
G2 第2レンズ群
L1 第1レンズ(第1レンズ群を構成する正レンズ)
L2 第2レンズ(第1レンズ群を構成する負レンズ)
S 開口絞り
I 像面
1 カメラ(光学装置)
101 反射防止膜
101a 第1層
101b 第2層
101c 第3層
101d 第4層
101e 第5層
101f 第6層
101g 第7層
102 光学部材
ML master lens CL converter lens G1 first lens group G2 second lens group L1 first lens (positive lens constituting the first lens group)
L2 Second lens (negative lens constituting the first lens group)
S Aperture stop I Image plane
1 Camera (optical device)
101 Antireflection film 101a 1st layer 101b 2nd layer 101c 3rd layer 101d 4th layer 101e 5th layer 101f 6th layer 101g 7th layer 102 Optical member

Claims (12)

  1. マスタレンズの像側に装着して用いられ、着脱可能なコンバータレンズであって、
    少なくとも、正レンズと、負レンズと、正レンズとからなる正屈折力の接合レンズを有し、前記コンバータレンズを構成する光学面のうち少なくとも1面は、ウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含んだ反射防止膜が施されていることを特徴とするコンバータレンズ。
    A detachable converter lens used on the image side of the master lens,
    At least one of the optical surfaces constituting the converter lens has a layer formed by using a wet process, which includes a cemented lens having a positive refractive power including at least a positive lens, a negative lens, and a positive lens. A converter lens comprising an antireflection film including at least one layer.
  2. 前記反射防止膜は多層膜であり、
    前記多層膜の最表面層は、前記ウェットプロセスを用いて形成された層であることを特徴とする請求項1に記載のコンバータレンズ。
    The antireflection film is a multilayer film,
    The converter lens according to claim 1, wherein an outermost surface layer of the multilayer film is a layer formed by using the wet process.
  3. 前記ウェットプロセスを用いて形成された層のd線における屈折率をndとしたとき、次式
    nd≦1.30
    の条件を満足することを特徴とする請求項1又は2に記載のコンバータレンズ。
    When the refractive index at the d-line of the layer formed using the wet process is nd, the following formula nd ≦ 1.30
    The converter lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
  4. 最も物体側から順に並んだ、正屈折力の第1レンズと、負屈折力の第2レンズとを有することを特徴とする請求項1〜3のいずれか一項に記載のコンバータレンズ。   The converter lens according to claim 1, further comprising a first lens having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the most object side.
  5. 物体側から順に並んだ、第1レンズ群と、第2レンズ群とを有し、
    前記第1レンズ群の最も像側の面から前記第2レンズ群の最も物体側の面までの距離をDとし、前記コンバータレンズの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離をTLとしたとき、次式
    0.01<D/TL<0.25
    の条件を満足することを特徴とする請求項1〜4のいずれか一項に記載のコンバータレンズ。
    Having a first lens group and a second lens group arranged in order from the object side;
    The distance from the most image side surface of the first lens group to the most object side surface of the second lens group is D, and the light from the most object side lens surface of the converter lens to the most image side lens surface When the distance on the axis is TL, the following formula 0.01 <D / TL <0.25
    The converter lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
  6. 前記接合レンズの合成焦点距離をfcとし、前記接合レンズを構成する前記負レンズの焦点距離をfnとしたとき、次式
    0.02<(−fn)/fc<2.00
    の条件を満足することを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項に記載のコンバータレンズ。
    When the combined focal length of the cemented lens is fc and the focal length of the negative lens constituting the cemented lens is fn, the following expression 0.02 <(− fn) / fc <2.00
    The converter lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
  7. 前記接合レンズを構成する前記負レンズのd線の屈折率をNnとし、前記接合レンズを構成する前記負レンズに接合された物体側の前記正レンズのd線の屈折率Np1としたとき、次式
    0.75<Np1/Nn<0.95
    の条件を満足することを特徴とする請求項1〜6のいずれか一項に記載のコンバータレンズ。
    When the refractive index of the d-line of the negative lens constituting the cemented lens is Nn, and the refractive index Np1 of the d-line of the positive lens on the object side joined to the negative lens constituting the cemented lens is Formula 0.75 <Np1 / Nn <0.95
    The converter lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
  8. 前記接合レンズを構成する前記負レンズのd線の屈折率をNnとし、前記接合レンズを構成する前記負レンズに接合された像側の前記正レンズのd線の屈折率をNp2としたとき、次式
    0.70<Np2/Nn<0.95
    の条件を満足することを特徴とする請求項1〜7のいずれか一項に記載のコンバータレンズ。
    When the refractive index of the d-line of the negative lens constituting the cemented lens is Nn and the refractive index of the d-line of the positive lens on the image side cemented to the negative lens constituting the cemented lens is Np2, The following formula 0.70 <Np2 / Nn <0.95
    The converter lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
  9. 前記コンバータレンズの拡大倍率をβとしたとき、次式
    1.40≦β
    の条件を満足することを特徴とする請求項1〜8のいずれか一項に記載のコンバータレンズ。
    When the magnification of the converter lens is β, the following formula 1.40 ≦ β
    The converter lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
  10. 非球面を有することを特徴とする請求項1〜9のいずれか一項に記載のコンバータレンズ。   The converter lens according to claim 1, wherein the converter lens has an aspherical surface.
  11. 前記非球面は、前記接合レンズより像側に配置されることを特徴とする請求項10に記載のコンバータレンズ。 The converter lens according to claim 10 , wherein the aspheric surface is disposed on the image side of the cemented lens.
  12. 請求項1〜11のいずれか一項に記載のコンバータレンズを有することを特徴とする光学装置。   An optical device comprising the converter lens according to claim 1.
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