JP5383633B2 - 優れた応力腐食耐性を有する黄銅合金およびその製造方法 - Google Patents
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Description
黄銅合金中のFeの含有量は、好ましくは0.6〜1.0重量%、より好ましくは0.7〜0.9重量%である。
黄銅合金のMnの含有量は、好ましくは0.6〜0.9重量%、より好ましくは0.7〜0.9重量%である。
黄銅合金中のBiの含有量は、好ましくは0.5〜0.9重量%、より好ましくは0.5〜0.8重量%である。
黄銅合金中のSnの含有量は、好ましくは0.8〜1.4重量%である。
黄銅合金中のAlの含有量は、好ましくは0.3〜0.8重量%である。
黄銅合金中のCrの含有量は、好ましくは0.01〜0.03重量%である。
黄銅合金中のBの含有量は、好ましくは0.001〜0.005重量%である。
既存の技術的問題を解決するために、本発明は、優れた応力腐食耐性を有する環境に優しい無鉛の快削性黄銅合金を提供し、この合金は:59.0〜64.0重量%のCu、0.6〜1.2重量%のFe、0.6〜1.0重量%のMn、0.4〜1.0重量%のBi、0.6〜1.4重量%のSnと、Al、CrおよびBから選択される少なくとも1つの元素とを含み、残量はZnおよび不可避の不純物であり、ここでAlの含有量は0.1〜0.8重量%であり、Crの含有量は0.01〜0.1重量%であり、Bの含有量は0.001〜0.02重量%である。
本発明に従う黄銅合金は、腐食耐性に優れ、特に鉄およびマンガンの両方を同時に添加したことにより応力腐食耐性が優れている。本発明に従う黄銅合金は、焼きなましを用いずに組立応力を除去し、国際およびISO基準よりもかなり高い14%のアンモニア媒質で24時間燻蒸される条件下でも破損しないことを実験によって示している。
合金ZCuZn40Pb2:鉛黄銅、Zhejiang Keyu Metal Materials Co.,Ltd.(中国)から得られる。
合金C36000:Φ29、鉛黄銅、半硬度、Zhejiang Keyu Metal Materials Co.,Ltd.(中国)から得られる。
合金C87850:ケイ素黄銅、Japan Sanbao Copper and Brass Companyから得られる。
1.鋳造性
表1に列挙された合金の鋳造性は、合金を鋳造するための4種類の共通の基準試験サンプルにより測定する。体積収縮試験サンプルは、凝固収縮空洞、分散収縮空洞(dispersing shrinkage cavity)および収縮巣を測定するために使用する。らせん状サンプルは、溶融流体長さを測定し、合金の流動性を評価するために使用する。ストリップサンプルは、線形収縮割合および合金の曲げ耐性(曲げ角)を測定するために使用する。異なる厚さを有する円形サンプルは、合金の収縮割れ耐性を測定するために使用する。体積収縮試験サンプルに関して凝固収縮空洞の面が滑らかである場合、凝固収縮空洞の底部において視覚可能な収縮巣はなく、試験サンプルの断面における視覚可能な分散収縮空洞がない場合、それは鋳造性が優れていることを示しており、「○」と示される。凝固収縮空洞の面が滑らかではあるが、視覚可能な収縮巣の高さが深さで5mm未満である場合、それは鋳造性が良好であることを示しており、「△」と示される。凝固収縮空洞の面が滑らかではなく、視覚可能な収縮巣の高さが深さで5mmを超える場合、それは「×」と示される。試験サンプルの鋳造面または研磨面において視覚可能な割れがある場合、それは劣ると評価され、「×」と示され、割れがない場合は優れていると評価され、「○」と示される。結果を表2に示す。
長さ(高さ)25mmの試験サンプルは、29mmの直径を有する水平連続鋳造丸型インゴットまたは押出棒から切断し、680℃および730℃の温度下で熱加圧することによって圧力変形させ、試験サンプルの熱間鍛造性を評価した。試験サンプルの熱間鍛造性を、以下に示される圧下率を変更しながら割れの発生によって評価した。
圧下率(%)=[(40−h)/40]×100(h:圧力変形後の高さ)
試験サンプルの面が滑らかであり、光沢があり、視覚可能な割れがない場合、それは鍛造性が優れていることを示しており、「○」と示される。試験サンプルの面が粗く、視覚可能な割れがない場合、それは鍛造性が良好であることを示しており、「△」と示される。視覚可能な割れがある場合、それは劣ると評価され、「×」と示される。結果を表3に示す。
試験サンプルは、鋳造することによって調製し、同じカッター、カッター速度および供給量を使用する。カッターモデル:VCGT160404−AK H01、回転速度:570r/分、供給速度:0.2mm/r、後方係合:1つの面で2mm。Beijing University of Aeronautics and Astronauticsによって開発されたブローチ削り、ホブ削り、ドリル削りおよび研削のための万能動力計は、C36000および本発明に従う黄銅合金の切削耐性を測定するために使用される。相対的な切削比を計算し、次いで結果を表4に示す。いくつかの合金について切削形態を図2〜5に示す。
合金1〜4は、砂型鋳造によって調製される。合金5〜10は、29mmの直径を有する半硬質棒であり、試験のために10mmの直径を有する試験サンプルに機械加工される。引張試験は、室温下で行われる。比較例は合金1〜10と同じ焼戻および尺度を有するC36000である。結果を表4に示す。
脱亜鉛化試験をGB/T10119−2008に従って行う。比較例は、鋳造によって調製されるC36000である。測定された最大脱亜鉛化深さを表4に示す。
試験サンプルの水への合金元素の放出量は、NSF/ANSI 61−2007基準に従って測定される。Varian820−Ms Icp.質量分析計(Inductively Coupled Plasma Mass Spectrometry)を使用する。期間は19日である。試験サンプルは、砂型鋳造または鍛造によって調製されるボールバルブである。結果を表5に示す。
試験材料:組立られていない製品および組立製品を含む1インチボールバルブ(固定トルク90N・m)、ここで組立られた製品は、非装着外部パイプおよび120N・mの装着トルクを有する外部パイプを含む。
試験条件:4%アンモニア、14%アンモニア。
期間:12時間、24時間、48時間。
決定方法:15倍にて、アンモニアで燻蒸された表面の観察。
比較例C36000およびC87850。
2つの基準に従ってアンモニアで燻蒸した後、試験サンプルを取り出し、清浄に洗浄し、次いで腐食製品の表面を5%硫酸溶液を用いて室温下ですすぎ、最終的に水ですすぎ、吹込み乾燥する。アンモニアで燻蒸された表面を15倍で観察する。表面に明らかな割れがない場合、「○」と示される。表面に微細な割れがある場合、「△」と示され、表面に明らかな割れがある場合、「×」と示される。
Claims (14)
- 59.0〜64.0重量%のCu、0.6〜1.2重量%のFe、0.6〜1.0重量%のMn、0.4〜1.0重量%のBi、0.6〜1.4重量%のSnと、Al、CrおよびBから選択される少なくとも1つの元素とを含み、残量がZnおよび不可避の不純物である、優れた応力腐食耐性を有する黄銅合金であって、Alの含有量が0.1〜0.8重量%であり、Crの含有量が0.01〜0.1重量%であり、Bの含有量が0.001〜0.02重量%である、黄銅合金。
- 黄銅合金中のFeの含有量が、0.6〜1.0重量%であることを特徴とする、請求項1に記載の黄銅合金。
- 黄銅合金中のFeの含有量が、0.7〜0.9重量%であることを特徴とする、請求項1に記載の黄銅合金。
- 黄銅合金のMnの含有量が、0.6〜0.9重量%であることを特徴とする、請求項1から3のいずれか一項に記載の黄銅合金。
- 黄銅合金のMnの含有量が、0.7〜0.9重量%であることを特徴とする、請求項1から3のいずれか一項に記載の黄銅合金。
- 黄銅合金中のBiの含有量が、0.5〜0.9重量%であることを特徴とする、請求項1から5のいずれか一項に記載の黄銅合金。
- 黄銅合金中のBiの含有量が、0.5〜0.8重量%であることを特徴とする、請求項1から5のいずれか一項に記載の黄銅合金。
- 黄銅合金中のSnの含有量が0.8〜1.4重量%であることを特徴とする、請求項1から7のいずれか一項に記載の黄銅合金。
- 黄銅合金中のAlの含有量が0.3〜0.8重量%である、請求項1から8のいずれか一項に記載の黄銅合金。
- 黄銅合金中のCrの含有量が0.01〜0.03重量%であることを特徴とする、請求項1から9のいずれか一項に記載の黄銅合金。
- 黄銅合金中のBの含有量が0.001〜0.005重量%であることを特徴とする、請求項1から10のいずれか一項に記載の黄銅合金。
- 請求項1から11のいずれか一項に記載の黄銅合金を製造する方法であって、バッチ配合し、溶融し、合金インゴットを流し込み、再溶融し、砂型鋳造することを含み、合金インゴットを流し込む温度が990〜1040℃であり、砂型鋳造の温度が1000〜1030℃である方法。
- 請求項1から11のいずれか一項に記載の黄銅合金を製造する方法であって、バッチ配合し、溶融し、丸型インゴットを水平連続鋳造し、表層を剥ぎ、熱間鍛造することを含み、丸型インゴットの水平連続鋳造の温度が990〜1040℃であり、熱間鍛造の温度が670〜740℃である方法。
- 請求項1から11のいずれか一項に記載の黄銅合金を製造する方法を提供し、バッチ配合し、溶融し、丸型インゴットを水平連続鋳造し、棒状に押出し、熱間鍛造することを含み、丸型インゴットの水平連続鋳造の温度が990〜1040℃であり、棒状への押出温度が670〜740℃であり、熱間鍛造のための温度が670〜740℃である方法。
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