JP5333955B2 - Zoom lens, imaging apparatus, and zoom lens manufacturing method - Google Patents

Zoom lens, imaging apparatus, and zoom lens manufacturing method Download PDF

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JP5333955B2 JP2011043447A JP2011043447A JP5333955B2 JP 5333955 B2 JP5333955 B2 JP 5333955B2 JP 2011043447 A JP2011043447 A JP 2011043447A JP 2011043447 A JP2011043447 A JP 2011043447A JP 5333955 B2 JP5333955 B2 JP 5333955B2
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a zoom lens which is small-sized, has a small number of components, has high performance, reduces ghost and flare more, and has less various aberrations, and to provide an imaging apparatus and a method for manufacturing the zoom lens. <P>SOLUTION: The zoom lens includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refracting power, a second lens group G2 having a negative refracting power, a third lens group G3 having a positive refracting power, and a fourth lens group G4 having a positive refracting power and varies the power by changing air intervals between the respective lens groups. The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a first positive lens component La, a second positive lens component Lb having a convex surface facing the object side, and a negative lens component Lc and satisfies a conditional formula 0.00&lt;(Rb2-Rb1)/(Rb2+Rb1)&lt;1.00 where Rb2 is a curvature radius of a surface on the image side of the positive lens component Lb and Rb1 is a curvature radius of a surface on the object side of the positive lens component Lb, and an anti-reflection film including at least one layer formed by using a wet process is provided on at least one surface in the first lens group G1 and the second lens group G2. <P>COPYRIGHT: (C)2012,JPO&amp;INPIT

Description

本発明は、ズームレンズ、撮像装置及びズームレンズの製造方法に関する。   The present invention relates to a zoom lens, an imaging apparatus, and a zoom lens manufacturing method.

従来、小型化されたズームレンズが提案されている(例えば、特許文献1を参照)。また近年、このようなズームレンズに対しては、収差性能だけではなく、光学性能を損なう要因の一つであるゴーストやフレアに関する要求も厳しさを増しており、そのためレンズ面に施される反射防止膜にもより高い性能が要求され、要求に応えるべく多層膜設計技術や多層膜成膜技術も進歩を続けている(例えば、特許文献2参照)。   Conventionally, a miniaturized zoom lens has been proposed (see, for example, Patent Document 1). In recent years, for such zoom lenses, not only aberration performance but also ghost and flare, which are one of the factors that impair optical performance, are becoming more demanding. Higher performance is also required for the prevention film, and multilayer film design technology and multilayer film formation technology continue to advance to meet the demand (see, for example, Patent Document 2).

特開平3−75712号公報JP-A-3-75712 特開2000−356704号公報JP 2000-356704 A

しかしながら、従来のズームレンズは小型化の点で不十分であった。そこで、小型化と高性能化を目指すために各群の屈折力を上げると、収差補正のために逆にレンズ構成が複雑になって構成枚数が増え、目的に反して大型化する傾向があった。それと同時に、このようなズームレンズにおける光学面からは、ゴーストやフレアとなる反射光が発生しやすいという課題もあった。   However, conventional zoom lenses are insufficient in terms of miniaturization. Therefore, if the refractive power of each group is increased in order to aim for miniaturization and high performance, the lens configuration becomes conversely complicated for aberration correction, and the number of components increases. It was. At the same time, the optical surface of such a zoom lens has a problem that reflected light that is ghost or flare is likely to be generated.

本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、小型で、構成枚数が少なく、高性能で、ゴーストやフレアをより低減させ、諸収差の少ないズームレンズ、撮像装置及びズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such a problem, and is a compact lens, a small number of components, high performance, reduced ghost and flare, and reduced aberrations. An object is to provide a manufacturing method.

このような目的を達成するため、本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより実質的に4個のレンズ群からなり、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行い、前記第4レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズと、物体側に凸面を向けた第2の正レンズと、負レンズとからなり、以下の条件式を満足し、前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜は複数層から構成され、そのうち少なくとも1層がウェットプロセスを用いて形成され、前記ウェットプロセスを用いて形成された層のd線における屈折率が1.30以下であることを特徴とする。
0.00 < (Rb2−Rb1) / (Rb2+Rb1) < 1.00
1.031≦ (−Fc) / F4 ≦1.656
但し、
Rb2:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの像側の面の曲率半径、
Rb1:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの物体側の面の曲率半径、
Fc:前記第4レンズ群を構成する前記負レンズの焦点距離、
F4:前記第4レンズ群の焦点距離。

また、本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより実質的に4個のレンズ群からなり、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行い、前記第4レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズと、物体側に凸面を向けた第2の正レンズと、負レンズとからなり、以下の条件式を満足し、前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜は複数層から構成され、そのうち少なくとも1層がウェットプロセスを用いて形成され、前記ウェットプロセスを用いて形成された層のd線における屈折率が1.30以下であることを特徴とする。
0.00 < (Rb2−Rb1) / (Rb2+Rb1) < 1.00
0.50 < (−F2) / Fw < 1.00
但し、
Rb2:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの像側の面の曲率半径、
Rb1:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの物体側の面の曲率半径、
F2:前記第2レンズ群の焦点距離、
Fw:無限遠合焦時における全系の広角端状態における焦点距離。

また、本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより実質的に4個のレンズ群からなり、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行い、前記第4レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズと、物体側に凸面を向けた第2の正レンズと、負レンズとからなり、以下の条件式を満足し、前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜は複数層から構成され、そのうち少なくとも1層がウェットプロセスを用いて形成され、前記ウェットプロセスを用いて形成された層のd線における屈折率が1.30以下であることを特徴とする。
0.00 < (Rb2−Rb1) / (Rb2+Rb1) < 1.00
52 < νdc < 85
但し、
Rb2:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの像側の面の曲率半径、
Rb1:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの物体側の面の曲率半径、
νdc:前記第4レンズ群を構成する前記負レンズのd線におけるアッベ数。

また、本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより実質的に4個のレンズ群からなり、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行い、前記第4レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズと、物体側に凸面を向けた第2の正レンズと、負レンズとからなり、以下の条件式を満足し、前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜は複数層から構成され、そのうち少なくとも1層がウェットプロセスを用いて形成され、前記ウェットプロセスを用いて形成された層のd線における屈折率が1.30以下であることを特徴とする。
0.00 < (Rb2−Rb1) / (Rb2+Rb1) < 1.00
0.8 < Bfw / Fw < 2.0
但し、
Rb2:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの像側の面の曲率半径、
Rb1:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの物体側の面の曲率半径、
Bfw:無限遠合焦時における全系の広角端状態のバックフォーカス、
Fw:無限遠合焦時における全系の広角端状態の焦点距離。
In order to achieve such an object, a zoom lens according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. The lens group, the third lens group having a positive refractive power, and the fourth lens group having a positive refractive power are substantially composed of four lens groups, and the zooming is performed by changing the air interval of each lens group. The fourth lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, a first positive lens made of a single lens or a cemented lens, a second positive lens having a convex surface facing the object side, An anti-reflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the anti-reflection film is composed of a plurality of layers. Of which at least one layer is a wet process It is formed with a refractive index at the d-line of a layer formed by using the wet process, characterized in that 1.30 or less.
0.00 <(Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) <1.00
1.031 ≦ (−Fc) /F4≦1.656
However,
Rb2: radius of curvature of the image-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
Rb1: the radius of curvature of the object-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
Fc: focal length of the negative lens constituting the fourth lens group,
F4: Focal length of the fourth lens group.

The zoom lens according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. And a fourth lens group having a positive refractive power. The fourth lens group is substantially composed of four lens groups, and zooming is performed by changing the air interval of each lens group. The group includes a first positive lens made of a single lens or a cemented lens , arranged in order from the object side along the optical axis, a second positive lens having a convex surface facing the object side, and a negative lens. The antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the first lens group and the second lens group, and the antireflection film is composed of a plurality of layers, of which at least one layer is Formed using a wet process, Refractive index in the layer of d lines formed using Ttopurosesu is characterized in that 1.30 or less.
0.00 <(Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) <1.00
0.50 <(-F2) / Fw <1.00
However,
Rb2: radius of curvature of the image-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
Rb1: the radius of curvature of the object-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
F2: focal length of the second lens group,
Fw: the focal length in the wide-angle end state of the entire system when focusing on infinity.

The zoom lens according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. And a fourth lens group having a positive refractive power. The fourth lens group is substantially composed of four lens groups, and zooming is performed by changing the air interval of each lens group. The group includes a first positive lens made of a single lens or a cemented lens , arranged in order from the object side along the optical axis, a second positive lens having a convex surface facing the object side, and a negative lens. The antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the first lens group and the second lens group, and the antireflection film is composed of a plurality of layers, of which at least one layer is Formed using a wet process, Refractive index in the layer of d lines formed using Ttopurosesu is characterized in that 1.30 or less.
0.00 <(Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) <1.00
52 <νdc <85
However,
Rb2: radius of curvature of the image-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
Rb1: the radius of curvature of the object-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
νdc: Abbe number of d-line of the negative lens constituting the fourth lens group.

The zoom lens according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. And a fourth lens group having a positive refractive power. The fourth lens group is substantially composed of four lens groups, and zooming is performed by changing the air interval of each lens group. The group includes a first positive lens made of a single lens or a cemented lens , arranged in order from the object side along the optical axis, a second positive lens having a convex surface facing the object side, and a negative lens. The antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the first lens group and the second lens group, and the antireflection film is composed of a plurality of layers, of which at least one layer is Formed using a wet process, Refractive index in the layer of d lines formed using Ttopurosesu is characterized in that 1.30 or less.
0.00 <(Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) <1.00
0.8 <Bfw / Fw <2.0
However,
Rb2: radius of curvature of the image-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
Rb1: the radius of curvature of the object-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
Bfw: Back focus in the wide-angle end state of the entire system when focusing on infinity,
Fw: the focal length of the entire system at the wide-angle end when focusing on infinity.

また、本発明は、前記ズームレンズを備えたことを特徴とする撮像装置(例えば、本実施形態におけるミラーレスカメラ1)を提供する。   The present invention also provides an imaging apparatus (for example, the mirrorless camera 1 in the present embodiment) including the zoom lens.

本発明に係るズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより実質的に4個のレンズ群からなるズームレンズの製造方法であって、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行い、前記第4レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズと、物体側に凸面を向けた第2の正レンズと、負レンズとからなり、以下の条件式を満足し、前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜は複数層から構成され、そのうち少なくとも1層がウェットプロセスを用いて形成され、前記ウェットプロセスを用いて形成された層のd線における屈折率が1.30以下であるように、レンズ鏡筒内に各レンズを組み込むことを特徴とする。
0.00 < (Rb2−Rb1) / (Rb2+Rb1) < 1.00
1.031≦ (−Fc) / F4 ≦1.656
但し、
Rb2:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの像側の面の曲率半径、
Rb1:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの物体側の面の曲率半径、
Fc:前記第4レンズ群を構成する前記負レンズの焦点距離、
F4:前記第4レンズ群の焦点距離。
The zoom lens manufacturing method according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction arranged in order from the object side along the optical axis. A zoom lens manufacturing method comprising substantially four lens groups by a third lens group having power and a fourth lens group having positive refracting power, wherein the air interval of each lens group is changed. The fourth lens group includes a first positive lens made of a single lens or a cemented lens arranged in order from the object side along the optical axis, and a second positive lens having a convex surface facing the object side. And a negative lens, satisfying the following conditional expression, at least one of the optical surfaces in the first lens group and the second lens group is provided with an antireflection film, and the antireflection film has a plurality of layers. Of which at least one layer is wet. Is formed using the process, the refractive index at the d-line of a layer formed by using the wet process, characterized in that the incorporation of As is 1.30 or less, each lens in the lens barrel.
0.00 <(Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) <1.00
1.031 ≦ (−Fc) /F4≦1.656
However,
Rb2: radius of curvature of the image-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
Rb1: the radius of curvature of the object-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
Fc: focal length of the negative lens constituting the fourth lens group,
F4: Focal length of the fourth lens group.

本発明によれば、小型で、構成枚数が少なく、高性能で、ゴーストやフレアをより低減させ、諸収差の少ないズームレンズ、撮像装置及びズームレンズの製造方法を提供することができる。   According to the present invention, it is possible to provide a zoom lens, an imaging device, and a zoom lens manufacturing method that are small in size, have a small number of components, have high performance, reduce ghosts and flares, and reduce various aberrations.

第1実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態(W)から望遠端状態(T)までのズーム軌道を示す図である。FIG. 3 is a diagram illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 1 and a zoom trajectory from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第1実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(c)は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 1, wherein FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations at an infinite shooting distance in the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state. 第1実施例に係るズームレンズの構成を示す断面図であって、入射した光線が第1番目のゴースト発生面と第2番目のゴースト発生面で反射する様子の一例を説明する図である。It is sectional drawing which shows the structure of the zoom lens which concerns on 1st Example, Comprising: It is a figure explaining an example of a mode that the incident light ray reflects in the 1st ghost generating surface and the 2nd ghost generating surface. 第2実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態(W)から望遠端状態(T)までのズーム軌道を示す図である。It is a figure which shows the structure of the zoom lens which concerns on 2nd Example, and the zoom locus | trajectory from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第2実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(c)は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 2, wherein FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance infinite at the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state. 第3実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態(W)から望遠端状態(T)までのズーム軌道を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 3 and a zoom trajectory from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第3実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(c)は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 3, wherein FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance infinite at the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state. 本実施形態に係るカメラの構成を示す略断面図である。It is a schematic sectional drawing which shows the structure of the camera which concerns on this embodiment. 本実施形態に係るズームレンズの製造方法を説明するためのフローチャートである。5 is a flowchart for explaining a method of manufacturing a zoom lens according to the present embodiment. 反射防止膜の層構造の一例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows an example of the layer structure of an antireflection film. 反射防止膜の分光特性を示すグラフである。It is a graph which shows the spectral characteristic of an antireflection film. 変形例に係る反射防止膜の分光特性を示すグラフである。It is a graph which shows the spectral characteristics of the antireflection film concerning a modification. 変形例に係る反射防止膜の分光特性の入射角度依存性を示すグラフである。It is a graph which shows the incident angle dependence of the spectral characteristic of the antireflection film concerning a modification. 従来技術で作成した反射防止膜の、分光特性を示すグラフである。It is a graph which shows the spectral characteristics of the anti-reflective film produced with the prior art. 従来技術で作成した反射防止膜の、分光特性の入射角度依存性を示すグラフである。It is a graph which shows the incident angle dependence of the spectral characteristic of the anti-reflective film produced with the prior art.

以下、本実施形態について、図面を参照しながら説明する。本実施形態に係るズームレンズZLは、図1に示すように、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、正の屈折力を有する第4レンズ群G4とを有し、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行い、第4レンズ群G4は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズLaと、物体側に凸面を向けた第2の正レンズLbと、負レンズLcとを有し、以下の条件式(1)を満足する。 Hereinafter, the present embodiment will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 1, the zoom lens ZL according to this embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. A lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power, changing the air interval of each lens group, The four lens group G4 includes a first positive lens La made of a single lens or a cemented lens arranged in order from the object side along the optical axis, a second positive lens Lb having a convex surface facing the object side, and a negative lens. Lc, and the following conditional expression (1) is satisfied.

0.00<(Rb2−Rb1)/(Rb2+Rb1)<1.00 …(1)
但し、
Rb2:第4レンズ群G4を構成する物体側に凸面を向けた第2の正レンズLbの像側の面の曲率半径、
Rb1:第4レンズ群G4を構成する物体側に凸面を向けた第2の正レンズLbの物体側の面の曲率半径。
0.00 <(Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) <1.00 (1)
However,
Rb2: radius of curvature of the image-side surface of the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group G4,
Rb1: the radius of curvature of the object-side surface of the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group G4.

本発明は、正負正正の少なくとも4群を有する多群ズームレンズの小型化に対する有効策を考察したものである。特に、本発明で着目したのは、第4レンズ群G4の構成である。第4レンズ群G4は、正正負の単純な構成で、射出瞳を著しく短くすること無しに、バックフォーカスを短小化し、全長を小型化することに成功した。また、この構成をとることで、高性能化も両立させることが可能である。また、収差補正に最適な形状、焦点距離等を最適な値にすることにより、本発明をより効果的なものにすることが可能である。   The present invention considers an effective measure for miniaturization of a multi-group zoom lens having at least four groups of positive, negative, positive and positive. In particular, the focus of the present invention is the configuration of the fourth lens group G4. The fourth lens group G4 has a simple positive / negative configuration, and has succeeded in shortening the back focus and reducing the overall length without significantly shortening the exit pupil. Further, by adopting this configuration, it is possible to achieve both high performance. In addition, the present invention can be made more effective by optimizing the shape, focal length and the like optimal for aberration correction.

条件式(1)は、第4レンズ群G4中の物体側に凸面を向けた第2の正レンズLbの形状因子(qファクター)の逆数である。この条件式(1)は、上限値である1.00を境に1.00より大きくなると、レンズの形状が物体側に凸面を向けた平凸形状から両凸形状に変化する。すなわち、1.00を超えると、大きくレンズの形状が変わることが分かる。また、条件式(1)の下限値が0.00を下回ると、すなわちマイナスに転じると、像側に凸面を向けたレンズ形状となり、全く異なる形状になる。このように、条件式(1)は、第4レンズ群G4中の物体側に凸面を向けた第2の正レンズLbの形状を決定する条件である。 Conditional expression (1) is the reciprocal of the form factor (q factor) of the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side in the fourth lens group G4. In this conditional expression (1), when the upper limit value of 1.00 is exceeded, the lens shape changes from a plano-convex shape having a convex surface toward the object side to a biconvex shape. That is, when the value exceeds 1.00, it can be seen that the shape of the lens changes greatly. Further, when the lower limit value of conditional expression (1) is less than 0.00, that is, turns to minus, the lens shape has a convex surface facing the image side, resulting in a completely different shape. Thus, the conditional expression (1) is a condition for determining the shape of the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side in the fourth lens group G4.

条件式の上限値を上回る場合、前記の通り、物体側に凸面を向けた第2の正レンズLbの形状が、最適なメニスカス形状から外れ、物体側に凸面を向けた平凸形状から両凸形状に変化する。このため、物体側に凸面を向けた第2の正レンズLbの屈折力が増し、結果的に負レンズLcの屈折力も増加させ、高次の収差の発生を誘導し、コマ収差、像面湾曲が悪化するので好ましくない。また、組み立て時の敏感度も増し、製造難易度も増すので好ましくない。 When the upper limit value of conditional expression ( 1 ) is exceeded, as described above, the shape of the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side deviates from the optimal meniscus shape, and the plano-convex shape with the convex surface facing the object side To a biconvex shape. For this reason, the refractive power of the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side increases, and as a result, the refractive power of the negative lens Lc also increases, leading to the occurrence of higher-order aberrations, coma aberration, field curvature Is not preferable because it deteriorates. Moreover, the sensitivity at the time of assembling increases and the manufacturing difficulty increases, which is not preferable.

なお、条件式(1)の上限値を0.90とすることにより、良好なコマ収差、像面湾曲の補正が可能になる。また、条件式(1)の上限値を0.88とすることにより、良好なコマ収差、像面湾曲の補正が可能になる。また、条件式(1)の上限値を0.80とすることにより、良好なコマ収差、像面湾曲の補正が可能になる。   Note that by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.90, it is possible to correct coma aberration and curvature of field. Further, by setting the upper limit of conditional expression (1) to 0.88, it is possible to correct coma aberration and curvature of field. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.80, it is possible to correct coma aberration and curvature of field.

また、条件式(1)の上限値を0.70とすることにより、より良好なコマ収差、像面湾曲の補正が可能になる。また、条件式(1)の上限値を0.65とすることにより、より良好なコマ収差、像面湾曲の補正が可能になる。また、条件式(1)の上限値を0.60とすることにより、より良好なコマ収差、像面湾曲の補正が可能になり、本実施形態の
効果を最大限に発揮できる。
Further, by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.70, it becomes possible to correct coma aberration and field curvature more satisfactorily. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.65, it is possible to correct coma aberration and field curvature more satisfactorily. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.60, better coma aberration and field curvature can be corrected, and the effects of the present embodiment can be maximized.

一方、条件式(1)の下限値を下回る場合、前記の通り、物体側に凸面を向けた第2の正レンズLbの形状が、最適なメニスカス形状から外れ、像側に凸面を向けたメニスカス形状に変化する。この場合も良好な収差補正を阻害する。特に、球面収差、像面湾曲、非点収差が悪化することとなり好ましくない。 On the other hand, when the lower limit of conditional expression (1) is not reached, as described above, the shape of the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side deviates from the optimum meniscus shape, and the meniscus with the convex surface facing the image side. Change to shape. This also hinders good aberration correction. In particular, spherical aberration, field curvature, and astigmatism are deteriorated, which is not preferable.

なお、条件式(1)の下限値を0.05とすることにより、諸収差が良好に補正できる。また、条件式(1)の下限値を0.10とすることにより、諸収差が良好に補正できる。また、条件式(1)の下限値を0.15とすることにより、諸収差が良好に補正できる。   Various aberrations can be favorably corrected by setting the lower limit value of conditional expression (1) to 0.05. Moreover, various aberrations can be favorably corrected by setting the lower limit of conditional expression (1) to 0.10. Moreover, various aberrations can be favorably corrected by setting the lower limit of conditional expression (1) to 0.15.

また、条件式(1)の下限値を0.19とすることにより、諸収差がより良好に補正できる。また、条件式(1)の下限値を0.20とすることにより、諸収差がより良好に補正できる。また、条件式(1)の下限値を0.25とすることにより、諸収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。   Further, by setting the lower limit of conditional expression (1) to 0.19, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the lower limit of conditional expression (1) to 0.20, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (1) to 0.25, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of this embodiment can be maximized.

また、本実施形態に係るズームレンズZLは、第1レンズ群G1および第2レンズ群G2における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ(図1では、第1レンズ群G1の正メニスカスレンズL12における像面側のレンズ面(面番号3)と、第2レンズ群G2の負メニスカスレンズL21における物体側のレンズ面(面番号4)が相当)、この反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含んでいる。このように構成すれば、本実施形態に係るズームレンズZLは、物体からの光が光学面で反射されて生じるゴーストやフレアを低減することができ、高い結像性能を達成することができる。   In the zoom lens ZL according to the present embodiment, an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the first lens group G1 and the second lens group G2 (in FIG. 1, the positive lens group G1 is positive). The image surface side lens surface (surface number 3) of the meniscus lens L12 and the object side lens surface (surface number 4) of the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 are equivalent to this antireflection film. It includes at least one layer formed by use. With such a configuration, the zoom lens ZL according to the present embodiment can reduce ghosts and flares caused by reflection of light from an object on an optical surface, and can achieve high imaging performance.

また、本実施形態に係るズームレンズZLにおいて、前記反射防止膜は多層膜であり、ウェットプロセスを用いて形成された層は、多層膜を構成する層のうち最も表面の層であることが好ましい。このように構成すれば、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより少なくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。   In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the antireflection film is a multilayer film, and the layer formed using a wet process is preferably the outermost layer among the layers constituting the multilayer film. . If comprised in this way, since the refractive index difference with air can be made small, it becomes possible to reduce reflection of light more and can further reduce a ghost and flare.

また、本実施形態に係るズームレンズZLは、ウェットプロセスを用いて形成された層のd線(波長587.6nm)における屈折率をndとしたとき、屈折率ndが1.30以下であることが好ましい。このように構成すれば、空気との屈折率差を小さくすることができるため、光の反射をより少なくすることが可能になり、ゴーストやフレアをさらに低減させることができる。   In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the refractive index nd is 1.30 or less when the refractive index at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the layer formed using the wet process is nd. preferable. If comprised in this way, since the refractive index difference with air can be made small, it becomes possible to reduce reflection of light more and can further reduce a ghost and flare.

また、本実施形態に係るズームレンズZLにおいて、前記反射防止膜が設けられた光学面は、第1レンズ群G1および第2レンズ群G2における光学面のうち少なくとも1面であり、当該光学面は、(第3レンズ群G3が有する)開口絞りSから見て凹形状の面であることが好ましい。開口絞りSから見て凹形状のレンズ面ではゴーストが発生し易いため、このような面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the optical surface provided with the antireflection film is at least one of the optical surfaces in the first lens group G1 and the second lens group G2, and the optical surface is It is preferable that the surface has a concave shape when viewed from the aperture stop S (which the third lens group G3 has). Since a ghost is likely to occur on a concave lens surface as viewed from the aperture stop S, ghosts and flares can be effectively reduced by forming an antireflection film on such a surface.

また、本実施形態に係るズームレンズZLにおいて、前記反射防止膜が設けられた開口絞りSから見て凹形状のレンズ面は、第1レンズ群G1および第2レンズ群G2に含まれる少なくとも1つのレンズの、像面側のレンズ面であることが好ましい。開口絞りSから見て凹形状のレンズ面にゴーストが発生し易いため、このような面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the concave lens surface as viewed from the aperture stop S provided with the antireflection film has at least one of the first lens group G1 and the second lens group G2. The lens surface is preferably a lens surface on the image plane side. Since a ghost is likely to occur on a concave lens surface as viewed from the aperture stop S, ghosts and flares can be effectively reduced by forming an antireflection film on such a surface.

また、本実施形態に係るズームレンズZLにおいて、前記反射防止膜が設けられた開口絞りSから見て凹形状のレンズ面は、第1レンズ群G1および第2レンズ群G2に含まれる少なくとも1つのレンズの、物体側のレンズ面であることが好ましい。開口絞りSから見て凹形状のレンズ面にゴーストが発生し易いため、このような面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the concave lens surface as viewed from the aperture stop S provided with the antireflection film has at least one of the first lens group G1 and the second lens group G2. A lens surface on the object side of the lens is preferable. Since a ghost is likely to occur on a concave lens surface as viewed from the aperture stop S, ghosts and flares can be effectively reduced by forming an antireflection film on such a surface.

また、本実施形態に係るズームレンズZLにおいて、前記反射防止膜が設けられた光学面は、第1レンズ群G1および第2レンズ群G2における光学面のうち少なくとも1面であり、当該光学面は、物体から見て凹形状の面であることが好ましい。物体から見て凹形状のレンズ面ではゴーストが発生し易いため、このような面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the optical surface provided with the antireflection film is at least one of the optical surfaces in the first lens group G1 and the second lens group G2, and the optical surface is The surface is preferably concave when viewed from the object. Since a ghost is likely to occur on a concave lens surface when viewed from an object, ghosts and flares can be effectively reduced by forming an antireflection film on such a surface.

また、本実施形態に係るズームレンズZLにおいて、前記反射防止膜が設けられた物体から見て凹形状のレンズ面は、第1レンズ群G1の物体側から数えて2番目に位置するレンズの、像面側のレンズ面であることが好ましい。物体から見て凹形状のレンズ面にゴーストが発生し易いため、このような面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   Further, in the zoom lens ZL according to the present embodiment, the concave lens surface as viewed from the object provided with the antireflection film is the second lens counted from the object side of the first lens group G1. A lens surface on the image plane side is preferable. Since a ghost is likely to be generated on a concave lens surface when viewed from an object, ghosts and flares can be effectively reduced by forming an antireflection film on such a surface.

また、本実施形態に係るズームレンズZLにおいて、前記反射防止膜が設けられた物体から見て凹形状のレンズ面は、第2レンズ群G2の物体側から数えて2番目に位置するレンズの、物体側のレンズ面であることが好ましい。物体から見て凹形状のレンズ面にゴーストが発生し易いため、このような面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   Further, in the zoom lens ZL according to the present embodiment, the concave lens surface as viewed from the object provided with the antireflection film is the second lens counted from the object side of the second lens group G2. A lens surface on the object side is preferable. Since a ghost is likely to be generated on a concave lens surface when viewed from an object, ghosts and flares can be effectively reduced by forming an antireflection film on such a surface.

また、本実施形態に係るズームレンズZLにおいて、前記反射防止膜が設けられた物体から見て凹形状のレンズ面は、第2レンズ群G2の物体側から数えて3番目に位置するレンズの、像面側のレンズ面であることが好ましい。物体から見て凹形状のレンズ面にゴーストが発生し易いため、このような面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   Further, in the zoom lens ZL according to the present embodiment, the concave lens surface as viewed from the object provided with the antireflection film has a third lens position counted from the object side of the second lens group G2. A lens surface on the image plane side is preferable. Since a ghost is likely to be generated on a concave lens surface when viewed from an object, ghosts and flares can be effectively reduced by forming an antireflection film on such a surface.

また、本実施形態に係るズームレンズZLにおいて、前記反射防止膜が設けられた物体から見て凹形状のレンズ面は、第2レンズ群G2の物体側から数えて4番目に位置するレンズの、物体側のレンズ面であることが好ましい。物体から見て凹形状のレンズ面にゴーストが発生し易いため、このような面に反射防止膜を形成することでゴーストやフレアを効果的に低減させることができる。   In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the concave lens surface as viewed from the object provided with the antireflection film has a fourth lens position counted from the object side of the second lens group G2. A lens surface on the object side is preferable. Since a ghost is likely to be generated on a concave lens surface when viewed from an object, ghosts and flares can be effectively reduced by forming an antireflection film on such a surface.

なお、本実施形態に係るズームレンズZLにおいて、前記反射防止膜は、ウェットプロセスに限らず、ドライプロセス等により形成しても良い。この際、反射防止膜は屈折率が1.30以下となる層を少なくとも1層含むようにすることが好ましい。反射防止膜が、屈折率が1.30以下となる層を少なくとも1層含むようにすることで、反射防止膜をドライプロセス等で形成しても、ウェットプロセスを用いた場合と同様の効果を得ることができる。なおこの時、屈折率が1.30以下になる層は、多層膜を構成する層のうち最も表面側の層であることが好ましい。   In the zoom lens ZL according to this embodiment, the antireflection film is not limited to a wet process, and may be formed by a dry process or the like. At this time, it is preferable that the antireflection film includes at least one layer having a refractive index of 1.30 or less. By making the antireflection film include at least one layer having a refractive index of 1.30 or less, even if the antireflection film is formed by a dry process or the like, the same effect as that obtained by using a wet process can be obtained. Can be obtained. At this time, the layer having a refractive index of 1.30 or less is preferably the most surface layer among the layers constituting the multilayer film.

また、本実施形態のズームレンズZLでは、第4レンズ群G4を構成する負レンズLcの焦点距離をFcとし、第4レンズ群の焦点距離をF4としたとき、以下の条件式(2)を満足することが好ましい。 In the zoom lens ZL of the present embodiment, when the focal length of the negative lens Lc constituting the fourth lens group G4 is Fc and the focal length of the fourth lens group is F4, the following conditional expression (2) is satisfied. It is preferable to satisfy.

0.45 < (−Fc) / F4 < 3.00 …(2)       0.45 <(-Fc) / F4 <3.00 (2)

条件式(2)は第4レンズ群G4中の負レンズLcの焦点距離(絶対値)、言い換えれば負レンズLcの屈折力を規定する条件である。 Conditional expression (2) is a condition that defines the focal length (absolute value) of the negative lens Lc in the fourth lens group G4, in other words, the refractive power of the negative lens Lc.

条件式(2)の上限値を上回る場合、負レンズLcの焦点距離(絶対値)が、第4レンズ群G4の焦点距離に比較して大きくなる。すなわち、負レンズLcが有する負の屈折力が弱くなることを意味する。この場合、小型化に不利であり、後玉径の増大を招く。無理に小型化進めれば、像面湾曲の悪化、変倍によるコマ収差の変動が増すので好ましくない。 When exceeding the upper limit value of the conditional expression (2), the focal length (absolute value) of the negative lens Lc is larger than the focal length of the fourth lens group G4. That is, it means that the negative refractive power of the negative lens Lc is weakened. In this case, it is disadvantageous for downsizing and causes an increase in the rear lens diameter. If the size reduction is forcibly advanced, fluctuations in coma due to deterioration of field curvature and zooming increase, which is not preferable.

なお、条件式(2)の上限値を2.50とすることにより、諸収差が良好に補正できる。また、条件式(2)の上限値を2.20とすることにより、諸収差が良好に補正できる。   By setting the upper limit value of conditional expression (2) to 2.50, various aberrations can be corrected satisfactorily. Moreover, various aberrations can be favorably corrected by setting the upper limit value of conditional expression (2) to 2.20.

また、条件式(2)の上限値を2.00とすることにより、諸収差がより良好に補正できる。また、条件式(2)の上限値を1.90とすることにより、諸収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。   Further, by setting the upper limit of conditional expression (2) to 2.00, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (2) to 1.90, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present embodiment can be maximized.

一方、条件式(2)の下限値を下回る場合、負レンズLcの焦点距離(絶対値)が第4レンズ群G4の焦点距離に比較して小さくなる、すなわち、負レンズLcが有する負の屈折力が強くなることを意味する。この場合、球面収差、像面湾曲、上方コマ収差の画角による変位、変倍による変動が増すので好ましくない。 On the other hand, when the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, the focal length (absolute value) of the negative lens Lc is smaller than the focal length of the fourth lens group G4, that is, negative refraction of the negative lens Lc. It means that power becomes stronger. In this case, spherical aberration, field curvature, displacement due to the angle of view of the upper coma aberration, and fluctuation due to magnification increase are not preferable.

なお、条件式(2)の下限値を0.50とすることにより、諸収差が良好に補正できる。また、条件式(2)の下限値を0.74とすることにより、諸収差が良好に補正できる。   By setting the lower limit value of conditional expression (2) to 0.50, various aberrations can be corrected satisfactorily. Moreover, various aberrations can be favorably corrected by setting the lower limit value of conditional expression (2) to 0.74.

また、条件式(2)の下限値を0.80とすることにより、諸収差がより良好に補正できる。また、条件式(2)の下限値を0.90とすることにより、諸収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。   Further, by setting the lower limit of conditional expression (2) to 0.80, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the lower limit of conditional expression (2) to 0.90, various aberrations can be corrected more favorably, and the effects of the present embodiment can be maximized.

また、本実施形態のズームレンズZLでは、第4レンズ群G4を構成する単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズLaと物体側に凸面を向けた第2の正レンズLbとの合成の焦点距離をFabとし、第4レンズ群G4の焦点距離をF4としたとき、以下の条件式(3)を満足することが好ましい。 In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the first positive lens La made of a single lens or a cemented lens constituting the fourth lens group G4 and the second positive lens Lb having a convex surface facing the object side are combined. When the focal length is Fab and the focal length of the fourth lens group G4 is F4, it is preferable that the following conditional expression (3) is satisfied.

0.10 < Fab / F4 < 2.00 …(3)       0.10 <Fab / F4 <2.00 (3)

条件式(3)は第4レンズ群G4中の単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズLaと物体側に凸面を向けた第2の正レンズLbとの合成の焦点距離、言い換えれば合成の屈折力を規定する条件である。 Conditional expression (3) is a combined focal length of the first positive lens La made of a single lens or a cemented lens in the fourth lens group G4 and the second positive lens Lb having a convex surface facing the object side, in other words, a composite. This is a condition that prescribes the refractive power.

条件式(3)の上限値を上回る場合、単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズLaと物体側に凸面を向けた第2の正レンズLbとの合成の焦点距離が、第4レンズ群G4の焦点距離に比較して大きくなる。すなわち、合成の屈折力が弱くなることを意味する。この場合、球面収差補正が悪化し、また小型化にも不利となり、結果的に大型化するので好ましくない。 When the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the combined focal length of the first positive lens La made of a single lens or a cemented lens and the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side is the fourth lens. Larger than the focal length of the group G4. That is, it means that the combined refractive power becomes weak. In this case, spherical aberration correction is deteriorated, and it is disadvantageous for downsizing, and as a result, the size is increased, it is not preferable.

なお、条件式(3)の上限値を1.80とすることにより、球面収差等の諸収差が良好に補正できる。また、条件式(3)の上限値を1.50とすることにより、球面収差等の諸収差が良好に補正できる。   By setting the upper limit of conditional expression (3) to 1.80, various aberrations such as spherical aberration can be corrected satisfactorily. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (3) to 1.50, various aberrations such as spherical aberration can be favorably corrected.

また、条件式(3)の上限値を1.00とすることにより、球面収差等の諸収差がより良好に補正できる。また、条件式(3)の上限値を0.80とすることにより、球面収差等の諸収差がより良好に補正できる。また、条件式(3)の上限値を0.70とすることにより、球面収差等の諸収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。   Further, by setting the upper limit of conditional expression (3) to 1.00, various aberrations such as spherical aberration can be corrected more favorably. Further, by setting the upper limit of conditional expression (3) to 0.80, various aberrations such as spherical aberration can be corrected more favorably. Further, by setting the upper limit of conditional expression (3) to 0.70, various aberrations such as spherical aberration can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present embodiment can be maximized.

一方、条件式(3)の下限値を下回る場合、単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズLaと物体側に凸面を向けた第2の正レンズLbとの合成の焦点距離が、第4レンズ群G4の焦点距離に比較して小さくなる。すなわち、合成の屈折力が強くなることを意味する。結果的に、望遠側の球面収差、上方コマ収差の画角による変位、変倍による変動、像面湾曲の変化が増すので好ましくない。 On the other hand, if the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the combined focal length of the first positive lens La made of a single lens or a cemented lens and the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side is This is smaller than the focal length of the four lens group G4. That is, it means that the combined refractive power becomes strong. As a result, the spherical aberration on the telephoto side, the displacement due to the angle of view of the upper coma aberration, the fluctuation due to zooming, and the change in field curvature are not preferable.

なお、条件式(3)の下限値を0.20とすることにより、コマ収差等の諸収差が良好に補正できる。また、条件式(3)の下限値を0.30とすることにより、コマ収差等の諸収差が良好に補正できる。   By setting the lower limit of conditional expression (3) to 0.20, various aberrations such as coma can be corrected well. Further, by setting the lower limit of conditional expression (3) to 0.30, various aberrations such as coma can be corrected well.

また、条件式(3)の下限値を0.40とすることにより、コマ収差等の諸収差がより良好に補正できる。また、条件式(3)の下限値を0.45とすることにより、コマ収差等の諸収差がより良好に補正できる。また、条件式(3)の下限値を0.50とすることにより、コマ収差等の諸収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。   Further, by setting the lower limit of conditional expression (3) to 0.40, various aberrations such as coma can be corrected more favorably. Also, by setting the lower limit of conditional expression (3) to 0.45, various aberrations such as coma can be corrected more favorably. Also, by setting the lower limit of conditional expression (3) to 0.50, various aberrations such as coma can be corrected more satisfactorily, and the effects of this embodiment can be maximized.

また、本実施形態のズームレンズZLでは、第2レンズ群G2の焦点距離をF2とし、無限遠合焦時における全系の広角端状態における焦点距離をFwとしたとき、以下の条件式(4)を満足することが好ましい。   In the zoom lens ZL of the present embodiment, when the focal length of the second lens group G2 is F2, and the focal length in the wide-angle end state of the entire system when focusing on infinity is Fw, the following conditional expression (4 ) Is preferably satisfied.

0.30 < (−F2) / Fw < 2.00 …(4)       0.30 <(-F2) / Fw <2.00 (4)

条件式(4)は、第2レンズ群G2の焦点距離、言い換えれば屈折力を規定する条件である。   Conditional expression (4) is a condition that defines the focal length of the second lens group G2, in other words, the refractive power.

条件式(4)の上限値を上回る場合、第2レンズ群G2の焦点距離が大きくなる。すなわち、第2レンズ群G2の屈折力が弱くなることを意味する。この場合、全長が大きくなり、小型化に不利となる。また、収差補正上、同様の変倍比を確保した場合、倍率色収差、像面湾曲の変倍による変動が増すので好ましくない。   When the upper limit value of conditional expression (4) is exceeded, the focal length of the second lens group G2 increases. That is, it means that the refractive power of the second lens group G2 becomes weak. In this case, the total length becomes large, which is disadvantageous for downsizing. In addition, it is not preferable that the same zoom ratio is ensured for aberration correction, because variations due to magnification chromatic aberration and field curvature change increase.

なお、条件式(4)の上限値を1.80とすることにより、諸収差が良好に補正できる。また、条件式(4)の上限値を1.50とすることにより、諸収差が良好に補正できる。   In addition, various aberrations can be favorably corrected by setting the upper limit of conditional expression (4) to 1.80. Moreover, various aberrations can be favorably corrected by setting the upper limit value of conditional expression (4) to 1.50.

また、条件式(4)の上限値を1.00とすることにより、諸収差がより良好に補正できる。また、条件式(4)の上限値を0.80とすることにより、諸収差がより良好に補正できる。また、条件式(4)の上限値を0.70とすることにより、諸収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。   Further, by setting the upper limit value of conditional expression (4) to 1.00, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (4) to 0.80, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (4) to 0.70, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present embodiment can be maximized.

一方、条件式(4)の下限値を下回る場合、第2レンズ群G2の焦点距離が小さくなる。すなわち、第2レンズ群G2の屈折力が強くなることを意味する。この場合、特に望遠側の球面色収差、コマ収差の変倍による変動が悪化するので好ましくない。   On the other hand, when the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, the focal length of the second lens group G2 becomes small. That is, it means that the refractive power of the second lens group G2 is increased. In this case, it is not preferable because the variation due to the spherical chromatic aberration and coma aberration on the telephoto side is deteriorated.

なお、条件式(4)の下限値を0.40とすることにより、諸収差が良好に補正できる。また、条件式(4)の下限値を0.50とすることにより、諸収差が良好に補正できる。   By setting the lower limit of conditional expression (4) to 0.40, various aberrations can be corrected satisfactorily. Moreover, various aberrations can be favorably corrected by setting the lower limit of conditional expression (4) to 0.50.

また、条件式(4)の下限値を0.52とすることにより、諸収差がより良好に補正できる。また、条件式(4)の下限値を0.58とすることにより、諸収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。   Further, by setting the lower limit of conditional expression (4) to 0.52, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the lower limit of conditional expression (4) to 0.58, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of this embodiment can be maximized.

また、本実施形態のズームレンズZLでは、第4レンズ群G4を構成する負レンズLcのd線(波長587.6nm)におけるアッベ数をνdcとしたとき、以下の条件式(5)を満足することが好ましい。 In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the following conditional expression (5) is satisfied when the Abbe number of the negative lens Lc constituting the fourth lens group G4 on the d-line (wavelength 587.6 nm) is νdc. Is preferred.

45 < νdc < 85 …(5)       45 <νdc <85 (5)

条件式(5)は、第4レンズ群G4中の負レンズLcのアッベ数を規定する条件である。 Conditional expression (5) is a condition that defines the Abbe number of the negative lens Lc in the fourth lens group G4.

条件式(5)の上限値を上回る場合、負レンズLcのアッベ数が低分散になり、倍率色収差の補正が悪化するので好ましくない。 Exceeding the upper limit value of conditional expression (5) is not preferable because the Abbe number of the negative lens Lc becomes low dispersion and the correction of lateral chromatic aberration deteriorates.

なお、条件式(5)の上限値を75とすることにより、色収差が良好に補正できる。また、条件式(5)の上限値を73とすることにより、色収差が良好に補正できる。   By setting the upper limit value of conditional expression (5) to 75, chromatic aberration can be corrected satisfactorily. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (5) to 73, chromatic aberration can be favorably corrected.

また、条件式(5)の上限値を70とすることにより、色収差がより良好に補正できる。また、条件式(5)の上限値を68とすることにより、色収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。   Further, by setting the upper limit of conditional expression (5) to 70, chromatic aberration can be corrected more favorably. Further, by setting the upper limit of conditional expression (5) to 68, chromatic aberration can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present embodiment can be maximized.

一方、条件式(5)の下限値を下回る場合、負レンズLcのアッベ数が高分散になり、やはり倍率色収差、特に倍率色収差の2次分散が悪化するので好ましくない。 On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (5) is not reached, the Abbe number of the negative lens Lc becomes high dispersion, which is also not preferable because lateral chromatic aberration, in particular, secondary dispersion of lateral chromatic aberration deteriorates.

なお、条件式(5)の下限値を50とすることにより、色収差が良好に補正できる。また、条件式(5)の下限値を52とすることにより、色収差が良好に補正できる。   By setting the lower limit value of conditional expression (5) to 50, chromatic aberration can be corrected satisfactorily. Further, by setting the lower limit of conditional expression (5) to 52, chromatic aberration can be corrected well.

また、条件式(5)の下限値を54とすることにより、色収差がより良好に補正できる。また、条件式(5)の下限値を58とすることにより、色収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。   Further, by setting the lower limit value of conditional expression (5) to 54, chromatic aberration can be corrected more favorably. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (5) to 58, chromatic aberration can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present embodiment can be maximized.

また、本実施形態のズームレンズZLでは、無限遠合焦時における全系の広角端状態のバックフォーカスをBfwとし、無限遠合焦時における全系の広角端状態の焦点距離をFwとしたとき、以下の条件式(6)を満足することが好ましい。   In the zoom lens ZL of the present embodiment, when the back focus in the wide-angle end state of the entire system at the time of focusing on infinity is Bfw, and the focal length of the wide-angle end state of the entire system in the case of focusing on infinity is Fw. It is preferable that the following conditional expression (6) is satisfied.

0.5 < Bfw / Fw < 2.0 …(6)       0.5 <Bfw / Fw <2.0 (6)

条件式(6)は、広角端状態におけるバックフォーカスを規定する条件である。   Conditional expression (6) is a condition that defines the back focus in the wide-angle end state.

条件式(6)の上限値を上回る場合、バックフォーカスが著しく長くなり、小型化に反するので好ましくない。また、収差補正上、このような構造をとる場合、各群をゆるい屈折力で使用するため、像面湾曲の変動が発生しやすいので好ましくない。   Exceeding the upper limit value of conditional expression (6) is not preferable because the back focus is remarkably increased, which is against downsizing. In addition, in the case of adopting such a structure in terms of aberration correction, each group is used with a loose refractive power, which is not preferable because the field curvature is likely to fluctuate.

なお、条件式(6)の上限値を1.8とすることにより、諸収差が良好に補正できる。
また、条件式(6)の上限値を1.7とすることにより、諸収差が良好に補正できる。
In addition, various aberrations can be favorably corrected by setting the upper limit value of conditional expression (6) to 1.8.
Further, by setting the upper limit value of conditional expression (6) to 1.7, various aberrations can be corrected satisfactorily.

また、条件式(6)の上限値を1.6とすることにより、諸収差がより良好に補正できる。また、条件式(6)の上限値を1.5とすることにより、諸収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。   Moreover, various aberrations can be corrected more favorably by setting the upper limit of conditional expression (6) to 1.6. Further, by setting the upper limit of conditional expression (6) to 1.5, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present embodiment can be maximized.

一方、条件式(6)の下限値を下回る場合、バックフォーカスが著しく短くなり、射出瞳までの距離も短くなるので、デジタルカメラ等に用いる光学系としては好ましくない。また、収差補正上、このような構造をとる場合、各群を強い屈折力で使用するため、コマ収差、像面湾曲の変動が発生しやすいので好ましくない。   On the other hand, when the lower limit value of conditional expression (6) is not reached, the back focus is remarkably shortened and the distance to the exit pupil is also shortened, which is not preferable as an optical system used for a digital camera or the like. Further, in the case of adopting such a structure in terms of aberration correction, since each group is used with a strong refractive power, it is not preferable because fluctuations in coma aberration and field curvature are likely to occur.

なお、条件式(6)の下限値を0.6とすることにより、諸収差が良好に補正できる。また、条件式(6)の下限値を0.8とすることにより、諸収差が良好に補正できる。   Various aberrations can be favorably corrected by setting the lower limit value of conditional expression (6) to 0.6. Further, by setting the lower limit of conditional expression (6) to 0.8, various aberrations can be corrected satisfactorily.

また、条件式(6)の下限値を1.0とすることにより、諸収差がより良好に補正できる。また、条件式(6)の下限値を1.4とすることにより、諸収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。   Further, by setting the lower limit value of conditional expression (6) to 1.0, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the lower limit of conditional expression (6) to 1.4, various aberrations can be corrected more favorably, and the effects of the present embodiment can be maximized.

また、本実施形態のズームレンズZLにおいて、第4レンズ群G4は、少なくとも1面の非球面を有することが好ましい。この構成により、良好なコマ収差、歪曲収差の補正を実現することができる。   In the zoom lens ZL of the present embodiment, it is preferable that the fourth lens group G4 has at least one aspheric surface. With this configuration, it is possible to achieve good coma and distortion correction.

より好ましくは、本実施形態のズームレンズZLにおいて、第4レンズ群G4を構成する負レンズLcが、少なくとも1面の非球面を有することが好ましい。この構成により、良好なコマ収差、歪曲収差の補正を実現することができる。 More preferably, in the zoom lens ZL of the present embodiment, it is preferable that the negative lens Lc constituting the fourth lens group G4 has at least one aspheric surface. With this configuration, it is possible to achieve good coma and distortion correction.

また、本実施形態のズームレンズZLにおいて、近距離物体への合焦は、負の屈折力を有する第2レンズ群G2を光軸上で移動させることにより行われることが好ましい。この構成により、近距離収差変動、特に像面湾曲とコマ収差の変動を小さくできるので好ましい。   In the zoom lens ZL of the present embodiment, it is preferable that focusing on a short-distance object is performed by moving the second lens group G2 having negative refractive power on the optical axis. This configuration is preferable because variations in near-field aberrations, particularly field curvature and coma aberration, can be reduced.

図8に、上述のズームレンズZLを備えた撮像装置として、レンズ交換式の所謂ミラーレスカメラ1(以後、単にカメラと記す)の略断面図を示す。このカメラ1において、不図示の物体(被写体)からの光は、撮影レンズ2(本実施形態に係るズームレンズZL)で集光されて、不図示のOLPF(Optical low pass filter:光学ローパスフィルタ)を介して撮像部3の撮像面上に物体(被写体)像を形成する。そして、撮像部3に設けられた光電変換素子により物体(被写体)像が光電変換され、物体(被写体)の画像が生成される。この画像は、カメラ1に設けられたEVF(Electronic view finder:電子ビューファインダ)4に表示される。これにより、撮影者は、EVF4を介して物体(被写体)像を観察することができる。   FIG. 8 is a schematic cross-sectional view of a so-called mirrorless camera 1 (hereinafter simply referred to as a camera) of a lens interchangeable type as an imaging apparatus including the zoom lens ZL described above. In this camera 1, light from an object (not shown) (not shown) is collected by the photographing lens 2 (zoom lens ZL according to the present embodiment) and is not shown OLPF (Optical low pass filter). Then, an object (subject) image is formed on the imaging surface of the imaging unit 3. Then, the object (subject) image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3, and an image of the object (subject) is generated. This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1. Thereby, the photographer can observe an object (subject) image via the EVF 4.

また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部3により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ1による被写体の撮影を行うことができる。   Further, when a release button (not shown) is pressed by the photographer, an image photoelectrically converted by the imaging unit 3 is stored in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1.

なお、カメラ1は、撮影レンズ2(ズームレンズZL)を着脱可能に保持するものでも良く、撮影レンズ2(ズームレンズZL)と一体に成形されるものでも良い。   In addition, the camera 1 may hold | maintain the imaging lens 2 (zoom lens ZL) so that attachment or detachment is possible, and may be shape | molded integrally with the imaging lens 2 (zoom lens ZL).

ここでは、撮影レンズ2(ズームレンズZL)を備えた撮像装置として、ミラーレスカメラの例を挙げたが、これに限定されるものではなく、例えば、カメラ本体にクイックリ
ターンミラーを有しファインダー光学系を介して物体(被写体)像を観察する一眼レフタイプのカメラであってもよい。
Here, an example of a mirrorless camera has been described as an imaging device including the photographing lens 2 (zoom lens ZL). However, the present invention is not limited to this. For example, the camera body has a quick return mirror and a finder optical system. A single-lens reflex camera that observes an object (subject) image via a system may be used.

本カメラ1に撮影レンズ2として搭載した本実施形態に係るズームレンズZLは、後述の各実施例からも分かるように、その特徴的なレンズ構成によって、球面収差、像面湾曲、非点収差及びコマ収差が少なく、大画角を包括する超広角レンズを実現している。従って、本カメラ1は、球面収差、像面湾曲、非点収差及びコマ収差が少なく、大画角を包括して広角撮影可能な撮像装置を実現することができる。   The zoom lens ZL according to this embodiment mounted as the photographing lens 2 on the camera 1 has spherical aberration, field curvature, astigmatism, and astigmatism depending on its characteristic lens configuration, as can be seen from each example described later. An ultra-wide-angle lens with little coma and a wide angle of view has been realized. Therefore, the camera 1 can realize an imaging device that has a small spherical aberration, curvature of field, astigmatism, and coma aberration, and can capture a wide angle with a large angle of view.

続いて、図9を参照しながら、上記構成のズームレンズZLの製造方法について概説する。まず、鏡筒内に第1レンズ群G1〜第4レンズ群G4を組み込む(ステップS10)。この組み込みステップにおいて、第1レンズ群G1は正の屈折力を持つように、第2レンズ群G2は負の屈折力を持つように、第3レンズ群G3は正の屈折力を持つように、第4レンズ群G4は正の屈折力を持つように、各レンズを配置する。なお、第4レンズ群G4は、光軸に沿って物体側より順に、単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズLaと、物体側に凸面を向けた第2の正レンズLbと、負レンズLcとが配置されるように構成する(ステップS20)。 Next, an outline of a method for manufacturing the zoom lens ZL having the above configuration will be described with reference to FIG. First, the first lens group G1 to the fourth lens group G4 are assembled in the lens barrel (step S10). In this incorporation step, the first lens group G1 has a positive refractive power, the second lens group G2 has a negative refractive power, and the third lens group G3 has a positive refractive power. Each lens is arranged so that the fourth lens group G4 has a positive refractive power. The fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a first positive lens La made of a single lens or a cemented lens , a second positive lens Lb having a convex surface facing the object side, and a negative lens. The lens Lc is arranged (step S20).

ここで、本実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、第1レンズ群G1として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と正メニスカスレンズL12との接合によりなる接合正レンズを配置し、第2レンズ群G2として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けて像側に非球面を有する負メニスカス非球面レンズL21と、両凹レンズL22と、両凸レンズL23と両凹レンズL24との接合によりなる接合正レンズとを配置し、第3レンズ群G3として、光軸に沿って物体側から順に、開口絞りSと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL31と、両凸レンズL32と両凹レンズL33との接合によりなる接合正レンズとを配置し、第4レンズ群G4として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ(請求項の単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズに相当)Laと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ(請求項の第2の正レンズに相当)Lbと、物体側に非球面を有する負レンズLc(請求項の負レンズに相当)とを配置する(図1参照)。 Here, as an example of the lens arrangement in the present embodiment, as the first lens group G1, a negative meniscus lens L11 and a positive meniscus lens L12 having a convex surface directed toward the object side in order from the object side along the optical axis. A positive cemented lens formed by cementing is disposed, and a negative meniscus aspherical lens L21 having a convex surface on the object side and an aspheric surface on the image side in order from the object side along the optical axis as the second lens group G2; A concave lens L22 and a cemented positive lens formed by cementing the biconvex lens L23 and the biconcave lens L24 are arranged, and as the third lens group G3, an aperture stop S and a convex surface on the object side in order from the object side along the optical axis. A positive meniscus lens L31 facing and a cemented positive lens formed by cementing a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33, and a fourth lens group G4 along the optical axis. In order from the side, (corresponding to a first positive lens consisting of a single lens or a cemented lens of claim) positive meniscus lens with a concave surface facing the object side La and a positive meniscus lens with a convex surface on the object side (the claim Lb corresponding to the second positive lens) and a negative lens Lc having an aspheric surface on the object side (corresponding to the negative lens in the claims) are arranged (see FIG. 1).

続いて、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、各レンズ群の間の空気間隔が可変するように(すなわち、第1レンズ群G1と第2レンズ群G2との間隔が変化し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔が変化し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔が変化するように)配置する(ステップS30)。   Subsequently, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the air gap between the lens groups changes (that is, the gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes). The second lens group G2 and the third lens group G3 are arranged so that the distance between them changes and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes (step S30).

そして、第4レンズ群G4を構成する物体側に凸面を向けた第2の正レンズLbの像側の面の曲率半径をRb2とし、第4レンズ群G4を構成する物体側に凸面を向けた第2の正レンズLbの物体側の面の曲率半径をRb1としたとき、以下の条件式(1)を満足するように配置する(ステップS40)。 The radius of curvature of the image-side surface of the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side that constitutes the fourth lens group G4 is Rb2, and the convex surface is directed toward the object side that constitutes the fourth lens group G4. When the radius of curvature of the object-side surface of the second positive lens Lb is Rb1, the lens is disposed so as to satisfy the following conditional expression (1) (step S40).

0.00<(Rb2−Rb1)/(Rb2+Rb1)<1.00 …(1)     0.00 <(Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) <1.00 (1)

また、第1レンズ群G1および第2レンズ群G2における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜はウェットプロセスを用いて形成された層を少なくとも1層含んで構成されるように、各レンズを配置する(ステップS50)。   In addition, an antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces in the first lens group G1 and the second lens group G2, and the antireflection film includes at least one layer formed using a wet process. As shown, each lens is arranged (step S50).

以上のような本実施形態に係る製造方法によれば、小型で、構成枚数が少なく、高性能で、諸収差の少ないズームレンズZLを得ることができる。   According to the manufacturing method according to the present embodiment as described above, it is possible to obtain a zoom lens ZL that is small in size, has a small number of components, has high performance, and has few aberrations.

以下、本実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表1〜表3を示すが、これらは第1実施例〜第3実施例における各諸元の表である。   Hereinafter, each example according to the present embodiment will be described with reference to the drawings. Tables 1 to 3 are shown below, but these are tables of specifications in the first to third examples.

なお、表中の[面データ]において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、rは各レンズ面の曲率半径を、dは各光学面から次の光学面(又は像面)までの光軸上の距離である面間隔を、ndはd線(波長587.6nm)に対する屈折率を、νdはd線に対するアッベ数を、(可変)は可変面間隔を、(絞りS)は開口絞りSを示す。なお、曲率半径rの欄の「∞」は平面を示す。また、空気の屈折率(d線)1.000000の記載は省略する。   In the [Surface Data] in the table, the surface number is the order of the lens surfaces from the object side along the direction in which the light beam travels, r is the radius of curvature of each lens surface, and d is the following from each optical surface. The distance on the optical axis to the optical surface (or image surface) is the surface distance, nd is the refractive index for the d-line (wavelength 587.6 nm), νd is the Abbe number for the d-line, and (variable) is the variable surface distance. (Aperture S) indicates the aperture stop S. Note that “∞” in the column of the radius of curvature r indicates a plane. The description of the refractive index of air (d-line) of 1.000000 is omitted.

また、表中の[非球面データ]には、[面データ]に示した非球面について、その形状を次式(a)で示す。ここで、yは光軸に垂直な方向の高さを、X(y)は高さyにおける光軸方向の変位量(サグ量)を、rは基準球面の曲率半径(近軸曲率半径)を、κは円錐定数を、Anは第n次の非球面係数を示す。なお、「E-n」は「×10-n」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10-5」を示す。 In [Aspherical data] in the table, the shape of the aspherical surface shown in [Surface data] is shown by the following equation (a). Here, y is the height in the direction perpendicular to the optical axis, X (y) is the amount of displacement (sag amount) in the optical axis direction at height y, and r is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature). , Κ is the conic constant, and An is the nth-order aspheric coefficient. “E-n” indicates “× 10 −n ”, for example “1.234E-05” indicates “1.234 × 10 −5 ”.

X(y)=(y2/r)/[1+{1−κ(y2/r2)}1/2
+A4×y4+A6×y6+A8×y8+A10×y10 …(a)
X (y) = (y 2 / r) / [1+ {1-κ (y 2 / r 2 )} 1/2 ]
+ A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10 ... (a)

また、表中の[各種データ]において、fは焦点距離を、FNoはFナンバーを、ωは半画角(単位:度)を、Yは像高を、TLはレンズ全長を、ΣdはズームレンズZLの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離を、BFはバックフォーカスを示す。   In [Various data] in the table, f is the focal length, FNo is the F number, ω is the half angle of view (unit: degree), Y is the image height, TL is the total lens length, and Σd is the zoom. The distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the lens ZL to the lens surface closest to the image side, and BF indicates back focus.

また、表中の[各群間隔データ]において、無限遠、中間合焦点及び近距離物点での広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の各状態における、Di(但し、iは整数)は第i面と第(i+1)面の可変間隔を示す。   Further, in the [each group interval data] in the table, Di (where i is an integer) in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at infinity, intermediate focal point, and short-distance object point ) Indicates a variable interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface.

また、表中の[ズームレンズ群データ]において、Gは群番号、群初面は各群の最も物体側の面番号を、群焦点距離は各群の焦点距離を示す。   In [Zoom lens group data] in the table, G represents the group number, the first group surface represents the surface number closest to the object in each group, and the group focal length represents the focal length of each group.

また、表中の[条件式]において、上記の条件式(1)〜(6)に対応する値を示す。   Moreover, in [Conditional Expression] in the table, values corresponding to the conditional expressions (1) to (6) are shown.

以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離f、曲率半径r、面間隔d、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。   Hereinafter, in all specifications, “mm” is generally used for the focal length f, curvature radius r, surface interval d, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.

ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。   The description of the table so far is common to all the embodiments, and the description below is omitted.

(第1実施例)
第1実施例について、図1〜図3及び表1を用いて説明する。図1は、第1実施例に係るズームレンズZL(ZL1)の構成及び広角端状態(W)から望遠端状態(T)までのズーム軌道を示す。第1実施例に係るズームレンズZL1は、図1に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、正の屈折力を有する第4レンズ群G4とを有し、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行う。
(First embodiment)
A first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 to 3 and Table 1. FIG. FIG. 1 shows the configuration of the zoom lens ZL (ZL1) according to the first embodiment and the zoom trajectory from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). As shown in FIG. 1, the zoom lens ZL1 according to the first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a first lens group G1 having a negative refractive power. It has a second lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and zooming is performed by changing the air interval of each lens group.

第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズL11と正メニスカスレンズL12との接合によりなる接合正レンズから構成されている。
The first lens group G1 is composed of a cemented positive lens formed by cementing a negative meniscus lens L11 and a positive meniscus lens L12 arranged in order from the object side along the optical axis and having a convex surface directed toward the object side.

第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けて像側に非球面を有する負メニスカス非球面レンズL21と、両凹レンズL22と、両凸レンズL23と両凹レンズL24との接合によりなる接合正レンズとから構成されている。   The second lens group G2 is arranged in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus aspheric lens L21 having a convex surface on the object side and an aspheric surface on the image side, a biconcave lens L22, and a biconvex lens L23. It consists of a cemented positive lens formed by cementing with a biconcave lens L24.

第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、開口絞りSと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL31と、両凸レンズL32と両凹レンズL33との接合によりなる接合正レンズとから構成されている。   The third lens group G3 is composed of an aperture stop S, a positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It consists of a positive lens.

第4レンズ群G4は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズLa(請求項の単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズに相当)と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズLb(請求項の第2の正レンズに相当)と、物体側に非球面を有する負レンズLc(請求項の負レンズに相当)とから構成されている。 The fourth lens group G4 is arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive meniscus lens La (corresponding to a first positive lens made up of a single lens or a cemented lens ) having a concave surface on the object side. And a positive meniscus lens Lb (corresponding to the second positive lens in the claims) having a convex surface facing the object side, and a negative lens Lc (corresponding to the negative lens in the claims) having an aspheric surface on the object side. Yes.

本第1実施例では、第1レンズ群G1の正メニスカスレンズL12における像面側のレンズ面と、第2レンズ群G2の負メニスカスレンズL21における物体側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。   In the first example, an antireflection film described later is formed on the image side lens surface of the positive meniscus lens L12 of the first lens group G1 and the object side lens surface of the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2. Has been.

以下の表1に、第1実施例における各諸元の値を示す。表1における面番号1〜22は、図1に示す面1〜22に対応している。なお、第1実施例では、第5面と、第21面とが非球面形状に形成されている。   Table 1 below shows the values of each item in the first embodiment. Surface numbers 1 to 22 in Table 1 correspond to surfaces 1 to 22 shown in FIG. In the first embodiment, the fifth surface and the twenty-first surface are formed in an aspherical shape.

(表1)
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞
1 44.9802 2.0000 1.846660 23.78
2 30.6800 4.0000 1.755000 52.29
3 335.7161 D3(可変)
4 46.5048 1.0000 1.816000 46.63
*5 9.6609 3.5000
6 -23.7772 1.0000 1.816000 46.63
7 23.5386 0.3000
8 17.5556 3.5000 1.850260 32.35
9 -15.6449 1.0000 1.755000 52.29
10 228.0043 D10(可変)
11 (絞りS) 0.5280
12 15.3232 2.0000 1.516800 64.12
13 1154.3277 0.0660
14 12.4462 3.0000 1.497820 82.56
15 -21.9705 1.0000 1.850260 32.35
16 39.0608 D16(可変)
17 -18.6716 1.6000 1.518230 58.89
18 -12.8073 0.1000
19 12.4847 2.0000 1.516800 64.12
20 34.3216 0.7000
*21 60.0000 1.0000 1.516800 64.12
22 17.7163 BF
像面 ∞

[非球面データ]
第5面
κ=0.5803,A4=6.81360E-05,A6=2.12992E-06,A8=-3.60026E-08,A10=8.02177E-10
第21面
κ=-0.1939E+03,A4=-1.53238E-04,A6=-3.21406E-06,A8=8.44333E-09,A10=2.91566E-10

[各種データ]
ズーム比 2.88649
広角端 中間焦点距離 望遠端
f = 18.5 〜 35.0 〜 53.4
FNO = 4.11 〜 5.31 〜 5.88
ω = 39.18 〜 21.77 〜 14.48
Y = 14.25 〜 14.25 〜 14.25
TL = 70.49 〜 83.12 〜 96.38
Σd = 43.38 〜 43.57 〜 48.55
BF = 27.12 〜 39.56 〜 47.83

[各群間隔データ]
無限遠
広角端 中間焦点距離 望遠端
F 18.50000 35.00000 53.40000
D0 0.0000 0.0000 0.0000
D3 1.86981 9.44802 17.40524
D10 9.61764 3.41218 0.90752
D16 3.59458 2.41127 1.94774
BF 27.11574 39.55664 47.82965

中間合焦点
広角端 中間焦点距離 望遠端
β -0.02500 -0.02500 -0.02500
D0 710.9542 1351.7958 2057.7118
D3 1.50616 9.18238 17.14278
D10 9.98129 3.67783 1.16997
D16 3.59458 2.41127 1.94774
BF 27.11574 39.55664 47.82965

近距離
広角端 中間焦点距離 望遠端
β -0.06015 -0.11196 -0.16377
D0 279.5082 266.8779 253.6159
D3 1.00333 8.28255 15.75211
D10 10.48412 4.57766 2.56065
D16 3.59458 2.41127 1.94774
BF 27.11574 39.55664 47.82965

[ズームレンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 72.597
G2 4 -11.880
G3 12 24.107
G4 17 41.578

[条件式]
条件式(1): (Rb2−Rb1)/(Rb2+Rb1) = 0.467
条件式(2): (−Fc)/F4 = 1.131
条件式(3): Fab/F4 = 0.548
条件式(4): (−F2)/Fw = 0.643
条件式(5): νdc = 64.12
条件式(6): Bfw/Fw = 1.466
(Table 1)
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 44.9802 2.0000 1.846660 23.78
2 30.6800 4.0000 1.755000 52.29
3 335.7161 D3 (variable)
4 46.5048 1.0000 1.816000 46.63
* 5 9.6609 3.5000
6 -23.7772 1.0000 1.816000 46.63
7 23.5386 0.3000
8 17.5556 3.5000 1.850 260 32.35
9 -15.6449 1.0000 1.755000 52.29
10 228.0043 D10 (variable)
11 (Aperture S) 0.5280
12 15.3232 2.0000 1.516800 64.12
13 1154.3277 0.0660
14 12.4462 3.0000 1.497820 82.56
15 -21.9705 1.0000 1.850260 32.35
16 39.0608 D16 (variable)
17 -18.6716 1.6000 1.518230 58.89
18 -12.8073 0.1000
19 12.4847 2.0000 1.516800 64.12
20 34.3216 0.7000
* 21 60.0000 1.0000 1.516800 64.12
22 17.7163 BF
Image plane ∞

[Aspherical data]
5th surface κ = 0.5803, A4 = 6.81360E-05, A6 = 2.12992E-06, A8 = -3.60026E-08, A10 = 8.02177E-10
21st surface κ = -0.1939E + 03, A4 = -1.53238E-04, A6 = -3.21406E-06, A8 = 8.44333E-09, A10 = 2.91566E-10

[Various data]
Zoom ratio 2.88649
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f = 18.5 to 35.0 to 53.4
FNO = 4.11 to 5.31 to 5.88
ω = 39.18-21.77-14.48
Y = 14.25 to 14.25 to 14.25
TL = 70.49-83.12-96.38
Σd = 43.38 to 43.57 to 48.55
BF = 27.12 to 39.56 to 47.83

[Each group interval data]
Infinity
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end F 18.50000 35.00000 53.40000
D0 0.0000 0.0000 0.0000
D3 1.86981 9.44802 17.40524
D10 9.61764 3.41218 0.90752
D16 3.59458 2.41127 1.94774
BF 27.11574 39.55664 47.82965

Intermediate focus
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end β -0.02500 -0.02500 -0.02500
D0 710.9542 1351.7958 2057.7118
D3 1.50616 9.18238 17.14278
D10 9.98129 3.67783 1.16997
D16 3.59458 2.41127 1.94774
BF 27.11574 39.55664 47.82965

Short distance
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end β -0.06015 -0.11196 -0.16377
D0 279.5082 266.8779 253.6159
D3 1.00333 8.28255 15.75211
D10 10.48412 4.57766 2.56065
D16 3.59458 2.41127 1.94774
BF 27.11574 39.55664 47.82965

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length G1 1 72.597
G2 4 -11.880
G3 12 24.107
G4 17 41.578

[Conditional expression]
Conditional expression (1): (Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) = 0.467
Conditional expression (2): (−Fc) /F4=1.131
Conditional expression (3): Fab / F4 = 0.548
Conditional expression (4): (−F2) /Fw=0.643
Conditional expression (5): vdc = 64.12
Conditional expression (6): Bfw / Fw = 1.466

表1に示す諸元の表から、本実施例に係るズームレンズZL1では、上記条件式(1)〜(6)を全て満たすことが分かる。   From the table of specifications shown in Table 1, it can be seen that the zoom lens ZL1 according to the present example satisfies all the conditional expressions (1) to (6).

図2は、第1実施例に係るズームレンズZL1の諸収差図であり、(a)は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(c)は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。   2A and 2B are graphs showing various aberrations of the zoom lens ZL1 according to Example 1. FIG. 2A is a diagram showing various aberrations at the shooting distance infinite at the wide-angle end state, and FIG. 2B is shooting at the intermediate focal length state. FIG. 4C is a diagram illustrating various aberrations at an infinite distance, and FIG. 5C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance in the telephoto end state.

各収差図において、FNOはFナンバーを、Yは像高を、ωは半画角を、dはd線(波長587.6nm)を、gはg線(波長435.8nm)を示す。なお、非点収差図において、実線はサジタル像面を、破線はメリジオナル像面を示す。また、コマ収差図において、実線はメリジオナルコマを示す。以上の収差図の説明は、他の実施例においても同様とし、その説明を省略する。   In each aberration diagram, FNO represents an F number, Y represents an image height, ω represents a half angle of view, d represents a d-line (wavelength 587.6 nm), and g represents a g-line (wavelength 435.8 nm). In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. In the coma aberration diagram, the solid line indicates the meridional coma. The explanation of the above aberration diagrams is the same in the other examples, and the explanation is omitted.

各収差図から明らかなように、第1実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、球面収差、像面湾曲、非点収差、コマ収差等を含め、諸収差が良好に補正されていることが分かる。   As is apparent from the respective aberration diagrams, in the first embodiment, various aberrations including spherical aberration, field curvature, astigmatism, coma and the like are observed in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that the correction is good.

図3は、第1実施例のズームレンズZLにおいて、物体側から入射した光線BMによりゴーストが発生する状態を示している。図3において、物体側からの光線BMが図示のようにズームレンズZLに入射すると、負メニスカスレンズL21における物体側のレンズ面(第1番目のゴースト発生面でありその面番号は4)で反射し、その反射光は正メニスカスレンズL12における像側のレンズ面(第2番目のゴースト発生面でありその面番号は3)で再度反射して像面Iに到達し、ゴーストを発生させてしまう。なお、第1番目のゴースト発生面(面番号4)は開口絞りSから見て凹形状のレンズ面であり、第2番目のゴースト発生面(面番号3)は開口絞りSから見て凹形状のレンズ面である。このような面に、より広い波長範囲で広入射角に対応した反射防止膜を形成することで、ゴーストを効果的に低減することができる。   FIG. 3 shows a state where a ghost is generated by the light beam BM incident from the object side in the zoom lens ZL of the first embodiment. In FIG. 3, when a light beam BM from the object side is incident on the zoom lens ZL as shown in the figure, the object side lens surface of the negative meniscus lens L21 (the first ghost generation surface, whose surface number is 4) is reflected. Then, the reflected light is reflected again by the lens surface on the image side of the positive meniscus lens L12 (the second ghost generation surface and its surface number is 3) and reaches the image surface I, thereby generating a ghost. . The first ghost generation surface (surface number 4) is a concave lens surface when viewed from the aperture stop S, and the second ghost generation surface (surface number 3) is a concave shape when viewed from the aperture stop S. This is the lens surface. A ghost can be effectively reduced by forming an antireflection film corresponding to a wide incident angle in a wider wavelength range on such a surface.

(第2実施例)
第2実施例について、図4、図5及び表2を用いて説明する。図4は、第2実施例に係るズームレンズZL(ZL2)の構成及び広角端状態(W)から望遠端状態(T)までのズーム軌道を示す。第2実施例に係るズームレンズZL2は、図4に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、正の屈折力を有する第4レンズ群G4とを有し、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行う。
(Second embodiment)
The second embodiment will be described with reference to FIGS. 4 and 5 and Table 2. FIG. FIG. 4 shows the configuration of the zoom lens ZL (ZL2) according to the second embodiment and the zoom trajectory from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). As shown in FIG. 4, the zoom lens ZL2 according to the second example includes a first lens group G1 having a positive refractive power and arranged in order from the object side along the optical axis, and a first lens group G1 having a negative refractive power. It has a second lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and zooming is performed by changing the air interval of each lens group.

第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズL11と正メニスカスレンズL12との接合によりなる接合正レンズから構成されている。
The first lens group G1 is composed of a cemented positive lens formed by cementing a negative meniscus lens L11 and a positive meniscus lens L12 arranged in order from the object side along the optical axis and having a convex surface directed toward the object side.

第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けて像側に非球面を有する負メニスカス非球面レンズL21と、両凹レンズL22と、両凸レンズL23と両凹レンズL24との接合によりなる接合正レンズとから構成されている。   The second lens group G2 is arranged in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus aspheric lens L21 having a convex surface on the object side and an aspheric surface on the image side, a biconcave lens L22, and a biconvex lens L23. It consists of a cemented positive lens formed by cementing with a biconcave lens L24.

第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、開口絞りSと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL31と、両凸レンズL32と両凹レンズL33との接合によりなる接合正レンズとから構成されている。   The third lens group G3 is composed of an aperture stop S, a positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It consists of a positive lens.

第4レンズ群G4は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズLa(請求項の単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズに相当)と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズLb(請求項の第2の正レンズに相当)と、物体側に非球面を有する負レンズLc(請求項の負レンズに相当)とから構成されている。 The fourth lens group G4 is arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive meniscus lens La (corresponding to a first positive lens made up of a single lens or a cemented lens ) having a concave surface on the object side. And a positive meniscus lens Lb (corresponding to the second positive lens in the claims) having a convex surface facing the object side, and a negative lens Lc (corresponding to the negative lens in the claims) having an aspheric surface on the object side. Yes.

本第2実施例では、第2レンズ群G2の負メニスカスレンズL21における像面側のレンズ面と、第2レンズ群G2の両凹レンズL22における物体側のレンズ面に後述する反射防止膜が形成されている。   In the second embodiment, an antireflection film described later is formed on the image side lens surface of the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 and the object side lens surface of the biconcave lens L22 of the second lens group G2. ing.

以下の表2に、第2実施例における各諸元の値を示す。表2における面番号1〜22は、図4に示す面1〜22に対応している。なお、第2実施例では、第5面と、第21面とが非球面形状に形成されている。   Table 2 below shows the values of each item in the second embodiment. Surface numbers 1 to 22 in Table 2 correspond to surfaces 1 to 22 shown in FIG. In the second embodiment, the fifth surface and the twenty-first surface are formed in an aspherical shape.

(表2)
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞
1 45.2359 1.5000 1.846660 23.78
2 30.6944 4.3000 1.755000 52.29
3 356.9766 D3(可変)
4 72.4189 1.0000 1.816000 46.63
*5 10.5122 3.3000
6 -43.1510 1.0000 1.816000 46.63
7 19.0384 0.5000
8 15.5655 3.5000 1.850260 32.35
9 -17.5410 1.0000 1.755000 52.29
10 51.2872 D10(可変)
11 (絞りS) 0.5280
12 13.6167 2.0000 1.618000 63.38
13 43.7716 0.0660
14 12.6174 3.0000 1.497820 82.56
15 -20.2019 1.0000 1.850260 32.35
16 47.9127 D16(可変)
17 -16.8042 1.6000 1.516800 64.12
18 -12.4769 0.1000
19 11.3233 2.0000 1.516800 64.12
20 34.3216 0.6000
*21 60.0000 1.0000 1.589130 61.18
22 17.6665 BF
像面 ∞

[非球面データ]
第5面
κ=0.5490,A4=6.23785E-05,A6=8.93712E-07,A8=-3.43635E-09,A10=1.85114E-10
第21面
κ=-0.1427E+03,A4=-1.88342E-04,A6=-3.20208E-06,A8=4.51585E-08,A10=-4.69074E-10
[各種データ]
ズーム比 2.88649
広角端 中間焦点距離 望遠端
f = 18.5 〜 35.0 〜 53.4
FNO = 4.14 〜 5.40 〜 5.91
ω = 39.11 〜 21.78 〜 14.49
Y = 14.25 〜 14.25 〜 14.25
Σd = 43.70 〜 44.02 〜 48.91
BF = 27.18 〜 39.59 〜 47.88

[各群間隔データ]
無限遠
広角端 中間焦点距離 望遠端
F 18.50000 35.00000 53.40004
D0 0.0000 0.0000 0.0000
D3 1.86219 9.49618 17.40987
D10 10.30074 4.10170 1.59094
D16 3.54090 2.42404 1.91149
BF 27.18454 39.58976 47.88886

中間合焦点
広角端 中間焦点距離 望遠端
β -0.02500 -0.02500 -0.02500
D0 710.8471 1351.5236 2057.5486
D3 1.49854 9.22985 17.14723
D10 10.66439 4.36803 1.85358
D16 3.54090 2.42404 1.91149
BF 27.18454 39.58976 47.88886

近距離
広角端 中間焦点距離 望遠端
β -0.06021 -0.11204 -0.16390
D0 279.1176 266.3943 253.2048
D3 0.99492 8.32697 15.75439
D10 11.16801 5.27090 3.24642
D16 3.54090 2.42404 1.91149
BF 27.18454 39.58976 47.88886

[ズームレンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 72.597
G2 4 -11.880
G3 12 24.107
G4 17 41.578

[条件式]
条件式(1): (Rb2−Rb1)/(Rb2+Rb1) = 0.504
条件式(2): (−Fc)/F4 = 1.031
条件式(3): Fab/F4 = 0.538
条件式(4): (−F2)/Fw = 0.642
条件式(5): νdc = 61.18
条件式(6): Bfw/Fw = 1.469
(Table 2)
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 45.2359 1.5000 1.846660 23.78
2 30.6944 4.3000 1.755000 52.29
3 356.9766 D3 (variable)
4 72.4189 1.0000 1.816000 46.63
* 5 10.5122 3.3000
6 -43.1510 1.0000 1.816000 46.63
7 19.0384 0.5000
8 15.5655 3.5000 1.850 260 32.35
9 -17.5410 1.0000 1.755000 52.29
10 51.2872 D10 (variable)
11 (Aperture S) 0.5280
12 13.6167 2.0000 1.618000 63.38
13 43.7716 0.0660
14 12.6174 3.0000 1.497820 82.56
15 -20.2019 1.0000 1.850260 32.35
16 47.9127 D16 (variable)
17 -16.8042 1.6000 1.516800 64.12
18 -12.4769 0.1000
19 11.3233 2.0000 1.516800 64.12
20 34.3216 0.6000
* 21 60.0000 1.0000 1.589130 61.18
22 17.6665 BF
Image plane ∞

[Aspherical data]
5th surface κ = 0.5490, A4 = 6.23785E-05, A6 = 8.93712E-07, A8 = -3.43635E-09, A10 = 1.85114E-10
21st surface κ = -0.1427E + 03, A4 = -1.88342E-04, A6 = -3.20208E-06, A8 = 4.51585E-08, A10 = -4.69074E-10
[Various data]
Zoom ratio 2.88649
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f = 18.5 to 35.0 to 53.4
FNO = 4.14 to 5.40 to 5.91
ω = 39.11 to 21.78 to 14.49
Y = 14.25 to 14.25 to 14.25
Σd = 43.70 to 44.02 to 48.91
BF = 27.18 to 39.59 to 47.88

[Each group interval data]
Infinity
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end F 18.50000 35.00000 53.40004
D0 0.0000 0.0000 0.0000
D3 1.86219 9.49618 17.40987
D10 10.30074 4.10170 1.59094
D16 3.54090 2.42404 1.91149
BF 27.18454 39.58976 47.88886

Intermediate focus
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end β -0.02500 -0.02500 -0.02500
D0 710.8471 1351.5236 2057.5486
D3 1.49854 9.22985 17.14723
D10 10.66439 4.36803 1.85358
D16 3.54090 2.42404 1.91149
BF 27.18454 39.58976 47.88886

Short distance
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end β -0.06021 -0.11204 -0.16390
D0 279.1176 266.3943 253.2048
D3 0.99492 8.32697 15.75439
D10 11.16801 5.27090 3.24642
D16 3.54090 2.42404 1.91149
BF 27.18454 39.58976 47.88886

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length G1 1 72.597
G2 4 -11.880
G3 12 24.107
G4 17 41.578

[Conditional expression]
Conditional expression (1): (Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) = 0.504
Conditional expression (2): (−Fc) /F4=1.031
Conditional expression (3): Fab / F4 = 0.538
Conditional expression (4): (−F2) /Fw=0.642
Conditional expression (5): vdc = 61.18
Conditional expression (6): Bfw / Fw = 1.469

表2に示す諸元の表から、本実施例に係るズームレンズZL2では、上記条件式(1)〜(6)を全て満たすことが分かる。   From the specification table shown in Table 2, it is understood that the zoom lens ZL2 according to the present example satisfies all the conditional expressions (1) to (6).

図5は、第2実施例に係るズームレンズZL2の諸収差図であり、(a)は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(c)は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。各収差図から明らかなように、第2実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、球面収差、像面湾曲、非点収差、コマ収差等を含め、諸収差が良好に補正されていることが分かる。   FIGS. 5A and 5B are graphs showing various aberrations of the zoom lens ZL2 according to Example 2. FIG. 5A is a diagram showing various aberrations at the shooting distance infinite at the wide-angle end state, and FIG. 5B is shooting at the intermediate focal length state. FIG. 4C is a diagram illustrating various aberrations at an infinite distance, and FIG. 5C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance in the telephoto end state. As is apparent from the respective aberration diagrams, in the second embodiment, various aberrations including spherical aberration, curvature of field, astigmatism, coma and the like are observed in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that the correction is good.

(第3実施例)
第3実施例について、図6、図7及び表3を用いて説明する。図6は、第3実施例に係るズームレンズZL(ZL3)の構成及び広角端状態(W)から望遠端状態(T)までのズーム軌道を示す。第3実施例に係るズームレンズZL3は、図6に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群G1と、負の屈折力を有する第2レンズ群G2と、正の屈折力を有する第3レンズ群G3と、正の屈折力を有する第4レンズ群G4とを有し、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行う。
(Third embodiment)
A third embodiment will be described with reference to FIGS. 6 and 7 and Table 3. FIG. FIG. 6 shows the configuration of the zoom lens ZL (ZL3) according to the third embodiment and the zoom trajectory from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). As shown in FIG. 6, the zoom lens ZL3 according to the third example includes a first lens group G1 having a positive refractive power and arranged in order from the object side along the optical axis, and a first lens group G1 having a negative refractive power. It has a second lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and zooming is performed by changing the air interval of each lens group.

第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と正レンズL12との接合によりなる接合正レンズから構成されている。   The first lens group G1 is composed of a cemented positive lens that is arranged in order from the object side along the optical axis and is composed of a negative meniscus lens L11 and a positive lens L12 having a convex surface facing the object side.

第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けて像側に非球面を有する負メニスカス非球面レンズL21と、両凹レンズL22と、両凸レンズL23と、両凹レンズL24とから構成されている。   The second lens group G2 is arranged in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus aspheric lens L21 having a convex surface on the object side and an aspheric surface on the image side, a biconcave lens L22, and a biconvex lens L23. And a biconcave lens L24.

第3レンズ群G3は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、開口絞りSと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL31と、両凸レンズL32と両凹レンズL33との接合によりなる接合正レンズとから構成されている。   The third lens group G3 is composed of an aperture stop S, a positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It consists of a positive lens.

第4レンズ群G4は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL41と負メニスカスレンズL42との接合によりなる接合正レンズLa(請求項の単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズに相当)と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズLb(請求項の第2の正レンズに相当)と、物体側に非球面を有する負レンズLc(請求項の負レンズに相当)とから構成されている。 The fourth lens group G4 is composed of, in order from the object along the optical axis, made by bonding a positive meniscus lens L41 with a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L42 cemented positive lens La (single lens of claim Or a first positive lens composed of a cemented lens ), a positive meniscus lens Lb (corresponding to a second positive lens in the claims) having a convex surface facing the object side, and a negative lens Lc having an aspheric surface on the object side (Corresponding to the negative lens in the claims).

本第3実施例では、第1レンズ群G1の正レンズL12における像面側のレンズ面と、第2レンズ群G2の両凸レンズL23における像面側のレンズ面と両凹レンズL24における物体側のレンズ面とに後述する反射防止膜が形成されている。   In the third embodiment, the image side lens surface of the positive lens L12 of the first lens group G1, the image side lens surface of the biconvex lens L23 of the second lens group G2, and the object side lens of the biconcave lens L24. An antireflection film described later is formed on the surface.

以下の表3に、第3実施例における各諸元の値を示す。表3における面番号1〜24は、図6に示す面1〜24に対応している。なお、第3実施例では、第5面と、第23面とが非球面形状に形成されている。   Table 3 below shows values of various specifications in the third example. Surface numbers 1 to 24 in Table 3 correspond to surfaces 1 to 24 shown in FIG. In the third embodiment, the fifth surface and the 23rd surface are formed in an aspherical shape.

(表3)
[面データ]
面番号 r d nd νd
物面 ∞
1 53.1301 2.0000 1.846660 23.78
2 34.4788 4.0000 1.755000 52.29
3 -1592.1864 D3(可変)
4 130.1252 1.0000 1.816000 46.63
*5 11.5930 3.0000
6 -40.3914 1.0000 1.816000 46.63
7 17.5015 0.5000
8 14.9985 3.0000 1.850260 32.35
9 -19.3436 0.2000
10 -21.6269 1.0000 1.755000 52.29
11 42.8910 D11(可変)
12 (絞りS) 0.5280
13 13.7052 2.0000 1.516800 64.12
14 132.6864 0.0660
15 12.2707 3.0000 1.497820 82.56
16 -22.2725 1.0000 1.850260 32.35
17 35.8394 D17(可変)
18 -84.5308 2.0000 1.755000 52.29
19 -19.7674 1.0000 1.518230 58.89
20 -45.5513 0.1000
21 13.3653 2.0000 1.516800 64.12
22 28.4375 1.0000
*23 60.0000 1.0000 1.516800 64.12
24 22.2132 BF
像面 ∞

[非球面データ]
第5面
κ=0.6824,A4=7.45410E-05,A6=7.51234E-07,A8=-1.55086E-08,A10=5.32599E-10
第23面
κ=-0.1946E+03,A4=-1.37031E-04,A6=-4.64625E-06,A8=5.56028E-08,A10=-5.34034E-10
[各種データ]
ズーム比 2.88649
広角端 中間焦点距離 望遠端
f = 18.5 〜 35.0 〜 53.4
FNO = 4.10 〜 5.25 〜 5.88
ω = 39.11 〜 21.75 〜 14.37
Y = 14.25 〜 14.25 〜 14.25
TL = 72.00 〜 84.50 〜 97.90
Σd = 45.75 〜 45.75 〜 50.93
BF = 26.25 〜 38.75 〜 46.97

[各群間隔データ]
無限遠
広角端 中間焦点距離 望遠端
F 18.50000 35.00001 53.40000
D0 0.0000 0.0000 0.0000
D3 2.27464 9.77066 17.81007
D11 10.81496 4.60011 2.10484
D17 3.26792 1.98675 1.62109
BF 26.25337 38.74673 46.96728

中間合焦点
広角端 中間焦点距離 望遠端
β -0.03333 -0.03333 -0.03333
D0 525.5011 1001.6009 1523.4126
D3 1.79090 9.41851 17.46100
D11 11.29870 4.95226 2.45391
D17 3.26792 1.98675 1.62109
BF 26.25337 38.74673 46.96728

近距離
広角端 中間焦点距離 望遠端
β -0.07215 -0.13404 -0.19485
D0 227.9951 215.5017 202.1027
D3 1.23868 8.38733 15.85927
D11 11.85092 5.98343 4.05564
D17 3.26792 1.98675 1.62109
BF 26.25337 38.74673 46.96728

[ズームレンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 72.597
G2 4 -11.880
G3 13 24.107
G4 18 41.578

[条件式]
条件式(1): (Rb2−Rb1)/(Rb2+Rb1) = 0.361
条件式(2): (−Fc)/F4 = 1.656
条件式(3): Fab/F4 = 0.658
条件式(4): (−F2)/Fw = 0.642
条件式(5): νdc = 64.12
条件式(6): Bfw/Fw = 1.419
(Table 3)
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 53.1301 2.0000 1.846660 23.78
2 34.4788 4.0000 1.755000 52.29
3 -1592.1864 D3 (variable)
4 130.1252 1.0000 1.816000 46.63
* 5 11.5930 3.0000
6 -40.3914 1.0000 1.816000 46.63
7 17.5015 0.5000
8 14.9985 3.0000 1.850260 32.35
9 -19.3436 0.2000
10 -21.6269 1.0000 1.755000 52.29
11 42.8910 D11 (variable)
12 (Aperture S) 0.5280
13 13.7052 2.0000 1.516800 64.12
14 132.6864 0.0660
15 12.2707 3.0000 1.497820 82.56
16 -22.2725 1.0000 1.850260 32.35
17 35.8394 D17 (variable)
18 -84.5308 2.0000 1.755000 52.29
19 -19.7674 1.0000 1.518230 58.89
20 -45.5513 0.1000
21 13.3653 2.0000 1.516800 64.12
22 28.4375 1.0000
* 23 60.0000 1.0000 1.516800 64.12
24 22.2132 BF
Image plane ∞

[Aspherical data]
5th surface κ = 0.6824, A4 = 7.45410E-05, A6 = 7.51234E-07, A8 = -1.55086E-08, A10 = 5.32599E-10
23rd surface κ = -0.1946E + 03, A4 = -1.37031E-04, A6 = -4.64625E-06, A8 = 5.56028E-08, A10 = -5.34034E-10
[Various data]
Zoom ratio 2.88649
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f = 18.5 to 35.0 to 53.4
FNO = 4.10 to 5.25 to 5.88
ω = 39.11 to 21.75 to 14.37
Y = 14.25 to 14.25 to 14.25
TL = 72.00 to 84.50 to 97.90
Σd = 45.75 to 45.75 to 50.93
BF = 26.25 to 38.75 to 46.97

[Each group interval data]
Infinity
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end F 18.50000 35.00001 53.40000
D0 0.0000 0.0000 0.0000
D3 2.27464 9.77066 17.81007
D11 10.81496 4.60011 2.10484
D17 3.26792 1.98675 1.62109
BF 26.25337 38.74673 46.96728

Intermediate focus
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end β -0.03333 -0.03333 -0.03333
D0 525.5011 1001.6009 1523.4126
D3 1.79090 9.41851 17.46100
D11 11.29870 4.95226 2.45391
D17 3.26792 1.98675 1.62109
BF 26.25337 38.74673 46.96728

Short distance
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end β -0.07215 -0.13404 -0.19485
D0 227.9951 215.5017 202.1027
D3 1.23868 8.38733 15.85927
D11 11.85092 5.98343 4.05564
D17 3.26792 1.98675 1.62109
BF 26.25337 38.74673 46.96728

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length G1 1 72.597
G2 4 -11.880
G3 13 24.107
G4 18 41.578

[Conditional expression]
Conditional expression (1): (Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) = 0.361
Conditional expression (2): (−Fc) /F4=1.656
Conditional expression (3): Fab / F4 = 0.658
Conditional expression (4): (−F2) /Fw=0.642
Conditional expression (5): vdc = 64.12
Conditional expression (6): Bfw / Fw = 1.419

表3に示す諸元の表から、本実施例に係るズームレンズZL3では、上記条件式(1)〜(6)を全て満たすことが分かる。   From the table of specifications shown in Table 3, it can be seen that the zoom lens ZL3 according to the present example satisfies all the conditional expressions (1) to (6).

図7は、第3実施例に係るズームレンズZL3の諸収差図であり、(a)は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(b)は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、(c)は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。各収差図から明らかなように、第3実施例では、広角端状態から望遠端状態まで
の各焦点距離状態において、球面収差、像面湾曲、非点収差、コマ収差等を含め、諸収差が良好に補正されていることが分かる。
FIGS. 7A and 7B are graphs showing various aberrations of the zoom lens ZL3 according to Example 3. FIG. 7A is a diagram showing various aberrations at the shooting distance infinite at the wide-angle end state, and FIG. 7B is shooting at the intermediate focal length state. FIG. 4C is a diagram illustrating various aberrations at an infinite distance, and FIG. 5C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance in the telephoto end state. As is apparent from the respective aberration diagrams, in the third embodiment, various aberrations including spherical aberration, field curvature, astigmatism, coma and the like are observed in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that the correction is good.

次に、実施形態に係るズームレンズに用いられる反射防止膜(多層広帯域反射防止膜とも言う)について説明する。図10は、反射防止膜の膜構成の一例を示す図である。この反射防止膜101は7層からなり、レンズ等の光学部材102の光学面に形成される。第1層101aは真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムで形成されている。また、この第1層101aの上に更に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第2層101bが形成される。さらに、この第2層101bの上に真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムからなる第3層101cが形成され、この第3層101cの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第4層101dが形成される。またさらに、この第4層101dの上に真空蒸着法で蒸着された酸化アルミニウムからなる第5層101eが形成され、この第5層101eの上に真空蒸着法で蒸着された酸化チタンと酸化ジルコニウムの混合物からなる第6層101fが形成される。   Next, an antireflection film (also referred to as a multilayer broadband antireflection film) used in the zoom lens according to the embodiment will be described. FIG. 10 is a diagram illustrating an example of the film configuration of the antireflection film. The antireflection film 101 is composed of seven layers and is formed on the optical surface of the optical member 102 such as a lens. The first layer 101a is formed of aluminum oxide deposited by a vacuum deposition method. Further, a second layer 101b made of a mixture of titanium oxide and zirconium oxide deposited by a vacuum deposition method is further formed on the first layer 101a. Further, a third layer 101c made of aluminum oxide deposited by a vacuum deposition method is formed on the second layer 101b, and titanium oxide and zirconium oxide deposited by a vacuum deposition method are formed on the third layer 101c. A fourth layer 101d made of the mixture is formed. Furthermore, a fifth layer 101e made of aluminum oxide deposited by vacuum deposition is formed on the fourth layer 101d, and titanium oxide and zirconium oxide deposited by vacuum deposition on the fifth layer 101e. A sixth layer 101f made of the mixture is formed.

そして、このようにして形成された第6層101fの上に、ウェットプロセスによりフッ化マグネシウムとシリカの混合物からなる第7層101gが形成されて本実施形態の反射防止膜101が形成される。第7層101gの形成には、ウェットプロセスの一種であるゾル−ゲル法を用いている。ゾル−ゲル法とは、原料を混合することにより得られたゾルを、加水分解・重縮合反応などにより流動性のないゲルとし、このゲルを加熱・分解して生成物を得る方法であり、光学薄膜の作製においては、光学部材の光学面上に光学薄膜材料ゾルを塗布し、乾燥固化によりゲル膜とすることで膜を生成することができる。なお、ウェットプロセスとして、ゾル−ゲル法に限らず、ゲル状態を経ないで固体膜を得る方法を用いるようにしてもよい。   Then, a seventh layer 101g made of a mixture of magnesium fluoride and silica is formed on the sixth layer 101f formed in this way by a wet process, and the antireflection film 101 of this embodiment is formed. For the formation of the seventh layer 101g, a sol-gel method which is a kind of wet process is used. The sol-gel method is a method in which a sol obtained by mixing raw materials is made into a non-flowable gel by hydrolysis / polycondensation reaction, etc., and this gel is heated and decomposed to obtain a product, In the production of an optical thin film, a film can be formed by applying an optical thin film material sol on the optical surface of an optical member and forming a gel film by drying and solidifying. The wet process is not limited to the sol-gel method, and a method of obtaining a solid film without going through a gel state may be used.

このように、この反射防止膜101の第1層101a〜第6層101fまではドライプロセスである電子ビーム蒸着により形成され、最上層である第7層101gは、フッ酸/酢酸マグネシウム法で調製したゾル液を用いるウェットプロセスにより以下の手順で形成されている。まず、予めレンズ成膜面(上述の光学部材102の光学面)に真空蒸着装置を用いて第1層101aとなる酸化アルミニウム層、第2層101bとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層、第3層101cとなる酸化アルミニウム層、第4層101dとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層、第5層101eとなる酸化アルミニウム層、第6層101fとなる酸化チタン−酸化ジルコニウム混合層を順に形成する。そして、蒸着装置より光学部材102を取り出した後、フッ酸/酢酸マグネシウム法により調製したゾル液にシリコンアルコキシドを加えたものをスピンコート法により塗布することにより、第7層101gとなるフッ化マグネシウムとシリカの混合物からなる層を形成する。フッ酸/酢酸マグネシウム法によって調製される際の反応式を以下の式(b)に示す。   Thus, the first layer 101a to the sixth layer 101f of the antireflection film 101 are formed by electron beam evaporation which is a dry process, and the seventh layer 101g which is the uppermost layer is prepared by a hydrofluoric acid / magnesium acetate method. It is formed by the following procedure by a wet process using the prepared sol solution. First, an aluminum oxide layer to be the first layer 101a, a titanium oxide-zirconium oxide mixed layer to be the second layer 101b, a third layer on the lens film formation surface (the optical surface of the optical member 102 described above) in advance using a vacuum deposition apparatus, An aluminum oxide layer to be the layer 101c, a titanium oxide-zirconium oxide mixed layer to be the fourth layer 101d, an aluminum oxide layer to be the fifth layer 101e, and a titanium oxide-zirconium oxide mixed layer to be the sixth layer 101f are formed in this order. And after taking out the optical member 102 from a vapor deposition apparatus, the thing which added the silicon alkoxide to the sol liquid prepared by the hydrofluoric acid / magnesium acetate method is apply | coated by the spin coat method, The magnesium fluoride used as the 7th layer 101g A layer made of a mixture of silica and silica is formed. The reaction formula when prepared by the hydrofluoric acid / magnesium acetate method is shown in the following formula (b).

2HF+Mg(CH3COO)2 → MgF2+2CH3COOH …(b) 2HF + Mg (CH 3 COO) 2 → MgF 2 + 2CH 3 COOH (b)

この成膜に用いたゾル液は、原料混合後、オートクレーブで140℃、24時間高温加圧熟成処理を施した後、成膜に用いられる。この光学部材102は、第7層101gの成膜終了後、大気中で160℃、1時間加熱処理して完成される。このようなゾル−ゲル法を用いることにより、大きさが数nmから数十nmの粒子が空隙を残して堆積することにより第7層101gが形成される。   The sol solution used for the film formation is used for film formation after mixing raw materials and subjecting to an autoclave at 140 ° C. for 24 hours at a high temperature and pressure. The optical member 102 is completed by heat treatment at 160 ° C. for 1 hour in the air after the seventh layer 101g is formed. By using such a sol-gel method, the seventh layer 101g is formed by depositing particles having a size of several nm to several tens of nm leaving a void.

このようにして形成された反射防止膜101を有する光学部材の光学的性能について図11に示す分光特性を用いて説明する。   The optical performance of the optical member having the antireflection film 101 formed in this way will be described using the spectral characteristics shown in FIG.

本実施形態に係る反射防止膜を有する光学部材(レンズ)は、以下の表4に示す条件で形成されている。ここで表4は、基準波長をλとし、基板の屈折率(光学部材)が1.62、1.74及び1.85について反射防止膜101の各層101a(第1層)〜101g(第7層)の光学膜厚をそれぞれ求めたものである。なお、表4では、酸化アルミニウムをAl2O3、酸化チタンと酸化ジルコニウム混合物をZrO2+TiO2、フッ化マグネシウムとシリカの混合物をMgF2+SiO2とそれぞれ表している。 The optical member (lens) having the antireflection film according to this embodiment is formed under the conditions shown in Table 4 below. Here, in Table 4, the reference wavelength is λ, and the layers 101a (first layer) to 101g (seventh layer) of the antireflection film 101 when the refractive index (optical member) of the substrate is 1.62, 1.74, and 1.85. The optical film thickness of each layer is determined. In Table 4, aluminum oxide is expressed as Al 2 O 3 , a mixture of titanium oxide and zirconium oxide is expressed as ZrO 2 + TiO 2 , and a mixture of magnesium fluoride and silica is expressed as MgF 2 + SiO 2 .

図11は、表4において基準波長λを550nmとして反射防止膜101の各層の光学膜厚を設計した光学部材に光線が垂直入射する時の分光特性を表している。   FIG. 11 shows spectral characteristics when light rays are perpendicularly incident on an optical member in which the reference wavelength λ is 550 nm in Table 4 and the optical film thickness of each layer of the antireflection film 101 is designed.

図11から、基準波長λを550nmで設計した反射防止膜101を有する光学部材は、光線の波長が420nm〜720nmの全域で反射率を0.2%以下に抑えられることが分かる。また、表4において基準波長λをd線(波長587.6nm)として各光学膜厚を設計した反射防止膜101を有する光学部材でも、その分光特性にはほとんど影響せず、図11に示す基準波長λが550nmの場合とほぼ同等の分光特性を有することが分かっている。   From FIG. 11, it can be seen that the optical member having the antireflection film 101 designed with the reference wavelength λ of 550 nm can suppress the reflectance to 0.2% or less over the entire wavelength range of 420 nm to 720 nm. Further, even in the optical member having the antireflection film 101 whose optical film thickness is designed with the reference wavelength λ as the d-line (wavelength 587.6 nm) in Table 4, the spectral characteristics are hardly affected, and the reference wavelength shown in FIG. It has been found that the spectral characteristics are almost the same as when λ is 550 nm.

(表4)
物質 屈折率 光学膜厚 光学膜厚 光学膜厚
媒質 空気 1.00
第7層 MgF2+SiO2 1.26 0.268λ 0.271λ 0.269λ
第6層 ZrO2+TiO2 2.12 0.057λ 0.054λ 0.059λ
第5層 Al2O3 1.65 0.171λ 0.178λ 0.162λ
第4層 ZrO2+TiO2 2.12 0.127λ 0.13λ 0.158λ
第3層 Al2O3 1.65 0.122λ 0.107λ 0.08λ
第2層 ZrO2+TiO2 2.12 0.059λ 0.075λ 0.105λ
第1層 Al2O3 1.65 0.257λ 0.03λ 0.03λ
基板の屈折率 1.62 1.74 1.85
(Table 4)
Material Refractive index Optical film thickness Optical film thickness Optical film thickness Medium Air 1.00
7th layer MgF 2 + SiO 2 1.26 0.268λ 0.271λ 0.269λ
6th layer ZrO 2 + TiO 2 2.12 0.057λ 0.054λ 0.059λ
5th layer Al 2 O 3 1.65 0.171λ 0.178λ 0.162λ
4th layer ZrO 2 + TiO 2 2.12 0.127λ 0.13λ 0.158λ
3rd layer Al 2 O 3 1.65 0.122λ 0.107λ 0.08λ
Second layer ZrO 2 + TiO 2 2.12 0.059λ 0.075λ 0.105λ
1st layer Al 2 O 3 1.65 0.257λ 0.03λ 0.03λ
Refractive index of substrate 1.62 1.74 1.85

次に、本反射防止膜の変形例について説明する。この反射防止膜は5層からなり、表4と同様、以下の表5で示される条件で基準波長λに対する各層の光学膜厚が設計される。本変形例では、第5層の形成に前述のゾル−ゲル法を用いている。   Next, a modified example of the antireflection film will be described. This antireflection film is composed of five layers, and similarly to Table 4, the optical film thickness of each layer with respect to the reference wavelength λ is designed under the conditions shown in Table 5 below. In this modification, the above-described sol-gel method is used for forming the fifth layer.

図12は、表5において、基板の屈折率が1.52及び基準波長λを550nmとして各光学膜厚を設計した反射防止膜を有する光学部材に光線が垂直入射する時の分光特性を示している。図12から本変形例の反射防止膜は、光線の波長が420nm〜720nmの全域で反射率が0.2%以下に抑えられることが分かる。なお、表5において基準波長λをd線(波長587.6nm)として各光学膜厚を設計した反射防止膜を有する光学部材でも、その分光特性にはほとんど影響せず、図12に示す分光特性とほぼ同等の特性を有することが分かっている。   FIG. 12 shows the spectral characteristics in Table 5 when light rays are perpendicularly incident on an optical member having an antireflection film having a refractive index of 1.52 and a reference wavelength λ of 550 nm and designed for each optical film thickness. Yes. From FIG. 12, it can be seen that the antireflection film of the present modification has a reflectance of 0.2% or less over the entire wavelength range of 420 nm to 720 nm. In Table 5, even the optical member having the antireflection film whose optical film thickness is designed with the reference wavelength λ as the d-line (wavelength 587.6 nm) hardly affects the spectral characteristics, and the spectral characteristics shown in FIG. It has been found that it has approximately the same characteristics.

図13は、図12に示す分光特性を有する光学部材への光線の入射角が30度、45度、60度の場合の分光特性をそれぞれ示す。なお、図12、図13には表5に示す基板の屈折率が1.46の反射防止膜を有する光学部材の分光特性が図示されていないが、基板の屈折率が1.52とほぼ同等の分光特性を有していることは言うまでもない。   FIG. 13 shows the spectral characteristics in the case where the incident angle of the light beam to the optical member having the spectral characteristics shown in FIG. 12 is 30 degrees, 45 degrees, and 60 degrees. 12 and 13 do not show the spectral characteristics of the optical member having the antireflection film whose refractive index of the substrate shown in Table 5 is 1.46, but the refractive index of the substrate is almost equal to 1.52. Needless to say, it has the following spectral characteristics.

(表5)
物質 屈折率 光学膜厚 光学膜厚
媒質 空気 1.00
第5層 MgF2+SiO2 1.26 0.275λ 0.269λ
第4層 ZrO2+TiO2 2.12 0.045λ 0.043λ
第3層 Al2O3 1.65 0.212λ 0.217λ
第2層 ZrO2+TiO2 2.12 0.077λ 0.066λ
第1層 Al2O3 1.65 0.288λ 0.290λ
基板の屈折率 1.46 1.52
(Table 5)
Material Refractive index Optical film thickness Optical film thickness Medium Air 1.00
5th layer MgF 2 + SiO 2 1.26 0.275λ 0.269λ
Fourth layer ZrO 2 + TiO 2 2.12 0.045λ 0.043λ
3rd layer Al 2 O 3 1.65 0.212λ 0.217λ
Second layer ZrO 2 + TiO 2 2.12 0.077λ 0.066λ
1st layer Al 2 O 3 1.65 0.288λ 0.290λ
Refractive index of substrate 1.46 1.52

また比較のため、図14に、従来の真空蒸着法などのドライプロセスのみで成膜した反射防止膜の一例を示す。図14は、表5と同じ基板の屈折率1.52に以下の表6で示される条件で構成される反射防止膜を設計した光学部材に光線が垂直入射する時の分光特性を示す。また、図15は、図14に示す分光特性を有する光学部材への光線の入射角が30度、45度、60度の場合の分光特性をそれぞれ示す。   For comparison, FIG. 14 shows an example of an antireflection film formed only by a dry process such as a conventional vacuum deposition method. FIG. 14 shows spectral characteristics when a light beam is perpendicularly incident on an optical member designed with an antireflection film configured under the conditions shown in Table 6 below with a refractive index of 1.52 of the same substrate as in Table 5. FIG. 15 shows the spectral characteristics when the incident angles of the light rays to the optical member having the spectral characteristics shown in FIG. 14 are 30, 45, and 60 degrees, respectively.

(表6)
物質 屈折率 光学膜厚
媒質 空気 1.00
第7層 MgF2 1.39 0.243λ
第6層 ZrO2+TiO2 2.12 0.119λ
第5層 Al2O3 1.65 0.057λ
第4層 ZrO2+TiO2 2.12 0.220λ
第3層 Al2O3 1.65 0.064λ
第2層 ZrO2+TiO2 2.12 0.057λ
第1層 Al2O3 1.65 0.193λ
基板の屈折率 1.52
(Table 6)
Material Refractive index Optical film thickness Medium Air 1.00
7th layer MgF 2 1.39 0.243λ
6th layer ZrO 2 + TiO 2 2.12 0.119λ
5th layer Al 2 O 3 1.65 0.057λ
Fourth layer ZrO 2 + TiO 2 2.12 0.220λ
3rd layer Al 2 O 3 1.65 0.064λ
Second layer ZrO 2 + TiO 2 2.12 0.057λ
1st layer Al 2 O 3 1.65 0.193λ
Refractive index of substrate 1.52

図11〜図13で示される本実施形態に係る反射防止膜を有する光学部材の分光特性を、図14および図15で示される従来例の分光特性と比較すると、本反射防止膜はいずれの入射角においてもより低い反射率を有し、しかもより広い帯域で低い反射率を有することが良く分かる。   When comparing the spectral characteristics of the optical member having the antireflection film according to this embodiment shown in FIGS. 11 to 13 with the spectral characteristics of the conventional example shown in FIGS. It can be seen that the corner also has a lower reflectivity and has a lower reflectivity over a wider band.

次に、本願の第1実施例から第3実施例に、上記表4に示す反射防止膜を適用した例について説明する。   Next, an example in which the antireflection film shown in Table 4 is applied to the first to third embodiments of the present application will be described.

第1実施例のズームレンズZLにおいて、第1レンズ群G1の正メニスカスレンズL12の屈折率は、表1に示すように、nd=1.755000であり、第2レンズ群G2の負メニスカスレンズL21の屈折率は、nd=1.816000であるため、正メニスカスレンズL12における像面側のレンズ面に基板の屈折率が1.74に対応する反射防止膜101(表4参照)を用い、負メニスカスレンズL21における物体側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜(表4参照)を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the zoom lens ZL of the first example, the refractive index of the positive meniscus lens L12 of the first lens group G1 is nd = 1.755000 as shown in Table 1, and the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 Since the refractive index of nd is 1.816000, an antireflection film 101 (see Table 4) having a refractive index of 1.74 corresponding to the refractive index of the substrate is used for the lens surface on the image surface side of the positive meniscus lens L12. By using an antireflection film (see Table 4) corresponding to a refractive index of the substrate of 1.85 on the object-side lens surface of the meniscus lens L21, reflected light from each lens surface can be reduced, and ghost and flare are reduced. can do.

第2実施例のズームレンズZLにおいて、第2レンズ群G2の負メニスカスレンズL21の屈折率は、表2に示すように、nd=1.816000であり、第2レンズ群G2の両凹レンズL22の屈折率は、nd=1.816000であるため、負メニスカスレンズL21における像面側のレンズ面に基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜101(表4参照)を用い、両凹レンズL22における物体側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜(表4参照)を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。   In the zoom lens ZL of the second example, the refractive index of the negative meniscus lens L21 of the second lens group G2 is nd = 1.816000 as shown in Table 2, and the refractive index of the biconcave lens L22 of the second lens group G2 Since the refractive index is nd = 1.816000, an antireflection film 101 (see Table 4) having a refractive index of 1.85 corresponding to the refractive index of the substrate is used for the lens surface on the image surface side in the negative meniscus lens L21. By using an antireflection film (see Table 4) corresponding to the refractive index of the substrate of 1.85 on the lens surface on the object side in L22, reflected light from each lens surface can be reduced, and ghost and flare can be reduced. Can do.

第3実施例のズームレンズZLにおいて、第1レンズ群G1の正レンズL12の屈折率は、表3に示すように、nd=1.755000であり、第2レンズ群G2の両凸レンズ
L23の屈折率は、nd=1.850260であり、第2レンズ群G2の両凹レンズL24の屈折率はnd=1.755000であるため、正レンズL12における像面側のレンズ面に基板の屈折率が1.74に対応する反射防止膜101(表4参照)を用い、両凸レンズL23における像面側のレンズ面に、基板の屈折率が1.85に対応する反射防止膜(表4参照)を用い、両凹レンズL24における物体側のレンズ面に、基板の屈折率が1.74に対応する反射防止膜(表4参照)を用いることで各レンズ面からの反射光を少なくでき、ゴーストやフレアを低減することができる。
In the zoom lens ZL of the third example, the refractive index of the positive lens L12 of the first lens group G1 is nd = 1.755000 as shown in Table 3, and the refraction of the biconvex lens L23 of the second lens group G2 is. The refractive index is nd = 1.850260, and the refractive index of the biconcave lens L24 of the second lens group G2 is nd = 1.755000. Therefore, the refractive index of the substrate is 1 on the image surface side lens surface of the positive lens L12. .74 is used, and the antireflective film (see Table 4) whose refractive index of the substrate is 1.85 is used on the image side lens surface of the biconvex lens L23. By using an antireflection film (see Table 4) having a refractive index of the substrate of 1.74 on the object side lens surface of the biconcave lens L24, reflected light from each lens surface can be reduced, and ghost and flare can be reduced. Low It can be.

以上の各実施例によれば、広角端の包括角2ω=78.2°を超え、F4〜5.6程度の口径を有し、比較的小型で前玉径が小さく、高性能で球面収差、像面湾曲、非点収差、コマ収差等が良好に補正され、ゴーストやフレアをより低減させたズームレンズが実現できる。なお、上記の各実施例は、本実施形態に係るズームレンズの一具体例を示しているものであり、本実施形態に係るズームレンズはこれらに限定されるものではない。   According to each of the above-described embodiments, the wide angle end inclusive angle 2ω exceeds 78.2 °, the aperture is about F4 to 5.6, a relatively small size, a small front lens diameter, high performance, and spherical aberration Further, it is possible to realize a zoom lens in which curvature of field, astigmatism, coma and the like are corrected well and ghost and flare are further reduced. Each of the above examples shows a specific example of the zoom lens according to the present embodiment, and the zoom lens according to the present embodiment is not limited thereto.

上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。   In the above-described embodiment, the contents described below can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.

各実施例では、ズームレンズとして4群構成を示したが、5群、6群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも1枚のレンズを有する部分を示す。   In each embodiment, a four-group configuration is shown as a zoom lens, but the present invention can also be applied to other group configurations such as a fifth group and a sixth group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.

また、本実施形態においては、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の(超音波モーター等を用いた)モーター駆動にも適している。特に、第2レンズ群を合焦レンズ群とするのが好ましい。   Further, in the present embodiment, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object. This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like). In particular, the second lens group is preferably a focusing lens group.

また、本実施形態において、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向に振動させ、または光軸を含む面内方向に回転移動(揺動)させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第3レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。   In this embodiment, the lens group or the partial lens group is vibrated in a direction perpendicular to the optical axis, or rotated (oscillated) in an in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake. An anti-vibration lens group may be used. In particular, it is preferable that at least a part of the third lens group is an anti-vibration lens group.

また、本実施形態において、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ(GRINレンズ)あるいはプラスチックレンズとしてもよい。   In the present embodiment, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. If the lens surface is aspherical, the aspherical surface is an aspherical surface by grinding, a glass mold aspherical surface that is formed of glass with an aspherical shape, or a composite type nonspherical surface that is formed of a resin on the surface of glass. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

また、本実施形態において、開口絞りは第3レンズ群近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用してもよい。   In the present embodiment, the aperture stop is preferably disposed in the vicinity of the third lens group, but the role may be substituted by a lens frame without providing a member as the aperture stop.

また、本実施形態において、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減して高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。   In this embodiment, each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.

以上説明したように、本発明によれば、小型でフィルター系が小さく、構成枚数が少なく、高性能で、像面湾曲、コマ収差、球面収差及び非点収差が少なく、ゴーストやフレア
をより低減させたズームレンズ、撮像装置及びズームレンズの製造方法を提供することができる。
As described above, according to the present invention, the filter system is small, the filter system is small, the number of components is small, the performance is high, the field curvature, the coma, the spherical aberration, and the astigmatism are small, and ghost and flare are further reduced. It is possible to provide a zoom lens, an imaging apparatus, and a method for manufacturing the zoom lens.

なお、本発明を分かりやすくするために、実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。   In addition, in order to make this invention intelligible, although demonstrated with the component requirement of embodiment, it cannot be overemphasized that this invention is not limited to this.

ZL(ZL1〜ZL3) ズームレンズ
G1 第1レンズ群
G2 第2レンズ群
G3 第3レンズ群
G4 第4レンズ群
La 単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズ
Lb 物体側に凸面を向けた第2の正レンズ
Lc 負レンズ
S 開口絞り
1 ミラーレスカメラ(撮像装置)
2 撮影レンズ(ズームレンズ)
I 像面
101 反射防止膜
101a 第1層
ZL (ZL1 to ZL3) Zoom lens G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G4 4th lens group 1st positive lens Lb which consists of a La single lens or a cemented lens The 1st with the convex surface facing the object side 2 positive lens Lc Negative lens S Aperture stop 1 Mirrorless camera (imaging device)
2 Photo lens (zoom lens)
I Image surface 101 Antireflection film 101a First layer

Claims (23)

  1. 光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより実質的に4個のレンズ群からなり、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行い、
    前記第4レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズと、物体側に凸面を向けた第2の正レンズと、負レンズとからなり、
    以下の条件式を満足し、
    前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜は複数層から構成され、そのうち少なくとも1層がウェットプロセスを用いて形成され、前記ウェットプロセスを用いて形成された層のd線における屈折率が1.30以下であることを特徴とするズームレンズ。
    0.00 < (Rb2−Rb1) / (Rb2+Rb1) < 1.00
    1.031≦ (−Fc) / F4 ≦1.656
    但し、
    Rb2:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの像側の面の曲率半径、
    Rb1:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの物体側の面の曲率半径、
    Fc:前記第4レンズ群を構成する前記負レンズの焦点距離、
    F4:前記第4レンズ群の焦点距離。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis; It consists of four lens groups by the fourth lens group having refractive power, and performs zooming by changing the air interval of each lens group,
    The fourth lens group includes a first positive lens made of a single lens or a cemented lens arranged in order from the object side along the optical axis, a second positive lens having a convex surface facing the object side, and a negative lens. Consists of
    The following conditional expression is satisfied:
    An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film is composed of a plurality of layers, and at least one layer is formed using a wet process. A zoom lens, wherein a refractive index at d-line of a layer formed by using the wet process is 1.30 or less.
    0.00 <(Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) <1.00
    1.031 ≦ (−Fc) /F4≦1.656
    However,
    Rb2: radius of curvature of the image-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
    Rb1: the radius of curvature of the object-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
    Fc: focal length of the negative lens constituting the fourth lens group,
    F4: Focal length of the fourth lens group.
  2. 光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより実質的に4個のレンズ群からなり、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行い、
    前記第4レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズと、物体側に凸面を向けた第2の正レンズと、負レンズとからなり、
    以下の条件式を満足し、
    前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜は複数層から構成され、そのうち少なくとも1層がウェットプロセスを用いて形成され、前記ウェットプロセスを用いて形成された層のd線における屈折率が1.30以下であることを特徴とするズームレンズ。
    0.00 < (Rb2−Rb1) / (Rb2+Rb1) < 1.00
    0.50 < (−F2) / Fw < 1.00
    但し、
    Rb2:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの像側の面の曲率半径、
    Rb1:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの物体側の面の曲率半径、
    F2:前記第2レンズ群の焦点距離、
    Fw:無限遠合焦時における全系の広角端状態における焦点距離。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis; It consists of four lens groups by the fourth lens group having refractive power, and performs zooming by changing the air interval of each lens group,
    The fourth lens group includes a first positive lens made of a single lens or a cemented lens arranged in order from the object side along the optical axis, a second positive lens having a convex surface facing the object side, and a negative lens. Consists of
    The following conditional expression is satisfied:
    An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film is composed of a plurality of layers, and at least one layer is formed using a wet process. A zoom lens, wherein a refractive index at d-line of a layer formed by using the wet process is 1.30 or less.
    0.00 <(Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) <1.00
    0.50 <(-F2) / Fw <1.00
    However,
    Rb2: radius of curvature of the image-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
    Rb1: the radius of curvature of the object-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
    F2: focal length of the second lens group,
    Fw: the focal length in the wide-angle end state of the entire system when focusing on infinity.
  3. 光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより実質的に4個のレンズ群からなり、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行い、
    前記第4レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズと、物体側に凸面を向けた第2の正レンズと、負レンズとからなり、
    以下の条件式を満足し、
    前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜は複数層から構成され、そのうち少なくとも1層がウェットプロセスを用いて形成され、前記ウェットプロセスを用いて形成された層のd線における屈折率が1.30以下であることを特徴とするズームレンズ。
    0.00 < (Rb2−Rb1) / (Rb2+Rb1) < 1.00
    52 < νdc < 85
    但し、
    Rb2:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの像側の面の曲率半径、
    Rb1:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの物体側の面の曲率半径、
    νdc:前記第4レンズ群を構成する前記負レンズのd線におけるアッベ数。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis; It consists of four lens groups by the fourth lens group having refractive power, and performs zooming by changing the air interval of each lens group,
    The fourth lens group includes a first positive lens made of a single lens or a cemented lens arranged in order from the object side along the optical axis, a second positive lens having a convex surface facing the object side, and a negative lens. Consists of
    The following conditional expression is satisfied:
    An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film is composed of a plurality of layers, and at least one layer is formed using a wet process. A zoom lens, wherein a refractive index at d-line of a layer formed by using the wet process is 1.30 or less.
    0.00 <(Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) <1.00
    52 <νdc <85
    However,
    Rb2: radius of curvature of the image-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
    Rb1: the radius of curvature of the object-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
    νdc: Abbe number of d-line of the negative lens constituting the fourth lens group.
  4. 光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより実質的に4個のレンズ群からなり、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行い、
    前記第4レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズと、物体側に凸面を向けた第2の正レンズと、負レンズとからなり、
    以下の条件式を満足し、
    前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜は複数層から構成され、そのうち少なくとも1層がウェットプロセスを用いて形成され、前記ウェットプロセスを用いて形成された層のd線における屈折率が1.30以下であることを特徴とするズームレンズ。
    0.00 < (Rb2−Rb1) / (Rb2+Rb1) < 1.00
    0.8 < Bfw / Fw < 2.0
    但し、
    Rb2:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの像側の面の曲率半径、
    Rb1:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの物体側の面の曲率半径、
    Bfw:無限遠合焦時における全系の広角端状態のバックフォーカス、
    Fw:無限遠合焦時における全系の広角端状態の焦点距離。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis; It consists of four lens groups by the fourth lens group having refractive power, and performs zooming by changing the air interval of each lens group,
    The fourth lens group includes a first positive lens made of a single lens or a cemented lens arranged in order from the object side along the optical axis, a second positive lens having a convex surface facing the object side, and a negative lens. Consists of
    The following conditional expression is satisfied:
    An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film is composed of a plurality of layers, and at least one layer is formed using a wet process. A zoom lens, wherein a refractive index at d-line of a layer formed by using the wet process is 1.30 or less.
    0.00 <(Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) <1.00
    0.8 <Bfw / Fw <2.0
    However,
    Rb2: radius of curvature of the image-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
    Rb1: the radius of curvature of the object-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
    Bfw: Back focus in the wide-angle end state of the entire system when focusing on infinity,
    Fw: the focal length of the entire system at the wide-angle end when focusing on infinity.
  5. 前記第4レンズ群を構成する前記負レンズの焦点距離をFcとし、前記第4レンズ群の焦点距離をF4としたとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項2〜4のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    0.45 < (−Fc) / F4 < 3.00
    The following conditional expressions are satisfied, where Fc is a focal length of the negative lens constituting the fourth lens group, and F4 is a focal length of the fourth lens group. The zoom lens as described in any one of Claims.
    0.45 <(-Fc) / F4 <3.00
  6. 前記第2レンズ群の焦点距離をF2とし、無限遠合焦時における全系の広角端状態における焦点距離をFwとしたとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1、3及び4のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    0.30 < (−F2) / Fw < 2.00
    The following conditional expression is satisfied, where F2 is a focal length of the second lens group, and Fw is a focal length in the wide-angle end state of the entire system when focusing on infinity. And the zoom lens according to any one of 4 and 4.
    0.30 <(-F2) / Fw <2.00
  7. 前記第4レンズ群を構成する前記負レンズのd線におけるアッベ数をνdcとしたとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1、2及び4のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    45 < νdc < 85
    5. The following conditional expression is satisfied, where the Abbe number in the d-line of the negative lens constituting the fourth lens group is νdc: 5. Zoom lens.
    45 <νdc <85
  8. 無限遠合焦時における全系の広角端状態のバックフォーカスをBfwとし、無限遠合焦時における全系の広角端状態の焦点距離をFwとしたとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1〜3のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    0.5 < Bfw / Fw < 2.0
    When the back focus in the wide-angle end state of the entire system at infinity focusing is Bfw and the focal length of the wide-angle end state of the entire system in infinity focusing is Fw, the following conditional expression is satisfied: The zoom lens according to claim 1.
    0.5 <Bfw / Fw <2.0
  9. 前記ウェットプロセスを用いて形成された層は、前記複数層の最も表面側の層であることを特徴とする請求項1〜8のいずれか一項に記載のズームレンズ。   9. The zoom lens according to claim 1, wherein the layer formed using the wet process is a layer on a most surface side of the plurality of layers.
  10. 前記第3レンズ群は、開口絞りを有し、
    前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、前記開口絞りから見て凹形状の面であることを特徴とする請求項1〜9のいずれか1項に記載のズームレンズ。
    The third lens group has an aperture stop,
    The zoom lens according to claim 1, wherein the optical surface provided with the antireflection film is a concave surface when viewed from the aperture stop.
  11. 前記開口絞りから見て凹形状のレンズ面は、前記第1レンズ群および前記第2レンズ群に含まれる少なくとも1つのレンズの、像面側のレンズ面であることを特徴とする請求項10に記載のズームレンズ。   11. The concave lens surface viewed from the aperture stop is an image surface side lens surface of at least one lens included in the first lens group and the second lens group. The described zoom lens.
  12. 前記開口絞りから見て凹形状のレンズ面は、前記第1レンズ群および前記第2レンズ群に含まれる少なくとも1つのレンズの、物体側のレンズ面であることを特徴とする請求項10に記載のズームレンズ。   The concave lens surface as viewed from the aperture stop is an object-side lens surface of at least one lens included in the first lens group and the second lens group. Zoom lens.
  13. 前記反射防止膜が設けられた前記光学面は、物体から見て凹形状の面であることを特徴とする請求項1〜9のいずれか1項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to claim 1, wherein the optical surface on which the antireflection film is provided is a concave surface when viewed from an object.
  14. 前記物体から見て凹形状のレンズ面は、前記第1レンズ群の物体側から数えて2番目に位置するレンズの、像面側のレンズ面であることを特徴とする請求項13に記載のズームレンズ。   The concave lens surface viewed from the object is a lens surface on the image plane side of a lens located second from the object side of the first lens group. Zoom lens.
  15. 前記物体から見て凹形状のレンズ面は、前記第2レンズ群の物体側から数えて2番目に位置するレンズの、物体側のレンズ面であることを特徴とする請求項13に記載のズームレンズ。   14. The zoom according to claim 13, wherein the concave lens surface as viewed from the object is an object side lens surface of a lens located second from the object side of the second lens group. lens.
  16. 前記物体から見て凹形状のレンズ面は、前記第2レンズ群の物体側から数えて3番目に位置するレンズの、像面側のレンズ面であることを特徴とする請求項13に記載のズームレンズ。   The concave lens surface viewed from the object is a lens surface on the image plane side of a lens located third from the object side of the second lens group. Zoom lens.
  17. 前記物体から見て凹形状のレンズ面は、前記第2レンズ群の物体側から数えて4番目に位置するレンズの、物体側のレンズ面であることを特徴とする請求項13に記載のズームレンズ。   14. The zoom according to claim 13, wherein the lens surface having a concave shape when viewed from the object is an object side lens surface of a lens positioned fourth from the object side of the second lens group. lens.
  18. 前記第4レンズ群を構成する前記第1の正レンズと前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズとの合成の焦点距離をFabとし、前記第4レンズ群の焦点距離をF4としたとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1〜17のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    0.10 < Fab / F4 < 2.00
    The combined focal length of the first positive lens constituting the fourth lens group and the second positive lens having a convex surface facing the object side is Fab, and the focal length of the fourth lens group is F4. The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.10 <Fab / F4 <2.00
  19. 前記第4レンズ群は、少なくとも1面の非球面を有することを特徴とする請求項1〜18のいずれか一項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to claim 1, wherein the fourth lens group has at least one aspheric surface.
  20. 前記第4レンズ群を構成する前記負レンズは、少なくとも1面の非球面を有することを特徴とする請求項1〜19のいずれか一項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to claim 1, wherein the negative lens constituting the fourth lens group has at least one aspheric surface.
  21. 前記ズームレンズの近距離物体への合焦は、負の屈折力を有する前記第2レンズ群を光軸上で移動させることにより行うことを特徴とする請求項1〜20のいずれか一項に記載のズームレンズ。   21. The focusing of the zoom lens on an object at a short distance is performed by moving the second lens group having a negative refractive power on the optical axis. The described zoom lens.
  22. 請求項1〜21のいずれか一項に記載のズームレンズを備えたことを特徴とする撮像装置。   An image pickup apparatus comprising the zoom lens according to any one of claims 1 to 21.
  23. 光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第1レンズ群と、負の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とにより実質的に4個のレンズ群からなるズームレンズの製造方法であって、
    各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行い、
    前記第4レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、単レンズもしくは接合レンズからなる第1の正レンズと、物体側に凸面を向けた第2の正レンズと、負レンズとからなり、
    以下の条件式を満足し、
    前記第1レンズ群および前記第2レンズ群における光学面のうち少なくとも1面に反射防止膜が設けられ、前記反射防止膜は複数層から構成され、そのうち少なくとも1層がウェットプロセスを用いて形成され、前記ウェットプロセスを用いて形成された層のd線における屈折率が1.30以下であるように、レンズ鏡筒内に各レンズを組み込むことを特徴とするズームレンズの製造方法。
    0.00 < (Rb2−Rb1) / (Rb2+Rb1) < 1.00
    1.031≦ (−Fc) / F4 ≦1.656
    但し、
    Rb2:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの像側の面の曲率半径、
    Rb1:前記第4レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第2の正レンズの物体側の面の曲率半径、
    Fc:前記第4レンズ群を構成する前記負レンズの焦点距離、
    F4:前記第4レンズ群の焦点距離。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis; A zoom lens manufacturing method comprising substantially four lens groups by a fourth lens group having refractive power,
    Magnification by changing the air spacing of each lens group,
    The fourth lens group includes a first positive lens made of a single lens or a cemented lens arranged in order from the object side along the optical axis, a second positive lens having a convex surface facing the object side, and a negative lens. Consists of
    The following conditional expression is satisfied:
    An antireflection film is provided on at least one of the optical surfaces of the first lens group and the second lens group, and the antireflection film is composed of a plurality of layers, and at least one layer is formed using a wet process. A method of manufacturing a zoom lens, wherein each lens is incorporated in a lens barrel so that a refractive index at a d-line of a layer formed using the wet process is 1.30 or less.
    0.00 <(Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) <1.00
    1.031 ≦ (−Fc) /F4≦1.656
    However,
    Rb2: radius of curvature of the image-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
    Rb1: the radius of curvature of the object-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
    Fc: focal length of the negative lens constituting the fourth lens group,
    F4: Focal length of the fourth lens group.
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