JP5300162B1 - Water-stop agent, water-stop method, and injection device - Google Patents

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Abstract

【課題】短時間で止水し、長期にわたって止水効果が得られる技術を提供する。
【解決手段】石油樹脂とアクリル樹脂を水に分散させた樹脂エマルジョン(A液)と、ウレタンプレポリマーを含むウレタン組成物(B液)とを混合して成り、前記樹脂エマルジョンと前記ウレタン組成物の質量比(A液:B液)が、100:5〜100:20である止水剤。
【選択図】図12
The present invention provides a technique capable of stopping water in a short time and obtaining a water stopping effect for a long time.
A resin emulsion (liquid A) in which a petroleum resin and an acrylic resin are dispersed in water and a urethane composition (liquid B) containing a urethane prepolymer are mixed, and the resin emulsion and the urethane composition are mixed. The water stopping agent whose mass ratio (A liquid: B liquid) is 100: 5-100: 20.
[Selection] Figure 12

Description

本発明は、コンクリート構造物の漏水を止める技術に関する。   The present invention relates to a technique for stopping water leakage of a concrete structure.

地下ピット、よう壁などのコンクリート構造物の打ち継目やクラック等から漏水が生じた場合の止水工法として、漏水の発生箇所付近に削孔し、高分子系止水剤を圧入して硬化させる高圧注入工法が知られている。   When water leakage occurs due to joints or cracks in concrete structures such as underground pits and walls, a hole is made near the location where the water leaks, and a polymer water-stopper is injected and cured. A high-pressure injection method is known.

高圧注入工法に用いる止水剤としては、例えばアルファー・ゾルG(登録商標:三生化工株式会社)が用いられる。アルファー・ゾルGは、石油樹脂及びアクリル樹脂を水に分散させた水性ポリマー系分散液であり、注入直前に硬化促進剤と混合され、漏水発生箇所付近に削孔した注入孔へ圧力をかけて注入されて、打ち継目やひび等の間隙に行きわたり硬化して漏水原因の間隙を塞ぐことで止水する。   For example, Alpha Sol G (registered trademark: Sansei Chemical Co., Ltd.) is used as the water-stopping agent used in the high-pressure injection method. Alpha Sol G is an aqueous polymer dispersion in which a petroleum resin and an acrylic resin are dispersed in water, mixed with a curing accelerator immediately before injection, and pressure is applied to the injection hole drilled near the location of water leakage. It is injected and stops in the gaps such as joints and cracks and hardens to close the gaps causing water leakage.

前記水性ポリマー系分散液は、硬化前の粘度が低く、流動性を有するため高圧注入により微細な空隙へ入り込むことができ、且つ硬化後のコンクリート構造物に対する付着力や追従性が高いため、コンクリート構造物の漏水を効果的に止めることができる。   The aqueous polymer dispersion has a low viscosity before curing and has fluidity, so that it can enter into fine voids by high-pressure injection, and has high adhesion and followability to the concrete structure after curing. The water leakage of the structure can be effectively stopped.

特開2007−63415号公報JP 2007-63415 A 特開2003−193032号公報JP 2003-193032 A

上述の水性ポリマー系分散液の止水剤が硬化した際の物性は、水密性、引張強度、伸び、付着強度が大きく、止水剤として好適なものであるが、水性ポリマー系分散液は、注入後、硬化するまでの養生時間が長く、例えば、アルファー・ゾルGは硬化するまでに2時間〜4時間程度必要であった。   Physical properties when the water-stopping agent of the above-mentioned aqueous polymer-based dispersion is cured have high water tightness, tensile strength, elongation and adhesion strength, and are suitable as a water-stopping agent. After the injection, the curing time until curing is long. For example, Alpha-sol G requires about 2 to 4 hours to cure.

一方、硬化時間の短い止水剤として、ポリウレタン樹脂系の止水剤が知られている。ポリウレタン樹脂系の止水剤は、ポリイソシアネートを主材料とし、周囲の水と反応して、炭酸ガスを放出しながらポリウレタンとなる。このポリウレタン樹脂系の止水剤としては、例えばハイセル(登録商標:東邦化学工業株式会社)OH−708L、タップグラウト注入液(商標:茶谷産業株式会社)、ハイドロアクティブ(登録商標)等が挙げられる。   On the other hand, a polyurethane resin-based water-stopping agent is known as a water-stopping agent having a short curing time. A polyurethane resin-based water-stopping agent contains polyisocyanate as a main material, reacts with surrounding water, and becomes polyurethane while releasing carbon dioxide gas. Examples of this polyurethane resin-based water-stopping agent include Hicell (registered trademark: Toho Chemical Co., Ltd.) OH-708L, tap grout injection solution (trademark: Chaya Sangyo Co., Ltd.), Hydroactive (registered trademark), and the like. .

これらのポリウレタン樹脂系止水剤は、硬化時間が60秒〜200秒と短い反面、硬化物の付着性、引張強度、伸びが小さいため、補修後にコンクリート構造物の間隙が変位した場合、硬化物(ポリウレタン)が変位に追従できずに新たな水みちが発生し、再漏水する可能性があるという問題点があった。   These polyurethane resin-based water-stopping agents have a curing time as short as 60 to 200 seconds. However, since the adhesiveness, tensile strength, and elongation of the cured product are small, the cured product is cured when the gap between the concrete structures is displaced after repair. There was a problem that (polyurethane) could not follow the displacement and a new water channel was generated, which could cause water leakage again.

また、コンクリート構造物の漏水補修を行う場合、止水剤の硬化時間が単に短いだけでなく、止水剤が漏水原因となっているクラック等に行きわたるまでは流動性を保ち、漏水原因に行きわたったのち速やかに硬化するように適切な硬化時間を有することが望ましい。   In addition, when repairing leaks in concrete structures, not only is the hardening time of the water-stopping agent short, but it also maintains fluidity until the water-stopping agent reaches the cracks that are causing the water leak. It is desirable to have an appropriate cure time so that it will cure quickly after it has traveled.

そこで、本発明では、上記した背景に鑑み、止水剤が適切な時間で硬化し、且つ長期に
わたって止水効果が得られる技術の提供を課題とする。
Therefore, in the present invention, in view of the above-described background, it is an object to provide a technique in which a water-stopping agent is cured in an appropriate time and a water-stopping effect can be obtained over a long period of time.

前記課題を解決するため、本発明の止水剤は、
石油樹脂とアクリル樹脂を水に分散させた樹脂エマルジョン(A液)と、ウレタンプレポリマーを含むウレタン組成物(B液)とを混合して成り、
前記樹脂エマルジョンと前記ウレタン組成物の質量比(A液:B液)が、100:5〜100:20であることを特徴とする。
前記止水剤は、前記樹脂エマルジョン(A液)に、イソシアネート化合物を含む硬化促進剤を含有しても良い。
また、前記課題を解決するため、本発明の止水工法は、
コンクリート構造物の漏水の原因である間隙と交わるように当該コンクリート構造物に注入孔を削孔する工程と、
石油樹脂及びアクリル樹脂を水に分散させた樹脂エマルジョン(A液)とウレタンプレポリマーを含むウレタン組成物(B液)とを質量比(A液:B液)100:5〜100:20で混合して前記注入孔に圧入する工程と、
を有する。
In order to solve the above-mentioned problem,
A resin emulsion (liquid A) in which a petroleum resin and an acrylic resin are dispersed in water and a urethane composition (liquid B) containing a urethane prepolymer are mixed,
A mass ratio of the resin emulsion and the urethane composition (A liquid: B liquid) is 100: 5 to 100: 20.
The water stopping agent may contain a curing accelerator containing an isocyanate compound in the resin emulsion (A liquid).
Moreover, in order to solve the said subject, the water stop construction method of this invention is
A step of drilling an injection hole in the concrete structure so as to intersect a gap that causes leakage of the concrete structure;
A resin emulsion (liquid A) in which petroleum resin and acrylic resin are dispersed in water and a urethane composition (liquid B) containing a urethane prepolymer are mixed at a mass ratio (liquid A: liquid B) 100: 5 to 100: 20. And press-fitting into the injection hole;
Have

前記止水工法は、前記樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)とをそれぞれポンプで送液し、前記ポンプから送られた前記樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)とを混合部で混合する場合に、ウレタン組成物(B液)を送液するポンプの送液量を調整することにより、前記質量比で前記樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)とを混合させても良い。
また、前記課題を解決するため、本発明の注入装置は、
石油樹脂及びアクリル樹脂を水に分散させた樹脂エマルジョン(A液)を送液するポンプと、
ウレタン組成物(B液)を送液するポンプと、
前記ポンプから送られた前記樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)とを質量比(A液:B液)100:5〜100:20で混合する混合部と、
前記樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)とを混合した止水剤を止水対象物に注入するノズルと、
を備える。
In the water stop method, the resin emulsion (Liquid A) and the urethane composition (Liquid B) are respectively pumped, and the resin emulsion (Liquid A) and the urethane composition (Liquid B) sent from the pump. ) In the mixing part, the resin emulsion (liquid A) and the urethane composition (B) are adjusted in the mass ratio by adjusting the liquid feed amount of the pump for feeding the urethane composition (liquid B). Liquid).
Moreover, in order to solve the said subject, the injection apparatus of this invention is the following.
A pump for feeding a resin emulsion (liquid A) in which petroleum resin and acrylic resin are dispersed in water;
A pump for feeding the urethane composition (liquid B);
A mixing section for mixing the resin emulsion (liquid A) and the urethane composition (liquid B) sent from the pump at a mass ratio (liquid A: liquid B) 100: 5 to 100: 20;
A nozzle that injects a water-stopping agent obtained by mixing the resin emulsion (liquid A) and the urethane composition (liquid B) into a water-stopping object;
Is provided.

前記注入装置は、前記ウレタン組成物(B液)を送液するポンプの送液量を調整することにより、前記混合部へ送られる前記樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)の比を前記質量比とする混合比調整部を備えても良い。   The said injection apparatus adjusts the liquid feeding amount of the pump which sends the said urethane composition (B liquid), and the said resin emulsion (A liquid) and urethane composition (B liquid) sent to the said mixing part You may provide the mixing ratio adjustment part which makes ratio the said mass ratio.

本発明によれば、短時間で止水し、長期にわたって止水効果が得られる技術を提供できる。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the technique which can stop water in a short time and can acquire the water stop effect over a long term can be provided.

図1は、注入装置の構成図である。FIG. 1 is a configuration diagram of an injection apparatus. 図2は、樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)の混合比率を変化させた場合の硬化時間の試験結果を示す表である。FIG. 2 is a table showing the test results of the curing time when the mixing ratio of the resin emulsion (liquid A) and the urethane composition (liquid B) is changed. 図3は、樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)の混合比率を変化させた場合の硬化時間の試験結果を示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing a test result of the curing time when the mixing ratio of the resin emulsion (liquid A) and the urethane composition (liquid B) is changed. 図4は、樹脂エマルジョン(A液)と硬化促進剤の混合比率を変化させた場合の硬化時間の試験結果を示す表である。FIG. 4 is a table showing the test results of the curing time when the mixing ratio of the resin emulsion (liquid A) and the curing accelerator is changed. 図5は、樹脂エマルジョン(A液)と硬化促進剤の混合比率を変化させた場合の硬化時間の試験結果を示すグラフである。FIG. 5 is a graph showing the test results of the curing time when the mixing ratio of the resin emulsion (liquid A) and the curing accelerator is changed. 図6は、引張強さ及び破壊ひずみの測定結果を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing measurement results of tensile strength and fracture strain. 図7は、付着性能試験の説明図である。FIG. 7 is an explanatory diagram of the adhesion performance test. 図8は、付着強度の試験結果を示す図である。FIG. 8 is a diagram showing the adhesion strength test results. 図9は、止水剤を間隙に注入した際の拡散性の試験の説明図である。FIG. 9 is an explanatory diagram of a diffusivity test when a water-stopping agent is injected into the gap. 図10は、止水剤の拡散状態を説明する図である。FIG. 10 is a diagram for explaining the diffusion state of the water-stopping agent. 図11は拡散性の試験結果を示した図である。FIG. 11 shows the results of the diffusivity test. 図12は、止水工法の説明図である。FIG. 12 is an explanatory diagram of the water stop method. 図13は、実際の施行結果を示す図である。FIG. 13 is a diagram illustrating an actual enforcement result.

以下、本発明の実施形態について詳しく説明する。
本実施形態の止水剤は、樹脂エマルジョンのA液と、ウレタン組成物のB液を用いる2液型の止水剤である。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail.
The water-stop agent of this embodiment is a two-component water-stop agent using a liquid A of a resin emulsion and a liquid B of a urethane composition.

樹脂エマルジョンのA液は、石油樹脂とアクリル樹脂を水に分散・乳化させたエマルジョンを含有する。石油樹脂は、例えば芳香族(C9)系石油樹脂である。また、石油樹脂は、脂肪族/芳香族共重合(C5/C9)系石油樹脂(C 410:Petroleum resins、CAS番号64742-16-1)であっても良い。また、水添石油樹脂あるいは天然ロジンであっても良
い。A液における石油樹脂の含有量は、例えば20〜60Wt%、望ましくは30〜45Wt%である。
The resin emulsion A liquid contains an emulsion in which petroleum resin and acrylic resin are dispersed and emulsified in water. The petroleum resin is, for example, an aromatic (C9) petroleum resin. The petroleum resin may be an aliphatic / aromatic copolymer (C5 / C9) petroleum resin (C 410: Petroleum resins, CAS No. 64742-16-1). Moreover, hydrogenated petroleum resin or natural rosin may be used. The content of the petroleum resin in the liquid A is, for example, 20 to 60 Wt%, desirably 30 to 45 Wt%.

石油樹脂は、ナフサクラッカーから生成するC5留分やC9留分のカチオン重合により製造され、下記分子構造をとる。
A液のアクリル樹脂は、例えばアクリル酸ブチルエステルである。

A液におけるアクリル樹脂の含有量は、例えば5〜30Wt%、望ましくは7〜20Wt%である。
Petroleum resin is produced by cationic polymerization of C5 fraction and C9 fraction produced from naphtha cracker and has the following molecular structure.
The A resin acrylic resin is, for example, butyl acrylate.

The content of the acrylic resin in the liquid A is, for example, 5 to 30 Wt%, desirably 7 to 20 Wt%.

A液は、水を分散媒とし、石油樹脂とアクリル樹脂を分散・乳化させている。なお、A液は、乳化剤を含有しても良い。乳化剤として、例えばポリビニルアルコールが挙げられる。A液における乳化剤の含有量は、例えば1〜10Wt%、望ましくは2〜4Wt%である。A液における水の含有量は、例えば20〜75Wt%、望ましくは35〜55Wt
%である。
Liquid A uses water as a dispersion medium and disperses and emulsifies petroleum resin and acrylic resin. In addition, A liquid may contain an emulsifier. Examples of the emulsifier include polyvinyl alcohol. The content of the emulsifier in the liquid A is, for example, 1 to 10 Wt%, desirably 2 to 4 Wt%. The water content in the liquid A is, for example, 20 to 75 Wt%, preferably 35 to 55 Wt.
%.

また、A液には、イソシアネート化合物を含む硬化促進剤が、使用直前に混合される。硬化促進剤は、例えば、ポリオキシエチレン・ポリオキシプロピレン縮合物、γ−ブチロラクトン、2,4−トリレンジイソシアネート、2,6−トリレンジイソシアネートを含有する。なお、上記石油樹脂とアクリル樹脂を水に分散・乳化させたエマルジョンとしては、アルファー・ゾルG(登録商標:三生化工株式会社)を用いても良い。   Moreover, the hardening accelerator containing an isocyanate compound is mixed with the A liquid immediately before use. The curing accelerator contains, for example, polyoxyethylene / polyoxypropylene condensate, γ-butyrolactone, 2,4-tolylene diisocyanate, and 2,6-tolylene diisocyanate. As the emulsion in which the above petroleum resin and acrylic resin are dispersed and emulsified in water, Alpha Sol G (registered trademark: Sansei Chemical Co., Ltd.) may be used.

また、硬化促進剤は、アルファー・ゾル−ゲル化剤(登録商標:三生化工株式会社)を用いても良い。なお、硬化促進剤は、A液でなく、B液に混合しても良い。   Further, as the curing accelerator, an alpha sol-gelling agent (registered trademark: Sansei Chemical Co., Ltd.) may be used. The curing accelerator may be mixed with the B liquid instead of the A liquid.

B液のウレタン組成物は、ポリイソシアネートを主材料とするウレタンプレポリマーを含有して成る。ウレタンプレポリマーは、例えば、合成反応装置にポリオールおよびイソシアネート化合物を仕込んで撹拌し、60〜160℃で反応させて作成される。ここでポリオールは、一種または二種以上のポリオールを含有するものであり、例えば、1,4-
シクロヘキサンジメタノール、ポリテトラメチレングリコール、ポリエーテルポリオール、ポリエステルポリオール、ポリアセタールポリオールを挙げることができる。
The urethane composition of the B liquid contains a urethane prepolymer whose main material is polyisocyanate. The urethane prepolymer is prepared, for example, by adding a polyol and an isocyanate compound to a synthesis reaction apparatus and stirring them, and reacting them at 60 to 160 ° C. Here, the polyol contains one kind or two or more kinds of polyols. For example, 1,4-
Examples include cyclohexanedimethanol, polytetramethylene glycol, polyether polyol, polyester polyol, and polyacetal polyol.

ポリエーテルポリオールの具体例として、エチレングリコール、プロピレングリコール、ジエチレングリコール、ジプロピレングリコール、グリセリン、トリメチロールプロパン、ペンタエルスリトール、ソルビトール、ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、ヘキサンジオール、1,4−シクロヘキサンジメタノール、ペンタンジオール等の多価アルコール類のアルキレンオキサイド付加物が挙げられる。また、アルキレンオキサイドとしてエチレンオキサイド、プロピレンオキサイド、ブチレンオキサイドを挙げることができ、これらの一種または二種以上を付加することができる。   Specific examples of polyether polyols include ethylene glycol, propylene glycol, diethylene glycol, dipropylene glycol, glycerin, trimethylolpropane, pentaerythritol, sorbitol, butanediol, neopentyl glycol, hexanediol, 1,4-cyclohexanedimethanol. And alkylene oxide adducts of polyhydric alcohols such as pentanediol. Examples of the alkylene oxide include ethylene oxide, propylene oxide, and butylene oxide, and one or more of these can be added.

上記ポリエーテルポリオールには、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリエチレンポリプロピレングリコールに加え、エチレングリコール、プロピレングリコール、ブチレングリコールの1種または2種以上から構成される2量体その他の低分子量体も含まれる。   In addition to polyethylene glycol, polypropylene glycol, and polyethylene polypropylene glycol, the polyether polyol includes a dimer composed of one or more of ethylene glycol, propylene glycol, and butylene glycol, and other low molecular weight substances.

ポリエステルポリオールの具体例として、エチレングリコール、プロピレングリコール、ブチレングリコール、ヘキシレングリコール、ジエチレングリコール、ジプロピレングリコール、ネオペンチルグリコール、グリセリン又はトリメチロールプロパン等のポリオールとコハク酸、グルタール酸、アジピン酸、マレイン酸、フマル酸、フタル酸等の飽和又は不飽和の多価カルボン酸、若しくはこれらの酸無水物との縮合生成物やポリカプロラクトンポリオール等が挙げられる。   Specific examples of polyester polyols include polyols such as ethylene glycol, propylene glycol, butylene glycol, hexylene glycol, diethylene glycol, dipropylene glycol, neopentyl glycol, glycerin or trimethylolpropane, and succinic acid, glutaric acid, adipic acid, maleic acid. Saturated or unsaturated polyvalent carboxylic acids such as fumaric acid and phthalic acid, condensation products with these acid anhydrides, polycaprolactone polyols, and the like.

イソシアネート化合物の具体例としては、ポリメチレンポリフェニルポリイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、カルボジイミド変性ジフェニルメタンジイソシアネート、キシレンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネートが挙げられる。   Specific examples of the isocyanate compound include polymethylene polyphenyl polyisocyanate, diphenylmethane diisocyanate, carbodiimide-modified diphenylmethane diisocyanate, xylene diisocyanate, tolylene diisocyanate, isophorone diisocyanate, and hexamethylene diisocyanate.

B液のウレタン組成物は、上記ウレタンプレポリマーの他、ポリメチレンポリフェニルポリイソシアネート(ポリメリックMDI)や有機酸エステルを含有しても良い。   The urethane composition of the B liquid may contain polymethylene polyphenyl polyisocyanate (polymeric MDI) or organic acid ester in addition to the urethane prepolymer.

B液におけるウレタンプレポリマーの含有量は、例えば40〜90Wt%、望ましくは50〜70Wt%であり、B液におけるポリメチレンポリフェニルポリイソシアネートの含有量は、例えば0〜30Wt%、望ましくは5〜15Wt%である。   The content of the urethane prepolymer in the B liquid is, for example, 40 to 90 Wt%, preferably 50 to 70 Wt%, and the content of the polymethylene polyphenyl polyisocyanate in the B liquid is, for example, 0 to 30 Wt%, preferably 5 to 70 Wt%. 15 Wt%.

なお、B液としては、ハイセル(登録商標:東邦化学工業株式会社)OH−1Xを用いても良い。   In addition, as B liquid, you may use Hicell (registered trademark: Toho Chemical Co., Ltd.) OH-1X.

〈注入装置〉
次に上記樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)を混合してコンクリート構造物の漏水箇所に注入する注入装置について説明する。図1は、注入装置の構成図である。
<Injection device>
Next, an injection device that mixes the resin emulsion (A liquid) and the urethane composition (B liquid) and injects into the water leaking portion of the concrete structure will be described. FIG. 1 is a configuration diagram of an injection apparatus.

図1に示すように、注入装置10は、タンク11,12、ポンプ13,14、配管15,16、注入バルブ17,18、合流部19、ノズル20を備える。   As shown in FIG. 1, the injection device 10 includes tanks 11 and 12, pumps 13 and 14, pipes 15 and 16, injection valves 17 and 18, a junction 19, and a nozzle 20.

タンク11はA液を貯蔵し、貯蔵したA液がポンプ13によって送り出される。タンク12はB液を貯蔵し、貯蔵したB液がポンプ14によって送り出される。ポンプ13,14の構成は特に限定されず、渦巻きポンプ、カスケードポンプ、ピストンポンプ、スクイズポンプ等、送液可能なポンプであれば良い。ポンプ13,14は、電動であっても内燃機関によって駆動されるものであっても良いが、洞動や屋内などの閉塞空間で利用される場合には電動のポンプが望ましい。本実施形態は、電動のポンプ13,14を用いた例を示す。また、ポンプ14には、変圧器等の可変電圧装置41が接続され、ポンプ14に供給する電力の電圧が調整される。ポンプ14への供給電力の電圧が変化すると、ポンプ14によるB液の送液量が変化する。そこで、A液とB液が所望の質量比となる場合の電圧を予め求めておき、可変電圧装置41でポンプ14へ供給する電力の電圧を調整することで、注入するA液とB液の質量比を任意に設定する。即ち、可変電圧装置41は、混合比調整部の一形態である。   The tank 11 stores the liquid A, and the stored liquid A is sent out by the pump 13. The tank 12 stores the B liquid, and the stored B liquid is sent out by the pump 14. The configuration of the pumps 13 and 14 is not particularly limited, and any pump that can feed liquids, such as a spiral pump, a cascade pump, a piston pump, or a squeeze pump may be used. The pumps 13 and 14 may be electric or driven by an internal combustion engine. However, when the pumps 13 and 14 are used in a closed space such as a sinusoid or indoor, an electric pump is desirable. This embodiment shows an example using electric pumps 13 and 14. In addition, a variable voltage device 41 such as a transformer is connected to the pump 14 to adjust the voltage of power supplied to the pump 14. When the voltage of the power supplied to the pump 14 changes, the amount of liquid B delivered by the pump 14 changes. Therefore, the voltage when the liquid A and the liquid B have a desired mass ratio is obtained in advance, and the voltage of the power supplied to the pump 14 is adjusted by the variable voltage device 41, so that the liquid A and the liquid B to be injected are adjusted. Set the mass ratio arbitrarily. That is, the variable voltage device 41 is a form of the mixing ratio adjustment unit.

ポンプ13,14から送り出されたA液,B液は、配管15,16を介してバルブ17,18へ送られる。配管15,16は、ノズル20の取り回しが容易となるようにフレキシブルで、且つ圧入時の内圧による変形が少ないように耐圧のホース等を用いることが好ましい。   The A liquid and B liquid sent out from the pumps 13 and 14 are sent to the valves 17 and 18 through the pipes 15 and 16. The pipes 15 and 16 are preferably flexible so that the nozzle 20 can be easily handled, and a pressure-resistant hose or the like is used so that deformation due to internal pressure during press-fitting is small.

注入バルブ17,18は、配管15,16と接続されてA液,B液の流路を開閉するストップ弁である。注入バルブ17,18は、A液,B液の流量の調整が可能な絞り弁や流量調整弁であっても良い。   The injection valves 17 and 18 are stop valves that are connected to the pipes 15 and 16 to open and close the flow paths of the A liquid and the B liquid. The injection valves 17 and 18 may be throttle valves or flow rate adjusting valves capable of adjusting the flow rates of the A liquid and the B liquid.

合流部19は注入バルブ17から流入するA液と、注入バルブ18から流入するB液の二液を一つに合流させてノズル20へ送出する。図1では、Y字型の例を示したが、合流部19は、T字型など他の形状であっても良い。   The merging unit 19 merges the two liquids, the liquid A flowing from the injection valve 17 and the liquid B flowing from the injection valve 18, and sends them to the nozzle 20. In FIG. 1, an example of a Y shape is shown, but the merging portion 19 may have another shape such as a T shape.

ノズル20は、内部にA液,B液を均質に混合するためのプラスチック製攪拌翼21が設けられている。この攪拌翼21は、ノズル20内空の中心線22を回転中心として回転可能に保持され、ノズル内を通過するA液,B液の流れを受けて回転し、A液,B液を均質に混合する。なお、攪拌翼21は、A液,B液の流れを受けて回転する構成に限らず、モーター等の駆動力によって回転する構成であっても良い。また、攪拌翼21は、回転する構成に限らず、ノズル20内で固定された構成でも良い。固定された攪拌翼21は、相対的に移動するA液,B液を翼面で回転するように流動させることでA液,B液を均質に混合する。なお、攪拌翼21は、スクリュー型であっても、リボンスクリュー型であっても良い。本実施形態では、この攪拌翼21を内包したノズルの一部とA液・B液を合流させる合流部19とが混合部として機能する。   The nozzle 20 is provided with a plastic stirring blade 21 for uniformly mixing the A liquid and the B liquid. The stirring blade 21 is rotatably held around the center line 22 in the air inside the nozzle 20 and rotates in response to the flow of the A and B liquids passing through the nozzle, so that the A and B liquids are homogeneous. Mix. The stirring blade 21 is not limited to a configuration that rotates in response to the flow of the liquid A and the liquid B, but may be configured to rotate by a driving force such as a motor. Further, the stirring blade 21 is not limited to the rotating configuration, and may be a configuration fixed in the nozzle 20. The fixed agitating blade 21 mixes the A and B liquids homogeneously by causing the relatively moving A and B liquids to rotate on the blade surface. The stirring blade 21 may be a screw type or a ribbon screw type. In the present embodiment, a part of the nozzle including the stirring blade 21 and the merging unit 19 for merging the liquid A and the liquid B function as a mixing unit.

本実施形態の注入装置10では、混合比調整部として可変電圧装置41を用いた例を示したが、これに限らず混合比調整部は、バルブ18を絞り弁や流量調整弁としB液の流量
を調整可能としたものや、合流部19に混合弁を設けてA液とB液の混合比率を調整可能としたものでも良い。
In the injection device 10 of the present embodiment, the example using the variable voltage device 41 as the mixing ratio adjusting unit has been shown. However, the mixing ratio adjusting unit is not limited to this, and the valve 18 is used as a throttle valve or a flow rate adjusting valve. The flow rate can be adjusted, or the mixing portion 19 can be provided with a mixing valve so that the mixing ratio of the liquid A and the liquid B can be adjusted.

〈硬化時間に関する試験〉
次に樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)を混合した場合の硬化時間の試験について説明する。
<Test for curing time>
Next, the test of the curing time when the resin emulsion (liquid A) and the urethane composition (liquid B) are mixed will be described.

先ず、石油樹脂とアクリル樹脂を水に分散させポリビニルアルコールで乳化させた樹脂エマルジョン(A液)を10℃、20℃、30℃に調整し、各温度のA液を4つずつ300g計りとり、更に硬化促進剤15gと水15gを混合してA液の供試体とする。   First, a resin emulsion (liquid A) in which petroleum resin and acrylic resin are dispersed in water and emulsified with polyvinyl alcohol is adjusted to 10 ° C., 20 ° C., and 30 ° C., and 300 g of liquid A at each temperature is measured four by four. Further, 15 g of a curing accelerator and 15 g of water are mixed to prepare a specimen for liquid A.

そして、各温度のA液の4供試体に、B液のウレタン組成物を5%(15g)、10%(30g)、15%(45g)、20%(60g)それぞれ加えて、攪拌器で混合し、所定の硬度に硬化(ゲル化)するまでの時間を測定した。なお、本試験において所定の硬度は、「容器を逆さにしても流れ落ちない状態」である。   Then, 5% (15 g), 10% (30 g), 15% (45 g), and 20% (60 g) of the urethane composition of B liquid were added to 4 specimens of A liquid at each temperature, respectively, with a stirrer. After mixing, the time until curing (gelation) to a predetermined hardness was measured. In this test, the predetermined hardness is “a state in which the container does not flow down even when the container is turned upside down”.

また、比較例として、樹脂エマルジョン(A液)にウレタン組成物(B液)を混合せず、硬化促進剤の割合を増加させた供試体を作成する。   Further, as a comparative example, a test specimen is prepared in which the urethane composition (B liquid) is not mixed with the resin emulsion (A liquid) and the ratio of the curing accelerator is increased.

先ず、石油樹脂とアクリル樹脂を水に分散させポリビニルアルコールで乳化させたエマルジョンを10℃、20℃、30℃に調整し、各温度のエマルジョンについて4つずつ300g計りとる。そして、各温度の4つのエマルジョンに水15gを加え、硬化促進剤を5%(15g)、10%(30g)、15%(45g)、20%(60g)それぞれ加えて、攪拌器で混合し、所定の硬度に硬化(ゲル化)するまでの時間を測定した。なお、従来、ウレタン樹脂を混合せずに樹脂エマルジョン単独で用いる場合の硬化促進剤の標準的な混合比率は、5%(15g)である。   First, an emulsion in which a petroleum resin and an acrylic resin are dispersed in water and emulsified with polyvinyl alcohol is adjusted to 10 ° C., 20 ° C., and 30 ° C., and 300 g is measured for each emulsion at each temperature. Then, 15 g of water is added to the four emulsions at each temperature, and 5% (15 g), 10% (30 g), 15% (45 g), and 20% (60 g) of the curing accelerator are added and mixed with a stirrer. The time until curing (gelation) to a predetermined hardness was measured. Conventionally, the standard mixing ratio of the curing accelerator when the resin emulsion is used alone without mixing the urethane resin is 5% (15 g).

図2,図3は、樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)の混合比率を変化させた場合の硬化時間の試験結果を示す表とグラフ、図4,図5は、樹脂エマルジョンと硬化促進剤の混合比率を変化させた場合の硬化時間の試験結果を示す表とグラフである。   2 and 3 are tables and graphs showing test results of curing time when the mixing ratio of the resin emulsion (liquid A) and the urethane composition (liquid B) is changed, and FIGS. 4 and 5 are resin emulsions. It is the table | surface and graph which show the test result of hardening time at the time of changing the mixing ratio of a hardening accelerator.

図4,図5に示すように、樹脂エマルジョン(A液)に硬化促進剤を5%(15g)混合し、A液単独で硬化させた場合の硬化時間は約1〜4時間であり、単に硬化促進剤の量を増やしても30分以下になることがなかった。また、硬化促進剤を増加することで硬化時間を短縮できたのは、硬化促進剤を15%混合した場合までで、それ以上混合比率を上げても顕著な短縮効果が得られなかった。   As shown in FIG. 4 and FIG. 5, the curing time when the curing accelerator is mixed with the resin emulsion (liquid A) 5% (15 g) and cured with the liquid A alone is about 1 to 4 hours. Even if the amount of the curing accelerator was increased, it did not become 30 minutes or less. Further, the curing time could be shortened by increasing the curing accelerator up to the case where the curing accelerator was mixed by 15%, and no significant shortening effect was obtained even if the mixing ratio was further increased.

一方、樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)を混合した場合、図2,図3に示すように、硬化時間が2分〜28分と格段に短縮できる。これは、B液の主成分であるイソシアネートが、周囲の水分を急速に吸収・化合して、炭酸ガスを放出しながら重合し、ポリウレタンになるため、A液中の水分が急速に吸い取られ、脱水、濃縮されて、ポリマー粒子同士が密着、融合して流動性の無い所謂ゲル化状態となるため、硬化時間が短縮できると考えられる。   On the other hand, when the resin emulsion (liquid A) and the urethane composition (liquid B) are mixed, as shown in FIGS. 2 and 3, the curing time can be remarkably shortened to 2 minutes to 28 minutes. This is because the isocyanate, which is the main component of the B liquid, rapidly absorbs and combines the surrounding water, polymerizes while releasing carbon dioxide gas, and becomes polyurethane, so the water in the A liquid is quickly absorbed. It is considered that the curing time can be shortened because the polymer particles are dehydrated and concentrated so that the polymer particles adhere and fuse to form a so-called gelled state having no fluidity.

図2,図3より、樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)の質量比が100:5〜100:20となるように混合することで止水剤の注入から硬化までの養生時間を適度に短縮できることが分かる。特に、硬化時間が10分前後であると止水剤が注入されて漏水原因の間隙に行きわたる前に硬化してしまうことが無く、且つ漏水原因の間隙に行きわたった後、速やかに硬化するので、作業性が良く、扱いやすい。このため樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)の質量比(A液:B液)が100:5〜10
0:15であると望ましく、100:7〜100:10であると更に望ましい。
2 and 3, curing from injection of water-stopping agent to curing by mixing so that the mass ratio of resin emulsion (liquid A) and urethane composition (liquid B) is 100: 5 to 100: 20. It turns out that time can be shortened moderately. In particular, when the curing time is around 10 minutes, the water-stopping agent is not injected and cured before reaching the water leakage cause gap, and after reaching the water leakage cause gap, it hardens quickly. So workability is good and easy to handle. For this reason, mass ratio (A liquid: B liquid) of resin emulsion (A liquid) and urethane composition (B liquid) is 100: 5-10.
0:15 is desirable, and 100: 7 to 100: 10 is more desirable.

なお、樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)の質量比は、温度毎に定められても良い。例えば、10℃未満の場合、質量比(A液:B液)を100:10〜100:20、10℃以上30℃未満の場合、質量比を100:7〜100:12、30℃以上の場合、質量比を100:5〜100:10とする。   In addition, the mass ratio of the resin emulsion (A liquid) and the urethane composition (B liquid) may be determined for each temperature. For example, when it is less than 10 ° C., the mass ratio (A liquid: B liquid) is 100: 10 to 100: 20, 10 ° C. or more and less than 30 ° C., and the mass ratio is 100: 7 to 100: 12, 30 ° C. or more. In this case, the mass ratio is set to 100: 5 to 100: 10.

〈引張強さ・伸び試験〉
次に硬化体の引張強さ及び伸び試験について説明する。
<Tensile strength / elongation test>
Next, the tensile strength and elongation test of the cured body will be described.

先ず、A液に対して硬化促進剤5%と水5%を混合したA液を3つに分けて温度を10℃、20℃、30℃に保つ。そして、各温度のA液を更に3つに分けてB液のウレタン組成物を5%(15g)、10%(30g)、15%(45g)それぞれ加えて混合し、展延して平面状に硬化させる。   First, the A liquid obtained by mixing 5% of the curing accelerator and 5% of water with respect to the A liquid is divided into three, and the temperatures are maintained at 10 ° C., 20 ° C., and 30 ° C. Then, the liquid A at each temperature is further divided into three parts, and the urethane composition of the liquid B is added to each of 5% (15 g), 10% (30 g), and 15% (45 g), mixed, spread, and flattened. Harden.

この平面状の硬化体からJIS K7127「プラスチック−引張特性の試験方法−第
3部」に基づく試験片を打ち抜いて作成し、引張強さ及び破壊ひずみを測定する。
A test piece based on JIS K7127 “Plastics—Test Method for Tensile Properties—Part 3” is punched out from this flat cured body, and tensile strength and fracture strain are measured.

図6は、この引張強さ及び破壊ひずみの測定結果を示す図である。図6に示すように、B液の混合比率が高くなると、引張強さが高くなり、破壊ひずみが低くなる傾向がみられた。この破壊ひずみが高ければ、コンクリート構造物の間隙が変動し、広くなった場合にも、硬化体が伸びて追従することができ、再漏水の可能性が少ない。   FIG. 6 is a diagram showing the measurement results of the tensile strength and fracture strain. As shown in FIG. 6, when the mixing ratio of the B liquid was increased, the tensile strength was increased and the fracture strain tended to decrease. If this fracture strain is high, even if the gap between the concrete structures fluctuates and widens, the cured body can stretch and follow, and there is little possibility of water leakage.

従来の水性ポリマー系止水剤(アルファー・ゾルG)の引張強さは0.3N/mm2、破
壊ひずみは300%であり、本実施形態の止水剤は、硬化の際の温度を10℃〜30℃とした場合や、B液の混合比率を5%〜15%とした場合にも、従来の水性ポリマー系止水剤と遜色の無い引張強さ及び破壊ひずみ性能が得られることが確認できた。
The tensile strength of the conventional water-based water-stopping agent (Alpha-Sol G) is 0.3 N / mm 2 and the fracture strain is 300%. The water-stopping agent of this embodiment has a temperature of 10 for curing. Even when the temperature is set to 30 ° C. to 30 ° C. or when the mixing ratio of the liquid B is set to 5% to 15%, the tensile strength and fracture strain performance comparable to the conventional water-based polymer water-stopping agent can be obtained. It could be confirmed.

例えば、コンクリート構造物の間隙の幅が倍に広がった場合でも追従できるように、破壊ひずみが200%以上であることが望まれるが、本実施形態の止水剤は、温度を10℃〜30℃とした場合やB液の混合比率を5%〜15%とした場合の破壊ひずみが240〜420%であり、この追従性の要求性能を満たすことができる。   For example, it is desirable that the fracture strain is 200% or more so that it can follow even when the width of the gap of the concrete structure doubles, but the water-stopping agent of this embodiment has a temperature of 10 ° C. to 30 ° C. When the temperature is set to ° C. or the mixing ratio of the liquid B is set to 5% to 15%, the fracture strain is 240 to 420%, and the required performance of this followability can be satisfied.

〈付着性能試験〉
図7は付着性能試験の説明図である。
<Adhesion performance test>
FIG. 7 is an explanatory diagram of the adhesion performance test.

先ず、A液に対して硬化促進剤5%と水5%を混合したA液を3つに分けて温度を10℃、20℃、30℃に保つ。また、各温度のA液を更に3つに分けてB液のウレタン組成物を5%(15g)、10%(30g)、15%(45g)それぞれ加えて混合し、各試験体を作成する。   First, the A liquid obtained by mixing 5% of the curing accelerator and 5% of water with respect to the A liquid is divided into three, and the temperatures are maintained at 10 ° C., 20 ° C., and 30 ° C. Further, the liquid A at each temperature is further divided into three, and the urethane composition of the liquid B is added to each of 5% (15 g), 10% (30 g), and 15% (45 g) and mixed to prepare each test specimen. .

そして、図7(A)に示すように下地(コンクリート板)51に厚さ2mmとなるように試験体52を塗布し、被着体(モルタルブロック)53を被着させ、気中で養生を行った。当該試験の養生は、B液の混合比率が10%、15%の試験体は35日、B液の混合比率が5%の試験体は17日であった。   Then, as shown in FIG. 7 (A), a test body 52 is applied to a base (concrete plate) 51 so as to have a thickness of 2 mm, and an adherend (mortar block) 53 is adhered, and curing is performed in the air. went. In the curing of the test, the mixing ratio of the B liquid was 10%, the test specimen of 15% was 35 days, and the testing specimen of the B liquid mixing ratio was 5% was 17 days.

養生後、モルタルブロック53の背面にアタッチメント54を接着し、建研式引張試験機50で被着体53を引っ張り、被着体53が下地51から剥離したときの引っ張り力を定着面積で除し、付着強度(付着応力)を算定した。   After curing, the attachment 54 is adhered to the back of the mortar block 53, the adherend 53 is pulled by the Kenken-type tensile tester 50, and the tensile force when the adherend 53 is peeled off from the base 51 is divided by the fixing area. The adhesion strength (adhesion stress) was calculated.

図8は、各試験体の付着強度の試験結果を示す図である。なお、当該試験では、温度及び混合比率の各条件において5つの試験体を用い、その引張強度の最大値と最小値を除いて平均値を求めた。図8に示すように、本実施形態の止水剤は、温度及び混合比率の各条件における付着強度の平均値が0.82〜1.26N/mm2であり、従来の水性ポリマー
系止水剤(アルファー・ゾルG)の付着強度1.05N/mm2と比べて、遜色の無いこと
が確認された。
FIG. 8 is a diagram showing the test results of the adhesion strength of each test specimen. In this test, five test specimens were used in each condition of temperature and mixing ratio, and the average value was obtained by removing the maximum value and the minimum value of the tensile strength. As shown in FIG. 8, the water-stopping agent of this embodiment has an average value of adhesion strength in each condition of temperature and mixing ratio of 0.82 to 1.26 N / mm 2 and is a conventional water-based polymer water-stopping agent. It was confirmed that there was no inferiority compared to the adhesion strength of the agent (Alpha-Sol G) of 1.05 N / mm 2 .

特に、図8の付着強度が、図6に示した引張強度を上回っており、硬化体が破断するよりも強くコンクリートと付着していることが確認された。   In particular, the adhesion strength in FIG. 8 exceeds the tensile strength shown in FIG. 6, and it was confirmed that the adhesion to the concrete was stronger than the cured body broke.

〈拡散性及び硬化状態に関する試験〉
図9(A)は止水剤を間隙に注入した際の拡散性の試験の説明図、図9(B)は、図9(A)のA−A矢示図、図10は止水剤の拡散状態を説明する図である。
<Diffusion and hardening test>
9A is an explanatory view of a diffusibility test when a water-stopping agent is injected into the gap, FIG. 9B is a view taken along the line AA of FIG. 9A, and FIG. 10 is a water-stopping agent. It is a figure explaining the spreading | diffusion state.

図9(A),図9(B)に示すように、コンクリート壁61の垂直面と平行に透明なアクリル板62をコンクリート壁61から1mmの間隔を空けて当該コンクリート壁61に取り付け、アクリル板62の下辺及び左右の辺にシール63を設けた。   As shown in FIGS. 9A and 9B, a transparent acrylic plate 62 parallel to the vertical surface of the concrete wall 61 is attached to the concrete wall 61 at a distance of 1 mm from the concrete wall 61. Seals 63 are provided on the lower side and the left and right sides of 62.

そして、コンクリート壁61のアクリル板中央にあたる位置に設けた注入孔64から止水剤を注入し、アクリル板側から拡散状態を確認した。   And the water stop agent was inject | poured from the injection hole 64 provided in the position which hits the acrylic board center of the concrete wall 61, and the diffusion state was confirmed from the acrylic board side.

図10(A)に示すように注入された止水剤は、注入時の圧力によって注入孔周囲へ広がって行き、拡散性が良好であれば図10(B)のようにコンクリート壁61とアクリル板62との隙間に隈なく広がり、上部からオーバーフローする。一方、拡散性が良好でない場合には、広がりきらずにオーバーフローするか、硬化が進んで注入不能となる。   As shown in FIG. 10 (A), the injected water stop agent spreads around the injection hole due to the pressure at the time of injection, and if the diffusibility is good, the concrete wall 61 and the acrylic as shown in FIG. 10 (B). It spreads across the gap with the plate 62 and overflows from the top. On the other hand, when the diffusibility is not good, it overflows without spreading or becomes hard to be injected due to hardening.

また、止水剤を注入して1時間経過後に注入孔64から水を注入し、硬化状態を確認した。図11は、拡散性の試験結果を示した図である。   In addition, water was injected from the injection hole 64 after 1 hour from the injection of the water-stopping agent, and the cured state was confirmed. FIG. 11 is a diagram showing the diffusibility test results.

(1)従来の水性ポリマー系止水剤
従来の水性ポリマー系止水剤(アルファー・ゾルG)を注入したケースでは、止水剤がコンクリート壁61とアクリル板62との隙間に1〜2分で全面に隈なく充填され、その後上部からオーバーフローした。
(1) Conventional water-based polymer water-stopping agent In the case where a conventional water-based polymer water-stopping agent (Alpha Sol G) is injected, the water-stopping agent is placed in the gap between the concrete wall 61 and the acrylic plate 62 for 1 to 2 minutes. The entire surface was filled without any damage, and then overflowed from the top.

1時間後、水を注入すると、注入とほぼ同時に隙間の上部から激しく水が溢れた。アルファー・ゾルGは、硬化時間が4時間程度必要なところ、1時間後のゲル化の兆候が見られない状態で注水したため、本来の止水効果が得られず水があふれ出た。このとき、若干、止水剤のリークも見られた。   One hour later, when water was injected, water overflowed violently from the upper part of the gap almost simultaneously with the injection. Alpha sol G required about 4 hours of curing time, and water was poured in a state where no sign of gelation after 1 hour was observed. Therefore, the original water stop effect was not obtained and the water overflowed. At this time, leakage of the water-stopping agent was also observed.

このように従来の水性ポリマー系止水剤は、良好に拡散したが、硬化に時間がかかり、短時間で止水効果が得られないので評価を△とした。   Thus, although the conventional water-based polymer water-stopping agent diffused well, it took time to cure and the water-stopping effect could not be obtained in a short time.

(2)従来のウレタン系止水剤
従来のウレタン系止水剤(ハイドロアクティブ)を注入したケースでは、止水剤がコンクリート壁61とアクリル板62との隙間に1〜2分で全面に隈なく充填され、その後上部からオーバーフローした。このとき激しく発泡し、数分で硬化した。なお、1時間後の注水試験が、ノズルの目詰まりのために行えなかったので、評価不能とした。
(2) Conventional urethane-based water-stopping agent In the case where a conventional urethane-based water-stopping agent (hydroactive) is injected, the water-stopping agent fills the entire surface in the gap between the concrete wall 61 and the acrylic plate 62 in 1 to 2 minutes. Filled without overflow, then overflowed from the top. At this time, the foam was vigorously foamed and cured in a few minutes. In addition, since the water injection test after 1 hour was not able to be performed because of clogging of the nozzle, the evaluation was impossible.

(3)本実施形態の止水剤
A液に対してB液を8%混合した本実施形態の止水剤を注入したケースでは、止水剤が
コンクリート壁61とアクリル板62との隙間に1〜2分で全面に隈なく充填され、その後上部からオーバーフローした。このとき発泡は観察されず、10分程度でゲル化の兆候が見られた。
(3) Water-stopping agent of this embodiment In the case where the water-stopping agent of this embodiment in which 8% of the B liquid is mixed with the liquid A is injected, the water-stopping agent is placed in the gap between the concrete wall 61 and the acrylic plate 62. The entire surface was completely filled in 1 to 2 minutes, and then overflowed from the top. At this time, no foaming was observed, and signs of gelation were observed in about 10 minutes.

1時間後、水を注入すると、30秒程度、水が溢れない状態が維持された。更に注水を続け、圧力が高まると、止水剤を割るように水みちが生じ、そこからのみ水が溢れた。このとき止水剤のリークは見られなかった。   After 1 hour, when water was injected, the state where the water did not overflow was maintained for about 30 seconds. When water continued to be poured and the pressure increased, a water channel was formed to break the water-stopping agent, and water overflowed only from there. At this time, no leakage of the water-stopping agent was observed.

このように本実施形態の止水剤は、良好に拡散し、1時間後には硬化して止水効果が見られたので評価を○とした。   Thus, the water-stopping agent of the present embodiment diffused well, cured after 1 hour, and a water-stopping effect was seen.

(4)本実施形態の止水剤
漏水の激しい状況を想定し、コンクリート壁61とアクリル板62との隙間に止水剤と別のノズルから連続して水を流しながら、本実施形態の止水剤を注入した。なお、本実施形態の止水剤は、上記と同じくA液に対してB液を8%混合したものである。このケースでは、止水剤がコンクリート壁61とアクリル板62との隙間に2〜3分で全面的に充填され、その後上部から止水剤と共に水がオーバーフローした。このとき発泡は観察されなかった。
(4) Water-stopping agent of this embodiment Assuming a severe situation of water leakage, the water-stopping agent of this embodiment is stopped while continuously flowing water from the water-stopping agent and another nozzle into the gap between the concrete wall 61 and the acrylic plate 62. A liquid was injected. In addition, the water stop agent of this embodiment mixes 8% of B liquid with respect to A liquid like the above. In this case, the water-stopping agent was completely filled in the gap between the concrete wall 61 and the acrylic plate 62 in 2 to 3 minutes, and then the water overflowed from the top together with the water-stopping agent. At this time, foaming was not observed.

注入後10分程度でゲル化の兆候が見られ、徐々に漏水範囲が絞られ、最後は1本の水みちからの漏水となった。今回の試験では、注入ポンプで強制的に水を送り続けたため、隙間の中で水圧が上昇し、逃げ場のなくなった水が上部から漏れ続けたが、漏れる範囲が徐々に狭まっていく状況が観察された。   About 10 minutes after the injection, signs of gelation were observed, the range of water leakage was gradually narrowed, and finally water leakage from one water channel. In this test, water was forcibly sent by the infusion pump, so the water pressure increased in the gap, and the water that had gone out of the area continued to leak from the top, but the leakage range was gradually narrowed. It was done.

このように漏水が激しいような状況においても、本実施系他の止水剤は、良好に拡散し、硬化して止水効果が見られたので評価を○とした。   Even in such a situation where water leakage was severe, the other water-stopping agents of the present implementation system diffused well and hardened, and the water-stopping effect was seen.

これらの試験で確認できたように、本実施形態の止水剤は、A液及びB液を所定の比率で混合したことにより、短時間で硬化しながら、従来の水性ポリマー系止水剤と遜色のない止水性能が得られる。   As can be confirmed by these tests, the water-stopping agent of the present embodiment is obtained by mixing the liquid A and the liquid B at a predetermined ratio, while curing in a short time, and with the conventional water-based polymer water-stopping agent. Inferior water stopping performance is obtained.

〈止水工法〉
図12は、本実施形態の止水剤を用いた止水工法の説明図である。
<Water stop method>
FIG. 12 is an explanatory diagram of a water stop construction method using the water stop agent of the present embodiment.

先ず、図12(A)に示すように漏水の原因箇所付近に注入孔71を削孔する。注入孔71は、壁面の法線73に対して傾けて削孔されコンクリート壁72の内側で漏水原因であるクラックや打継目等(以下単にクラックとも称す)74と交わるように削孔される。ここで注入孔71の深さは、例えばコンクリート壁の厚さの半分程度とする。この注入孔71は、クラック74に沿って複数設けて良く、図12(B)の例では、注入孔71によるコンクリート壁表面の開口71Aがクラック74を挟んで千鳥状となるように削孔し、注入孔71の開口71Aから先端71Bへの向き、即ち注入方向が交互になるように配置している。なお、図12(B)の例では、注入孔71の直径は10mm、注入孔71の間隔は200mmとした。   First, as shown in FIG. 12 (A), an injection hole 71 is drilled in the vicinity of the cause of water leakage. The injection hole 71 is drilled so as to be inclined with respect to the normal line 73 of the wall surface so as to intersect with cracks, joints, etc. (hereinafter also simply referred to as cracks) 74 that cause water leakage inside the concrete wall 72. Here, the depth of the injection hole 71 is, for example, about half the thickness of the concrete wall. A plurality of the injection holes 71 may be provided along the cracks 74. In the example of FIG. 12B, the openings 71A on the concrete wall surface by the injection holes 71 are drilled so that the cracks 74 are sandwiched. The direction from the opening 71A of the injection hole 71 to the tip 71B, that is, the injection direction is arranged alternately. In the example of FIG. 12B, the diameter of the injection holes 71 is 10 mm, and the interval between the injection holes 71 is 200 mm.

注入孔71を洗浄した後、図12(C)に示すように各注入孔71の開口部71Aに注入ピン75を装着する。   After cleaning the injection hole 71, the injection pin 75 is attached to the opening 71A of each injection hole 71 as shown in FIG.

そして、上述の注入装置10(図1)のタンク11,12にA液,B液を充填し、ノズル先端を注入ピン75と接続して注入バルブ17,18を開き、ポンプ13,14を起動して止水剤の注入を開始する。ここで可変電圧装置41がポンプ14に供給される電力の
電圧を予め定めた電圧に調整することで、ポンプ14によるB液の送液量を調整し、A液とB液とが所定の混合比率で注入されるようにしている。
Then, the A and B liquids are filled in the tanks 11 and 12 of the above-described injection device 10 (FIG. 1), the nozzle tip is connected to the injection pin 75, the injection valves 17 and 18 are opened, and the pumps 13 and 14 are started. Then, the injection of the waterstop agent is started. Here, the variable voltage device 41 adjusts the voltage of the electric power supplied to the pump 14 to a predetermined voltage, thereby adjusting the amount of liquid B fed by the pump 14, and the liquid A and liquid B are mixed in a predetermined amount. Injected at a ratio.

図12(D)に示すように、注入孔71に注入された止水剤76は、注入する圧力によってクラック74へ入り込む。止水剤76がクラック74へ行きわたり、コンクリート壁表面のクラック74から止水剤76が溢れる等した場合、ポンプ13,14を止め、注入装置10のノズル20を注入ピン75から外し、次の注入孔71の注入ピンと接続し、上記注入を繰り返す。ここで、注入の順序は、例えば漏水の多い箇所から遠い注入孔71へ先に注入し、この遠い注入孔71から近い注入孔71へ順番に注入する。これにより水の通り道を徐々に狭め、的確に止水剤を行きわたらせることができる。また、漏水が激しい場合には、漏水の多い箇所から近い注入孔71へ先に注入し、その後、遠い注入孔71から近い注入孔71へ順番に注入しても良い。   As shown in FIG. 12D, the water-stopping agent 76 injected into the injection hole 71 enters the crack 74 by the injection pressure. When the water stop agent 76 reaches the crack 74 or the water stop agent 76 overflows from the crack 74 on the concrete wall surface, the pumps 13 and 14 are stopped, the nozzle 20 of the injection device 10 is disconnected from the injection pin 75, and the next It connects with the injection | pouring pin of the injection hole 71, and the said injection | pouring is repeated. Here, the injection order is, for example, injecting into the injection hole 71 far from the location where there is a large amount of water leakage, and injecting from the remote injection hole 71 into the injection hole 71 close in sequence. As a result, the water path can be gradually narrowed, and the water-stopper can be distributed accurately. In addition, when water leakage is severe, it may be injected first into the injection hole 71 near the location where there is a lot of water leakage, and then in order from the distant injection hole 71 to the injection hole 71 close.

全ての注入孔71への注入が完了したら、所定時間経過後(例えば30分)に漏水を確認し、漏水が続いている場合には、漏水付近の注入孔71から止水剤の注入を適宜繰り返し、漏水が完全に停止していれば、作業を終了する。   When injection into all the injection holes 71 is completed, water leakage is confirmed after a predetermined time has elapsed (for example, 30 minutes). If water leakage continues, injection of a water-stopping agent from the injection hole 71 near the water leakage is performed as appropriate. Repeatedly, if the water leakage is completely stopped, the work is finished.

上記止水工法においては、A液とB液とを所定の混合比率で注入したが、これに限らず混合比率を温度に基づいて制御しても良い。例えば、前記注入装置10が、温度センサと制御部を備え、温度センサで検出した温度に基づいて制御部が混合比調整部(可変電圧装置41)を制御してポンプ14へ供給する電力の電圧を決定する。ここで温度センサは、熱電対、白金測温抵抗体、ボロメータ等、温度を電気信号に変換して出力する素子であり、気温や水温を電気信号として検出して制御部に入力する。制御部は、CPUやメモリ、入出力インタフェース等を有する情報処理装置である。制御部は、図2と同様に、硬化時間と混合比率の対応関係を温度毎に記憶した硬化時間テーブル、並びに混合比率と印加電圧とを対応付けて記憶した電圧テーブルを不揮発性メモリ内に格納している。   In the water stop method, the liquid A and the liquid B are injected at a predetermined mixing ratio, but the present invention is not limited to this, and the mixing ratio may be controlled based on the temperature. For example, the injection device 10 includes a temperature sensor and a control unit, and the control unit controls the mixing ratio adjustment unit (variable voltage device 41) based on the temperature detected by the temperature sensor, and the voltage of the power supplied to the pump 14 To decide. Here, the temperature sensor is an element that converts the temperature into an electric signal and outputs it, such as a thermocouple, a platinum resistance thermometer, and a bolometer, and detects the air temperature and the water temperature as an electric signal and inputs them to the control unit. The control unit is an information processing apparatus having a CPU, a memory, an input / output interface, and the like. As in FIG. 2, the control unit stores in the nonvolatile memory a curing time table that stores the correspondence between the curing time and the mixing ratio for each temperature, and a voltage table that stores the mixing ratio and the applied voltage in association with each other. doing.

操作ボタン等の入力インタフェースを介して硬化時間が入力されると、制御部は、温度センサによって周囲の温度或は漏水の温度を検出し、当該温度及び硬化時間と対応する混合比率を硬化時間テーブルから求め、当該混合比率と対応する印加電圧を電圧テーブルから求め、この印加電圧に基づいて前記可変電圧装置41を制御してポンプ14へ印加する電圧を設定する。これにより温度に応じ、所定の硬化時間となるよう制御することができる。また、この制御を所定周期で繰り返し行うことで、温度が変動した場合にも所定の硬化時間を保つように混合比率を動的に制御できる。   When the curing time is input through an input interface such as an operation button, the control unit detects the ambient temperature or the temperature of the leaked water by the temperature sensor, and the mixing ratio corresponding to the temperature and the curing time is set in the curing time table. From the voltage table, the voltage applied to the pump 14 is set by controlling the variable voltage device 41 based on the applied voltage. Thereby, it can control to become predetermined | prescribed hardening time according to temperature. Further, by repeating this control at a predetermined cycle, the mixing ratio can be dynamically controlled so as to maintain a predetermined curing time even when the temperature fluctuates.

なお、硬化時間テーブルは、硬化時間と混合比率とを対応付けたものに限らず、硬化時間と印加電圧(制御量)とを対応付けて記憶したものでも良い。これにより硬化時間と対応する印加電圧を直接求め、電圧テーブルを省略できる。また、制御部は、硬化時間と混合比率の対応関係や、混合比率と印加電圧の対応関係を温度毎に関数で保持し、これらの関数に基づいて混合比率や印加電圧(制御量)を算出しても良い。   The curing time table is not limited to a table in which the curing time and the mixing ratio are associated with each other, but may be a table in which the curing time and the applied voltage (control amount) are associated with each other. As a result, the applied voltage corresponding to the curing time can be directly obtained, and the voltage table can be omitted. In addition, the control unit holds the correspondence between the curing time and the mixing ratio, and the correspondence between the mixing ratio and the applied voltage as a function for each temperature, and calculates the mixing ratio and the applied voltage (control amount) based on these functions. You may do it.

更に制御部は、最初の注入開始からの経過時間をカウントし、当該経過時間に基づいて混合比率を制御しても良い。例えば、複数の注入孔71に順次注入する場合、最初の注入孔71へ注入してから、最後の注入孔71へ注入するまでに時間差があるため、注入された止水剤が硬化し始める時間にも差がある。そこで、先に注入する止水剤のA液に対するB液の混合比率を後に注入する止水剤と比べて低くして硬化時間を長くとり、後に注入する止水剤のA液に対するB液の混合比率を先に注入する止水剤と比べて高くして硬化時間を短くすることで、長時間にわたって注入する場合に止水材が硬化し始める時間の差を抑える。これにより先に注入した止水剤の流動性が後から止水材を注入する時点でも保たれ、充分に止水材を行きわたらせることができる。   Further, the control unit may count the elapsed time from the start of the first injection and control the mixing ratio based on the elapsed time. For example, when sequentially injecting into the plurality of injection holes 71, there is a time difference between the injection into the first injection hole 71 and the injection into the last injection hole 71, so the time when the injected water-stopping agent begins to harden There is also a difference. Therefore, the mixing ratio of the B liquid to the A liquid of the water-stopping agent to be injected first is set lower than that of the water-stopping agent to be injected later to increase the curing time. By increasing the mixing ratio as compared with the water-stopping agent to be injected first and shortening the curing time, the difference in time when the water-stopping material starts to harden when injected over a long time is suppressed. Thereby, the fluidity of the water-stopping agent injected earlier is maintained even when the water-stopping material is injected later, and the water-stopping material can be sufficiently distributed.

逆に、漏水が激しい状況では、先に注入する止水剤のA液に対するB液の混合比率を高くし、速やかに硬化させて漏水量を抑え、この漏水量が抑えられた状態で後から注入する止水剤の混合比率を先に注入した止水剤と比べて低くして(例えば標準的な硬化時間に戻して)、注入を行う。
このように経過時間に応じて混合比率を制御することで、状況に応じた詳細な制御を行うことができる。
Conversely, in situations where water leakage is severe, the mixing ratio of liquid B to water A, which is injected first, is increased and hardened quickly to reduce the amount of water leakage. The injection is performed with the mixing ratio of the water-stopping agent to be injected lower than that of the water-stopping agent injected earlier (for example, by returning to the standard curing time).
Thus, by controlling the mixing ratio according to the elapsed time, it is possible to perform detailed control according to the situation.

以上のように本実施形態では、止水剤としてA液とB液を所定の比率で混合して注入することにより、止水剤の硬化時間が短く、高い作業性が得られる。   As described above, in the present embodiment, the liquid A and the liquid B are mixed and injected at a predetermined ratio as the water-stopping agent, so that the hardening time of the water-stopping agent is short and high workability is obtained.

また、複数の注入孔71に止水剤を注入する場合に、止水剤の硬化が遅いと、順次注入している間に、先に注入した止水剤が流出して注入し直さなければならないことがあったが、本実施形態の止水剤は、硬化時間が短いため、複数の注入孔に順次注入していく場合でも、先に注入した止水剤が速やかに硬化し始めるので流出してしまうことがなく、注入し直す必要がないため、効率良く作業を行うことができる。   In addition, when the water-stopping agent is injected into the plurality of injection holes 71, if the water-stopper is hardened slowly, the water-stopper previously injected must flow out and be injected again during the sequential injection. However, since the water-stopping agent of this embodiment has a short curing time, the water-stopper previously injected starts to cure quickly even when it is sequentially injected into a plurality of injection holes. Therefore, it is not necessary to reinject, so that the work can be performed efficiently.

更に、本実施形態の止水剤は、硬化時間が短いため、漏水が激しい箇所でも止水剤の流出が少なく、止水可能である。   Furthermore, since the water-stopping agent of the present embodiment has a short curing time, the water-stopping agent has little outflow even at locations where water leakage is severe, and can be stopped.

〈実施例〉
上記実施形態の止水剤を用いて実際の洞道に施工した例を説明する。図13に示すように、本例は、A洞道の2カ所と、B洞道,C洞道の各1カ所、計4カ所で実施した。
<Example>
An example of construction in an actual sinus using the waterstop agent of the above embodiment will be described. As shown in FIG. 13, this example was carried out at four places, two places in the A path, and one place each in the B and C paths.

(1)A洞道、地点1
A洞道は、高さ2.0m、幅1.8m、矩形状の洞道であり、設計壁厚は300mmである。このA洞道の地点1において、両側壁及び頂版を対象に上記止水工法を実施した。実施前の漏水量は、滴下程度であった。
(1) Cave A, point 1
The A sinus is a rectangular sinus having a height of 2.0 m, a width of 1.8 m, and a design wall thickness of 300 mm. The above water stop construction method was carried out on both side walls and the top plate at the point 1 of this A sinus. The amount of water leakage before implementation was about dripping.

実施時の洞道内の温度は27℃、湿度は76%であり、両側壁及び頂版の5.8mにわたり、止水剤を34kg注入した。   The temperature in the sinus at the time of implementation was 27 ° C., the humidity was 76%, and 34 kg of a water-stopping agent was injected over 5.8 m of both side walls and the top plate.

本例で使用した止水剤は、A液に対してB液を外割重量比で8%混合した。また、A液に対する硬化促進剤の外割重量比を5%とした。この止水剤を施工中にサンプリングしたものの硬化時間の平均値は9.8分であった。
実施後の漏水量は0であり、数ヵ月後の点検時にも再漏水は見られなかった。
った。
In the water-stopping agent used in this example, 8% of the B liquid was mixed with the A liquid in an external weight ratio. Further, the ratio by weight of the curing accelerator to the liquid A was 5%. The average value of the curing time of the water-stopper sampled during construction was 9.8 minutes.
The amount of water leakage after the implementation was zero, and no re-leakage was seen during the inspection several months later.
It was.

(2)A洞道、地点2
上記A洞道の地点2において、両側壁及び頂版を対象に上記止水工法を実施した。実施前の漏水量は、0.6L/minであった。
(2) Cave A, point 2
The above water stop construction method was carried out on both side walls and the top plate at the point 2 of the A-way. The amount of water leakage before implementation was 0.6 L / min.

実施時の洞道内の温度は27℃、湿度は76%であり、両側壁及び頂版の5.8mにわたり、止水剤を32kg注入した。   The temperature in the sinus at the time of implementation was 27 ° C. and the humidity was 76%, and 32 kg of a water-stopping agent was injected over both sides and the top plate of 5.8 m.

本例で使用した止水剤は、A液に対してB液を外割重量比で8%混合した。また、A液に対する硬化促進剤の外割重量比を5%とした。この止水剤を施工中にサンプリングしたものの硬化時間の平均値は9.8分であった。
実施後の漏水量は0であり、数ヵ月後の点検時にも再漏水は見られなかった。
った。
In the water-stopping agent used in this example, 8% of the B liquid was mixed with the A liquid in an external weight ratio. Further, the ratio by weight of the curing accelerator to the liquid A was 5%. The average value of the curing time of the water-stopper sampled during construction was 9.8 minutes.
The amount of water leakage after the implementation was zero, and no re-leakage was seen during the inspection several months later.
It was.

(3)B洞道
B洞道は、高さ2.0m、幅2.0m、矩形状の洞道であり、設計壁厚は300mmである。このB洞道において、両側壁及び頂版を対象に上記止水工法を実施した。実施前の漏水量は、1.3L/minであった。
(3) B Cave The B cave is a rectangular cave with a height of 2.0 m, a width of 2.0 m, and a design wall thickness of 300 mm. In this B sinus, the above water stop construction method was carried out on both side walls and the top plate. The amount of water leakage before the implementation was 1.3 L / min.

実施時の洞道内の温度は30℃、湿度は74%であり、両側壁及び頂版の6.0mにわたり、止水剤を38kg注入した。   The temperature in the sinus at the time of implementation was 30 ° C. and the humidity was 74%, and 38 kg of a water-stopping agent was injected over 6.0 m of both side walls and the top plate.

本例で使用した止水剤は、A液に対してB液を外割重量比で8%混合した。また、A液に対する硬化促進剤の外割重量比を3%とした。この止水剤を施工中にサンプリングしたものの硬化時間の平均値は7.7分であった。   In the water-stopping agent used in this example, 8% of the B liquid was mixed with the A liquid in an external weight ratio. Moreover, the outer weight ratio of the curing accelerator to the liquid A was 3%. The average value of the curing time of the water-stopper sampled during construction was 7.7 minutes.

1.3L/minの漏水がある環境でも問題無く実施でき、実施後の漏水量は0、数ヵ月
後の点検時にも再漏水は見られなかった。
った。
It could be carried out without problems even in an environment with a water leak of 1.3 L / min. The amount of water leaked after the implementation was 0, and no re-leakage was seen during the inspection several months later.
It was.

(4)C洞道
C洞道は、馬蹄形の洞道であり、設計壁厚は200mmで吹付け厚が70mmである。このC洞道において、床盤を除く全壁面を対象に上記止水工法を実施した。実施前の漏水量は、0.2L/minであった。
(4) C Cave The C Cave is a horseshoe-shaped cave with a design wall thickness of 200 mm and a spraying thickness of 70 mm. In C Cave, the water stop method was implemented for all wall surfaces except the floor. The amount of water leakage before implementation was 0.2 L / min.

実施時の洞道内の温度は30℃、湿度は70%であり、対象箇所の壁面の6.0mにわたり、止水剤を40kg注入した。   The temperature in the sinus at the time of implementation was 30 ° C. and the humidity was 70%, and 40 kg of a water-stopping agent was injected over 6.0 m of the wall surface of the target site.

本例で使用した止水剤は、A液に対してB液を外割重量比で8%混合した。また、A液に対する硬化促進剤の外割重量比を3%とした。この止水剤を施工中にサンプリングしたものの硬化時間の平均値は6.8分であった。
実施後の漏水量は0であり、数ヵ月後の点検時にも再漏水は見られなかった。
った。
In the water-stopping agent used in this example, 8% of the B liquid was mixed with the A liquid in an external weight ratio. Moreover, the outer weight ratio of the curing accelerator to the liquid A was 3%. The average value of the curing time of the water-stopper sampled during construction was 6.8 minutes.
The amount of water leakage after the implementation was zero, and no re-leakage was seen during the inspection several months later.
It was.

以上のように、本実施形態の止水剤は、実際の洞道に施工した場合にも、短時間で硬化し、且つ止水効果が得られた。   As described above, the water-stopping agent of this embodiment was cured in a short time and obtained a water-stopping effect even when applied to an actual sinus.

10 注入装置
11,12 タンク
13,14 ポンプ
15,16 配管
17,18 注入バルブ
19 合流部
20 ノズル
21 プラスチック製攪拌翼
41 可変電圧装置


DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Injection apparatus 11,12 Tank 13,14 Pump 15,16 Piping 17,18 Injection valve 19 Merge part 20 Nozzle 21 Plastic stirring blade 41 Variable voltage apparatus


Claims (6)

石油樹脂とアクリル樹脂をポリビニルアルコールによって水に乳化させた樹脂エマルジョン(A液)と、ウレタンプレポリマーを含むウレタン組成物(B液)とを混合して成り、
前記樹脂エマルジョンと前記ウレタン組成物の質量比(A液:B液)が、100:5〜100:20であることを特徴とする止水剤。
A resin emulsion (liquid A) obtained by emulsifying petroleum resin and acrylic resin in water with polyvinyl alcohol and a urethane composition (liquid B) containing a urethane prepolymer are mixed,
A water stopping agent, wherein a mass ratio of the resin emulsion and the urethane composition (A liquid: B liquid) is 100: 5 to 100: 20.
前記樹脂エマルジョン(A液)に、イソシアネート化合物を含む硬化促進剤を含有する請求項1に記載の止水剤。   The water stopping agent according to claim 1, wherein the resin emulsion (liquid A) contains a curing accelerator containing an isocyanate compound. コンクリート構造物の漏水の原因である間隙と交わるように当該コンクリート構造物に注入孔を削孔する工程と、
石油樹脂及びアクリル樹脂をポリビニルアルコールによって水に乳化させた樹脂エマルジョン(A液)とウレタンプレポリマーを含むウレタン組成物(B液)とを質量比(A液:B液)100:5〜100:20で混合して前記注入孔に圧入する工程と、
を有する止水工法。
A step of drilling an injection hole in the concrete structure so as to intersect a gap that causes leakage of the concrete structure;
Mass ratio (liquid A: liquid B) of resin emulsion (liquid A) obtained by emulsifying petroleum resin and acrylic resin in water with polyvinyl alcohol and urethane composition (liquid B) containing urethane prepolymer 100: 5 to 100: Mixing at 20 and press-fitting into the injection hole;
Water stop method with
前記樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)とをそれぞれポンプで送液し、前記ポンプから送られた前記樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)とを
混合部で混合する場合に、ウレタン組成物(B液)を送液するポンプの送液量を調整することにより、前記質量比で前記樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)とを混合させる請求項3の止水工法。
The resin emulsion (Liquid A) and the urethane composition (Liquid B) are each sent by a pump, and the resin emulsion (Liquid A) and the urethane composition (Liquid B) sent from the pump are mixed in a mixing section. When mixing, the resin emulsion (liquid A) and the urethane composition (liquid B) are mixed at the mass ratio by adjusting the liquid feed amount of a pump for feeding the urethane composition (liquid B). The water stop construction method of Claim 3.
石油樹脂及びアクリル樹脂をポリビニルアルコールによって水に乳化させた樹脂エマルジョン(A液)を送液するポンプと、
ウレタン組成物(B液)を送液するポンプと、
前記ポンプから送られた前記樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)とを質量比(A液:B液)100:5〜100:20で混合する混合部と、
前記樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)とを混合した止水剤を止水対象物に注入するノズルと、
を備えた注入装置。
A pump for feeding a resin emulsion (liquid A) obtained by emulsifying petroleum resin and acrylic resin in water with polyvinyl alcohol ;
A pump for feeding the urethane composition (liquid B);
A mixing section for mixing the resin emulsion (liquid A) and the urethane composition (liquid B) sent from the pump at a mass ratio (liquid A: liquid B) 100: 5 to 100: 20;
A nozzle that injects a water-stopping agent obtained by mixing the resin emulsion (liquid A) and the urethane composition (liquid B) into a water-stopping object;
Infusion device with.
前記ウレタン組成物(B液)を送液するポンプの送液量を調整することにより、前記混合部へ送られる前記樹脂エマルジョン(A液)とウレタン組成物(B液)の比を前記質量比とする混合比調整部を備えた請求項5の注入装置。   The ratio of the resin emulsion (liquid A) and the urethane composition (liquid B) sent to the mixing section is adjusted to the mass ratio by adjusting the liquid feed amount of the pump for feeding the urethane composition (liquid B). The injection device according to claim 5, further comprising a mixing ratio adjusting unit.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6474096B2 (en) * 2015-01-14 2019-02-27 株式会社ケー・エフ・シー Repair structure of concrete structure and its construction method
KR101868108B1 (en) * 2015-07-29 2018-06-20 주식회사 이렉스 Method for manufacturing asphaltic sticky waterproofing sheet
JP2018162588A (en) * 2017-03-24 2018-10-18 東京電設サービス株式会社 Construction method for stopping water leakage and agent therefor
JP6487481B2 (en) * 2017-03-28 2019-03-20 株式会社エステック Water-stop agent and water-stop method using the same
JP6966345B2 (en) * 2018-02-08 2021-11-17 株式会社東京エネシス Sealing method and sealing structure of pipe joints

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004059849A (en) * 2002-07-31 2004-02-26 Toa Doro Kogyo Co Ltd Two pack type water stop material composition

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004059849A (en) * 2002-07-31 2004-02-26 Toa Doro Kogyo Co Ltd Two pack type water stop material composition

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