JP5152693B2 - インサート及び刃先交換式切削工具 - Google Patents
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また、本発明の請求項2に係る発明は、着座面となる下面(16)と、前記下面(16)と対向する位置に形成された上面と、前記上面と下面(16)とを繋いで逃げ面となる側面と、前記上面と下面(16)を貫通する取付け穴を有し、前記上面からの正面視において前記上面と前記側面とがなす交叉稜線(19)が長辺と短辺とで構成された略平行四辺形をなし、前記長辺と短辺の交叉稜線(19)が形成する2つの鋭角部には円弧状の切刃(15)を有するコーナー部(11)が形成され、前記コーナー部(11)と隣り合う前記短辺側の前記側面と前記長辺側の前記側面とをそれぞれ逃げ面(12、13)とし、前記円弧状の切刃(15)を含む前記上面をすくい面(14)とした略平行四辺形平板状をしたインサート(1)において、前記円弧状の切刃(15)を含む前記すくい面(14)は、前記短辺側及び前記長辺側へ向かうに従って、前記すくい面(14)よりも前記下面(16)方向に後退したそれぞれの上面(18)、(18)に連なり、前記上面(18)と前記長辺側の側面とがなす交叉稜線(19)の回転軌跡は、前記円弧状の切刃(15)の最外周回転軌跡(5)の半径よりも小さく設定され、前記切刃(15)の円弧半径をr(mm)としたとき、前記rは0.4≦r≦2.5、に設定され、前記切刃(15)の長さをL(mm)としたとき、前記Lは1/4円弧を超えて長く、3/8円弧よりも短く設定されていることを特徴とするインサートである。
また、本発明の請求項3に係る発明は、請求項1または請求項2に記載のインサート(1)において、前記上面からの平面視において前記短辺側の交差稜線(19)と前記長辺側の交差稜線(19)とが鋭角で交わるコーナー部(11)のコーナー角度をα(度)としたとき、前記角度αは、70≦α≦85、に設定されていることが好ましい。
さらに、本発明の請求項4に係る発明は、請求項1から請求項3のいずれかに記載のインサート(1)において、前記コーナー部(11)を含む上面のすくい面(14)は、前記短辺側へ向かうに従って前記下面(16)方向に連続的に後退して、前記一方の上面(18)に連なり、前記上面のすくい面(14)は、前記長辺側へ向かうに従って前記下面(16)方向に連続的に後退して他方の上面(18)に連なっていることが好ましい。
さらに、本発明の請求項6に係る発明は請求項5に記載の刃先交換式切削工具であって、この刃先交換式切削工具の工具径が20mm以下であることを特徴としている。
図3、4に本願発明のインサート1の図を示す。図3に示すように、本願発明のインサート1において、切刃15がコーナー部11を含む上面から短辺側及び長辺側へ向かうに従って下面方向に後退すること、即ち、コーナー部11に連なる上面14を厚み方向に後退させることで、後退した上面18と側面12とがなす交叉稜線は、切刃として作用しない稜線19となる。図4に示すように、取付け穴17を有する略平行四辺形平板状をしたインサートの切刃15は曲線、又は直線を含む略円弧状である。また、切刃15の長さをL(mm)としたとき、Lは1/4円弧を超えて長く、3/8円弧よりも短い。Lを上記の範囲とすることによって、切刃強度を向上させることができる。しかし、切刃15が長いと被削材との接触長さが増加し切削抵抗の増大を招くこととなってしまう。そこで、切刃15が後退することによって、本願発明のインサートは、被削材との接触長さの増加と切削抵抗の増大とを回避し、刃先強度に優れ、コーナー部に大きな半径を備えたインサートが実現可能となる。従って、L値が1/4円弧を超えて長く、3/8円弧よりも短いインサートにおいても、切削抵抗の増加がなく、高能率な加工ができる。
本願発明の刃先交換式切削工具は、例えば、切刃15のコーナー半径が2mmのインサートを用いても、切削抵抗の増大を抑え、ビビリ振動の発生が殆どみられない。また別の形状を有するインサートと共に工具ホルダの共通使用が可能となる利便性を有し、優れた刃先強度を生かして高能率な加工ができるような刃先交換式切削工具である。
また、本願発明のインサートは、Lが1/4円弧を超えて長いという特徴があるので、被削材の加工面との接触を避けることに関しても好都合となる。また、Lが3/8円弧よりも短い場合、切刃15が側面から受ける切削力は軽減し、工具突出し量が長い場合においても工具のたわみは抑えられ、ビビリ振動を抑制することができる。この効果により、低切込み高送り用途に特に適している。この加工能率に優れた低切込み高送り加工での軸方向切込み量は、最大で2mm程度であることから、切刃15から稜線19への移行部分の切刃長さは最大でも3mm以下とすることが好ましい。3mm以下とすることによって、被削材から受ける切削力は軽減し、工具のたわみが抑えられる。従って、工具突出し量が長い場合においてもビビリ振動は抑制され、高能率な加工を実現できる。一方、3mmを超える場合には切削抵抗の増大を招き加工能率の低下が著しくなる。また別の視点から、この移行部分の形状は、被削材の加工壁面に転写されることがあるため、加工壁面の品位を重要視する場合には、移行部分の切刃長さは最大でも3mm以下とすることが好ましい。
本願発明のインサートは、BT30主軸に代表される主軸を備えた小型マシングセンタで高能率な粗加工を行うことを目的としており、そのインサートを支える工具ホルダは、高剛性、高強度であり、連続して粗加工を行っても破損等が発生しないものが必要である。そこで図9に示すように、本願発明の刃先交換式転削工具は、インサート取付け座21の工具ホルダ座面22と側壁23が交叉する谷部24に、工具ホルダの奥壁25から表面側端部26に向かう方向での途中からバックメタルを増加させた肉残し部27を設けることが好ましい。工具径が20mm以下の工具用ホルダを採用することで、最小限のホルダ着座面の損失においても有効的に応力集中を緩和し、バックメタルの増加による強度改善を実現できる。肉残し部27における工具ホルダの表面側端部26での断面はR0.6(mm)、若しくはC0.6(mm)より大きな断面形状であることが好ましい。上記より、工具ホルダ破損等の事故を防止しつつ、切削抵抗も大幅に低減出来るので、BT30主軸に代表される主軸を備えた小型マシングセンタでも、高送りを主体とした高能率切削が可能である。本願発明のインサート及びこれを備えた刃先交換式転削工具の実施例についての説明を以下に行うが、本願発明がこれに限定解釈されるものでない。
実施例1は、切刃長さの異なる本発明例1と従来例2、3の3種類のインサートを準備して、以下に示す切削条件1を用いて加工能率を比較した。使用したインサートの基本形状は、直径10mmの転削工具用ホルダに取付け可能なインサートとして、内接円が4mm、厚さが2mm、α値を74から75度とした。本発明例1と従来例2のr値は2mm、従来例3のr値は0.4mmとした。また、使用した転削工具用ホルダの材質はHRC45の工具鋼とし、形状は図6に示すように、谷部24に面取り等の加工を施していないAタイプのものを使用した。評価には、縦型、最大主軸動力5.5kW、BT30主軸を備えた小型マシニングセンタを使用した。またインサート形状と評価結果を表1に示した。
(切削条件1)
加工形態:等高線加工
被切削材:炭素鋼S50C
切削速度:160m/min
工具送り速度:8153mm/min
軸方向切込み量:0.3mm
半径方向切込み量:6mm
加工方法:乾式切削
実施例2は、実施例1と同じ形状の本発明例1と従来例2の2種類のインサートを用いて、以下に示す切削条件2により、キスラー動力計にて切削抵抗を測定しながら、限界の切削送り速度を評価した。本発明例1と従来例2の切刃の長さは、実施例1と同じである。1刃当たりの工具送り量fz(mm/刃)は、0.2、0.4、0.6、0.8の4条件とした。表1に実施例2の切削試験の結果を示す。
(切削条件2)
加工形態:等高線粗加工、下穴有、XYが100mm、Zが10mmのポケット掘込み加工
被切削材:炭素鋼S50C、
工具寸法:全長80mm
工具突出し量:30mm
工具直径:12mm、3枚刃
インサート寸法:内接円4mm、厚さ2mm、逃げ角15度
切削速度:160m/分
軸方向切込み量:0.3mm
半径方向切込み量:6mm
加工方法:乾式切削
表1に示す切削抵抗値(N)は7mm以上掘り込んだポケット形状の角部、つまり工具の移動軌跡が丁度90度方向転換する部分での値であり、切削抵抗の最大値を示している。本発明例1と従来例2について切削抵抗値を比較すると、本願発明1の切削抵抗は、fz値が0.2の時で15%、fz値が0.6の時で23%の低減した。fz値が高いほど本願発明の優位性が顕著に現れ、特に高能率加工に適していた。また、fzが0.8の場合、従来例2はビビリ振動の発生によりインサートは欠損し切削加工を中断した。本発明例1は機械振動も小さく、安定切削が可能であった。単位時間当たりの切屑排出量による加工能率は、本発明例1は従来例2に対して約1.3倍の高能率な加工ができた。
実施例3は、実施例1と同じ形状の本発明例1と従来例2の2種類のインサートを用いて、以下に示す切削条件3により、工具突き出し量が80mmの場合における限界切削条件を評価した。本発明例1と従来例2の切刃の長さは、実施例1と同じである。
(切削条件3)
加工形態:等高線粗加工、下穴有、XYが100mm、Zが10mmのポケット掘込み加工
被切削材:炭素鋼S50C
工具寸法:全長120mm、超硬合金製シャンク使用
工具突出し量:80mm
工具直径:12mm、3枚刃
インサート寸法:内接円4mm、厚さ2mm、逃げ角15度
切削速度:160m/min
軸方向切込み量:0.3mm
半径方向切込み量:6mm
加工方法:乾式切削
また、単位時間当たりの切屑排出量を比較すると、本発明例1は10.32(cm3/分)であった。従来例2の6.88(cm3/分)、従来例3の2.29(cm3/分)であることから、本発明例1の加工能率は約1.5倍から4.5倍と優れ、突き出し量の長い場合においても高能率な粗加工ができた。
実施例4は転削工具用ホルダの形状についての検討を行った。そこで、工具用ホルダの形状は次の3種類を準備した。即ち、インサート取付け座のホルダ座面とホルダ側壁が交叉する谷部に面取り等の加工を何ら施していない図6に示すAタイプ、この谷部にR0.4mmの面取り加工を施した図10に示すBタイプとバックメタルを増加させた構造を有する図9に示すCタイプとの3種類である。前記B、Cタイプにおける面取り加工部分やバックメタルを増加させた肉残し部27の形状は、ネジ穴に干渉しない範囲となるように配慮した。またCタイプの肉残し部27は、ホルダ表面側先端部26での断面形状が約R0.8に収まる形状とした。これらの工具用ホルダに、本発明例1のインサートを夫々装着し、以下の切削条件4を用いて切削試験を行った。評価は、転削工具用ホルダが破損するまでの時間で測定した。なお、Bタイプ、Cタイプの転削工具用ホルダに安定したインサートの拘束を行うため、面取り加工部位やバックメタルを増加部位とインサートの下面とが干渉しないように、インサート下面側に適切な切り欠きを施した。
(切削条件4)
加工形態:肩削り加工
被切削材:炭素鋼S50C
工具寸法:全長120mm、超硬合金製シャンク
工具突出し量:80mm
工具送り速度:12700mm/min
工具直径:12mm、3枚刃
インサート寸法:内接円4mm、厚さ、2mm、逃げ角、15度
切削速度:160m/min
軸方向切込み量:0.3mm
半径方向切込み量:6mm
加工方法:乾式切削
まず、各種工具ホルダの着座面とインサート下面との接触面積を計算により求め比較した。Aタイプのインサート取付け座の接触面積を基準値としたとき、Bタイプの接触面積の損失は22.8%、Cタイプの接触面積の損失は12.2%であった。次に、切削試験の結果では、Aタイプの工具ホルダを用いた場合は、41分の切削時間で破損し、Bタイプの工具ホルダは118分の切削時間で破損した。Cタイプの工具ホルダを用いた場合は、600分の切削においてもクラックの発生は確認されず継続切削可能な状態であった。この結果から、Cタイプの工具ホルダは大幅な強度改善が達成された。Cタイプのバックメタルを増加させた肉残し部は、ホルダ表面側に向かって集中する応力を緩和させる効果があり、小スペースで有効的に応力集中を緩和して、工具ホルダの強度を改善できた。ここで言う、有効的に応力集中を緩和するとは、インサート下面とホルダ座面との接触面積の減少量に対する応力集中の緩和効果が優れているということである。工具径が20mm以下の刃先交換式切削工具において、工具ホルダを破損させることなく、高能率な切削加工を連続して行うことができた。
2:工具ホルダ
3:インサート
4:インサート
5:工具の最外周回転軌跡
11:コーナー部
12:短辺側の逃げ面
13:長辺側の逃げ面
14:すくい面
15:切刃
16:下面
17:取付け穴
18:後退した上面
19:稜線
21:インサート取付け座
22:工具ホルダ座面
23:工具ホルダ側壁
24:工具ホルダ谷部
25:工具ホルダ奥壁
26:工具ホルダ表面側端部
27:工具ホルダ肉残し部
Claims (6)
- 着座面となる下面(16)と、前記下面(16)と対向する位置に形成された上面と、前記上面と下面(16)とを繋いで逃げ面となる側面と、前記上面と下面(16)を貫通する取付け穴を有し、前記上面からの正面視において前記上面と前記側面とがなす交叉稜線(19)が長辺と短辺とで構成された略平行四辺形をなし、前記長辺と短辺の交叉稜線(19)が形成する2つの鋭角部には円弧状の切刃(15)を有するコーナー部(11)が形成され、前記コーナー部(11)と隣り合う前記短辺側の前記側面と前記長辺側の前記側面とをそれぞれ逃げ面(12、13)とし、前記円弧状の切刃(15)を含む前記上面をすくい面(14)とした略平行四辺形平板状をしたインサート(1)において、前記円弧状の切刃(15)を含む前記すくい面(14)は、前記短辺側及び前記長辺側へ向かうに従って、前記すくい面(14)よりも前記下面(16)方向に後退したそれぞれの上面(18)、(18)に連なり、前記上面(18)の一方と前記短辺側の側面とがなす交叉稜線(19)と、前記上面(18)の他方と前記長辺側の側面とがなす交叉稜線(19)とは、切刃として作用しない稜線とされ、前記切刃(15)の円弧半径をr(mm)としたとき、前記rは0.4≦r≦2.5、に設定され、前記切刃(15)の長さをL(mm)としたとき、前記Lは1/4円弧を超えて長く、3/8円弧よりも短く設定されていることを特徴とするインサート。
- 着座面となる下面(16)と、前記下面(16)と対向する位置に形成された上面と、前記上面と下面(16)とを繋いで逃げ面となる側面と、前記上面と下面(16)を貫通する取付け穴を有し、前記上面からの正面視において前記上面と前記側面とがなす交叉稜線(19)が長辺と短辺とで構成された略平行四辺形をなし、前記長辺と短辺の交叉稜線(19)が形成する2つの鋭角部には円弧状の切刃(15)を有するコーナー部(11)が形成され、前記コーナー部(11)と隣り合う前記短辺側の前記側面と前記長辺側の前記側面とをそれぞれ逃げ面(12、13)とし、前記円弧状の切刃(15)を含む前記上面をすくい面(14)とした略平行四辺形平板状をしたインサート(1)において、前記円弧状の切刃(15)を含む前記すくい面(14)は、前記短辺側及び前記長辺側へ向かうに従って、前記すくい面(14)よりも前記下面(16)方向に後退したそれぞれの上面(18)、(18)に連なり、前記上面(18)と前記長辺側の側面とがなす交叉稜線(19)の回転軌跡は、前記円弧状の切刃(15)の最外周回転軌跡(5)の半径よりも小さく設定され、前記切刃(15)の円弧半径をr(mm)としたとき、前記rは0.4≦r≦2.5、に設定され、前記切刃(15)の長さをL(mm)としたとき、前記Lは1/4円弧を超えて長く、3/8円弧よりも短く設定されていることを特徴とするインサート。
- 請求項1または請求項2に記載のインサート(1)において、前記上面からの平面視において前記短辺側の交差稜線(19)と前記長辺側の交差稜線(19)とが鋭角で交わるコーナー部(11)のコーナー角度をα(度)としたとき、前記角度αは、70≦α≦85、に設定されていることを特徴とするインサート。
- 請求項1または請求項2に記載のインサート(1)において、前記コーナー部(11)を含む上面のすくい面(14)は、前記短辺側へ向かうに従って前記下面(16)方向に連続的に後退して、前記一方の上面(18)に連なり、前記上面のすくい面(14)は、前記長辺側へ向かうに従って前記下面(16)方向に連続的に後退して他方の上面(18)に連なっていることを特徴とするインサート。
- 請求項1から請求項4のいずれかに記載のインサート(1)を、工具ホルダ先端部のインサート取付け座に着脱自在に装着したことを特徴とする刃先交換式切削工具。
- 請求項5に記載の刃先交換式切削工具において、前記刃先交換式切削工具の工具径が20mm以下であることを特徴とする刃先交換式切削工具。
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