JP5142886B2 - Compressor - Google Patents
Compressor Download PDFInfo
- Publication number
- JP5142886B2 JP5142886B2 JP2008214791A JP2008214791A JP5142886B2 JP 5142886 B2 JP5142886 B2 JP 5142886B2 JP 2008214791 A JP2008214791 A JP 2008214791A JP 2008214791 A JP2008214791 A JP 2008214791A JP 5142886 B2 JP5142886 B2 JP 5142886B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- compressor
- temperature
- air
- stage
- surging
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/58—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer
- F04D29/582—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer specially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/5846—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer specially adapted for elastic fluid pumps cooling by injection
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D27/00—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids
- F04D27/02—Surge control
- F04D27/0207—Surge control by bleeding, bypassing or recycling fluids
- F04D27/0223—Control schemes therefor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D27/00—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids
- F04D27/02—Surge control
- F04D27/0207—Surge control by bleeding, bypassing or recycling fluids
- F04D27/023—Details or means for fluid extraction
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2270/00—Control
- F05D2270/30—Control parameters, e.g. input parameters
- F05D2270/303—Temperature
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Control Of Positive-Displacement Air Blowers (AREA)
Description
本発明は圧縮機およびその制御方法に関する。 The present invention relates to a compressor and a control method thereof.
ガスタービン圧縮機吸気空気や圧縮後の作動流体に水分を添加して加湿し、この加湿空気によってガスタービン排ガスの持つ熱エネルギーを回収することで出力および効率の向上を図る高湿分利用ガスタービンシステムが知られている。例えば、国際公開第00/25009号パンフレットに記載されたガスタービン圧縮機では、吸気に液滴を噴霧して加湿する吸気冷却効果によりガスタービン出力を増加できる。また、液滴の噴霧量を増加させて液滴を圧縮機内部へ導入し、中間冷却効果により圧縮動力を低減できガスタービンの効率を向上できるメリットがある。しかし、このような作動流体に湿分を添加することでガスタービンの出力と効率が向上できる高湿分利用ガスタービン圧縮機に対して、サージング予兆の検出方法およびサージング回避のための制御方法は言及されていない。 Gas turbine compressor High-humidity gas turbine that improves the output and efficiency by adding moisture to the intake air and compressed working fluid to humidify, and recovering the thermal energy of the gas turbine exhaust gas by the humidified air The system is known. For example, in the gas turbine compressor described in International Publication No. 00 / 2,5009 pamphlet, the gas turbine output can be increased due to the intake air cooling effect of spraying droplets on the intake air to humidify. Further, there is an advantage that the droplet spray amount is increased and the droplets are introduced into the compressor, and the compression power can be reduced by the intermediate cooling effect, thereby improving the efficiency of the gas turbine. However, for a high-humidity gas turbine compressor that can improve the output and efficiency of the gas turbine by adding moisture to such a working fluid, the detection method for surging signs and the control method for avoiding surging are: Not mentioned.
一方、通常のシンプルサイクルガスタービンの圧縮機では、起動時などの低回転数域では圧縮機の前段側で旋回失速やサージングが発生しやすく、高回転数域では後段側の翼列から失速しサージングに突入しやすい傾向がある。このサージングの検出方法として、圧縮機の吸気温度を監視してサージングを検知するのが一般的である。特開2001−90555号公報には、圧縮機内の各段における圧力,温度を検出することによりサージングを検出する技術が開示されている。 On the other hand, in a normal simple cycle gas turbine compressor, turning stall and surging are likely to occur on the front side of the compressor in the low speed range such as when starting up, and in the high speed range, the compressor stalls from the blade stage on the rear stage side. There is a tendency to rush into surging. As a method for detecting this surging, it is common to detect the surging by monitoring the intake air temperature of the compressor. Japanese Patent Laid-Open No. 2001-90555 discloses a technique for detecting surging by detecting the pressure and temperature at each stage in a compressor.
水を散布する方式の中間冷却器では、微細な液滴を噴霧して冷却器内で完全蒸発させようとする場合を考えると、不純物が液滴から析出することを抑制するため、噴霧用の水には不純物を極微量まで除去した純水を用いることが望ましい。冷却器内の空間で不純物が析出した場合、不純物が冷却器の内壁等に付着したり、極小な不純物が主流空気に導かれ圧縮機中に同伴し圧縮機を傷める可能性がある。本発明の目的は、不純物を極微量まで除去した純水を用意しなくても、不純物の冷却塔内壁への付着や圧縮機中への流入を抑制でき、冷却塔の冷却効率の低下や圧縮機の信頼性の低下を抑えることができる冷却装置を提供することにある。 In the case of an intercooler that sprays water, when spraying fine droplets to completely evaporate in the cooler, in order to suppress the precipitation of impurities from the droplets, It is desirable to use pure water from which impurities are removed to a very small amount. When impurities are deposited in the space in the cooler, the impurities may adhere to the inner wall of the cooler, or extremely small impurities may be introduced into the mainstream air and be brought into the compressor to damage the compressor. The object of the present invention is to prevent impurities from adhering to the inner wall of the cooling tower and flowing into the compressor without preparing pure water from which impurities have been removed to a very small amount. An object of the present invention is to provide a cooling device that can suppress a decrease in reliability of the machine .
上記目的を達成するため、本発明の中間冷却機構は、複数の圧縮段から構成される気体圧縮機の段間に設置され、前記圧縮機の被圧縮気体を冷却する冷却装置であって、前記被圧縮気体が液体の散布により冷却され、散布された液体のそれぞれの液滴について、水が完全に蒸発してしまうことなく液滴の一部が蒸発せずに液体のまま液溜まりに着水するよう構成され、前記圧縮段に該液体が流入するのを抑制する手段を有する。 In order to achieve the above object, an intermediate cooling mechanism of the present invention is a cooling device that is installed between stages of a gas compressor composed of a plurality of compression stages and cools a compressed gas of the compressor. The compressed gas is cooled by spraying the liquid, and for each droplet of the sprayed liquid, the water does not completely evaporate, and some of the droplets do not evaporate and remain in the liquid reservoir. And means for suppressing the liquid from flowing into the compression stage.
本発明によると、不純物を極微量まで除去した純水を用意しなくても、不純物の冷却塔内壁への付着や圧縮機中への流入を抑制でき、冷却塔の冷却効率の低下や圧縮機の信頼性の低下を抑えることができる冷却装置を提供できる。
According to the present invention, it is possible to suppress the adhesion of impurities to the inner wall of the cooling tower and the inflow into the compressor without preparing pure water from which impurities are removed to a very small amount, thereby reducing the cooling efficiency of the cooling tower and the compressor. It is possible to provide a cooling device that can suppress a decrease in reliability .
本発明によれば、効果的にサージングを回避できる圧縮機およびその制御方法を提供できる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the compressor which can avoid a surging effectively, and its control method can be provided.
図7を用いて本発明の実施例である高湿分利用ガスタービンシステムについて説明する。図7は本発明の実施例である高湿分利用ガスタービンシステムの全体構成を示すシステム構成図を示す。 The high humidity utilization gas turbine system which is an Example of this invention is demonstrated using FIG. FIG. 7 is a system configuration diagram showing the overall configuration of a high-humidity utilization gas turbine system that is an embodiment of the present invention.
高湿分利用ガスタービンは、圧縮機1,燃焼器2,タービン3,再生熱交換器6,加湿装置11,吸気噴霧冷却装置12から構成される。吸気噴霧冷却装置12は大気41に水61を噴霧し湿分空気42を生成する。吸気噴霧冷却装置12で生成された湿分空気42は圧縮機1で圧縮される。圧縮機1で生成された圧縮空気43は圧縮機のガスパス出口から全流量抽気される。圧縮機1のガスパス出口から抽気された高圧空気43は、加湿装置11で加湿される。加湿装置11で加湿された湿分空気44は再生熱交換器6に供給され、タービン3からの排ガス47との熱交換により過熱される。そして、再生熱交換器6において、過熱された湿分空気44は、湿分空気45として燃焼器2に供給される。燃焼器2に供給された湿分空気45は、燃料31と混合燃焼する。そして、燃焼器2で生成され燃焼ガス46はタービン3に供給され、タービン3を回転駆動させる。タービン3から排出された排ガス47は、再生熱交換器6で湿分空気44との熱交換により熱回収され、排ガス52として排出される。なお、圧縮機1とタービン3とは中間軸により連結され、タービン3により発生した軸動力を電力に変換する発電機4も圧縮機1の回転軸に連結されている。
The high humidity gas turbine includes a
本発明の実施例である高湿分利用ガスタービンは、通常のシンプルサイクルガスタービンと比べ、再生熱交換器6において排気ガス47の熱エネルギーを燃焼用空気に回収できる。そのため、燃焼器2へ供給される燃料流量を減らすことができ、ガスタービンサイクルの効率を向上させることができる。また、加湿装置11で湿分を添加することにより作動流体を増加させることで出力を増加させることができる。さらに、湿分添加により作動流体の温度を低下させる効果と、流量を増加させる効果によって、再生熱交換器6における熱回収量を増加させることができ、ガスタービンの効率を向上させることができる。
The high-humidity-utilizing gas turbine that is an embodiment of the present invention can recover the thermal energy of the
次に、図8を用いて本発明の実施例である高湿分利用ガスタービンの湿分の添加スケジュールについて説明する。図8は本発明の実施例である高湿分利用ガスタービンの運転スケジュールと回転数及び出力の関係を示す。ガスタービンを起動後、回転数が100%、すなわち定格回転数に達した後、燃料を投入し、その流量を増加させることでタービン3へ流入する高温ガスの体積流量を増やして出力および圧縮機の作動圧力比を増加させる(段階I)。このとき、吸気噴霧冷却装置12および加湿装置11へは水を供給せず、ガスタービン回転数を一定に保持する。なお、本実施例で圧縮機1の作動圧力比とは、タービン3の入口圧力と、大気圧であるタービン3の出口圧力の比を意味する。
Next, the moisture addition schedule of the high-humidity utilization gas turbine according to the embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 8 shows the relationship between the operation schedule, the rotational speed, and the output of the high humidity gas turbine according to the embodiment of the present invention. After starting the gas turbine, after the rotational speed reaches 100%, that is, when the rated rotational speed is reached, the fuel is supplied and the flow rate is increased to increase the volume flow rate of the hot gas flowing into the turbine 3 to increase the output and compressor. Is increased (step I). At this time, water is not supplied to the intake
ガスタービンの出力が予め設定した出力値に達した後、加湿装置11へ水62を供給しガスタービンの出力を増加させる(段階II)。出力の増加に伴い圧縮機1の作動圧力比も高くなっていく。このとき、加湿によりタービン3へ流入する流量が増加するので、燃焼器2へ供給される燃料31の流量を調整しながら回転数を一定に保持するように制御する。ガスタービンを構成する機器は、定格回転数において最適な運転がなされるよう設定されているからである。
After the output of the gas turbine reaches a preset output value,
加湿装置11で水62を供給された湿分空気44の流量が安定した後、吸気噴霧冷却装置12への水61の供給を開始する。そうすると、ガスタービン出力はさらに増加する(段階III)。水61は、大気温度を考慮した上で、ガスタービンの出力が予め設定された出力値に達するように供給される。出力の増加に伴い、圧縮機1の吸込み空気流量と作動圧力比も増加する。このとき、圧縮機1から吐出される空気43の流量は増加する。これに対し、燃焼器2へ供給される燃料流量31を減らすことにより、回転数を一定に制御する。
After the flow rate of the humid air 44 supplied with the
このような水分の添加のスケジュールを採用せず、高湿分利用ガスタービンが部分回転数で運転されているとき、すなわち定格回転数に達する前に圧縮機1の吸入空気に水41を供給すると、圧縮機1の後段側の翼負荷が増加してサージマージンが低下する恐れがある。また、吸気噴霧冷却装置12に供給される水61に比べて、加湿装置11に供給される水62の方が多量である。吸気冷却装置12にて湿分を添加することによる圧縮機1の作動圧力比の上昇量は加湿装置11にて湿分を添加することによる上昇量よりも大きいため、吸気噴霧冷却装置12での加湿よりも加湿装置11での加湿の方が全システムに与える影響が大きい。サージマージンの減少する割合も大きく、一気にサージングに突入する可能性もある。そのため、吸気噴霧冷却装置12より先に加湿装置11に水を供給する必要がある。
When such a moisture addition schedule is not adopted and the high humidity gas turbine is operated at a partial rotational speed, that is, before the rated rotational speed is reached,
仮に加湿装置11への水の供給より先に吸気噴霧冷却装置12へ水を供給した場合、作動流体へ添加される加湿量が少なく、ガスタービンの部分負荷運転時に燃焼温度を上げることができない。そうなると、再生熱交換器6における熱回収量が少なくなり、加湿装置11による湿分添加時に比べてガスタービンの効率は低くなる。また、吸気噴霧冷却装置12への水の供給量は出力指令値や大気温度によっても影響を受ける。そのため、吸気噴霧冷却装置12への水61の供給は、ガスタービン起動の最後の出力増加や効率向上のために用いられるのが望ましい。
If water is supplied to the intake
(実施例1)
図1を用いて、本発明の実施例1である、ガスタービン圧縮機のサージングの検出方法を説明する。図1に、本発明の実施例1であるガスタービンの圧縮機1の流路上半分を表した断面図を示す。
Example 1
A surging detection method for a gas turbine compressor, which is
本発明の実施例1であるガスタービンの圧縮機1は、吸気噴霧冷却装置12を備えた軸流圧縮機である。吸気噴霧冷却装置12は、作動流体入口に微細な液滴を噴霧して圧縮機流路内で蒸発させることにより、圧縮機1内部の作動流体の温度を低下させる、軸流圧縮機は一般的には静翼と動翼とを複数段有する多段圧縮機である。図1では中間段の静翼と動翼とを一部省略している。そして、静翼と動翼とを省略した圧縮機流路を点線で表記する。圧縮機1は、タービン3と同じ回転軸で回転する圧縮機ロータと、回転する圧縮機ロータに植設された動翼71と、動翼71の軸方向前後間に位置し径方向外側に設けられたケーシング73に固定された静翼72とで構成される。作動流体である空気42が通過する圧縮機1の流路は、圧縮機ロータの外周面である流路内面81とケーシングの内周面である流路外面82とで形成される。また、ケーシング73には、スリット91,抽気孔92による抽気構造、および圧縮機1の前段側の静翼72には、起動時の旋回失速防止とサージマージンを確保するために、翼の角度を可変にできる機構である入口案内翼101が備えられている。
A
次に、作動流体の流れについて説明する。圧縮機1は、大気から空気41を吸入する。大気から圧縮機1に供給される空気41には吸気噴霧冷却装置12によって水61が噴霧される。噴霧水61は高圧ポンプ67で加圧された後、流量制御弁63で所定の流量に調整され、吸気噴霧冷却装置12内の噴霧ノズルで微細化されて空気41に噴霧される。微細液滴の一部は圧縮機1に吸込まれる前に蒸発する。この蒸発潜熱により作動流体の温度を低下させることができる。大気より低温,高密度な吸込み空気を得ることができ、ガスタービンの出力を増加させられる。大気温度が高い場合ほど圧縮機吸込み空気流量(質量流量)を多くする(大きな吸気冷却効果を得る)ことができるため、吸気噴霧冷却装置12を使用することにより、年間を通した大気温度変動に対する、ガスタービン出力の変動を抑制することができる。一方、微細液滴のうち圧縮機1に流入する前に蒸発しきれなかった液滴は、液滴のまま圧縮機内部へ流入する。圧縮機1の内部で液滴は動翼間,静翼間を通過しながら蒸発し、圧縮途中の作動流体の温度を低下させる。この中間冷却効果によって圧縮特性が等温圧縮に近づくため、圧縮機1の動力は低減される。その結果ガスタービンの効率が向上する。圧縮機へ導入された液滴は、圧縮機吐出までに完全に蒸発する。作動流体は圧縮機吐出から排出される。
Next, the flow of the working fluid will be described. The
図2を用いて、本実施例の圧縮機1の特性を説明する。図2に、本発明の実施例であるガスタービンの圧縮機1の段負荷分布を示す。横軸は回転軸方向の位置(段数)、縦軸は各段における段負荷の大きさを示す。本実施例の圧縮機1は、吸気空気41に液滴を噴霧し、噴霧された水の蒸発を圧縮機の内部で完了させるタイプの圧縮機である。このような圧縮機では、圧縮機の中間冷却効果により、圧縮機1の前段翼列では段負荷が低減し、後段翼列では段負荷が増加する。なお、本実施例では、液滴の蒸発が完了する回転軸方向の位置を蒸発完了位置と呼ぶ。圧縮機の前段翼列,後段翼列とは、この蒸発完了位置よりも前段側か後段側かで判断する。
The characteristic of the
図2(a)はシンプルサイクルガスタービン圧縮機のような、圧縮機の吸気に液滴を噴霧しない場合に最適な運転をするように設計された圧縮機の段負荷分布を示す。図2(b)は高湿分利用ガスタービンのような、圧縮機の吸気に液滴を噴霧し、その液滴の蒸発を圧縮機の内部で完了させる場合に最適な運転をするように設計された圧縮機の段負荷分布を示す。それぞれ、圧縮機1の吸気に水を噴霧して運転した場合の段負荷を実線で、水噴霧なしで運転した場合の段負荷を点線で示す。実線と点線が交差する回転軸方向位置が、蒸発完了位置である。
FIG. 2 (a) shows the stage load distribution of a compressor, such as a simple cycle gas turbine compressor, designed to operate optimally when droplets are not sprayed into the intake air of the compressor. Fig. 2 (b) is designed to operate optimally when droplets are sprayed into the intake air of a compressor, such as a high-humidity gas turbine, and the evaporation of the droplets is completed inside the compressor. The stage load distribution of a compressor is shown. In each case, the step load when the
例えば図2(a)で示した、水噴霧なしでの運転向けに設計された圧縮機では、水噴霧をしない運転において、ストールおよびチョークが起こりにくく、定格回転数時にすべての段の翼列を効率よく作動できるように設計されている。具体的には、図2にそれぞれ一点鎖線で示した、高負荷側のストール域、低負荷側のチョーク域との境界から一定の余裕度をもった負荷分布となるよう設計されている。図2(b)で示した、水噴霧ありでの運転向けに設計された圧縮機では、水噴霧をする運転において、高負荷側のストール域,低負荷側のチョーク域との境界から一定の余裕度をもった負荷分布となるよう設計されている。 For example, in the compressor shown in FIG. 2 (a) designed for operation without water spray, stall and choke are less likely to occur in operation without water spray, and all stages of cascades are rated at the rated speed. Designed to operate efficiently. Specifically, it is designed to have a load distribution with a certain margin from the boundary between the stall area on the high load side and the choke area on the low load side, which is indicated by a dashed line in FIG. In the compressor shown in FIG. 2 (b) designed for operation with water spray, in the operation with water spray, the constant is determined from the boundary between the stall area on the high load side and the choke area on the low load side. It is designed to have a load distribution with a margin.
段負荷がチョーク域に達すると、翼列圧力面側で剥離が生じる可能性が高まる。段負荷がストール域に達すると、翼列負圧面側で剥離が生じる可能性が高まる。剥離が生じると圧縮機1の圧力比や効率等、性能が低下する。特に段負荷がストール域に達して翼列負圧面側で剥離が生じた場合には、起動時に旋回失速が発生し、サージングにつながるおそれがある。サージングとは、圧力比を上げていくと、ある圧力比において急に強い音響を伴う圧力と流れの激しい脈動と機械の振動を引き起こし運転が不安定になる現象である。ストールに対する段負荷の余裕度を増やすことは、サージング発生の余裕度であるサージマージンを増やすことにつながる。
When the step load reaches the choke zone, the possibility of separation on the blade row pressure surface side increases. When the step load reaches the stall region, the possibility that separation occurs on the blade suction side increases. When peeling occurs, performance such as the pressure ratio and efficiency of the
図2(a)で示した圧縮機の段負荷分布は、図2(a)に点線で示すように、前段側に比べて後段側の段負荷を下げることで定格負荷運転時のストールに対する余裕度、すなわちサージマージンを確保できるように設計される。このように設計された圧縮機に液滴を噴霧すると、中間冷却効果により、図2(a)に実線で示すように、蒸発完了位置よりも前段側では段負荷は減少し、後段側では段負荷が増加する。そうすると、後段翼列でのストールの可能性が高まる、すなわちサージマージンが低下し、サージングに突入する危険性が高くなる。特に、吸気噴霧冷却装置12に多量の液滴を供給する場合には、サージマージンの減少度合いは大きくなる。
The stage load distribution of the compressor shown in FIG. 2 (a) is, as shown by the dotted line in FIG. 2 (a), a margin for stall during rated load operation by lowering the stage load on the rear stage compared to the front stage. Degree, that is, a surge margin can be secured. When droplets are sprayed on the compressor designed in this way, due to the intermediate cooling effect, as shown by the solid line in FIG. 2 (a), the stage load decreases on the upstream side from the evaporation completion position, and on the downstream side, the stage load decreases. The load increases. If so, the possibility of stalling in the rear blade row increases, that is, the surge margin decreases, and the risk of entering surging increases. In particular, when a large amount of liquid droplets is supplied to the intake
そこで、吸気に液滴を噴霧する圧縮機としては、図2(b)で示したような、吸気に水噴霧ありの場合に最適な運転ができるようにしたものを用いるのが望ましい。すなわち、液滴を噴霧した際に後段翼列の段負荷が増加しても十分なサージマージンを確保できるように、図2(a)に点線で示した負荷分布から、予め後段翼列の段負荷を低く設定し前段翼列の段負荷を高く設定し、図2(b)の点線で示した負荷分布を持つような設計にすることが望ましい。 Therefore, as the compressor for spraying droplets on the intake air, it is desirable to use a compressor that can perform optimum operation when the water intake is sprayed with water as shown in FIG. That is, from the load distribution shown by the dotted line in FIG. 2 (a), the stage of the rear stage blade row is preliminarily secured so that a sufficient surge margin can be secured even if the stage load of the rear stage blade row increases when droplets are sprayed. It is desirable that the load be set low and the stage load of the front stage blade row be set high so that the load distribution shown by the dotted line in FIG.
例えば、圧縮機1の吸気に噴霧する液滴量が、作動流量に対して約2.0wt%以内であれば圧縮機1の入口までに液滴はほぼ蒸発する。この場合シンプルサイクルガスタービン圧縮機1の段負荷配分を変更する必要性は低い。液滴の噴霧量が2.0wt%以上になると段負荷配分を考慮した設計の必要性が高くなる。なお、高湿分利用ガスタービンでは、噴霧量を多くした方が、圧縮動力低減やガスタービン効率向上効果が大きくなる。
For example, if the amount of droplets sprayed on the intake air of the
次に、図2(b)で示した、圧縮機吸気への液滴の噴霧を考慮して設計された圧縮機のサージングの検知について説明する。 Next, the detection of the surging of the compressor shown in FIG. 2B designed in consideration of the spray of droplets on the compressor intake air will be described.
多量の液滴の噴霧を考慮して設計された圧縮機1では後段側の段負荷を下げて翼列の作動域がチョーク側になるように設計しているため、図2(b)点線で示したような吸気噴霧冷却装置12を作動しない運転をした場合、後段翼列でチョーク、前段翼列でストールし、運転状態によっては起動の低回転数域で旋回失速が発生し、この旋回失速がサージングを誘引する可能性が高い。本実施例の圧縮機1では、吸気で液滴の噴霧をしない場合で、特に、起動時等の低回転数運転時に、最終段翼列が最もチョークしやすい。ここでチョークが起こると、最終段翼列の圧力面側で剥離が発生する。この圧力面側の失速は周方向の翼列全体に広がり、流れが閉塞する。これにより後段側は前段側にとって大きな流動抵抗となり流量が減少する。
Since the
図9に、最終段の翼列および最終段より上流側の翼列の流量係数と段負荷係数の特性を示す。水噴霧なし向けに設計された圧縮機では、定格運転点(A)に対して起動時等の低回転数時に最終段でチョークした場合、作動点は(B)になる。後段でチョークすると、流量減少により前段側ではストール側(B)へ作動点が変化する。 FIG. 9 shows the characteristics of the flow coefficient and stage load coefficient of the last stage cascade and the upstream stage cascade. In a compressor designed for no water spraying, the operating point is (B) when choked in the final stage at a low rotational speed such as at the time of startup with respect to the rated operating point (A). When choking at the rear stage, the operating point changes to the stall side (B) at the front stage due to the decrease in flow rate.
水噴霧を考慮して設計された圧縮機では、図2(b)で示したように、後段側の負荷はよりチョーク側となるよう設計されている。そのため、定格運転点(A)に対して起動時等の低回転数運転時に最終段でチョークした場合、最終段の翼列の作動点は(C)、すなわち更にチョーク側で作動することになる。この場合、前段側の翼列の作動点は更にストール側である(C)となり、特に大気温度が低い場合などにストール限界に達する可能性がある。 In the compressor designed in consideration of water spraying, as shown in FIG. 2B, the load on the rear stage side is designed to be on the choke side. Therefore, when choking in the final stage during low-speed operation such as startup at the rated operating point (A), the operating point of the last stage blade row is (C), that is, the choke side operates. . In this case, the operating point of the blade stage on the front side is further on the stall side (C), and there is a possibility that the stall limit is reached particularly when the atmospheric temperature is low.
図10に圧縮機1の各段の入口温度を示す。水噴霧なしで設計された圧縮機では回転軸方向位置に対して各段の入口温度は圧縮機出口までほぼ線形(T01⇒T02⇒T03)に増加する。しかし、後段側でチョークした場合、チョークした段の上流側では段負荷が上昇してストール側の作動となる。そうすると各段の入口温度は上昇し、温度分布はT01⇒T2⇒T03となる。水噴霧を考慮して設計した圧縮機では、最終段翼列で最もチョークする可能性が高いため、最終段動翼の上流側の温度T2の計測が有効となる。具体的には、例えば前段側の翼列がストール限界に達するときの最終段翼列前の温度Tcrを設定し、最終段動翼の上流側の温度T2がTcr以下で運転できるように監視することがサージング回避には有効となる。なお、最終段翼列の下流側(圧縮機出口側)ではチョークによる温度上昇は顕著には現れないため、最終段動翼の上流側で温度の監視をすることが効果的である。
FIG. 10 shows the inlet temperature of each stage of the
また、チョークした段の入出口の温度上昇はほとんどなく、最終段動翼の上流側の温度T2と最終段翼列の下流側の温度T03を計測する場合には、その温度変化量を監視することで翼列のチョーク兆候を検知することも可能である。 Also, there is almost no temperature rise at the inlet / outlet of the choked stage, and when measuring the temperature T2 upstream of the last stage rotor blade and the temperature T03 downstream of the last stage blade row, the temperature change amount is monitored. It is also possible to detect the choke sign of the cascade.
そこで本実施例の圧縮機1では、最終段動翼74の上流側の作動流路内で温度を検知する温度センサ201を配置している。最終段翼列のチョークによる温度上昇を監視することで、圧縮機1の前段翼列のストールに起因したサージングの発生を予測することができる。
Therefore, in the
図11は、図2のA−A断面を圧縮機上流側から見た断面図である。温度センサは、回転軸に対して周方向に少なくとも2点計測し、温度センサの先端の感温部は主流空気内へ導入した構造である。温度センサ先端部がケーシングに近すぎる場合、ケーシングのメタル温度の影響で主流空気温度の計測に誤差が発生する可能性がある。本実施例の圧縮機では、温度監視は周方向2点の温度センサで計測した温度の平均値を用いる。 FIG. 11 is a cross-sectional view of the AA cross section of FIG. 2 as viewed from the upstream side of the compressor. The temperature sensor has a structure in which at least two points are measured in the circumferential direction with respect to the rotation axis, and the temperature sensing part at the tip of the temperature sensor is introduced into the mainstream air. When the tip of the temperature sensor is too close to the casing, an error may occur in the measurement of the mainstream air temperature due to the influence of the metal temperature of the casing. In the compressor of the present embodiment, temperature monitoring uses an average value of temperatures measured by two temperature sensors in the circumferential direction.
本実施例のように、圧縮機1後段翼列のチョークによる温度上昇を監視してサージングを予測することで、サージングの発生を未然に回避することが可能である。こうすると、翼列でストールが発生したことを、圧力変動や翼負荷上昇による温度上昇を監視してサージングの発生を検知する方法に比べて、圧縮機の信頼性を向上することができる。
As in this embodiment, surging can be avoided in advance by predicting surging by monitoring the temperature rise due to the choke in the rear stage cascade of the
なお、本実施例では、例として多段軸流圧縮機を挙げているが、多段遠心圧縮機など2段以上の多段圧縮機であれば同様に適用可能である。また、本実施例では圧縮機1の入口で吸気噴霧冷却装置12を備えて液滴を噴霧する圧縮機について説明しているが、圧縮機内部において液滴を噴霧するものや、圧縮機の中間段で冷却器を介して作動流体の温度を低下させるような、中間冷却効果を有する圧縮機であれば適用可能である。
In the present embodiment, a multistage axial compressor is cited as an example, but the present invention can be similarly applied to any multistage compressor having two or more stages such as a multistage centrifugal compressor. Further, in this embodiment, the compressor that includes the intake
本実施例の複数段圧縮機は、圧縮中の前記作動流体を冷却する中間冷却機構と、最終段動翼よりも軸方向上流側に、前記中間冷却機構で冷却された流体の温度を測定する温度測定手段を有している。この構成は、中間冷却装置を備えた圧縮機の段負荷分布を考慮した構成である。このような圧縮機では、圧縮機最終段動翼列の上流側の温度を監視することで、後段側翼列のチョーク兆候の検知を通じて前段側翼列のストールに起因したサージングを予測でき、サージングの発生を効果的に回避することができる。また、必要最小限の温度センサの監視でサージングの予測が可能であるため、制御や計測装置の複雑さを抑制することができ、コスト低減および監視の容易性にも効果がある。 The multi-stage compressor of the present embodiment measures an intermediate cooling mechanism that cools the working fluid being compressed, and the temperature of the fluid cooled by the intermediate cooling mechanism on the upstream side in the axial direction from the final stage moving blade. It has temperature measuring means. This configuration is a configuration that takes into account the stage load distribution of the compressor provided with the intermediate cooling device. In such a compressor, by monitoring the upstream temperature of the compressor last stage blade cascade, it is possible to predict surging due to stall of the front stage blade row through detection of choke signs in the rear stage blade row, and the occurrence of surging Can be effectively avoided. In addition, surging can be predicted by monitoring the minimum necessary temperature sensor, so that the complexity of the control and measuring device can be suppressed, and the cost reduction and the ease of monitoring are also effective.
ここで、水噴霧をすることを想定されて設計された圧縮機1を、水噴霧なしで運転するケースについて説明する。ガスタービンの起動時は、圧縮機内部の温度は低いため、液滴を吸気に噴霧してもほとんど蒸発せずドレインとなって排出されることになる。そして、圧縮機内部で液滴が完全に蒸発しきれない場合、例えば圧縮機の吐出空気が燃焼器2へ導入されるガスタービンでは、燃焼器2に液滴が付着して局所的な熱応力が発生する可能性がある。そこで、圧縮機1の吸気に液滴を噴霧する場合、ガスタービンがほぼ定格負荷運転で安定したときに噴霧する必要がある。この場合、圧縮機1は、吸気噴霧冷却装置12が稼動するまで部分圧力比で作動し続ける可能性が高い。また、大気温度が低い場合には、吸気で噴霧した液滴の一部が固体化する現象であるアイシングを起こして、作動条件によってはサージングに突入する可能性もある。このような場合には、吸気噴霧しないドライ状態で長時間ガスタービンを運転することも考えられる。
Here, the case where the
図8で示した段階I,段階IIも、吸気噴霧冷却装置12による湿分の添加がないケースである。ガスタービン出力の増加と共に圧縮機1の作動圧力比が増加するため、圧縮機1の作動点はよりストール側,サージング側へ移動していく。
Stages I and II shown in FIG. 8 are also cases where no moisture is added by the intake
また、起動時の液滴の噴霧は、圧縮機入口で流れの周方向偏差により噴霧された液滴が周方向に一様に分布するとは限らず周方向に流量偏差を持つ可能性がある。このように周方向で流れが不均一になると、サージングが発生し異常事態に突入する可能性が高くなる。ガスタービン起動時の部分回転数運転時に圧縮機の吸気に液滴を噴霧すると、後段翼列の負荷が増加しサージングを引き起こす可能性高まる。このような理由からも、サージング対策の必要性が高いことが分かる。 In addition, the spraying of the droplets at the time of start-up may not always distribute the droplets sprayed uniformly due to the circumferential deviation of the flow at the compressor inlet, but may have a flow deviation in the circumferential direction. If the flow becomes uneven in the circumferential direction in this way, surging occurs and the possibility of entering an abnormal situation increases. When droplets are sprayed on the intake air of the compressor during partial rotation speed operation when the gas turbine is started, the load on the rear blade row increases and the possibility of causing surging increases. From this reason, it can be seen that there is a high need for countermeasures for surging.
(実施例2)
図3を用いて、本発明の実施例2である、ガスタービン圧縮機1のサージングの検出方法を説明する。図3に、本発明の実施例1であるガスタービンの圧縮機1の流路上半分を表した断面図を示す。
(Example 2)
A surging detection method for the
図3で示した圧縮機が図1の圧縮機と異なる点は、圧縮機1の入口に位置する入口案内翼76の上流側の作動流路内に温度センサ202を配置したことである。これにより、圧縮機1に導入する大気空気41の温度の変動情報を得ることができる。この情報を圧縮機最終段動翼74の上流側の温度監視によるサージングの予測に利用することが可能であり、より精度よくサージングを回避することができる。また、吸気噴霧冷却装置12で噴霧される水61の流量は、大気温度によっても制御される。そのため、吸気噴霧冷却装置12へ供給される水量61の制御に対しても温度センサ202からの情報を流用することができる。
The compressor shown in FIG. 3 is different from the compressor shown in FIG. 1 in that the
(実施例3)
図4を用いて、本発明の実施例3である、ガスタービン圧縮機のサージングの検出方法を説明する。図4に、本発明の実施例3であるガスタービンの圧縮機1の流路上半分を表した断面図を示す。
(Example 3)
A surging detection method for a gas turbine compressor, which is Embodiment 3 of the present invention, will be described with reference to FIG. In FIG. 4, sectional drawing showing the upper half of the flow path of the
図4で示した圧縮機が図1の圧縮機1と異なる点は、蒸発完了位置よりも後段側で最も前段側の動翼75より下流側であり、最終段の動翼74より上流側の作動流路内に少なくとも1つの温度センサ203を配置したことである。これにより万一、最終段より上流側の翼列でチョークが起きた場合にも、圧縮機前段側の翼列のストールに起因したサージングの発生をいち早く予測することができ、圧縮機の信頼性が向上する。
The compressor shown in FIG. 4 differs from the
温度センサを蒸発完了位置よりも上流側で計測した場合、水噴霧時に液滴が温度センサへ付着して、その熱伝導で正確な主流空気温度を計測できない。また、水噴霧後にガスタービンを停止して、すぐにガスタービンをリスタートする場合でも、温度センサに液滴が付着している可能性があり、正確な主流空気温度を計測することが困難でありサージング発生の予測精度が低下する。 When the temperature sensor is measured on the upstream side of the evaporation completion position, droplets adhere to the temperature sensor during water spray, and accurate mainstream air temperature cannot be measured due to the heat conduction. Even when the gas turbine is stopped after water spraying and the gas turbine is restarted immediately, droplets may adhere to the temperature sensor, making it difficult to accurately measure the mainstream air temperature. Prediction accuracy of occurrence of surging decreases.
また、旋回失速やサージングの予兆を検知する方法として、ケーシング面で複数段に設置した圧力センサにより圧力や圧力変動を計測する場合がある。圧縮機に水噴霧する場合、主流空気中に液滴があるため、圧力を計測する圧力チューブ内に液滴が吸入され、チューブ内が液滴で閉塞されて計測精度が低下する可能性がある。また運転終了後に圧力チューブをパージしてチューブ内の液滴を排出する必要があり、そのためにパージ用の空気源となる余計な計器が必要となる。 Further, as a method of detecting a sign of turning stall or surging, there is a case where pressure or pressure fluctuation is measured by pressure sensors installed in a plurality of stages on the casing surface. When water is sprayed on the compressor, since there are droplets in the mainstream air, the droplets are sucked into the pressure tube that measures the pressure, and the inside of the tube may be blocked with droplets, which may reduce the measurement accuracy. . In addition, it is necessary to purge the pressure tube after the operation is completed and discharge the liquid droplets in the tube. For this purpose, an extra instrument serving as a purge air source is required.
また、吸気噴霧冷却装置12を作動させている場合、図2で示したように圧縮機前段翼列の段負荷は低減し、蒸発完了位置より下流側である後段翼列の段負荷は増加する。また、圧縮機1に導入される大気温度の変動により吸気噴霧冷却装置12で噴霧される水61の流量が制御されるため、蒸発完了位置は常に一定とは限らない。本実施例の圧縮機のように、圧縮機の蒸発完了位置より下流側で、最終段の動翼74より上流側の作動流路内に少なくとも1ヶ所、所望の位置に温度センサ203を配置することで、段負荷が増加し過ぎた場合の翼列のストールをより詳細に監視することが可能となる。これにより後段側の翼列のストールによるサージングの回避精度を高めることができる。
In addition, when the intake
(実施例4)
図5を用いて、本発明の実施例4である、ガスタービン圧縮機のサージング抑制のための制御方法を説明する。図5に、本発明の実施例4であるガスタービンの圧縮機1の流路上半分を表した断面図を示す。
Example 4
A control method for suppressing surging of a gas turbine compressor, which is Embodiment 4 of the present invention, will be described with reference to FIG. FIG. 5 is a sectional view showing the upper half of the flow path of the
本実施例の圧縮機1は、起動時の低回転数域での旋回失速防止とサージマージンの確保のために、圧縮機1の前段側に、油圧装置303により翼の角度を可変にできる、入口案内翼(IGV)などの角度可変静翼101を有している。また、圧縮機のケーシング73に、スリット91,抽気孔92による抽気構造から抽気空気を放出させるための抽気弁302を備えている。油圧装置303と抽気弁302は制御システム301からの制御信号により操作可能に構成されている。
The
サージング回避のための制御方法について説明する。まず、圧縮機1の最終段動翼74上流側に配置された温度センサ201が監視した温度情報が制御システム301に送信される。制御システム301で受信した温度が許容チョーク温度Tcr以上となり、サージングの危険性のある温度と判断される場合には、制御システム301から制御信号が出力される。
A control method for avoiding surging will be described. First, temperature information monitored by the
この制御信号が圧縮機1の前段側に位置する角度可変静翼101の油圧装置303へ伝達された場合には、角度可変静翼101は圧縮機1の吸込み流量を絞るように油圧制御される。サージングの危険性のある温度と判断される場合には、圧縮機1の前段側の動翼列へ流入する流れが正側のインシデンスになっており、翼列負圧面側(動翼背側)で剥離が起きている状態であると推定される。このとき、角度可変静翼101を閉じるよう制御すれば、動翼列に対する流入空気のインシデンスを合わせて負圧面側の剥離を抑制することができる。このように、圧縮機1の吸込み流量を低減させるよう制御することでサージマージンを確保することができ、サージングを回避することができる。
When this control signal is transmitted to the
一方、制御システム301からの制御信号が抽気弁302へ伝達された場合には、抽気弁302を開放することで、圧縮された作動空気の一部を系外に放出させることができる。抽気された作動空気はタービンの排気ダクトを介して大気へ放出される。このように圧縮機作動流体の一部を抽気することで、後段翼列のチョークを抑制することができる。作動流体の抽気は、圧縮機の前段側へ流入する吸込み流量を増加させることにもつながるため、前段動翼列への軸流速度を上げ、前段動翼列の負圧面側の剥離を抑制することができる。前段動翼列の負圧面側の剥離を抑制することができれば、サージングの発生を回避することができる。
On the other hand, when a control signal from the
(実施例5)
図6を用いて、本発明の実施例5である、ガスタービン圧縮機のサージング抑制のための制御方法を説明する。図6に、本発明の実施例5であるガスタービンの圧縮機1の流路上半分を表した断面図を示す。図6で示した圧縮機1において図5の圧縮機と構造上異なる点は、圧縮機最終段の動翼74の上流側のケーシングにスリット401および抽気孔402を設け、その抽気構造から抽気空気を放出させるための抽気弁403を設置したことである。
(Example 5)
A control method for suppressing surging of a gas turbine compressor, which is Embodiment 5 of the present invention, will be described with reference to FIG. FIG. 6 is a sectional view showing the upper half of the flow path of the
抽気弁403は制御システム301からの制御信号により操作が可能な装置として構成されている。まず、圧縮機1の最終段動翼74上流側に配置された温度センサ201で温度を監視する。この温度情報を制御システム301で受信し、温度が許容チョーク温度以上でありサージングの危険性が高いと判断すると、制御システム301から制御信号が出力される。その制御信号は抽気弁403へ伝達され、抽気弁403を開いて圧縮された作動空気の一部を系外に放出する。
The
通常、スリット91,抽気孔92,抽気弁302からなる圧縮機の抽気機構は、以下二つの目的で設けられている。起動時など圧縮機が低回転数域運転をしているときには、後段側の翼列のチョーク,前段側の翼列の旋回失速やサージングの回避のために作動流体を抽気する。高回転数域運転をしているときには、タービンの翼冷却用空気に用いるために作動流体を抽気する。低回転数域では、抽気弁を開いて圧縮機の作動流量の約15〜20%が抽気されてサージングを回避し、高回転数域では抽気弁を絞ることで圧縮機の作動流量の約2〜3%が抽気されてタービン翼冷却空気として利用される。
Usually, the bleeder mechanism of the compressor comprising the
一方、本実施例の圧縮機に設けられたスリット401,抽気孔402,抽気弁403からなる抽気機構では、圧縮機1の最終段でチョークが発生したときだけ抽気弁403を開く。そして、作動流量の約5〜10%程度を抽気してチョークを回避する。抽気された圧縮空気は、配管を介してタービン排気ダクトから排出される。このような局所的な抽気構造にすることで、少量の抽気流量で後段翼列のチョークの抑制及びサージングの回避が可能となる。
On the other hand, in the extraction mechanism including the
通常の圧縮機の抽気段は、タービン翼の冷却空気に用いられることを考慮して、圧縮機側とタービン側の差圧分に対応可能な程度に高圧の空気を確保できるように設定される。従って、一般的には抽気段は翼列がチョークする段と一致しない。特にチョークが起こりやすい最終段付近には、以下の理由から、抽気段が設けられることはほとんどない。 In consideration of the fact that the extraction stage of a normal compressor is used for cooling air of a turbine blade, it is set so that high-pressure air can be secured to the extent that it can cope with the differential pressure between the compressor side and the turbine side. . Therefore, in general, the bleed stage does not coincide with the stage choked by the blade row. In particular, an extraction stage is rarely provided near the final stage where choking is likely to occur for the following reason.
タービンの翼冷却は、タービン初段静翼は圧縮機吐出ケーシング内から静翼内部へ導通している冷却通路を介して導入される。またタービン動翼の冷却は、圧縮機の最終段動翼の下流にあるロータ側のスリットから抽気されて、タービン内周側から導入される。圧縮機のケーシングからの抽気によるタービン外周側から導入される冷却空気は、初段以降の静翼に配管を介して行われる。冷却空気は、圧縮機側とタービン側の差圧分に対応可能な程度に最適な圧力の空気を導入することがガスタービン性能向上には重要である。圧縮機最終段付近の圧力は十分に差圧を確保できる程度の圧力であるが、差圧が大きすぎて無駄となり、ガスタービンの性能低下に繋がる。また、圧縮機最終段付近のケーシングの周囲には、周方向に燃焼器が配置しているため、構造上も、圧縮機の作動流量の約15〜20%を抽気するような大きな抽気配管を設置することは困難である。 Turbine blade cooling is introduced through a cooling passage in which the turbine first stage stationary blade is conducted from the compressor discharge casing to the stationary blade. In addition, cooling of the turbine blade is extracted from a slit on the rotor side downstream of the final stage blade of the compressor and introduced from the inner peripheral side of the turbine. Cooling air introduced from the outer peripheral side of the turbine by extraction from the casing of the compressor is performed via pipes on the first and subsequent stationary blades. In order to improve the gas turbine performance, it is important to introduce the cooling air having an optimum pressure to the extent that it can cope with the differential pressure between the compressor side and the turbine side. The pressure in the vicinity of the final stage of the compressor is a pressure that can ensure a sufficient differential pressure, but the differential pressure is too large and wasted, leading to a performance degradation of the gas turbine. In addition, since a combustor is arranged in the circumferential direction around the casing in the vicinity of the final stage of the compressor, a large bleed pipe that bleeds about 15 to 20% of the operating flow rate of the compressor in terms of structure. It is difficult to install.
抽気段が、翼列がチョークする段よりも前段になってしまうことで、チョークを回避するために必要以上の抽気流量を放出させることになる。この抽気流量の増加は、圧縮動力を費やして圧縮した作動流体を排気してしまう分無駄となり、効率を低下させてしまう。本実施例の圧縮機のようにチョーク段と抽気段とを一致させれば、チョークを回避するための抽気流量を抑制することができ、効率低下を抑制できる。 Since the extraction stage is in front of the stage in which the blade row chokes, an excessive extraction flow rate is discharged to avoid choking. This increase in the bleed flow rate is wasted because the compressed working fluid is exhausted by using the compression power, and the efficiency is lowered. If the choke stage and the extraction stage are made to coincide with each other as in the compressor of the present embodiment, the extraction flow rate for avoiding the choke can be suppressed and the efficiency reduction can be suppressed.
また、本実施例のような高湿分利用ガスタービンでは圧縮機1の吐出空気全量を抽気して、加湿装置11へ導入している。加湿装置11では高圧空気に加湿して質量流量増加と温度低下を図っている。このようなガスタービンでは、この加湿装置11を通過後の加湿空気44の一部をタービン翼の冷却に利用することができる。加湿空気による翼冷却は空気による冷却に比べて熱伝達率が大きく冷却性能を向上させることができる。この冷却方法により、圧縮機から翼冷却用空気を抽気する配管が不要となる。すなわち、本実施例のような加湿装置を備えたガスタービンでは、翼冷却用の抽気手段を圧縮機に設ける必要はない。スリット91,抽気孔92,抽気弁302からなる抽気機構を設けずに、スリット401,抽気孔402,抽気弁403からなる抽気機構だけを設ければよく、よりシンプルな構造で、より効果的な抽気が可能となる。
Further, in the high-humidity utilization gas turbine as in the present embodiment, the entire discharge air amount of the
以下、圧縮機1以外の機器の制御を含めた、圧縮機のサージング回避のための制御方法について説明する。圧縮機1以外の機器の制御を含めた制御を行う際には、回転数を一定に保持することに留意するのが望ましい。圧縮機1とタービンが同軸で構成されるガスタービンでは、過回転による軸振動や翼振動,低回転数保持による圧縮機翼列の共振等を回避する必要があるからである。
Hereinafter, a control method for avoiding surging of the compressor, including control of devices other than the
図7に示すように、本発明の実施例である高湿分利用ガスタービンは、圧縮機1の最終段の動翼上流側に配置された温度センサ201、その温度センサによる温度を受信して許容チョーク温度と比較することができる制御システム301、制御システム301からの出力信号により吸気噴霧冷却装置12および加湿装置11へ供給される水量を制御できる流量制御弁63,64および圧縮機1の吐出から抽気した湿分空気43を加湿装置11へ導入する系統に設けられ、作動流量を制御できる放風弁65,燃焼器2へ供給される燃料の流量を調整できる燃料調整弁32から構成される。
As shown in FIG. 7, the high humidity gas turbine according to the embodiment of the present invention receives a
圧縮機1の最終段動翼の上流側に配置された温度センサ201により得られた温度情報は、制御システム301に送られる。制御システム301で受信した温度が許容チョーク温度以上であってサージングの危険性が高いと判断されると、制御システム301から制御信号が出力される。
The temperature information obtained by the
この出力信号は、圧縮機から吐出された湿分空気43の一部を大気へ放出するための放風弁65へ送信される。放風弁は制御信号に応じて全開となり、圧縮された作動空気を大気へ放出することで、圧縮機の作動圧力比を下げることができる。このとき、タービン3へ流入する作動流量が低減するので、燃料流量31を増加させて回転数を一定に保持する。なお、放風弁65はガスタービンの作動流量によっては複数個設置されることもあり、圧縮機の作動圧力比によって段階的に放風することも可能である。
This output signal is transmitted to the
また、出力信号は、加湿装置11の水量を制御する流量調整弁64に送信される。加湿装置11へ供給される水量を少なくすることで作動空気への湿分の添加量を低減させることができる。そうするとタービン3へ流入する作動空気の流量が低減するので、燃料流量31を増加させて回転数を一定に保持させる。このとき、燃料流量を増加させて燃焼温度を上げた影響よりも、作動流量が減少する影響が大きいため、圧縮機1の作動圧力比を低下させることが可能であり、サージングを回避することができる。
Further, the output signal is transmitted to the flow
さらに、出力信号は、吸気噴霧冷却装置12の水量を制御する流量調整弁63に送信され、流量調整弁63を開いて吸気に液滴を噴霧させる。これにより圧縮機前段翼列の段負荷を低減させることができ、後段翼列の段負荷を増加させることができる。そうすると、後段側翼列のチョーク,前段側翼列のストール及びこれにより引き起こされるサージングを抑制することができる。このとき、タービン3へ流入する作動流量が増加するため、燃料流量31を減らして回転数を一定に保持させる。
Further, the output signal is transmitted to the flow
出力信号は、燃焼器2へ供給される燃料流量を調整する燃料調整弁32へ送信される場合、燃料流量を低減することで燃焼ガス温度を下げて圧縮機の作動圧力比を低下させることができる。しかしこの場合、回転数を一定保持させるために、加湿装置11もしくは吸気噴霧冷却装置12へ供給される水量62,63を増加させる必要がある。回転数に関しては、燃料流量の増加によって燃焼温度を上昇させた影響より作動流量を増加させた影響が大きく、タービンは過渡的に過回転になり、作動圧力比も上昇する可能性がある。そのため、燃料流量は動的に制御に利用するのではなく、回転数一定保持のための調整用とするのが望ましい。
When the output signal is transmitted to the fuel adjustment valve 32 that adjusts the flow rate of the fuel supplied to the
上記の制御方法において、圧縮機の吐出空気の放風は、圧力比低減には最も効果的である。しかし、圧縮動力を費やした高圧空気を大気へ放出する分効率低下につながるため、放風量をできるだけ抑えるか、圧縮機がサージングを引き起こした緊急時にのみ作動させるのが望ましい。吸気噴霧冷却装置12への水量61の供給は簡易な制御で実現できる点で優れている。一方、加湿装置11へ水量62を供給する制御は、部分負荷においても加湿することで燃焼温度を上げることができ、ガスタービンの部分負荷時の効率向上にも効果がある。
In the above control method, the discharge air of the compressor is most effective for reducing the pressure ratio. However, since high pressure air that consumes compression power is released to the atmosphere, the efficiency is reduced. Therefore, it is desirable to suppress the discharge amount as much as possible or to operate only in an emergency when the compressor causes surging. The supply of the water amount 61 to the intake
各実施例の複数段圧縮機は、圧縮中の前記作動流体を冷却する中間冷却機構と、最終段動翼よりも軸方向上流側に、中間冷却機構で冷却された流体の温度を測定する少なくとも一つの温度測定手段と、温度測定手段で測定された温度をもとにサージング抑制手段を制御する制御手段とを備えている。この構成は、中間冷却装置を備えた圧縮機の段負荷分布を考慮した構成である。このような圧縮機では、中間冷却機構より下流側である後段側翼列のサージング兆候だけでなくチョーク兆候も検知できる。チョーク兆候を検知できれば前段側翼列で起こるストールを予測することができ、これに起因するサージングの発生を早い段階で効果的に回避することができる。また、必要最小限の温度センサの監視でサージングの予測が可能であるため、構造や制御の複雑さを抑制することができ、コスト低減および監視の簡素化にも効果がある。 The multi-stage compressor of each embodiment measures at least the intermediate cooling mechanism that cools the working fluid being compressed, and the temperature of the fluid cooled by the intermediate cooling mechanism on the upstream side in the axial direction from the final stage moving blade. One temperature measurement means and a control means for controlling the surging suppression means based on the temperature measured by the temperature measurement means are provided. This configuration is a configuration that takes into account the stage load distribution of the compressor provided with the intermediate cooling device. In such a compressor, not only a surging sign of the rear stage blade row, which is downstream of the intermediate cooling mechanism, but also a choke sign can be detected. If the choke sign can be detected, it is possible to predict a stall occurring in the front stage blade cascade, and it is possible to effectively avoid the occurrence of surging due to this. In addition, since surging can be predicted by monitoring the minimum necessary temperature sensor, the complexity of the structure and control can be suppressed, which is effective in reducing costs and simplifying monitoring.
各実施例の複数段圧縮機は、圧縮される前または圧縮中の作動流体に水を供給する手段を備え、前記水は前記圧縮機内で蒸発するよう構成された、サージングの発生を抑制するサージング抑制手段と、水の蒸発完了位置と圧縮機の最終段動翼との間で前記空気の温度を測定する少なくとも一つの温度測定手段と、温度測定手段で測定された温度をもとにサージング抑制手段を制御する制御手段とを備えている。この構成は、圧縮機内で水が蒸発されている間は圧縮機の段負荷は減少し、蒸発後は作動流体の増加効果により段負荷が増加するという段負荷分布を考慮した構成である。このような圧縮機では、蒸発完了位置より下流側である後段側翼列のサージング兆候だけでなくチョーク兆候も検知できる。そうすると、上記と同様に、効果的にサージングを回避することができる。 The multistage compressor of each embodiment includes means for supplying water to the working fluid before being compressed or being compressed, and the water is configured to evaporate in the compressor. Suppression means, at least one temperature measuring means for measuring the temperature of the air between the water evaporation completion position and the final stage moving blade of the compressor, and surging suppression based on the temperature measured by the temperature measuring means Control means for controlling the means. In this configuration, the stage load of the compressor is reduced while water is evaporated in the compressor, and the stage load distribution is increased after evaporation due to the increase effect of the working fluid. In such a compressor, not only the surging sign of the rear stage blade row, which is downstream from the evaporation completion position, but also the choke sign can be detected. Then, surging can be effectively avoided as described above.
各実施例の複数段圧縮機は、温度測定手段で測定された温度が許容温度以上かどうかを判定する判定手段を備えている。この判定手段により、温度測定手段で得られた温度情報を適切に利用した最適な制御が可能となる。 The multi-stage compressor of each embodiment includes a determination unit that determines whether the temperature measured by the temperature measurement unit is equal to or higher than an allowable temperature. By this determination means, it is possible to perform optimal control appropriately utilizing temperature information obtained by the temperature measurement means.
各実施例の複数段圧縮機の温度測定手段は、最終段動翼とその前段の静翼との間に設けられている。サージングにつながるストール、またはチョークの兆候が最初に現れるのは、最終段動翼であることがほとんどである。そのため、少なくとも最終段動翼の兆候を監視することにより、圧縮機のサージングを効果的に制御することができる。 The temperature measuring means of the multistage compressor of each embodiment is provided between the last stage moving blade and the preceding stage stationary blade. In most cases, the last stage blade will first show signs of stall or choke leading to surging. Therefore, the surging of the compressor can be effectively controlled by monitoring at least the signs of the final stage moving blades.
各実施例の複数段圧縮機は、サージング抑制手段として、入口案内翼,作動流体の抽気手段,圧縮後の作動流体の放風手段,作動流体に供給する水の供給量調整手段のいずれかを備えている。このような手段を用いることで、検知したサージング予兆に対応したサージングの回避行動を実際にとることができる。 The multistage compressor of each embodiment includes any one of an inlet guide vane, a working fluid extraction means, a compressed working fluid discharge means, and a supply amount adjustment means of water supplied to the working fluid as surging suppression means. I have. By using such means, it is possible to actually take a surging avoidance action corresponding to the detected surging sign.
各実施例の複数段圧縮機には、軸方向に複数のドレン排出孔を備え、それぞれのドレン排出孔から排出されるドレンを検知する検知手段と設けることもできる。吸気噴霧装置による圧縮機への液滴噴霧は、大気温度変化によるガスタービン出力状況により噴霧量が変化する。噴霧量により圧縮機内部での液滴の蒸発完了位置も変化するため、ドレン量の検知手段を設けることで蒸発完了位置を特定することができる。このような構成を有することにより、ドレンの有無から蒸発完了位置を検知することができる。そして、ドレン無しの段に取り付けた温度センサで計測された温度を有効と、ドレン有の段に取り付けた温度センサで計測された温度を無効とすることで、より良い制御が可能となる。 The multi-stage compressor of each embodiment may be provided with a plurality of drain discharge holes in the axial direction, and a detecting means for detecting drain discharged from each drain discharge hole. In the droplet spraying to the compressor by the intake spraying device, the spray amount changes depending on the gas turbine output situation due to the change in the atmospheric temperature. Since the evaporation completion position of the droplet in the compressor also changes depending on the spray amount, the evaporation completion position can be specified by providing a drain amount detection means. By having such a configuration, the evaporation completion position can be detected from the presence or absence of drain. Further, by enabling the temperature measured by the temperature sensor attached to the stage without drain and invalidating the temperature measured by the temperature sensor attached to the stage with drain, better control becomes possible.
各実施例の複数段圧縮機は、空気に水を噴霧する吸気噴霧装置と、前記吸気噴霧装置で生成された湿分空気を圧縮する圧縮機と、前記圧縮機で圧縮された湿分空気を加湿する加湿装置と、前記熱交換器で加熱された湿分空気と燃料とを混合燃焼する燃焼器と、前記燃焼器で生成された燃焼ガスにより回転駆動するタービンと、前記タービンから排出された排ガスとの熱交換により前記燃焼器に供給される質分空気を過熱する熱交換器とを備えたガスタービンシステムにおいて、前記吸気噴霧装置で噴霧された水は前記圧縮器内で蒸発するよう構成され、前記圧縮機の最終段動翼とその前段の静翼との間に少なくとも一つの温度測定手段を備え、前記圧縮機の最終段動翼とその前段の静翼との間に圧縮途中の湿分空気を抽気する抽気手段を備えている。このような高湿分サイクルガスタービンシステムでは、前述のように効果的にサージングを回避することができる。特に、サージング回避のために抽気する圧縮空気の量を必要最低限にできるため、必要以上にシステムの効率を低下させることなく、サージング制御が可能となる。 The multi-stage compressor of each embodiment includes an intake spray device that sprays water onto air, a compressor that compresses moisture air generated by the intake spray device, and moisture air compressed by the compressor. A humidifier that humidifies, a combustor that mixes and burns humid air heated by the heat exchanger and fuel, a turbine that is driven to rotate by combustion gas generated by the combustor, and exhausted from the turbine In a gas turbine system comprising a heat exchanger that superheats the classified air supplied to the combustor by heat exchange with exhaust gas, the water sprayed by the intake spray device is configured to evaporate in the compressor And at least one temperature measuring means between the last stage moving blade of the compressor and the preceding stage stationary blade, and being compressed between the last stage moving blade of the compressor and the preceding stage stationary blade. Equipped with extraction means for extracting moisture air There. In such a high humidity cycle gas turbine system, surging can be effectively avoided as described above. In particular, since the amount of compressed air extracted for avoiding surging can be minimized, surging control can be performed without reducing system efficiency more than necessary.
各実施例の複数段圧縮機には、加湿装置で加湿された湿分空気を、前記タービン被冷却部に供給する冷却媒体供給配管を設けることもできる。このような高湿分サイクルガスタービンシステムでは、従来のガスタービンによく見られる、圧縮機で圧縮中の空気を抽気して翼の冷却に用いる系統が不要となるため、圧縮機の抽気口の数を減らすことができ、圧縮機構造を簡素化することができる。構造の簡素化は、効率の低下やコストの低減につながる。圧縮機内の流れを阻害する構造物の排除や設計の簡素化が可能だからである。 The multistage compressor of each embodiment may be provided with a cooling medium supply pipe that supplies moisture air humidified by a humidifier to the turbine cooled part. In such a high-humidity cycle gas turbine system, a system often used for cooling the blades by extracting the air being compressed by the compressor, which is often found in conventional gas turbines, is not required. The number can be reduced and the compressor structure can be simplified. Simplification of the structure leads to reduction in efficiency and cost. This is because it is possible to eliminate structures that obstruct the flow in the compressor and simplify the design.
1 圧縮機
2 燃焼器
3 タービン
4 発電機
6 再生熱交換器
11 加湿装置
12 吸気噴霧冷却装置
71,72 動翼,静翼
73 ケーシング
91,92 スリット,抽気孔
201〜203 温度センサ
301 制御システム
DESCRIPTION OF
Claims (9)
サージングの発生を抑制するサージング抑制手段と、前記水の蒸発完了位置と前記圧縮機の最終段動翼との間で前記空気の温度を測定する少なくとも一つの温度測定手段と、前記温度測定手段で測定された温度のみを用いて前記サージング抑制手段を制御する制御手段とを備えたことを特徴とする圧縮機。 In a multi-stage compressor comprising means for supplying water to a working fluid before or during compression, wherein the water is configured to evaporate within the compressor,
Surging suppressing means for suppressing the occurrence of surging, at least one temperature measuring means for measuring the temperature of the air between the water evaporation completion position and the final stage moving blade of the compressor, and the temperature measuring means And a control means for controlling the surging suppression means using only the measured temperature.
前記温度測定手段で測定された温度が許容温度以上かどうかを判定する判定手段を備えたことを特徴とする圧縮機。 The compressor according to claim 1 ,
A compressor comprising: determination means for determining whether or not the temperature measured by the temperature measurement means is equal to or higher than an allowable temperature.
前記温度測定手段は、最終段動翼とその前段の静翼との間に設けられたことを特徴とする圧縮機。 The compressor according to claim 1 ,
The compressor characterized in that the temperature measuring means is provided between a last stage moving blade and a preceding stage stationary blade.
前記サージング抑制手段は、入口案内翼,作動流体の抽気手段,圧縮後の作動流体の放風手段,作動流体に供給する水の供給量調整手段から選ばれることを特徴とする圧縮機。 The compressor according to claim 1 ,
The compressor is characterized in that the surging suppressing means is selected from an inlet guide vane, a working fluid extraction means, a compressed working fluid discharge means, and a supply amount adjusting means for water supplied to the working fluid.
軸方向に複数のドレン排出孔を備え、それぞれのドレン排出孔から排出されるドレンを検知する検知手段とを有することを特徴とする圧縮機。 The compressor according to claim 1 ,
A compressor comprising: a plurality of drain discharge holes in an axial direction; and detecting means for detecting drain discharged from each drain discharge hole.
前記吸気噴霧装置で噴霧された水は前記圧縮器内で蒸発するよう構成され、前記圧縮機の最終段動翼とその前段の静翼との間に少なくとも一つの温度測定手段を備え、前記圧縮機の最終段動翼とその前段の静翼との間に圧縮途中の湿分空気を抽気する抽気手段を備え、前記温度測定手段で測定された温度のみを用いて前記抽気手段を制御する制御手段とを備えたことを特徴とするガスタービンシステム。 Intake spray device for spraying water on air, compressor for compressing moisture air generated by the intake spray device, humidifier for humidifying the compressed air by the compressor, and the heat exchanger The combustor that mixes and burns the humid air heated by the fuel and the fuel, the turbine that is rotationally driven by the combustion gas generated by the combustor, and the exhaust gas exhausted from the turbine, exchanges heat with the combustor. In a gas turbine system including a heat exchanger that superheats supplied moisture air,
The water sprayed by the intake spray device is configured to evaporate in the compressor, and includes at least one temperature measuring means between a last stage moving blade of the compressor and a preceding stage stationary blade, and the compression A control means for controlling the extraction means by using only the temperature measured by the temperature measurement means, comprising extraction means for extracting moisture air in the middle of compression between the final stage moving blade of the machine and the preceding stationary blade gas turbine system comprising the means.
前記加湿装置で加湿された湿分空気を、前記タービン被冷却部に供給する冷却媒体供給配管を供えたことを特徴とするガスタービンシステム。 The gas turbine system according to claim 6 .
A gas turbine system comprising a cooling medium supply pipe for supplying moisture air humidified by the humidifier to the turbine cooled part.
水の蒸発完了位置よりも下流側かつ最終段動翼よりも軸方向上流側で、前記中間冷却機構で冷却された流体の温度を測定し、測定された温度のみを用いて前記サージング抑制手段を制御することを特徴とする圧縮機の制御方法。 In a control method for a multi-stage compressor, comprising an intermediate cooling mechanism for supplying water to be evaporated in the compressor to a working fluid before being compressed or being compressed, and a surging suppressing means.
The temperature of the fluid cooled by the intermediate cooling mechanism is measured downstream of the water evaporation completion position and axially upstream of the final stage blade, and the surging suppressing means is used only by using the measured temperature. A method for controlling a compressor, comprising controlling the compressor.
前記加湿装置での加湿が安定した後に前記吸気噴霧装置での水噴霧を開始し、前記吸気噴霧装置で噴霧された水の蒸発完了位置と圧縮機の最終段動翼の間で湿分空気の温度を測定し、測定された温度のみを用いて前記サージング制御手段を制御することを特徴とするガスタービンシステムの制御方法。 Intake spray device for spraying water on air, compressor for compressing moisture air generated by the intake spray device, humidifier for humidifying the compressed air by the compressor, and the heat exchanger The combustor that mixes and burns the humid air heated by the fuel and the fuel, the turbine that is rotationally driven by the combustion gas generated by the combustor, and the exhaust gas exhausted from the turbine, exchanges heat with the combustor. Control of a gas turbine system comprising a heat exchanger that superheats supplied moisture air and surging suppression means for the compressor, and water sprayed by the intake spray device is configured to evaporate in the compressor In the method
After the humidification in the humidifier is stabilized, water spraying in the intake spray device is started, and moisture air is transferred between the evaporation completion position of the water sprayed in the intake spray device and the final stage blade of the compressor. A method for controlling a gas turbine system, comprising: measuring a temperature and controlling the surging control means using only the measured temperature.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008214791A JP5142886B2 (en) | 2008-08-25 | 2008-08-25 | Compressor |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2008214791A JP5142886B2 (en) | 2008-08-25 | 2008-08-25 | Compressor |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010048213A JP2010048213A (en) | 2010-03-04 |
JP5142886B2 true JP5142886B2 (en) | 2013-02-13 |
Family
ID=42065481
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2008214791A Active JP5142886B2 (en) | 2008-08-25 | 2008-08-25 | Compressor |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5142886B2 (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10132323B2 (en) | 2015-09-30 | 2018-11-20 | General Electric Company | Compressor endwall treatment to delay compressor stall |
EP4071366A1 (en) * | 2021-04-06 | 2022-10-12 | Siemens Energy Global GmbH & Co. KG | Method to operate a compressor |
US11913476B2 (en) | 2019-03-26 | 2024-02-27 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Compressor system |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH705323A1 (en) * | 2011-07-25 | 2013-01-31 | Alstom Technology Ltd | A method for injecting water in a multistage axial compressor of a gas turbine. |
JP5483625B2 (en) * | 2011-09-30 | 2014-05-07 | 株式会社日立製作所 | Gas turbine system |
JP6010348B2 (en) * | 2012-06-01 | 2016-10-19 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | Axial flow compressor and gas turbine provided with the same |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000192824A (en) * | 1998-12-24 | 2000-07-11 | Hitachi Ltd | Gas turbine and gas turbine controller |
WO2004065763A2 (en) * | 2003-01-22 | 2004-08-05 | Vast Power Systems Inc. | Thermodynamic cycles using thermal diluent |
-
2008
- 2008-08-25 JP JP2008214791A patent/JP5142886B2/en active Active
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10132323B2 (en) | 2015-09-30 | 2018-11-20 | General Electric Company | Compressor endwall treatment to delay compressor stall |
US11913476B2 (en) | 2019-03-26 | 2024-02-27 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Compressor system |
EP4071366A1 (en) * | 2021-04-06 | 2022-10-12 | Siemens Energy Global GmbH & Co. KG | Method to operate a compressor |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2010048213A (en) | 2010-03-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5142886B2 (en) | Compressor | |
JP6092613B2 (en) | Axial flow compressor and operation method of axial flow compressor | |
JP4150950B2 (en) | Control system for water saturation / supersaturation system of air at gas turbine inlet and gas turbine | |
JP4281770B2 (en) | Heat pump system | |
JP6366259B2 (en) | Control device and control method for two-shaft gas turbine | |
US7444819B2 (en) | Gas turbine installation including a compressed air humidifier and method | |
JP2003065072A (en) | Gas turbine and method for cooling high temperature section of gas turbine | |
US10323571B2 (en) | Method and system for inlet guide vane heating | |
EP2669489B1 (en) | Axial compressor and gas turbine having axial compressor | |
JP2002516946A (en) | Method and apparatus for cooling low pressure stage of steam turbine | |
JP3713173B2 (en) | Method for preventing freezing of gas turbine | |
US20170002740A1 (en) | Gas turbine cool-down phase operation methods | |
US11524789B2 (en) | Alternate fresh air compressor intake for environmental control system | |
JP2015098787A (en) | Compressor with air intake spray cooler | |
JP5119676B2 (en) | High humidity gas turbine | |
CN109812299B (en) | Gas turbine rotor cooling adjusting method and cooling gas system | |
JP4910732B2 (en) | Gas turbine system remodeling method | |
JPS63248931A (en) | Deicing method for compressor inlet air moisture | |
JP6144948B2 (en) | Axial flow compressor, gas turbine equipment, and operation method of axial flow compressor | |
JP5483625B2 (en) | Gas turbine system | |
EP2466096A1 (en) | Plant for the production of electric power and method for operating said plant | |
JPH05222904A (en) | Control device for turbine exhaust condensing system | |
KR101759230B1 (en) | Ground support equipment for aircraft | |
JP2014145357A (en) | System to improve gas turbine output and hot gas path component life utilizing humid air for nozzle overcooling | |
JP2013076344A (en) | Axial flow compressor |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20100506 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20120307 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20120313 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20120427 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20121023 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20121120 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20151130 Year of fee payment: 3 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5142886 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |