JP5097450B2 - Zoom lens system, imaging device and camera - Google Patents

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本発明は、ズームレンズ系、撮像装置及びカメラに関する。特に本発明は、いわゆる沈胴タイプのレンズ鏡筒に好適な、収納時の厚みが極めて薄型でありながら、広角端での画角が広く、ズーミング比が3.2倍を超えるズームレンズ系、該ズームレンズ系を含む撮像装置、及び該撮像装置を備えた薄型でコンパクトなカメラに関する。   The present invention relates to a zoom lens system, an imaging apparatus, and a camera. In particular, the present invention is suitable for a so-called collapsible lens barrel, a zoom lens system having a wide angle of view at a wide-angle end and a zooming ratio exceeding 3.2 times, while being extremely thin when stored. The present invention relates to an imaging device including a zoom lens system and a thin and compact camera including the imaging device.
デジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラ等の、光電変換を行う撮像素子を持つカメラ(以下、単にデジタルカメラという)に対する小型化の要求は極めて強い。特に、市場での販売台数が最も多い、ズーミング比が3倍程度のズームレンズ系を搭載したデジタルカメラでは、収納時(非撮影時)にレンズ鏡筒の全長が短縮(沈胴)され、レンズ鏡筒自体が外部に突出しない外装構造を持つ形態が人気を博している。また近年では、撮影範囲が広い広角域を持つズームレンズ系も求められている。   There is a strong demand for miniaturization of a camera having an image pickup device that performs photoelectric conversion (hereinafter simply referred to as a digital camera) such as a digital still camera or a digital video camera. In particular, in digital cameras equipped with a zoom lens system that has the largest sales volume in the market and has a zooming ratio of about 3 times, the total length of the lens barrel is shortened (collapsed) when retracted (non-shooting). A form having an exterior structure in which the tube itself does not protrude to the outside is gaining popularity. In recent years, there has also been a demand for a zoom lens system having a wide angle range with a wide shooting range.
前記のごときデジタルカメラに好適なズームレンズ系として、例えば次のようなズームレンズ系が提案されている。   As a zoom lens system suitable for the digital camera as described above, for example, the following zoom lens system has been proposed.
例えば特許文献1には、物体側から順に、負パワーの第1レンズ群と正パワーの第2レンズ群とを含み、広角端から望遠端への変倍時に第1、第2レンズ群の間隔が狭められ、第1レンズ群が2枚以上のレンズから構成され、少なくとも3つのレンズ群が単レンズ又は接合レンズのみから構成される変倍光学系が開示されている。   For example, Patent Document 1 includes, in order from the object side, a first lens group having a negative power and a second lens group having a positive power, and the distance between the first and second lens groups at the time of zooming from the wide angle end to the telephoto end. Is a variable magnification optical system in which the first lens group is composed of two or more lenses, and at least three lens groups are composed of only a single lens or a cemented lens.
特許文献2には、物体側から順に、複数のレンズを備えた負パワーの第1レンズ群と正パワーの第2レンズ群とを含み、広角端から望遠端への変倍時に第1、第2レンズ群の間隔が狭められ、第1レンズ群が少なくとも1つの非球面を有し、かつ、第1レンズ群における2つのレンズの屈折率差(絶対値)の最大値と、第2レンズ群の合成焦点距離と、望遠端における最撮像素子側レンズ面の面頂点から撮像素子面までの光軸上の距離とが、全て所定条件を満足する変倍光学系が開示されている。   Patent Document 2 includes, in order from the object side, a negative power first lens group having a plurality of lenses and a positive power second lens group, and the first and second lenses at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end. The distance between the two lens groups is narrowed, the first lens group has at least one aspheric surface, and the maximum value of the refractive index difference (absolute value) between the two lenses in the first lens group, and the second lens group A variable power optical system is disclosed in which the combined focal length and the distance on the optical axis from the surface vertex of the lens surface on the most image pickup device side to the image pickup device surface at the telephoto end all satisfy predetermined conditions.
特許文献3には、物体側より像側へ順に、負の屈折力の第1レンズ群と正の屈折力の第2レンズ群とを有し、ズーミング時に両レンズ群の間隔が変化し、第1レンズ群が負の屈折力の第11レンズと正の屈折力の第12レンズとからなり、第2レンズ群が正の屈折力の第21レンズと負の屈折力の第22レンズとからなり、第21、第22レンズのアッベ数が所定条件を満足するズームレンズが開示されている。   Patent Document 3 has a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power in order from the object side to the image side, and the distance between both lens groups changes during zooming. One lens group includes an eleventh lens having a negative refractive power and a twelfth lens having a positive refractive power, and a second lens group includes a twenty-first lens having a positive refractive power and a twenty-second lens having a negative refractive power. A zoom lens in which the Abbe numbers of the twenty-first and twenty-second lenses satisfy a predetermined condition is disclosed.
特許文献4には、物体側より像側へ順に、負の屈折力の第1レンズ群と正の屈折力の第2レンズ群と正の屈折力の第3レンズ群とを有し、ズーミング時に各レンズ群の間隔が変化し、第1レンズ群が1枚の負レンズと1枚の正レンズとからなり、第2レンズ群が、1枚の正レンズと1枚の負レンズとからなる第2aレンズ群と、第2aレンズ群の像側に配置され、少なくとも1枚の正レンズを有する第2bレンズ群とからなり、第3レンズ群が少なくとも1枚の正レンズを有し、第2レンズ群の広角端、望遠端での結像倍率と、第1、第2レンズ群の広角端での間隔と、第2、第3レンズ群の望遠端での間隔とが所定条件を満足するズームレンズが開示されている。   Patent Document 4 has a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from the object side to the image side. The distance between the lens groups changes, the first lens group is composed of one negative lens and one positive lens, and the second lens group is composed of one positive lens and one negative lens. 2a lens group, and 2b lens group which is arranged on the image side of the 2a lens group and has at least one positive lens, and the third lens group has at least one positive lens, and the second lens Zoom in which the imaging magnification at the wide-angle end and the telephoto end of the group, the distance at the wide-angle end of the first and second lens groups, and the distance at the telephoto end of the second and third lens groups satisfy predetermined conditions A lens is disclosed.
特許文献5には、物体側より像側へ順に、負の屈折力の第1レンズ群と正の屈折力の第2レンズ群と正の屈折力の第3レンズ群とを有し、ズーミング時に各レンズ群の間隔が変化し、第2レンズ群が、物体側より像側へ順に正レンズと負レンズとからなる第2aレンズ群と、第2aレンズ群の像側に配置され、少なくとも1枚の正レンズを含む第2bレンズ群とを有し、広角端での半画角と、第1、第2レンズ群の焦点距離と、広角端での全系の焦点距離とが所定条件を満足するズームレンズが開示されている。   Patent Document 5 has, in order from the object side to the image side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, and during zooming. The distance between the lens groups is changed, and the second lens group is disposed on the image side of the second a lens group and the second a lens group including a positive lens and a negative lens in order from the object side to the image side. 2b lens group including the positive lens, and the half field angle at the wide angle end, the focal length of the first and second lens groups, and the focal length of the entire system at the wide angle end satisfy predetermined conditions. A zoom lens is disclosed.
特許文献6には、物体側より順に、負の屈折力の第1レンズ群と正の屈折力の第2レンズ群と正の屈折力の第3レンズ群とを有し、各レンズ群の間隔を変化させて変倍し、第2レンズ群が物体側の単レンズと像側のレンズ成分とのあわせて2つのレンズ成分にて構成され、単レンズの物体側、像側の曲率半径とレンズ光軸上肉厚とが所定条件を満足するズームレンズが開示されている。   Patent Document 6 has, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, and an interval between each lens group. The second lens group is composed of two lens components, a single lens on the object side and a lens component on the image side, and the curvature radius and lens on the object side and the image side of the single lens. A zoom lens in which the thickness on the optical axis satisfies a predetermined condition is disclosed.
特許文献7には、物体側より像側へ順に、負の屈折力の第1レンズ群と正の屈折力の第2レンズ群と正の屈折力の第3レンズ群とを有し、ズーミング時に各レンズ群の間隔が変化し、第1レンズ群が物体側から像側へ順に1枚の負レンズと1枚の正レンズとからなり、第2レンズ群が物体側から像側へ順に正レンズと正レンズと負レンズと正レンズとからなり、広角端から望遠端へのズーミング時に第3レンズ群が像側に移動するズームレンズが開示されている。   Patent Document 7 has, in order from the object side to the image side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, and during zooming. The interval between the lens groups changes, the first lens group is composed of one negative lens and one positive lens in order from the object side to the image side, and the second lens group is sequentially positive lens from the object side to the image side. And a positive lens, a negative lens, and a positive lens, and a zoom lens is disclosed in which the third lens unit moves to the image side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
特許文献8には、物体側より像側へ順に、負の屈折力の第1レンズ群と正の屈折力の第2レンズ群と正の屈折力の第3レンズ群とを有し、ズーミング時に各レンズ群の間隔が変化し、広角端から望遠端へのズーミング時の第2レンズ群の移動量と、広角端での第2、第3レンズ群の間隔と、第1、第2レンズ群の焦点距離と、広角端での全系の焦点距離とが所定条件を満足するズームレンズが開示されている。   Patent Document 8 has a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from the object side to the image side. The distance between each lens group changes, the amount of movement of the second lens group during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the distance between the second and third lens groups at the wide-angle end, and the first and second lens groups A zoom lens is disclosed in which the focal length and the focal length of the entire system at the wide-angle end satisfy a predetermined condition.
特許文献9には、物体側より順に、2成分からなる第1レンズ群と1成分からなる第2レンズ群を少なくとも有し、変倍時に、少なくとも第1、第2レンズ群の間隔が変化し、第1、第2レンズ群が共に非球面を有し、第1レンズ群の少なくとも1つの非球面Aの近軸曲率半径と、最軸外主光線が非球面Aを通過するときの交点、光軸間の距離とが所定条件を満足するズームレンズが開示されている。   Patent Document 9 has at least a first lens group consisting of two components and a second lens group consisting of one component in order from the object side, and at the time of zooming, the distance between at least the first and second lens groups changes. The first and second lens groups both have aspheric surfaces, the paraxial radius of curvature of at least one aspheric surface A of the first lens group and the intersection point when the most off-axis principal ray passes through the aspheric surface A, A zoom lens is disclosed in which the distance between the optical axes satisfies a predetermined condition.
特許文献10には、物体側より像側へ順に、負の屈折力の第1レンズ群と正の屈折力の第2レンズ群とを有し、各群の間隔を変化させて広角端から望遠端への変倍を行い、第1レンズ群が物体側から順に、負レンズと正レンズとの2枚で構成され、正レンズのアッベ数、正レンズの屈折率、負レンズの屈折率が所定条件を満足するズームレンズが開示されている。   Patent Document 10 has a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power in order from the object side to the image side, and the distance between each group is changed to telephoto from the wide-angle end. The first lens unit is composed of two lenses, a negative lens and a positive lens, in order from the object side. The Abbe number of the positive lens, the refractive index of the positive lens, and the refractive index of the negative lens are predetermined. A zoom lens that satisfies the conditions is disclosed.
特許文献11には、物体側より順に、負の屈折力の第1レンズ群と正の屈折力の第2レンズ群と正の屈折力の第3レンズ群とからなり、各レンズ群の間隔を変化させて変倍を行い、第1レンズ群が負レンズと正レンズとの2枚で構成され、第2レンズ群が2枚の正レンズと1枚の負レンズから構成され、第3レンズ群が1枚の正レンズで構成され、第1レンズ群の負レンズの屈折率、正レンズの屈折率が所定の条件を満足するズームレンズが開示されている。
特開2005−331860号公報 特開2006−011096号公報 特開2006−023679号公報 特開2006−065034号公報 特開2006−084829号公報 特開2006−139187号公報 特開2006−171421号公報 特開2006−208890号公報 特開2006−350027号公報 特開2006−194974号公報 特開2006−220715号公報
Patent Document 11 includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. The first lens group is composed of two negative lenses and a positive lens, the second lens group is composed of two positive lenses and one negative lens, and the third lens group. Is a single positive lens, and a zoom lens in which the refractive index of the negative lens of the first lens group and the refractive index of the positive lens satisfy predetermined conditions is disclosed.
JP 2005-331860 A JP 2006-011096 A JP 2006-023679 A JP 2006-065034 A JP 2006-084829 A JP 2006-139187 A JP 2006-171421 A JP 2006-208890 A JP 2006-350027 A JP 2006-194974 A JP 2006-220715 A
しかしながら、前記特許文献1〜11に開示の光学系はいずれも、デジタルカメラに適用し得る程度のズーミング比を有するものの、広角端での画角の広さ及び小型化が同時に実現されたものではなく、特に小型化の点では、近年のデジタルカメラにおける要求を満足し得るものではない。   However, although all of the optical systems disclosed in Patent Documents 1 to 11 have a zooming ratio that can be applied to a digital camera, the wide angle of view at the wide angle end and the miniaturization are not realized at the same time. In particular, in terms of miniaturization, the demands of recent digital cameras cannot be satisfied.
本発明の目的は、いわゆる沈胴タイプのレンズ鏡筒に好適な、収納時の厚みが極めて薄型でありながら、広角端での画角が広く、ズーミング比が3倍程度のズームレンズ系、該ズームレンズ系を含む撮像装置、及び該撮像装置を備えた薄型でコンパクトなカメラを提供することである。   An object of the present invention is a zoom lens system suitable for a so-called collapsible type lens barrel, having a very small thickness during storage, a wide angle of view at the wide-angle end, and a zooming ratio of about 3 times. An imaging apparatus including a lens system, and a thin and compact camera including the imaging apparatus.
上記目的の1つは、以下のズームレンズ系により達成される。すなわち本発明は、
物体側から像側へと順に、負のパワーを有する第1レンズ群と、正のパワーを有する第2レンズ群と、正のパワーを有する第3レンズ群とからなり
前記第1レンズ群が、物体側から像側へと順に、少なくとも像側に凹面を持ち負のパワーを有する第1レンズ素子と、少なくとも物体側に凸面を持ち正のパワーを有する第2レンズ素子との2枚のレンズ素子からなり、
前記第2レンズ群が、物体側から像側へと順に、それぞれ相異なる符号のパワーを有する第3レンズ素子と第4レンズ素子とを接合してなる第1接合レンズ素子と、それぞれ相異なる符号のパワーを有する第5レンズ素子と第6レンズ素子とを接合してなる第2接合レンズ素子とからなり、
広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第1レンズ群、第2レンズ群及び第3レンズ群すべてが光軸に沿って移動するとともに、
以下の条件(1)及び(2):
5.0<αiW<20.0 ・・・(1)
12≧2.0 ・・・(2)
(ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
(ここで、
αiW:広角端の最大像高における主光線の撮像素子入射角度(主光線が光軸から離れつつ撮像素子の受光面に入射する場合を正とする)、
12:第2レンズ素子のd線に対する屈折率、
ωW:広角端における半画角(°)、
T:望遠端における全系の焦点距離、
W:広角端における全系の焦点距離
である)
を満足する、ズームレンズ系
に関する。
One of the above objects is achieved by the following zoom lens system. That is, the present invention
In order from the object side to the image side consists of a first lens unit having negative optical power, a second lens group having a positive power, a third lens unit having positive optical power,
In order from the object side to the image side, the first lens group includes a first lens element having a concave surface at least on the image side and having negative power, and a second lens element having a convex surface at least on the object side and having positive power. And two lens elements,
The second lens group, in order from the object side to the image side, a first cemented lens element formed by cementing a third lens element and a fourth lens element having different powers, respectively, and a different code A second cemented lens element formed by cementing a fifth lens element and a sixth lens element having the following power:
During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group, the second lens group, and the third lens group all move along the optical axis,
The following conditions (1) and (2):
5.0 <αi W <20.0 (1)
n 12 ≧ 2.0 (2)
(However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
(here,
αi W : imaging element incident angle of the principal ray at the maximum image height at the wide-angle end (when the principal ray is incident on the light receiving surface of the imaging element while being separated from the optical axis)
n 12 : refractive index with respect to d-line of the second lens element,
ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
f W is the focal length of the entire system at the wide-angle end)
The present invention relates to a zoom lens system that satisfies the above.
上記目的の1つは、以下の撮像装置により達成される。すなわち本発明は、
物体の光学的な像を電気的な画像信号として出力可能な撮像装置であって、
物体の光学的な像を形成するズームレンズ系と、
該ズームレンズ系により形成された光学的な像を電気的な画像信号に変換する撮像素子とを備え、
前記ズームレンズ系が、
物体側から像側へと順に、負のパワーを有する第1レンズ群と、正のパワーを有する第2レンズ群と、正のパワーを有する第3レンズ群とからなり
前記第1レンズ群が、物体側から像側へと順に、少なくとも像側に凹面を持ち負のパワーを有する第1レンズ素子と、少なくとも物体側に凸面を持ち正のパワーを有する第2レンズ素子との2枚のレンズ素子からなり、
前記第2レンズ群が、物体側から像側へと順に、それぞれ相異なる符号のパワーを有する第3レンズ素子と第4レンズ素子とを接合してなる第1接合レンズ素子と、それぞれ相異なる符号のパワーを有する第5レンズ素子と第6レンズ素子とを接合してなる第2接合レンズ素子とからなり、
広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第1レンズ群、第2レンズ群及び第3レンズ群すべてが光軸に沿って移動するとともに、
以下の条件(1)及び(2):
5.0<αiW<20.0 ・・・(1)
12≧2.0 ・・・(2)
(ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
(ここで、
αiW:広角端の最大像高における主光線の撮像素子入射角度(主光線が光軸から離れつつ撮像素子の受光面に入射する場合を正とする)、
12:第2レンズ素子のd線に対する屈折率、
ωW:広角端における半画角(°)、
T:望遠端における全系の焦点距離、
W:広角端における全系の焦点距離
である)
を満足する、撮像装置
に関する。
One of the above objects is achieved by the following imaging device. That is, the present invention
An imaging apparatus capable of outputting an optical image of an object as an electrical image signal,
A zoom lens system that forms an optical image of the object;
An image sensor that converts an optical image formed by the zoom lens system into an electrical image signal;
The zoom lens system is
In order from the object side to the image side consists of a first lens unit having negative optical power, a second lens group having a positive power, a third lens unit having positive optical power,
In order from the object side to the image side, the first lens group includes a first lens element having a concave surface at least on the image side and having negative power, and a second lens element having a convex surface at least on the object side and having positive power. And two lens elements,
The second lens group, in order from the object side to the image side, a first cemented lens element formed by cementing a third lens element and a fourth lens element having different powers, respectively, and a different code A second cemented lens element formed by cementing a fifth lens element and a sixth lens element having the following power:
During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group, the second lens group, and the third lens group all move along the optical axis,
The following conditions (1) and (2):
5.0 <αi W <20.0 (1)
n 12 ≧ 2.0 (2)
(However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
(here,
αi W : imaging element incident angle of the principal ray at the maximum image height at the wide-angle end (when the principal ray is incident on the light receiving surface of the imaging element while being separated from the optical axis)
n 12 : refractive index with respect to d-line of the second lens element,
ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
f W is the focal length of the entire system at the wide-angle end)
The present invention relates to an imaging apparatus that satisfies the above.
上記目的の1つは、以下のカメラにより達成される。すなわち本発明は、
物体の光学的な像を電気的な画像信号に変換し、変換された画像信号の表示及び記憶の少なくとも一方を行うカメラであって、
物体の光学的な像を形成するズームレンズ系と、該ズームレンズ系により形成された光学的な像を電気的な画像信号に変換する撮像素子とを含む撮像装置を備え、
前記ズームレンズ系が、
物体側から像側へと順に、負のパワーを有する第1レンズ群と、正のパワーを有する第2レンズ群と、正のパワーを有する第3レンズ群とからなり
前記第1レンズ群が、物体側から像側へと順に、少なくとも像側に凹面を持ち負のパワーを有する第1レンズ素子と、少なくとも物体側に凸面を持ち正のパワーを有する第2レンズ素子との2枚のレンズ素子からなり、
前記第2レンズ群が、物体側から像側へと順に、それぞれ相異なる符号のパワーを有する第3レンズ素子と第4レンズ素子とを接合してなる第1接合レンズ素子と、それぞれ相異なる符号のパワーを有する第5レンズ素子と第6レンズ素子とを接合してなる第2接合レンズ素子とからなり、
広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第1レンズ群、第2レンズ群及び第3レンズ群すべてが光軸に沿って移動するとともに、
以下の条件(1)及び(2):
5.0<αiW<20.0 ・・・(1)
12≧2.0 ・・・(2)
(ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
(ここで、
αiW:広角端の最大像高における主光線の撮像素子入射角度(主光線が光軸から離れつつ撮像素子の受光面に入射する場合を正とする)、
12:第2レンズ素子のd線に対する屈折率、
ωW:広角端における半画角(°)、
T:望遠端における全系の焦点距離、
W:広角端における全系の焦点距離
である)
を満足する、カメラ
に関する。
One of the above objects is achieved by the following camera. That is, the present invention
A camera that converts an optical image of an object into an electrical image signal, and displays and stores the converted image signal;
An image pickup apparatus including a zoom lens system that forms an optical image of an object, and an image sensor that converts an optical image formed by the zoom lens system into an electrical image signal;
The zoom lens system is
In order from the object side to the image side consists of a first lens unit having negative optical power, a second lens group having a positive power, a third lens unit having positive optical power,
In order from the object side to the image side, the first lens group includes a first lens element having a concave surface at least on the image side and having negative power, and a second lens element having a convex surface at least on the object side and having positive power. And two lens elements,
The second lens group, in order from the object side to the image side, a first cemented lens element formed by cementing a third lens element and a fourth lens element having different powers, respectively, and a different code A second cemented lens element formed by cementing a fifth lens element and a sixth lens element having the following power:
During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group, the second lens group, and the third lens group all move along the optical axis,
The following conditions (1) and (2):
5.0 <αi W <20.0 (1)
n 12 ≧ 2.0 (2)
(However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
(here,
αi W : imaging element incident angle of the principal ray at the maximum image height at the wide-angle end (when the principal ray is incident on the light receiving surface of the imaging element while being separated from the optical axis)
n 12 : refractive index with respect to d-line of the second lens element,
ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
f W is the focal length of the entire system at the wide-angle end)
Satisfying the camera.
本発明によれば、いわゆる沈胴タイプのレンズ鏡筒に好適な、収納時の厚みが極めて薄型でありながら、広角端での画角が広く、ズーミング比が3.2倍を超えるズームレンズ系を提供することができる。さらに本発明によれば、該ズームレンズ系を含む撮像装置、及び該撮像装置を備えた薄型でコンパクトなカメラを提供することができる。   According to the present invention, there is provided a zoom lens system suitable for a so-called retractable lens barrel, which has a very small thickness during storage, has a wide angle of view at the wide-angle end, and a zooming ratio exceeding 3.2 times. Can be provided. Furthermore, according to the present invention, an imaging device including the zoom lens system and a thin and compact camera including the imaging device can be provided.
(実施の形態1〜8)
図1は、実施の形態1に係るズームレンズ系のレンズ配置図である。図4は、実施の形態2に係るズームレンズ系のレンズ配置図である。図7は、実施の形態3に係るズームレンズ系のレンズ配置図である。図10は、実施の形態4に係るズームレンズ系のレンズ配置図である。図13は、実施の形態5に係るズームレンズ系のレンズ配置図である。図16は、実施の形態6に係るズームレンズ系のレンズ配置図である。図19は、実施の形態7に係るズームレンズ系のレンズ配置図である。図22は、実施の形態8に係るズームレンズ系のレンズ配置図である。
(Embodiments 1 to 8)
FIG. 1 is a lens arrangement diagram of the zoom lens system according to Embodiment 1. FIG. FIG. 4 is a lens arrangement diagram of the zoom lens system according to Embodiment 2. FIG. 7 is a lens arrangement diagram of the zoom lens system according to Embodiment 3. FIG. 10 is a lens arrangement diagram of the zoom lens system according to Embodiment 4. FIG. 13 is a lens arrangement diagram of the zoom lens system according to Embodiment 5. FIG. 16 is a lens layout diagram of the zoom lens system according to Embodiment 6. FIG. 19 is a lens layout diagram of the zoom lens system according to Embodiment 7. FIG. 22 is a lens layout diagram of the zoom lens system according to Embodiment 8.
図1、4、7、10、13、16、19及び22は、いずれも無限遠合焦状態にあるズームレンズ系を表している。各図において、(a)図は広角端(最短焦点距離状態:焦点距離fW)のレンズ構成、(b)図は中間位置(中間焦点距離状態:焦点距離fM=√(fW*fT))のレンズ構成、(c)図は望遠端(最長焦点距離状態:焦点距離fT)のレンズ構成をそれぞれ表している。また各図において、(a)図と(b)図との間に設けられた折れ線の矢印は、上から順に、広角端、中間位置、望遠端の各状態におけるレンズ群の位置を結んで得られる直線である。したがって、広角端と中間位置との間、中間位置と望遠端との間は、単純に直線で接続されているだけであり、実際の各レンズ群の動きとは異なる。さらに各図において、レンズ群に付された矢印は、無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングを表す。すなわち、無限遠合焦状態から近接物体合焦状態へのフォーカシングの際の移動方向を示している。 1, 4, 7, 10, 13, 16, 19, and 22 each represent a zoom lens system in an infinitely focused state. In each figure, (a) shows the lens configuration at the wide angle end (shortest focal length state: focal length f W ), and (b) shows the intermediate position (intermediate focal length state: focal length f M = √ (f W * f). T )) shows a lens configuration, and FIG. 8C shows a lens configuration at the telephoto end (longest focal length state: focal length f T ). Also, in each figure, the broken line arrows provided between FIGS. (A) and (b) are obtained by connecting the positions of the lens groups in the wide-angle end, the intermediate position, and the telephoto end in order from the top. Straight line. Therefore, between the wide-angle end and the intermediate position, and between the intermediate position and the telephoto end are simply connected by a straight line, which is different from the actual movement of each lens group. Furthermore, in each figure, the arrow attached to the lens group represents the focusing from the infinite focus state to the close object focus state. That is, the moving direction during focusing from the infinitely focused state to the close object focused state is shown.
各実施の形態に係るズームレンズ系は、物体側から像側へと順に、負のパワーを有する第1レンズ群G1と、正のパワーを有する第2レンズ群G2と、正のパワーを有する第3レンズ群G3とからなり、広角端から望遠端へのズーミングに際して、これら第1レンズ群G1、第2レンズ群G2及び第3レンズ群G3すべてが光軸に沿って移動する(以下、このレンズ構成を、実施の形態の基本構成という)。各実施の形態に係るズームレンズ系は、これら各レンズ群を所望のパワー配置にすることにより、3.2倍を超えるズーミング比を達成し、高い光学性能を保持しつつ、レンズ系全体の小型化を可能にしている。 The zoom lens system according to each embodiment includes, in order from the object side to the image side, a first lens group G1 having a negative power, a second lens group G2 having a positive power, and a first lens group having a positive power. a three lens group G3, upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end, first lens group G1, the second lens group G2 and the third lens group G3 all move along the optical axis (hereinafter, the lens The configuration is referred to as a basic configuration of the embodiment). The zoom lens system according to each embodiment achieves a zooming ratio exceeding 3.2 times by making each of these lens groups have a desired power arrangement, maintains a high optical performance, and is small in size of the entire lens system. Making it possible.
なお図1、4、7、10、13、16、19及び22において、特定の面に付されたアスタリスク*は、該面が非球面であることを示している。また各図において、各レンズ群の符号に付された記号(+)及び記号(−)は、各レンズ群のパワーの符号に対応する。また各図において、最も右側に記載された直線は、像面Sの位置を表し、該像面Sの物体側(像面Sと第3レンズ群G3の最像側レンズ面との間)には、光学的ローパスフィルタや撮像素子のフェースプレート等と等価な平行平板が設けられている。さらに各図において、第1レンズ群G1の最像側レンズ面と第2レンズ群G2の最物体側レンズ面との間には、絞りAが設けられている。   1, 4, 7, 10, 13, 16, 19, and 22, an asterisk * attached to a specific surface indicates that the surface is aspherical. In each figure, a symbol (+) and a symbol (−) attached to a symbol of each lens group correspond to a power symbol of each lens group. In each figure, the straight line described on the rightmost side represents the position of the image plane S, and is located on the object side of the image plane S (between the image plane S and the most image side lens surface of the third lens group G3). Are provided with a parallel flat plate equivalent to an optical low-pass filter, a face plate of an image sensor, or the like. Further, in each drawing, a diaphragm A is provided between the most image side lens surface of the first lens group G1 and the most object side lens surface of the second lens group G2.
図1に示すように、実施の形態1に係るズームレンズ系において、第1レンズ群G1は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第1レンズ素子L1と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第2レンズ素子L2とからなる。該第2レンズ素子L2は、そのd線に対する屈折率が2.0以上と高いものである。   As shown in FIG. 1, in the zoom lens system according to Embodiment 1, the first lens group G1 is a negative meniscus first lens element L1 having a convex surface directed toward the object side in order from the object side to the image side. And a positive meniscus second lens element L2 having a convex surface facing the object side. The second lens element L2 has a high refractive index of 2.0 or more with respect to the d-line.
実施の形態1に係るズームレンズ系において、第2レンズ群G2は、物体側から像側へと順に、両凸形状の第3レンズ素子L3と、両凹形状の第4レンズ素子L4と、両凸形状の第5レンズ素子L5と、像側に凸面を向けた負メニスカス形状の第6レンズ素子L6とからなる。これらのうち、第3レンズ素子L3と第4レンズ素子L4とは接合されており、第5レンズ素子L5と第6レンズ素子L6とは接合されている。   In the zoom lens system according to Embodiment 1, the second lens group G2 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex third lens element L3, a biconcave fourth lens element L4, and both It consists of a convex fifth lens element L5 and a negative meniscus sixth lens element L6 with the convex surface facing the image side. Among these, the third lens element L3 and the fourth lens element L4 are cemented, and the fifth lens element L5 and the sixth lens element L6 are cemented.
また実施の形態1に係るズームレンズ系において、第3レンズ群G3は、両凸形状の第7レンズ素子L7のみからなる。   In the zoom lens system according to Embodiment 1, the third lens unit G3 comprises solely a bi-convex seventh lens element L7.
なお、実施の形態1に係るズームレンズ系において、像面Sの物体側(像面Sと第7レンズ素子L7との間)には、平行平板L8が設けられている。   In the zoom lens system according to Embodiment 1, a parallel plate L8 is provided on the object side of the image plane S (between the image plane S and the seventh lens element L7).
実施の形態1に係るズームレンズ系において、広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群G1は、第2レンズ群G2との間隔を変化させながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、第2レンズ群G2は、物体側へ移動し、第3レンズ群G3は、像側へ移動する。   In the zoom lens system according to Embodiment 1, during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves along a locus that is convex toward the image side while changing the distance from the second lens group G2. The second lens group G2 moves to the object side, and the third lens group G3 moves to the image side.
実施の形態1に係るズームレンズ系は、後に表25に示すように、特に第1レンズ群G1を構成する、物体側に凸面を持ち正のパワーを有する第2レンズ素子L2の屈折率が極めて高く、該第2レンズ素子L2において、光軸方向のレンズ厚みを小さくし、レンズの曲率半径を大きくすることができる。したがって、実施の形態1に係るズームレンズ系は、非使用時における光学全長が短いものである。   In the zoom lens system according to Embodiment 1, as shown later in Table 25, the refractive index of the second lens element L2 that has a convex surface on the object side and has positive power, particularly constituting the first lens group G1, is extremely high. In the second lens element L2, the lens thickness in the optical axis direction can be reduced and the radius of curvature of the lens can be increased. Therefore, the zoom lens system according to Embodiment 1 has a short optical total length when not in use.
また実施の形態1に係るズームレンズ系は、第2レンズ群G2が、正のパワーを有する第3レンズ素子L3と負のパワーを有する第4レンズ素子L4とが接合した第1接合レンズ素子と、正のパワーを有する第5レンズ素子L5と負のパワーを有する第6レンズ素子L6とが接合した第2接合レンズ素子とで構成されている。実施の形態1に係るズームレンズ系のように、第1レンズ群G1中に高い屈折率を持つガラス材料を用いて全体のパワーを強くした場合、第2レンズ群G2に入射する主光線の入射角が大きくなるが、第2レンズ群G2が上記構成をとることにより、このような場合に発生する軸外収差を適正に補正することが可能になる。さらに、実施の形態1に係るズームレンズ系では、第1接合レンズ素子及び第2接合レンズ素子の偏心誤差感度が小さいので、これらのレンズ素子の組み込み誤差を大きく許容することが可能になる。したがって、実施の形態1に係るズームレンズ系は、入射角の大きい軸外主光線に対しても偏心時に性能劣化が少なく、製造しやすい構成を実現することができる。また、実施の形態1に係るズームレンズ系のように、第3レンズ素子L3の物体側面を凸面とし、第4レンズ素子L4の像側面を凹面とすることが望ましい。このように構成することにより、凸面で発生する収差を凹面で発生する収差で相殺させることが可能となるので、軸上球面収差及び軸外コマ収差をともに良好に補正することができる。   In the zoom lens system according to Embodiment 1, the second lens group G2 includes a first cemented lens element in which a third lens element L3 having positive power and a fourth lens element L4 having negative power are cemented. The second lens element is composed of a fifth lens element L5 having positive power and a sixth lens element L6 having negative power. As in the zoom lens system according to Embodiment 1, when the entire power is increased using a glass material having a high refractive index in the first lens group G1, the incident of the principal ray incident on the second lens group G2 Although the angle increases, the second lens group G2 adopts the above-described configuration, so that it is possible to appropriately correct off-axis aberration that occurs in such a case. Further, in the zoom lens system according to Embodiment 1, since the decentration error sensitivity of the first cemented lens element and the second cemented lens element is small, it is possible to allow a large error in the incorporation of these lens elements. Therefore, the zoom lens system according to Embodiment 1 can realize a configuration that is easy to manufacture with little performance deterioration when decentering even with an off-axis chief ray having a large incident angle. As in the zoom lens system according to Embodiment 1, it is desirable that the object side surface of the third lens element L3 is a convex surface and the image side surface of the fourth lens element L4 is a concave surface. With this configuration, the aberration generated on the convex surface can be canceled by the aberration generated on the concave surface, so that both the on-axis spherical aberration and the off-axis coma aberration can be corrected well.
図4に示すように、実施の形態2に係るズームレンズ系において、第1レンズ群G1は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第1レンズ素子L1と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第2レンズ素子L2とからなる。該第2レンズ素子L2は、そのd線に対する屈折率が2.0以上と高いものである。   As shown in FIG. 4, in the zoom lens system according to Embodiment 2, the first lens unit G1 includes a negative meniscus first lens element L1 having a convex surface directed toward the object side in order from the object side to the image side. And a positive meniscus second lens element L2 having a convex surface facing the object side. The second lens element L2 has a high refractive index of 2.0 or more with respect to the d-line.
実施の形態2に係るズームレンズ系において、第2レンズ群G2は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第3レンズ素子L3と、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第4レンズ素子L4と、両凸形状の第5レンズ素子L5と、像側に凸面を向けた負メニスカス形状の第6レンズ素子L6とからなる。これらのうち、第3レンズ素子L3と第4レンズ素子L4とは接合されており、第5レンズ素子L5と第6レンズ素子L6とは接合されている。   In the zoom lens system according to Embodiment 2, the second lens group G2 includes, in order from the object side to the image side, a positive meniscus third lens element L3 with a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. The fourth lens element L4 having a negative meniscus shape, the fifth lens element L5 having a biconvex shape, and the sixth lens element L6 having a negative meniscus shape having a convex surface facing the image side. Among these, the third lens element L3 and the fourth lens element L4 are cemented, and the fifth lens element L5 and the sixth lens element L6 are cemented.
また実施の形態2に係るズームレンズ系において、第3レンズ群G3は、両凸形状の第7レンズ素子L7のみからなる。   In the zoom lens system according to Embodiment 2, the third lens unit G3 comprises solely a bi-convex seventh lens element L7.
なお、実施の形態2に係るズームレンズ系において、像面Sの物体側(像面Sと第7レンズ素子L7との間)には、平行平板L8が設けられている。   In the zoom lens system according to Embodiment 2, a parallel plate L8 is provided on the object side of the image plane S (between the image plane S and the seventh lens element L7).
実施の形態2に係るズームレンズ系において、広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群G1は、第2レンズ群G2との間隔を変化させながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、第2レンズ群G2は、物体側へ移動し、第3レンズ群G3は、像側へ移動する。   In the zoom lens system according to Embodiment 2, during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves along a locus locus convex to the image side while changing the distance from the second lens group G2. The second lens group G2 moves to the object side, and the third lens group G3 moves to the image side.
実施の形態2に係るズームレンズ系は、後に表25に示すように、特に第1レンズ群G1を構成する、物体側に凸面を持ち正のパワーを有する第2レンズ素子L2の屈折率が極めて高く、該第2レンズ素子L2において、光軸方向のレンズ厚みを小さくし、レンズの曲率半径を大きくすることができる。したがって、実施の形態2に係るズームレンズ系は、非使用時における光学全長が短いものである。   In the zoom lens system according to Embodiment 2, as shown in Table 25 later, in particular, the refractive index of the second lens element L2 that constitutes the first lens group G1 and has a convex surface on the object side and has positive power is extremely high. In the second lens element L2, the lens thickness in the optical axis direction can be reduced and the radius of curvature of the lens can be increased. Therefore, the zoom lens system according to Embodiment 2 has a short optical total length when not in use.
また実施の形態2に係るズームレンズ系は、第2レンズ群G2が、正のパワーを有する第3レンズ素子L3と負のパワーを有する第4レンズ素子L4とが接合した第1接合レンズ素子と、正のパワーを有する第5レンズ素子L5と負のパワーを有する第6レンズ素子L6とが接合した第2接合レンズ素子とで構成されている。実施の形態2に係るズームレンズ系のように、第1レンズ群G1中に高い屈折率を持つガラス材料を用いて全体のパワーを強くした場合、第2レンズ群G2に入射する主光線の入射角が大きくなるが、第2レンズ群G2が上記構成をとることにより、このような場合に発生する軸外収差を適正に補正することが可能になる。さらに、実施の形態2に係るズームレンズ系では、第1接合レンズ素子及び第2接合レンズ素子の偏心誤差感度が小さいので、これらのレンズ素子の組み込み誤差を大きく許容することが可能になる。したがって、実施の形態2に係るズームレンズ系は、入射角の大きい軸外主光線に対しても偏心時に性能劣化が少なく、製造しやすい構成を実現することができる。また、実施の形態2に係るズームレンズ系のように、第3レンズ素子L3の物体側面を凸面とし、第4レンズ素子L4の像側面を凹面とすることが望ましい。このように構成することにより、凸面で発生する収差を凹面で発生する収差で相殺させることが可能となるので、軸上球面収差及び軸外コマ収差をともに良好に補正することができる。   In the zoom lens system according to Embodiment 2, the second lens group G2 includes a first cemented lens element in which a third lens element L3 having positive power and a fourth lens element L4 having negative power are cemented. The second lens element is composed of a fifth lens element L5 having positive power and a sixth lens element L6 having negative power. As in the zoom lens system according to Embodiment 2, when the overall power is increased using a glass material having a high refractive index in the first lens group G1, the incident of the principal ray incident on the second lens group G2 Although the angle increases, the second lens group G2 adopts the above-described configuration, so that it is possible to appropriately correct off-axis aberration that occurs in such a case. Further, in the zoom lens system according to Embodiment 2, since the decentering error sensitivity of the first cemented lens element and the second cemented lens element is small, it is possible to allow a large error in incorporation of these lens elements. Therefore, the zoom lens system according to Embodiment 2 can realize a configuration that is easy to manufacture with little performance deterioration even when off-axis chief rays having a large incident angle are decentered. As in the zoom lens system according to Embodiment 2, it is desirable that the object side surface of the third lens element L3 is a convex surface and the image side surface of the fourth lens element L4 is a concave surface. With this configuration, the aberration generated on the convex surface can be canceled by the aberration generated on the concave surface, so that both the on-axis spherical aberration and the off-axis coma aberration can be corrected well.
図7に示すように、実施の形態3に係るズームレンズ系において、第1レンズ群G1は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第1レンズ素子L1と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第2レンズ素子L2とからなる。該第2レンズ素子L2は、そのd線に対する屈折率が2.0以上と高いものである。   As shown in FIG. 7, in the zoom lens system according to Embodiment 3, the first lens group G1 is a negative meniscus first lens element L1 having a convex surface directed toward the object side in order from the object side to the image side. And a positive meniscus second lens element L2 having a convex surface facing the object side. The second lens element L2 has a high refractive index of 2.0 or more with respect to the d-line.
実施の形態3に係るズームレンズ系において、第2レンズ群G2は、物体側から像側へと順に、両凸形状の第3レンズ素子L3と、両凹形状の第4レンズ素子L4と、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第5レンズ素子L5と、両凸形状の第6レンズ素子L6とからなる。これらのうち、第3レンズ素子L3と第4レンズ素子L4とは接合されており、第5レンズ素子L5と第6レンズ素子L6とは接合されている。   In the zoom lens system according to Embodiment 3, the second lens unit G2 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex third lens element L3, a biconcave fourth lens element L4, and an object It comprises a negative meniscus fifth lens element L5 with a convex surface facing the side, and a biconvex sixth lens element L6. Among these, the third lens element L3 and the fourth lens element L4 are cemented, and the fifth lens element L5 and the sixth lens element L6 are cemented.
また実施の形態3に係るズームレンズ系において、第3レンズ群G3は、両凸形状の第7レンズ素子L7のみからなる。   In the zoom lens system according to Embodiment 3, the third lens unit G3 comprises solely a bi-convex seventh lens element L7.
なお、実施の形態3に係るズームレンズ系において、像面Sの物体側(像面Sと第7レンズ素子L7との間)には、平行平板L8が設けられている。   In the zoom lens system according to Embodiment 3, a parallel plate L8 is provided on the object side of the image plane S (between the image plane S and the seventh lens element L7).
実施の形態3に係るズームレンズ系において、広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群G1は、第2レンズ群G2との間隔を変化させながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、第2レンズ群G2は、物体側へ移動し、第3レンズ群G3は、像側へ移動する。   In the zoom lens system according to Embodiment 3, during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves along a locus locus convex toward the image side while changing the distance from the second lens group G2. The second lens group G2 moves to the object side, and the third lens group G3 moves to the image side.
実施の形態3に係るズームレンズ系は、後に表25に示すように、特に第1レンズ群G1を構成する、物体側に凸面を持ち正のパワーを有する第2レンズ素子L2の屈折率が極めて高く、該第2レンズ素子L2において、光軸方向のレンズ厚みを小さくし、レンズの曲率半径を大きくすることができる。したがって、実施の形態3に係るズームレンズ系は、非使用時における光学全長が短いものである。   In the zoom lens system according to Embodiment 3, as shown in Table 25 later, in particular, the refractive index of the second lens element L2 constituting the first lens group G1 and having a convex surface on the object side and having positive power is extremely high. In the second lens element L2, the lens thickness in the optical axis direction can be reduced and the radius of curvature of the lens can be increased. Therefore, the zoom lens system according to Embodiment 3 has a short optical total length when not in use.
また実施の形態3に係るズームレンズ系は、第2レンズ群G2が、正のパワーを有する第3レンズ素子L3と負のパワーを有する第4レンズ素子L4とが接合した第1接合レンズ素子と、負のパワーを有する第5レンズ素子L5と正のパワーを有する第6レンズ素子L6とが接合した第2接合レンズ素子とで構成されている。実施の形態3に係るズームレンズ系のように、第1レンズ群G1中に高い屈折率を持つガラス材料を用いて全体のパワーを強くした場合、第2レンズ群G2に入射する主光線の入射角が大きくなるが、第2レンズ群G2が上記構成をとることにより、このような場合に発生する軸外収差を適正に補正することが可能になる。さらに、実施の形態3に係るズームレンズ系では、第1接合レンズ素子及び第2接合レンズ素子の偏心誤差感度が小さいので、これらのレンズ素子の組み込み誤差を大きく許容することが可能になる。したがって、実施の形態3に係るズームレンズ系は、入射角の大きい軸外主光線に対しても偏心時に性能劣化が少なく、製造しやすい構成を実現することができる。また、実施の形態3に係るズームレンズ系のように、第3レンズ素子L3の物体側面を凸面とし、第4レンズ素子L4の像側面を凹面とすることが望ましい。このように構成することにより、凸面で発生する収差を凹面で発生する収差で相殺させることが可能となるので、軸上球面収差及び軸外コマ収差をともに良好に補正することができる。   In the zoom lens system according to Embodiment 3, the second lens group G2 includes a first cemented lens element in which a third lens element L3 having positive power and a fourth lens element L4 having negative power are cemented. The second lens element is composed of a fifth lens element L5 having negative power and a sixth lens element L6 having positive power. When the entire power is increased by using a glass material having a high refractive index in the first lens group G1 as in the zoom lens system according to Embodiment 3, the incident of the principal ray incident on the second lens group G2 Although the angle increases, the second lens group G2 adopts the above-described configuration, so that it is possible to appropriately correct off-axis aberration that occurs in such a case. Further, in the zoom lens system according to Embodiment 3, since the decentering error sensitivity of the first cemented lens element and the second cemented lens element is small, it is possible to allow a large error in incorporation of these lens elements. Therefore, the zoom lens system according to Embodiment 3 can realize a configuration that is easy to manufacture with little performance deterioration even when off-axis chief rays having a large incident angle are decentered. As in the zoom lens system according to Embodiment 3, it is desirable that the object side surface of the third lens element L3 is a convex surface and the image side surface of the fourth lens element L4 is a concave surface. With this configuration, the aberration generated on the convex surface can be canceled by the aberration generated on the concave surface, so that both the on-axis spherical aberration and the off-axis coma aberration can be corrected well.
図10に示すように、実施の形態4に係るズームレンズ系において、第1レンズ群G1は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第1レンズ素子L1と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第2レンズ素子L2とからなる。該第2レンズ素子L2は、そのd線に対する屈折率が2.0以上と高いものである。   As shown in FIG. 10, in the zoom lens system according to Embodiment 4, the first lens unit G1 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus first lens element L1 having a convex surface directed toward the object side. And a positive meniscus second lens element L2 having a convex surface facing the object side. The second lens element L2 has a high refractive index of 2.0 or more with respect to the d-line.
実施の形態4に係るズームレンズ系において、第2レンズ群G2は、物体側から像側へと順に、両凸形状の第3レンズ素子L3と、両凹形状の第4レンズ素子L4と、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第5レンズ素子L5と、両凸形状の第6レンズ素子L6とからなる。これらのうち、第3レンズ素子L3と第4レンズ素子L4とは接合されており、第5レンズ素子L5と第6レンズ素子L6とは接合されている。   In the zoom lens system according to Embodiment 4, the second lens group G2 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex third lens element L3, a biconcave fourth lens element L4, and an object It comprises a negative meniscus fifth lens element L5 with a convex surface facing the side, and a biconvex sixth lens element L6. Among these, the third lens element L3 and the fourth lens element L4 are cemented, and the fifth lens element L5 and the sixth lens element L6 are cemented.
また実施の形態4に係るズームレンズ系において、第3レンズ群G3は、両凸形状の第7レンズ素子L7のみからなる。   In the zoom lens system according to Embodiment 4, the third lens unit G3 comprises solely a bi-convex seventh lens element L7.
なお、実施の形態4に係るズームレンズ系において、像面Sの物体側(像面Sと第7レンズ素子L7との間)には、平行平板L8が設けられている。   In the zoom lens system according to Embodiment 4, a parallel plate L8 is provided on the object side of the image plane S (between the image plane S and the seventh lens element L7).
実施の形態4に係るズームレンズ系において、広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群G1は、第2レンズ群G2との間隔を変化させながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、第2レンズ群G2は、物体側へ移動し、第3レンズ群G3は、像側へ移動する。   In the zoom lens system according to Embodiment 4, during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves along a locus locus convex to the image side while changing the distance from the second lens group G2. The second lens group G2 moves to the object side, and the third lens group G3 moves to the image side.
実施の形態4に係るズームレンズ系は、後に表25に示すように、特に第1レンズ群G1を構成する、物体側に凸面を持ち正のパワーを有する第2レンズ素子L2の屈折率が極めて高く、該第2レンズ素子L2において、光軸方向のレンズ厚みを小さくし、レンズの曲率半径を大きくすることができる。したがって、実施の形態4に係るズームレンズ系は、非使用時における光学全長が短いものである。   In the zoom lens system according to Embodiment 4, as shown later in Table 25, the refractive index of the second lens element L2 that has a convex surface on the object side and has positive power, particularly constituting the first lens group G1, is extremely high. In the second lens element L2, the lens thickness in the optical axis direction can be reduced and the radius of curvature of the lens can be increased. Therefore, the zoom lens system according to Embodiment 4 has a short optical total length when not in use.
また実施の形態4に係るズームレンズ系は、第2レンズ群G2が、正のパワーを有する第3レンズ素子L3と負のパワーを有する第4レンズ素子L4とが接合した第1接合レンズ素子と、負のパワーを有する第5レンズ素子L5と正のパワーを有する第6レンズ素子L6とが接合した第2接合レンズ素子とで構成されている。実施の形態4に係るズームレンズ系のように、第1レンズ群G1中に高い屈折率を持つガラス材料を用いて全体のパワーを強くした場合、第2レンズ群G2に入射する主光線の入射角が大きくなるが、第2レンズ群G2が上記構成をとることにより、このような場合に発生する軸外収差を適正に補正することが可能になる。さらに、実施の形態4に係るズームレンズ系では、第1接合レンズ素子及び第2接合レンズ素子の偏心誤差感度が小さいので、これらのレンズ素子の組み込み誤差を大きく許容することが可能になる。したがって、実施の形態4に係るズームレンズ系は、入射角の大きい軸外主光線に対しても偏心時に性能劣化が少なく、製造しやすい構成を実現することができる。また、実施の形態4に係るズームレンズ系のように、第3レンズ素子L3の物体側面を凸面とし、第4レンズ素子L4の像側面を凹面とすることが望ましい。このように構成することにより、凸面で発生する収差を凹面で発生する収差で相殺させることが可能となるので、軸上球面収差及び軸外コマ収差をともに良好に補正することができる。   In the zoom lens system according to Embodiment 4, the second lens group G2 includes a first cemented lens element in which a third lens element L3 having positive power and a fourth lens element L4 having negative power are cemented. The second lens element is composed of a fifth lens element L5 having negative power and a sixth lens element L6 having positive power. As in the zoom lens system according to Embodiment 4, when the overall power is increased by using a glass material having a high refractive index in the first lens group G1, the incident of the principal ray incident on the second lens group G2 Although the angle increases, the second lens group G2 adopts the above-described configuration, so that it is possible to appropriately correct off-axis aberration that occurs in such a case. Furthermore, in the zoom lens system according to Embodiment 4, since the decentering error sensitivity of the first cemented lens element and the second cemented lens element is small, it is possible to allow a large error in the incorporation of these lens elements. Therefore, the zoom lens system according to Embodiment 4 can realize a configuration that is easy to manufacture with little performance deterioration even when off-axis chief rays having a large incident angle are decentered. As in the zoom lens system according to Embodiment 4, it is desirable that the object side surface of the third lens element L3 is a convex surface and the image side surface of the fourth lens element L4 is a concave surface. With this configuration, the aberration generated on the convex surface can be canceled by the aberration generated on the concave surface, so that both the on-axis spherical aberration and the off-axis coma aberration can be corrected well.
図13に示すように、実施の形態5に係るズームレンズ系において、第1レンズ群G1は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第1レンズ素子L1と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第2レンズ素子L2とからなる。該第2レンズ素子L2は、そのd線に対する屈折率が2.0以上と高いものである。   As shown in FIG. 13, in the zoom lens system according to Embodiment 5, the first lens unit G1 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus first lens element L1 having a convex surface directed toward the object side. And a positive meniscus second lens element L2 having a convex surface facing the object side. The second lens element L2 has a high refractive index of 2.0 or more with respect to the d-line.
実施の形態5に係るズームレンズ系において、第2レンズ群G2は、物体側から像側へと順に、両凸形状の第3レンズ素子L3と、両凹形状の第4レンズ素子L4と、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第5レンズ素子L5と、両凸形状の第6レンズ素子L6とからなる。これらのうち、第3レンズ素子L3と第4レンズ素子L4とは接合されており、第5レンズ素子L5と第6レンズ素子L6とは接合されている。   In the zoom lens system according to Embodiment 5, the second lens group G2 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex third lens element L3, a biconcave fourth lens element L4, and an object It comprises a negative meniscus fifth lens element L5 with a convex surface facing the side, and a biconvex sixth lens element L6. Among these, the third lens element L3 and the fourth lens element L4 are cemented, and the fifth lens element L5 and the sixth lens element L6 are cemented.
また実施の形態5に係るズームレンズ系において、第3レンズ群G3は、両凸形状の第7レンズ素子L7のみからなる。   In the zoom lens system according to Embodiment 5, the third lens unit G3 comprises solely a bi-convex seventh lens element L7.
なお、実施の形態5に係るズームレンズ系において、像面Sの物体側(像面Sと第7レンズ素子L7との間)には、平行平板L8が設けられている。   In the zoom lens system according to Embodiment 5, a parallel plate L8 is provided on the object side of the image plane S (between the image plane S and the seventh lens element L7).
実施の形態5に係るズームレンズ系において、広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群G1は、第2レンズ群G2との間隔を変化させながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、第2レンズ群G2は、物体側へ移動し、第3レンズ群G3は、像側へ移動する。   In the zoom lens system according to Embodiment 5, during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves along a locus locus convex on the image side while changing the distance from the second lens group G2. The second lens group G2 moves to the object side, and the third lens group G3 moves to the image side.
実施の形態5に係るズームレンズ系は、後に表25に示すように、特に第1レンズ群G1を構成する、物体側に凸面を持ち正のパワーを有する第2レンズ素子L2の屈折率が極めて高く、該第2レンズ素子L2において、光軸方向のレンズ厚みを小さくし、レンズの曲率半径を大きくすることができる。したがって、実施の形態5に係るズームレンズ系は、非使用時における光学全長が短いものである。   In the zoom lens system according to Embodiment 5, as shown later in Table 25, the refractive index of the second lens element L2, which constitutes the first lens group G1 and has a convex surface on the object side and has positive power, is extremely high. In the second lens element L2, the lens thickness in the optical axis direction can be reduced and the radius of curvature of the lens can be increased. Therefore, the zoom lens system according to Embodiment 5 has a short optical total length when not in use.
また実施の形態5に係るズームレンズ系は、第2レンズ群G2が、正のパワーを有する第3レンズ素子L3と負のパワーを有する第4レンズ素子L4とが接合した第1接合レンズ素子と、負のパワーを有する第5レンズ素子L5と正のパワーを有する第6レンズ素子L6とが接合した第2接合レンズ素子とで構成されている。実施の形態5に係るズームレンズ系のように、第1レンズ群G1中に高い屈折率を持つガラス材料を用いて全体のパワーを強くした場合、第2レンズ群G2に入射する主光線の入射角が大きくなるが、第2レンズ群G2が上記構成をとることにより、このような場合に発生する軸外収差を適正に補正することが可能になる。さらに、実施の形態5に係るズームレンズ系では、第1接合レンズ素子及び第2接合レンズ素子の偏心誤差感度が小さいので、これらのレンズ素子の組み込み誤差を大きく許容することが可能になる。したがって、実施の形態5に係るズームレンズ系は、入射角の大きい軸外主光線に対しても偏心時に性能劣化が少なく、製造しやすい構成を実現することができる。また、実施の形態5に係るズームレンズ系のように、第3レンズ素子L3の物体側面を凸面とし、第4レンズ素子L4の像側面を凹面とすることが望ましい。このように構成することにより、凸面で発生する収差を凹面で発生する収差で相殺させることが可能となるので、軸上球面収差及び軸外コマ収差をともに良好に補正することができる。   In the zoom lens system according to Embodiment 5, the second lens group G2 includes a first cemented lens element in which a third lens element L3 having positive power and a fourth lens element L4 having negative power are cemented. The second lens element is composed of a fifth lens element L5 having negative power and a sixth lens element L6 having positive power. As in the zoom lens system according to Embodiment 5, when the overall power is increased using a glass material having a high refractive index in the first lens group G1, the incident of the principal ray incident on the second lens group G2 Although the angle increases, the second lens group G2 adopts the above-described configuration, so that it is possible to appropriately correct off-axis aberration that occurs in such a case. Further, in the zoom lens system according to Embodiment 5, since the decentering error sensitivity of the first cemented lens element and the second cemented lens element is small, it is possible to allow a large error in incorporation of these lens elements. Therefore, the zoom lens system according to Embodiment 5 can realize a configuration that is easy to manufacture with little performance deterioration even when off-axis chief rays having a large incident angle are decentered. As in the zoom lens system according to Embodiment 5, it is desirable that the object side surface of the third lens element L3 is a convex surface and the image side surface of the fourth lens element L4 is a concave surface. With this configuration, the aberration generated on the convex surface can be canceled by the aberration generated on the concave surface, so that both the on-axis spherical aberration and the off-axis coma aberration can be corrected well.
図16に示すように、実施の形態6に係るズームレンズ系において、第1レンズ群G1は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第1レンズ素子L1と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第2レンズ素子L2とからなる。該第2レンズ素子L2は、そのd線に対する屈折率が2.0以上と高いものである。   As shown in FIG. 16, in the zoom lens system according to Embodiment 6, the first lens unit G1 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus first lens element L1 having a convex surface directed toward the object side. And a positive meniscus second lens element L2 having a convex surface facing the object side. The second lens element L2 has a high refractive index of 2.0 or more with respect to the d-line.
実施の形態6に係るズームレンズ系において、第2レンズ群G2は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第3レンズ素子L3と、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第4レンズ素子L4と、両凸形状の第5レンズ素子L5と、像側に凸面を向けた負メニスカス形状の第6レンズ素子L6とからなる。これらのうち、第3レンズ素子L3と第4レンズ素子L4とは接合されており、第5レンズ素子L5と第6レンズ素子L6とは接合されている。   In the zoom lens system according to Embodiment 6, the second lens group G2 includes, in order from the object side to the image side, a positive meniscus third lens element L3 with a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. The fourth lens element L4 having a negative meniscus shape, the fifth lens element L5 having a biconvex shape, and the sixth lens element L6 having a negative meniscus shape having a convex surface facing the image side. Among these, the third lens element L3 and the fourth lens element L4 are cemented, and the fifth lens element L5 and the sixth lens element L6 are cemented.
また実施の形態6に係るズームレンズ系において、第3レンズ群G3は、両凸形状の第7レンズ素子L7のみからなる。   In the zoom lens system according to Embodiment 6, the third lens unit G3 comprises solely a bi-convex seventh lens element L7.
なお、実施の形態6に係るズームレンズ系において、像面Sの物体側(像面Sと第7レンズ素子L7との間)には、平行平板L8が設けられている。   In the zoom lens system according to Embodiment 6, a parallel plate L8 is provided on the object side of the image plane S (between the image plane S and the seventh lens element L7).
実施の形態6に係るズームレンズ系において、広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群G1は、第2レンズ群G2との間隔を変化させながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、第2レンズ群G2は、物体側へ移動し、第3レンズ群G3は、像側へ移動する。   In the zoom lens system according to Embodiment 6, during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves along a locus locus convex to the image side while changing the distance from the second lens group G2. The second lens group G2 moves to the object side, and the third lens group G3 moves to the image side.
実施の形態6に係るズームレンズ系は、後に表25に示すように、特に第1レンズ群G1を構成する、物体側に凸面を持ち正のパワーを有する第2レンズ素子L2の屈折率が極めて高く、該第2レンズ素子L2において、光軸方向のレンズ厚みを小さくし、レンズの曲率半径を大きくすることができる。したがって、実施の形態6に係るズームレンズ系は、非使用時における光学全長が短いものである。   In the zoom lens system according to Embodiment 6, as shown later in Table 25, the refractive index of the second lens element L2, which forms the first lens group G1 and has a convex surface on the object side and has positive power, is extremely high. In the second lens element L2, the lens thickness in the optical axis direction can be reduced and the radius of curvature of the lens can be increased. Therefore, the zoom lens system according to Embodiment 6 has a short optical total length when not in use.
また実施の形態6に係るズームレンズ系は、第2レンズ群G2が、正のパワーを有する第3レンズ素子L3と負のパワーを有する第4レンズ素子L4とが接合した第1接合レンズ素子と、正のパワーを有する第5レンズ素子L5と負のパワーを有する第6レンズ素子L6とが接合した第2接合レンズ素子とで構成されている。実施の形態6に係るズームレンズ系のように、第1レンズ群G1中に高い屈折率を持つガラス材料を用いて全体のパワーを強くした場合、第2レンズ群G2に入射する主光線の入射角が大きくなるが、第2レンズ群G2が上記構成をとることにより、このような場合に発生する軸外収差を適正に補正することが可能になる。さらに、実施の形態6に係るズームレンズ系では、第1接合レンズ素子及び第2接合レンズ素子の偏心誤差感度が小さいので、これらのレンズ素子の組み込み誤差を大きく許容することが可能になる。したがって、実施の形態6に係るズームレンズ系は、入射角の大きい軸外主光線に対しても偏心時に性能劣化が少なく、製造しやすい構成を実現することができる。また、実施の形態6に係るズームレンズ系のように、第3レンズ素子L3の物体側面を凸面とし、第4レンズ素子L4の像側面を凹面とすることが望ましい。このように構成することにより、凸面で発生する収差を凹面で発生する収差で相殺させることが可能となるので、軸上球面収差及び軸外コマ収差をともに良好に補正することができる。   In the zoom lens system according to Embodiment 6, the second lens group G2 includes a first cemented lens element in which a third lens element L3 having positive power and a fourth lens element L4 having negative power are cemented. The second lens element is composed of a fifth lens element L5 having positive power and a sixth lens element L6 having negative power. As in the zoom lens system according to Embodiment 6, when the entire power is increased using a glass material having a high refractive index in the first lens group G1, the incident of the principal ray incident on the second lens group G2 Although the angle increases, the second lens group G2 adopts the above-described configuration, so that it is possible to appropriately correct off-axis aberration that occurs in such a case. Further, in the zoom lens system according to Embodiment 6, since the decentering error sensitivity of the first cemented lens element and the second cemented lens element is small, it is possible to allow a large error in incorporation of these lens elements. Therefore, the zoom lens system according to Embodiment 6 can realize a configuration that is easy to manufacture with little performance deterioration even when off-axis chief rays having a large incident angle are decentered. As in the zoom lens system according to Embodiment 6, it is desirable that the object side surface of the third lens element L3 is a convex surface and the image side surface of the fourth lens element L4 is a concave surface. With this configuration, the aberration generated on the convex surface can be canceled by the aberration generated on the concave surface, so that both the on-axis spherical aberration and the off-axis coma aberration can be corrected well.
図19に示すように、実施の形態7に係るズームレンズ系において、第1レンズ群G1は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第1レンズ素子L1と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第2レンズ素子L2とからなる。該第2レンズ素子L2は、そのd線に対する屈折率が2.0以上と高いものである。   As shown in FIG. 19, in the zoom lens system according to Embodiment 7, the first lens unit G1 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus first lens element L1 having a convex surface directed toward the object side. And a positive meniscus second lens element L2 having a convex surface facing the object side. The second lens element L2 has a high refractive index of 2.0 or more with respect to the d-line.
実施の形態7に係るズームレンズ系において、第2レンズ群G2は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第3レンズ素子L3と、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第4レンズ素子L4と、両凸形状の第5レンズ素子L5と、像側に凸面を向けた負メニスカス形状の第6レンズ素子L6とからなる。これらのうち、第3レンズ素子L3と第4レンズ素子L4とは接合されており、第5レンズ素子L5と第6レンズ素子L6とは接合されている。   In the zoom lens system according to Embodiment 7, the second lens unit G2 includes, in order from the object side to the image side, a positive meniscus third lens element L3 with a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. The fourth lens element L4 having a negative meniscus shape, the fifth lens element L5 having a biconvex shape, and the sixth lens element L6 having a negative meniscus shape having a convex surface facing the image side. Among these, the third lens element L3 and the fourth lens element L4 are cemented, and the fifth lens element L5 and the sixth lens element L6 are cemented.
また実施の形態7に係るズームレンズ系において、第3レンズ群G3は、両凸形状の第7レンズ素子L7のみからなる。   In the zoom lens system according to Embodiment 7, the third lens unit G3 comprises solely a bi-convex seventh lens element L7.
なお、実施の形態7に係るズームレンズ系において、像面Sの物体側(像面Sと第7レンズ素子L7との間)には、平行平板L8が設けられている。   In the zoom lens system according to Embodiment 7, a parallel plate L8 is provided on the object side of the image plane S (between the image plane S and the seventh lens element L7).
実施の形態7に係るズームレンズ系において、広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群G1は、第2レンズ群G2との間隔を変化させながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、第2レンズ群G2は、物体側へ移動し、第3レンズ群G3は、像側へ移動する。   In the zoom lens system according to Embodiment 7, during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves along a locus locus convex to the image side while changing the distance from the second lens group G2. The second lens group G2 moves to the object side, and the third lens group G3 moves to the image side.
実施の形態7に係るズームレンズ系は、後に表25に示すように、特に第1レンズ群G1を構成する、物体側に凸面を持ち正のパワーを有する第2レンズ素子L2の屈折率が極めて高く、該第2レンズ素子L2において、光軸方向のレンズ厚みを小さくし、レンズの曲率半径を大きくすることができる。したがって、実施の形態7に係るズームレンズ系は、非使用時における光学全長が短いものである。   In the zoom lens system according to Embodiment 7, as shown in Table 25 later, the refractive index of the second lens element L2 that has a convex surface on the object side and that has positive power, particularly constituting the first lens group G1, is extremely high. In the second lens element L2, the lens thickness in the optical axis direction can be reduced and the radius of curvature of the lens can be increased. Therefore, the zoom lens system according to Embodiment 7 has a short optical total length when not in use.
また実施の形態7に係るズームレンズ系は、第2レンズ群G2が、正のパワーを有する第3レンズ素子L3と負のパワーを有する第4レンズ素子L4とが接合した第1接合レンズ素子と、正のパワーを有する第5レンズ素子L5と負のパワーを有する第6レンズ素子L6とが接合した第2接合レンズ素子とで構成されている。実施の形態7に係るズームレンズ系のように、第1レンズ群G1中に高い屈折率を持つガラス材料を用いて全体のパワーを強くした場合、第2レンズ群G2に入射する主光線の入射角が大きくなるが、第2レンズ群G2が上記構成をとることにより、このような場合に発生する軸外収差を適正に補正することが可能になる。さらに、実施の形態7に係るズームレンズ系では、第1接合レンズ素子及び第2接合レンズ素子の偏心誤差感度が小さいので、これらのレンズ素子の組み込み誤差を大きく許容することが可能になる。したがって、実施の形態7に係るズームレンズ系は、入射角の大きい軸外主光線に対しても偏心時に性能劣化が少なく、製造しやすい構成を実現することができる。また、実施の形態7に係るズームレンズ系のように、第3レンズ素子L3の物体側面を凸面とし、第4レンズ素子L4の像側面を凹面とすることが望ましい。このように構成することにより、凸面で発生する収差を凹面で発生する収差で相殺させることが可能となるので、軸上球面収差及び軸外コマ収差をともに良好に補正することができる。   In the zoom lens system according to Embodiment 7, the second lens group G2 includes a first cemented lens element in which a third lens element L3 having positive power and a fourth lens element L4 having negative power are cemented. The second lens element is composed of a fifth lens element L5 having positive power and a sixth lens element L6 having negative power. As in the zoom lens system according to Embodiment 7, when the entire power is increased using a glass material having a high refractive index in the first lens group G1, the incident of the principal ray incident on the second lens group G2 Although the angle increases, the second lens group G2 adopts the above-described configuration, so that it is possible to appropriately correct off-axis aberration that occurs in such a case. Further, in the zoom lens system according to Embodiment 7, since the decentering error sensitivity of the first cemented lens element and the second cemented lens element is small, it is possible to allow a large error in incorporation of these lens elements. Therefore, the zoom lens system according to Embodiment 7 can realize a configuration that is easy to manufacture with little performance deterioration even when off-axis chief rays having a large incident angle are decentered. As in the zoom lens system according to Embodiment 7, it is desirable that the object side surface of the third lens element L3 be a convex surface and the image side surface of the fourth lens element L4 be a concave surface. With this configuration, the aberration generated on the convex surface can be canceled by the aberration generated on the concave surface, so that both the on-axis spherical aberration and the off-axis coma aberration can be corrected well.
図22に示すように、実施の形態8に係るズームレンズ系において、第1レンズ群G1は、物体側から像側へと順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第1レンズ素子L1と、物体側に凸面を向けた正メニスカス形状の第2レンズ素子L2とからなる。該第2レンズ素子L2は、そのd線に対する屈折率が2.0以上と高いものである。   As shown in FIG. 22, in the zoom lens system according to Embodiment 8, the first lens unit G1 includes, in order from the object side to the image side, a negative meniscus first lens element L1 with a convex surface directed toward the object side. And a positive meniscus second lens element L2 having a convex surface facing the object side. The second lens element L2 has a high refractive index of 2.0 or more with respect to the d-line.
実施の形態8に係るズームレンズ系において、第2レンズ群G2は、物体側から像側へと順に、両凸形状の第3レンズ素子L3と、両凹形状の第4レンズ素子L4と、物体側に凸面を向けた負メニスカス形状の第5レンズ素子L5と、両凸形状の第6レンズ素子L6とからなる。これらのうち、第3レンズ素子L3と第4レンズ素子L4とは接合されており、第5レンズ素子L5と第6レンズ素子L6とは接合されている。   In the zoom lens system according to Embodiment 8, the second lens group G2 includes, in order from the object side to the image side, a biconvex third lens element L3, a biconcave fourth lens element L4, and an object It comprises a negative meniscus fifth lens element L5 with a convex surface facing the side, and a biconvex sixth lens element L6. Among these, the third lens element L3 and the fourth lens element L4 are cemented, and the fifth lens element L5 and the sixth lens element L6 are cemented.
また実施の形態8に係るズームレンズ系において、第3レンズ群G3は、両凸形状の第7レンズ素子L7のみからなる。   In the zoom lens system according to Embodiment 8, the third lens unit G3 comprises solely a bi-convex seventh lens element L7.
なお、実施の形態8に係るズームレンズ系において、像面Sの物体側(像面Sと第7レンズ素子L7との間)には、平行平板L8が設けられている。   In the zoom lens system according to Embodiment 8, a parallel plate L8 is provided on the object side of the image plane S (between the image plane S and the seventh lens element L7).
実施の形態8に係るズームレンズ系において、広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群G1は、第2レンズ群G2との間隔を変化させながら像側に凸の軌跡を描いて移動し、第2レンズ群G2は、物体側へ移動し、第3レンズ群G3は、像側へ移動する。   In the zoom lens system according to Embodiment 8, during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves along a locus locus convex on the image side while changing the distance from the second lens group G2. The second lens group G2 moves to the object side, and the third lens group G3 moves to the image side.
実施の形態8に係るズームレンズ系は、後に表25に示すように、特に第1レンズ群G1を構成する、物体側に凸面を持ち正のパワーを有する第2レンズ素子L2の屈折率が極めて高く、該第2レンズ素子L2において、光軸方向のレンズ厚みを小さくし、レンズの曲率半径を大きくすることができる。したがって、実施の形態8に係るズームレンズ系は、非使用時における光学全長が短いものである。   In the zoom lens system according to Embodiment 8, as shown in Table 25 later, the refractive index of the second lens element L2 that constitutes the first lens group G1 and has a convex surface on the object side and has positive power is extremely high. In the second lens element L2, the lens thickness in the optical axis direction can be reduced and the radius of curvature of the lens can be increased. Therefore, the zoom lens system according to Embodiment 8 has a short optical total length when not in use.
また実施の形態8に係るズームレンズ系は、第2レンズ群G2が、正のパワーを有する第3レンズ素子L3と負のパワーを有する第4レンズ素子L4とが接合した第1接合レンズ素子と、負のパワーを有する第5レンズ素子L5と正のパワーを有する第6レンズ素子L6とが接合した第2接合レンズ素子とで構成されている。実施の形態8に係るズームレンズ系のように、第1レンズ群G1中に高い屈折率を持つガラス材料を用いて全体のパワーを強くした場合、第2レンズ群G2に入射する主光線の入射角が大きくなるが、第2レンズ群G2が上記構成をとることにより、このような場合に発生する軸外収差を適正に補正することが可能になる。さらに、実施の形態8に係るズームレンズ系では、第1接合レンズ素子及び第2接合レンズ素子の偏心誤差感度が小さいので、これらのレンズ素子の組み込み誤差を大きく許容することが可能になる。したがって、実施の形態8に係るズームレンズ系は、入射角の大きい軸外主光線に対しても偏心時に性能劣化が少なく、製造しやすい構成を実現することができる。また、実施の形態8に係るズームレンズ系のように、第3レンズ素子L3の物体側面を凸面とし、第4レンズ素子L4の像側面を凹面とすることが望ましい。このように構成することにより、凸面で発生する収差を凹面で発生する収差で相殺させることが可能となるので、軸上球面収差及び軸外コマ収差をともに良好に補正することができる。   In the zoom lens system according to Embodiment 8, the second lens group G2 includes a first cemented lens element in which a third lens element L3 having positive power and a fourth lens element L4 having negative power are cemented. The second lens element is composed of a fifth lens element L5 having negative power and a sixth lens element L6 having positive power. As in the zoom lens system according to Embodiment 8, when the entire power is increased using a glass material having a high refractive index in the first lens group G1, the incident of the principal ray incident on the second lens group G2 Although the angle increases, the second lens group G2 adopts the above-described configuration, so that it is possible to appropriately correct off-axis aberration that occurs in such a case. Further, in the zoom lens system according to Embodiment 8, since the decentering error sensitivity of the first cemented lens element and the second cemented lens element is small, it is possible to allow a large error in assembling these lens elements. Therefore, the zoom lens system according to Embodiment 8 can realize a structure that is easy to manufacture with little performance deterioration even when off-axis chief rays having a large incident angle are decentered. Further, as in the zoom lens system according to Embodiment 8, it is desirable that the object side surface of the third lens element L3 be a convex surface and the image side surface of the fourth lens element L4 be a concave surface. With this configuration, the aberration generated on the convex surface can be canceled by the aberration generated on the concave surface, so that both the on-axis spherical aberration and the off-axis coma aberration can be corrected well.
各実施の形態に係るズームレンズ系は、広角端から望遠端へのズーミングに際して、第1レンズ群G1、第2レンズ群G2及び第3レンズ群G3すべてが光軸に沿って移動するが、これらレンズ群のうち、例えば第2レンズ群G2を光軸に対して垂直方向に移動させることによって、手ぶれ、振動等による像のぶれを光学的に補正することができる。   In the zoom lens system according to each embodiment, during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 all move along the optical axis. Of the lens groups, for example, the second lens group G2 is moved in a direction perpendicular to the optical axis, whereby image blur due to camera shake, vibration, or the like can be optically corrected.
本発明において、像のぶれを光学的に補正する場合、このように第2レンズ群が光軸に対して垂直方向に移動することにより、ズームレンズ系全体の大型化を抑制してコンパクトに構成しながら、偏心コマ収差や偏心非点収差が小さい優れた結像特性を維持して像ぶれの補正を行うことができる。   In the present invention, when the image blur is optically corrected, the second lens unit moves in the direction perpendicular to the optical axis in this way, thereby suppressing an increase in the size of the entire zoom lens system and a compact configuration. However, it is possible to correct image blur while maintaining excellent imaging characteristics with small decentration coma and decentering astigmatism.
以下、例えば実施の形態1〜8に係るズームレンズ系のように、前記のごとき基本構成を有するズームレンズ系が満足することが好ましい条件を説明する。なお、各実施の形態に係るズームレンズ系に対して、複数の好ましい条件が規定されるが、これら複数の条件すべてを満足するズームレンズ系の構成が最も望ましい。しかしながら、個別の条件を満足することにより、それぞれ対応する効果を奏するズームレンズ系を得ることも可能である。   The following description is given for conditions preferred to be satisfied by a zoom lens system having the above basic configuration like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8. A plurality of preferable conditions are defined for the zoom lens system according to each embodiment, but a zoom lens system configuration that satisfies all of the plurality of conditions is most desirable. However, by satisfying individual conditions, it is possible to obtain a zoom lens system that exhibits the corresponding effects.
また、以下に説明するすべての条件は、特に断りのない限り、以下の2つの前提となる条件(A)及び(B)の下でのみ成立するものとする。
3.2<fT/fW ・・・(A)
ωW>35 ・・・(B)
ここで、
ωW:広角端における半画角(°)、
T:望遠端における全系の焦点距離、
W:広角端における全系の焦点距離
である。
All conditions described below are satisfied only under the following two preconditions (A) and (B) unless otherwise specified.
3.2 <f T / f W (A)
ω W > 35 (B)
here,
ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
なお、さらに前記条件(B)は、以下の条件(B)’とすることにより、以下に示す各条件の効果をより顕著に発現させることができる。
ωW>38 ・・・(B)’
In addition, the said conditions (B) can express the effect of each condition shown below more notably by setting it as the following conditions (B) '.
ω W > 38 (B) '
基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件(1)を満足する。
5.0<αiW<20.0 ・・・(1)
ここで、
αiW:広角端の最大像高における主光線の撮像素子入射角度(主光線が光軸から離れつ
つ撮像素子の受光面に入射する場合を正とする)
である。
The zoom lens system having the basic configuration satisfies the following condition (1).
5.0 <αi W <20.0 (1)
here,
αi W : Image sensor incident angle of the chief ray at the maximum image height at the wide-angle end (positive when the chief ray is incident on the light receiving surface of the image sensor while separating from the optical axis)
It is.
条件(1)は、広角端の最大像高における主光線の撮像素子入射角度を規定する条件である。かかる条件(1)を満足することにより、最軸外主光線の撮像素子へ入射する入射角度が小さくなるので、シェーディングの影響が少なくなる。条件(1)の上限を上回ると、撮像素子のシェーディングの影響により、周辺光量が低下する。逆に、条件(1)の下限を下回ると、変倍時に望遠端での負の最軸外主光線の角度が大きくなってしまい、特に望遠端の周辺光量が低下する。   Condition (1) is a condition for defining the image sensor incident angle of the principal ray at the maximum image height at the wide-angle end. By satisfying the condition (1), the incidence angle of the most off-axis chief ray incident on the image sensor is reduced, so that the influence of shading is reduced. If the upper limit of condition (1) is exceeded, the amount of peripheral light decreases due to the shading of the image sensor. On the contrary, if the lower limit of the condition (1) is not reached, the angle of the negative most off-axis principal ray at the telephoto end becomes large at the time of zooming, and the peripheral light quantity at the telephoto end is particularly reduced.
なお、さらに以下の条件(1)’を満足することにより、ズーミング中の最大像高における主光線の撮像素子入射角度の変化が抑制されるので、周辺光量の変動も抑えられ、特に効果的である。
αiW<15.0 ・・・(1)’
Furthermore, by satisfying the following condition (1) ′, the change in the incident angle of the chief ray at the maximum image height during zooming is suppressed, so that fluctuations in the amount of peripheral light are also suppressed, which is particularly effective. is there.
αi W <15.0 (1) '
また基本構成を有するズームレンズ系は、前記条件(1)と同時に、以下の条件(2)を満足する。
12≧2.0 ・・・(2)
ここで、
12:第2レンズ素子のd線に対する屈折率
である。
In addition, the zoom lens system having the basic configuration satisfies the following condition (2) simultaneously with the condition (1).
n 12 ≧ 2.0 (2)
here,
n 12 is the refractive index of the second lens element with respect to the d-line.
条件(2)は、第2レンズ素子の屈折率を規定する条件である。条件(2)を満足することにより、第1レンズ素子の中心厚みが小さくなり、さらに曲率、特に物体側面の曲率を大きくとらなくとも、広角端側の像面湾曲が抑制される。また、条件(2)を満足することにより、特に広角端の歪曲収差及び非点収差の補正に有効な形状を確保することができる。   Condition (2) is a condition that defines the refractive index of the second lens element. By satisfying the condition (2), the center thickness of the first lens element is reduced, and even when the curvature, particularly the curvature of the object side surface is not increased, the curvature of field at the wide-angle end is suppressed. Moreover, by satisfying the condition (2), it is possible to ensure a shape that is particularly effective for correcting distortion and astigmatism at the wide-angle end.
例えば実施の形態1〜8に係るズームレンズ系のように、前記のごとき基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件(3)を満足することが望ましい。
0.8<(n12−1)2<1.5 ・・・(3)
ここで、
12:第2レンズ素子のd線に対する屈折率
である。
For example, the zoom lens system having the basic configuration as described above like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8 desirably satisfies the following condition (3).
0.8 <(n 12 −1) 2 <1.5 (3)
here,
n 12 is the refractive index of the second lens element with respect to the d-line.
条件(3)は、第2レンズ素子の屈折率を規定する条件である。条件(3)を満足することにより、第2レンズ素子の中心厚みが小さくなり、さらに曲率、特に像側面の曲率を大きくとらなくとも、広角端側の像面湾曲が抑制される。また、条件(3)を満足することにより、特に広角端の歪曲収差及び非点収差の補正に有効な形状を確保することができる。なお、第2レンズ素子は、上記条件(3)を満足したうえで、物体側面を非球面とすることが望ましい。第2レンズ素子の物体側面を非球面とすることにより、軸外収差、特に広角端での歪曲収差と非点収差の補正に効果的である。   Condition (3) is a condition that defines the refractive index of the second lens element. When the condition (3) is satisfied, the center thickness of the second lens element is reduced, and even when the curvature, particularly the curvature of the image side surface, is not increased, the curvature of field on the wide angle end side is suppressed. In addition, by satisfying the condition (3), it is possible to ensure a shape that is particularly effective for correcting distortion and astigmatism at the wide-angle end. The second lens element preferably has an aspheric object side surface while satisfying the above condition (3). By making the object side surface of the second lens element an aspherical surface, it is effective for correcting off-axis aberrations, particularly distortion and astigmatism at the wide-angle end.
例えば実施の形態1〜8に係るズームレンズ系のように、前記のごとき基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件(4)を満足することが望ましい。
0.4<(n12−1)・fW/r21<0.7 ・・・(4)
ここで、
21:第2レンズ素子の物体側面の曲率半径、
12:第2レンズ素子のd線に対する屈折率、
W:広角端における全系の焦点距離
である。
For example, as in the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8, it is preferable that the zoom lens system having the basic configuration as described above satisfies the following condition (4).
0.4 <(n 12 −1) · f W / r 21 <0.7 (4)
here,
r 21 : radius of curvature of the object side surface of the second lens element,
n 12 : refractive index with respect to d-line of the second lens element,
f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
条件(4)は、第2レンズ素子の屈折率を規定する条件である。条件(4)を満足することにより、第2レンズ素子の中心厚みが小さくなり、さらに曲率、特に像側面の曲率を大きくとらなくとも、広角端側の像面湾曲が抑制される。また、条件(4)を満足することにより、特に広角端の歪曲収差及び非点収差の補正に有効な形状を確保することができる。なお、第2レンズ素子は、上記条件(4)を満足したうえで、物体側面を非球面とすることが望ましい。第2レンズ素子の物体側面を非球面とすることにより、軸外収差、特に広角端での歪曲収差と非点収差の補正に効果的である。   Condition (4) is a condition that defines the refractive index of the second lens element. By satisfying the condition (4), the center thickness of the second lens element is reduced, and even when the curvature, particularly the curvature of the image side surface is not increased, the curvature of field on the wide angle end side is suppressed. Further, by satisfying the condition (4), it is possible to ensure a shape that is particularly effective for correcting distortion and astigmatism at the wide-angle end. The second lens element preferably has an aspheric object side surface while satisfying the above condition (4). By making the object side surface of the second lens element an aspherical surface, it is effective for correcting off-axis aberrations, particularly distortion and astigmatism at the wide-angle end.
例えば実施の形態1〜8に係るズームレンズ系のように、前記のごとき基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件(5)を満足することが望ましい。
0.1<(n11−1)・(n12−1)・d・fW/(r12・r21)<0.3
・・・(5)
ここで、
11:第1レンズ素子のd線に対する屈折率、
12:第2レンズ素子のd線に対する屈折率、
12:第1レンズ素子の像側面の曲率半径、
21:第2レンズ素子の物体側面の曲率半径、
d:第1レンズ素子の像側面と第2レンズ素子の物体側面との間の光軸上面間隔、
W:広角端における全系の焦点距離
である。
For example, as in the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8, it is preferable that the zoom lens system having the basic configuration as described above satisfies the following condition (5).
0.1 <(n 11 -1) · (n 12 -1) · d · f W / (r 12 · r 21) <0.3
... (5)
here,
n 11 : refractive index with respect to d-line of the first lens element,
n 12 : refractive index with respect to d-line of the second lens element,
r 12 : radius of curvature of the image side surface of the first lens element,
r 21 : radius of curvature of the object side surface of the second lens element,
d: optical axis upper surface distance between the image side surface of the first lens element and the object side surface of the second lens element;
f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
条件(5)は、第1レンズ群中の第1レンズ素子と第2レンズ素子とが満足する条件である。条件(5)の上限を上回ると、第1レンズ群の光軸に沿った厚みが大きくなり、沈胴時の全長を短縮することが困難となるため、望ましくない。また、条件(5)の上限を上回ると、軸外光に対する諸収差、特に広角端での非点収差と歪曲収差の補正が不充分になり、望ましくない。逆に、条件(5)の下限を下回ると、同様に軸外光に対する諸収差、特に広角端での非点収差と歪曲収差の補正が困難となり、望ましくない。   Condition (5) is a condition that satisfies the first lens element and the second lens element in the first lens group. Exceeding the upper limit of the condition (5) is not desirable because the thickness along the optical axis of the first lens group increases and it becomes difficult to shorten the total length when retracted. If the upper limit of condition (5) is exceeded, correction of various aberrations for off-axis light, particularly astigmatism and distortion at the wide-angle end, will be insufficient, which is not desirable. On the other hand, if the lower limit of the condition (5) is not reached, it is difficult to correct various aberrations for off-axis light, particularly astigmatism and distortion at the wide angle end, which is not desirable.
なお、さらに以下の条件(5)’及び(5)’’の少なくとも1つを満足することにより、前記効果をより一層高めることができる。
0.15<(n11−1)・(n12−1)・d・fW/(r12・r21
・・・(5)’
(n11−1)・(n12−1)・d・fW/(r12・r21)<0.25
・・・(5)’’
The above effect can be further enhanced by further satisfying at least one of the following conditions (5) ′ and (5) ″.
0.15 <(n 11 -1) · (n 12 -1) · d · f W / (r 12 · r 21)
... (5) '
(N 11 -1) · (n 12 -1) · d · f W / (r 12 · r 21 ) <0.25
... (5) ''
例えば実施の形態1〜8に係るズームレンズ系のように、前記のごとき基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件(6)を満足することが望ましい。
0.0001<(n11−1)・(n12−1)・d2・fT/(r12・r21・fW
<0.04 ・・・(6)
ここで、
11:第1レンズ素子のd線に対する屈折率、
12:第2レンズ素子のd線に対する屈折率、
12:第1レンズ素子の像側面の曲率半径、
21:第2レンズ素子の物体側面の曲率半径、
d:第1レンズ素子の像側面と第2レンズ素子の物体側面との間の光軸上面間隔、
T:望遠端における全系の焦点距離、
W:広角端における全系の焦点距離
である。
For example, the zoom lens system having the basic configuration as described above like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8 desirably satisfies the following condition (6).
0.0001 <(n 11 −1) · (n 12 −1) · d 2 · f T / (r 12 · r 21 · f W )
<0.04 (6)
here,
n 11 : refractive index with respect to d-line of the first lens element,
n 12 : refractive index with respect to d-line of the second lens element,
r 12 : radius of curvature of the image side surface of the first lens element,
r 21 : radius of curvature of the object side surface of the second lens element,
d: optical axis upper surface distance between the image side surface of the first lens element and the object side surface of the second lens element;
f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
条件(6)は、第1レンズ群中の第1レンズ素子と第2レンズ素子とが満足する条件である。条件(6)の上限を上回ると、第1レンズ群の光軸に沿った厚みが大きくなり、沈胴時の全長を短縮することが困難となるため、望ましくない。また、条件(6)の上限を上回ると、軸外光に対する諸収差、特に広角端での非点収差と歪曲収差の補正が不充分になり、望ましくない。逆に、条件(6)の下限を下回ると、同様に軸外光に対する諸収差、特に広角端での非点収差と歪曲収差の補正が困難となり、望ましくない。   Condition (6) is a condition that the first lens element and the second lens element in the first lens group are satisfied. If the upper limit of condition (6) is exceeded, the thickness along the optical axis of the first lens group becomes large, and it is difficult to shorten the total length when retracted, which is not desirable. If the upper limit of condition (6) is exceeded, correction of various aberrations for off-axis light, particularly astigmatism and distortion at the wide-angle end, will be insufficient, which is not desirable. On the other hand, if the value goes below the lower limit of the condition (6), it is difficult to correct various aberrations for off-axis light, particularly astigmatism and distortion at the wide-angle end.
例えば実施の形態1〜8に係るズームレンズ系のように、前記のごとき基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件(7)を満足することが望ましい。
1.0<(r12+r21)/(r12−r21)<2.5 ・・・(7)
ここで、
12:第1レンズ素子の像側面の曲率半径、
21:第2レンズ素子の物体側面の曲率半径
である。
For example, the zoom lens system having the basic configuration as described above like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8 desirably satisfies the following condition (7).
1.0 <(r 12 + r 21 ) / (r 12 −r 21 ) <2.5 (7)
here,
r 12 : radius of curvature of the image side surface of the first lens element,
r 21 is the radius of curvature of the object side surface of the second lens element.
条件(7)は、第1レンズ群中に形成される空気レンズのSF(シェイプファクター)を規定する条件である。条件(7)の上限を上回ると、軸外光に対する諸収差、特に広角端での非点収差と歪曲収差の補正が不充分となり、望ましくない。逆に、条件(7)の下限を下回ると、第1レンズ素子の像側面のパワーが特に強くなりすぎて製造が困難になるため、望ましくない。   Condition (7) is a condition that defines the SF (shape factor) of the air lens formed in the first lens group. If the upper limit of condition (7) is exceeded, correction of various aberrations for off-axis light, particularly astigmatism and distortion at the wide-angle end, will be insufficient, which is not desirable. On the other hand, if the value is below the lower limit of the condition (7), the power on the image side surface of the first lens element becomes particularly strong and the manufacturing becomes difficult, which is not desirable.
なお、さらに以下の条件(7)’を満足することにより、前記効果をより一層高めることができる。
1.2<(r12+r21)/(r12−r21) ・・・(7)’
In addition, the said effect can be improved further by satisfying the following conditions (7) '.
1.2 <(r 12 + r 21 ) / (r 12 −r 21 ) (7) ′
例えば実施の形態1〜8に係るズームレンズ系のように、前記のごとき基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件(8)を満足することが望ましい。
0.5<|fAIR|/fW<1.1 ・・・(8)
ここで、
AIR:第1レンズ素子の像側面と第2レンズ素子の物体側面との間に形成される空気
レンズの焦点距離、
W:広角端における全系の焦点距離
である。
For example, the zoom lens system having the basic configuration as described above like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8 desirably satisfies the following condition (8).
0.5 <| f AIR | / f W <1.1 (8)
here,
f AIR : Focal length of the air lens formed between the image side surface of the first lens element and the object side surface of the second lens element,
f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
条件(8)は、第1レンズ群中に形成される空気レンズの焦点距離を規定する条件である。条件(8)の上限を上回ると、軸外光に対する諸収差、特に広角端での非点収差と歪曲収差の補正が不充分となり、望ましくない。逆に、条件(8)の下限を下回ると、第1レンズ素子の像側面のパワーが特に強くなりすぎて製造が困難となるため、望ましくない。   Condition (8) is a condition that defines the focal length of the air lens formed in the first lens group. If the upper limit of condition (8) is exceeded, correction of various aberrations for off-axis light, particularly astigmatism and distortion at the wide-angle end, will be insufficient, which is not desirable. On the other hand, if the value is below the lower limit of the condition (8), the power on the image side surface of the first lens element becomes particularly strong and difficult to manufacture.
なお、さらに以下の条件(8)’を満足することにより、前記効果をより一層高めることができる。
0.7<|fAIR|/fW ・・・(8)’
In addition, the above effect can be further enhanced by further satisfying the following condition (8) ′.
0.7 <| f AIR | / f W (8) '
例えば実施の形態1〜8に係るズームレンズ系のように、前記のごとき基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件(9)を満足することが望ましい。
2.4<|fG1|/fW<4.0 ・・・(9)
ここで、
G1:第1レンズ群の合成焦点距離、
W:広角端における全系の焦点距離
である。
For example, as in the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8, it is preferable that the zoom lens system having the basic configuration as described above satisfies the following condition (9).
2.4 <| f G1 | / f W <4.0 (9)
here,
f G1 : composite focal length of the first lens group,
f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
条件(9)は、第1レンズ群の焦点距離を規定する条件である。条件(9)の上限を上回ると、第1レンズ群のパワーが弱くなりすぎ、軸外光に対する諸収差、特に広角端での非点収差と歪曲収差の補正が不充分になるとともに、第1レンズ群の有効径が大きくなるため、特に光軸に垂直な方向の小型化が困難となり、望ましくない。逆に、条件(9)の下限を下回ると、第1レンズ群のパワーが強くなりすぎ、第1レンズ群内の第1レンズ素子と第2レンズ素子との間の偏心誤差感度が高くなり、偏心による性能劣化が著しくなって製造が困難となるため、望ましくない。また、条件(9)の下限を下回ると、第1レンズ群で発生する倍率色収差が大きくなりすぎ、望ましくない。   Condition (9) is a condition that defines the focal length of the first lens group. If the upper limit of the condition (9) is exceeded, the power of the first lens group becomes too weak, and correction of various aberrations with respect to off-axis light, particularly astigmatism and distortion at the wide angle end, becomes insufficient. Since the effective diameter of the lens group is increased, it is difficult to reduce the size particularly in the direction perpendicular to the optical axis, which is not desirable. Conversely, if the lower limit of the condition (9) is not reached, the power of the first lens group becomes too strong, and the decentration error sensitivity between the first lens element and the second lens element in the first lens group becomes high, This is not desirable because the performance deterioration due to eccentricity becomes remarkable and the manufacture becomes difficult. If the lower limit of the condition (9) is not reached, the lateral chromatic aberration generated in the first lens group becomes too large, which is not desirable.
なお、さらに以下の条件(9)’を満足することにより、前記効果をより一層高めることができる。
|fG1|/fW<3.0 ・・・(9)’
In addition, the above effect can be further enhanced by further satisfying the following condition (9) ′.
| F G1 | / f W <3.0 (9) ′
例えば実施の形態1〜8に係るズームレンズ系のように、前記のごとき基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件(10)を満足することが望ましい。
1.85<fG2/fW<3.0 ・・・(10)
ここで、
G2:第2レンズ群の合成焦点距離、
W:広角端における全系の焦点距離
である。
For example, the zoom lens system having the basic configuration as described above like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8 desirably satisfies the following condition (10).
1.85 <f G2 / f W <3.0 (10)
here,
f G2 : Composite focal length of the second lens group,
f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
条件(10)は、第2レンズ群の焦点距離を規定する条件である。条件(10)の上限を上回ると、ズーミングに際して第2レンズ群の移動量が大きくなりすぎるため、ズームレンズ系の小型化が困難となり、望ましくない。逆に、条件(10)の下限を下回ると、第2レンズ群の焦点距離が短くなりすぎるため、変倍域全体の収差補正が困難となり、望ましくない。   Condition (10) is a condition that defines the focal length of the second lens group. If the upper limit of condition (10) is exceeded, the amount of movement of the second lens unit becomes too large during zooming, which makes it difficult to reduce the size of the zoom lens system, which is not desirable. On the other hand, if the lower limit of condition (10) is not reached, the focal length of the second lens group becomes too short, which makes it difficult to correct aberrations in the entire zoom range, which is not desirable.
なお、さらに以下の条件(10)’及び(10)’’のいずれかを満足することにより、前記効果をより一層高めることができる。
1.9<fG2/fW ・・・(10)’
1.95<fG2/fW ・・・(10)’’
In addition, when the following conditions (10) ′ and (10) ″ are further satisfied, the above effect can be further enhanced.
1.9 <f G2 / f W (10) ′
1.95 <f G2 / f W (10) ''
例えば実施の形態1〜8に係るズームレンズ系のように、前記のごとき基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件(11)を満足することが望ましい。
2.5<fG3/fW<6.0 ・・・(11)
ここで、
G3:第3レンズ群の合成焦点距離、
W:広角端における全系の焦点距離
である。
For example, the zoom lens system having the basic configuration as described above like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8 desirably satisfies the following condition (11).
2.5 <f G3 / f W <6.0 (11)
here,
f G3 : composite focal length of the third lens group,
f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
条件(11)は、第3レンズ群の焦点距離を規定する条件である。条件(11)の上限を上回ると、第3レンズ群のパワーが小さくなり、第3レンズ群の移動量が大きくなって光学系の小型化が困難となるため、望ましくない。逆に、条件(11)の下限を下回ると、第3レンズ群のパワーが大きくなり、第3レンズ群が比較的物体側に寄る変倍域での球面収差やコマ収差の補正が困難となるため、望ましくない。   Condition (11) is a condition that defines the focal length of the third lens group. If the upper limit of condition (11) is exceeded, the power of the third lens group becomes small, the amount of movement of the third lens group becomes large, and it becomes difficult to downsize the optical system, which is not desirable. On the contrary, if the lower limit of the condition (11) is not reached, the power of the third lens group becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and coma aberration in the variable power range where the third lens group is relatively close to the object side. Therefore, it is not desirable.
なお、さらに以下の条件(11)’及び(11)’’のいずれかを満足することにより、前記効果をより一層高めることができる。
3.0<fG3/fW ・・・(11)’
4.0<fG3/fW ・・・(11)’’
Furthermore, the above effect can be further enhanced by satisfying any of the following conditions (11) ′ and (11) ″.
3.0 <f G3 / f W (11) ′
4.0 <f G3 / f W (11) ''
例えば実施の形態1〜8に係るズームレンズ系のように、前記のごとき基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件(12)を満足することが望ましい。
1.0<|fL1|/fW<2.5 ・・・(12)
ここで、
L1:第1レンズ素子の焦点距離、
W:広角端における全系の焦点距離
である。
For example, the zoom lens system having the basic configuration as described above like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8 desirably satisfies the following condition (12).
1.0 <| f L1 | / f W <2.5 (12)
here,
f L1 : focal length of the first lens element,
f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
条件(12)は、第1レンズ素子の焦点距離を規定する条件である。条件(12)の上限を上回ると、軸外光に対する諸収差、特に広角端での非点収差と歪曲収差の補正が不充分になり、望ましくない。逆に、条件(12)の下限を下回ると、第1レンズ群を構成する第2レンズ素子の正のパワーを強くする必要が生じ、第1レンズ群で発生する収差の補正が困難となるため、望ましくない。   Condition (12) is a condition that defines the focal length of the first lens element. If the upper limit of the condition (12) is exceeded, correction of various aberrations with respect to off-axis light, particularly astigmatism and distortion at the wide-angle end becomes insufficient, which is not desirable. On the other hand, if the lower limit of the condition (12) is not reached, it is necessary to increase the positive power of the second lens element constituting the first lens group, which makes it difficult to correct the aberration generated in the first lens group. Is not desirable.
なお、さらに以下の条件(12)’及び(12)’’の少なくとも1つを満足することにより、前記効果をより一層高めることができる。
1.1<|fL1|/fW ・・・(12)’
|fL1|/fW<1.6 ・・・(12)’’
Furthermore, the above effect can be further enhanced by satisfying at least one of the following conditions (12) ′ and (12) ″.
1.1 <| f L1 | / f W (12) ′
| F L1 | / f W <1.6 (12) ''
例えば実施の形態1〜8に係るズームレンズ系のように、前記のごとき基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件(13)を満足することが望ましい。
2.0<fL2/fW<5.0 ・・・(13)
ここで、
L2:第2レンズ素子の焦点距離、
W:広角端における全系の焦点距離
である。
For example, the zoom lens system having the basic configuration as described above like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8 desirably satisfies the following condition (13).
2.0 <f L2 / f W <5.0 (13)
here,
f L2 : focal length of the second lens element,
f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
条件(13)は、第2レンズ素子の焦点距離を規定する条件である。条件(13)の上限を上回ると、ペッツバール和が大きくなりすぎて像面湾曲が増大するとともに、非点収差も大きくなりすぎるため、望ましくない。逆に、条件(13)の下限を下回ると、第1レンズ群全体の負のパワーが弱くなるため、ズームレンズ系の小型化を達成することが困難となり、望ましくない。   Condition (13) is a condition that defines the focal length of the second lens element. Exceeding the upper limit of the condition (13) is not desirable because the Petzval sum becomes too large to increase the field curvature and the astigmatism becomes too large. Conversely, if the lower limit of the condition (13) is not reached, the negative power of the entire first lens group becomes weak, which makes it difficult to reduce the size of the zoom lens system, which is not desirable.
なお、さらに以下の条件(13)’及び(13)’’の少なくとも1つを満足することにより、前記効果をより一層高めることができる。
2.4<fL2/fW ・・・(13)’
L2/fW<4.0 ・・・(13)’’
Furthermore, the above effect can be further enhanced by satisfying at least one of the following conditions (13) ′ and (13) ″.
2.4 <f L2 / f W (13) ′
f L2 / f W <4.0 (13) ''
例えば実施の形態1〜8に係るズームレンズ系のように、前記のごとき基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件(14)を満足することが望ましい。
0.4<|fL1|/|fG1|<0.8 ・・・(14)
ここで、
L1:第1レンズ素子の焦点距離、
G1:第1レンズ群の合成焦点距離
である。
For example, the zoom lens system having the basic configuration as described above like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8 desirably satisfies the following condition (14).
0.4 <| f L1 | / | f G1 | <0.8 (14)
here,
f L1 : focal length of the first lens element,
f G1 is the combined focal length of the first lens group.
条件(14)は、第1レンズ素子の焦点距離を規定する条件である。条件(14)の上限を上回ると、軸外光に対する諸収差、特に広角端での非点収差と歪曲収差の補正が不充分になり、望ましくない。逆に、条件(14)の下限を下回ると、第1レンズ群を構成する第2レンズ素子の正のパワーを強くする必要が生じ、第1レンズ群で発生する収差の補正が困難となるため、望ましくない。   Condition (14) is a condition that defines the focal length of the first lens element. If the upper limit of condition (14) is exceeded, correction of various aberrations for off-axis light, particularly astigmatism and distortion at the wide-angle end, will be insufficient, which is not desirable. On the contrary, if the lower limit of the condition (14) is not reached, it is necessary to increase the positive power of the second lens element constituting the first lens group, and it becomes difficult to correct the aberration generated in the first lens group. Is not desirable.
なお、さらに以下の条件(14)’及び(14)’’のいずれかを満足することにより、前記効果をより一層高めることができる。
0.45<|fL1|/|fG1| ・・・(14)’
0.55<|fL1|/|fG1| ・・・(14)’’
Furthermore, the above-mentioned effect can be further enhanced by satisfying any of the following conditions (14) ′ and (14) ″.
0.45 <| f L1 | / | f G1 | (14) ′
0.55 <| f L1 | / | f G1 | (14) ''
例えば実施の形態1〜8に係るズームレンズ系のように、前記のごとき基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件(15)を満足することが望ましい。
0.85<fL2/|fG1|<2.0 ・・・(15)
ここで、
L2:第2レンズ素子の焦点距離、
G1:第1レンズ群の合成焦点距離
である。
For example, the zoom lens system having the basic configuration as described above like the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8 desirably satisfies the following condition (15).
0.85 <f L2 / | f G1 | <2.0 (15)
here,
f L2 : focal length of the second lens element,
f G1 is the combined focal length of the first lens group.
条件(15)は、第2レンズ素子の焦点距離を規定する条件である。条件(15)の上限を上回ると、ペッツバール和が大きくなりすぎて像面湾曲が増大するとともに、非点収差も大きくなりすぎるため、望ましくない。逆に、条件(15)の下限を下回ると、第1レンズ群全体の負のパワーが弱くなるため、ズームレンズ系の小型化を達成することが困難となり、望ましくない。   Condition (15) is a condition that defines the focal length of the second lens element. Exceeding the upper limit of condition (15) is not desirable because the Petzval sum becomes too large and field curvature increases and astigmatism becomes too large. On the other hand, if the lower limit of the condition (15) is not reached, the negative power of the entire first lens group becomes weak, which makes it difficult to reduce the size of the zoom lens system, which is not desirable.
なお、さらに以下の条件(15)’を満足することにより、前記効果をより一層高めることができる。
L2/|fG1|<1.8 ・・・(15)’
In addition, the above effect can be further enhanced by further satisfying the following condition (15) ′.
f L2 / | f G1 | <1.8 (15) ′
例えば実施の形態1〜8に係るズームレンズ系のように、前記のごとき基本構成を有するズームレンズ系は、以下の条件(16)を満足することが望ましい。
1.9<fL2/|fL1|<3.0 ・・・(16)
ここで、
L1:第1レンズ素子の焦点距離、
L2:第2レンズ素子の焦点距離
である。
For example, as in the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8, it is preferable that the zoom lens system having the basic configuration as described above satisfies the following condition (16).
1.9 <f L2 / | f L1 | <3.0 (16)
here,
f L1 : focal length of the first lens element,
f L2 is the focal length of the second lens element.
条件(16)は、第1レンズ素子と第2レンズ素子との焦点距離の比を規定する条件である。条件(16)の上限を上回ると、第1レンズ素子と第2レンズ素子との間のパワーのバランスが悪くなり、像面湾曲と歪曲収差が大きくなるため、望ましくない。逆に、条件(16)の下限を下回ると、同様に、第1レンズ素子と第2レンズ素子との間のパワーのバランスが悪くなり、歪曲収差が発生するとともに、第1レンズ素子の有効径が大きくなり、特に光軸に直交する方向の小型化が困難となるため、望ましくない。   The condition (16) is a condition that defines a focal length ratio between the first lens element and the second lens element. Exceeding the upper limit of the condition (16) is not desirable because the power balance between the first lens element and the second lens element deteriorates, and the field curvature and distortion become large. On the other hand, if the lower limit of the condition (16) is not reached, similarly, the balance of power between the first lens element and the second lens element is deteriorated, distortion is generated, and the effective diameter of the first lens element is reduced. Is undesirably large because it is difficult to reduce the size particularly in the direction perpendicular to the optical axis.
なお、さらに以下の条件(16)’を満足することにより、前記効果をより一層高めることができる。
2.0<fL2/|fL1| ・・・(16)’
Note that the above-described effect can be further enhanced by further satisfying the following condition (16) ′.
2.0 <f L2 / | f L1 | (16) ′
なお、各実施の形態に係るズームレンズ系を構成している各レンズ群は、入射光線を屈折により偏向させる屈折型レンズ(すなわち、異なる屈折率を有する媒質同士の界面で偏向が行われるタイプのレンズ)のみで構成されているが、レンズの種類はこれに限定されるものではない。例えば、回折により入射光線を偏向させる回折型レンズ、回折作用と屈折作用との組み合わせで入射光線を偏向させる屈折・回折ハイブリッド型レンズ、入射光線を媒質内の屈折率分布により偏向させる屈折率分布型レンズ等で、各レンズ群を構成してもよい。   Each lens group constituting the zoom lens system according to each embodiment includes a refractive lens that deflects incident light by refraction (that is, a type in which deflection is performed at an interface between media having different refractive indexes). Lens), but the type of lens is not limited to this. For example, a diffractive lens that deflects incident light by diffraction, a refractive / diffractive hybrid lens that deflects incident light by a combination of diffraction and refraction, and a refractive index distribution type that deflects incident light according to the refractive index distribution in the medium Each lens group may be constituted by a lens or the like.
また各実施の形態において、反射面を光路中に配置することにより、ズームレンズ系の前、後又は途中で光路を折り曲げてもよい。折り曲げ位置は必要に応じて設定すればよく、光路の適正な折り曲げにより、カメラの見かけ上の薄型化を達成することが可能である。   In each embodiment, the optical path may be bent before, after, or during the zoom lens system by disposing the reflecting surface in the optical path. The folding position may be set as necessary, and the apparent thinning of the camera can be achieved by appropriately bending the optical path.
さらに各実施の形態では、ズームレンズ系の最終面(第3レンズ群の最像側面)と撮像素子Sとの間に、光学的ローパスフィルタ等の平行平板を配置する構成を示したが、このローパスフィルタとしては、所定の結晶軸方向が調整された水晶等を材料とする複屈折型ローパスフィルタや、必要とされる光学的な遮断周波数の特性を回折効果により達成する位相型ローパスフィルタ等が適用可能である。   Furthermore, in each of the embodiments, a configuration in which a parallel plate such as an optical low-pass filter is disposed between the final surface of the zoom lens system (the most image side surface of the third lens group) and the image sensor S has been described. Examples of the low-pass filter include a birefringence low-pass filter made of quartz crystal whose direction of a predetermined crystal axis is adjusted, and a phase-type low-pass filter that achieves a required optical cutoff frequency characteristic by a diffraction effect. Applicable.
(実施の形態9)
図25は、実施の形態9に係るデジタルスチルカメラの概略構成図である。図25において、デジタルスチルカメラは、ズームレンズ系1とCCDである撮像素子2とを含む撮像装置と、液晶モニタ3と、筐体4とから構成される。ズームレンズ系1として、実施の形態1に係るズームレンズ系が用いられている。図25において、ズームレンズ系1は、第1レンズ群G1と、絞りAと、第2レンズ群G2と、第3レンズ群G3とから構成されている。筐体4は、前側にズームレンズ系1が配置され、ズームレンズ系1の後側には、撮像素子2が配置されている。筐体4の後側に液晶モニタ3が配置され、ズームレンズ系1による被写体の光学的な像が像面Sに形成される。
(Embodiment 9)
FIG. 25 is a schematic configuration diagram of a digital still camera according to the ninth embodiment. In FIG. 25, the digital still camera includes an image pickup apparatus including a zoom lens system 1 and an image pickup device 2 that is a CCD, a liquid crystal monitor 3, and a housing 4. As the zoom lens system 1, the zoom lens system according to Embodiment 1 is used. In FIG. 25, the zoom lens system 1 includes a first lens group G1, a diaphragm A, a second lens group G2, and a third lens group G3. In the housing 4, the zoom lens system 1 is disposed on the front side, and the imaging element 2 is disposed on the rear side of the zoom lens system 1. A liquid crystal monitor 3 is disposed on the rear side of the housing 4, and an optical image of the subject by the zoom lens system 1 is formed on the image plane S.
鏡筒は、主鏡筒5と、移動鏡筒6と、円筒カム7とで構成されている。円筒カム7を回転させると、第1レンズ群G1、第2レンズ群G2及び第3レンズ群G3が撮像素子2を基準にした所定の位置に移動し、広角端から望遠端までの変倍を行うことができる。第3レンズ群G3はフォーカス調整用モータにより光軸方向に移動可能である。   The lens barrel includes a main lens barrel 5, a movable lens barrel 6, and a cylindrical cam 7. When the cylindrical cam 7 is rotated, the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 are moved to predetermined positions with reference to the image sensor 2, and the zooming from the wide angle end to the telephoto end is performed. It can be carried out. The third lens group G3 is movable in the optical axis direction by a focus adjustment motor.
こうして、デジタルスチルカメラに実施の形態1に係るズームレンズ系を用いることにより、解像度及び像面湾曲を補正する能力が高く、非使用時の光学全長が短い小型のデジタルスチルカメラを提供することができる。なお、図25に示したデジタルスチルカメラには、実施の形態1に係るズームレンズ系の替わりに実施の形態2〜8に係るズームレンズ系のいずれかを用いてもよい。また、図25に示したデジタルスチルカメラの光学系は、動画像を対象とするデジタルビデオカメラに用いることもできる。この場合、静止画像だけでなく、解像度の高い動画像を撮影することができる。   Thus, by using the zoom lens system according to Embodiment 1 for a digital still camera, it is possible to provide a small digital still camera that has a high ability to correct resolution and curvature of field and has a short optical total length when not in use. it can. In the digital still camera shown in FIG. 25, any of the zoom lens systems according to Embodiments 2 to 8 may be used instead of the zoom lens system according to Embodiment 1. Further, the optical system of the digital still camera shown in FIG. 25 can also be used for a digital video camera for moving images. In this case, not only a still image but also a moving image with high resolution can be taken.
また、以上説明した実施の形態1〜8に係るズームレンズ系と、CCDやCMOS等の撮像素子とから構成される撮像装置を、携帯電話機器、PDA(Personal Digital Assistance)、監視システムにおける監視カメラ、Webカメラ、車載カメラ等に適用することもできる。   In addition, an imaging apparatus including the zoom lens system according to Embodiments 1 to 8 described above and an imaging element such as a CCD or a CMOS is used as a monitoring camera in a mobile phone device, a PDA (Personal Digital Assistance), or a monitoring system. It can also be applied to Web cameras, in-vehicle cameras, and the like.
以下、実施の形態1〜8に係るズームレンズ系を具体的に実施した数値実施例を説明する。なお、各数値実施例において、表中の長さの単位はすべて「mm」であり、画角の単位はすべて「°」である。また、各数値実施例において、rは曲率半径、dは面間隔、ndはd線に対する屈折率、vdはd線に対するアッベ数である。また、各数値実施例において、*印を付した面は非球面であり、非球面形状は次式で定義している。
ここで、κは円錐定数、A4、A6、A8、A10、A12及びA14は、それぞれ4次、6次、8次、10次、12次及び14次の非球面係数である。
Hereinafter, numerical examples in which the zoom lens systems according to Embodiments 1 to 8 are specifically implemented will be described. In each numerical example, the unit of length in the table is “mm”, and the unit of angle of view is “°”. In each numerical example, r is a radius of curvature, d is a surface interval, nd is a refractive index with respect to the d line, and vd is an Abbe number with respect to the d line. In each numerical example, the surface marked with * is an aspherical surface, and the aspherical shape is defined by the following equation.
Here, κ is a conic constant, and A4, A6, A8, A10, A12, and A14 are fourth-order, sixth-order, eighth-order, tenth-order, twelfth-order, and fourteenth-order aspheric coefficients, respectively.
図2は、実施例1に係るズームレンズ系の縦収差図である。図5は、実施例2に係るズームレンズ系の縦収差図である。図8は、実施例3に係るズームレンズ系の縦収差図である。図11は、実施例4に係るズームレンズ系の縦収差図である。図14は、実施例5に係るズームレンズ系の縦収差図である。図17は、実施例6に係るズームレンズ系の縦収差図である。図20は、実施例7に係るズームレンズ系の縦収差図である。図23は、実施例8に係るズームレンズ系の縦収差図である。   FIG. 2 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 1. FIG. FIG. 5 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 2. FIG. FIG. 8 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 3. FIG. 11 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 4; FIG. 14 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 5. FIG. 17 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 6; FIG. 20 is a longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 7. 23 is a longitudinal aberration diagram of a zoom lens system according to Example 8. FIG.
各縦収差図において、(a)図は広角端、(b)図は中間位置、(c)図は望遠端における各収差を表す。各縦収差図は、左側から順に、球面収差(SA(mm))、非点収差(AST(mm))、歪曲収差(DIS(%))を示す。球面収差図において、縦軸はFナンバー(図中、Fで示す)を表し、実線はd線(d−line)、短破線はF線(F−line)、長破線はC線(C−line)の特性である。非点収差図において、縦軸は像高(図中、Hで示す)を表し、実線はサジタル平面(図中、sで示す)、破線はメリディオナル平面(図中、mで示す)の特性である。歪曲収差図において、縦軸は像高(図中、Hで示す)を表す。   In each longitudinal aberration diagram, (a) shows the aberration at the wide angle end, (b) shows the intermediate position, and (c) shows the aberration at the telephoto end. Each longitudinal aberration diagram shows spherical aberration (SA (mm)), astigmatism (AST (mm)), and distortion (DIS (%)) in order from the left side. In the spherical aberration diagram, the vertical axis represents the F number (indicated by F in the figure), the solid line is the d line (d-line), the short broken line is the F line (F-line), and the long broken line is the C line (C- line). In the astigmatism diagram, the vertical axis represents the image height (indicated by H in the figure), the solid line represents the sagittal plane (indicated by s), and the broken line represents the meridional plane (indicated by m in the figure). is there. In the distortion diagram, the vertical axis represents the image height (indicated by H in the figure).
また図3は、実施例1に係るズームレンズ系の望遠端における横収差図である。図6は、実施例2に係るズームレンズ系の望遠端における横収差図である。図9は、実施例3に係るズームレンズ系の望遠端における横収差図である。図12は、実施例4に係るズームレンズ系の望遠端における横収差図である。図15は、実施例5に係るズームレンズ系の望遠端における横収差図である。図18は、実施例6に係るズームレンズ系の望遠端における横収差図である。図21は、実施例7に係るズームレンズ系の望遠端における横収差図である。図24は、実施例8に係るズームレンズ系の望遠端における横収差図である。   FIG. 3 is a lateral aberration diagram at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 1. FIG. 6 is a lateral aberration diagram at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 2. FIG. FIG. 9 is a lateral aberration diagram at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 3. FIG. 12 is a lateral aberration diagram at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 4. FIG. 15 is a lateral aberration diagram at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 5. FIGS. FIG. 18 is a lateral aberration diagram at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 6; FIG. 21 is a lateral aberration diagram at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 7. FIG. FIG. 24 is a lateral aberration diagram at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 8. FIG.
各横収差図において、上段3つの収差図は、望遠端における像ぶれ補正を行っていない基本状態、下段3つの収差図は、第2レンズ群G2全体を光軸と垂直な方向に所定量移動させた望遠端における像ぶれ補正状態に、それぞれ対応する。基本状態の各横収差図のうち、上段は最大像高の70%の像点における横収差、中段は軸上像点における横収差、下段は最大像高の−70%の像点における横収差に、それぞれ対応する。像ぶれ補正状態の各横収差図のうち、上段は最大像高の70%の像点における横収差、中段は軸上像点における横収差、下段は最大像高の−70%の像点における横収差に、それぞれ対応する。また各横収差図において、横軸は瞳面上での主光線からの距離を表し、実線はd線(d−line)、短破線はF線(F−line)、長破線はC線(C−line)の特性である。なお各横収差図において、メリディオナル平面を、第1レンズ群G1の光軸と第2レンズ群G2の光軸とを含む平面としている。   In each lateral aberration diagram, the upper three aberration diagrams show a basic state in which image blur correction is not performed at the telephoto end, and the lower three aberration diagrams move the entire second lens group G2 by a predetermined amount in a direction perpendicular to the optical axis. This corresponds to the image blur correction state at the telephoto end. Of the lateral aberration diagrams in the basic state, the upper row shows the lateral aberration at the image point of 70% of the maximum image height, the middle row shows the lateral aberration at the axial image point, and the lower row shows the lateral aberration at the image point of -70% of the maximum image height. Respectively. In each lateral aberration diagram in the image blur correction state, the upper row shows the lateral aberration at the image point of 70% of the maximum image height, the middle row shows the lateral aberration at the axial image point, and the lower row shows the image point at −70% of the maximum image height. Each corresponds to lateral aberration. In each lateral aberration diagram, the horizontal axis represents the distance from the principal ray on the pupil plane, the solid line is the d line (d-line), the short broken line is the F line (F-line), and the long broken line is the C line ( C-line) characteristics. In each lateral aberration diagram, the meridional plane is a plane including the optical axis of the first lens group G1 and the optical axis of the second lens group G2.
なお、像ぶれ補正状態での第2レンズ群G2の光軸と垂直な方向への移動量は、望遠端において、実施例1が0.086mm、実施例2が0.086mm、実施例3が0.086mm、実施例4が0.089mm、実施例5が0.083mm、実施例6が0.084mm、実施例7が0.080mm、実施例8が0.085mmである。なお、撮影距離が∞で望遠端において、ズームレンズ系が0.6°だけ傾いた場合の像偏心量は、第2レンズ群G2全体が光軸と垂直な方向に上記の各値だけ平行移動するときの像偏心量に等しい。   In the image blur correction state, the amount of movement of the second lens group G2 in the direction perpendicular to the optical axis is 0.086 mm in Example 1, 0.086 mm in Example 2, and 0.086 mm in Example 3. 0.086 mm, Example 4 is 0.089 mm, Example 5 is 0.083 mm, Example 6 is 0.084 mm, Example 7 is 0.080 mm, and Example 8 is 0.085 mm. Note that when the shooting distance is ∞ and the zoom lens system is tilted by 0.6 ° at the telephoto end, the entire amount of the second lens group G2 is translated in the direction perpendicular to the optical axis by the above values. It is equal to the amount of image eccentricity when
各横収差図から明らかなように、軸上像点における横収差の対称性は良好であることがわかる。また、+70%像点における横収差と−70%像点における横収差とを基本状態で比較すると、いずれも湾曲度が小さく、収差曲線の傾斜がほぼ等しいことから、偏心コマ収差、偏心非点収差が小さいことがわかる。このことは、像ぶれ補正状態であっても充分な結像性能が得られていることを意味している。また、ズームレンズ系の像ぶれ補正角が同じ場合には、ズームレンズ系全体の焦点距離が短くなるにつれて、像ぶれ補正に必要な平行移動量が減少する。したがって、いずれのズーム位置であっても、0.6°までの像ぶれ補正角に対して、結像特性を低下させることなく充分な像ぶれ補正を行うことが可能である。   As can be seen from the respective lateral aberration diagrams, the symmetry of the lateral aberration at the axial image point is good. Further, when the lateral aberration at the + 70% image point and the lateral aberration at the -70% image point are compared in the basic state, the curvature is small and the inclinations of the aberration curves are almost equal. It can be seen that the aberration is small. This means that sufficient imaging performance is obtained even in the image blur correction state. When the image blur correction angle of the zoom lens system is the same, the amount of parallel movement required for image blur correction decreases as the focal length of the entire zoom lens system decreases. Accordingly, at any zoom position, it is possible to perform sufficient image blur correction without deteriorating the imaging characteristics for an image blur correction angle up to 0.6 °.
(数値実施例1)
数値実施例1のズームレンズ系は、図1に示した実施の形態1に対応する。数値実施例1のズームレンズ系の面データを表1に、非球面データを表2に、各種データを表3に示す。
(Numerical example 1)
The zoom lens system of Numerical Example 1 corresponds to Embodiment 1 shown in FIG. Table 1 shows surface data of the zoom lens system of Numerical Example 1, Table 2 shows aspheric data, and Table 3 shows various data.
表 1(面データ)

面番号 r d nd vd
物面 ∞ ∞
1 32.85931 1.00000 1.90000 34.5
2* 5.24553 1.51470
3* 8.11887 1.60000 2.14000 17.0
4 13.20028 可変
5(絞り) ∞ 0.35000
6* 4.51384 2.10000 1.80359 40.8
7 -22.03270 0.40000 1.80518 25.5
8 4.05898 0.47690
9 15.44748 1.14410 1.77250 49.6
10 -15.44748 0.40000 1.84666 23.8
11 -17.21651 可変
12* 34.99100 1.52000 1.66547 55.2
13* -20.18062 可変
14 ∞ 0.78000 1.51680 64.2
15 ∞ 可変(BF)
像面 ∞
Table 1 (surface data)

Surface number rd nd vd
Object ∞ ∞
1 32.85931 1.00000 1.90000 34.5
2 * 5.24553 1.51470
3 * 8.11887 1.60000 2.14000 17.0
4 13.20028 Variable
5 (Aperture) ∞ 0.35000
6 * 4.51384 2.10000 1.80359 40.8
7 -22.03270 0.40000 1.80518 25.5
8 4.05898 0.47690
9 15.44748 1.14410 1.77250 49.6
10 -15.44748 0.40000 1.84666 23.8
11 -17.21651 Variable
12 * 34.99100 1.52000 1.66547 55.2
13 * -20.18062 variable
14 ∞ 0.78000 1.51680 64.2
15 ∞ Variable (BF)
Image plane ∞
表 2(非球面データ)

第2面
K=-1.50410E+00, A4= 1.00500E-03, A6=-3.77000E-05, A8= 1.55100E-06
A10=-1.04000E-08, A12=-8.23000E-10, A14= 1.45800E-11
第3面
K= 0.00000E+00, A4= 1.06800E-04, A6=-2.41000E-05, A8= 1.06600E-06
A10=-1.34000E-08, A12=-3.81000E-10, A14= 8.46200E-12
第6面
K=-2.06055E-01, A4=-3.38000E-04, A6= 2.70800E-05, A8=-9.01000E-06
A10= 1.04700E-06, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
第12面
K= 0.00000E+00, A4= 7.13300E-05, A6= 1.09200E-05, A8=-8.95000E-07
A10= 0.00000E+00, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
第13面
K= 0.00000E+00, A4= 4.84000E-04, A6=-2.97000E-05, A8= 4.47800E-06
A10=-3.54000E-07, A12= 8.47300E-09, A14= 0.00000E+00
Table 2 (Aspheric data)

Second side
K = -1.50410E + 00, A4 = 1.00500E-03, A6 = -3.77000E-05, A8 = 1.55100E-06
A10 = -1.04000E-08, A12 = -8.23000E-10, A14 = 1.45800E-11
Third side
K = 0.00000E + 00, A4 = 1.06800E-04, A6 = -2.41000E-05, A8 = 1.06600E-06
A10 = -1.34000E-08, A12 = -3.81000E-10, A14 = 8.46200E-12
6th page
K = -2.06055E-01, A4 = -3.38000E-04, A6 = 2.70800E-05, A8 = -9.01000E-06
A10 = 1.04700E-06, A12 = 0.00000E + 00, A14 = 0.00000E + 00
12th page
K = 0.00000E + 00, A4 = 7.13300E-05, A6 = 1.09200E-05, A8 = -8.95000E-07
A10 = 0.00000E + 00, A12 = 0.00000E + 00, A14 = 0.00000E + 00
Side 13
K = 0.00000E + 00, A4 = 4.84000E-04, A6 = -2.97000E-05, A8 = 4.47800E-06
A10 = -3.54000E-07, A12 = 8.47300E-09, A14 = 0.00000E + 00
表 3(各種データ)

ズーム比 3.47604
広角 中間 望遠
焦点距離 4.7618 8.8000 16.5521
Fナンバー 2.87953 3.78940 5.66796
画角 38.1010 22.2577 12.0465
像高 3.6000 3.6000 3.6000
レンズ全長 34.0310 30.1101 33.7564
BF 0.90255 0.90007 0.96517
d4 14.5363 5.7926 1.3560
d11 2.7689 7.9799 17.7164
d13 4.5375 4.1518 2.4331
入射瞳位置 7.7637 5.3810 3.2385
射出瞳位置 -15.3369 -34.9613 197.8432
前側主点位置 11.1292 12.0216 21.1822
後側主点位置 29.2692 21.3101 17.2043
Table 3 (various data)

Zoom ratio 3.47604
Wide angle Medium telephoto Focal length 4.7618 8.8000 16.5521
F number 2.87953 3.78940 5.66796
Angle of view 38.1010 22.2577 12.0465
Image height 3.6000 3.6000 3.6000
Total lens length 34.0310 30.1101 33.7564
BF 0.90255 0.90007 0.96517
d4 14.5363 5.7926 1.3560
d11 2.7689 7.9799 17.7164
d13 4.5375 4.1518 2.4331
Entrance pupil position 7.7637 5.3810 3.2385
Exit pupil position -15.3369 -34.9613 197.8432
Front principal point position 11.1292 12.0216 21.1822
Rear principal point position 29.2692 21.3101 17.2043
(数値実施例2)
数値実施例2のズームレンズ系は、図4に示した実施の形態2に対応する。数値実施例2のズームレンズ系の面データを表4に、非球面データを表5に、各種データを表6に示す。
(Numerical example 2)
The zoom lens system of Numerical Example 2 corresponds to Embodiment 2 shown in FIG. Table 4 shows surface data of the zoom lens system of Numerical Example 2, Table 5 shows aspheric data, and Table 6 shows various data.
表 4(面データ)

面番号 r d nd vd
物面 ∞ ∞
1 33.66439 1.00000 1.90000 34.5
2* 5.40084 1.88110
3* 10.44550 1.60000 2.14000 17.0
4 19.13890 可変
5(絞り) ∞ 0.35000
6* 4.30187 2.10000 1.80359 40.8
7 9.00636 0.40000 1.80518 25.5
8 3.80220 0.47690
9 16.87118 1.14410 1.77250 49.6
10 -5.82973 0.40000 1.84666 23.8
11 -14.99537 可変
12* 34.99100 1.52000 1.66547 55.2
13* -18.48471 可変
14 ∞ 0.78000 1.51680 64.2
15 ∞ 可変(BF)
像面 ∞
Table 4 (surface data)

Surface number rd nd vd
Object ∞ ∞
1 33.66439 1.00000 1.90000 34.5
2 * 5.40084 1.88110
3 * 10.44550 1.60000 2.14000 17.0
4 19.13890 Variable
5 (Aperture) ∞ 0.35000
6 * 4.30187 2.10000 1.80359 40.8
7 9.00636 0.40000 1.80518 25.5
8 3.80220 0.47690
9 16.87118 1.14410 1.77250 49.6
10 -5.82973 0.40000 1.84666 23.8
11 -14.99537 Variable
12 * 34.99100 1.52000 1.66547 55.2
13 * -18.48471 Variable
14 ∞ 0.78000 1.51680 64.2
15 ∞ Variable (BF)
Image plane ∞
表 5(非球面データ)

第2面
K=-1.12925E+00, A4= 5.48369E-04, A6= 7.72611E-06, A8=-2.64321E-07
A10=-3.19936E-08, A12= 2.34491E-09, A14=-3.96504E-11
第3面
K= 0.00000E+00, A4= 1.06800E-04, A6= 4.43655E-06, A8=-4.86355E-07
A10= 8.76126E-09, A12= 4.36507E-10, A14=-1.15222E-11
第6面
K=-1.97189E-01, A4=-2.66278E-04, A6=-1.92462E-05, A8= 3.71578E-06
A10=-3.91119E-07, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
第12面
K= 0.00000E+00, A4=-1.62384E-04, A6=-1.51084E-05, A8=-1.23048E-06
A10= 0.00000E+00, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
第13面
K= 0.00000E+00, A4= 1.15749E-04, A6=-2.32409E-05, A8=-1.12886E-06
A10= 8.83729E-09, A12= 1.63350E-10, A14= 0.00000E+00
Table 5 (Aspheric data)

Second side
K = -1.12925E + 00, A4 = 5.48369E-04, A6 = 7.72611E-06, A8 = -2.64321E-07
A10 = -3.19936E-08, A12 = 2.34491E-09, A14 = -3.96504E-11
Third side
K = 0.00000E + 00, A4 = 1.06800E-04, A6 = 4.43655E-06, A8 = -4.86355E-07
A10 = 8.76126E-09, A12 = 4.36507E-10, A14 = -1.15222E-11
6th page
K = -1.97189E-01, A4 = -2.66278E-04, A6 = -1.92462E-05, A8 = 3.71578E-06
A10 = -3.91119E-07, A12 = 0.00000E + 00, A14 = 0.00000E + 00
12th page
K = 0.00000E + 00, A4 = -1.62384E-04, A6 = -1.51084E-05, A8 = -1.23048E-06
A10 = 0.00000E + 00, A12 = 0.00000E + 00, A14 = 0.00000E + 00
Side 13
K = 0.00000E + 00, A4 = 1.15749E-04, A6 = -2.32409E-05, A8 = -1.12886E-06
A10 = 8.83729E-09, A12 = 1.63350E-10, A14 = 0.00000E + 00
表 6(各種データ)

ズーム比 3.49970
広角 中間 望遠
焦点距離 4.7500 8.7824 16.6235
Fナンバー 2.89454 3.90874 5.89289
画角 38.2011 22.4995 12.0701
像高 3.6000 3.6000 3.6000
レンズ全長 34.2207 31.2999 35.2507
BF 0.89984 0.87520 0.89786
d4 14.1997 5.9266 1.3560
d11 2.7689 8.8727 18.9116
d13 4.7002 3.9733 2.4331
入射瞳位置 7.4521 5.3533 3.3556
射出瞳位置 -15.7129 -45.4197 93.5318
前側主点位置 10.8440 12.4697 22.9623
後側主点位置 29.4707 22.5175 18.6271
Table 6 (various data)

Zoom ratio 3.49970
Wide angle Medium telephoto Focal length 4.7500 8.7824 16.6235
F number 2.89454 3.90874 5.89289
Angle of view 38.2011 22.4995 12.0701
Image height 3.6000 3.6000 3.6000
Total lens length 34.2207 31.2999 35.2507
BF 0.89984 0.87520 0.89786
d4 14.1997 5.9266 1.3560
d11 2.7689 8.8727 18.9116
d13 4.7002 3.9733 2.4331
Entrance pupil position 7.4521 5.3533 3.3556
Exit pupil position -15.7129 -45.4197 93.5318
Front principal point position 10.8440 12.4697 22.9623
Rear principal point position 29.4707 22.5175 18.6271
(数値実施例3)
数値実施例3のズームレンズ系は、図7に示した実施の形態3に対応する。数値実施例3のズームレンズ系の面データを表7に、非球面データを表8に、各種データを表9に示す。
(Numerical Example 3)
The zoom lens system of Numerical Example 3 corresponds to Embodiment 3 shown in FIG. Table 7 shows surface data of the zoom lens system of Numerical Example 3, Table 8 shows aspheric data, and Table 9 shows various data.
表 7(面データ)

面番号 r d nd vd
物面 ∞ ∞
1 28.53091 1.00000 1.90000 34.5
2* 4.88442 1.43590
3* 8.12534 1.60000 2.14000 17.0
4 14.08892 可変
5(絞り) ∞ 0.35000
6* 4.66101 2.10000 1.88300 40.8
7 -24.62172 0.40000 1.80518 25.5
8 3.94896 0.47690
9 17.06923 0.40000 1.84700 23.8
10 15.11005 1.14410 1.62000 60.3
11 -13.33749 可変
12* 17.54580 1.52000 1.68863 52.8
13* -32.20915 可変
14 ∞ 0.78000 1.51680 64.2
15 ∞ 可変(BF)
像面 ∞
Table 7 (surface data)

Surface number rd nd vd
Object ∞ ∞
1 28.53091 1.00000 1.90000 34.5
2 * 4.88442 1.43590
3 * 8.12534 1.60000 2.14000 17.0
4 14.08892 Variable
5 (Aperture) ∞ 0.35000
6 * 4.66101 2.10000 1.88300 40.8
7 -24.62172 0.40000 1.80518 25.5
8 3.94896 0.47690
9 17.06923 0.40000 1.84700 23.8
10 15.11005 1.14410 1.62000 60.3
11 -13.33749 Variable
12 * 17.54580 1.52000 1.68863 52.8
13 * -32.20915 Variable
14 ∞ 0.78000 1.51680 64.2
15 ∞ Variable (BF)
Image plane ∞
表 8(非球面データ)

第2面
K=-2.60017E+00, A4= 2.31962E-03, A6=-6.70717E-05, A8= 2.62973E-06
A10=-8.18318E-08, A12= 1.83415E-09, A14=-1.36123E-11
第3面
K= 0.00000E+00, A4= 1.08700E-04, A6=-1.15403E-05, A8= 3.63218E-07
A10=-2.68257E-09, A12=-1.42622E-10, A14= 6.50563E-12
第6面
K=-2.21790E-01, A4=-2.86349E-04, A6=-5.51190E-06, A8= 2.07610E-06
A10=-3.28456E-07, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
第12面
K= 0.00000E+00, A4= 7.26731E-05, A6=-1.15440E-05, A8= 3.00446E-07
A10= 0.00000E+00, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
第13面
K= 0.00000E+00, A4= 4.25659E-04, A6=-4.10944E-05, A8= 2.53331E-06
A10=-1.01328E-07, A12= 1.92831E-09, A14= 0.00000E+00
Table 8 (Aspherical data)

Second side
K = -2.60017E + 00, A4 = 2.31962E-03, A6 = -6.70717E-05, A8 = 2.62973E-06
A10 = -8.18318E-08, A12 = 1.83415E-09, A14 = -1.36123E-11
Third side
K = 0.00000E + 00, A4 = 1.08700E-04, A6 = -1.15403E-05, A8 = 3.63218E-07
A10 = -2.68257E-09, A12 = -1.42622E-10, A14 = 6.50563E-12
6th page
K = -2.21790E-01, A4 = -2.86349E-04, A6 = -5.51190E-06, A8 = 2.07610E-06
A10 = -3.28456E-07, A12 = 0.00000E + 00, A14 = 0.00000E + 00
12th page
K = 0.00000E + 00, A4 = 7.26731E-05, A6 = -1.15440E-05, A8 = 3.00446E-07
A10 = 0.00000E + 00, A12 = 0.00000E + 00, A14 = 0.00000E + 00
Side 13
K = 0.00000E + 00, A4 = 4.25659E-04, A6 = -4.10944E-05, A8 = 2.53331E-06
A10 = -1.01328E-07, A12 = 1.92831E-09, A14 = 0.00000E + 00
表 9(各種データ)

ズーム比 3.49974
広角 中間 望遠
焦点距離 4.7500 8.7828 16.6237
Fナンバー 2.89569 3.88959 5.94234
画角 38.1962 22.4096 11.9775
像高 3.6000 3.6000 3.6000
レンズ全長 32.2780 29.7933 34.6736
BF 0.89449 0.87977 0.89527
d4 13.1785 5.3640 1.3560
d11 2.7747 8.4785 18.7823
d13 4.2234 3.8641 2.4331
入射瞳位置 7.3282 5.1117 3.1683
射出瞳位置 -15.3889 -47.3746 63.1204
前側主点位置 10.6926 12.2959 24.2332
後側主点位置 27.5280 21.0105 18.0498
Table 9 (various data)

Zoom ratio 3.49974
Wide angle Medium telephoto Focal length 4.7500 8.7828 16.6237
F number 2.89569 3.88959 5.94234
Angle of view 38.1962 22.4096 11.9775
Image height 3.6000 3.6000 3.6000
Total lens length 32.2780 29.7933 34.6736
BF 0.89449 0.87977 0.89527
d4 13.1785 5.3640 1.3560
d11 2.7747 8.4785 18.7823
d13 4.2234 3.8641 2.4331
Entrance pupil position 7.3282 5.1117 3.1683
Exit pupil position -15.3889 -47.3746 63.1204
Front principal point 10.6926 12.2959 24.2332
Rear principal point position 27.5280 21.0105 18.0498
(数値実施例4)
数値実施例4のズームレンズ系は、図10に示した実施の形態4に対応する。数値実施例4のズームレンズ系の面データを表10に、非球面データを表11に、各種データを表12に示す。
(Numerical example 4)
The zoom lens system of Numerical Example 4 corresponds to Embodiment 4 shown in FIG. Table 10 shows surface data of the zoom lens system of Numerical Example 4, Table 11 shows aspheric data, and Table 12 shows various data.
表 10(面データ)

面番号 r d nd vd
物面 ∞ ∞
1 42.42437 1.00000 1.90366 31.3
2* 4.89776 1.18470
3* 8.08910 1.60000 2.14000 17.0
4 16.88754 可変
5(絞り) ∞ 0.35000
6* 4.65929 2.10000 1.88300 40.8
7 -24.62172 0.40000 1.80518 25.5
8 3.94896 0.47690
9 19.29167 0.40000 1.84700 23.8
10 14.65353 1.14410 1.66651 57.1
11 -14.06101 可変
12* 18.75724 1.52000 1.68863 52.8
13* -27.55419 可変
14 ∞ 0.78000 1.51680 64.2
15 ∞ 可変(BF)
像面 ∞
Table 10 (surface data)

Surface number rd nd vd
Object ∞ ∞
1 42.42437 1.00000 1.90366 31.3
2 * 4.89776 1.18470
3 * 8.08910 1.60000 2.14000 17.0
4 16.88754 Variable
5 (Aperture) ∞ 0.35000
6 * 4.65929 2.10000 1.88300 40.8
7 -24.62172 0.40000 1.80518 25.5
8 3.94896 0.47690
9 19.29167 0.40000 1.84700 23.8
10 14.65353 1.14410 1.66651 57.1
11 -14.06101 Variable
12 * 18.75724 1.52000 1.68863 52.8
13 * -27.55419 Variable
14 ∞ 0.78000 1.51680 64.2
15 ∞ Variable (BF)
Image plane ∞
表 11(非球面データ)

第2面
K=-2.65953E+00, A4= 2.30407E-03, A6=-7.27546E-05, A8= 2.57410E-06
A10=-7.70188E-08, A12= 1.82432E-09, A14=-1.19096E-11
第3面
K= 0.00000E+00, A4= 1.08700E-04, A6=-1.27248E-05, A8= 3.93223E-07
A10=-6.10505E-09, A12=-7.18248E-11, A14= 9.95377E-12
第6面
K=-2.25155E-01, A4=-2.98075E-04, A6= 5.33405E-06, A8=-1.23773E-06
A10= 2.34913E-08, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
第12面
K= 0.00000E+00, A4= 1.79016E-04, A6=-1.52889E-05, A8= 6.51122E-07
A10= 0.00000E+00, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
第13面
K= 0.00000E+00, A4= 5.32531E-04, A6=-4.17758E-05, A8= 2.66353E-06
A10=-9.39823E-08, A12= 1.86340E-09, A14= 0.00000E+00
Table 11 (Aspheric data)

Second side
K = -2.65953E + 00, A4 = 2.30407E-03, A6 = -7.27546E-05, A8 = 2.57410E-06
A10 = -7.70188E-08, A12 = 1.82432E-09, A14 = -1.19096E-11
Third side
K = 0.00000E + 00, A4 = 1.08700E-04, A6 = -1.27248E-05, A8 = 3.93223E-07
A10 = -6.10505E-09, A12 = -7.18248E-11, A14 = 9.95377E-12
6th page
K = -2.25155E-01, A4 = -2.98075E-04, A6 = 5.33405E-06, A8 = -1.23773E-06
A10 = 2.34913E-08, A12 = 0.00000E + 00, A14 = 0.00000E + 00
12th page
K = 0.00000E + 00, A4 = 1.79016E-04, A6 = -1.52889E-05, A8 = 6.51122E-07
A10 = 0.00000E + 00, A12 = 0.00000E + 00, A14 = 0.00000E + 00
Side 13
K = 0.00000E + 00, A4 = 5.32531E-04, A6 = -4.17758E-05, A8 = 2.66353E-06
A10 = -9.39823E-08, A12 = 1.86340E-09, A14 = 0.00000E + 00
表 12(各種データ)

ズーム比 3.49964
広角 中間 望遠
焦点距離 4.7500 8.7828 16.6233
Fナンバー 2.88768 3.88881 5.88165
画角 38.2029 22.3849 12.0027
像高 3.6000 3.6000 3.6000
レンズ全長 32.6172 29.8325 34.1194
BF 0.89182 0.86963 0.88776
d4 13.7768 5.7107 1.3560
d11 2.7747 8.5814 18.4868
d13 4.2182 3.7151 2.4331
入射瞳位置 7.4138 5.1212 2.9891
射出瞳位置 -16.3635 -51.6751 60.3726
前側主点位置 10.7868 12.4112 24.1909
後側主点位置 27.8672 21.0497 17.4961
Table 12 (various data)

Zoom ratio 3.49964
Wide angle Medium telephoto Focal length 4.7500 8.7828 16.6233
F number 2.88768 3.88881 5.88165
Angle of view 38.2029 22.3849 12.0027
Image height 3.6000 3.6000 3.6000
Total lens length 32.6172 29.8325 34.1194
BF 0.89182 0.86963 0.88776
d4 13.7768 5.7107 1.3560
d11 2.7747 8.5814 18.4868
d13 4.2182 3.7151 2.4331
Entrance pupil position 7.4138 5.1212 2.9891
Exit pupil position -16.3635 -51.6751 60.3726
Front principal point position 10.7868 12.4112 24.1909
Rear principal point position 27.8672 21.0497 17.4961
(数値実施例5)
数値実施例5のズームレンズ系は、図13に示した実施の形態5に対応する。数値実施例5のズームレンズ系の面データを表13に、非球面データを表14に、各種データを表15に示す。
(Numerical example 5)
The zoom lens system of Numerical Example 5 corresponds to Embodiment 5 shown in FIG. Table 13 shows surface data of the zoom lens system of Numerical Example 5, Table 14 shows aspheric data, and Table 15 shows various data.
表 13(面データ)

面番号 r d nd vd
物面 ∞ ∞
1 16.96803 1.00000 2.01140 39.5
2* 5.14390 1.98300
3* 8.48818 1.60000 2.14000 17.0
4 12.11534 可変
5(絞り) ∞ 0.35000
6* 4.67050 2.10000 1.88300 40.8
7 -24.62172 0.40000 1.80518 25.5
8 3.94896 0.47690
9 19.35685 0.40000 1.84700 23.8
10 17.99911 1.14410 1.70182 55.1
11 -14.69344 可変
12* 19.72520 1.52000 1.68863 52.8
13* -42.18457 可変
14 ∞ 0.78000 1.51680 64.2
15 ∞ 可変(BF)
像面 ∞
Table 13 (surface data)

Surface number rd nd vd
Object ∞ ∞
1 16.96803 1.00000 2.01140 39.5
2 * 5.14390 1.98300
3 * 8.48818 1.60000 2.14000 17.0
4 12.11534 Variable
5 (Aperture) ∞ 0.35000
6 * 4.67050 2.10000 1.88300 40.8
7 -24.62172 0.40000 1.80518 25.5
8 3.94896 0.47690
9 19.35685 0.40000 1.84700 23.8
10 17.99911 1.14410 1.70182 55.1
11 -14.69344 Variable
12 * 19.72520 1.52000 1.68863 52.8
13 * -42.18457 variable
14 ∞ 0.78000 1.51680 64.2
15 ∞ Variable (BF)
Image plane ∞
表 14(非球面データ)

第2面
K=-2.48292E+00, A4= 2.00953E-03, A6=-3.30942E-05, A8= 1.24549E-06
A10=-5.41880E-08, A12= 1.67552E-09, A14=-1.85749E-11
第3面
K= 0.00000E+00, A4= 1.08700E-04, A6=-2.79070E-06, A8=-1.43493E-07
A10= 7.79042E-09, A12=-1.15456E-10, A14= 1.05334E-12
第6面
K=-2.17125E-01, A4=-2.75317E-04, A6=-4.74567E-07, A8=-6.21732E-07
A10= 1.78573E-08, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
第12面
K= 0.00000E+00, A4=-2.15884E-04, A6=-1.26250E-05, A8= 1.61643E-07
A10= 0.00000E+00, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
第13面
K= 0.00000E+00, A4= 1.57166E-05, A6=-4.52204E-05, A8= 3.51251E-06
A10=-1.85418E-07, A12= 4.11986E-09, A14= 0.00000E+00
Table 14 (Aspherical data)

Second side
K = -2.48292E + 00, A4 = 2.00953E-03, A6 = -3.30942E-05, A8 = 1.24549E-06
A10 = -5.41880E-08, A12 = 1.67552E-09, A14 = -1.85749E-11
Third side
K = 0.00000E + 00, A4 = 1.08700E-04, A6 = -2.79070E-06, A8 = -1.43493E-07
A10 = 7.79042E-09, A12 = -1.15456E-10, A14 = 1.05334E-12
6th page
K = -2.17125E-01, A4 = -2.75317E-04, A6 = -4.74567E-07, A8 = -6.21732E-07
A10 = 1.78573E-08, A12 = 0.00000E + 00, A14 = 0.00000E + 00
12th page
K = 0.00000E + 00, A4 = -2.15884E-04, A6 = -1.26250E-05, A8 = 1.61643E-07
A10 = 0.00000E + 00, A12 = 0.00000E + 00, A14 = 0.00000E + 00
Side 13
K = 0.00000E + 00, A4 = 1.57166E-05, A6 = -4.52204E-05, A8 = 3.51251E-06
A10 = -1.85418E-07, A12 = 4.11986E-09, A14 = 0.00000E + 00
表 15(各種データ)

ズーム比 3.49979
広角 中間 望遠
焦点距離 4.7500 8.7829 16.6240
Fナンバー 2.88491 3.83528 5.80155
画角 38.1871 22.5860 12.0609
像高 3.6000 3.6000 3.6000
レンズ全長 33.5257 30.3965 34.7559
BF 0.89195 0.88722 0.89251
d4 13.6977 5.5507 1.3560
d11 2.7747 8.1782 18.3203
d13 4.4073 4.0264 2.4331
入射瞳位置 7.6379 5.4770 3.5346
射出瞳位置 -14.6445 -33.5267 204.9962
前側主点位置 10.9357 12.0184 21.5126
後側主点位置 28.7757 21.6136 18.1319
Table 15 (various data)

Zoom ratio 3.49979
Wide angle Medium telephoto Focal length 4.7500 8.7829 16.6240
F number 2.88491 3.83528 5.80155
Angle of view 38.1871 22.5860 12.0609
Image height 3.6000 3.6000 3.6000
Total lens length 33.5257 30.3965 34.7559
BF 0.89195 0.88722 0.89251
d4 13.6977 5.5507 1.3560
d11 2.7747 8.1782 18.3203
d13 4.4073 4.0264 2.4331
Entrance pupil position 7.6379 5.4770 3.5346
Exit pupil position -14.6445 -33.5267 204.9962
Front principal point position 10.9357 12.0184 21.5126
Rear principal point position 28.7757 21.6136 18.1319
(数値実施例6)
数値実施例6のズームレンズ系は、図16に示した実施の形態6に対応する。数値実施例6のズームレンズ系の面データを表16に、非球面データを表17に、各種データを表18に示す。
(Numerical example 6)
The zoom lens system of Numerical Example 6 corresponds to Embodiment 6 shown in FIG. Table 16 shows surface data of the zoom lens system of Numerical Example 6, Table 17 shows aspherical data, and Table 18 shows various data.
表 16(面データ)

面番号 r d nd vd
物面 ∞ ∞
1 32.52530 1.00000 1.90000 34.5
2* 5.00603 1.75750
3* 9.84465 1.60000 2.14000 17.0
4 19.18101 可変
5(絞り) ∞ 0.35000
6* 4.20570 1.80000 1.80359 40.8
7 28.25180 0.40000 1.66052 31.9
8 3.50466 0.47690
9 17.16501 1.50000 1.48700 70.4
10 -4.67130 0.40000 1.89013 18.8
11 -7.01361 可変
12* 15.49506 1.52000 1.74993 45.4
13* -178.29000 可変
14 ∞ 0.78000 1.51680 64.2
15 ∞ 可変(BF)
像面 ∞
Table 16 (surface data)

Surface number rd nd vd
Object ∞ ∞
1 32.52530 1.00000 1.90000 34.5
2 * 5.00603 1.75750
3 * 9.84465 1.60000 2.14000 17.0
4 19.18101 Variable
5 (Aperture) ∞ 0.35000
6 * 4.20570 1.80000 1.80359 40.8
7 28.25180 0.40000 1.66052 31.9
8 3.50466 0.47690
9 17.16501 1.50000 1.48700 70.4
10 -4.67130 0.40000 1.89013 18.8
11 -7.01361 Variable
12 * 15.49506 1.52000 1.74993 45.4
13 * -178.29000 Variable
14 ∞ 0.78000 1.51680 64.2
15 ∞ Variable (BF)
Image plane ∞
表 17(非球面データ)

第2面
K=-8.32021E-01, A4= 3.17792E-04, A6=-6.57172E-06, A8= 1.25895E-06
A10=-1.02019E-07, A12= 3.76513E-09, A14=-4.65581E-11
第3面
K= 0.00000E+00, A4= 1.06800E-04, A6=-2.12864E-06, A8=-3.64607E-08
A10= 4.84060E-09, A12=-1.01672E-10, A14= 3.27219E-12
第6面
K=-2.09484E-01, A4=-2.77235E-04, A6=-1.38421E-05, A8= 3.37592E-06
A10=-4.05131E-07, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
第12面
K= 0.00000E+00, A4= 3.01495E-04, A6=-1.62661E-05, A8= 2.96182E-07
A10= 0.00000E+00, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
第13面
K= 0.00000E+00, A4= 5.74280E-04, A6=-3.08583E-05, A8= 6.59337E-07
A10=-4.96844E-09, A12= 4.22418E-11, A14= 0.00000E+00
Table 17 (Aspherical data)

Second side
K = -8.32021E-01, A4 = 3.17792E-04, A6 = -6.57172E-06, A8 = 1.25895E-06
A10 = -1.02019E-07, A12 = 3.76513E-09, A14 = -4.65581E-11
Third side
K = 0.00000E + 00, A4 = 1.06800E-04, A6 = -2.12864E-06, A8 = -3.64607E-08
A10 = 4.84060E-09, A12 = -1.01672E-10, A14 = 3.27219E-12
6th page
K = -2.09484E-01, A4 = -2.77235E-04, A6 = -1.38421E-05, A8 = 3.37592E-06
A10 = -4.05131E-07, A12 = 0.00000E + 00, A14 = 0.00000E + 00
12th page
K = 0.00000E + 00, A4 = 3.01495E-04, A6 = -1.62661E-05, A8 = 2.96182E-07
A10 = 0.00000E + 00, A12 = 0.00000E + 00, A14 = 0.00000E + 00
Side 13
K = 0.00000E + 00, A4 = 5.74280E-04, A6 = -3.08583E-05, A8 = 6.59337E-07
A10 = -4.96844E-09, A12 = 4.22418E-11, A14 = 0.00000E + 00
表 18(各種データ)

ズーム比 3.49972
広角 中間 望遠
焦点距離 4.7499 8.7825 16.6233
Fナンバー 2.88633 3.89540 5.94295
画角 38.1914 22.5844 12.0699
像高 3.6000 3.6000 3.6000
レンズ全長 33.4684 31.3576 36.5270
BF 0.89847 0.87890 0.87936
d4 13.4181 5.5085 1.3560
d11 2.7689 9.1885 20.2741
d13 4.7985 4.1973 2.4331
入射瞳位置 7.0679 5.0466 3.2382
射出瞳位置 -15.8279 -44.9450 90.0751
前側主点位置 10.4690 12.1458 22.9595
後側主点位置 28.7185 22.5751 19.9037
Table 18 (various data)

Zoom ratio 3.49972
Wide angle Medium telephoto Focal length 4.7499 8.7825 16.6233
F number 2.88633 3.89540 5.94295
Angle of view 38.1914 22.5844 12.0699
Image height 3.6000 3.6000 3.6000
Total lens length 33.4684 31.3576 36.5270
BF 0.89847 0.87890 0.87936
d4 13.4181 5.5085 1.3560
d11 2.7689 9.1885 20.2741
d13 4.7985 4.1973 2.4331
Entrance pupil position 7.0679 5.0466 3.2382
Exit pupil position -15.8279 -44.9450 90.0751
Front principal point 10.4690 12.1458 22.9595
Rear principal point position 28.7185 22.5751 19.9037
(数値実施例7)
数値実施例7のズームレンズ系は、図19に示した実施の形態7に対応する。数値実施例7のズームレンズ系の面データを表19に、非球面データを表20に、各種データを表21に示す。
(Numerical example 7)
The zoom lens system of Numerical Example 7 corresponds to Embodiment 7 shown in FIG. Table 19 shows surface data of the zoom lens system of Numerical Example 7, Table 20 shows aspheric data, and Table 21 shows various data.
表 19(面データ)

面番号 r d nd vd
物面 ∞ ∞
1 19.24312 1.00000 2.01140 39.5
2* 5.30798 2.35000
3* 10.04205 1.60000 2.14000 17.0
4 15.15011 可変
5(絞り) ∞ 0.35000
6* 4.29075 2.10000 1.80359 40.8
7 11.14632 0.40000 1.80518 25.5
8 3.80613 0.47690
9 17.37936 1.14410 1.77250 49.6
10 -6.27006 0.40000 1.84666 23.8
11 -14.15969 可変
12* 34.99100 1.52000 1.66547 55.2
13* -20.70967 可変
14 ∞ 0.78000 1.51680 64.2
15 ∞ 可変(BF)
像面 ∞
Table 19 (surface data)

Surface number rd nd vd
Object ∞ ∞
1 19.24312 1.00000 2.01140 39.5
2 * 5.30798 2.35000
3 * 10.04205 1.60000 2.14000 17.0
4 15.15011 Variable
5 (Aperture) ∞ 0.35000
6 * 4.29075 2.10000 1.80359 40.8
7 11.14632 0.40000 1.80518 25.5
8 3.80613 0.47690
9 17.37936 1.14410 1.77250 49.6
10 -6.27006 0.40000 1.84666 23.8
11 -14.15969 Variable
12 * 34.99100 1.52000 1.66547 55.2
13 * -20.70967 variable
14 ∞ 0.78000 1.51680 64.2
15 ∞ Variable (BF)
Image plane ∞
表 20(非球面データ)

第2面
K=-8.17516E-01, A4= 3.98608E-04, A6=-9.60784E-07, A8= 7.46777E-07
A10=-5.70138E-08, A12= 1.99697E-09, A14=-2.50606E-11
第3面
K= 0.00000E+00, A4= 1.06800E-04, A6= 3.36919E-08, A8=-2.50692E-07
A10= 2.01280E-08, A12=-6.80328E-10, A14= 9.19921E-12
第6面
K=-2.04713E-01, A4=-2.84482E-04, A6=-1.66013E-05, A8= 3.34171E-06
A10=-3.68981E-07, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
第12面
K= 0.00000E+00, A4=-2.60772E-04, A6=-2.07614E-05, A8=-1.25482E-06
A10= 0.00000E+00, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
第13面
K= 0.00000E+00, A4=-4.09335E-05, A6=-2.78087E-05, A8=-1.25441E-06
A10= 2.34071E-08, A12=-1.36035E-10, A14= 0.00000E+00
Table 20 (Aspheric data)

Second side
K = -8.17516E-01, A4 = 3.98608E-04, A6 = -9.60784E-07, A8 = 7.46777E-07
A10 = -5.70138E-08, A12 = 1.99697E-09, A14 = -2.50606E-11
Third side
K = 0.00000E + 00, A4 = 1.06800E-04, A6 = 3.36919E-08, A8 = -2.50692E-07
A10 = 2.01280E-08, A12 = -6.80328E-10, A14 = 9.19921E-12
6th page
K = -2.04713E-01, A4 = -2.84482E-04, A6 = -1.66013E-05, A8 = 3.34171E-06
A10 = -3.68981E-07, A12 = 0.00000E + 00, A14 = 0.00000E + 00
12th page
K = 0.00000E + 00, A4 = -2.60772E-04, A6 = -2.07614E-05, A8 = -1.25482E-06
A10 = 0.00000E + 00, A12 = 0.00000E + 00, A14 = 0.00000E + 00
Side 13
K = 0.00000E + 00, A4 = -4.09335E-05, A6 = -2.78087E-05, A8 = -1.25441E-06
A10 = 2.34071E-08, A12 = -1.36035E-10, A14 = 0.00000E + 00
表 21(各種データ)

ズーム比 3.49974
広角 中間 望遠
焦点距離 4.7500 8.7827 16.6238
Fナンバー 2.89824 3.93676 5.98636
画角 38.1925 22.5567 12.0956
像高 3.6000 3.6000 3.6000
レンズ全長 33.7266 31.6725 36.3900
BF 0.90065 0.88163 0.89653
d4 13.0728 5.4928 1.3560
d11 2.7689 9.0559 19.5834
d13 4.8633 4.1212 2.4331
入射瞳位置 7.1764 5.3245 3.6060
射出瞳位置 -15.5465 -41.7077 124.6204
前側主点位置 10.5546 12.2960 22.4635
後側主点位置 28.9766 22.8898 19.7662
Table 21 (various data)

Zoom ratio 3.49974
Wide angle Medium telephoto Focal length 4.7500 8.7827 16.6238
F number 2.89824 3.93676 5.98636
Angle of view 38.1925 22.5567 12.0956
Image height 3.6000 3.6000 3.6000
Total lens length 33.7266 31.6725 36.3900
BF 0.90065 0.88163 0.89653
d4 13.0728 5.4928 1.3560
d11 2.7689 9.0559 19.5834
d13 4.8633 4.1212 2.4331
Entrance pupil position 7.1764 5.3245 3.6060
Exit pupil position -15.5465 -41.7077 124.6204
Front principal point position 10.5546 12.2960 22.4635
Rear principal point position 28.9766 22.8898 19.7662
(数値実施例8)
数値実施例8のズームレンズ系は、図22に示した実施の形態8に対応する。数値実施例8のズームレンズ系の面データを表22に、非球面データを表23に、各種データを表24に示す。
(Numerical example 8)
The zoom lens system of Numerical Example 8 corresponds to Embodiment 8 shown in FIG. Table 22 shows surface data of the zoom lens system of Numerical Example 8, Table 23 shows aspheric data, and Table 24 shows various data.
表 22(面データ)

面番号 r d nd vd
物面 ∞ ∞
1 34.41870 1.00000 1.90000 34.5
2* 5.19221 1.47730
3* 8.06609 1.60000 2.14000 17.0
4 13.45253 可変
5(絞り) ∞ 0.35000
6* 4.39428 2.10000 1.80359 40.8
7 -24.62172 0.40000 1.80518 25.5
8 3.94896 0.47690
9 17.44025 0.40000 1.84666 23.8
10 15.55812 1.14410 1.77250 49.6
11 -15.55812 可変
12* 34.99100 1.52000 1.66547 55.2
13* -19.99000 可変
14 ∞ 0.78000 1.51680 64.2
15 ∞ 可変(BF)
像面 ∞
Table 22 (surface data)

Surface number rd nd vd
Object ∞ ∞
1 34.41870 1.00000 1.90000 34.5
2 * 5.19221 1.47730
3 * 8.06609 1.60000 2.14000 17.0
4 13.45253 Variable
5 (Aperture) ∞ 0.35000
6 * 4.39428 2.10000 1.80359 40.8
7 -24.62172 0.40000 1.80518 25.5
8 3.94896 0.47690
9 17.44025 0.40000 1.84666 23.8
10 15.55812 1.14410 1.77250 49.6
11 -15.55812 Variable
12 * 34.99100 1.52000 1.66547 55.2
13 * -19.99000 variable
14 ∞ 0.78000 1.51680 64.2
15 ∞ Variable (BF)
Image plane ∞
表 23(非球面データ)

第2面
K=-1.49182E+00, A4= 1.00800E-03, A6=-3.78000E-05, A8= 1.55500E-06
A10=-1.02000E-08, A12=-8.12000E-10, A14= 1.52000E-11
第3面
K= 0.00000E+00, A4= 1.08700E-04, A6=-2.41000E-05, A8= 1.06600E-06
A10=-1.34000E-08, A12=-3.75000E-10, A14= 8.83800E-12
第6面
K=-2.12911E-01, A4=-3.65000E-04, A6= 2.48800E-05, A8=-8.40000E-06
A10= 9.51100E-07, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
第12面
K= 0.00000E+00, A4= 5.01200E-05, A6= 9.45600E-06, A8=-8.34000E-07
A10= 0.00000E+00, A12= 0.00000E+00, A14= 0.00000E+00
第13面
K= 0.00000E+00, A4= 4.46900E-04, A6=-3.48000E-05, A8= 4.38700E-06
A10=-3.34000E-07, A12= 8.03600E-09, A14= 0.00000E+00
Table 23 (Aspheric data)

Second side
K = -1.49182E + 00, A4 = 1.00800E-03, A6 = -3.78000E-05, A8 = 1.55500E-06
A10 = -1.02000E-08, A12 = -8.12000E-10, A14 = 1.52000E-11
Third side
K = 0.00000E + 00, A4 = 1.08700E-04, A6 = -2.41000E-05, A8 = 1.06600E-06
A10 = -1.34000E-08, A12 = -3.75000E-10, A14 = 8.83800E-12
6th page
K = -2.12911E-01, A4 = -3.65000E-04, A6 = 2.48800E-05, A8 = -8.40000E-06
A10 = 9.51100E-07, A12 = 0.00000E + 00, A14 = 0.00000E + 00
12th page
K = 0.00000E + 00, A4 = 5.01200E-05, A6 = 9.45600E-06, A8 = -8.34000E-07
A10 = 0.00000E + 00, A12 = 0.00000E + 00, A14 = 0.00000E + 00
Side 13
K = 0.00000E + 00, A4 = 4.46900E-04, A6 = -3.48000E-05, A8 = 4.38700E-06
A10 = -3.34000E-07, A12 = 8.03600E-09, A14 = 0.00000E + 00
表 24(各種データ)

ズーム比 3.48789
広角 中間 望遠
焦点距離 4.7470 8.7872 16.5570
Fナンバー 2.86224 3.73506 5.65088
画角 38.2375 22.4173 12.1622
像高 3.6000 3.6000 3.6000
レンズ全長 33.9152 29.6630 33.5462
BF 0.89843 0.85513 0.87103
d4 14.5402 5.5848 1.3560
d11 2.7747 7.6153 17.6378
d13 4.4536 4.3595 2.4331
入射瞳位置 7.7141 5.2590 3.2030
射出瞳位置 -15.2920 -33.1526 192.4891
前側主点位置 11.0692 11.7757 21.1906
後側主点位置 29.1682 20.8758 16.9892
Table 24 (various data)

Zoom ratio 3.48789
Wide angle Medium telephoto Focal length 4.7470 8.7872 16.5570
F number 2.86224 3.73506 5.65088
Angle of View 38.2375 22.4173 12.1622
Image height 3.6000 3.6000 3.6000
Total lens length 33.9152 29.6630 33.5462
BF 0.89843 0.85513 0.87103
d4 14.5402 5.5848 1.3560
d11 2.7747 7.6153 17.6378
d13 4.4536 4.3595 2.4331
Entrance pupil position 7.7141 5.2590 3.2030
Exit pupil position -15.2920 -33.1526 192.4891
Front principal point position 11.0692 11.7757 21.1906
Rear principal point position 29.1682 20.8758 16.9892
以下の表25に、各数値実施例のズームレンズ系における各条件の対応値を示す。   Table 25 below shows corresponding values for each condition in the zoom lens system of each numerical example.
表 25(条件の対応値)
Table 25 (corresponding values of conditions)
本発明に係るズームレンズ系は、デジタルスチルカメラ、デジタルビデオカメラ、携帯電話機器、PDA(Personal Digital Assistance)、監視システムにおける監視カメラ、Webカメラ、車載カメラ等のデジタル入力装置に適用可能であり、特にデジタルスチルカメラ、デジタルビデオカメラ等の高画質が要求される撮影光学系に好適である。   The zoom lens system according to the present invention is applicable to digital input devices such as a digital still camera, a digital video camera, a mobile phone device, a PDA (Personal Digital Assistance), a surveillance camera in a surveillance system, a web camera, an in-vehicle camera, It is particularly suitable for a photographing optical system that requires high image quality, such as a digital still camera and a digital video camera.
実施の形態1(実施例1)に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図Lens arrangement diagram showing an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 1 (Example 1) 実施例1に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図Longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 1 in an infinitely focused state 実施例1に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図Lateral aberration diagram in the basic state where image blur correction is not performed and in the image blur correction state at the telephoto end of the zoom lens system according to Embodiment 1 実施の形態2(実施例2)に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図Lens arrangement diagram showing an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 2 (Example 2) 実施例2に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図Longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 2 in an infinitely focused state 実施例2に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図Lateral aberration diagrams in the basic state where image blur correction is not performed and in the image blur correction state at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 2 実施の形態3(実施例3)に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図Lens arrangement diagram showing an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 3 (Example 3) 実施例3に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図Longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 3 in an infinitely focused state 実施例3に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図Lateral aberration diagram in the basic state where image blur correction is not performed and in the image blur correction state at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 3 実施の形態4(実施例4)に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図Lens arrangement diagram showing an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 4 (Example 4) 実施例4に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図Longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 4 in an infinitely focused state 実施例4に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図Lateral aberration diagrams in the basic state where image blur correction is not performed and in the image blur correction state at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 4 実施の形態5(実施例5)に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図Lens arrangement diagram showing an infinitely focused state of a zoom lens system according to Embodiment 5 (Example 5) 実施例5に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図Longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 5 in an infinitely focused state 実施例5に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図Lateral aberration diagrams in the basic state where image blur correction is not performed and in the image blur correction state at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 5 実施の形態6(実施例6)に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図Lens arrangement diagram showing an infinitely focused state of a zoom lens system according to Embodiment 6 (Example 6) 実施例6に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図Longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 6 in focus at infinity 実施例6に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図Lateral aberration diagrams in the basic state where image blur correction is not performed and in the image blur correction state at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 6 実施の形態7(実施例7)に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図Lens arrangement diagram showing an infinitely focused state of a zoom lens system according to Embodiment 7 (Example 7) 実施例7に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図Longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 7 in a focused state at infinity 実施例7に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図Lateral aberration diagrams in the basic state where image blur correction is not performed and in the image blur correction state at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 7 実施の形態8(実施例8)に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態を示すレンズ配置図Lens arrangement diagram showing an infinitely focused state of the zoom lens system according to Embodiment 8 (Example 8) 実施例8に係るズームレンズ系の無限遠合焦状態の縦収差図Longitudinal aberration diagram of the zoom lens system according to Example 8 at the infinite focus state 実施例8に係るズームレンズ系の望遠端における、像ぶれ補正を行っていない基本状態及び像ぶれ補正状態での横収差図Lateral aberration diagrams in the basic state where image blur correction is not performed and in the image blur correction state at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 8 実施の形態9に係るデジタルスチルカメラの概略構成図Schematic configuration diagram of a digital still camera according to Embodiment 9
符号の説明Explanation of symbols
G1 第1レンズ群
G2 第2レンズ群
G3 第3レンズ群
L1 第1レンズ素子
L2 第2レンズ素子
L3 第3レンズ素子
L4 第4レンズ素子
L5 第5レンズ素子
L6 第6レンズ素子
L7 第7レンズ素子
L8 平行平板
A 絞り
S 像面
1 ズームレンズ系
2 撮像素子
3 液晶モニタ
4 筐体
5 主鏡筒
6 移動鏡筒
7 円筒カム
G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group L1 1st lens element L2 2nd lens element L3 3rd lens element L4 4th lens element L5 5th lens element L6 6th lens element L7 7th lens element L8 Parallel plate A Aperture S Image plane 1 Zoom lens system 2 Image sensor 3 Liquid crystal monitor 4 Case 5 Main barrel 6 Moving barrel 7 Cylindrical cam

Claims (18)

  1. 物体側から像側へと順に、負のパワーを有する第1レンズ群と、正のパワーを有する第2レンズ群と、正のパワーを有する第3レンズ群とからなり
    前記第1レンズ群が、物体側から像側へと順に、少なくとも像側に凹面を持ち負のパワーを有する第1レンズ素子と、少なくとも物体側に凸面を持ち正のパワーを有する第2レンズ素子との2枚のレンズ素子からなり、
    前記第2レンズ群が、物体側から像側へと順に、それぞれ相異なる符号のパワーを有する第3レンズ素子と第4レンズ素子とを接合してなる第1接合レンズ素子と、それぞれ相異なる符号のパワーを有する第5レンズ素子と第6レンズ素子とを接合してなる第2接合レンズ素子とからなり、
    広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第1レンズ群、第2レンズ群及び第3レンズ群すべてが光軸に沿って移動するとともに、
    以下の条件(1)及び(2)を満足する、ズームレンズ系:
    5.0<αiW<20.0 ・・・(1)
    12≧2.0 ・・・(2)
    (ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
    ここで、
    αiW:広角端の最大像高における主光線の撮像素子入射角度(主光線が光軸から離れつつ撮像素子の受光面に入射する場合を正とする)、
    12:第2レンズ素子のd線に対する屈折率、
    ωW:広角端における半画角(°)、
    T:望遠端における全系の焦点距離、
    W:広角端における全系の焦点距離
    である。
    In order from the object side to the image side consists of a first lens unit having negative optical power, a second lens group having a positive power, a third lens unit having positive optical power,
    In order from the object side to the image side, the first lens group includes a first lens element having a concave surface at least on the image side and having negative power, and a second lens element having a convex surface at least on the object side and having positive power. And two lens elements,
    The second lens group, in order from the object side to the image side, a first cemented lens element formed by cementing a third lens element and a fourth lens element having different powers, respectively, and a different code A second cemented lens element formed by cementing a fifth lens element and a sixth lens element having the following power:
    During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group, the second lens group, and the third lens group all move along the optical axis,
    A zoom lens system that satisfies the following conditions (1) and (2):
    5.0 <αi W <20.0 (1)
    n 12 ≧ 2.0 (2)
    (However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
    here,
    αi W : imaging element incident angle of the principal ray at the maximum image height at the wide-angle end (when the principal ray is incident on the light receiving surface of the imaging element while being separated from the optical axis)
    n 12 : refractive index with respect to d-line of the second lens element,
    ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
    f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
    f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
  2. 以下の条件(3)を満足する、請求項1に記載のズームレンズ系:
    0.8<(n12−1)2<1.5 ・・・(3)
    (ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
    ここで、
    12:第2レンズ素子のd線に対する屈折率、
    ωW:広角端における半画角(°)、
    T:望遠端における全系の焦点距離、
    W:広角端における全系の焦点距離
    である。
    The zoom lens system according to claim 1, wherein the zoom lens system satisfies the following condition (3):
    0.8 <(n 12 −1) 2 <1.5 (3)
    (However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
    here,
    n 12 : refractive index with respect to d-line of the second lens element,
    ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
    f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
    f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
  3. 以下の条件(4)を満足する、請求項1に記載のズームレンズ系:
    0.4<(n12−1)・fW/r21<0.7 ・・・(4)
    (ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
    ここで、
    21:第2レンズ素子の物体側面の曲率半径、
    12:第2レンズ素子のd線に対する屈折率、
    ωW:広角端における半画角(°)、
    T:望遠端における全系の焦点距離、
    W:広角端における全系の焦点距離
    である。
    The zoom lens system according to claim 1, satisfying the following condition (4):
    0.4 <(n 12 −1) · f W / r 21 <0.7 (4)
    (However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
    here,
    r 21 : radius of curvature of the object side surface of the second lens element,
    n 12 : refractive index with respect to d-line of the second lens element,
    ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
    f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
    f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
  4. 以下の条件(5)を満足する、請求項1に記載のズームレンズ系:
    0.1<(n11−1)・(n12−1)・d・fW/(r12・r21)<0.3
    ・・・(5)
    (ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
    ここで、
    11:第1レンズ素子のd線に対する屈折率、
    12:第2レンズ素子のd線に対する屈折率、
    12:第1レンズ素子の像側面の曲率半径、
    21:第2レンズ素子の物体側面の曲率半径、
    d:第1レンズ素子の像側面と第2レンズ素子の物体側面との間の光軸上面間隔、
    ωW:広角端における半画角(°)、
    T:望遠端における全系の焦点距離、
    W:広角端における全系の焦点距離
    である。
    The zoom lens system according to claim 1, satisfying the following condition (5):
    0.1 <(n 11 -1) · (n 12 -1) · d · f W / (r 12 · r 21) <0.3
    ... (5)
    (However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
    here,
    n 11 : refractive index with respect to d-line of the first lens element,
    n 12 : refractive index with respect to d-line of the second lens element,
    r 12 : radius of curvature of the image side surface of the first lens element,
    r 21 : radius of curvature of the object side surface of the second lens element,
    d: optical axis upper surface distance between the image side surface of the first lens element and the object side surface of the second lens element;
    ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
    f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
    f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
  5. 以下の条件(6)を満足する、請求項1に記載のズームレンズ系:
    0.0001<(n11−1)・(n12−1)・d2・fT/(r12・r21・fW
    <0.04 ・・・(6)
    (ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
    ここで、
    11:第1レンズ素子のd線に対する屈折率、
    12:第2レンズ素子のd線に対する屈折率、
    12:第1レンズ素子の像側面の曲率半径、
    21:第2レンズ素子の物体側面の曲率半径、
    d:第1レンズ素子の像側面と第2レンズ素子の物体側面との間の光軸上面間隔、
    ωW:広角端における半画角(°)、
    T:望遠端における全系の焦点距離、
    W:広角端における全系の焦点距離
    である。
    The zoom lens system according to claim 1, satisfying the following condition (6):
    0.0001 <(n 11 −1) · (n 12 −1) · d 2 · f T / (r 12 · r 21 · f W )
    <0.04 (6)
    (However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
    here,
    n 11 : refractive index with respect to d-line of the first lens element,
    n 12 : refractive index with respect to d-line of the second lens element,
    r 12 : radius of curvature of the image side surface of the first lens element,
    r 21 : radius of curvature of the object side surface of the second lens element,
    d: optical axis upper surface distance between the image side surface of the first lens element and the object side surface of the second lens element;
    ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
    f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
    f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
  6. 以下の条件(7)を満足する、請求項1に記載のズームレンズ系:
    1.0<(r12+r21)/(r12−r21)<2.5 ・・・(7)
    (ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
    ここで、
    12:第1レンズ素子の像側面の曲率半径、
    21:第2レンズ素子の物体側面の曲率半径、
    ωW:広角端における半画角(°)、
    T:望遠端における全系の焦点距離、
    W:広角端における全系の焦点距離
    である。
    The zoom lens system according to claim 1, satisfying the following condition (7):
    1.0 <(r 12 + r 21 ) / (r 12 −r 21 ) <2.5 (7)
    (However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
    here,
    r 12 : radius of curvature of the image side surface of the first lens element,
    r 21 : radius of curvature of the object side surface of the second lens element,
    ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
    f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
    f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
  7. 以下の条件(8)を満足する、請求項1に記載のズームレンズ系:
    0.5<|fAIR|/fW<1.1 ・・・(8)
    (ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
    ここで、
    AIR:第1レンズ素子の像側面と第2レンズ素子の物体側面との間に形成される空気
    レンズの焦点距離、
    ωW:広角端における半画角(°)、
    T:望遠端における全系の焦点距離、
    W:広角端における全系の焦点距離
    である。
    The zoom lens system according to claim 1, satisfying the following condition (8):
    0.5 <| f AIR | / f W <1.1 (8)
    (However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
    here,
    f AIR : Focal length of the air lens formed between the image side surface of the first lens element and the object side surface of the second lens element,
    ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
    f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
    f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
  8. 以下の条件(9)を満足する、請求項1に記載のズームレンズ系:
    2.4<|fG1|/fW<4.0 ・・・(9)
    (ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
    ここで、
    G1:第1レンズ群の合成焦点距離、
    ωW:広角端における半画角(°)、
    T:望遠端における全系の焦点距離、
    W:広角端における全系の焦点距離
    である。
    The zoom lens system according to claim 1, satisfying the following condition (9):
    2.4 <| f G1 | / f W <4.0 (9)
    (However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
    here,
    f G1 : composite focal length of the first lens group,
    ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
    f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
    f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
  9. 以下の条件(10)を満足する、請求項1に記載のズームレンズ系:
    1.85<fG2/fW<3.0 ・・・(10)
    (ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
    ここで、
    G2:第2レンズ群の合成焦点距離、
    ωW:広角端における半画角(°)、
    T:望遠端における全系の焦点距離、
    W:広角端における全系の焦点距離
    である。
    The zoom lens system according to claim 1, wherein the zoom lens system satisfies the following condition (10):
    1.85 <f G2 / f W <3.0 (10)
    (However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
    here,
    f G2 : Composite focal length of the second lens group,
    ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
    f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
    f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
  10. 以下の条件(11)を満足する、請求項1に記載のズームレンズ系:
    2.5<fG3/fW<6.0 ・・・(11)
    (ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
    ここで、
    G3:第3レンズ群の合成焦点距離、
    ωW:広角端における半画角(°)、
    T:望遠端における全系の焦点距離、
    W:広角端における全系の焦点距離
    である。
    The zoom lens system according to claim 1, satisfying the following condition (11):
    2.5 <f G3 / f W <6.0 (11)
    (However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
    here,
    f G3 : composite focal length of the third lens group,
    ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
    f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
    f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
  11. 以下の条件(12)を満足する、請求項1に記載のズームレンズ系:
    1.0<|fL1|/fW<2.5 ・・・(12)
    (ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
    ここで、
    L1:第1レンズ素子の焦点距離、
    ωW:広角端における半画角(°)、
    T:望遠端における全系の焦点距離、
    W:広角端における全系の焦点距離
    である。
    The zoom lens system according to claim 1, satisfying the following condition (12):
    1.0 <| f L1 | / f W <2.5 (12)
    (However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
    here,
    f L1 : focal length of the first lens element,
    ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
    f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
    f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
  12. 以下の条件(13)を満足する、請求項1に記載のズームレンズ系:
    2.0<fL2/fW<5.0 ・・・(13)
    (ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
    ここで、
    L2:第2レンズ素子の焦点距離、
    ωW:広角端における半画角(°)、
    T:望遠端における全系の焦点距離、
    W:広角端における全系の焦点距離
    である。
    The zoom lens system according to claim 1, satisfying the following condition (13):
    2.0 <f L2 / f W <5.0 (13)
    (However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
    here,
    f L2 : focal length of the second lens element,
    ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
    f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
    f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
  13. 以下の条件(14)を満足する、請求項1に記載のズームレンズ系:
    0.4<|fL1|/|fG1|<0.8 ・・・(14)
    (ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
    ここで、
    L1:第1レンズ素子の焦点距離、
    G1:第1レンズ群の合成焦点距離、
    ωW:広角端における半画角(°)、
    T:望遠端における全系の焦点距離、
    W:広角端における全系の焦点距離
    である。
    The zoom lens system according to claim 1, satisfying the following condition (14):
    0.4 <| f L1 | / | f G1 | <0.8 (14)
    (However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
    here,
    f L1 : focal length of the first lens element,
    f G1 : composite focal length of the first lens group,
    ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
    f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
    f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
  14. 以下の条件(15)を満足する、請求項1に記載のズームレンズ系:
    0.85<fL2/|fG1|<2.0 ・・・(15)
    (ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
    ここで、
    L2:第2レンズ素子の焦点距離、
    G1:第1レンズ群の合成焦点距離、
    ωW:広角端における半画角(°)、
    T:望遠端における全系の焦点距離、
    W:広角端における全系の焦点距離
    である。
    The zoom lens system according to claim 1, satisfying the following condition (15):
    0.85 <f L2 / | f G1 | <2.0 (15)
    (However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
    here,
    f L2 : focal length of the second lens element,
    f G1 : composite focal length of the first lens group,
    ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
    f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
    f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
  15. 以下の条件(16)を満足する、請求項1に記載のズームレンズ系:
    1.9<fL2/|fL1|<3.0 ・・・(16)
    (ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
    ここで、
    L1:第1レンズ素子の焦点距離、
    L2:第2レンズ素子の焦点距離、
    ωW:広角端における半画角(°)、
    T:望遠端における全系の焦点距離、
    W:広角端における全系の焦点距離
    である。
    The zoom lens system according to claim 1, wherein the zoom lens system satisfies the following condition (16):
    1.9 <f L2 / | f L1 | <3.0 (16)
    (However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
    here,
    f L1 : focal length of the first lens element,
    f L2 : focal length of the second lens element,
    ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
    f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
    f W : the focal length of the entire system at the wide angle end.
  16. 第2レンズ群が、光軸に対して垂直方向に移動する、請求項1に記載のズームレンズ系。   The zoom lens system according to claim 1, wherein the second lens group moves in a direction perpendicular to the optical axis.
  17. 物体の光学的な像を電気的な画像信号として出力可能な撮像装置であって、
    物体の光学的な像を形成するズームレンズ系と、
    該ズームレンズ系により形成された光学的な像を電気的な画像信号に変換する撮像素子とを備え、
    前記ズームレンズ系が、
    物体側から像側へと順に、負のパワーを有する第1レンズ群と、正のパワーを有する第2レンズ群と、正のパワーを有する第3レンズ群とからなり
    前記第1レンズ群が、物体側から像側へと順に、少なくとも像側に凹面を持ち負のパワーを有する第1レンズ素子と、少なくとも物体側に凸面を持ち正のパワーを有する第2レンズ素子との2枚のレンズ素子からなり、
    前記第2レンズ群が、物体側から像側へと順に、それぞれ相異なる符号のパワーを有する第3レンズ素子と第4レンズ素子とを接合してなる第1接合レンズ素子と、それぞれ相異なる符号のパワーを有する第5レンズ素子と第6レンズ素子とを接合してなる第2接合レンズ素子とからなり、
    広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第1レンズ群、第2レンズ群及び第3レンズ群すべてが光軸に沿って移動するとともに、
    以下の条件(1)及び(2):
    5.0<αiW<20.0 ・・・(1)
    12≧2.0 ・・・(2)
    (ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
    (ここで、
    αiW:広角端の最大像高における主光線の撮像素子入射角度(主光線が光軸から離れつつ撮像素子の受光面に入射する場合を正とする)、
    12:第2レンズ素子のd線に対する屈折率、
    ωW:広角端における半画角(°)、
    T:望遠端における全系の焦点距離、
    W:広角端における全系の焦点距離
    である)
    を満足する、撮像装置。
    An imaging apparatus capable of outputting an optical image of an object as an electrical image signal,
    A zoom lens system that forms an optical image of the object;
    An image sensor that converts an optical image formed by the zoom lens system into an electrical image signal;
    The zoom lens system is
    In order from the object side to the image side consists of a first lens unit having negative optical power, a second lens group having a positive power, a third lens unit having positive optical power,
    In order from the object side to the image side, the first lens group includes a first lens element having a concave surface at least on the image side and having negative power, and a second lens element having a convex surface at least on the object side and having positive power. And two lens elements,
    The second lens group, in order from the object side to the image side, a first cemented lens element formed by cementing a third lens element and a fourth lens element having different powers, respectively, and a different code A second cemented lens element formed by cementing a fifth lens element and a sixth lens element having the following power:
    During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group, the second lens group, and the third lens group all move along the optical axis,
    The following conditions (1) and (2):
    5.0 <αi W <20.0 (1)
    n 12 ≧ 2.0 (2)
    (However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
    (here,
    αi W : imaging element incident angle of the principal ray at the maximum image height at the wide-angle end (when the principal ray is incident on the light receiving surface of the imaging element while being separated from the optical axis)
    n 12 : refractive index with respect to d-line of the second lens element,
    ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
    f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
    f W is the focal length of the entire system at the wide-angle end)
    Satisfying the imaging device.
  18. 物体の光学的な像を電気的な画像信号に変換し、変換された画像信号の表示及び記憶の少なくとも一方を行うカメラであって、
    物体の光学的な像を形成するズームレンズ系と、該ズームレンズ系により形成された光学的な像を電気的な画像信号に変換する撮像素子とを含む撮像装置を備え、
    前記ズームレンズ系が、
    物体側から像側へと順に、負のパワーを有する第1レンズ群と、正のパワーを有する第2レンズ群と、正のパワーを有する第3レンズ群とからなり
    前記第1レンズ群が、物体側から像側へと順に、少なくとも像側に凹面を持ち負のパワーを有する第1レンズ素子と、少なくとも物体側に凸面を持ち正のパワーを有する第2レンズ素子との2枚のレンズ素子からなり、
    前記第2レンズ群が、物体側から像側へと順に、それぞれ相異なる符号のパワーを有する第3レンズ素子と第4レンズ素子とを接合してなる第1接合レンズ素子と、それぞれ相異なる符号のパワーを有する第5レンズ素子と第6レンズ素子とを接合してなる第2接合レンズ素子とからなり、
    広角端から望遠端へのズーミングに際して、前記第1レンズ群、第2レンズ群及び第3レンズ群すべてが光軸に沿って移動するとともに、
    以下の条件(1)及び(2):
    5.0<αiW<20.0 ・・・(1)
    12≧2.0 ・・・(2)
    (ただし、3.2<fT/fW、ωW>35)
    (ここで、
    αiW:広角端の最大像高における主光線の撮像素子入射角度(主光線が光軸から離れつつ撮像素子の受光面に入射する場合を正とする)、
    12:第2レンズ素子のd線に対する屈折率、
    ωW:広角端における半画角(°)、
    T:望遠端における全系の焦点距離、
    W:広角端における全系の焦点距離
    である)
    を満足する、カメラ。
    A camera that converts an optical image of an object into an electrical image signal, and displays and stores the converted image signal;
    An image pickup apparatus including a zoom lens system that forms an optical image of an object, and an image sensor that converts an optical image formed by the zoom lens system into an electrical image signal;
    The zoom lens system is
    In order from the object side to the image side consists of a first lens unit having negative optical power, a second lens group having a positive power, a third lens unit having positive optical power,
    In order from the object side to the image side, the first lens group includes a first lens element having a concave surface at least on the image side and having negative power, and a second lens element having a convex surface at least on the object side and having positive power. And two lens elements,
    The second lens group, in order from the object side to the image side, a first cemented lens element formed by cementing a third lens element and a fourth lens element having different powers, respectively, and a different code A second cemented lens element formed by cementing a fifth lens element and a sixth lens element having the following power:
    During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group, the second lens group, and the third lens group all move along the optical axis,
    The following conditions (1) and (2):
    5.0 <αi W <20.0 (1)
    n 12 ≧ 2.0 (2)
    (However, 3.2 <f T / f W , ω W > 35)
    (here,
    αi W : imaging element incident angle of the principal ray at the maximum image height at the wide-angle end (when the principal ray is incident on the light receiving surface of the imaging element while being separated from the optical axis)
    n 12 : refractive index with respect to d-line of the second lens element,
    ω W : Half field angle (°) at the wide-angle end,
    f T : focal length of the entire system at the telephoto end,
    f W is the focal length of the entire system at the wide-angle end)
    Satisfy the camera.
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