JP5035825B2 - 制震合金 - Google Patents
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特許文献1及び非特許文献1は、Fe−Mn−Si系合金が建築構造物の制震ダンパーとして利用可能であることを示すものである。
非特許文献2、Fig.13〜16などに示されるように、従来の鋼材制震ダンパー(低降伏点鋼またはLYP)は、すべり変形、すなわち転位の運動により地震エネルギーを吸収するものであるから、変形の繰り返しにより、最大応力が上昇したり下降したりするが、制震特性の安定性の観点からは、この値は一定であることが望ましい。非特許文献1、Fig.1によれば、Fe−Mn−Si系合金は繰り返し変形に対する加工硬化・加工軟化が小さく、制震特性が安定しているという長所がある。さらに、非特許文献2,Fig.24〜26によれば、歪み振幅±1%に対するLYPの疲労寿命は1000サイクル以下であるが、発明者らの最近の実験(未公開情報)によれば、Fe−Mn−Si系合金は疲労寿命も歪み振幅±1%の振動に対して1万サイクル以上と、従来のステンレス系材料やLYPより一桁以上長い。
しかし、上記文献中に示されたデータでは、±1%の振動に対する応力振幅が±500MPaであり、文献2、TABLE4及びFig.13〜16に示されたLYPの応力振幅(±130〜300MPa)よりも大きい。制震ダンパーは建物本体よりも先に非弾性変形して地震のエネルギーを吸収しなければならないから、応力振幅を小さくすることが課題である。
とすることができ、制震性に対する信頼をますことができた。
また、本発明の性能を比較するため前記特許文献1に示した合金と同様なものを比較例1とし、Al無添加の合金を比較例2として作製した。
その後、図1の製造工程フローに従って各種測定用試験片を作製し、低サイクル疲労試験に供した。
熱間鍛造・圧延は、加工温度が800℃以下とならないよう、1000℃での加熱と加工を交互に繰り返し行った。均一化・溶体化熱処理は、試料をステンレス箔中に真空封入し、アルゴン雰囲気中で熱処理を行うことにより、表面の酸化と表面からのマンガン欠損を防いだ。
このようにして、加工条件を同じにし、かつ、出来るだけ加工環境による影響を受けないようにして試験片を加工した。
表3は、前記各実施例と比較例をひずみ振幅±1.0%の振動を与えたときの応力振幅と疲労硬化についての測定結果である。
表2より、ひずみ振幅±0.2%の振動に対する応力振幅は、実施例1〜3および比較例1〜2の間に大きな差異はなく、367〜469MPaの範囲の値を示した。
しかし、ひずみ振幅が±1.0%まで増加すると、比較例1および2では、応力振幅が、それぞれ、1016MPaおよび906MPaまで急増するのに対し、Alを1〜2質量%添加した実施例1および2では、613および600MPaという低い値を示した。Alを3質量%添加した実施例3では、圧縮側の応力が634MPaとやや大きく、さらなるAl添加による応力振幅の変化が増加傾向に転じていることを示唆しているが、比較例1および2と比較して十分低い値であった。
すなわち、応力振幅を最小化させるAlの最適成分範囲は1〜3質量%であると考えられる。
比較例1および2が±1.0%の振動に対して極めて高い応力振幅を示したのは、これらの合金が高い加工硬化を示すことと、段階的にひずみ振幅を増加させながら繰り返し変形した事による累積疲労硬化が組み合わされた結果であると考えられる。一方、実施例1〜3では、加工硬化や累積疲労硬化が低いため、±1.0%もの大きな振動に対しても低い応力振幅を示した。
このような差異は、中小規模の地震に複数回曝された後、M8クラスの大規模地震が発生した場合のダンパーとしての性能に顕著に現れる。すなわち、比較例1,2の場合、加工硬化や疲労硬化の累積結果として、応力振幅が高くなり、ダンパーとしての性能が劣化してしまうのに対し、実施例1〜3の合金では±300MPa程度の低応力振幅を維持できるため、振動減衰効果を十分発揮することが可能である。
Claims (1)
- 鉄(Fe)−マンガン(Mn)−アルミニウム(Al) −シリコン(Si)よりなる制震合金であって、マンガン(Mn)を30質量%、アルミニウム(Al)を1〜3質量%、シリコン(Si)を3〜4質量%、炭素(C)を0.01質量%以下含有し、残部が鉄(Fe)及び不可避的不純物よりなることを特徴とする制震合金。
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