JP4765022B2

JP4765022B2 - Solid-liquid separator

Info

Publication number: JP4765022B2
Application number: JP2005089344A
Authority: JP
Inventors: 俊則京才; 良行菅原; 貴浩伊藤; 登柴崎; 謙作森川
Original assignee: 株式会社西原環境
Priority date: 2005-03-25
Filing date: 2005-03-25
Publication date: 2011-09-07
Anticipated expiration: 2025-03-25
Also published as: JP2006263670A

Description

本発明は、下水、産業廃水、農業集落排水などの一次処理や、生物処理による二次処理において発生した汚泥を固液分離する固液分離装置に関するものである。 The present invention relates to a solid-liquid separation device for solid-liquid separation of sludge generated in primary treatment such as sewage, industrial wastewater, agricultural settlement drainage, or secondary treatment by biological treatment.

従来、一次処理や二次処理において発生した汚泥を固液分離する方法には、大別して重力式と機械式の２つの方法がある。重力式は一般的な方法となっていて、重力濃縮槽、凝集濃縮槽、沈殿槽などを用いている。これらの重力濃縮槽、凝集濃縮槽、沈殿槽などは汚泥を重力によって沈降させて固液分離するので、特にエネルギーを必要としない。機械式は、遠心式、常圧浮上式、ベルト式などがあるが、遠心式すなわち遠心分離法を採用する場合が多い。この遠心分離法は、比重が１よりも大きな汚泥を回転する遠心分離機によって分離するので、多くのエネルギーを消費する。なお、浮上式は、汚泥と微細気泡を接触させ、汚泥の見かけ比重を１よりも小さくして汚泥を固液分離するものである。 2. Description of the Related Art Conventionally, methods for solid-liquid separation of sludge generated in primary treatment and secondary treatment are roughly classified into two methods, gravity and mechanical. The gravity method is a general method, and uses a gravity concentration tank, a coagulation concentration tank, a precipitation tank, and the like. These gravity concentration tanks, coagulation concentration tanks, sedimentation tanks and the like do not require any particular energy because sludge is sedimented by gravity and separated into solid and liquid. The mechanical type includes a centrifugal type, a normal pressure levitation type, a belt type, etc., but a centrifugal type, that is, a centrifugal separation method is often employed. In this centrifugal separation method, sludge having a specific gravity larger than 1 is separated by a rotating centrifugal separator, and therefore, a lot of energy is consumed. In the floating type, sludge is brought into contact with fine bubbles, the apparent specific gravity of sludge is made smaller than 1, and the sludge is solid-liquid separated.

なお、上記背景技術は当業者一般に知られた技術であって、文献公知発明に係るものではない。 The above background art is a technique generally known to those skilled in the art, and does not relate to a known literature invention.

従来の重力式の固液分離法では、単位時間における処理量を多くするためには、重力濃縮槽、凝集濃縮槽、沈殿槽などの容積を大きくする必要があるので、広い敷地面積が必要となって設置コストが高くなる。逆に、重力濃縮槽、凝集濃縮槽、沈殿槽などの容積を抑えた場合には、濃縮性能が悪化する。また、凝集濃縮槽において汚泥を良好に凝集濃縮するためには、凝集剤の注入量を流入水の量、流入水の質、運転条件などに応じて変化させる必要があるので、維持管理が容易でなく、濃縮汚泥濃度もそれほど高濃度とならない。そして、従来の機械式の遠心分離法は、濃縮汚泥濃度やＳＳ回収率は良好であるが、設置コストが高く、エネルギーの消費量も多く、更には遠心分離機が高速で回転するので音や振動などに対する対策が必要となる。 In the conventional gravity-type solid-liquid separation method, in order to increase the throughput per unit time, it is necessary to increase the volume of gravity concentration tank, coagulation concentration tank, precipitation tank, etc., so a large site area is required. This increases the installation cost. Conversely, when the volume of a gravity concentration tank, a coagulation concentration tank, a sedimentation tank, or the like is suppressed, the concentration performance deteriorates. Also, in order to coagulate and concentrate sludge well in the coagulation and concentration tank, it is necessary to change the injection amount of the coagulant according to the amount of inflow water, the quality of the inflow water, operating conditions, etc., so maintenance is easy Moreover, the concentrated sludge concentration is not so high. The conventional mechanical centrifuge method has good concentration of concentrated sludge and SS recovery, but it is expensive to install, consumes a lot of energy, and the centrifuge rotates at high speed. It is necessary to take measures against vibration.

この発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、その第１の目的は、全体をコンパクト化することができる固液分離装置を得るものである。
また、この発明の第２の目的は、維持管理を容易に行なうことができる固液分離装置を得るものである。
さらに、この発明の第３の目的は、エネルギーの消費量を削減することができる固液分離装置を得るものである。 The present invention has been made to solve the above-described problems, and a first object of the present invention is to obtain a solid-liquid separation device that can be made compact as a whole.
A second object of the present invention is to obtain a solid-liquid separation device that can be easily maintained.
Furthermore, a third object of the present invention is to obtain a solid-liquid separation device capable of reducing energy consumption.

この発明に係る固液分離装置は、水槽と、前記水槽内に鉛直方向に配置され、円周に複数の短冊状の分離羽根が間隙をもって配設され、フロックを含む流入水が流入すると共に、流入した前記流入水を回転させる筒状回転体と、該筒状回転体を回転させる駆動手段とからなる固液分離装置において、
前記分離羽根は、水平断面形状がくの字状、円弧状または真直であり、且つ接線方向に対して傾けて配置されていることを特徴とするものである。 The solid-liquid separation device according to the present invention is arranged in a water tank and vertically in the water tank, and a plurality of strip-shaped separation blades are arranged around the circumference with gaps, and inflow water including flock flows in , a cylindrical rotary body for rotating the inflowing the influent water, the solid-liquid separator comprising a drive means for rotating the cylindrical rotating member,
The separation blade is characterized in that the horizontal cross-sectional shape is a dogleg shape, an arc shape or a straight shape, and is inclined with respect to the tangential direction .

この発明の固液分離装置によれば、水槽内に鉛直方向に配置され、フロックを含む流入水が流入すると共に、円周に水平断面形状がくの字状、円弧状または真直であり、且つ接線方向に対して傾けて配置された分離羽根が設けられた筒状回転体を回転させることにより、前記筒状回転体は流入水を回転させるがフロックを筒状回転体の外側に流出させないようにして内部へフロックを多量に保持するため、従来の凝集濃縮槽と比べて設置面積や容積が減少し、全体がコンパクト化するので設備費が削減できる。また、構造が簡単であるので、駆動手段の定期点検以外に交換部品がほとんどなく、維持管理が容易になる。 According to the solid-liquid separation device of the present invention, are disposed vertically in the water tank, The rewritable influx flow incoming water containing flocs, horizontal cross-sectional shape calyx-shape circumferentially, an arc-shaped or straight, and by separating blade which is arranged to be inclined to the tangential direction to rotate the cylindrical rotating body provided, the cylindrical rotary member is rotating the influent does not flow out to the outside of the cylindrical rotary body flocks Thus, since a large amount of floc is held inside, the installation area and volume are reduced as compared with the conventional coagulation concentration tank, and the whole is made compact, so that the equipment cost can be reduced. Further, since the structure is simple, there are almost no replacement parts other than the periodic inspection of the driving means, and maintenance management becomes easy.

この発明の固液分離装置では、前述のように円周に水平断面形状がくの字状、円弧状または真直であり、且つ接線方向に対して傾けて配置された分離羽根が設けられた筒状回転体を回転させることにより、エネルギーの消費量が低減し、騒音や振動の対策が不要となる。また、汚泥濃縮効率が向上するので、水槽の負荷も向上する。さらに、従来の機械式の常圧浮上濃縮法と比べると、薬注率を低下させても同等のＳＳ回収率（９８％以上）が得られる。濃縮性能例としては、流入水のＳＳ濃度が０．６％である場合に、排出汚泥のＳＳ濃度は２％以上となる。 In the solid-liquid separator of the present invention, as described above, the cylindrical shape in which the horizontal cross-sectional shape is a round shape, an arc shape, or a straight shape , as described above , and provided with separation blades that are inclined with respect to the tangential direction. by rotating the rotary member, the consumption of energy is reduced, measures noise and vibration are not required. Moreover, since the sludge concentration efficiency is improved, the load on the water tank is also improved. Furthermore, when compared with the conventional mechanical atmospheric pressure flotation concentration method, an equivalent SS recovery rate (98% or more) can be obtained even if the chemical injection rate is lowered. As an example of the concentration performance, when the SS concentration of the influent water is 0.6%, the SS concentration of the discharged sludge is 2% or more.

実施の形態１．
図１はこの発明を実施するための実施の形態１における固液分離装置を説明するための概略側面図、図２は概略平面図である。この固液分離装置は水槽１を備え、この水槽１には例えば下水の余剰汚泥を含んだ汚水が流入管２を介して流入するようにしてある。そして、水槽１の内部には、流入水の固液分離を促進するための筒状の回転体３を配置してある。水槽１は、限定するわけではないが、例えば既設の汚水処理施設の最終沈殿槽とすることができる。流入水は、汚泥を含んだ汚水、或いは、凝集した汚泥であるフロックを含んだものとすることができ、フロックの凝集を促進するための薬液が注入されたものも含むことができる。薬液としては、高分子凝集剤、無機凝集剤、またはそれらの混合液とすることができ、無機凝集剤はポリ塩化鉄、ＰＡＣなどとすることができる。 Embodiment 1 FIG.
FIG. 1 is a schematic side view for explaining a solid-liquid separation apparatus according to Embodiment 1 for carrying out the present invention, and FIG. 2 is a schematic plan view. This solid-liquid separation device includes a water tank 1, for example, sewage containing excess sewage sludge flows into the water tank 1 through an inflow pipe 2. And the cylindrical rotary body 3 for accelerating | stimulating the solid-liquid separation of inflow water is arrange | positioned inside the water tank 1. FIG. Although not necessarily limited, the water tank 1 can be used as the final sedimentation tank of the existing sewage treatment facility, for example. The inflow water may include sludge containing sludge or floc that is agglomerated sludge, and may also include water into which a chemical solution for promoting floc aggregation is injected. The chemical solution can be a polymer flocculant, an inorganic flocculant, or a mixture thereof, and the inorganic flocculant can be polyiron chloride, PAC, or the like.

水槽１の平面形状は円形、四角形、または多角形とすることができるが、この実施の形態１では円形としてある。この水槽１は、最上部にあって最も大径の直筒状の大径ストレート部１ａ、この大径ストレート部１ａの下端から下方に向かって窄まる漏斗状のテーパ部１ｂ、このテーパ部の下端から下方に延びる凹状の小径ストレート部１ｃ、および小径ストレート部１ｃの下端から水平に延びる底壁１ｄによって構成してある。大径ストレート部１ａの全体とテーパ部１ｂの略上半分は反応部４ａとし、上記回転体３を配置してある。テーパ部１ｂの略下半分と小径ストレート部１ｃの全部を沈殿部４ｂとし、沈降した汚泥を収容するようにしてある。そして、小径ストレート部１ｃの下部に汚泥排出管５を接続し、大径ストレート部１ａの上部に処理水管６を接続してある。なお、回転体３の上部補強帯１２は水面とほぼ一致させてある。また、沈殿部４ｂに沈降した汚泥は自然流下方式で排出するか、汚泥ポンプ、スクリューポンプなどによって強制的に排出することができる。なお、テーパ部１ｂの傾斜角度は３０〜６０度程度とするが、６０度程度が推奨される。 The planar shape of the water tank 1 may be a circle, a rectangle, or a polygon, but in the first embodiment, it is a circle. This water tank 1 has a straight-tube-shaped large-diameter straight portion 1a having the largest diameter at the top, a funnel-shaped taper portion 1b that narrows downward from the lower end of the large-diameter straight portion 1a, and the lower end of the taper portion. A concave small-diameter straight portion 1c extending downward from the bottom, and a bottom wall 1d extending horizontally from the lower end of the small-diameter straight portion 1c. The entire large-diameter straight portion 1a and the substantially upper half of the tapered portion 1b serve as a reaction portion 4a, and the rotating body 3 is disposed thereon. The substantially lower half of the taper portion 1b and the entire small-diameter straight portion 1c are set as a settling portion 4b to accommodate the settled sludge. And the sludge discharge pipe 5 is connected to the lower part of the small diameter straight part 1c, and the treated water pipe 6 is connected to the upper part of the large diameter straight part 1a. The upper reinforcing band 12 of the rotating body 3 is substantially coincident with the water surface. Moreover, the sludge settled in the sedimentation part 4b can be discharged | emitted by a natural flow system, or can be forcedly discharged | emitted by a sludge pump, a screw pump, etc. The inclination angle of the tapered portion 1b is about 30 to 60 degrees, but about 60 degrees is recommended.

流入管２には、その大部分を占める本体２ａと、この本体２ａの端部において流入水を鉛直下方に向けて流出する鉛直部２ｂを設けてあり、この鉛直部２ｂの下端を開口部２ｃとしてある。流入管２の開口部２ｃは、水槽１内のどこに位置させてもフロックを回転体３内に流入させることが可能であるが、回転体３の内側に位置させるのが好ましい。また、流入管２は図示するように水槽１の上方から導くことができるが、水槽１の大径ストレート部１ａまたはテーパ部１ｂを貫通させて導くこともできる。そして、流入管２の開口部２ｃが回転体３内で開口する場合、流入管２の開口部２ｃと回転体３の分離羽根１４との距離をＬ１とし、流入管２の開口部２ｃと流入水の水面との距離をＬ２とした場合に、Ｌ１＞Ｌ２とすれば、フロックを回転体３の内部に保持することがより容易になる。なお、流入水は、間欠的または連続的に流入させることができる。 The inflow pipe 2 is provided with a main body 2a that occupies most of the main body 2 and a vertical portion 2b that flows out the inflowing water vertically downward at the end of the main body 2a. The lower end of the vertical portion 2b is connected to the opening 2c. It is as. The opening 2c of the inflow pipe 2 can allow the floc to flow into the rotating body 3 wherever it is positioned in the water tank 1, but is preferably positioned inside the rotating body 3. The inflow pipe 2 can be guided from above the water tank 1 as shown in the figure, but can also be guided through the large-diameter straight portion 1a or the tapered portion 1b of the water tank 1. When the opening 2c of the inflow pipe 2 opens in the rotating body 3, the distance between the opening 2c of the inflow pipe 2 and the separation blade 14 of the rotating body 3 is L1, and the opening 2c of the inflow pipe 2 and the inflow When the distance between the water surface and the water surface is L2, if L1> L2, it is easier to hold the floc inside the rotating body 3. In addition, inflow water can be made to flow in intermittently or continuously.

回転体３は、原則として回転体３の内部や外部の流入水を回転させるがフロックを外部に流出させないように構成してあり、軸線を鉛直方向に向けて設置した回転軸１１、この回転軸１１に間隔を置いて取り付けた上部補強帯１２と下部補強帯１３、これらの上部補強帯１２と下部補強帯１３の内周縁に上下端をそれぞれ支持した複数枚（例えば３０枚）の分離羽根１４、および回転軸１１を回転駆動する電動モータや減速機などの駆動手段１５によって構成してある。複数の分離羽根１４は同一円周上に配置し、隣接する分離羽根１４同士の間の上記隙間は鉛直方向に細長いスリット（間隙）１６としてある。しかし、分離羽根１４やスリット１６の形状は回転体３の大きさや材質などにより変えることができる。回転体３の材質は限定しないが、その分離羽根１４は鋼、ステンレス鋼、プラスチック、塩化ビニールなどから形成することができる。 The rotating body 3 is configured to rotate the inflow water inside and outside the rotating body 3 in principle but not to allow the floc to flow out to the outside. The rotating shaft 11 is installed with the axis line oriented in the vertical direction. 11 and a plurality of (for example, 30) separating blades 14 having upper and lower ends supported respectively on the inner peripheral edges of the upper reinforcing band 12 and the lower reinforcing band 13. , And driving means 15 such as an electric motor or a speed reducer that rotationally drives the rotating shaft 11. The plurality of separation blades 14 are arranged on the same circumference, and the gap between the adjacent separation blades 14 is a slit (gap) 16 that is elongated in the vertical direction. However, the shapes of the separation blade 14 and the slit 16 can be changed depending on the size and material of the rotating body 3. Although the material of the rotary body 3 is not limited, the separation blade 14 can be formed of steel, stainless steel, plastic, vinyl chloride, or the like.

ここで、各分離羽根１４は短冊状とし、その水平断面形状は「くの字」状とてある。図３に示すように、分離羽根１４の水平断面形状は、幅ａをそれぞれ持った一方の短辺１４ａと他方の短辺１４ｂとが屈曲部１４ｃにおいて鈍角、例えば１５０度（接線に対して３０度）で交差した形状としてある。一方の短辺１４ａは回転体３の接線方向に沿って配置し、その結果として残りの短辺１４ｂは回転体３の内方に向かうようにしてある。そして、隣接する一方の分離羽根１４の短辺１４ａの端部１４ｄと他方の分離羽根１４の屈曲部１４ｃとの間隔ｂが同じになると共に、一方の分離羽根１４の短辺１４ｂの端部１４ｅと他方の分離羽根１４の短辺１４ａの端部１４ｄとの間隔すなわちスリット１６の幅ｃが同じになるように、全ての分離羽根１４を配置してある。間隔ｂは全ての分離羽根１４同士で一致させてあり、また間隔ｂも同様に一致させてあるが、必ずしも等間隔である必要はなくランダムの間隔であっても、１つ置き、２つ置きに同一の間隔でもよい。上部補強帯１２に対して分離羽根１４を位置調整可能に連結すれば、スリット１６の幅ｃを回転体３の回転数に応じて水面の上方から調整することが可能となる。なお、図２に示す分離羽根１４の形状の場合、スリット１６の幅ｃは５〜１００ｍｍとするのが望ましく、１０ｍｍ程度とするのがより好ましい。 Here, each separation blade 14 is formed in a strip shape, and its horizontal cross-sectional shape is a “<shape” shape. As shown in FIG. 3, the horizontal cross-sectional shape of the separation blade 14 is such that one short side 14a and the other short side 14b each having a width a are obtuse at the bent portion 14c, for example, 150 degrees (30 with respect to the tangent line). The shape intersects at a degree. One short side 14 a is arranged along the tangential direction of the rotating body 3, and as a result, the remaining short side 14 b is directed inward of the rotating body 3. The distance b between the end portion 14d of the short side 14a of one adjacent separation blade 14 and the bent portion 14c of the other separation blade 14 is the same, and the end portion 14e of the short side 14b of one separation blade 14 is the same. All the separation blades 14 are arranged so that the distance between the end 14d of the short side 14a of the other separation blade 14 and the width c of the slit 16 are the same. The interval b is the same for all the separation blades 14 and the interval b is also the same. However, the interval b is not necessarily equal, and it may be a random interval. The same interval may be used. If the separation blade 14 is connected to the upper reinforcing band 12 so that the position thereof can be adjusted, the width c of the slit 16 can be adjusted from above the water surface according to the number of rotations of the rotating body 3. In the case of the shape of the separation blade 14 shown in FIG. 2, the width c of the slit 16 is preferably 5 to 100 mm, and more preferably about 10 mm.

また、固液分離して得た処理水が処理水管６に流出する際にフロックが伴わないようにするためには、回転体３の回転速度Ｖ１を処理水の流出速度Ｖ２よりも大きく維持し、フロックを可能な限り分離羽根１４の内面に接触させて回転体３の中心部に押し戻すことが必要となる。そして、回転体３の外側における水槽１の水平断面面積つまり水槽反応部面積Ｓは、回転体３の外側における処理水の上昇速度Ｖ３によって決まる。したがって、処理水の上昇速度Ｖ３は処理水の流出速度Ｖ２よりも小さく（Ｖ３＜Ｖ２）する必要がある。 Further, in order to prevent the flocs from being accompanied when the treated water obtained by the solid-liquid separation flows into the treated water pipe 6, the rotational speed V1 of the rotating body 3 is maintained higher than the treated water outflow speed V2. It is necessary to push the floc back to the central part of the rotating body 3 as much as possible by contacting the inner surface of the separation blade 14. The horizontal sectional area of the water tank 1 outside the rotating body 3, that is, the water tank reaction part area S, is determined by the rising speed V3 of the treated water outside the rotating body 3. Therefore, the rising speed V3 of the treated water needs to be smaller than the outflow speed V2 of the treated water (V3 <V2).

さらに、回転体３の回転数は水槽１の直径、回転体３の直径、汚泥の粘性などのバランスを考慮して決定する必要があり、回転体３の周辺速度は毎分１〜１０ｍ程度とするのが好ましい。すなわち、回転体３の回転数は６０回転／分以下とするのが好ましく、１〜１０回転／分程度の低速度とするのがより好ましい。より詳細には、回転体３の直径を１００ｍｍとした場合には回転数を１〜２回転／分とし、直径を３００ｍｍとした場合には回転数を５〜６回転／分とし、直径を１ｍとした場合には回転数を１５〜２０回転／分とし、直径を３ｍ以上とした場合には回転数を２０〜６０回転／分とするのが好ましい。 Furthermore, the rotational speed of the rotating body 3 needs to be determined in consideration of the balance of the diameter of the water tank 1, the diameter of the rotating body 3, the viscosity of the sludge, and the peripheral speed of the rotating body 3 is about 1 to 10 m / min. It is preferable to do this. That is, the rotational speed of the rotating body 3 is preferably 60 rotations / minute or less, and more preferably a low speed of about 1 to 10 rotations / minute. More specifically, when the diameter of the rotating body 3 is 100 mm, the rotational speed is 1 to 2 revolutions / minute, and when the diameter is 300 mm, the rotational speed is 5 to 6 revolutions / minute and the diameter is 1 m. In this case, the rotation speed is preferably 15 to 20 rotations / minute, and when the diameter is 3 m or more, the rotation speed is preferably 20 to 60 rotations / minute.

次に、この実施の形態１における固液分離装置の作用を説明する。流入水は、薬液が混合している場合もあるが、水槽１のほぼ中央において流入管２から鉛直下方に向かって回転体３内に流入する。回転体３は上記のような低速度で回転しているので、回転体３内の流入水は遠心力が働かない等速円運動に近い速度で回転体３の内部を廻り、重いフロックは分離羽根１４よりも遅い速度で分離羽根１４と同じ方向に回転しながら中心部に集まる。この際に、分離羽根１４の速度とフロックの速度との差によって、フロックは常に分離羽根１４の内側に押し戻されて回転体３の内部に保持される。すなわち、回転体３は、フロックを含む流入水を回転体３の内部で回転させると共に、フロックが回転体３の外部に流出することを防止する。 Next, the operation of the solid-liquid separator in the first embodiment will be described. The inflowing water may be mixed with the chemical solution, but flows into the rotating body 3 from the inflow pipe 2 vertically downward at the approximate center of the water tank 1. Since the rotating body 3 rotates at the low speed as described above, the inflow water in the rotating body 3 goes around the inside of the rotating body 3 at a speed close to a uniform circular motion in which centrifugal force does not work, and the heavy floc is separated. They gather in the center while rotating in the same direction as the separation blade 14 at a slower speed than the blade 14. At this time, due to the difference between the speed of the separating blade 14 and the speed of the floc, the floc is always pushed back inside the separating blade 14 and held inside the rotating body 3. That is, the rotator 3 rotates the inflow water including the flock within the rotator 3 and prevents the flock from flowing out of the rotator 3.

この間に、回転体３の内部では流入水中のフロックが基本的に凝集するが、流入水中の微細なフロックなどの一部は回転体３の外部に流出することがある。しかし、回転体３の外部には処理水が回転体３の回転に伴って緩やかに回転して渦巻状態になり、テーパ部１ｂに中心方向への流れを生じるという所謂ティーカップ現象で、回転体３から流出した微細なフロックは回転体３の下端近傍において緩やかな渦巻状態となって沈殿部４ｂに集まる。そして、回転体３の内部に集まった全てのフロックは沈殿部４ｂに沈降し、汚泥となって汚泥排出管５を通って外部に流出する。また、汚泥から分離した処理水は、処理水管６を通って外部に流出する。 During this time, flocs in the inflowing water basically aggregate inside the rotator 3, but some fine flocs and the like in the inflowing water may flow out of the rotator 3. However, the rotator is in a so-called tea cup phenomenon in which the treated water is gently rotated with the rotation of the rotator 3 to form a spiral state outside the rotator 3 and the taper portion 1b flows in the center direction. The fine flocs flowing out from 3 become a gentle spiral in the vicinity of the lower end of the rotating body 3 and gather in the settling portion 4b. All flocs gathered inside the rotary body 3 settle in the sedimentation portion 4b and become sludge and flow out to the outside through the sludge discharge pipe 5. The treated water separated from the sludge flows out through the treated water pipe 6.

上記実施の形態１における固液分離装置において、水槽１は直径１０ｍの既設の円筒型沈殿槽とし、流入水は下水の２次処理水とし、流入管２の開口部２ｃは回転体３の内部に位置させた。また、回転体３は直径５ｍの円筒とし、３０枚の分離羽根１４を用い、スリット１６の幅ｃは１００ｍｍとした。各分離羽根１４は、ステンレス鋼で水平断面「くの字状」に形成し、その短辺１４ａと短辺１４ｂのそれぞれの長さを２５０ｍｍとし、鉛直方向の長さを２ｍとした。そして、回転体３の接線に対する短辺１４ｂの角度は３０度とし、回転体３の回転数は２０回転／分とした。このような条件で運転したところ、フロックを回転体３の内部に良好に保持することができ、流入水のＳＳ濃度が０．３％であった場合に、排出汚泥のＳＳ濃度は１．５％となり、汚泥濃縮を効率よく行なうことができた。また、流入水に薬液として高分子凝集剤を０．３％添加したところ、排出汚泥のＳＳ濃度は２．５％となり、汚泥濃縮をより効率よく行なうことができた。 In the solid-liquid separation device in the first embodiment, the water tank 1 is an existing cylindrical sedimentation tank having a diameter of 10 m, the inflow water is secondary treated water of sewage, and the opening 2c of the inflow pipe 2 is the interior of the rotating body 3. Was located. The rotating body 3 is a cylinder having a diameter of 5 m, 30 separation blades 14 are used, and the width c of the slit 16 is 100 mm. Each separation blade 14 is made of stainless steel and has a horizontal cross-section "", and has a short side 14a and a short side 14b each having a length of 250 mm and a vertical length of 2 m. And the angle of the short side 14b with respect to the tangent of the rotary body 3 was 30 degree | times, and the rotation speed of the rotary body 3 was 20 rotation / min. When operated under such conditions, the floc can be held well inside the rotating body 3, and when the SS concentration of the influent water is 0.3%, the SS concentration of the discharged sludge is 1.5. %, And sludge concentration could be performed efficiently. Moreover, when 0.3% of the polymer flocculant was added to the inflow water as a chemical solution, the SS concentration of the discharged sludge was 2.5%, and the sludge concentration could be performed more efficiently.

以上のように、この実施の形態１における固液分離装置は、回転体３を６０回転／分以下の低い回転数で回転させるだけで効率的に固液分離することができる。したがって、従来の凝集濃縮槽と比べても設置面積や容積が減少し、全体のコンパクト化と設備費の削減が可能となり、簡素な構造で従来の凝集濃縮槽と同等以上の性能が得られる。また、構造が簡素であるので、駆動手段１５の定期点検程度以外に交換部品がほとんど無く、維持管理が容易になる。さらに、回転体３の回転数が６０回転／分以下と従来の機械式遠心分離法での回転数よりも低いので、エネルギーの消費量が少なくなり、騒音や振動の対策が不要となる。そして、濃縮の効率を向上させることができるので、水槽１の負荷を向上させることができる。また、従来の機械式の常圧浮上濃縮法と比較して、薬注率を低下させても同等のＳＳ回収率（９８％以上）が得られる。 As described above, the solid-liquid separation device according to the first embodiment can perform solid-liquid separation efficiently only by rotating the rotating body 3 at a low rotational speed of 60 revolutions / minute or less. Therefore, the installation area and volume are reduced as compared with the conventional coagulation-concentration tank, the overall size can be reduced and the equipment cost can be reduced, and the performance equivalent to or higher than that of the conventional coagulation-concentration tank can be obtained with a simple structure. Further, since the structure is simple, there are almost no replacement parts other than the regular inspection of the driving means 15, and maintenance is easy. Furthermore, since the rotational speed of the rotating body 3 is 60 revolutions / minute or less, which is lower than the rotational speed in the conventional mechanical centrifugal separation method, energy consumption is reduced, and measures for noise and vibration are not required. And since the efficiency of concentration can be improved, the load of the water tank 1 can be improved. In addition, as compared with the conventional mechanical atmospheric pressure flotation concentration method, an equivalent SS recovery rate (98% or more) can be obtained even if the drug injection rate is lowered.

したがって、この実施の形態１における固液分離装置は、上述のように汚泥を濃縮することができるので、沈殿池の小面積化や高負荷化ばかりでなく、重力式汚泥濃縮槽の小面積化や高負荷化にも適用でき、さらに、機械式汚泥濃縮装置や脱水機のプレ濃縮用の汚泥濃縮装置の代りとすることも可能である。 Therefore, since the solid-liquid separator in this Embodiment 1 can concentrate sludge as described above, not only the sedimentation basin is reduced in area and load, but also the gravity sludge concentration tank is reduced in area. In addition, it can be applied to a mechanical sludge concentrating device and a sludge concentrating device for preconcentration of a dehydrator.

実施の形態２．
図４はこの発明を実施するための実施の形態２における固液分離装置を説明するための概略側面図、図５は概略平面図であり、図１と同じ部分に同じ符号を付して重複説明を省略する。この実施の形態２における固液分離装置は、平面長四角形の沈殿槽２１に適応させてある。この沈殿槽２１は、平行に対向する長手側壁２２、２３と、平行に対向する短手側壁２４、２５と、段付の底壁２６によって構成してある。短手の側壁２４側に実施の形態１と同様な固液分離装置を配置し、それに対向する側壁２５側に処理水管６を配置してある。側壁２２、２３と側壁２５の上部には、側壁２２、２３の一部と側壁２５の全部を連通する越流堰２７を設けてある。 Embodiment 2. FIG.
4 is a schematic side view for explaining the solid-liquid separation device according to the second embodiment for carrying out the present invention, and FIG. 5 is a schematic plan view. The same parts as those in FIG. Description is omitted. The solid-liquid separation device according to the second embodiment is adapted to a precipitation tank 21 having a flat rectangular shape. The sedimentation tank 21 is composed of long side walls 22 and 23 facing in parallel, short side walls 24 and 25 facing in parallel, and a stepped bottom wall 26. A solid-liquid separator similar to that of the first embodiment is arranged on the short side wall 24 side, and the treated water pipe 6 is arranged on the side wall 25 side facing it. Overflow weirs 27 that provide communication between a part of the side walls 22 and 23 and the entire side wall 25 are provided on the side walls 22 and 23 and the upper side of the side wall 25.

底壁２６は、固液分離槽装置の回転体３の下方の最深部において水平に広がる平面２６ａと、この平面２６ａから側壁２５側に向かって上方に傾斜する斜面２６ｂ、この斜面２６ｂから側壁２５側に向かって斜面２６ｂよりも小さな角度で上方に傾斜する斜面２６ｃを有している。底壁２６の平面２６ａの上方は反応部２８ａとして上記回転体３を配置してある。底壁２６の斜面２６ｂを含む部分は沈殿部２８ｂとし、汚泥排出管５を接続してある。そして、この実施の形態２では、回転体３とのバランスをとるため、回転体３の周囲に平面四角形の筒状の仕切を配置して水槽２９としてある。 The bottom wall 26 has a flat surface 26a that extends horizontally in the deepest part below the rotating body 3 of the solid-liquid separation tank device, a slope 26b that slopes upward from the flat surface 26a toward the side wall 25, and a side wall 25 that extends from the slope 26b. A slope 26c that slopes upward at a smaller angle than the slope 26b toward the side is provided. Above the flat surface 26a of the bottom wall 26, the rotating body 3 is arranged as a reaction portion 28a. A portion of the bottom wall 26 including the inclined surface 26b is a sedimentation portion 28b, to which the sludge discharge pipe 5 is connected. And in this Embodiment 2, in order to balance with the rotary body 3, the planar square cylindrical partition is arrange | positioned around the rotary body 3, and it is set as the water tank 29. As shown in FIG.

このように、この実施の形態２における固液分離装置では、仕切を設けて水槽２９とし回転体３とバランスのとれたものとしたので、回転体３から流出した微細なフロックを仕切の内側で固液分離することができ、実施の形態１と同様な効果が得られる。なお、図６に示すように、平面四角形の水槽２９の４つの側壁のうちの沈殿槽２１の側壁２５側に位置する１つの側壁の下端から傾斜板２９ａを沈殿槽２１の側壁２４側に傾けて延在させれば、汚泥が処理水と共に流出することをより一層抑制することができ、汚泥濃縮をより効率的に行なうことができる。 As described above, in the solid-liquid separation device according to the second embodiment, since the partition is provided and the water tank 29 is balanced with the rotating body 3, the fine floc that has flowed out of the rotating body 3 is placed inside the partition. Solid-liquid separation can be performed, and the same effect as in the first embodiment can be obtained. As shown in FIG. 6, the inclined plate 29 a is inclined toward the side wall 24 of the settling tank 21 from the lower end of one side wall located on the side wall 25 side of the settling tank 21 among the four side walls of the water tank 29 having a square plane. If it extends, it can suppress further that a sludge flows out with a treated water, and can concentrate sludge more efficiently.

実施の形態３．
図７はこの発明を実施するための実施の形態３における固液分離装置を説明するための概略側面図であり、図１と同じ部分に同じ符号を付して重複説明を省略する。この実施の形態３における固液分離装置は、実施の形態１における水槽１とは異なった水槽３１に適応させてある。すなわち、この実施の形態３における水槽３１には、上部から順次に大径ストレート部３１ａ、大径テーパ部３１ｂ、小径ストレート部３１ｃ、および小径テーパ部３１ｄを設けてある。そして、大径ストレート部３１ａと大径テーパ部３１ｂによって反応部３２ａを構成し、この反応部３２ａに実施の形態１と同様な回転体３を配置してある。また、小径ストレート部３１ｃと小径テーパ部３１ｄによって沈殿部３２ｂを構成し、この沈殿部３２ｂの最下部に汚泥排出管５を接続してある。そして、回転体３の回転軸１１から下方に延在させた延長部１１ａに、掻寄機３３を小径テーパ部３１ｄ内に位置するように取り付けてある。 Embodiment 3 FIG.
FIG. 7 is a schematic side view for explaining the solid-liquid separator according to Embodiment 3 for carrying out the present invention. The same parts as those in FIG. The solid-liquid separator in the third embodiment is adapted to a water tank 31 different from the water tank 1 in the first embodiment. That is, the water tank 31 in the third embodiment is provided with a large-diameter straight portion 31a, a large-diameter tapered portion 31b, a small-diameter straight portion 31c, and a small-diameter tapered portion 31d sequentially from the top. And the reaction part 32a is comprised by the large diameter straight part 31a and the large diameter taper part 31b, and the rotary body 3 similar to Embodiment 1 is arrange | positioned at this reaction part 32a. Moreover, the sedimentation part 32b is comprised by the small diameter straight part 31c and the small diameter taper part 31d, and the sludge discharge pipe 5 is connected to the lowest part of this sedimentation part 32b. And the scraper 33 is attached to the extension part 11a extended below from the rotating shaft 11 of the rotary body 3 so that it may be located in the small diameter taper part 31d.

この実施の形態３における固液分離装置は、水槽３１の形状に対応して流入水を効率よく固液分離することができる。特に、沈殿部３２ｂが深い場合、例えば水槽３１の反応部３２ａの鉛直方向の距離Ｃ１と沈殿部３２ｂの鉛直方向の距離Ｃ２との比が３：２程度である場合に、そのフロックの固液分離の効率をより向上させることができる。 The solid-liquid separation device according to the third embodiment can efficiently separate the inflowing water into solid and liquid corresponding to the shape of the water tank 31. In particular, when the sedimentation part 32b is deep, for example, when the ratio of the vertical distance C1 of the reaction part 32a of the water tank 31 to the vertical distance C2 of the sedimentation part 32b is about 3: 2, the solid liquid of the floc Separation efficiency can be further improved.

実施の形態４．
図８はこの発明を実施するための実施の形態４における固液分離装置を説明するための概略側面図であり、図７と同じ部分に同じ符号を付して重複説明を省略する。この実施の形態４における固液分離装置は、実施の形態３の水槽３１とは異なった形状の水槽４１に適応させてある。すなわち、この実施の形態４における水槽４１には、上部から順次に大径テーパ部４１ａ、ストレート部４１ｂ、および小径テーパ部４１ｃを設けてある。そして、大径テーパ部４１ａによって反応部４２ａを構成し、この反応部４２ａに実施の形態２と同様な回転体３を配置してある。また、ストレート部４１ｂと小径テーパ部４１ｃによって沈殿部４２ｂを構成し、この沈殿部４２ｂに実施の形態２と同様な掻寄機３３を配置してある。テーパ部４１ａを長くすることでフロックの固液分離の効率をより向上させることができる。 Embodiment 4 FIG.
FIG. 8 is a schematic side view for explaining the solid-liquid separator according to Embodiment 4 for carrying out the present invention. The same parts as those in FIG. The solid-liquid separator in the fourth embodiment is adapted to a water tank 41 having a shape different from that of the water tank 31 of the third embodiment. That is, the water tank 41 in the fourth embodiment is provided with a large-diameter tapered portion 41a, a straight portion 41b, and a small-diameter tapered portion 41c sequentially from the top. And the reaction part 42a is comprised by the large diameter taper part 41a, and the rotary body 3 similar to Embodiment 2 is arrange | positioned at this reaction part 42a. Moreover, the sedimentation part 42b is comprised by the straight part 41b and the small diameter taper part 41c, and the scraper 33 similar to Embodiment 2 is arrange | positioned at this sedimentation part 42b. By elongating the taper portion 41a, the efficiency of solid-liquid separation of floc can be further improved.

水槽４１の大径テーパ部４１ａの上端の直径は１ｍ、回転体３の直径は５００ｍｍ、反応部４２ａの有効水深は１ｍであった。濃度０．８％の下水の余剰汚泥を薬注しながら５ｍ³／ｈの処理量で連続流入させたところ、次の表１に示すような結果を得た。この表１から分かるように、薬注率が増加するに従って汚泥濃度が増加し、薬注率が０．３％であるときに汚泥濃度が３％以上となり、ＳＳ回収率が９５％以上となった。この結果は、従来の薬注専用の機械濃縮機とほぼ同等となる。逆に言えば、この実施の形態４における固液分離装置は、簡素な構造でありながら従来の機械濃縮機と同等な処理を行うことができるので、イニシャルコストを低減させ、交換部品を少なくし、維持管理を容易化することができる。 The diameter of the upper end of the large-diameter tapered portion 41a of the water tank 41 was 1 m, the diameter of the rotating body 3 was 500 mm, and the effective water depth of the reaction portion 42a was 1 m. When the excess sludge having a concentration of 0.8% was continuously poured at a treatment amount of 5 m ³ / h while pouring excessive sludge, a result as shown in the following Table 1 was obtained. As can be seen from Table 1, the sludge concentration increases as the chemical injection rate increases. When the chemical injection rate is 0.3%, the sludge concentration becomes 3% or more, and the SS recovery rate becomes 95% or more. It was. This result is almost equivalent to a conventional mechanical concentrator dedicated to chemical injection. In other words, since the solid-liquid separator in the fourth embodiment has a simple structure and can perform the same processing as a conventional mechanical concentrator, the initial cost is reduced and the number of replacement parts is reduced. Maintenance can be facilitated.

実施の形態５．
図９はこの発明を実施するための実施の形態５における固液分離装置を説明するための概略側面図であり、図８と同じ部分に同じ符号を付して重複説明を省略する。この実施の形態５における固液分離装置は、流入管２の位置を変化させた点で実施の形態４における固液分離装置と異なっている。すなわち、流入管５１には、その大部分を占める本体５１ａと、回転体３内において本体５１ａの端部から鉛直上方に延在する鉛直部５１ｂを設けてあり、本体部５１ａは水槽４１のストレート部４１ｂを貫通させ、鉛直部５１ｂの上端を開口部５１ｃとしてある。この場合にも、流入管５１の開口部５１ｃは水槽４１の大径テーパ部４１ａ内のどこにでも位置させることができるが、回転体３の内側に位置させるのが好ましい。 Embodiment 5 FIG.
FIG. 9 is a schematic side view for explaining the solid-liquid separator according to Embodiment 5 for carrying out the present invention. The same parts as those in FIG. The solid-liquid separator in the fifth embodiment is different from the solid-liquid separator in the fourth embodiment in that the position of the inflow pipe 2 is changed. That is, the inflow pipe 51 is provided with a main body 51 a that occupies most of the inflow pipe 51 and a vertical portion 51 b that extends vertically upward from the end of the main body 51 a in the rotating body 3. The upper part of the vertical part 51b is made into the opening part 51c through the part 41b. Also in this case, the opening 51 c of the inflow pipe 51 can be located anywhere in the large diameter tapered portion 41 a of the water tank 41, but is preferably located inside the rotating body 3.

水槽４１の大径テーパ部４１ａの上端の直径は１ｍ、回転体３の直径は３００ｍｍ、反応部４２ａの有効水深は１ｍ、反応部４２ａの有効容積は約７８０Ｌであった。実施条件は、余剰汚泥濃度が０．６％、薬注率が０．４％であった。この実施の形態５の固液分離装置と従来の凝集濃縮槽とを連続流入によって比較したところ、表２に示すような結果を得た。この表２から分かるように、滞留時間１５分における濃縮汚泥濃度は、従来の凝集濃縮槽では０．９％となったが、この実施の形態５における固液分離装置では２．６％となり、良好に濃縮できた。 The diameter of the upper end of the large-diameter tapered portion 41a of the water tank 41 was 1 m, the diameter of the rotating body 3 was 300 mm, the effective water depth of the reaction portion 42a was 1 m, and the effective volume of the reaction portion 42a was about 780L. The implementation conditions were an excess sludge concentration of 0.6% and a chemical injection rate of 0.4%. When the solid-liquid separator of this Embodiment 5 and the conventional coagulation concentration tank were compared by continuous inflow, results as shown in Table 2 were obtained. As can be seen from Table 2, the concentrated sludge concentration at a residence time of 15 minutes was 0.9% in the conventional coagulation concentration tank, but 2.6% in the solid-liquid separation device in this Embodiment 5, Concentrated well.

実施の形態６．
図１０はこの発明を実施するための実施の形態６における固液分離装置を説明するための概略側面図であり、図１と同じ部分に同じ符号を付して重複説明を省略する。この実施の形態６における固液分離装置は、実施の形態１の水槽１とは異なった形状の水槽６１に適応させてある。また、流入管６２を回転体３の上方に配置し、これらの流入管６２と回転体３の間に邪魔板６３と流入誘導器６４を上方から順次に配置してある。水槽６１は、上部の大径ストレート部６１ａと下部の大径テーパ部６１ｂとによって構成してある。大径ストレート部６１ａの全体と大径テーパ部６１ｂの略上半分を反応部とし、この反応部に上記回転体３を配置してある。そして、大径テーパ部６１ｂの略下半分を沈殿部６２とし、この沈殿部６２の下部に汚泥排出管５を接続してある。 Embodiment 6 FIG.
FIG. 10 is a schematic side view for explaining the solid-liquid separator according to Embodiment 6 for carrying out the present invention. The same parts as those in FIG. The solid-liquid separator in the sixth embodiment is adapted to a water tank 61 having a shape different from that of the water tank 1 of the first embodiment. Further, the inflow pipe 62 is disposed above the rotating body 3, and the baffle plate 63 and the inflow inductor 64 are sequentially disposed between the inflow pipe 62 and the rotating body 3 from above. The water tank 61 is constituted by an upper large-diameter straight portion 61a and a lower large-diameter tapered portion 61b. The entire large-diameter straight portion 61a and the substantially upper half of the large-diameter tapered portion 61b are used as reaction portions, and the rotating body 3 is arranged in the reaction portion. The substantially lower half of the large-diameter taper portion 61 b is a sedimentation portion 62, and the sludge discharge pipe 5 is connected to the lower portion of the sedimentation portion 62.

流入管６２は実施の形態１における流入管２と同様に本体６２ａ、鉛直部６２ｂ、および開口部６２ｃを有し、この開口部６２ｃは回転体３の上方に位置させてある。邪魔板６３は、流入水内のフロックを回転体３内に均等に供給するため、流入管６２の開口部６２ｃの下方において水平に配置してある。流入誘導器６４は、邪魔板６３で流れの方向が変わった流入水を回転体３内に誘導するように配置してある。この流入誘導器６４は、上部の漏斗状部６４ａと下部の直管部６４ｂとによって構成し、直管部６４ｂの下端の開口部６４ｃは回転体３内のほぼ中央に位置させてある。 The inflow pipe 62 has a main body 62a, a vertical portion 62b, and an opening 62c, similar to the inflow pipe 2 in the first embodiment, and the opening 62c is positioned above the rotating body 3. The baffle plate 63 is disposed horizontally below the opening 62 c of the inflow pipe 62 in order to supply the flocs in the inflow water evenly into the rotating body 3. The inflow inducer 64 is disposed so as to guide the inflow water whose flow direction has been changed by the baffle plate 63 into the rotating body 3. The inflow inducer 64 is constituted by an upper funnel-like portion 64 a and a lower straight pipe portion 64 b, and an opening 64 c at the lower end of the straight pipe portion 64 b is located at the approximate center in the rotating body 3.

この実施の形態６における固液分離装置では、流入管６２からの流入水の流れを邪魔板６３によって変えると共に、その流入水中のフロックを流入誘導器６４によって回転体３内のほぼ中央に誘導するので、流入水を回転体３内に均等に供給することができる。したがって、処理効率を向上させることができ、その他には実施の形態１と同様な効果が得られる。 In the solid-liquid separation device according to the sixth embodiment, the flow of inflow water from the inflow pipe 62 is changed by the baffle plate 63, and the floc in the inflow water is guided to the approximate center in the rotating body 3 by the inflow inducer 64. Therefore, inflow water can be evenly supplied into the rotator 3. Therefore, the processing efficiency can be improved, and other effects similar to those of the first embodiment can be obtained.

実施の形態７．
図１１はこの発明を実施するための実施の形態７における固液分離装置を説明するための概略側面図であり、図１と同じ部分に同じ符号を付して重複説明を省略する。この実施の形態７における固液分離装置は、実施の形態１における水槽１とは異なった形状の水槽７１に適応させてある。水槽７１は、上部から順次に大径ストレート部７１ａ、大径テーパ部７１ｂ、小径ストレート部７１ｃ、および小径テーパ部７１ｄによって構成してある。大径ストレート部７１ａの全体と大径テーパ部７１ｂの略上半分を反応部７２ａとし、この反応部７２ａに回転体３を配置してある。また、大径テーパ部７１ｂの略下半分、小径ストレート部７１ｃ、および小径テーパ部７１ｄを沈殿部７２ｂとし、この沈殿部７２ｂの底部に汚泥排出管５を接続してある。そして、回転体３の上部に干渉帯７３を設け、この干渉帯７３の上方に流入管７４、邪魔板７５、および流入誘導器７６を配置し、沈殿部７２に攪拌棒７７を設けてある。 Embodiment 7 FIG.
FIG. 11 is a schematic side view for explaining the solid-liquid separator according to Embodiment 7 for carrying out the present invention. The same parts as those in FIG. The solid-liquid separator in the seventh embodiment is adapted to a water tank 71 having a shape different from that of the water tank 1 in the first embodiment. The water tank 71 is composed of a large-diameter straight portion 71a, a large-diameter tapered portion 71b, a small-diameter straight portion 71c, and a small-diameter tapered portion 71d sequentially from the top. The entire large-diameter straight portion 71a and the substantially upper half of the large-diameter tapered portion 71b serve as a reaction portion 72a, and the rotating body 3 is disposed in the reaction portion 72a. Further, the substantially lower half of the large-diameter taper portion 71b, the small-diameter straight portion 71c, and the small-diameter taper portion 71d serve as a precipitation portion 72b, and the sludge discharge pipe 5 is connected to the bottom of the precipitation portion 72b. An interference band 73 is provided above the rotating body 3, an inflow pipe 74, a baffle plate 75, and an inflow inducer 76 are disposed above the interference band 73, and a stirring bar 77 is provided in the settling portion 72.

干渉帯７３は、流入水を層流化してフロックの乱れを防止するために設けてあり、回転体３の外径とほぼ同等の外径を持った円筒体としてある。回転体３の分離羽根１４の上端は、実施の形態１の上部補強帯１２を介することなく干渉帯７３に接続してある。回転体３の上端、すなわち回転体３と干渉帯７３の接続部は水面よりも下方に位置させ、干渉帯７３の上端は水面の上方に位置させてある。流入管７４、邪魔板７５、および流入誘導器７６は実施の形態６の場合と同様に配置してある。ただし、流入誘導器７６は実施の形態６の流入誘導器６４とは異なった形状、すなわち実施の形態６の流入誘導器６４の直管部６４ｂを持たない漏斗状としてある。なお、攪拌棒７７は長さの異なる複数本を回転軸１１の延長部１１ａに水平に取り付けてある。 The interference band 73 is provided to prevent the disturbance of the flocs by laminating the incoming water, and is a cylindrical body having an outer diameter substantially equal to the outer diameter of the rotating body 3. The upper end of the separation blade 14 of the rotating body 3 is connected to the interference band 73 without passing through the upper reinforcing band 12 of the first embodiment. The upper end of the rotator 3, that is, the connection between the rotator 3 and the interference band 73 is positioned below the water surface, and the upper end of the interference band 73 is positioned above the water surface. Inflow pipe 74, baffle plate 75, and inflow inducer 76 are arranged in the same manner as in the sixth embodiment. However, the inflow inductor 76 has a shape different from the inflow inductor 64 of the sixth embodiment, that is, a funnel shape without the straight pipe portion 64b of the inflow inductor 64 of the sixth embodiment. A plurality of stirring rods 77 having different lengths are horizontally attached to the extension 11 a of the rotating shaft 11.

このような構成により、流入管７４からの流入水は邪魔板７５に当たってその方向が変わり、この流入水は流入誘導器７６によって集められ、干渉帯７３内に流入する。干渉帯７３を設けることで、反応部７２ａの回転体３以外に流入水の乱れの影響がなくなり、流入水が層流化する。この流入水は、低速度で回転する回転体３内に流入し、フロックと共に回転体３の内部を低速で廻る。回転体３は、回転体３を含む水槽７１内の流入水全体に回転力を与え、かつ回転体３内で凝集化（フロック化）している汚泥が回転体３の外部へ流出するのを防止する。流入水のうちの凝集汚泥（フロック）以外の水分は分離羽根１４同士の間のスリット１６を通過し、処理水となって処理水管６へ流出する。凝集汚泥は回転体３から沈殿部７２ｂに沈降し、攪拌棒７７によって攪拌されて水の道のない安定した濃度の汚泥となり、汚泥排出管５へ流出する。 With such a configuration, the inflow water from the inflow pipe 74 hits the baffle plate 75 and changes its direction, and this inflow water is collected by the inflow inducer 76 and flows into the interference band 73. By providing the interference band 73, the influence of the turbulence of the inflowing water other than the rotating body 3 of the reaction section 72a is eliminated, and the inflowing water becomes laminar. This inflowing water flows into the rotating body 3 that rotates at a low speed, and rotates around the inside of the rotating body 3 together with the flock. The rotator 3 gives a rotational force to the entire inflow water in the water tank 71 including the rotator 3, and the sludge aggregated (flocculated) in the rotator 3 flows out of the rotator 3. To prevent. Moisture other than the aggregated sludge (floc) in the inflowing water passes through the slits 16 between the separation blades 14 and flows out into the treated water pipe 6 as treated water. The agglomerated sludge settles from the rotating body 3 to the settling part 72b, is stirred by the stirring rod 77, becomes a sludge having a stable concentration without a water path, and flows out to the sludge discharge pipe 5.

以上のように、この実施の形態７では邪魔板７５によって流入水の流れを変え、この流れが変わった流入水を流入誘導器７６によって干渉帯７３に確実に導くことができる。また、干渉帯７３では、流入水の乱れを防止し、流入水を層流化することができる。そして、沈殿部７２ｂでは、攪拌棒７７によって汚泥に水の道を無くし、汚泥の濃度を安定化することができる。なお、流入水に凝集剤として１液高分子凝集剤を添加し、スリット１６の幅ｃを１０ｍｍ程度とし、回転体３を６回転／分の低い回転数で運転したところ、排出汚泥は流入水のＳＳ濃度の４倍の濃度とすることができた。 As described above, in the seventh embodiment, the flow of the inflow water is changed by the baffle plate 75, and the inflow water having the changed flow can be reliably guided to the interference band 73 by the inflow inducer 76. Moreover, in the interference zone 73, disturbance of inflow water can be prevented and inflow water can be made into a laminar flow. And in the sedimentation part 72b, the water path can be eliminated by the stirring rod 77, and the density | concentration of sludge can be stabilized. In addition, when one-liquid polymer flocculant is added to the inflow water as a flocculant, the width c of the slit 16 is set to about 10 mm, and the rotating body 3 is operated at a low rotation speed of 6 rotations / min. The concentration of SS was 4 times the concentration of SS.

実施の形態８．
図１２はこの発明を実施するための実施の形態８における固液分離装置を説明するための概略側面図であり、図１１と同じ部分に同じ符号を付して重複説明を省略する。この実施の形態８における固液分離装置は、実施の形態７と同様な水槽７１を備えている反面で、実施の形態７における干渉帯７３、邪魔板７５、および流入誘導器７６は備えず、その代りに実施の形態７におけるものとは異なった形状の流入管８１と流入誘導器８２を備えている。すなわち、流入誘導器８２はコアンダーチューリップ状とし、流入管８１と流入誘導器８２は一体に連結してある。 Embodiment 8 FIG.
FIG. 12 is a schematic side view for explaining the solid-liquid separation device according to the eighth embodiment for carrying out the present invention. The same reference numerals are given to the same parts as those in FIG. The solid-liquid separator in the eighth embodiment is provided with the same water tank 71 as in the seventh embodiment, but does not include the interference band 73, the baffle plate 75, and the inflow inductor 76 in the seventh embodiment. Instead, an inflow pipe 81 and an inflow inductor 82 having different shapes from those in the seventh embodiment are provided. That is, the inflow inductor 82 has a cone-and-tulip shape, and the inflow pipe 81 and the inflow inductor 82 are integrally connected.

これにより、流入管８１から流入誘導器８２に流入した流入水は、流入誘導器８２において図１３に矢印で示すように旋回して回転体３の内部に緩やかに流下する。したがって、この実施の形態８では、流入誘導器８２によって流入水を旋回させることによって流入水中のフロックを均一に分布させ、流入水を緩やかに流下させることによって流入水の乱れを防止することができるので、実施の形態７とほぼ同様な効果が得られる。 As a result, the inflowing water that has flowed into the inflow inductor 82 from the inflow pipe 81 turns as indicated by the arrow in FIG. 13 in the inflow inductor 82 and gently flows down into the rotating body 3. Therefore, in the eighth embodiment, the inflow water can be uniformly distributed by turning the inflow water by the inflow inducer 82, and the inflow water can be prevented from being disturbed by gently flowing down the inflow water. Therefore, substantially the same effect as in the seventh embodiment can be obtained.

実施の形態９．
図１４はこの発明を実施するための実施の形態９における固液分離装置を説明するための概略側面図であり、図１１と同じ部分に同じ符号を付して重複説明を省略する。この実施の形態９における固液分離装置は、実施の形態７の水槽７１とは異なった水槽９１とした点で実施の形態７における固液分離装置と異なっている。この実施の形態９の水槽９１は、上部の大径ストレート部９１ａと下部の大径テーパ部９１ｂとによって構成してある。そして、大径ストレート部９１ａの全体と大径テーパ部９１ｂの略上半分を反応部とし、回転体３を配置してある。また、大径テーパ部９１ｂの略下半分を沈殿部９２とし、この沈殿部９２に実施の形態７と同様な攪拌棒７７を配置してある。この実施の形態９では、実施の形態７における小径ストレート部７１ｃや小径テーパ部７１ｄを設けなくとも、実施の形態７とほぼ同様な効果が得られる。 Embodiment 9 FIG.
FIG. 14 is a schematic side view for explaining the solid-liquid separator according to Embodiment 9 for carrying out the present invention. The same parts as those in FIG. The solid-liquid separator in the ninth embodiment is different from the solid-liquid separator in the seventh embodiment in that the water tank 91 is different from the water tank 71 in the seventh embodiment. The water tank 91 of the ninth embodiment is configured by an upper large-diameter straight portion 91a and a lower large-diameter tapered portion 91b. And the rotary body 3 is arrange | positioned by making the whole large diameter straight part 91a and the substantially upper half of the large diameter taper part 91b into the reaction part. Further, a substantially lower half of the large diameter taper portion 91b is set as a precipitation portion 92, and the same stirring rod 77 as that of the seventh embodiment is arranged in the precipitation portion 92. In the ninth embodiment, substantially the same effect as in the seventh embodiment can be obtained without providing the small-diameter straight portion 71c and the small-diameter tapered portion 71d in the seventh embodiment.

実施の形態１０．
図１５はこの発明を実施するための実施の形態１０における固液分離装置を説明するための概略側面図であり、図１４と同じ部分に同じ符号を付して重複説明を省略する。この実施の形態１０における固液分離装置は、実施の形態９の攪拌棒７７の代りに掻寄機９３を設けた点で実施の形態９における固液分離装置と異なっている。掻寄機９３は、攪拌棒（ピケットフェンス）と掻寄機を組み合わせた形状としてある。この実施の形態１０では、汚泥中に水の道が発生するのを防止して汚泥の濃度を安定化させることができると共に、汚泥を汚泥排出管５側に掻き寄せることができ、その他には実施の形態９と同様な効果が得られる。 Embodiment 10 FIG.
FIG. 15 is a schematic side view for explaining the solid-liquid separator according to the tenth embodiment for carrying out the present invention. The same parts as those in FIG. The solid-liquid separator in the tenth embodiment is different from the solid-liquid separator in the ninth embodiment in that a scraper 93 is provided instead of the stirring rod 77 in the ninth embodiment. The scraper 93 has a shape in which a stirring bar (picket fence) and a scraper are combined. In the tenth embodiment, it is possible to stabilize the sludge concentration by preventing the generation of water paths in the sludge, and to scrape the sludge to the sludge discharge pipe 5 side. The same effect as in the ninth embodiment can be obtained.

実施の形態１１．
図１６はこの発明を実施するための実施の形態１１における固液分離装置を説明するための概略側面図であり、図１４と同じ部分に同じ符号を付して重複説明を省略する。上記実施の形態９では攪拌棒６５を回転軸１１の延長部１１ａに水平に取り付けたが、この実施の形態１１における固液分離装置では、複数の攪拌棒９４を回転体３の下部補強帯１３に鉛直に下方に向けて取り付けてある。この実施の形態１１でも、汚泥中に水の道が発生するのを攪拌棒９４によって防止して汚泥の濃度を安定化させることができ、その他には実施の形態９と同様な効果が得られる。 Embodiment 11 FIG.
FIG. 16 is a schematic side view for explaining the solid-liquid separation device according to the eleventh embodiment for carrying out the present invention. The same parts as those in FIG. In the ninth embodiment, the stirring rod 65 is horizontally attached to the extension portion 11a of the rotating shaft 11. However, in the solid-liquid separation device in the eleventh embodiment, the plurality of stirring rods 94 are attached to the lower reinforcing band 13 of the rotating body 3. It is attached vertically downward. Also in this eleventh embodiment, it is possible to stabilize the sludge concentration by preventing the water path from being generated in the sludge by the stirring rod 94, and the other effects similar to those of the ninth embodiment are obtained. .

実施の形態１２．
図１７はこの発明を実施するための実施の形態１２における固液分離装置を説明するための概略側面図であり、図１４と同じ部分に同じ符号を付して重複説明を省略する。この実施の形態１２における固液分離装置は、実施の形態９における回転体３とは異なった回転体３Ａとし、かつ実施の形態９における攪拌棒７７を省いた点で実施の形態９における固液分離装置と異なっている。すなわち、回転体３Ａは円錐台形状とし、スリット１６Ａの幅を下方に向かって増大させた状態で攪拌羽根１４Ａの下端部を下部補強帯１３Ａに連結してある。この実施の形態１２では、汚泥の滞留部分でもある回転体３Ａの下部の容積を広くしたので、汚泥の滞留時間を増大させることで、フロックの分離効率を良くすることができる。その他には実施の形態９における攪拌棒７７による効果を除いて実施の形態９と同様な効果が得られる。 Embodiment 12 FIG.
FIG. 17 is a schematic side view for explaining the solid-liquid separation device according to the twelfth embodiment for carrying out the present invention. The same parts as those in FIG. The solid-liquid separation device according to the twelfth embodiment is a rotator 3A different from the rotator 3 according to the ninth embodiment, and the solid-liquid separator according to the ninth embodiment is omitted in that the stirring rod 77 according to the ninth embodiment is omitted. Different from the separation device. That is, the rotating body 3A has a truncated cone shape, and the lower end of the stirring blade 14A is connected to the lower reinforcing band 13A in a state where the width of the slit 16A is increased downward. In the twelfth embodiment, since the volume of the lower part of the rotating body 3A, which is also the sludge staying portion, is increased, the floc separation efficiency can be improved by increasing the sludge staying time. In addition, the same effects as in the ninth embodiment can be obtained except for the effects of the stirring rod 77 in the ninth embodiment.

実施の形態１３．
図１８はこの発明を実施するための実施の形態１３における固液分離装置を説明するための概略側面図、図１９は水槽７１の上下のほぼ中間で切断した概略水平断面図であり、図１１と同じ部分に同じ符号を付して重複説明を省略する。この実施の形態１３における固液分離装置は、実施の形態７における分離羽根１４の内面にリボン状羽根９５を取り付け、分離羽根１４とリボン状羽根９５とによって所謂リボンスクリューを構成した点で実施の形態７における固液分離装置と異なっている。なお、リボン状羽根９５はスリット１６の部分において不連続として図示してあるが、連続としても構わない。また、リボンスクリューは通常のものであってもカット式のものであっても構わない。この実施の形態１３では、汚泥をリボン状羽根９５によって強制的に沈降させることができ、その他には実施の形態７と同様な効果が得られる。 Embodiment 13 FIG.
FIG. 18 is a schematic side view for explaining the solid-liquid separation device according to the thirteenth embodiment for carrying out the present invention, and FIG. 19 is a schematic horizontal cross-sectional view cut substantially at the top and bottom of the water tank 71. The same parts as those in FIG. The solid-liquid separation device according to the thirteenth embodiment is implemented in that a ribbon blade 95 is attached to the inner surface of the separation blade 14 according to the seventh embodiment, and the so-called ribbon screw is constituted by the separation blade 14 and the ribbon blade 95. This is different from the solid-liquid separator in the seventh embodiment. The ribbon-shaped blade 95 is illustrated as discontinuous in the slit 16 portion, but may be continuous. The ribbon screw may be a normal one or a cut type. In the thirteenth embodiment, the sludge can be forced to settle by the ribbon-shaped blades 95, and the same effects as in the seventh embodiment can be obtained otherwise.

以上、実施の形態１〜１３において本発明の固液分離装置を説明してきたが、特許請求の範囲を逸脱しない限りにおいていろいろな修正や変更が可能であることは言うまでもない。例えば、回転体３、３Ａは、内部の流入水を回転させるが外部に流出させない構成である限りにおいて、図２０に示すように水平断面が真直な複数の分離羽根１４Ｂを接線方向に向けて配置した回転体３Ｂ、図２１に示すように水平断面が真直な複数の分離羽根１４Ｃを接線方向に対して傾けた回転体３Ｃ、図２２に示すように水平断面が真直な複数の分離羽根１４Ｄを例えば図２０、２１の分離羽根１４Ｂ、１４Ｃと同様な形状の分離羽根１４Ｄを１つ置きに組み合わせた回転体３Ｄ、図２３に示すように水平断面が円弧状の複数の分離羽根１４Ｅを同心円上に配置した回転体３Ｅ、図２４に示すように前記分離羽根１４Ｅとは曲率の異なる複数の分離羽根１４Ｆを前記回転体３Ｅの内側に配置した回転体３Ｆ、図２５に示すように水平断面が大波形の複数の分離羽根１４Ｇを円状に配置してなる回転体３Ｇ、図２６に示すように水平断面が小波形の複数の分離羽根１４Ｈを円状に配置してなる回転体３Ｈ、図２７に示すように水平断面が円弧状の複数の分離羽根１４Ｉを接線方向に対して傾けて円状に配置した回転体３Ｉなどが可能である。なお、分離羽根１４Ｂ〜１４Ｉの間にはスリット１６Ｂ〜１６Ｉをそれぞれ設けてある。 As mentioned above, although the solid-liquid separator of this invention was demonstrated in Embodiment 1-3 , it cannot be overemphasized that various corrections and changes are possible unless it deviates from a claim. For example, the rotating body 3,3A, to the extent it is rotated inside the influent water is a configuration that does not flow out to the outside, the horizontal cross section straight plurality of separation vanes 14B as shown in FIG. 2 0 toward tangentially the arranged rotary body 3B, the rotating body 3C, the horizontal cross section straight plurality of separation as illustrated in FIG. 2 2 by tilting the horizontal section straight plurality of separation vanes 14C as shown in FIG. 2 1 to the tangential direction 2 0 vanes 14D example, 2 1 separating blade 14B, 14C and the rotary body 3D in combination to every other similar shape of the separation blade 14D, a horizontal cross-section as shown in FIG. 2 3 arc-shaped multiple separating blades 14E of the rotating body 3E arranged on a concentric circle, the rotating body 3F in which a plurality of separation vanes 14F having different curvatures on the inside of the rotating body. 3E and the separation blade 14E as shown in FIG. 2 4, 2 as shown in 5 Rotating the rotating body 3G the flat cross section formed by arranging a plurality of separation vanes 14G large wave in a circle, a horizontal cross-section as shown in FIG. 2 6 formed by arranging a plurality of separation vanes 14H of the small wave in a circle body 3H, and the like are possible rotator 3I a horizontal cross-section as shown in FIG. 2 7 arranged an arcuate plurality of separation vanes 14I circularly inclined relative to the tangential direction. In addition, slits 16B to 16I are provided between the separation blades 14B to 14I, respectively.

そして、上述の実施の形態１〜１３では回転体３、３Ａのスリット１６、１６Ａの長手を鉛直方向または略鉛直方向に向けて配置したが、図２８に示すように複数の分離羽根１４Ｊを水平方向に向けて配置した回転体３Ｊとすることも可能である。この場合に、分離羽根１４Ｊは逆円錐台形状の筒体とし、上下に隣接する２つの分離羽根１４Ｊのうちの上位の分離羽根１４Ｊの下部を下位の分離羽根１４Ｊの上部によって囲むように配置し、内側に位置する上位の分離羽根１４Ｊにスリット１６Ｊを設けるのが好ましい。また、上記実施の形態１３では巻き数の少ないリボン状羽根９５を用いたが、図２９に示すように巻き数の多いリボン状羽根９５Ａを備えた回転体３Ｋとすること、すなわちリボン状羽根９５Ａを主体として汚泥を沈降させるのも好ましい。さらに、上記分離羽根１４Ｂ〜１４Ｊの内側に実施の形態１３と同様なリボン状羽根９５を取り付けることも可能である。以上のように、特許請求の範囲に記載の「短冊状」とは、分離羽根１４ばかりでなく分離羽根１４Ａ〜１４Ｊの全ての形状を含むものとする。 Then, while the longitudinal slit 16,16A forms 1 and 1 3 in the rotary body 3,3A embodiment described above was disposed toward the vertical direction or substantially vertical direction, a plurality of separation vanes 14J as shown in FIG. 2 8 It is also possible to use a rotating body 3J arranged in a horizontal direction. In this case, the separation blade 14J is an inverted frustoconical cylinder, and is arranged so that the lower part of the upper separation blade 14J of the two upper and lower separation blades 14J is surrounded by the upper part of the lower separation blade 14J. It is preferable to provide a slit 16J in the upper separation blade 14J located inside. Although using a ribbon-like blade 95 a small number of windings in the form 13 of the above embodiment, be a rotating member 3K having a ribbon-like blade 95A turns a lot, as shown in FIG. 2 9, i.e. ribbon blade It is also preferable to settle sludge mainly with 95A. Furthermore, a ribbon-like blade 95 similar to that of the thirteenth embodiment can be attached to the inside of the separation blades 14B to 14J. As described above, the “strip shape” described in the claims includes not only the separation blade 14 but also all the shapes of the separation blades 14A to 14J.

この発明の実施の形態１における固液分離装置を説明するための概略側面図である。It is a schematic side view for demonstrating the solid-liquid separation apparatus in Embodiment 1 of this invention. この発明の実施の形態１における固液分離装置を説明するための概略平面図である。It is a schematic plan view for demonstrating the solid-liquid separation apparatus in Embodiment 1 of this invention. この発明の実施の形態１における分離羽根の相対関係を説明する図である。It is a figure explaining the relative relationship of the separation blade in Embodiment 1 of this invention. この発明の実施の形態２における固液分離装置を説明するための概略側面図である。It is a schematic side view for demonstrating the solid-liquid separation apparatus in Embodiment 2 of this invention. この発明の実施の形態２における固液分離装置を説明するための概略平面図である。It is a schematic plan view for demonstrating the solid-liquid separator in Embodiment 2 of this invention. この発明の実施の形態２における水槽の変形例の側面構成図である。It is a side block diagram of the modification of the water tank in Embodiment 2 of this invention. この発明の実施の形態３における固液分離装置を説明するための概略側面図である。It is a schematic side view for demonstrating the solid-liquid separation apparatus in Embodiment 3 of this invention. この発明の実施の形態４における固液分離装置を説明するための概略側面図である。It is a schematic side view for demonstrating the solid-liquid separation apparatus in Embodiment 4 of this invention. この発明の実施の形態５における固液分離装置を説明するための概略側面図である。It is a schematic side view for demonstrating the solid-liquid separator in Embodiment 5 of this invention. この発明の実施の形態６における固液分離装置を説明するための概略側面図である。It is a schematic side view for demonstrating the solid-liquid separator in Embodiment 6 of this invention. この発明の実施の形態７における固液分離装置を説明するための概略側面図である。It is a schematic side view for demonstrating the solid-liquid separator in Embodiment 7 of this invention. この発明の実施の形態８における固液分離装置を説明するための概略側面図である。It is a schematic side view for demonstrating the solid-liquid separator in Embodiment 8 of this invention. この発明の実施の形態８における流入誘導器の作用を説明する図である。It is a figure explaining the effect | action of the inflow inductor in Embodiment 8 of this invention. この発明の実施の形態９における固液分離装置を説明するための概略側面図である。It is a schematic side view for demonstrating the solid-liquid separator in Embodiment 9 of this invention. この発明の実施の形態１０における固液分離装置を説明するための概略側面図である。It is a schematic side view for demonstrating the solid-liquid separator in Embodiment 10 of this invention. この発明の実施の形態１１における固液分離装置を説明するための概略側面図である。It is a schematic side view for demonstrating the solid-liquid separator in Embodiment 11 of this invention. この発明の実施の形態１２における固液分離装置を説明するための概略側面図である。It is a schematic side view for demonstrating the solid-liquid separator in Embodiment 12 of this invention. この発明の実施の形態１３における固液分離装置を説明するための概略側面図である。It is a schematic side view for demonstrating the solid-liquid separator in Embodiment 13 of this invention. この発明の実施の形態１３における固液分離装置を説明するための概略平面図である。It is a schematic plan view for demonstrating the solid-liquid separator in Embodiment 13 of this invention. 実施の形態１〜１３における回転体の変形例の概略平面図である。Is a schematic plan view of a modification of the rotary member in the form 1 to 1 3 of the embodiment. 実施の形態１〜１３における回転体の変形例の概略平面図である。Is a schematic plan view of a modification of the rotary member in the form 1 to 1 3 of the embodiment. 実施の形態１〜１３における回転体の変形例の概略平面図である。Is a schematic plan view of a modification of the rotary member in the form 1 to 1 3 of the embodiment. 実施の形態１〜１３における回転体の変形例の概略平面図である。Is a schematic plan view of a modification of the rotary member in the form 1 to 1 3 of the embodiment. 実施の形態１〜１３における回転体の変形例の概略平面図である。Is a schematic plan view of a modification of the rotary member in the form 1 to 1 3 of the embodiment. 実施の形態１〜１３における回転体の変形例の概略平面図である。Is a schematic plan view of a modification of the rotary member in the form 1 to 1 3 of the embodiment. 実施の形態１〜１３における回転体の変形例の概略平面図である。Is a schematic plan view of a modification of the rotary member in the form 1 to 1 3 of the embodiment. 実施の形態１〜１３における回転体の変形例の概略平面図である。Is a schematic plan view of a modification of the rotary member in the form 1 to 1 3 of the embodiment. 実施の形態１〜１３における回転体の変形例の概略側面図である。Is a schematic side view of a modification of the rotary member in the form 1 to 1 3 of the embodiment. 実施の形態１〜１３における回転体の変形例の概略側面図である。Is a schematic side view of a modification of the rotary member in the form 1 to 1 3 of the embodiment.

１、３１、４１、６１、７１、９１水槽
２、５１、６２、７４、８１流入管
３、３Ａ〜３Ｋ回転体
１４、１４Ａ〜１４Ｊ分離羽根
１５駆動手段
１６、１６Ａ〜１６Ｊスリット（間隙）
２１沈殿槽
２９水槽（仕切による）
３３、９３掻寄機
６３、７５邪魔板
６４、７６、８２流入誘導器
７３干渉帯
７７、９４攪拌棒
９５、９５Ａリボン状羽根 1, 31, 41, 61, 71, 91 Water tank 2, 51, 62, 74, 81 Inflow pipe 3, 3A-3K Rotating body 14, 14A-14J Separation blade 15 Driving means 16, 16A-16J Slit (gap)
21 Precipitation tank 29 Water tank (by partition)
33, 93 Scraper 63, 75 Baffle plate 64, 76, 82 Inflow inducer 73 Interference band 77, 94 Stirring rod 95, 95A Ribbon blade

Claims

A tank,
Arranged vertically in the aquarium,
A plurality of strip-shaped separation blades are arranged around the circumference with gaps,
As inflow water including flock flows in ,
A cylindrical rotating body for rotating the inflowing water ,
In solid-liquid separator comprising a drive means for rotating the cylindrical rotating member,
The separation blade is
The horizontal cross-sectional shape is a dogleg, arc, or straight,
And a solid-liquid separation device, wherein the solid-liquid separation device is inclined with respect to a tangential direction .