JP4620427B2 - Integrated catalytic cracking and steam pyrolysis process for olefins - Google Patents

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Description

この発明は、色々な供給材料流れからオレフィンを製造するための接触分解装置と熱分解的分解装置との統合に関する。   This invention relates to the integration of a catalytic cracker and a pyrolytic cracker to produce olefins from various feed streams.

オレフィンが石油化学工業の供給原料として望まれるようになって久しい。エチレン、プロピレン、ブテン類およびペンテン類のようなオレフィンは、ポリエチレン類、ポリプロピレン類、ポリイソブチレンおよび他の重合体、アルコール類、塩化ビニル単量体、アクリロニトリル、メチル第三ブチルエーテルおよび第三アミルメチルエーテルおよび他の石油化学製品、並びにブチルゴムのような色々なゴムを含めて広範囲の最終製品の製造に有用である。文献に記載される非常に多くの方法はオレフィンの製造に向けられている。近年、軽質オレフィン系ガスの需要が次第に増大してきたが、一方このようなオレフィンを製造するのに適した供給原料の供給は下降してきた。従って、石油化学工業は、色々なオレフィンを炭化水素供給原料から製造する際に改善された柔軟性を提供することが可能な方法を絶えず捜している。   Olefin has long been desired as a feedstock for the petrochemical industry. Olefins such as ethylene, propylene, butenes and pentenes include polyethylenes, polypropylenes, polyisobutylene and other polymers, alcohols, vinyl chloride monomers, acrylonitrile, methyl tertiary butyl ether and tertiary amyl methyl ether. And other petrochemical products, as well as a wide variety of finished products, including various rubbers such as butyl rubber. A great many processes described in the literature are directed to the production of olefins. In recent years, the demand for light olefinic gases has increased gradually, while the supply of feedstock suitable for producing such olefins has declined. Therefore, the petrochemical industry is constantly searching for methods that can provide improved flexibility in producing various olefins from hydrocarbon feedstocks.

これはプロピレンの製造に特に当てはまる。世界的基準で石油化学用プロピレンの最大の源は、熱的分解によるエチレン製造の主たる副生成物として生成されるものである。エチレンプラント装填用液体供給原料は、典型的には約15〜20重量パーセントのプロピレンを生成させるが、それは石油化学工業で消費されるプロピレンの約70パーセントを提供する。主に流動式接触分解(“FCC”)による石油精製が、世界中におけるプロピレン製造の次に断然大きい供給源であって、石油化学の要求の約30パーセントを供給する。米国においては、FCCは石油化学のプロピレン需要の約半分を供給する。   This is especially true for the production of propylene. The largest source of petrochemical propylene on a global basis is that produced as a major byproduct of ethylene production by thermal cracking. An ethylene plant charge liquid feed typically produces about 15-20 weight percent propylene, which provides about 70 percent of the propylene consumed in the petrochemical industry. Petroleum refining, primarily by fluid catalytic cracking (“FCC”), is by far the second largest source of propylene production worldwide, supplying about 30 percent of petrochemical demands. In the United States, FCC supplies about half of petrochemical propylene demand.

プロピレンの需要は2倍を超えると予想されているが、それは急速に増大しているポリプロピレンの市場によって主にもたらされている。石油化学工業によるプロピレンの需要は、エチレンの需要よりも急速に増大すると予測されている。エチレンプラントはエチレンをプロピレンよりも多く生産するから、また建設中の新規なエチレンプラントはその多くがプロピレンを一緒に生成させないエタン供給材料に基づくものであるから、プロピレンの増大した需要を満たすためにFCCからのプロピレンの顕著な増大が必要とされる。   The demand for propylene is expected to more than double, mainly due to the rapidly growing polypropylene market. The demand for propylene by the petrochemical industry is expected to increase more rapidly than the demand for ethylene. To meet the increased demand for propylene because ethylene plants produce more ethylene than propylene and many of the new ethylene plants under construction are based on ethane feeds that do not produce propylene together. A significant increase in propylene from FCC is required.

米国特許第5,026,936号明細書は、C以上の供給材料を分解してエチレンおよびプロピレンを形成し、そしてそのエチレンの少なくとも一部分をプロピレンに複分解する分解と複分解との組み合わせによって、プロピレンをC以上の供給材料から製造する方法を教示している。米国特許第5,026,935号明細書を参照されたい。 U.S. Patent No. 5,026,936 is to decompose the C 4 or more feed to form ethylene and propylene, and a combination of at least a portion double decompose decomposition and metathesis of propylene and the ethylene, propylene It teaches a process for preparing C 4 to more feed. See U.S. Pat. No. 5,026,935.

炭化水素供給原料を非接触分解および接触分解する方法は周知である。炉中における水蒸気分解、および熱い非触媒粒状固体との接触が2つの周知の非接触分解法である。典型的な方法は、米国特許第3,407,789号;同第3,820,955号;同第4,499,055号;および同第4,814,067号明細書に記載されている。流動式接触分解および重度接触分解が2つの周知の接触分解法である。米国特許第4,828,679号;同第3,647,682号;同第3,758,403号;同第4,814,067号;同第4,980,053号;および同第5,326,465号明細書が典型的な方法を開示している。   Methods for non-catalytic and catalytic cracking of hydrocarbon feedstocks are well known. Steam cracking in the furnace and contact with hot non-catalytic particulate solid are two well-known non-catalytic cracking methods. Typical methods are described in US Pat. Nos. 3,407,789; 3,820,955; 4,499,055; and 4,814,067. . Fluid catalytic cracking and heavy catalytic cracking are two well-known catalytic cracking methods. U.S. Pat. Nos. 4,828,679; 3,647,682; 3,758,403; 4,814,067; 4,980,053; and 5 326,465 discloses a typical method.

接触分解法と熱分解的分解法とを互いに統合する活動はほとんどなかった。米国特許第5,523,502号明細書は、統合された重度接触分解装置および熱的分解装置を含むオレフィン製造用プロセスデザインを開示している。重度接触分解は、予熱された炭化水素供給原料を反応器中の加熱された固体酸性触媒上で約925〜約1350°Fの範囲の温度において分解する方法である。米国特許第6,033,555号明細書は、炭化水素供給原料を接触分解し、続いて熱分解することを含む方法を開示している。   There was little activity integrating the catalytic cracking method and the pyrolytic cracking method with each other. U.S. Pat. No. 5,523,502 discloses an olefin production process design that includes an integrated heavy catalytic cracker and thermal cracker. Heavy catalytic cracking is a process in which a preheated hydrocarbon feedstock is cracked over a heated solid acidic catalyst in a reactor at a temperature in the range of about 925 to about 1350 ° F. US Pat. No. 6,033,555 discloses a process comprising catalytic cracking of hydrocarbon feedstock followed by pyrolysis.

この発明は、接触分解装置と熱分解的/熱的分解装置とを統合して石油化学用供給原料の効率的製造を最大限に増加させる方法に関する。これら装置の統合は、色々な供給材料の流れおよび副生成物の流れを適切な分解技術へとそのルートを定めることによって最大価値を持つ総合製品流れの製造を可能にする。この統合は、その統合された装置によってもたらされる物質バランスの価値を、最低価値の供給材料流れを用いながらでも向上させる。   The present invention relates to a method for maximizing the efficient production of a petrochemical feedstock by integrating a catalytic cracker and a pyrolytic / thermal cracker. The integration of these devices enables the production of a total product stream with maximum value by routing various feed and by-product streams to the appropriate cracking technology. This integration improves the value of the material balance provided by the integrated device, even with the lowest value feed stream.

本発明の1つの態様はオレフィン法(olefin process)を提供するもので、このオレフィン法は、(a)エタン、プロパンまたはそれらの組み合わせを含む軽質アルカンの流れを水蒸気熱分解ゾーンに通して通過させ、そしてその熱分解ゾーンからの流出物を急冷してエチレン、プロピレンまたはそれらの組み合わせに富んだ熱分解された流出物を形成し;(b)少なくとも4個の炭素原子を有するオレフィンを含む軽質炭化水素の流れを第一FCCゾーン中で分解してエチレン、プロピレンまたはそれらの組み合わせに富んだ第一FCC流出物を形成し;(c)軽油、全域軽油(full range gas oil)、残油(resid)またはそれらの組み合わせを含む精油所流れを第二FCCゾーン中で分解してエチレン、プロピレンまたはそれらの組み合わせに富んだ第二FCC流出物を形成し;(d)第一および第二FCC流出物を一緒に分留して重質ナフサ、軽質サイクル油(light cycle oil)、スラリー油またはそれらの組み合わせを除去し、そして組み合わされたオレフィン含有FCC留分を回収し;(e)上記熱分解流出物を上記組み合わせFCC留分と一緒にオキシジェネート類(oxygenates)、酸ガス、水またはそれらの組み合わせを除去するように状態調節して状態調節された流れを形成し;(f)上記状態調節流れを、少なくともテールガス(tail gas)流れ、エチレン製品流れ、プロピレン製品流れ、エタン、プロパンまたはそれらの組み合わせを含む軽質炭化水素の流れ、C〜Cオレフィンを含む中間流れ、およびC以上の炭化水素を含む重質流れに分離し;(g)上記軽質炭化水素流れを上記水蒸気熱分解ゾーンに再循環させ;そして(h)上記中間流れを第一FCCゾーンに再循環させる工程を含む。 One aspect of the present invention provides an olefin process, which comprises (a) passing a stream of light alkanes containing ethane, propane or combinations thereof through a steam pyrolysis zone. And quenching the effluent from the pyrolysis zone to form a pyrolyzed effluent enriched in ethylene, propylene or combinations thereof; (b) light carbonization comprising an olefin having at least 4 carbon atoms The hydrogen stream is cracked in the first FCC zone to form a first FCC effluent rich in ethylene, propylene or combinations thereof; (c) light oil, full range gas oil, residual oil (resid ) Or a refinery stream containing a combination thereof in the second FCC zone to break down a second FCC effluent rich in ethylene, propylene or a combination thereof (D) fractionating the first and second FCC effluents together to remove heavy naphtha, light cycle oil, slurry oil or combinations thereof, and combined olefins (E) conditioning the pyrolysis effluent along with the combined FCC fraction to remove oxygenates, acid gas, water, or combinations thereof; Forming a conditioned stream; (f) a light hydrocarbon stream comprising at least a tail gas stream, an ethylene product stream, a propylene product stream, ethane, propane, or combinations thereof; C 4 -C 6 intermediate stream comprising olefins, and separated into a heavy foreclosure comprising C 7 and higher hydrocarbons; (g) the light hydrocarbon stream to the steam pyrolysis zone And (h) recycling the intermediate stream to the first FCC zone.

重質流れはこれを第一FCCゾーンに再循環させることができる。水蒸気熱分解ゾーンを通過した軽質アルカン流れは、また、供給原料の利用可能性に依存するが、ナフサまたは液化石油ガス(LPG)を含むことができる。同様に、第一FCCゾーン中で分解された軽質炭化水素流れは、ナフサ、好ましくはFCCナフサ、さらに好ましくは軽質接触分解ナフサ(light cat naphtha)を含むことができる。第二FCCゾーン中で分解された精油所流れは蝋質軽油を含む。   The heavy stream can be recycled to the first FCC zone. The light alkane stream that has passed through the steam pyrolysis zone can also contain naphtha or liquefied petroleum gas (LPG), depending on the availability of the feedstock. Similarly, the light hydrocarbon stream cracked in the first FCC zone can comprise naphtha, preferably FCC naphtha, more preferably light catalyzed naphtha. The refinery stream cracked in the second FCC zone contains waxy gas oil.

もう1つの態様において、本発明のオレフィン法は、上記重質流れを水素化精製して水素化精製された流れを得、その水素化精製流れからベンゼン、トルエン、キシレン類またはそれらの混合物を含む生成物の流れを抽出して芳香族化合物が稀薄な抽残液の流れを得、そしてその抽残液流れを水蒸気熱分解ゾーンに再循環させる工程を含む。   In another aspect, the olefin process of the present invention provides a hydrorefined stream obtained by hydrorefining the heavy stream, wherein the hydrorefined stream contains benzene, toluene, xylenes or mixtures thereof. Extracting a stream of material to obtain a stream of distillate that is dilute in aromatics, and recycling the stream of recycle to the steam pyrolysis zone.

もう1つの態様において、本発明は、エチレンおよびプロピレンを含む、組み合わされた流出物を生成させるための、水蒸気熱分解、軽質オレフィンFCCおよび軽油−残油FCCの平行な各ゾーンを有するオレフィン法装置を提供する。このオレフィン法装置は、また、上記組み合わせ流出物をオキシジェネート類、酸ガスおよび水を除去するように状態調節して状態調節された流れを形成する手段、および上記状態調節流れを少なくともテールガス流れ、エチレン製品流れ、プロピレン製品流れ、エタン、プロパンまたはそれらの組み合わせを含む軽質流れ、C〜Cオレフィンを含む中間流れ、およびC以上の炭化水素を含む重質流れに分離する手段を含む。上記軽質流れを上記水蒸気熱分解ゾーンに、そして上記中間流れを第一FCCゾーンに再循環させる手段が与えられる。 In another aspect, the present invention relates to an olefin process apparatus having steam pyrolysis, light olefin FCC and light oil-resid FCC parallel zones to produce a combined effluent comprising ethylene and propylene. I will provide a. The olefin process apparatus also includes means for conditioning the combined effluent to remove oxygenates, acid gas and water to form a conditioned stream, and at least tail gas stream to the conditioned stream. , An ethylene product stream, a propylene product stream, a light stream comprising ethane, propane or combinations thereof, an intermediate stream comprising C 4 -C 6 olefins, and a heavy stream comprising C 7 or higher hydrocarbons. Means are provided for recycling the light stream to the steam pyrolysis zone and the intermediate stream to the first FCC zone.

この発明は、2つの異なるFCC反応ゾーンと水蒸気熱分解ゾーンとの平行統合によるオレフィンおよび他の石油化学用供給原料の柔軟性のある製造を詳述するものである。これらの反応ゾーンは、流出物の分離、オレフィンの回収、および飽和炭化水素の反応ゾーンへの再循環と統合される。この方法は、好ましくは、ベンゼン、トルエン、キシレン類(BTX)の製造および抽残液の水蒸気熱分解反応ゾーンへの再循環を含むことができる。   This invention details the flexible production of olefins and other petrochemical feedstocks by parallel integration of two different FCC reaction zones and steam pyrolysis zones. These reaction zones are integrated with effluent separation, olefin recovery, and recycling of saturated hydrocarbons to the reaction zone. This process can preferably include the production of benzene, toluene, xylenes (BTX) and the recycle of the extracted residue to the steam pyrolysis reaction zone.

水蒸気熱分解技術および色々なタイプのFCC技術を含めて、石油化学製品を製造する各種分解技術が、製品、特にプロピレンおよびエチレンの収率を高めるために、ある統合された様式で利用することができる。この統合は、石油化学コンプレックスを多様な低い価値の供給材料流れを用いて操業するのを可能にする。この統合は、色々な副生成物を最適分解技術へとそのルートを定めることによって最大の価値を持つ総合的製品流れの生成を可能にする。例えば、新しい供給原料は、FCCか、または水蒸気熱分解タイプの反応器のいずれかにそのルートを定めることができる。C類、C類および/またはBTX抽残液は、これらの流れをプロピレンおよびエチレンに転化させるために、別途の軽質炭化水素FCCタイプの反応器か、またはそのFCC反応器上の第二ライザーのいずれかに再循環される。エタン、プロパンおよび/またはBTX抽残液のような飽和副生成物の流れは、エチレンの生成を最大限に増加させるために熱分解に再循環される。 Various cracking technologies that produce petrochemical products, including steam pyrolysis technology and various types of FCC technology, can be used in some integrated manner to increase the yield of products, especially propylene and ethylene. it can. This integration allows the petrochemical complex to operate with a variety of low value feed streams. This integration enables the creation of a total product stream with maximum value by routing various by-products to the optimal decomposition technology. For example, new feedstocks can be routed to either FCC or steam pyrolysis type reactors. C 4 , C 5 and / or BTX draw liquor can be used in a separate light hydrocarbon FCC type reactor or a second on the FCC reactor to convert these streams to propylene and ethylene. Recirculated to one of the risers. Saturated by-product streams such as ethane, propane and / or BTX distillate are recycled to pyrolysis to maximize the production of ethylene.

熱的分解を本明細書で説明される種々のタイプの接触分解法と統合すると、驚くほど改善された程度のオレフィン製品選択性が与えられる。C−Cパラフィン含有供給原料を利用する際は水蒸気分解が有効であり、そしてエチレンおよびプロピレンの生成を強調し、一方接触分解法は顕著なプロピレンおよびそれより高次のオレフィンの収率を与える。 The integration of thermal cracking with the various types of catalytic cracking processes described herein provides a surprisingly improved degree of olefin product selectivity. Steam cracking is effective when utilizing C 2 -C 4 paraffin-containing feedstocks, and emphasizes the production of ethylene and propylene, while catalytic cracking processes produce significant propylene and higher olefin yields. give.

水蒸気熱分解法または同分解法はこの技術分野の当業者には周知である。水蒸気分解法は、一般に、輻射炉反応器中で、昇温下において、低反応体分圧、比較的高い物質速度を維持し、かつ反応ゾーンを通じて低い圧力降下を果たしながら短い滞留時間の間行われる。既知の炉がどれもこの発明に従って使用することができる。典型的な水蒸気分解法は、米国特許第5,151,158号;同第3,274,978号;同第3,407,789号;同第3,820,955号;同第4,780,196号;同第4,499,055号;および同第4,762,958号明細書に開示されている。   Steam pyrolysis or decomposition is well known to those skilled in the art. Steam cracking is generally performed in a radiation reactor for a short residence time while maintaining a low reactant partial pressure, a relatively high material velocity, and a low pressure drop through the reaction zone at elevated temperatures. Is called. Any known furnace can be used in accordance with the present invention. Typical steam cracking processes are described in US Pat. Nos. 5,151,158; 3,274,978; 3,407,789; 3,820,955; 4,780. 196; U.S. Pat. No. 4,499,055; and U.S. Pat. No. 4,762,958.

水蒸気分解装置への再循環供給原料には、随意に、エタン、プロパン、ブタン、ナフサ、軽油、それらの混合物等のような多様な他の比較的軽質の炭化水素供給原料を追加することができる。水蒸気熱分解装置への炭化水素供給材料は液体または蒸気相をなしていることができるか、または混合液体−蒸気相から成っていてもよい。その炭化水素は、普通、反応ゾーン中で蒸気相をなしている。この供給材料は、一般に、予熱ゾーンでほぼ周囲温度からある1つの中間温度まで予熱される。予熱された供給材料は、次に、熱分解炉の転化ゾーンに導入されて、その供給材料を有意の反応が起こる温度より低い温度、例えば590〜705℃までさらに予熱する。この予熱工程で、供給材料は気化および過熱される。水蒸気は、一般に、熱分解炉の輻射反応ゾーンの前のある点において供給材料に加えられる。水蒸気は、低い炭化水素分圧を維持し、そしてコーキングを低下させる機能を果たす。供給材料は非常に高い温度、例えば約930℃までの温度において輻射反応ゾーン中で分解される。   A variety of other lighter hydrocarbon feedstocks may optionally be added to the recycle feedstock to the steam cracker, such as ethane, propane, butane, naphtha, light oil, mixtures thereof, and the like. . The hydrocarbon feed to the steam pyrolysis unit can be in the liquid or vapor phase or can consist of a mixed liquid-vapor phase. The hydrocarbon is usually in the vapor phase in the reaction zone. This feed is generally preheated from approximately ambient temperature to one intermediate temperature in the preheating zone. The preheated feed is then introduced into the pyrolysis furnace conversion zone to further preheat the feed to a temperature below the temperature at which significant reaction occurs, eg, 590-705 ° C. In this preheating step, the feed is vaporized and superheated. Steam is generally added to the feed at some point before the radiation reaction zone of the pyrolysis furnace. Steam serves to maintain a low hydrocarbon partial pressure and reduce coking. The feedstock is decomposed in the radiation reaction zone at very high temperatures, for example up to about 930 ° C.

典型的な運転条件は、約560〜約740℃の範囲の、炉の輻射過熱部への入口温度、および約815〜約930℃の範囲の出口温度を含む。供給速度は、輻射コイルを通る速度が水蒸気および炭化水素の総流量に基づいて約90〜約245m/秒の範囲となるほどの速度である。水蒸気は、典型的には、約0.1〜約2.0の範囲の水蒸気対供給材料比を与える量で用いられる。分解コイルの輻射部中における供給材料の滞留時間は、一般に約0.1〜約1秒の範囲である。   Typical operating conditions include an inlet temperature to the radiant superheater of the furnace in the range of about 560 to about 740 ° C and an outlet temperature in the range of about 815 to about 930 ° C. The feed rate is such that the rate through the radiation coil is in the range of about 90 to about 245 m / sec based on the total flow rate of water vapor and hydrocarbons. The water vapor is typically used in an amount that provides a water vapor to feed ratio in the range of about 0.1 to about 2.0. The residence time of the feed material in the radiant portion of the cracking coil is generally in the range of about 0.1 to about 1 second.

大量の望ましくない副生成物の生成を防ぐために、そしてひどいコーキングを防ぐために、輻射ゾーンから出てくる流出生成物ガスを、約815〜約930℃の出口温度から分解反応が実質的に止まる温度まで速やかに冷却することが望ましい。これは、適当な熱交換装置中におけるような、流出物を急速に冷却することによって、または約35〜約320℃まで直接急冷することによって成し遂げることができる。この冷却工程は、流出物が炉の輻射部を出た後に非常に急速に、即ち約1〜40ミリセカンド行われる。例えば、米国特許第3,407,789号および同第3,910,347号明細書を参照されたい。   In order to prevent the formation of large amounts of undesirable by-products and to prevent severe coking, the effluent product gas exiting the radiation zone is a temperature at which the decomposition reaction substantially stops from an outlet temperature of about 815 to about 930 ° C. It is desirable to cool quickly. This can be accomplished by rapidly cooling the effluent, such as in a suitable heat exchanger, or by quenching directly to about 35 to about 320 ° C. This cooling process takes place very rapidly after the effluent has exited the radiant section of the furnace, ie about 1 to 40 milliseconds. See, for example, U.S. Pat. Nos. 3,407,789 and 3,910,347.

接触分解では、触媒粒子が加熱され、そして炭化水素供給材料と共に流動式分解ゾーンに導入される。分解ゾーン温度は、典型的には、約425〜約705℃に維持される。限定されるものではないが、Y−タイプゼオライト、USY、REY、RE-USY、フォージャサイト、他の合成および天然産ゼオライト、並びにそれらの混合物を含めて、流動式接触分解において有用な既知の触媒がどれも本発明の実施において使用することができる。典型的なFCC法は、米国特許第4,814,067号;同第4,404,095号;同第3,785,782号;同第4,419,221号;同第4,828,679号;同第3,647,682号;同第3,758,403号明細書;および米国再発行特許第33,728号明細書に開示されている。   In catalytic cracking, the catalyst particles are heated and introduced into the fluid cracking zone along with the hydrocarbon feed. The decomposition zone temperature is typically maintained at about 425 to about 705 ° C. Known, useful in fluid catalytic cracking, including but not limited to Y-type zeolites, USY, REY, RE-USY, faujasite, other synthetic and naturally occurring zeolites, and mixtures thereof Any catalyst can be used in the practice of the present invention. Typical FCC methods are described in U.S. Pat. Nos. 4,814,067; 4,404,095; 3,785,782; 4,419,221; 4,828, No. 679; No. 3,647,682; No. 3,758,403; and US Reissue Pat. No. 33,728.

本発明における流動式接触分解法の1つは、約650〜約705℃の温度範囲で沸騰する精油所流れである供給原料を加工処理する。別の態様において、供給原料は約220〜約645℃の範囲で沸騰する精油所流れである。第三の態様においては、精油所流れは大気圧において約285〜約645℃で沸騰する。約285〜約645℃の範囲の温度で沸騰する炭化水素留分は、一般に軽油沸騰範囲成分と称され、一方約220〜約645℃の範囲の温度で沸騰する炭化水素留分は、一般に全域軽油/残油留分(full range gas oil/resid fraction)または長残油留分(long resid fraction)と称される。   One of the fluid catalytic cracking processes in the present invention processes a feedstock that is a refinery stream boiling in a temperature range of about 650 to about 705 ° C. In another embodiment, the feedstock is a refinery stream boiling in the range of about 220 to about 645 ° C. In a third embodiment, the refinery stream boils at about 285 to about 645 ° C. at atmospheric pressure. A hydrocarbon fraction boiling at a temperature in the range of about 285 to about 645 ° C is commonly referred to as a light oil boiling range component, while a hydrocarbon fraction boiling at a temperature in the range of about 220 to about 645 ° C is generally It is referred to as the full range gas oil / resid fraction or long resid fraction.

約220℃未満の温度で沸騰する炭化水素留分は、一般に、ガソリンとしてさらに有利に回収される。約220〜約355℃の範囲の温度で沸騰する炭化水素留分は、一般に、留出物およびジーゼル燃料製品のプールに向けられることがより有利であるが、しかし、精油所経済に依存するが、ガソリンにさらにアップグレードするための流動式接触分解法に向けることができる。   Hydrocarbon fractions boiling at temperatures below about 220 ° C. are generally more advantageously recovered as gasoline. Hydrocarbon fractions boiling at temperatures in the range of about 220 to about 355 ° C. are generally more advantageous to be directed to a distillate and diesel fuel product pool, but depending on the refinery economy It can be directed to a fluid catalytic cracking process for further upgrades to gasoline.

約535℃より高い温度で沸騰する炭化水素留分は、一般に残油留分と見なされる。このような残油留分は、一般に、流動式接触分解法においてコークスを形成する傾向がある成分をより高い割合で含んでいる。残油留分は、また、一般に、コークスの形成をさらに触媒するニッケルおよびバナジウムのような望ましくない金属をより高い濃度で含んでいる。残油成分をより価値の高い、より低い沸点の炭化水素にアップグレードすることはリファイナーにとって有利なことが多いが、これらの利益に対しては、より高い再生器温度、より低い触媒対油の比、促進された触媒失活、より低い転化率、および金属制御のための高価なフラッシングまたは平衡触媒の増加した使用のような、より高いコークス生成の有害な影響を比較考量しなければならない。   Hydrocarbon fractions boiling at temperatures above about 535 ° C. are generally considered residue fractions. Such residual oil fractions generally contain a higher proportion of components that tend to form coke in the fluid catalytic cracking process. The residue fraction also generally contains higher concentrations of undesirable metals such as nickel and vanadium that further catalyze the formation of coke. While it is often advantageous for refiners to upgrade the residual oil components to higher value, lower boiling hydrocarbons, these benefits include higher regenerator temperatures, lower catalyst to oil ratios. The detrimental effects of higher coke generation must be weighed, such as accelerated catalyst deactivation, lower conversions, and expensive flushing for metal control or increased use of equilibrium catalysts.

典型的な軽油および長残油留分は、限定されるものではないが、低、中または高硫黄原油用装置の常圧および/または真空蒸留塔、遅延または流動式コーキング法、接触水素化分解法、および/または留出物、軽油または残油水素化精製法を含めて幾つかの精油所プロセス源のどれか1つまたは2つ以上から一般に誘導される。さらに、流動式接触分解用供給原料は、限定されるものではないが潤滑油粘性分留装置、溶媒抽出法、溶媒脱蝋法または水素化精製法を含めて幾つかの潤滑油製造施設の任意の1つから副生成物として誘導され得る。さらに、流動式接触分解用供給原料は、また、流動式接触分解法の所で生成せしめられた色々な生成物の流れの再循環を通じても誘導され得る。デカンテッドオイル、重質接触サイクル油および軽質接触サイクル油のような再循環流れは、直接再循環させてもよいし、或いは流動式接触分解法の前に水素化精製法のような他のプロセスを通過させてもよい。   Typical gas oil and long residue fractions include, but are not limited to, atmospheric and / or vacuum distillation towers, delayed or fluid coking processes, catalytic hydrocracking of equipment for low, medium or high sulfur crudes. And / or generally derived from any one or more of several refinery process sources, including distillate, gas oil or residue hydrorefining processes. In addition, the fluid catalytic cracking feedstock may be any of a number of lubricating oil production facilities including, but not limited to, lubricating oil viscosity fractionator, solvent extraction, solvent dewaxing or hydrorefining. As a by-product from one of In addition, the fluid catalytic cracking feedstock can also be derived through recirculation of the various product streams produced at the fluid catalytic cracking process. Recycle streams such as decanted oil, heavy catalytic cycle oil and light catalytic cycle oil may be directly recycled or other processes such as hydrorefining prior to fluid catalytic cracking. May be allowed to pass.

本明細書で説明される接触分解法は、一般に、触媒が供給原料と直接接触せしめられ、そして接触分解生成物が形成される反応工程、触媒が接触分解生成物から分離される分離工程、分離されたコークス化触媒と共に残っている実質的な量の炭化水素が除去されるストリッピング工程、およびコークスが反応工程で再使用するための触媒から燃焼除去される再生工程を含む。   The catalytic cracking process described herein generally involves a reaction step in which the catalyst is contacted directly with the feedstock and a catalytic cracking product is formed, a separation step in which the catalyst is separated from the catalytic cracking product, a separation. A stripping step in which a substantial amount of hydrocarbons remaining with the coked catalyst being removed is removed, and a regeneration step in which the coke is burned off from the catalyst for reuse in the reaction step.

本発明による流動式接触分解法のプロセスの詳細な説明は、一般に、供給原料の予熱工程から始まる。供給原料は、一般に、限定されるものではないが、主分留器ポンプアラウンド系を含めて下流のプロセス分留工程から与えられる廃熱により予熱される。これらの主分留器の廃熱ポンプアラウンド系は、分解ガソリン、軽質接触サイクル油、重質接触サイクル油、およびデカンテッド油またはスラリーのどれかまたは全てを含む分留器流れを循環させて、分留器の重要な区画からの熱を除去するのを容易にする。反応前の供給原料の予熱温度は、一般に、約90〜約370℃の範囲である。   A detailed description of the fluid catalytic cracking process according to the present invention generally begins with a feedstock preheating step. The feedstock is generally preheated by waste heat provided from downstream process fractionation steps including, but not limited to, the main fractionator pumparound system. These main fractionator waste heat pump around systems circulate fractionator streams containing cracked gasoline, light catalytic cycle oil, heavy catalytic cycle oil, and any or all of decanted oil or slurry to separate the fractionator. Facilitates removal of heat from critical sections of the still. The preheat temperature of the feedstock prior to reaction is generally in the range of about 90 to about 370 ° C.

予熱された供給原料は、一般に約425〜約815℃の範囲の温度において与えられた再生流動式接触分解触媒と接触せしめられ、そして直ちにライザー反応器または流動床反応器を通して、および同反応器内で実質的に気化され、そして反応せしめられる。接触分解触媒および接触分解された炭化水素との混合物は、一般に、1つの態様では約450〜約680℃の範囲の反応温度においてライザー反応器を出ていく。別の態様では、出口温度は約425〜約645℃、さらに好ましくは約480〜約595℃である。最新の流動式接触分解法の圧力は、一般に、約68〜約690kPaの範囲である。触媒の重量対油の重量で測定される典型的な触媒対油の比は、一般に、1つの態様では約2:1〜約20:1の範囲である。別の態様では、この比は約4:1〜約14:1の範囲である。第三の態様では、この比は、最良の結果について約5:1〜約10:1の範囲である。   The preheated feed is generally contacted with a given regenerative fluid catalytic cracking catalyst at a temperature in the range of about 425 to about 815 ° C. and immediately through the riser reactor or fluidized bed reactor and in the reactor Is substantially vaporized and reacted. The mixture of catalytic cracking catalyst and catalytically cracked hydrocarbon generally exits the riser reactor at a reaction temperature in the range of about 450 to about 680 ° C. in one embodiment. In another embodiment, the outlet temperature is about 425 to about 645 ° C, more preferably about 480 to about 595 ° C. The pressure of modern fluid catalytic cracking processes is generally in the range of about 68 to about 690 kPa. Typical catalyst to oil ratios, as measured by catalyst weight to oil weight, generally range from about 2: 1 to about 20: 1 in one embodiment. In another aspect, the ratio ranges from about 4: 1 to about 14: 1. In a third embodiment, this ratio ranges from about 5: 1 to about 10: 1 for best results.

本明細書で説明される方法は、また、軽質炭化水素供給原料について、通常のFCC装置以外に少なくとも1つの流動式接触分解ゾーンを含む。このような接触分解装置は、FCC供給原料からのプロピレンの収率を高めるように設計されたタイプのものであることができる。ZSM-5を高レベルで含む追加調合物の効果と二重ライザーハードウエア技術とを組み合わせることによってプロピレンの収率を増加させる1つのこのような非在来型接触分解装置は、従来通り運転される第一ライザーに加えて、過剰のナフサまたは他の軽質炭化水素の流れを軽質オレフィンに分解するように設計された第二の高過酷度ライザーを含む。この技術は、Kellogg Brown & Root社からの呼称MAXOFINでのライセンスによって利用可能である。   The methods described herein also include at least one fluid catalytic cracking zone for light hydrocarbon feedstocks in addition to conventional FCC equipment. Such a catalytic cracker can be of a type designed to increase the yield of propylene from the FCC feedstock. One such unconventional catalytic cracker that increases the yield of propylene by combining the effects of additional formulations containing high levels of ZSM-5 with dual riser hardware technology is operated as before. In addition to the first riser, a second high severity riser designed to crack excess naphtha or other light hydrocarbon stream into light olefins. This technology is available with a license from Kellogg Brown & Root under the designation MAXOFIN.

FCCナフサ、好ましくは軽質接触分解ナフサは、ZSM-5の存在下、高い触媒対油(cat-to-oil)の比および高ライザー出口温度で再分解してオレフィンを生成させることができる。最大オレフィン収率のために、再循環ナフサを加工処理し、そしておよそ1100〜1200°Fのライザー出口温度において作動する第二ライザーを設置することができる。   FCC naphtha, preferably light catalytic cracking naphtha, can be re-cracked to produce olefins in the presence of ZSM-5 at high catalyst-to-oil ratio and high riser outlet temperature. For maximum olefin yield, a recycle naphtha can be processed and a second riser operating at a riser outlet temperature of approximately 1100-1200 ° F can be installed.

高温と高レベルのZSM-5との組み合わせは、ガソリン範囲の軽質オレフィンおよび軽質パラフィンを分解するのを可能にする。高ライザー出口温度および高反応熱は、MAXOFIN-3添加剤の有効性を最大限に増大させる。   The combination of high temperature and high levels of ZSM-5 makes it possible to decompose light olefins and light paraffins in the gasoline range. High riser outlet temperature and high heat of reaction maximize the effectiveness of the MAXOFIN-3 additive.

別法として、第二ライザイーより低いコストで、ナフサを、ライザーの基部において、かつ新鮮な供給材料のノズルより下で「リフトゾーン(lift zone)」に再循環させることができる。この位置は1つのライザーだけで装置中に可能な最高温度をもたらす。しかし、このシナリオでは、ガソリンの分解は、短い滞留時間と非効率な気−固接触に因り別のライザーによるよりも少ない。その結果、オレフィンの収率は僅かに低く、また選択性は別ライザーナフサ分解についてよりもリフトゾーンナフサ分解について良好である。しかし、第二ライザーは、特に最低限の生成ガソリンを有する留出物および軽質オレフィンを最大限に増加させることが望ましいときに一層大きな運転柔軟性を与える。かくして、リフトゾーンと第二ライザーとの間での選択は、運転柔軟性と資本有効性の必要に依存する。   Alternatively, the naphtha can be recycled to the “lift zone” at the base of the riser and below the nozzle of fresh feed at a lower cost than the second riser. This position provides the highest temperature possible in the device with only one riser. However, in this scenario, gasoline cracking is less than with a separate riser due to the short residence time and inefficient gas-solid contact. As a result, the olefin yield is slightly lower and the selectivity is better for lift zone naphtha cracking than for separate riser naphtha cracking. However, the second riser provides greater operational flexibility, especially when it is desirable to maximize the distillate with the minimum amount of gasoline produced and light olefins. Thus, the choice between the lift zone and the second riser depends on the need for operational flexibility and capital effectiveness.

典型的な二重ライザーであるMAXOFINのFCC配置は図1に描かれている。   A typical dual riser MAXOFIN FCC configuration is depicted in FIG.

本明細書で説明される方法において有用な非在来型FCC技術の別の態様は、一般にC〜C範囲内の軽質炭化水素をそれより価値の高いプロピレンに富む生成物の流れに転化する流動式接触反応器を用いる方法である。このFCC技術はKellogg Brown & Root社からの呼称SUPERFLEXでのライセンスにより利用可能である。SUPERFLEX接触分解技術の典型的な概略図は図2に描かれている。SUPERFLEX技術は、一般にC〜C範囲内の軽質炭化水素をそれより価値の高いプロピレンに富む生成物の流れに転化する流動式接触反応器を用いる方法である。比較的高いオレフィン含有量を持つ流れがSUPERFLEX反応器に最良の供給材料である。かくして、部分的に水素化されたものか、または抽出プロセスからの抽残液としてかのいずれかの、オレフィンプラントの副生成物であるCおよびC留分が、このタイプのFCC装置の優れた供給材料である。この方法の利益の1つは、精油所からのFCCおよびコークス器軽質ナフサのような他の潜在的に低い価値のオレフィンリッチ流れを加工処理するその能力である。これらの流れは、蒸気圧、オレフィン含有量およびオキシジェネート仕様に関する新しいモーター用ガソリン規則を考慮すると、ガソリンのブレンド原料としての価値がだんだん低くなるだろうが、SUPERFLEX反応器には良好な供給材料である。プロピレンに加えて、この方法は、また、副生成物としてのエチレン、および総合運転限界に一層の価値を加える高オクタン価ガソリン留分を生成させる。 Another aspect useful unconventional FCC technology in the methods described herein generally convert light hydrocarbons C 4 -C within 8 range product stream rich in even higher-value propylene This is a method using a fluidized catalytic reactor. This FCC technology is available with a license under the name SUPERFLEX from Kellogg Brown & Root. A typical schematic of the SUPERFLEX catalytic cracking technique is depicted in FIG. The SUPERFLEX technology is a process that uses a fluidized catalytic reactor that converts light hydrocarbons, generally in the C 4 to C 8 range, to a higher value propylene rich product stream. A stream with a relatively high olefin content is the best feed to the SUPERFLEX reactor. Thus, the C 4 and C 5 fractions, by-products of the olefin plant, either partially hydrogenated or as a retentate from the extraction process, are used in this type of FCC unit. Excellent feed material. One benefit of this method is its ability to process other potentially low value olefin-rich streams such as FCC from refineries and coke light naphtha. These streams will become increasingly less valuable as gasoline blending materials considering the new motor gasoline regulations regarding vapor pressure, olefin content and oxygenate specifications, but the SUPERFLEX reactor is a good feed. It is. In addition to propylene, the process also produces ethylene as a by-product and a high octane gasoline fraction that adds more value to the overall operating limit.

反応器(転化器)は、4つの区画:ライザー/反応器、ディセンゲージャー(disengager)、ストリッパーおよび再生器から成る。反応器用の連合システムは標準FCCシステムであることができ、そして空気供給、煙道ガスの取り扱いおよび熱回収を含む。反応器のオーバーヘッドは連行触媒を回収するために冷却および洗浄され、その回収触媒が反応器に再循環されて戻される。正味のオーバーヘッド生成物は、典型的には、オレフィンプラント中の一次分留器へとそのルートが定められるが、但し所定のプラントにおける有効容量に依存して反応器流出物は、そのルートに代わって、これをさらに冷却し、そしてオレフィンプラントの分解ガス圧縮機へとそのルートを定めることができる。   The reactor (converter) consists of four compartments: a riser / reactor, a disengager, a stripper and a regenerator. The federated system for the reactor can be a standard FCC system and includes air supply, flue gas handling and heat recovery. The reactor overhead is cooled and washed to recover the entrained catalyst, and the recovered catalyst is recycled back to the reactor. The net overhead product is typically routed to the primary fractionator in the olefin plant, however, depending on the effective capacity in a given plant, the reactor effluent replaces the route. This can be further cooled and routed to the cracked gas compressor of the olefin plant.

図3は、本明細書で説明される方法のある1つの態様の一般的プロセス流れ図である。描かれている態様は、上記で説明したMAXOFIN二重ライザー接触分解器2(図1を参照されたい)、および熱炉分解器4を含むものである。この態様における新しい供給材料流れは、FCC装置2中の軽油接触分解ゾーンまたはライザーに送られる軽油流れ6である。FCC装置2中の第二ゾーンまたはライザーにはC〜Cオレフィンを含む供給材料流れ、例えば以下において説明されるガソリンスプリッター32からの流出物再循環流れ36が供給される。接触分解装置2からの流出物は、メタン、エチレン、プロピレン、ブチレン、分解ガスおよびそれらより重質の成分を含む。 FIG. 3 is a general process flow diagram of one aspect of the method described herein. The depicted embodiment includes the MAXOFIN double riser catalytic cracker 2 described above (see FIG. 1) and the furnace cracker 4. The new feed stream in this embodiment is a light oil stream 6 that is sent to a light oil catalytic cracking zone or riser in the FCC unit 2. The second zone or riser in the FCC unit 2 is fed with a feed stream containing C 4 to C 6 olefins, such as an effluent recycle stream 36 from a gasoline splitter 32 described below. The effluent from the catalytic cracker 2 contains methane, ethylene, propylene, butylene, cracked gas and heavier components.

新しい供給材料流れが接触分解装置2におけるライザーの1つに送られると同時に、炭化水素再循環流れが熱分解炉の分解ゾーン4に送られる。この再循環流れは主にエタンおよびプロパンを含む。接触分解装置2からの流出物は、流れ10中の重質ナフサ、軽質サイクル油および/またはスラリー油を分離するための分留器8に送られる。熱分解的分解ゾーン4からの流出物は急冷搭12の中で冷却され、次いで分留器8からの流出物と組み合わされて流れ14を形成する。   A new feed stream is sent to one of the risers in the catalytic cracker 2 while a hydrocarbon recycle stream is sent to the cracking zone 4 of the pyrolysis furnace. This recycle stream contains mainly ethane and propane. The effluent from the catalytic cracker 2 is sent to a fractionator 8 for separating heavy naphtha, light cycle oil and / or slurry oil in stream 10. The effluent from pyrolytic cracking zone 4 is cooled in quench tower 12 and then combined with the effluent from fractionator 8 to form stream 14.

流れ14は圧縮機16中で約100〜約1000kPaの圧力に加圧される。加圧された流れ18は、通常、装置20の中で、オキシジェネート類(oxygenates)、酸ガス、および分解ガス流れからの他の任意の不純物を除去するために必要な処理に付され、続いて乾燥機22中での通常の乾燥に付される。乾燥された流れ24は、典型的には、脱プロパン搭26に送られ、そこでその流れはC成分とガソリン成分を含んでいるより重質の流れ28およびオレフィン成分を含んでいるより軽質の流れ30に分留される。重質流れ28はガソリンスプリッター32へとそのルートが定められ、そこでその流れはガソリン成分流れ34とC〜C流出物流れ36とに分離され、その流出物流れ36は、所望とされる生成物バランスに依存して、接触分解器2中の第二ライザーに、および/または熱分解的分解器4に再循環される。ガソリン成分流れ34は安定化のためのガソリン水素化精製装置38に送られる。 Stream 14 is pressurized in compressor 16 to a pressure of about 100 to about 1000 kPa. Pressurized stream 18 is typically subjected to the processing necessary to remove oxygenates, acid gas, and any other impurities from the cracked gas stream in apparatus 20; Subsequently, it is subjected to normal drying in the dryer 22. The dried stream 24 is typically fed to depropanizer tower 26, where its flow is lighter than contain heavy flow 28 and olefin components than contains C 4 components and gasoline components It is fractionated into stream 30. Heavy foreclosure 28 and its root is defined to gasoline splitter 32 where the stream is separated into a gasoline component stream 34 and C 4 -C 6 effluent stream 36, the effluent stream 36 is produced that is desired Depending on the material balance, it is recycled to the second riser in the catalytic cracker 2 and / or to the pyrolytic cracker 4. The gasoline component stream 34 is sent to a gasoline hydrorefining unit 38 for stabilization.

描かれた態様において、C炭化水素およびそれより重質の炭化水素を含んでいる処理済みガソリン流れ40は、ベンゼン、トルエン、キシレン成分の回収用BTX装置42に送られるのが好ましい。どの慣用BTX装置も適している。典型的なBTXプロセス装置は、米国特許第6,004,452号明細書に記載されている。図3に描かれる態様において、抽残液再循環流れ44は熱分解器4に送られる。別法として、流れ44はMAXOFIN接触分解器2、例えば軽質オレフィン分解ゾーンまたはライザーに再循環されか、またはそれはこの方法の製品であることができる。 In the depicted embodiment, the treated gasoline stream 40 containing C 6 hydrocarbons and heavier hydrocarbons is preferably sent to a BTX unit 42 for the recovery of benzene, toluene and xylene components. Any conventional BTX device is suitable. A typical BTX process apparatus is described in US Pat. No. 6,004,452. In the embodiment depicted in FIG. 3, the residual liquid recycle stream 44 is sent to the pyrolyzer 4. Alternatively, stream 44 is recycled to MAXOFIN catalytic cracker 2, such as a light olefin cracking zone or riser, or it can be the product of this process.

脱プロパン搭からのより軽質の流れ30は圧縮機46で約500〜約1500kPaの圧力に圧縮されて、極低温冷却系統50へとルートが定められる加圧された流れ48を形成する。この冷却系統から軽質流れ52が燃料ガスとして取り出される。冷却系統からのより重質の流れ54は、一連のオレフィン流れ分離用分離装置に送られる。具体的に言うと、流れ54は、典型的には、軽質再循環流れ58と、次に脱エタン搭62にルートが定められるより重質の生成物流れ60を生成させる脱メタン搭56に送られる。脱エタン搭62はその流れを、エチレンを含有する軽質成分流れ64に分離する。流れ64はエチレン製品流れ66と、熱分解的分解器4に再循環されるエタン流れ68とに分離される。脱エタン搭62からのより重質の流れ70はCスプリッター72へとそのルートが定められ、そこで流れ70はプロピレン製品流れ74と、熱的分解器4に再循環されるプロパン流れ76とに分けられる。別法として、流れ68、76のいずれかまたは両者は、全体または一部がこの方法の製品であることができる。 The lighter stream 30 from the depropanizer is compressed by a compressor 46 to a pressure of about 500 to about 1500 kPa to form a pressurized stream 48 that is routed to the cryogenic cooling system 50. A light stream 52 is removed from this cooling system as fuel gas. The heavier stream 54 from the cooling system is sent to a series of separators for olefin stream separation. Specifically, stream 54 is typically sent to a demethanizer column 56 that produces a light recycle stream 58 and a heavier product stream 60 that is then routed to deethanizer column 62. It is done. Deethanizer 62 separates the stream into a light component stream 64 containing ethylene. Stream 64 is separated into an ethylene product stream 66 and an ethane stream 68 that is recycled to pyrolytic cracker 4. The heavier stream 70 from the deethanizer 62 is routed to a C 3 splitter 72 where the stream 70 is a propylene product stream 74 and a propane stream 76 that is recycled to the thermal cracker 4. Divided. Alternatively, either or both of streams 68, 76 can be wholly or partially product of the method.

接触および熱分解的分解装置の統合は、色々な供給原料を加工処理する際の柔軟性に備えるものである。この統合は、熱的および接触分解装置を新しいまたは改装された石油化学コンプレックスにおいて相補的様式で使用するのを可能にする。石油化学コンプレックスは、入手できる最低価値の供給材料流れを使用するように設計することができる。統合は、色々な副生成物を適切な分解技術へとそのルートを定めることによって最高の価値を有する総合製品スレート(overall product slate)の製造を可能にする。例えば、軽油供給材料流れの外にLPGまたはナフサのような軽質供給材料流れを加工することが望まれるならば、その軽質供給材料流れは熱分解的分解装置に直接送られる。さらに、本明細書で説明される方法は、多数の新しい供給材料流れを同時に加工処理するのを可能にする。例えば、新しい供給材料流れは、接触分解装置中のライザーの1つに送ることができ、一方熱分解的分解装置への再循環供給材料流れには別の比較的軽質の新しい供給材料流れを追加することができる。   The integration of contact and pyrolytic cracking equipment provides for flexibility in processing various feedstocks. This integration allows the thermal and catalytic cracker to be used in a complementary manner in a new or retrofit petrochemical complex. The petrochemical complex can be designed to use the lowest value feed stream available. Integration allows the production of the highest value overall product slate by routing various by-products to the appropriate decomposition technology. For example, if it is desired to process a light feed stream such as LPG or naphtha in addition to the light oil feed stream, the light feed stream is sent directly to the pyrolytic cracker. Furthermore, the methods described herein allow multiple new feed streams to be processed simultaneously. For example, a new feed stream can be sent to one of the risers in the catalytic cracker, while another relatively light new feed stream is added to the recycle feed stream to the pyrolytic cracker can do.

熱的および二重ライザイー接触分解装置の両装置を統合し、利用する能力により、所定の供給材料からの生成物配合物の収率を変えて普通の市場条件において最も望ましい配合物を生成させることも可能である。例えば、オレフィン生成の選択性が向上せしめられる。熱分解的分解装置はエチレンとプロピレンの製造に有利である。これに対して、接触分解装置はプロピレンおよびそれより高次のオレフィンの製造に有利である。従って、市場の条件が高いプロピレンの製造に有利であるときは、図3に描かれるC〜C流出物36を接触分解器2中の第二ライザーに向けることができる。市場の条件が高いエチレンの製造に有利であるときは、図3に描かれるC〜C流出物36およびエタン/プロパン再循環流れ68を熱分解的分解器4に向けることができる。 The ability to integrate and utilize both thermal and dual riser catalytic cracking units alters the yield of product blends from a given feed to produce the most desirable blends under normal market conditions Is also possible. For example, the selectivity for olefin production can be improved. Pyrolytic cracking equipment is advantageous for the production of ethylene and propylene. In contrast, catalytic crackers are advantageous for the production of propylene and higher olefins. Thus, when the market conditions favor the production of propylene, the C 4 -C 6 effluent 36 depicted in FIG. 3 can be directed to the second riser in the catalytic cracker 2. When the market conditions favor the production of ethylene, the C 4 -C 6 effluent 36 and ethane / propane recycle stream 68 depicted in FIG. 3 can be directed to the pyrolytic cracker 4.

本明細書で説明される方法のもう1つの態様が図4に描かれている。この態様は2つの別個の接触分解器および1つの熱的分解器を使用するものである。この態様において、接触分解器は通常の軽油−残油FCC分解器80と上記のSUPERFLEX分解器82である。熱分解的分解器は通常の熱分解炉84である。この態様における新しい供給材料流れは、接触分解ゾーン80に送られる軽油−残油流れ6である。この接触分解ゾーン80中で供給材料流れは前記のように分解される。このFCC分解ゾーン80からの流出物は、メタン、エチレン、プロピレン、ブチレン、分解ガスおよびそれらより重質の成分を含む。   Another aspect of the method described herein is depicted in FIG. This embodiment uses two separate catalytic crackers and one thermal cracker. In this embodiment, the catalytic cracker is a conventional light oil-residual FCC cracker 80 and the SUPERFLEX cracker 82 described above. The pyrolytic cracker is a conventional pyrolysis furnace 84. The new feed stream in this embodiment is a diesel-resid stream 6 that is sent to the catalytic cracking zone 80. In this catalytic cracking zone 80 the feed stream is cracked as described above. The effluent from this FCC cracking zone 80 contains methane, ethylene, propylene, butylene, cracked gas and heavier components.

新しい供給材料流れがFCC分解ゾーン80に送られると同時に、炭化水素再循環流れがSUPERFLEX接触分解器82および熱分解炉の分解ゾーン84に送られる。SUPERFLEX分解器82への再循環流れは、主にC〜Cアルケンを含む。熱分解的分解器84への再循環流れは、主にエタンおよび/またはプロパンを含む。FCC分解ゾーン80からの流出物はSUPERFLEX分解ゾーン82からの流出物と組み合わされ、そしてその組み合わされた流れが流れ88中の重質ナフサ、軽質サイクル油およびスラリー油を分離するための分留器86に送られる。熱分解的分解ゾーン84からの流出物は急冷搭90で冷却され、次いで分留器86からの流出物と組み合わされて流れ92を形成する。 A new feed stream is sent to the FCC cracking zone 80 while a hydrocarbon recycle stream is sent to the SUPERFLEX catalytic cracker 82 and cracking zone 84 of the pyrolysis furnace. The recycle flow to the SUPERFLEX cracker 82 mainly includes C 4 to C 6 alkenes. The recycle stream to the pyrolytic cracker 84 contains mainly ethane and / or propane. The effluent from FCC cracking zone 80 is combined with the effluent from SUPERFLEX cracking zone 82, and the combined stream separates the heavy naphtha, light cycle oil and slurry oil in stream 88. 86. The effluent from pyrolytic cracking zone 84 is cooled in quench tower 90 and then combined with the effluent from fractionator 86 to form stream 92.

流れ92は圧縮機94中で約100〜約1000kPaの圧力に加圧される。加圧された流れ96は、次に、装置98の中で、オキシジェネート類、酸ガスおよび他の任意の不純物を除去するために必要な処理に付され、続いて乾燥機100中での乾燥に付される。乾燥された流れ102は、典型的には、脱プロパン搭104に送られ、そこでその流れはガソリン成分を含んでいるより重質の流れ106および軽質オレフィン成分を含んでいるより軽質の流れ108に分留される。その重質流れ104はガソリンスプリッター110へとそのルートが定められ、そこでその流れはガソリン成分流れ112とC〜C流出物流れ114とに分離され、そしてその留出物流れ114は、所望とされる生成物バランスに依存して、熱分解的分解器84または接触分解器82に再循環される。ガソリン成分流れ112は、安定化のためのガソリン水素化精製装置114に送られる。 Stream 92 is pressurized in compressor 94 to a pressure of about 100 to about 1000 kPa. Pressurized stream 96 is then subjected to the necessary processing in apparatus 98 to remove oxygenates, acid gases, and any other impurities, followed by dryer 100. Subject to drying. The dried stream 102 is typically sent to a depropanizer tower 104, where the stream is into a heavier stream 106 containing gasoline components and a lighter stream 108 containing light olefin components. Fractionated. The heavy stream 104 is routed to a gasoline splitter 110 where the stream is separated into a gasoline component stream 112 and a C 4 -C 6 effluent stream 114, and the distillate stream 114 is Depending on the product balance to be recycled, it is recycled to the pyrolytic cracker 84 or the catalytic cracker 82. The gasoline component stream 112 is sent to a gasoline hydrorefining device 114 for stabilization.

上記の描かれた態様において、処理済みガソリン流れ116は、図3について前に説明したように、ベンゼン、トルエン、キシレン成分を回収するための通常のBTX装置118に送られる。この態様において、抽残液再循環流れ120は熱分解的分解器84に送られるか、またはそれはSUPERFLEX接触分解器82に送られることができる。別法として、この抽残液再循環流れ120はこの方法の製品であることができる。   In the depicted embodiment, the treated gasoline stream 116 is sent to a conventional BTX unit 118 for recovering benzene, toluene, xylene components as previously described for FIG. In this embodiment, the recycle recycle stream 120 can be sent to the pyrolytic cracker 84 or it can be sent to the SUPERFLEX catalytic cracker 82. Alternatively, the retentate recycle stream 120 can be the product of the method.

脱プロパン搭104からのより軽質の流れ108は、圧縮機122の中で約500〜約1500kPaの圧力に圧縮されて、極低温冷却系統126にルートが定められる加圧された流れ124を形成する。この冷却系統から軽質流れ116が燃料ガスとして取り出される。冷却系統からのより重質の流れ118は、一連のオレフィン流れ分離用分離装置に送られる。具体的に言うと、流れ130は、軽質再循環流れ134と、脱エタン搭138にルートが定められるより重質の生成物流れ136を生成させる脱メタン搭132に送られる。脱エタン搭138はその流れを、エチレンを含有する軽質成分流れ140に分離する。流れ140はCスプリッター142に送られ、そこでその流れはエチレン製品流れ144と、熱分解器84に再循環されるエタン流れ146とに分離される。脱エタン搭138からのより重質の流れ148はCスプリッター150へとそのルートが定められ、そこで流れ148はプロピレン製品流れ152と、熱分解的分解器84に再循環されるプロパン流れ154とに分けられる。別法として、流れ146、154のいずれかまたは両者は、全体または一部がこの方法の製品であることができる。 The lighter stream 108 from the depropanizer 104 is compressed in the compressor 122 to a pressure of about 500 to about 1500 kPa to form a pressurized stream 124 routed to the cryogenic cooling system 126. . A light stream 116 is withdrawn as fuel gas from this cooling system. The heavier stream 118 from the cooling system is sent to a series of separators for olefin stream separation. Specifically, stream 130 is sent to a demethanizer tower 132 that produces a light recycle stream 134 and a heavier product stream 136 that is routed to deethanizer tower 138. Deethanizer 138 separates the stream into a light component stream 140 containing ethylene. Stream 140 is sent to C 2 splitter 142 where it is separated into ethylene product stream 144 and ethane stream 146 that is recycled to pyrolyzer 84. The heavier stream 148 from deethanizer 138 is routed to C 3 splitter 150 where stream 148 is propylene product stream 152 and propane stream 154 that is recycled to pyrolytic cracker 84. It is divided into. Alternatively, either or both of streams 146, 154 can be wholly or partly the product of the method.

接触分解装置と熱分解的分解装置との統合は、色々な供給原料を加工処理する際の柔軟性に備えるものである。この統合は、熱分解的分解装置および接触分解装置を、新しいまたは改装された石油化学コンプレックスにおいて相補的様式で使用するのを可能にする。石油化学コンプレックスは、入手できる最低価値の供給材料流れを使用するように設計することができる。統合は、色々な副生成物のルートを適切な分解技術へと定めることによって最高の価値を有する総合製品スレートの製造を可能にする。例えば、LPGまたはナフサのような軽質供給材料流れを加工処理することが望まれるならば、その軽質供給材料流れは、それを熱分解的分解装置に直接送ることによって加工処理するのを可能にする。さらに、本明細書で説明される方法は、多数の新しい供給材料流れを同時に加工処理するのを可能にする。例えば、新しい供給材料流れは、これを接触分解装置に送ることができ、一方熱分解的分解装置への再循環供給材料流れには比較的軽質の新しい供給材料流れを追加することができる。   The integration of the catalytic cracker and the pyrolytic cracker provides for the flexibility in processing various feedstocks. This integration enables the use of pyrolytic and catalytic crackers in a complementary manner in new or refurbished petrochemical complexes. The petrochemical complex can be designed to use the lowest value feed stream available. The integration enables the production of the highest value integrated product slate by routing various by-product routes to the appropriate cracking technology. For example, if it is desired to process a light feed stream such as LPG or naphtha, the light feed stream allows it to be processed by sending it directly to a pyrolytic cracker. . Furthermore, the methods described herein allow multiple new feed streams to be processed simultaneously. For example, a new feed stream can be sent to the catalytic cracker while a relatively light new feed stream can be added to the recycle feed stream to the pyrolytic cracker.

熱分解的分解装置および接触分解装置の両装置を統合し、利用する能力により、所定の供給材料流れからの生成物配合物の収率を変えて普通の市場条件において最も望ましい配合物を生成させることも可能である。例えば、オレフィン生成の選択性が向上せしめられる。熱的分解装置はエチレンとプロピレンの製造に有利である。これに対して、接触分解装置はプロピレンおよびそれより高次のオレフィンの製造に有利である。従って、市場の条件が高いプロピレンの製造に有利であるときは、C〜C流出物流れ36および図4に描かれるBTX抽残液再循環流れ120を接触分解器82に向けることができる。市場の条件が高いエチレンの製造に有利であるときは、C〜C流出物流れ114、BTX抽残液流れ120および/またはエタン/プロパン再循環流れ154を熱分解器84に向けることができる。 The ability to integrate and utilize both pyrolytic and catalytic crackers varies the yield of the product blend from a given feed stream to produce the most desirable blend in normal market conditions It is also possible. For example, the selectivity for olefin production can be improved. Thermal crackers are advantageous for the production of ethylene and propylene. In contrast, catalytic crackers are advantageous for the production of propylene and higher olefins. Thus, when market conditions favor the production of propylene, the C 4 -C 6 effluent stream 36 and the BTX bleed recycle stream 120 depicted in FIG. 4 can be directed to the catalytic cracker 82. . When the market conditions favor the production of ethylene, the C 4 to C 6 effluent stream 114, the BTX distillate stream 120 and / or the ethane / propane recycle stream 154 can be directed to the pyrolyzer 84. it can.

表1は、本発明(実験1−6)による色々な分解装置の配置の模擬総合物質バランスを、単一または二重FCCゾーン(それぞれベース1および2)しか有しない従来技術の配置の物質バランスと比較するものである。実験1および5は、図3に描かれる態様、即ち熱分解反応器を有する二重ライザーMAXOFIN装置を表す。実験2−4および6は図4についてのもの、即ち常用軽油FCC分解器、SUPERFLEX接触分解器および熱分解装置である。
Table 1 shows the simulated total material balance of the various cracker arrangements according to the present invention (experiments 1-6), the material balance of the prior art arrangements having only single or double FCC zones (bases 1 and 2, respectively). Is to be compared. Experiments 1 and 5 represent the embodiment depicted in FIG. 3, a dual riser MAXOFIN device with a pyrolysis reactor. Experiments 2-4 and 6 are for FIG. 4, ie, a regular gas oil FCC cracker, a SUPERFLEX catalytic cracker, and a thermal cracker.

これらのデータは、本発明の3ゾーン配置は、エチレンおよび/またはプロピレンの収率を、従来技術の単一または二重FCC分解ゾーンと比較して改善できることを示している。   These data show that the three-zone configuration of the present invention can improve the yield of ethylene and / or propylene compared to prior art single or double FCC cracking zones.

本明細書で説明される分解装置の統合は、高価値の生成物の生成収率を向上させることによって、低価値の供給材料流れを用いて石油化学プラントを運転するのを可能にする。本明細書で説明される分解反応器の統合は、現存プラントを改装するのに採用し得るのみならず、基礎となるプラントにおいて採用することもできる。本明細書で説明される分解装置の統合は、分解操作と米国特許第5,981,818号明細書に記載される石油化学誘導体の加工処理操作とを統合するための配置において使用することができる。   The integration of the cracker described herein enables petrochemical plants to operate with low value feed streams by improving the production yield of high value products. The integration of cracking reactors described herein can be employed not only to retrofit an existing plant, but can also be employed in the underlying plant. The integration of the cracker described herein may be used in an arrangement to integrate the cracking operation with the petrochemical derivative processing operations described in US Pat. No. 5,981,818. it can.

本明細書において参照される全ての特許および刊行物は、言及することによってそれらの全体が本発明により含められる。   All patents and publications referred to herein are hereby incorporated by reference in their entirety.

以上、色々な態様およびそれらの利点を詳細に説明したが、次の特許請求の範囲によって定義される本発明の精神と範囲から逸脱しない限り、色々な変更、置換および改変をなし得ることが理解されるべきである。   Although various aspects and their advantages have been described in detail above, it will be understood that various changes, substitutions and modifications may be made without departing from the spirit and scope of the invention as defined by the following claims. It should be.

二重ライザー分解反応器の模式図である。It is a schematic diagram of a double riser decomposition reactor. オレフィンの製造に適合した軽質炭化水素分解反応器の模式図である。It is a schematic diagram of the light hydrocarbon cracking reactor suitable for manufacture of an olefin. 統合された水蒸気熱分解反応器および二重ライザーFCC反応器を含む、本発明の1つの態様のブロックプロセス流れ図である。2 is a block process flow diagram of one embodiment of the present invention including an integrated steam pyrolysis reactor and a dual riser FCC reactor. 統合された水蒸気熱分解反応器、蝋質経由FCC反応器および軽質炭化水素FCC反応器を含む、本発明の1つの態様のブロックプロセス流れ図である。2 is a block process flow diagram of one embodiment of the present invention including an integrated steam pyrolysis reactor, a waxy FCC reactor and a light hydrocarbon FCC reactor.

符号の説明Explanation of symbols

2 二重ライザー接触分解器
4 熱分解器(分解ゾーン)
6 軽油流れ
8、86 分留器
10、14、24、48、88、92、130 流れ
12、90 急冷搭
16、46、94、122 圧縮機
18、48、96、124 加圧流れ
20、98 装置
22、100 乾燥機
26 脱プロパン搭
28、54、70、106、148 重質流れ
30、52、64 軽質流れ
32 ガソリンスプリッター
34 ガソリン成分流れ
36 C〜C流出物流れ
38 ガソリン水素化精製装置
40 水素化精製ガソリン流れ
42 BTX装置
44、120 抽残液再循環流れ
50、126 極低温冷却系統
56、132 脱メタン搭
58、134 軽質再循環流れ
60、136 重質生成物流れ
62、138 脱エタン搭
66、144 エチレン製品流れ
68、146 エタン流れ
72、150 Cスプリッター
74、152 プロピレン製品流れ
76、154 プロパン流れ
80 接触分解器(接触分解ゾーン)
82 SUPERFLEX分解器
84 熱分解器(分解ゾーン)
102 乾燥流れ
104 脱プロパン搭(重質流れ)
108 軽質オレフィン流れ
110 ガソリンスプリッター
112 ガソリン成分流れ
114 ガソリン水素化精製装置(C〜C流出物流れ)
116 処理済みガソリン流れ
118 BTX装置(重質の流れ)
140 軽質成分流れ
142 Cスプリッター
2 Double riser catalytic cracker 4 Thermal cracker (decomposition zone)
6 Gas oil flow 8, 86 Fractionator 10, 14, 24, 48, 88, 92, 130 Flow 12, 90 Quenching tower 16, 46, 94, 122 Compressor 18, 48, 96, 124 Pressurized flow 20, 98 device 22,100 dryer 26 depropanizer tower 28,54,70,106,148 double unredeemed 30,52,64 light unredeemed 32 gasoline splitter 34 gasoline component stream 36 C 4 -C 6 effluent stream 38 gasoline hydrotreater 40 Hydrorefined gasoline stream 42 BTX unit 44, 120 Extraction recycle recycle stream 50, 126 Cryogenic cooling system 56, 132 Demethanizer 58, 134 Light recycle stream 60, 136 Heavy product stream 62, 138 Desorb ethane tower 66,144 ethylene product stream 68,146 ethane flows 72,150 C 3 splitter 74,15 Propylene product stream 76,154 propane stream 80 catalytic cracker (catalytic cracking zone)
82 SUPERFLEX cracker 84 Thermal cracker (decomposition zone)
102 Drying flow 104 Depropanizer (heavy flow)
108 light olefin stream 110 gasoline splitter 112 gasoline component stream 114 gasoline hydrotreater (C 4 -C 6 effluent stream)
116 Processed gasoline stream 118 BTX equipment (heavy stream)
140 Light component flow 142 C 2 splitter

Claims (9)

  1. オレフィン法であって、次の:
    (a) エタン、プロパンまたはそれらの組み合わせを含む軽質アルカンの流れを水蒸気熱分解ゾーンに通して通過させ、そしてその熱分解ゾーンからの流出物を急冷してエチレン、プロピレンまたはそれらの組み合わせに富んだ熱分解流出物を形成し;
    (b) 少なくとも4個の炭素原子を有するオレフィンを含む軽質炭化水素の流れを第一FCCゾーン中で分解してエチレン、プロピレンまたはそれらの組み合わせに富んだ第一FCC流出物を形成し;
    (c) 軽油、全域軽油、残油またはそれらの組み合わせを含む精油所流れを第二FCCゾーン中で分解してエチレン、プロピレンまたはそれらの組み合わせに富んだ第二FCC流出物を形成し;
    (d) 第一および第二FCC流出物を一緒に分留して重質ナフサ、軽質サイクル油、スラリー油またはそれらの組み合わせを除去し、そして組み合わされたオレフィン含有FCC留分を回収し;
    (e) 上記熱分解流出物を上記の組み合わされたオレフィン含有FCC留分と一緒にオキシジェネート類、酸ガス、水またはそれらの組み合わせを除去するように状態調節して状態調節された流れを形成し;
    (f) 上記状態調節流れを、少なくともテールガス流れ、エチレン製品流れ、プロピレン製品流れ、エタン、プロパンまたはそれらの組み合わせを含む軽質流れ、C〜Cオレフィンを含む中間流れ、およびC以上の炭化水素を含む重質流れに分離し;
    (g) 上記軽質流れを上記水蒸気熱分解ゾーンに再循環させ;そして
    (h) 上記中間流れを第一FCCゾーンに再循環させる
    工程を含む上記のオレフィン法。
    Olefin process, which is the following:
    (A) A stream of light alkanes containing ethane, propane or combinations thereof is passed through a steam pyrolysis zone and the effluent from the pyrolysis zone is quenched to enrich for ethylene, propylene or combinations thereof Forming a pyrolysis effluent;
    (B) cracking a light hydrocarbon stream comprising an olefin having at least 4 carbon atoms in a first FCC zone to form a first FCC effluent enriched in ethylene, propylene or combinations thereof;
    (C) cracking a refinery stream comprising light oil, full area light oil, residual oil or combinations thereof in a second FCC zone to form a second FCC effluent enriched in ethylene, propylene or combinations thereof;
    (D) fractionating the first and second FCC effluents together to remove heavy naphtha, light cycle oil, slurry oil or combinations thereof and recovering the combined olefin-containing FCC fraction;
    Oxygenates such a (e) the pyrolysis effluent together with combined olefin-containing FCC fraction of the acid gas, water or stream which is conditioned by conditioning to remove combinations thereof Forming;
    (F) the conditioning stream comprising at least a tail gas stream, an ethylene product stream, a propylene product stream, a light stream comprising ethane, propane, or combinations thereof, an intermediate stream comprising C 4 to C 6 olefins, and a carbonization of C 7 or higher. Separating into a heavy stream containing hydrogen;
    (G) recycling the light stream to the steam pyrolysis zone; and
    (H) The olefin process as described above, comprising the step of recycling the intermediate stream to the first FCC zone.
  2. 重質流れを第一FCCゾーンに再循環させることをさらに含む、請求項1記載のオレフィン法。   The olefin process of claim 1, further comprising recycling the heavy stream to the first FCC zone.
  3. 重質流れを水素化精製処理して水素化精製された流れを得;
    上記水素化精製流れからベンゼン、トルエン、キシレン類またはそれらの混合物を含む製品の流れを抽出して芳香族化合物が稀薄な抽残液の流れを得;そして
    上記抽残液流れを水蒸気熱分解ゾーンに再循環させる
    工程をさらに含む、請求項1記載のオレフィン法。
    Hydrotreating the heavy stream to obtain a hydropurified stream;
    Extracting a stream of product containing benzene, toluene, xylenes or mixtures thereof from the hydrorefining stream to obtain a stream of dilute aromatics; and extracting the stream of distillates into a steam pyrolysis zone The olefin process of claim 1 further comprising the step of recycling to the process.
  4. 工程(a)で得られた熱分解流出物がナフサをさらに含む、請求項1記載のオレフィン法。 The olefin process of claim 1, wherein the pyrolysis effluent obtained in step (a) further comprises naphtha.
  5. 工程(a)で得られた熱分解流出物がLPGをさらに含む、請求項1記載のオレフィン法。 The olefin process of claim 1, wherein the pyrolysis effluent obtained in step (a) further comprises LPG.
  6. 工程(b)で得られた第一FCC流出物がFCCナフサを含む、請求項1に記載のオレフィン法。 The olefin process according to claim 1, wherein the first FCC effluent obtained in step (b) comprises FCC naphtha.
  7. 工程(b)で得られた第一FCC流出物が軽質接触分解ナフサを含む、請求項1記載のオレフィン法。 The olefin process according to claim 1, wherein the first FCC effluent obtained in step (b) comprises light catalytic cracking naphtha.
  8. 工程(c)で得られた第二FCC流出物が蝋質軽油を含む、請求項1記載のオレフィン法。 The olefin process of claim 1, wherein the second FCC effluent obtained in step (c) comprises waxy gas oil.
  9. オレフィン法装置であって、次の:
    エタン、プロパンまたはそれらの組み合わせを含む軽質アルカンの流れを水蒸気熱分解ゾーンに通して通過させ、そしてその熱分解ゾーンからの流出物を急冷してエチレン、プロピレンまたはそれらの組み合わせに富んだ熱分解流出物を形成する手段;
    少なくとも4個の炭素原子を有するオレフィンを含む軽質炭化水素の流れを第一FCCゾーン中で分解してエチレン、プロピレンまたはそれらの組み合わせに富んだ第一FCC流出物を形成する手段;
    軽油、全域軽油、残油またはそれらの組み合わせを含む精油所流れを第二FCCゾーン中で分解してエチレン、プロピレンまたはそれらの組み合わせに富んだ第二FCC流出物を形成する手段;
    第一および第二FCC流出物を一緒に分留して重質ナフサ、軽質サイクル油、スラリー油またはそれらの組み合わせを除去し、そして組み合わされたオレフィン含有FCC留分を回収する手段;
    を備えた、エチレンおよびプロピレンを含む組み合わせ流出物を生成させるための、水蒸気熱分解、軽質オレフィンFCCおよび軽油−残油FCCの各平行ゾーン;
    上記組み合わせ流出物をオキシジェネート類、酸ガスおよび水を除去するように状態調節して状態調節された流れを形成する手段;
    上記状態調節流れを少なくともテールガス流れ、エチレン製品流れ、プロピレン製品流れ、エタン、プロパンまたはそれらの組み合わせを含む軽質流れ、C〜Cオレフィンを含む中間流れ、およびC以上の炭化水素を含む重質流れに分離する手段;
    上記軽質流れを上記水蒸気熱分解ゾーンに再循環させる手段;および
    上記中間流れを第一FCCゾーンに再循環させる手段
    を含む上記のオレフィン法装置。
    Olefin process equipment, the following:
    A stream of light alkanes containing ethane, propane or combinations thereof is passed through a steam pyrolysis zone and the effluent from the pyrolysis zone is quenched to a pyrolysis effluent rich in ethylene, propylene or combinations thereof. Means for forming objects;
    Means for cracking a light hydrocarbon stream comprising an olefin having at least 4 carbon atoms in a first FCC zone to form a first FCC effluent enriched in ethylene, propylene or combinations thereof;
    Means for cracking a refinery stream comprising gas oil, full gas oil, residual oil or combinations thereof in a second FCC zone to form a second FCC effluent enriched in ethylene, propylene or combinations thereof;
    Means for fractionating the first and second FCC effluents together to remove heavy naphtha, light cycle oil, slurry oil or combinations thereof and recovering the combined olefin-containing FCC fraction;
    With a, for generating a combination effluent comprising ethylene and propylene, steam pyrolysis, light olefin FCC and gas oil - resid each parallel zone of FCC;
    Means for conditioning said combined effluent to remove oxygenates, acid gases and water to form a conditioned stream;
    The conditioning stream is at least a tail gas stream, an ethylene product stream, a propylene product stream, a light stream comprising ethane, propane or combinations thereof, an intermediate stream comprising C 4 to C 6 olefins, and a heavy stream comprising C 7 or more hydrocarbons. Means to separate the mass flow;
    The olefin process apparatus comprising means for recycling the light stream to the steam pyrolysis zone; and means for recycling the intermediate stream to the first FCC zone.
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Families Citing this family (81)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1734098A4 (en) * 2004-03-08 2012-04-04 China Petroleum & Chemical A process of production of lower olefins and aromaticas
US7207192B2 (en) * 2004-07-28 2007-04-24 Kellogg Brown & Root Llc Secondary deethanizer to debottleneck an ethylene plant
KR100632571B1 (ko) * 2005-10-07 2006-10-09 에스케이 주식회사 탄화수소 원료 혼합물로부터 접촉분해공정을 통해서 경질올레핀계 탄화수소 화합물을 증산하는 방법
US20070129586A1 (en) * 2005-12-02 2007-06-07 Zimmermann Joseph E Integrated hydrocarbon cracking and product olefin cracking
GB0613676D0 (en) * 2006-07-10 2006-08-16 Ineos Europe Ltd Process
US7722825B1 (en) * 2006-07-31 2010-05-25 Uop Llc Preparing a light-olefin containing product stream from an oxygenate-containing feed stream using reactors directing a flow of a fluidized dual-function catalyst system
US7491315B2 (en) * 2006-08-11 2009-02-17 Kellogg Brown & Root Llc Dual riser FCC reactor process with light and mixed light/heavy feeds
US20080167989A1 (en) * 2006-10-30 2008-07-10 Mick Conlin Computer-based fund transmittal system and method
US7611622B2 (en) 2006-12-29 2009-11-03 Kellogg Brown & Root Llc FCC process for converting C3/C4 feeds to olefins and aromatics
US8608942B2 (en) * 2007-03-15 2013-12-17 Kellogg Brown & Root Llc Systems and methods for residue upgrading
US7820033B2 (en) * 2007-04-30 2010-10-26 Kellogg Brown & Root Llc Method for adjusting yields in a light feed FCC reactor
US7960520B2 (en) * 2007-06-15 2011-06-14 Uop Llc Conversion of lignocellulosic biomass to chemicals and fuels
US8013195B2 (en) * 2007-06-15 2011-09-06 Uop Llc Enhancing conversion of lignocellulosic biomass
US8158842B2 (en) * 2007-06-15 2012-04-17 Uop Llc Production of chemicals from pyrolysis oil
US8083932B2 (en) * 2007-08-23 2011-12-27 Shell Oil Company Process for producing lower olefins from hydrocarbon feedstock utilizing partial vaporization and separately controlled sets of pyrolysis coils
US8324441B2 (en) * 2007-10-16 2012-12-04 Uop Llc Pentane catalytic cracking process
US20090112030A1 (en) * 2007-10-30 2009-04-30 Eng Curtis N Method for olefin production from butanes
US8080698B2 (en) * 2007-10-30 2011-12-20 Kellogg Brown & Root Llc Method for olefin production from butanes and cracking refinery hydrocarbons and alkanes
US20090112031A1 (en) * 2007-10-30 2009-04-30 Eng Curtis N Method for olefin production from butanes using a catalyst
US20090112032A1 (en) * 2007-10-30 2009-04-30 Eng Curtis N Method for olefin production from butanes and cracking refinery hydrocarbons
EP2219756B1 (en) * 2007-11-27 2017-03-15 Univation Technologies, LLC Method of using an integrated hydrocarbons feed stripper
US7943038B2 (en) * 2008-01-29 2011-05-17 Kellogg Brown & Root Llc Method for producing olefins using a doped catalyst
US7883618B2 (en) * 2008-02-28 2011-02-08 Kellogg Brown & Root Llc Recycle of olefinic naphthas by removing aromatics
US8685232B2 (en) 2008-12-10 2014-04-01 Reliance Industries Limited Fluid catalytic cracking (FCC) process for manufacturing propylene and ethylene in increased yield
US8137631B2 (en) * 2008-12-11 2012-03-20 Uop Llc Unit, system and process for catalytic cracking
US8246914B2 (en) * 2008-12-22 2012-08-21 Uop Llc Fluid catalytic cracking system
US8889076B2 (en) * 2008-12-29 2014-11-18 Uop Llc Fluid catalytic cracking system and process
US8414763B2 (en) * 2009-11-09 2013-04-09 Uop Llc Process for recovering FCC product
US8506891B2 (en) * 2009-11-09 2013-08-13 Uop Llc Apparatus for recovering products from two reactors
US8354018B2 (en) * 2009-11-09 2013-01-15 Uop Llc Process for recovering products from two reactors
US8231847B2 (en) * 2009-11-09 2012-07-31 Uop Llc Apparatus for recovering FCC product
US8691079B2 (en) * 2010-01-18 2014-04-08 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Compression reactor and process for hydroprocessing
US9433912B2 (en) 2010-03-31 2016-09-06 Indian Oil Corporation Limited Process for simultaneous cracking of lighter and heavier hydrocarbon feed and system for the same
US8251227B2 (en) 2010-04-16 2012-08-28 Kellogg Brown & Root Llc Methods and apparatus for separating particulates from a particulate-fluid mixture
US8157895B2 (en) 2010-05-04 2012-04-17 Kellogg Brown & Root Llc System for reducing head space in a pressure cyclone
FR2959748B1 (fr) * 2010-05-06 2012-05-18 Inst Francais Du Petrole Procede de craquage catalytique avec recycle d'une coupe olefinique prelevee en amont de la section de separation des gaz afin de maximiser la production de propylene.
US20120041243A1 (en) * 2010-08-10 2012-02-16 Uop Llc Integration of a methanol-to-olefin reaction system with a hydrocarbon pyrolysis system
US8921632B2 (en) * 2010-08-10 2014-12-30 Uop Llc Producing 1-butene from an oxygenate-to-olefin reaction system
US8829259B2 (en) 2010-08-10 2014-09-09 Uop Llc Integration of a methanol-to-olefin reaction system with a hydrocarbon pyrolysis system
US8658019B2 (en) 2010-11-23 2014-02-25 Equistar Chemicals, Lp Process for cracking heavy hydrocarbon feed
US8663456B2 (en) 2010-11-23 2014-03-04 Equistar Chemicals, Lp Process for cracking heavy hydrocarbon feed
US8658022B2 (en) 2010-11-23 2014-02-25 Equistar Chemicals, Lp Process for cracking heavy hydrocarbon feed
US8747654B2 (en) 2010-12-03 2014-06-10 Uop Llc Process for recovering catalytic product
US8889942B2 (en) 2010-12-23 2014-11-18 Kellogg Brown & Root Llc Integrated light olefin separation/cracking process
US8658023B2 (en) 2010-12-29 2014-02-25 Equistar Chemicals, Lp Process for cracking heavy hydrocarbon feed
KR101954472B1 (ko) 2011-07-27 2019-03-05 사우디 아라비안 오일 컴퍼니 하향류 반응기에서 파라핀계 나프타의 유동접촉분해 방법
CN102559240B (zh) * 2012-01-17 2014-01-08 马俊杰 双循环模式催化裂化反应再生系统生产工艺及装置
WO2013112965A1 (en) * 2012-01-27 2013-08-01 Saudi Arabian Oil Company Integrated hydrotreating and steam pyrolysis process for direct processing of a crude oil
EP2807234A1 (en) * 2012-01-27 2014-12-03 Saudi Arabian Oil Company Integrated solvent deasphalting and steam pyrolysis process for direct processing of a crude oil
WO2013112968A1 (en) * 2012-01-27 2013-08-01 Saudi Arabian Oil Company Integrated hydrotreating, solvent deasphalting and steam pyrolysis process for direct processing of a crude oil
US9255230B2 (en) 2012-01-27 2016-02-09 Saudi Arabian Oil Company Integrated hydrotreating and steam pyrolysis process for direct processing of a crude oil
US9284497B2 (en) 2012-01-27 2016-03-15 Saudi Arabian Oil Company Integrated solvent deasphalting and steam pyrolysis process for direct processing of a crude oil
CN104093818A (zh) * 2012-01-27 2014-10-08 沙特阿拉伯石油公司 用于直接加工原油的整合的溶剂脱沥青、加氢处理以及水蒸气热解方法
US9284502B2 (en) 2012-01-27 2016-03-15 Saudi Arabian Oil Company Integrated solvent deasphalting, hydrotreating and steam pyrolysis process for direct processing of a crude oil
JP6185552B2 (ja) * 2012-03-20 2017-08-23 サウジ アラビアン オイル カンパニー 石油化学製品を生成させる、統合された、原油のスラリー水素化処理、及び水蒸気熱分解
DE102012006992A1 (de) * 2012-04-05 2013-10-10 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Trennung von Olefinen bei milder Spaltung
US9452404B2 (en) 2012-07-12 2016-09-27 Lummus Technology Inc. Fluid cracking process and apparatus for maximizing light olefins or middle distillates and light olefins
AU2013301886B2 (en) * 2012-08-09 2017-07-13 Linde Aktiengesellschaft Process for converting hydrocarbon feeds by thermal steamcracking
US9745519B2 (en) 2012-08-22 2017-08-29 Kellogg Brown & Root Llc FCC process using a modified catalyst
US9644455B2 (en) 2013-02-28 2017-05-09 Aduro Energy Inc. System and method for controlling and optimizing the hydrothermal upgrading of heavy crude oil and bitumen
US9783742B2 (en) 2013-02-28 2017-10-10 Aduro Energy, Inc. System and method for controlling and optimizing the hydrothermal upgrading of heavy crude oil and bitumen
RU2687072C2 (ru) * 2014-03-18 2019-05-07 Адуро Энерджи, Инк. Система и способ контроля и оптимизации гидротермального процесса облагораживания тяжелой сырой нефти и битумов
US9199889B2 (en) 2013-03-15 2015-12-01 Altex Technologies Corporation Method and apparatus for conversion of carbonaceous materials to liquid fuel
US10479948B2 (en) 2013-07-02 2019-11-19 Saudi Basic Industries Corporation Process for the production of light olefins and aromatics from a hydrocarbon feedstock
KR101568859B1 (ko) * 2013-08-01 2015-11-13 한국화학연구원 경질 알칸으로부터 액체탄화수소를 제조하는 방법
US10358612B2 (en) 2014-02-25 2019-07-23 Saudi Basic Industries Corporation Process for producing BTX from a mixed hydrocarbon source using catalytic cracking
CN107075591A (zh) * 2014-07-31 2017-08-18 沙特基础全球技术有限公司 利用炼钢工艺中的烯烃焦炭的方法及由其制造的产品
JP6480726B2 (ja) * 2014-12-19 2019-03-13 千代田化工建設株式会社 低級オレフィンの製造方法、低級オレフィンの製造装置および低級オレフィンの製造設備の構築方法
WO2016098909A1 (ja) * 2014-12-19 2016-06-23 千代田化工建設株式会社 低級オレフィンの製造方法、低級オレフィンの製造装置、低級オレフィンの製造設備の構築方法およびゼオライト触媒
EA034766B1 (ru) 2014-12-22 2020-03-18 Сабик Глоубл Текнолоджиз Б.В. Способ перехода между несовместимыми катализаторами
BR112017013272A2 (pt) 2014-12-22 2018-01-09 Sabic Global Technologies Bv transition process between incompatible catalysts
US10494454B2 (en) 2015-03-24 2019-12-03 Sabic Global Technologies B.V. Process for transitioning between incompatible catalysts
US10538711B2 (en) 2015-06-02 2020-01-21 Sabic Global Technologies B.V. Process for converting naphtha
CN106221786A (zh) * 2015-06-02 2016-12-14 中国科学院大连化学物理研究所 一种石脑油的转化方法
EP3394219A1 (en) 2015-12-21 2018-10-31 SABIC Global Technologies B.V. Methods and systems for producing olefins and aromatics from coker naphtha
WO2017151283A1 (en) 2016-02-29 2017-09-08 Sabic Global Technologies B.V. A process for producing olefins using aromatic saturation
US9981888B2 (en) 2016-06-23 2018-05-29 Saudi Arabian Oil Company Processes for high severity fluid catalytic cracking systems
WO2018053110A1 (en) 2016-09-16 2018-03-22 Lummus Technology Inc. Fluid catalytic cracking process and apparatus for maximizing light olefin yield and other applications
CN107056568A (zh) * 2017-05-10 2017-08-18 中石化上海工程有限公司 Mto工艺与石脑油及丙烷裂解前脱丙烷工艺耦合的方法
KR20200015793A (ko) 2017-07-18 2020-02-12 루머스 테크놀로지 엘엘씨 Integrated thermal and catalytic cracking for olefin production
RU2670433C1 (ru) * 2017-12-29 2018-10-23 Общество с ограниченной ответственностью "Газ Хим Технолоджи" Газохимическое производство этилена и пропилена

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04220491A (en) * 1990-03-09 1992-08-11 Inst Fr Petrole Catalytic cracking accompanied by oligomerization or trimerization of olefin present in effluence
US5523502A (en) * 1993-11-10 1996-06-04 Stone & Webster Engineering Corp. Flexible light olefins production
JP2002534555A (ja) * 1998-12-30 2002-10-15 エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー 高度オレフィン製造の流動接触分解

Family Cites Families (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3274978A (en) 1964-02-24 1966-09-27 Lummus Co Vertical tube fluid heater
US3407789A (en) 1966-06-13 1968-10-29 Stone & Webster Eng Corp Heating apparatus and process
US3910347A (en) 1966-06-13 1975-10-07 Stone & Webster Eng Corp Cooling apparatus and process
US3647682A (en) 1968-10-23 1972-03-07 Union Carbide Corp Olefin production by the catalytic treatment of hydrocarbons
US3820955A (en) 1970-01-19 1974-06-28 Stone & Webster Eng Corp Horizontal high severity furnace
US3785782A (en) 1970-01-26 1974-01-15 Standard Oil Co Catalytic petroleum conversion apparatus
US3758403A (en) 1970-10-06 1973-09-11 Mobil Oil Olites catalytic cracking of hydrocarbons with mixture of zsm-5 and other ze
US3763034A (en) * 1972-02-03 1973-10-02 Exxon Research Engineering Co Process for the preparation of high octane gasoline fractions
US4215231A (en) 1979-05-29 1980-07-29 Uop Inc. Co-production of ethylene and benzene
US4499055A (en) 1981-09-14 1985-02-12 Exxon Research & Engineering Co. Furnace having bent/single-pass tubes
US4419221A (en) 1981-10-27 1983-12-06 Texaco Inc. Cracking with short contact time and high temperatures
USRE33728E (en) 1981-11-24 1991-10-29 Total Engineering And Research Company Method for catalytically converting residual oils
US4404095A (en) 1982-07-22 1983-09-13 Mobil Oil Corporation Method and means for separating gaseous materials from finely divided catalyst particles
US4828679A (en) 1984-03-12 1989-05-09 Mobil Oil Corporation Octane improvement with large size ZSM-5 catalytic cracking
US4762958A (en) 1986-06-25 1988-08-09 Naphtachimie S.A. Process and furnace for the steam cracking of hydrocarbons for the preparation of olefins and diolefins
CN1004878B (zh) 1987-08-08 1989-07-26 中国石油化工总公司 制取低碳烯烃的烃类催化转化方法
US4814067A (en) 1987-08-11 1989-03-21 Stone & Webster Engineering Corporation Particulate solids cracking apparatus and process
US4840928A (en) * 1988-01-19 1989-06-20 Mobil Oil Corporation Conversion of alkanes to alkylenes in an external catalyst cooler for the regenerator of a FCC unit
US5026935A (en) 1989-10-02 1991-06-25 Arco Chemical Technology, Inc. Enhanced production of ethylene from higher hydrocarbons
US5026936A (en) 1989-10-02 1991-06-25 Arco Chemical Technology, Inc. Enhanced production of propylene from higher hydrocarbons
US5151158A (en) 1991-07-16 1992-09-29 Stone & Webster Engineering Corporation Thermal cracking furnace
CN1031646C (zh) 1992-10-22 1996-04-24 中国石油化工总公司 石油烃的催化转化方法
US5981818A (en) 1995-03-21 1999-11-09 Stone & Webster Engineering Corp. Integrated cracking and olefins derivative process utilizing dilute olefins
US5906728A (en) 1996-08-23 1999-05-25 Exxon Chemical Patents Inc. Process for increased olefin yields from heavy feedstocks
US6033555A (en) 1997-06-10 2000-03-07 Exxon Chemical Patents Inc. Sequential catalytic and thermal cracking for enhanced ethylene yield
US5932777A (en) 1997-07-23 1999-08-03 Phillips Petroleum Company Hydrocarbon conversion
EP0921175A1 (en) * 1997-12-05 1999-06-09 Fina Research S.A. Production of olefins
US6417421B1 (en) 1998-03-03 2002-07-09 Phillips Petroleum Company Hydrocarbon conversion catalyst composition and process therefor and therewith
US6156947A (en) 1998-06-22 2000-12-05 Uop Llc Process for the production of butene-1 from a mixture of C4 olefins
EP1063274A1 (en) 1999-06-17 2000-12-27 Fina Research S.A. Production of olefins

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04220491A (en) * 1990-03-09 1992-08-11 Inst Fr Petrole Catalytic cracking accompanied by oligomerization or trimerization of olefin present in effluence
US5523502A (en) * 1993-11-10 1996-06-04 Stone & Webster Engineering Corp. Flexible light olefins production
JP2002534555A (ja) * 1998-12-30 2002-10-15 エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー 高度オレフィン製造の流動接触分解

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